平板式筏板基础例题
12 基础设计
12.1 非抗震设计
根据《高层建筑混凝土结构技术规程》12.1.5条：高层建筑应采用整体性好、能满足地基承载力和建筑物容许变形要求并能调节不均匀沉降的基础形式；宜采用筏板基础；故本工程选用平板式筏板基础，素混凝土叠层100厚。
图12.1 柱底（基础顶面）内力图（最大轴力组合内力（括号内为设计值））（1）基础埋深
筏板基础的埋深当采用天然地基时不宜小于建筑物地面以上的高度的1/12(39.9m/12=3.325);本工程采用了地下室，基础埋深为5.0m，满足要求. (2)筏板厚度确定
本工程采用平板式筏板基础，筏板厚度一般按照每层楼50mm考虑，本工程地上十层，取1200mm筏板进行计算。
（3）筏板尺寸确定
本毕业设计只进行了一个方向框架一榀框架进行计算，在筏板基础设计时，近似的取其他框架的基顶荷载都和计算榀框架的基顶荷载相同进行计算。
=∑k P （5451.72kN+7540.09kN ）×2×6=155901.72kN
x e =
（（5451.72kN+7540.09kN ）×2×0.8m+（5451.72kN+7540.09kN ）×2×9.2m+（5451.72kN+7540.09kN ）×2×17m+（5451.72kN+7540.09kN ）×2×24.8m+（5451.72kN+7540.09kN ）×2×32.6m+（5451.72kN+7540.09kN ）×2×40.4m ）÷155901.72kN-20.7m=0.1m
y e =（5451.72kN ×6×1.2m+7540.09kN ×6×9.2m+7540.09kN ×6×
17.2m+5451.72kN ×6×25.2m ）/155901.72kN-13.2m=0
故选用左边突出0.8m （距柱轴线），右边突出1.0m （距柱轴线），上下各为1.2（距柱轴线）；如图12.1所示
2m 96.10922m 2.13m 8)m 0.1m 8.048.74.8(=×+××++×+==）（m m bl A
（4）验算地基承载力
根据本毕业设计的地质条件，选择砂质粘土层(kpa 280=ak f )作为持力层。 根据《建筑地基基础设计规范》5.2.4条对地基承载力进行修正； 取3m kN 4.185
192183=×+×=m γ 0,0.1==b d ηη 由于基顶剪力弯矩相对于X 轴对称，
所以不会产生附加基底反力 333m kN 80.362m 5.0-m 0.5m kN 4.180.1m kN 280)5.0(=××+=?+=）（d f f d ak a ηkN 8.32788m kN 25m 2.1m 96.109232=××=G
43m 48.156107m 4.41m 4.2612
1=××=）（y I x I e G P A G
P P y x
k k )(max +++=∑∑ =m 7.20m 48.156107m 1.0kN 8.32788kN 72.155901m
96.1092kN 8.32788kN 72.15590142××+++）（ =175.122m kN <33m kN 36.435m kN 80.3622.12.1=×=a f x I e G P A G P P y x k k
)(-min ++=∑∑ =m 7.20m
48.156107m 1.0kN 8.32788kN 72.155901-m 96.1092kN 8.32788kN 72.15590142××++）（
=170.162m kN >0
222m kN 80.362m kN 64.172m 96.109232788.8kN kN 72.155901=<=+=+=∑a f A G P P 地基承载力满足要求;
(5)确定板带计算简
图
根据计算的框架
模型，选择ABCD 板
带进行计算，如图
12.1所示；由于配
筋计算时采用设计
值，所以进行内力计
算和计算简图确定
时采用设计值（图
12.1中括号里面的
值）；计算单元如右
图所示（图12.2）
当上部柱分布规则，
相邻柱距或相邻柱
荷载相差不超过20%，
及柱距小于1.75/λ
时可以采用刚性板
条法计算，对于本工程：
查《地基与基础》 顾晓鲁主编 图12.2 板带计算单元 表12-2-1，取
373m kN 1025.340m kN 15000×==c s E C k 混凝土，
计算单元的截面惯性矩为：
43m 123.12.18.712
1=××=I
168.0123
.11025.348.7150004474=××××==I E b k c s λ m m 0.840.10/75.1>=λ
所以本工程筏板基础可以采用刚性条板法进行计算。
（6）计算基底净反力
不计基础自重的各点净反力如下：
由于基顶剪力弯矩相对于X 轴对称，所以不会产生附加基底反力。
x I M A P P y y
ji ±=∑
kN 64.18947962)kN 49.9171kN 48.6618(=××+=∑P
22m kN 36.173m 96.1092kN 64.189479==∑A P
m 1.07.20-4.406.328.24172.98.0249.917148.661864
.1894791=+++++××+×=）（）（x e m kN 96.18947m 1.0kN 64.189479?=×==∑x y e P M
A 、C 点：242m kN 38.173m 2.0m
48.156107m kN 96.18947m kN 36.173=×?+
==jC jA P P B 、D 点：242D m kN 33.174m 8m 48.156107m kN 96.18947m kN 36.173=×?+=j jB P P （7）计算板条ABCD 的基底净反力以及计算模型
基底平均净反力：
222m kN 86.173m kN 33.174m kN 38.1732
1)(21=+×=+=）（jB jA j P P P 基底总反力：kN 25.35801m 4.26m 8.7m kN 86.1732=××=bl P j
柱荷载总和：kN 94.315792)kN 49.9171kN 48.6618(=×+=∑P
基底反力与柱荷载的平均值：
kN 60.33690)kN 94.31579kN 25.35801(2
1=+×=P 柱荷载修正系数： 0668.1kN 94.31579kN 60.33690==
α 修正的基底平均净反力：
m kN 61.163m
4.26m 8.7kN 60.33690'=×==bl P P j 每单位长度基底平均净反力：
m kN 16.1276m 8.7m kN 61.1632'=×=j P b
得计算简图如图12.3
图12.3 各柱荷载修正值
根据静力平衡法计算各截面的弯矩和剪力。
图12.4 剪力图（单位：kN ）
图12.5 弯矩图（单位：kN·m ）
（8）配筋计算
最大正弯矩：；m kN 54.12735?=+M 最大负弯矩：m kN 84.918?=?M 混凝土强度等级为C40，2mm N 1.19=c f ；2mm N 71.1=t f
采用HRB400 级钢筋：2'mm N 360==y y f f
上层：取mm 60=s a ；mm 1140mm 60mm 12000=?=h
07.0mm 1140mm 7800mm N 1.190.1mm N 1054.12735226201=×
××?×==）（bh f M c s αα 0.070.072-1-12-1-1s =×==αξ
201mm 17.3186507.0110078001.190.1/=××××==y c s f bh f A ξα
下层：取mm 60=s a ；mm 1140mm 60mm 12000=?=h
005.0mm 1140mm 7800mm N 1.190.1mm N 1084.918226201=×
××?×==）（bh f M c s αα 0.0050.0052-1-12-1-1s =×==αξ
201mm 08.2276360005.0110078001.190.1/=××××==y c s f bh f A ξα
2min min mm 4.2003012007800%214.0=××==bh A s ρ
上层选用 C 32@200（2mm 8.31363=s A ）
下层选用 C 16@200（2mm 9.7842=s A ）
（8）筏板基础结构承载力计算
根据《高层建筑箱形和筏形基础技术规范》5.3.5条，以及参考《基础工程》-赵明华主编；对边柱和中柱分别进行抗冲切验算.
1)边柱
局部加厚筏板，采用1700mm
m 67.12/m 640.185.02/01=+=+=h h c c
m 49.2mm 640.1m 85.002=+=+=h b c c
m 478.0)49.267.1267.1)2(22121=+×=+=c c c x
2
022*********)2(26x h c x c h c h c h c I s +?++= = 233)478.02/67.1(64.167.126/64.167.16/64.167.1?×××+×+×
2478.0670.149.2××+
=4.134m
353.0647.013211
121=?=+?=c c s α
m 83.549.267.12221=+×=+=c c u m
m 192.1478.0670.11=?=?=x c c AB
作用在冲切临界截面中心上的不平衡弯矩设计值：
=p 242m kN 86.173m 1.4m
48.156107m kN 96.18947m kN 36.173=×?+ kN 96.722m 49.2m 67.1m kN 86.173221=××==c c P P
kN 52.5895722.96kN -kN 48.6618==?=P N F l
m 835.04/64.12/85.0420=+=+=h h e c N
m 425.04/-201==h c e p
20
h V M Pe Ne M c p N unb ++?=
m 72.083.79kN m kN 73.234m 425.0kN 96.722m 835.0kN 52.5895×+?+×?×= =4910.56kN
s AB unb s m l I c M h F /0max ατ+= =44.13m 1.192m m kN 56.4910353.0m 64.1m 83.5kN 52.9585×?×+×）（
=1116.91kN/m 2)中柱 局部加厚；取1300mm m 09.2m 240.185.001=+=+=h h c c m 09.2mm 240.1m 85.002=+=+=h b c c 2/6/6/2102031301c h c h c h c I s ++= = 2/09.224.109.26/24.109.26/09.209.2233××+×+× =8.214m 4.06.013211 121=?=+?=c c s α m 36.809.2209.222221=×+×=+=c c u m m 045.12/09.221===c c AB 作用在冲切临界截面中心上的不平衡弯矩设计值： kN 44.759m 09.2m 09.2m kN 86.173221=××==c c P P kN 05.8412759.44kN -kN 49.9171==?=P N F l m 735.04/24.12/85.0420=+=+=h h e c N m 735.04201=?=h c e p 20 h V M Pe Ne M c p N unb ++?= m 72.058.10kN m kN 02.188m 735.0kN 44.759m 735.0kN 49.9171×+?+×?×==6412.71kN s AB unb s m l I c M h F /0max ατ+= =41.045m m kN 71.64124.0m 24.1m 36.88412.05kN ×?×+×）（ =1137.97kN/m 故该筏板基础满足承载能力要求。 12.2 抗震设计 （1）地基承载力验算 取内力： 边柱：M=578.68kN·m ，N=-5584.00kN ，V=-167.26kN 中柱：M=-569.79kN·m ，N=-6691.09kN ，V=173.91kN =∑k P （5584.00kN+6691.09kN ）×2×6=147301.08kN x e = （（5584.00kN+6691.09kN ）×2×0.8m+（5584.00kN+6691.09kN ）×2×9.2m+（5584.00kN+6691.09kN ）×2×17m+（5584.00kN+6691.09kN ）×2×24.8m+（5584.00kN+6691.09kN ）×2×32.6m+（5584.00kN+6691.09kN ）×2×40.4m ）÷147301.08kN-20.7m=0.1m y e =（5584.00kN ×6×1.2m+6691.09kN ×6×9.2m+6691.09kN ×6× 17.2m+5584.00kN ×6×25.2m ）/147301.08kN-13.2m=0 同非抗震设计，由于对称，基顶弯矩和剪力相互平衡，不产生附加基底反力。 x I e G P A G P P y x k k )(max +++=∑∑ =m 7.20m 48.156107m 1.0kN 8.32788kN 08.147301m 96.1092kN 8.32788kN 08.14730142××+++）（ =167.162m kN <33m kN 97.565m kN 80.3623.12.12.12.1=××==a a aE f f ξ 上式中1.3为地基承载力修正系数，根据《建筑抗震设计规范》表4.2.3按kPa 300kPa 150≤≤ak f 取； x I e G P A G P P y x k k )(-min ++=∑∑ =m 7.20m 48.156107m 1.0kN 8.32788kN 08.147301-m 96.1092kN 8.32788kN 08.1473014 2××++）（ =162.382m kN >0 2 2E 22m kN 64.471m kN 80.3623.1m kN 77.164m 96.109232788.8kN 47301.08kN 1=×=<=+=+=∑a f A G P P 地基承载力满足要求; 由内力组合表可知，抗震设计组合轴力比非抗震设计组合要小很多，所以可以不需要做抗冲切验算。 技术安全交底记录 编号014 表C2-1 工程名称开封海马公馆人防地下室二交底日期年月日 施工单位河南省祁湾建筑公司分项工程名称混凝土工程 交底提要桩筏基础混凝土 交底内容： 一、施工准备及作业条件 1、技术准备 (1)管理人员需熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，明确标号筏板为C35P8。主楼外墙C45P8,车库外墙C35P8 (2)准确计算好每次各种标号的混凝土所需方量，提前做好浇筑准备。向材料部门提供的材料计划，并做好劳动力、材料及机械台班准备。 (4)混凝土施工前针对施工的关键部位、施工难点、质量和安全要求、操作要点及注意事项进行全方面的交底，并组织操作人员认真学习，并落实到各个施工环节和每个操作人员身上。 2、劳动力准备及分工 根据本工程的施工特点和混凝土工程量，本工程的混凝土工程人员配备情况如下： 工地总值班，1人，全面负责混凝土浇筑工作； 值班班长，1人，全面负责前、后台的工作及混凝土上网调度； 混凝土浇筑工人，12人以上，协助支泵、浇筑、振捣、抄平、养护； 钢筋工4人，负责混凝土浇筑过程中看筋； 木工4人，负责混凝土浇筑过程中查看筏板边模； 机电工，2人，负责机修及照明。 3、机械准备 基础筏板浇筑方式采用混凝土泵车。主要机具、材料：1台汽车泵、5台插入式振捣棒、刮杠、铁锹、耙子、铁（木）抹子、钢卷尺、施工线、相关照明灯具。 4、作业条件 （1）混凝土浇筑之前，浇筑部位层段的模板、钢筋、预埋件及管线等全部安装完毕，经检查符合设计要求，并办完隐、预检手续。 （2）检查现场机具，保证正常运转，检查场内混凝土运输线路保证混凝土运输线路顺畅。 （3）浇筑混凝土用的架子、马道、泵管等已支搭完毕并经检验合格。 （4）混凝土建筑申请书应经被批准。 二、操作工艺 1、施工部署 本工程属于浇筑采用汽车泵，按顺序浇筑混凝土。先浇筑电梯井，电梯井基坑浇筑分成三个阶段：首先，先均匀浇筑到电梯井筏板顶面；其次待其初凝前再从电梯井四周均匀分层浇筑到筏板底；最后待其初凝前连同筏板一起浇筑至筏板顶。混凝土浇筑采用斜面分层的布料方法，即“一个坡度、分层浇筑、循序渐进、一次到顶”，配5台插入式振捣棒。 伐板基础的简化计算方法 1.悬臂法 方法概述——就是传统的墙下钢混条基计算法。 计算特点——假定基底土反力为均匀分布，为了减小基底压力使之满足软弱地基承载力的要求而将基底加宽到互相连通的程度，但不作为连续的整板去分析。 方法缺点——基础宽度加大后，基底土的反力分布实际上是不均匀的。计算时，基底已经连成了一体却不考虑其连续性，因此很不合理，计算的结果是不经济的。 2.倒楼盖法 方法概述——假定筏板为一块倒置于地基上的连续板，由纵横墙支承。 计算特点——假定基底土反力为均匀分布，按普通的楼盖计算。 方法缺点——考虑了筏板的整体性，计算结果较悬臂法经济。但此法仍然没有考虑到基底土的反力分布实际上是不均匀的，所以各墙支座处所算得的负弯矩偏小，甚至出现小于实际弯矩而偏于不安全。 3.柔性基础简化计算法 方法概述——将在柱荷载作用下的十字交叉条形基础简化为各条单向连续条形基础的计算方法。 计算特点——将柱荷载的总值先按两个方向交叉连续的条形基础（板）的刚度比值进行分配以作为各向的柱荷载，然后分别按单向连续条形基础（板）计算。 方法缺点——此方法的一般假定为基底反力是按线性分布的，柱下最大，跨中最小，计算结果较倒楼盖法还要经济。但该方法只适用于柱下十字交叉条形基础和柱下筏板基础的简化计算，不适用于横墙承重的筏板基础。 4.弹簧地基梁法 方法概述——假定筏板沿横向被截分为单位宽的条板，置于文克尔假设的弹簧低级上，并假定板底面任一点的单位压力p与地基沉降S成正比，即p=kS。 计算特点——条板按受有一组横墙集中荷载作用的无限长梁计算。由于地基沉降S与基础挠度y接触协调相等，有p(x)=kS=ky. 方法缺点——同文克尔弹簧地基法假设。 5.弹性理论截条法 方法概述——将筏板横向截分为单位宽的条板并置于均质半空间弹性地基上。 计算特点——由于积分上的困难，基底地基反力与沉降之间的关系很难用解析函数表达。目前是利用郭尔布诺夫-波萨多夫的《弹性地基上结构物的计算》中的计算表格来简化计算。 方法缺点——虽然克服了文克尔弹簧地基法假设的基本缺点，具有能够扩散应力和变形的优点，但是，它的扩散能力往往超过实际情况。由于计算所得的沉降量和地表沉降范围较实测值为大，而实际地基压缩层厚度是有限的，压缩层范围内土质往往是非均质的，即使是同一种土层组成，变形参数也有随深度而增长的情况。按半空间弹性理论所得的地基反力分布一般呈马鞍形和集中在梁端和板的边缘处，这是半空间弹性理论所算得的梁板弯矩大的主要原因。 6.弹性地基板法 一、施工工艺流程 测量定位放线→垫层施工→测量定位放线→筏板基础钢筋绑扎→筏板基础侧模安装→柱插筋→验收→筏板基础混凝土浇注→混凝土养护 防雷接地应随着筏板基础施工随着进行。 二.主要分项工程施工方案 1、测量定位放线 1.1定位点依据：根据业主提供的控制点坐标、标高及总平面布置图、施工图纸进行定位。 1.2场区内控制网布置：在各单体工程测量定位放线之前，在场区内布置好测量控制点控制网（包括坐标控制点和高程控制点）。 1.3测量工具： 1.3.1场区内坐标控制点和高程控制点设置采用全站仪进行； 1.3.2建筑物坐标点定位采用全站仪进行； 1.3.3建筑物高程控制点设置采用水准仪进行； 1.3.4建筑物轴线定位采用经纬仪进行； 1.3.5其他辅助工具：50m钢尺、木桩、钢筋桩、墨斗、油漆等等。 1.4.建筑物轴线定位：根据已知轴线坐标控制点采用经纬仪进行建筑物轴线的定位，其他相应线采用钢尺进行排尺。 1.5.建筑物标高测量：根据已知高程控制点采用水准仪进行测量建筑物各工序的标高。 2、模板工程 2.1材料选择 模板采用δ=18mm厚九夹板制作加工，采用60×90mm木方模板背楞，木方间距不得超过200mm。 对拉螺栓杆采用φ14圆钢制作，两端丝扣长度不得小于150mm。 模板钢管支撑系统中钢管为φ48×3.5。 2.2模板安装 2.2.1筏板基础侧壁模板 筏板基础侧模支设示意图 2.3模板拆除 筏板基础侧模应待浇筑完毕3d后方可松动对拉螺栓和拆除钢管三角支撑体系，7d后方可拆除基础侧模。 待模板拆除完后应及时将对拉螺杆抽出或切割。 三、钢筋工程 3.1钢筋加工制作 3.1.1.进场钢筋应按级别、种类和直径分类架空堆放，不得直接放置在地上，以免锈蚀和油污，进场钢筋应有出厂质量合格证明，并及时抽样进行复检，复检合格后方可进行加工。 3.1.2.钢筋加工应先按图纸设计要求及《09G101-2》图集、《09G101-3》图集、《06G101-1》图集、《04G101-3》图集和《03G101-1》图集进行翻样，然后经相关部门核认后开始加工。 3.1.3.加工的半成品钢筋应按型号、品种及规格尺寸等挂牌堆放。 3.1. 4.Ⅰ级钢筋末端需做180o弯钩，其圆弧曲线直径不小于钢筋直径的2.5倍，平直部分长度不小于钢筋直径的3倍；Ⅱ级钢筋末端须作90o或135o弯折 筏板基础设计分析2009 1 筏板基础埋深及承载力的确定 天然筏板基础属于补偿性基础, 因此地基的确定有两种方法. 一是地基承载力设计值的直接确定法. 它是根据地基承载力标准值按照有关规范通过深度和宽度的修正得到承载力设计值, 并采用原位试验(如标惯试验、压板试验等) 与室内土工试验相结合的综合判断法来确定岩土的特性. 二是按照补偿性基础分析地基承载力. 例如: 某栋地上28 层、地下2 层(底板埋深10m ) 的高层建筑, 由于将原地面下10m 厚的原土挖去建造地下室, 则卸土土压力达180kpa, 约相当于11 层楼的荷载重量;如果地下水位为地面下2m , 则水的浮托力为80kpa, 约相当于5 层楼的荷载重量, 因此实际需要的地基承载力为14 层楼的荷载. 即当地基承载力标准值f ≥ 250kpa 时就能满足设计要求, 如果筏基底板适当向外挑出, 则有更大的可靠度. 2 天然筏板基础的变形计算 地基的验算应包括地基承载力和变形两个方面, 尤其对于高层或超高层建筑, 变形往往起着决定性的控制作用. 目前的理论水平可以说对地基变形的精确计算还比较困难, 计算结果误差较大, 往往使工程设计人员难以把握, 有时由于计算沉降量偏大, 导致原来可以采用天然地基的高层建筑, 不适当地采用了桩基础, 使基础设计过于保守, 造价提高, 造成浪费.采用各向同性均质线性变形体计算模型,用分层总和法计算出的自由沉降量往往同实测的地基变形量不同, 这是受多种因素的影响造成的. (1) 这种理论的假定条件遵循虎克定律, 即应力—应变呈直线关系, 土体任何一点都不能产生塑性变形, 与土体的实际应力—应变状态不相一致; (2) 公式中S = 7S6 z iAi- z i- 1Ai- 1ES i[ 2 ] 采用的计算参数系室内有侧限固结试验测得的压缩模量ESi , 试验条件与基础底面压缩层不同深度处的实际侧限条件不同; (3) 利用公式计算的建筑物沉降量只与基础尺寸有关, 而实测沉降量已受到上部结构与基础刚度的调整. 采用箱型基础或筏板基础的高层建筑物,由于其荷载大、基础宽, 因而压缩层深度大,与一般多层建筑物不同, 地基不是均一持力层. 因此在地基变形计算的公式中引入了一个沉降计算经验系数7S. 通过实际沉降观测与计算沉降量的比较, 适应高层建筑物箱型基础与筏板基础的沉降计算经验系数, 主要与压力和地层条件相关, 尤其与附加压力和主要压缩层中(0. 5 倍基础宽度的深度以内) 砂、卵石所占的百分比密切相关. 由于该系数7S 仅用于对附加压力产生的地基固结沉降变形部分进行调整, 所以《建筑地基基础设计规范》规定可根据地区沉降观测资料及经验确定.计算高层建筑的地基变形时, 由于基坑开挖较深, 卸土较厚往往引起地基的回弹变形而使地基微量隆起. 在实际施工中回弹再压缩模量较难测定和计算, 从经验上回弹量约为公式计算变形量10%～ 30% , 因此高层建筑的实际沉降观测结果将是上述计算值的1. 1～ 1. 3 倍左右. 应该指出高层建筑基础由于埋置太深,地基回弹 筏板基础分为平板式筏基和梁板式筏基，平板式筏基支持局部加厚筏板类型；梁板式筏基支持肋梁上平及下平两种形式，下面就筏基的分析计算做详细阐述。 (1 )地基承载力验算 地基承载力验算方法同独立柱基，参见第17.1.1节内容。对于非矩形筏板, 抵抗矩W采用积分的方法计算。 (2 )基础抗冲切验算 按GB50007-2002第8.4.5条至第8.4.8条相关条款的规定进行验算。 ①梁板式筏基底板的抗冲切验算 底板受冲切承载力按下式计算 *50.70/认 式中： F i ——作用在图17.1.5-1中阴影部分面积上的地基土平均净反力设计值； B hp——受冲切承载力截面高度影响系数； U m ――距基础梁边h°/2处冲切临界截面的周长； f t ――混凝土轴心抗拉强度设计值。 图17.1.5-1 底板冲切计算示意 ②平板式筏基柱(墙)对筏板的冲切验算 计算时考虑作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩所产生的附加剪力, 距柱边h o/2处冲切临界截面的最大剪应力T max应按下列公式计算。 石=E / %瓜 - a / l s r max^0.7(0.4 + 1.2/A)ApZ 1 式中： F i——相应于荷载效应基本组合时的集中力设计值，对内柱取轴力设计值减去筏板冲切破坏锥体内的地基反力设计值；对边柱和角柱，取轴力设计值减去筏板冲切临界截面范围内的地基反力设计值；地基反力值应扣除底板自重； U m ――距柱边h o/2处冲切临界截面的周长；M unb ――作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩设计值； C A B――沿弯矩作用方向，冲切临界截面重心至冲切临界截面最大剪应力点的距离； I s ――冲切临界截面对其重心的极惯性矩； B s——柱截面长边与短边的比值，当B s<2时，B s取2；当B s>4时，B s取4 ； c i——与弯矩作用方向一致的冲切临界截面的边长； C2——垂直于C i的冲切临界截面的边长；a s ――不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力传递的分配系数； ③平板式筏基短肢剪力墙对筏板的冲切验算 短肢剪力墙对筏板的冲切计算按等效外接矩形柱来计算，计算方法完全同柱对筏板的冲切，等效外接矩形柱参见图17.1.5-2。 基础筏板混凝土浇筑方案 一、基础混凝土浇筑概况 本次浇筑为武店新家园二期3#楼基础筏板 基础混凝土标号筏板为C30，P6抗渗，板墙为C35 ，P6抗渗 二、施工部署 1、施工现场临时用地较小，暂时考虑用一台地泵布置在基坑西南角。振动棒四根、木 抹子、刮尺、照明灯具等。浇筑前进行机械试运行，保证机械正常运转并备好易损 坏的配件，配有专职技工随时修检。棒管下面垫上车胎，不直接放在筏板钢筋上。 2、人员准备：振捣工8人，普通工10人，机械工3人，抹灰工15人，其他8人。 三、施工工艺 1、混凝土输送：混凝土的垂直运输及水平运输采用80泵输送。 （1）地泵有专业人员安放，现场劳务工长现场安排具体位置，及方向，做到罐车进停，放料方便。地泵面应平整，地泵落地面要稳。浇筑前进行试运行， 并配备易损坏配件，有专人负责开泵，另有专人进行定时检修。 （2）布管：输送管布置顺直，尽量减少转弯，接头严密，架设牢固。泵管每三米下垫一轮胎。布料机下面也采取轮胎垫设，使之不扰动筏板钢筋。浇筑 过程中要定期检查，防止泵管爆管或堵管。泵管端部安装2.5m软管。 （3）润管：浇筑前先输水洗管然后输送与混凝土同标号的砂浆，砂浆分散布料，不得集中在一起。 （4）泵送：速度应先慢后快，逐步加速，达到地泵正常速度泵送应连续进行，如中间必须中断其中断时间不得超过混凝土从搅拌至浇筑完毕所允许的延 续时间。泵送中，不得把拆下的输送管内混凝土洒落在未浇筑或收好面的 地方。 2、混凝土的浇筑： （1）在混凝土浇筑前筏板内垃圾清理干净，经监理甲方验收合格后浇筑。 浇筑顺序：底板混凝土浇捣时，以后浇带为界分块施工，从西南角开始砼浇筑顺序沿短向进行，遇到集水坑、电梯坑时，先进行浇筑，砼浇筑顺序，先低后高，比如墙板存在吊模，先浇筑筏板高度，待初凝后再浇筑500mm高外墙砼。 （2）砼浇筑前，在墙、柱插筋上放出±50cm控制线。 浇筑时，首先浇筑电梯基坑底部砼，及承台下柱墩，集水坑等，在底部混凝土初凝之前，浇筑上一层混凝土。振捣上一层混凝土时，振捣棒深入下层混凝土50mm，以保证两层混凝土结合良好。 电梯基坑承台等较深部位，分层浇筑，每层浇筑深度500mm。浇筑电梯基坑集水坑时，有木工专人看模，浇筑不能定在一点，要环绕基坑进行浇筑。底板大面砼采用斜面法进行浇筑。薄层浇筑，循序推进，一次到顶。另外基坑深度超过两米，不能直接垂直浇筑，要防止混凝土从高处坠落产生的离析，应在电梯基坑边及集水坑边，软管据筏板 PKPM软件JCCAD筏板基础设计步骤举例PKPM软件JCCAD筏板基础设计步骤举例 一、地质资料输入 1、PKPM软件的JCCAD部分进行基础设计时，不一定要输入地质资料。 对于无桩的基础，如果不进行沉降计算，则可以不输入地质资料；如果要进行沉降计算，则需要输入地质资料。输入土的力学指标包括：压缩模量、重度。 对于有桩基础，如果不进行单桩刚度及沉降计算的话，可以不输入地质资料；否则就要输入。输入土的力学指标包括：压缩模量、重度、状态参数、内摩擦角和粘聚力。 2、在PKPM软件主界面“结构”页中选择“JCCAD”软件的第一项“地质资料输入”，程序进入地质资料输入环境，如下图所示： 3、土层布置 给地质资料命名之后，开始进行土层布置，点击右侧菜单“土层布置”，如下图所示： 弹出土层参数对话框，显示用于生成各勘测孔柱状图的地基土分层数据，如下图所示：4、输入孔点 单击“孔点输入”→“输入孔位”，以相对坐标和米为单位，逐一输入所有勘测孔点的相对 位置。孔点输入结束后，程序自动用互不重叠的三角形网格将各个孔点连接起来，并用插值法将孔点之间和孔点外部的场地土情况计算出来。如下图所示： 程序要求孔点形成的三角形网格互不交叉，互不重叠。如孔点位置十分复杂，程序自动形成的网格不能满足上述要求，可以通过“网格修改”命令由人工修改完成。 点击“修改参数”，点取已输入的孔点，弹出孔点土层参数对话框，如下图所示。对话框中显示的是标准孔点的土参数，应按各勘测孔的情况修改表中的数据，如土层低标高、土层参数、空口标高、探孔水头标高等。空口位置一般不采用绝对坐标，不必修改孔口坐标。如某一列各勘测孔的土参数相同，可以选择“用于所有点”，以减少修改土层参数的工作量。 筏板基础混凝土施工方案 目录 一、工程概况 (1) 二、施工准备工作 (2) 1、设计要求 (2) 2、土石方开挖 (3) 3、材料选择 (3) 4、混凝土配合比 (4) 5、现场准备工作 (4) 三、大体积混凝土温度和温度应力控制 (5) 四、大体积混凝土施工 (5) 1、钢筋 (5) 3、混凝土浇筑 (6) 5、混凝土测温 (7) 6、混凝土养护 (8) 五、主要管理措施 (8) 一、工程概况 本工程为XX建工设计研发大厦工程，该工程位于中国西南部重庆市，基地长约200 米，宽约140米，总用地面积24990平米，地势高差大，最高处约19米，西南部偏高，东北部较低，周边用地性质为工业用地及仓储用地。用地范围西侧为城市干道西城大道，沿线为城市轨道交通2号线，往西基地东侧1.5公里左右即为浩瀚的长江。周围景色优美，交通便利。该项目总建筑面积为80107平方米，其中设计主体为XX建工设计研发大厦，建筑面积为68829.3平方米，建筑高度为99.2米（23F/-3F）；附属建筑健身中心，建筑面积为1873.2平方米，建筑高度为12米（2F）；附属建筑培训中心建筑面积为9404.6平方米，建筑高度为44.7米（14F）。 本工程设计研发大楼设计高程±0.000m相当于绝对高程266.500m，培训中心、健身中心设计高程±0.000m相当于绝对高程253.600m。 本工程的主大楼结构型式为为框架剪力墙结构。基础型式主要为人工挖孔灌注桩、地梁、筏板基础等。 二、施工准备工作 本方案为该工程的设计研发大厦主楼基础部分筏板基础的施工方案，该工程筏板基础长20米、宽19米、高1.8米属于大体积混凝土施工。大体积混凝土的施工技术要求比较高，特别在施工中要防止混凝土因水泥水化热引起的温度差产生温度应力裂缝。因此需要从材料选择上、技术措施等有关环节做好充分的准备工作，才能保证基础底板大体积混凝土顺利施工。 1、设计要求 第一章筏板基础混凝土施工概况 1.1工程概况 1.1.1总体概况 XXXXXXXX保障性住房项目位于XX市XX镇，地块被周边四条道路所包围，分别是XX 路、XX路、XX路、XX街（待建）。总用地面积50146.8平方米，拟建建筑面积215673.5 平方米。在本地块范围内拟建4栋27层、2栋28层的住宅小区。本项目分两个总承包标段，1-4#楼（包括地下室）为I标段，5-6#楼为II标段，本施工方案针对第II标段。 此项目为XX市住宅产业化试点小区，采用工业化技术，按B级体系实施。5#~6#楼（27层）按B级建造。B级体系说明：外墙、楼梯、阳台预制，结构主体现浇混凝土，即内浇外挂体系。 工程名称 XXXXXXXX保障性住房项目总承包二标段工程工程地点 建设单位 代建总承包单位 设计单位 监理单位 施工单位 结构类型外墙、楼梯、阳台预制，结构主体现浇混凝土，即内浇外挂体系 结构层数 地上 27层/ 地下1 层 结构高度m 81 层高(m)地下室3.6、5、5.6，地上标准层高2.8用地面积m24000建筑面积m260000相对标高±0.000 相当于绝对标高83.25m 建筑结构安全等级二级耐火等级一级 抗震抗震设防烈度为七度 1.1.2 筏板概况本工程5#楼A段有筏板基础，面积750㎡，筏板厚度为1500mm，砼总量为1125m3，属于大体积混凝土，在筏板砼浇筑施工时，按附图一布置，由两个砼输送点自东向西浇筑砼。 1.2 现场分析 在筏板基础砼施工时，重点要考虑解决两个问题：一是大体积混凝土的浇灌的施工组织，通过合理的组织，保证砼的浇灌质量，避免出现结构冷缝；二是大体积筏板混凝土一次性浇灌防止开裂的问题，5#楼筏板基础面积约为750㎡，连续面积很大，在组织施工时，我们将砼浇灌时对内外温差的控制，作为防止砼开裂的重点。我公司重点从两个方面来考虑并解决以上问题：一方面通过掺加外加剂及精心设计混凝土配合比，以达到从根本上降低水化热、优化混凝土性能的目的；另一方面通过加强混凝土浇灌过程的组织管理及质量控制。 第二章混凝土配合比设计 2.1 设计要求 承台筏板混凝土的强度等级为C35，抗渗等级为S6。 2.2 混凝土配合比控制 根据现场的实际情况，我司将在筏板混凝土中掺STD-1减水剂，以达到将泵送混凝土的坍落度控制在14-16cm范围内。 2.2.1水灰比的选择： 从工程的防开裂的角度出发，水灰比控制在0.35左右最为理想，但由于大面积施工要满足泵送的需要，坍落度有一定的要求，坍落度选择为14～16cm，根据此坍落度及混凝土的强度等级C35（P6），控制混凝土中的水灰比在0.45左右。 2.2.2砂率的选择： 砂率控制在40%以下，既可保证混凝土的泵送性能，又对混凝土的抗裂较为有利。 2.2.3 水泥的选择： 选择水泥的原则是：水泥的水化热尽量比较低，水泥的强度发展时间较长，同时该品牌水泥的质量相对稳定，选用42.5MP普通硅酸盐水泥，控制好水泥的单方用量。 2.2.4骨料的选择： 砂子选择偏中砂，含泥量控制在1%以下。碎石选择级配较好、粒径为5～30mm的的石子，同时要控制石子的含泥量在0.8%以内。 2.2.5 外加剂的选择： 本工程使用天地STD-1外加剂。通过外加剂的减水作用，可在满足泵送的前提下，尽量减小水灰比；缓凝作用不仅便于施工，还使得混凝土的水化热的释放过程得以延缓，使混凝土的温升的峰值降低，有利于防止裂缝的产生；使用外加剂的混凝土获得≥0.02%的膨胀率，也对防止混凝土的开裂有一定的好处。 2.2.6 掺合料的选择： 选用一级粉煤灰作为掺合料，其用量控制合理，不仅可提高混凝土的泵送性能，还可通过部分替代作用，减少水泥用量，达到降低混凝土的水化热的综合效果。 第三章混凝土生产、运输及输送质量控制 筏板基础施工 本工程的筏板厚度为1300mm,为大体积混凝土。 1、钢筋工程 本工程钢筋需要量大,规格多,形式复杂,对钢筋工作作如下安排布置: (1)钢筋采购:钢筋采购应严格对供方考核与提出供货要求,特别就是在用于纵向受力钢筋的部位,其钢筋在满足有关国家标准的基础上,还应满足GB50204-2002《混凝土结构工程施工质量验收规范》关于抗震结构的力学性要求。 (2)钢筋材质检验:钢筋进场时材质证明必须齐全,并按试验规定取样进行力学性能,复试合格方可加工使用。 (3)钢筋加工:钢筋加工以在场外集中加工为主,少量可在现场加工棚内集中加工,严格按钢筋翻样图纸执行。钢筋加工包括闪光对焊连接、盘条调直与除锈,断料与成型。 (4)钢筋的加工制作 1)箍筋:箍筋一般都用细钢筋,加工时一般都用人工的方法折弯。这些钢筋切断时可用切断机、钢筋大剪或砂轮锯,切断后应将不同的样式、型号、规格分别放置。成型时,每个样式的箍筋先做一个样板,然后校核各部位尺寸及角度,无误后批量生产。 2)主箍:主筋的加工制作应按图示规格尺寸与规范的规定,端部的锚固应符合要求。光圆钢筋应有弯钩。 3)钢筋的代换:在施工过程中常常遇到钢筋的品种、规格、型号与设计不相符合,可以通过技术部门经过计算,征得设计同意后进行代换。 (5)底板钢筋绑扎 1)底板钢筋开始绑扎之前,基础底线必须验收完毕,特别在柱插筋位置、梁或墙边线等位置线,应用油漆在墨线边及交角位置画出不小于50mm宽,150mm长标记。厚度大于1m的底板,在上层钢筋绑完后,应由放线组用油漆二次确认插筋位置线。 2)底板钢筋施工时,先铺作业面内的底筋,然后再铺上层筋。 3)为保证底板钢筋保护层厚度准确,墙、柱、梁等部位采用特制的砼垫块。因底板钢筋自重大,与保护层等厚度钢筋头作为垫块将底铁垫起,垫块间距为1 pkpm平板筏基建模方法 目前工程中，“柱下或者剪力墙下平板式筏板”在pkpm里计算，简单概括有三个方法：“倒楼盖”“弹性地基梁法”“桩筏筏板有限元计算”。 具体到用“弹性地基梁法”（即jccad中第三个菜单）计算“柱下或者剪力墙下平板式筏板”的操作步骤是什么，这个流程是什么下面具体罗列： 1、首先要按地勘报告输入地质数据，用于沉降计算。非常重要。 2、在菜单2中输入筏基模型，注意筏板一般要挑出，因此首先用网格延伸命令将网格向外延伸一个悬挑长度，然后定义并布置筏板，给出厚度和埋深，并做柱和墙的冲切验算，看看板厚是否满足要求，如不满足，可以加柱帽（注：加柱帽的功能在“上部构件”的菜单中）。 3、输入筏板荷载，如果是平板式基础，可以直接布置板带，程序自动确定板带翼缘宽度形成地基梁模型。也可以不布置板带，直接定义地基梁形成梁元模型。 4、进入菜单3，按梁有限元法计算筏板。首先需要计算沉降，这里有个非常重要的概念，就是地基模型的选用。程序用模型参数kij（默认为0.2）来模拟不同的地基模型，kij=0的时候，为经典文克尔地基模型，kij=1的时候，为弹性半空间模型，不明白看教材。一般软土取低值0~0.2，硬土取高值0.2~0.4。其它参数不难理解，不赘述。梁元法程序提供两种沉降计算模式，刚性沉降和柔性沉降。柔性沉降假定筏板为完全柔性，而刚性沉降则假定为完全刚性。计算完成后，程序用求出的各区格反力除以其沉降值得到各区格的地基刚度值，然后转换为地梁计算用的地梁下的基床反力系数，这样便确定了基地的反力分布，用于下一步的内力计算。沉降计算是筏板计算的核心步骤。 4、基床系数k的合理性判断。沉降计算完毕后，计算数据中会给出各区格的地基刚度，即基床系数。这个系数一般要比建议值小很多。基床系数的合理性，关键看沉降计算结果。可用规范分层总和法手算地基中心点处的沉降值作比较。如出入大，应调整基床系数使其接近手算值。因此，用软件算连续基础，实际上就是对基床系数的校核。菜单5的有限元法中提供的“沉降试算”功能，就是这个思想（其实这个功能就是给懒人和初学者开发的）。 5、对于基床系数的调整，程序提供了一种方便的功能--可以按照广义文克尔地基模型进行地基梁计算，即变基床系数调整法。可以把你输入的基础系数，按照已经计算完毕的各区格的刚度变化率进行调整，作为新的基础系数用于下一步的地基梁内力计算。 6、基础计算模型一般用普通弹性地基梁就可以了，倒楼盖模型缺点较多，一般不推荐。考虑上部结构刚度可根据具体情况选择完全刚性，或等代刚度法。 筏板基础设计分析2009 1 筏板基础埋深及承载力的确定 天然筏板基础属于补偿性基础, 因此地基的确定有两种方法. 一是地基承载力设计值的直接确定法. 它是根据地基承载力标准值按照有关规范通过深度和宽度的修正得到承载力设计值, 并采用原位试验(如标惯试验、压板试验等) 与室内土工试验相结合的综合判断法来确定岩土的特性. 二是按照补偿性基础分析地基承载力. 例如: 某栋地上28 层、地下2 层(底板埋深10m ) 的高层建筑, 由于将原地面下10m 厚的原土挖去建造地下室, 则卸土土压力达180kpa, 约相当于11 层楼的荷载重量;如果地下水位为地面下2m , 则水的浮托力为80kpa, 约相当于5 层楼的荷载重量, 因此实际需要的地基承载力为14 层楼的荷载. 即当地基承载力标准值f ≥ 250kpa 时就能满足设计要求, 如果筏基底板适当向外挑出, 则有更大的可靠度. 2 天然筏板基础的变形计算 地基的验算应包括地基承载力和变形两个方面, 尤其对于高层或超高层建筑, 变形往往起着决定性的控制作用. 目前的理论水平可以说对地基变形的精确计算还比较困难, 计算结果误差较大, 往往使工程设计人员难以把握, 有时由于计算沉降量偏大, 导致原来可以采用天然地基的高层建筑, 不适当地采用了桩基础, 使基础设计过于保守, 造价提高, 造成浪费.采用各向同性均质线性变形体计算模型,用分层总和法计算出的自由沉降量往往同实测的地基变形量不同, 这是受多种因素的影响造成的. (1) 这种理论的假定条件遵循虎克定律, 即应力—应变呈直线关系, 土体任何一点都不能产生塑性变形, 与土体的实际应力—应变状态不相一致; JCCAD筏板基础设计 应用前提条件： 1.上部结构的计算可以提供荷载和凝聚到基础顶面的刚度； 2.有完整准确地地质报告输入，并成功读入到合适位置。 基本参数 基础埋置深度：一般应自室外地面标高算起。对于地下室，采用筏板基础也应自室外地面标高算起，其他情况如独基、条基、梁式基础从室内地面标高算起。 自动计算覆土重：该项用于独基、条基部分。点取该项后程序自动按20kN/m2的混合容重计算基础的覆土重。如不选该项，则对话框中出现单位面积覆土重参数需要用户填写。一般来说如条基、独基、有地下室时应采用人工填写单位面积覆土重，且覆土高度应计算到地下室室内地坪处，以保证地基承载力计算正确。 一层上部结构荷载作用点标高：即承台或基础顶标高，先进行估算，计算完成后进行修改。该参数主要是用于求出基底剪力对基础底面产生的附加弯矩作用。在填写该参数时，应输入PMCAD中确定的柱底标高，即柱根部的位置。注意：该参数只对柱下独基和桩承台基础有影响，对其他基础没有影响。 地梁筏板 该菜单定义了按弹性地基梁元法计算需要的有关参数 总信息： 结构种类：基础 基床反力系数：按默认 按广义文克尔假定计算：若此项选择后，计算模型改为广义文克尔假定，即各点的基床反力系数将在输入的反力系数附近上下变化，边角部大，中部小一些，变化幅度与各点反力与沉降的比值有关，采用广义文克尔假定的条件是要有地质资料数据，且必须进行刚性底板假定的沉降计算，否则按一般文克尔假定计算。在此处要与基础梁板弹性地基梁法计算中的沉降计算参数输入中参数相对应。 弹性基础考虑抗扭： 人防等级：不计算 双筋配筋计算压区配筋百分率：0.2％ 地下水距天然地坪深度：按实际 梁的参数： 梁钢筋归并系数：0.3 梁支座钢筋放大系数：1.0 梁跨中钢筋放大系数：1.0 梁箍筋放大系数：1.0 梁主筋级别：二级或三级 梁箍筋级别：一级或二级 梁立面图比例、梁剖面图比例：按默认 梁箍筋间距：200 翼缘（纵向）分布钢筋直径、间距：8mm、200mm 梁式基础的覆土标高：当不是带地下室的梁式基础时，此值为0；否则 Appendix 1附件1 Calculation of the Formworks模板计算书 1、Side Formwork Construction侧模施工 1.1、设计说明 Design description: using site processed wood formwork, face plate is plywood of 15mm, secondary keel is timber of 50mm×100mm (the material is northeast larch) with 250mm space in between. Main keel is the timber of 80mm×200mm as modeling with the min. height no less than 150mm. 2 main keel set up with spacing of 700mm, 250mm as bottom and 255mm as upper side of slab. 侧模采用现场加工木模板，面板为15厚胶合板；次龙骨为50mm×100mm木方（材质为东北落叶松），间距250mm；主龙骨使用80mm×200mm木方做造型木（材质为东北落叶松），造型木中心最小高度不小于150mm。主龙骨设置两道，间距700mm，距底部250mm和上侧255mm. 1.2、Computational Checking of Secondary Keel次龙骨验算 1）Load and Combination of Load荷载及荷载组合 a．side pressure on the form for concrete混凝土对模板的侧压力 t0=200/(25+15)=5h (即混凝土的温度按25℃计算) F1=0.22γc t0β1β2V1/2=0.22×25×5×1.2×1.15×21/2 =53.67KN/m2 F2=γc H=25×1.2=30KN/m2（取此值做强度验算） (take this value for computational checking of strength ) b．load of concrete pouring混凝土倾倒荷载：4KN/m2 c．load of concrete vibrating混凝土振捣荷载：4KN/m2 combination of load荷载组合：1.2×30+1.4×(4+4)=47.2KN/m2 line load化为线荷载：q=47.2×0.25=11.8KN/m 2）Computational Checking of Flexural Strength抗弯强度验算 M max =11.8×0.7^2×(1-4×0.252/0.72)/8=0.52KN·m (建筑施工手册表Construction Manual 2-10) W n =1/6bh2 =1/6×50×1002 =250000/3 σm = M/W n =0.52×106 /(250000/3)=6.24N/mm2≤ f m =17 N/mm2 A2 施工组织设计(方案)报审 工程名称: 南阳市水利物资站经济适用房1#楼编号: 施工组织设计（方案、技术措施）审批表 精选资料 南阳市水利物资站经济适用房1#楼 基础筏板施工方案 一、编制依据 根据图纸设计文件、有关施工规范、技术规程。 二、工程概况 本工程为南阳市水利物资站经济适用房1#楼，位于南阳市麒麟路西段，主体采用框架结构，基础形式为柱下地基梁、筏板基础，建筑物东西长米，南北宽米，建筑面积为平方米；高度为36m，基底标高为-4.5米。筏板基础、DL混凝土强度等级为C40，基础筏板混凝土工程量约为610m3，筏板厚度为600mm。 三、施工条件 本工程筏板基础混凝土将于2010年12月6日左右施工，混凝土浇筑时日平均气温为7℃，白天最高气温可能达13℃，昼夜温差预计为0℃左右。 1、施工采用泵送商品混凝土一次浇注，混凝土浇注强度较大，与商品混凝土厂家协调必须使混凝土具有足够的凝结时间、早强和保塑性，以满足大工作 可修改编辑 面施工需要，防止出现冷缝。 2、采用切实有效的施工方案，作到循序渐进、分层振捣、确保无冷缝出现。针对以上难点，必须通过周密的施工组织措施、科学合理的配合比设计、严格的温度控制监测措施、严格的浇注养护方法、严格的质量保证制度来确保筏板混凝土施工胜利完成。 四、施工准备工作 （一）主要施工机械、材料安排 1、现场配备混凝土输送泵1台； 2、采用商品混凝土，要与商品混凝土厂家协商供给事宜，确保混凝土连续施工。 3、配置插入式振动器4台。 4、塑料薄膜、草袋(麻袋)足量。 5、现场试验器具：塌落度测试设备、试模（四组）、砂石含水率测试设备、磅秤等。 6、所有机械均应在浇筑前进行检查和试运转，同时配有专职技工，随时检修。 （二）、工序准备 1、钢筋工程 1.1钢筋原材料选择 钢筋须有厂家的产品质量证明书。钢筋进场后的外观检查和力学性能试验：进场后立即进行钢筋的外观检查，并立即请监理见证取样进行钢筋原材复试，包括屈服点、抗拉强度，伸长率和冷弯试验。 1.2钢筋连接方案： 筏板基础计算 pkpm平板筏基建模方法 目前工程中，“柱下或者剪力墙下平板式筏板”在pkpm里计算，简单概括有三个方法:“倒楼盖”“弹性地基梁法”“桩筏筏板有限元计算”。 具体到用“弹性地基梁法”(即jccad中第三个菜单)计算“柱下或者剪力墙下平板式筏板”的操作步骤是什么，这个流程是什么下面具体罗列: 1、首先要按地勘报告输入地质数据，用于沉降计算。非常重要。 2、在菜单2中输入筏基模型，注意筏板一般要挑出，因此首先用网格延伸命令将网格向外延伸一个悬挑长度，然后定义并布置筏板，给出厚度和埋深，并做柱和墙的冲切验算，看看板厚是否满足要求，如不满足，可以加柱帽(注:加柱帽的功能在“上部构件”的菜单中)。 3、输入筏板荷载，如果是平板式基础，可以直接布置板带，程序自动确定板带翼缘宽度形成地基梁模型。也可以不布置板带，直接定义地基梁形成梁元模型。 4、进入菜单3，按梁有限元法计算筏板。首先需要计算沉降，这里有个非常重要的概念，就是地基模型的选用。程序用模型参数kij(默认为0.2)来模拟不同的地基模型，kij=0的时候，为经典文克尔地基模型，kij=1的时候，为弹性半空间模型，不明白看教材。一般软土取低值0~0.2，硬土取高值0.2~0.4。其它参数不难理解，不赘述。梁元法程序提供两种沉降计算模式，刚性沉降和柔性沉降。柔性沉降假定筏板为完全柔性，而刚性沉降则假定为完全刚性。计算完成后，程序用求出的各区格反力除以其沉降值得到各区格的地基刚度值，然后转换为地梁计算用的地梁下的基床反力系数，这样便确定了基地的反力分布，用于下一步的内力计算。沉降计算是筏板计算的核心步骤。 4、基床系数k的合理性判断。沉降计算完毕后，计算数据中会给出各区格的 地基刚度，即基床系数。这个系数一般要比建议值小很多。基床系数的合理性，关键看沉降计算结果。可用规范分层总和法手算地基中心点处的沉降值作比较。如出入大，应调整基床系数使其接近手算值。因此，用软件算连续基础，实际上就是对基床系数的校核。菜单5的有限元法中提供的“沉降试算”功能，就是这个思想(其实这个功能就是给懒人和初学者开发的)。 5、对于基床系数的调整，程序提供了一种方便的功能--可以按照广义文克尔地基模型进行地基梁计算，即变基床系数调整法。可以把你输入的基础系数，按照已经计算完毕的各区格的刚度变化率进行调整，作为新的基础系数用于下一步的地基梁内力计算。 6、基础计算模型一般用普通弹性地基梁就可以了，倒楼盖模型缺点较多，一般不推荐。考虑上部结构刚度可根据具体情况选择完全刚性，或等代刚度法。 筏板基础设计分析2009 1 筏板基础埋深及承载力的确定 天然筏板基础属于补偿性基础, 因此地基的确定有两种方法. 一是地基承载力 设计值的直接确定法. 它是根据地基承载力标准值按照有关规范通过深度和宽度的修正得到承载力设计值, 并采用原位试验(如标惯试验、压板试验等) 与室内土工试验相结合的综合判断法来确定岩土的特性. 二是按照补偿性基础 分析地基承载力. 例如: 某栋地上28 层、地下2 层(底板埋深10m ) 的高层建筑, 由于将原地面下10m 厚的原土挖去建造地下室, 则卸土土压力达180kpa, 约相当 于11 层楼的荷载重量;如果地下水位为地面下2m , 则水的浮托力为80kpa, 约相 当于5 层楼的荷载重量, 因此实际需要的地基承载力为14 层楼的荷载. 即当地基承载力标准值f ? 250kpa 时就能满足设计要求, 如果筏基底板适当向外挑出, 则 有更大的可靠度. 2 天然筏板基础的变形计算 高层建筑地基基础 课程设计 学年学期： 2014~2015学年第2学期 院别：土木工程学院 专业：勘查技术与工程 专业方向：岩土工程 班级：勘查1201 学生： 学号： 指导教师：陈国周 《高层建筑地基基础课程设计》成绩评定表班级姓名学号 目录 一、工程概况几工程地质条件 (5) 柱位图 (5) 土层信息 (5) 上部荷载 (5) 二、基础选型 (6) 三、设计尺寸与地基承载力验算 (6) 基础底面积尺寸的确定 (6) 地基承载力验算 (7) 四、沉降验算 (8) 五、筏板基础厚度的确定 (9) 抗冲切承载力验算 (9) 抗剪承载力验算 (10) 局部受压承载力计算 (11) 六、筏板、基础梁内力计算 (13) 基础底板内力计算 (13) 基础梁内力计算 (15) 边缘横梁（JL1)计算 (15) 中间横梁（JL2）计算 (16) 边梁纵梁（JL3）计算 (17) 中间纵梁(JL4)计算 (20) 七、梁板配筋计算 (22) 底板配筋 (22) 板顶部配筋（取跨中最大弯矩） (22) 板底部（取支座最大弯矩） (23) 基础梁配筋 (25) 八、粱截面配筋图 (32) 九、心得体会 (36) 十、参考文献 (36) 一、工程概况几工程地质条件 某办公楼建在地震设防六度地区，上部为框架结构8层，每层高。地下一层，不设内隔墙，地下室地板至一楼室内地面竖向距离。地下室外墙厚300mm。柱截面 400×400，柱网及轴线如图所示。室内外高差。不考虑冻土。上部结构及基础混凝土均采用 C40。 柱位图 土层信息 上部荷载 二、基础选型 根据提供的土层信息，可知建筑物所在位置的地基土多为粘土和粉质粘土，且地下水位较高，属于软土地基，且考虑到建筑的柱间距较大并设置了地下室等因素，综合考虑决定采用梁式筏板基础，梁式筏板基础其优点在于较平板式具有低耗材、刚度大，在本次设计中决定采用双向肋梁板式筏形基础。 三、设计尺寸与地基承载力验算 基础底面积尺寸的确定 根据《建筑地基基础设计规范GB5007-2011》筏形基础底板各边自外围轴线挑出，则筏形基础的底板尺寸为× A=×=2 N P k 29667.1∑=永久 准永久荷载总组合： 2.偏心校验（荷载效应为准永久值）： m 044.029667 2 .7)110016601787188716671220110016671753188716331100(m 0403.029667 15.317872100175318872093188745.9)166019801667166719401633(7.15110015601100120015331100-=?------+++++= =?---+++?---+++?---++= y x e e ）（）（ 金属镁一体化项目金属镁装置脱水车间建安工程 筏板基础混凝土浇筑专项施工方案 （BT-FA-0009） 编制： 审核： 批准： 中国核工业二三建设有限公司青海盐湖项目部 2013年3月4日 目录 目录 (1) 一、目的和适用范围 (2) 二、编制依据 (2) 三、工程概况 (2) 四、施工准备 (3) 1、技术准备 (3) 2、运输通道布置及泵车站位 (3) 3、对搅拌站设备及材料要求 (5) 4、技术要点 (5) 5、作业条件 (7) 五、材料和质量要点 (8) 1、材料的关键要求 (8) 2、技术的关键要求 (8) 3、质量的关键要求 (8) 4、温控指标 (8) 六、施工工艺 (9) 1、施工流程 (9) 2、施工操作工艺 (9) 七、质量标准 (10) 1、主控项目 (10) 2、一般项目 (10) 3、成品保护 (10) 八、防止砼裂纹措施 (10) 九、安全环保措施 (10) 十、应急措施 (11) 十一、砼热工计算 (11) 一、目的和适用范围 本方案旨在描述中国核工业二三建设有限公司青海盐湖项目部在青海盐湖镁业有限公司金属镁一体化项目金属镁装置脱水车间建安工程中关于混凝土浇筑技术、质量及施工措施要求。 本方案适用于中国核工业二三建设有限公司青海盐湖项目部金属镁一体化项目金属镁装置脱水车间混凝土浇筑有关施工活动。 二、编制依据 《青海盐湖集团10万吨/年电解镁工程脱水工段基础平面图》 《大体积混凝土施工规范》GB50496—2009 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204—2002(2011年版) 《块体基础大体积混凝土施工技术规程》 YBJ224—1991 《混凝土泵送施工技术规程》 JGJ／T10－2011 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》 GB50202-2002 《混凝土外加剂应用技术规范》 GB50119-2003 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 三、工程概况 本工程主楼基础底板为筏板基础，筏板厚2.3m。混凝土浇筑总量约34196m3，混凝土强度等级为C40,抗渗等级为S8，先浇筑筏板基础，后浇筑基础柱。这种大体积混凝土底板施工具有水化热高、收缩量大、表面水分挥发快、容易开裂等特点，故底板大体积混凝土浇筑应作为一个施工重点和难点认真对待。先浇筑筏板，后浇筑基础柱。大体积混凝土施工重点主要是将温度应力产生的不利影响减少到最小，防止和降低裂缝的产生和发展。 根据基础平面图后浇带布置情况将筏板基础划分成12为个区域，从1到12用数字表示（见下图）。混凝土浇筑从1区到12区依次分批浇筑。014筏板基础混凝土浇筑技术交底
筏板基础的简化计算方法
-筏板基础基础施工工艺
筏板基础计算
筏板基础计算
基础筏板混凝土浇筑方案
PKPM软件JCCAD筏板基础设计步骤举例
筏板基础混凝土施工方案
筏板基础混凝土施工方案
筏板基础施工工艺方法
筏板基础计算
JCCAD筏板基础设计
筏板基础模板计算书
筏板基础浇筑方案
筏板基础计算
筏板基础计算书
筏板基础混凝土浇筑专项施工方案