套管安全系数计算

套管安全系数计算如下表：

抗拉安全系数＝

68.6710008.95011.8185.02286=?

??KN

KN

P P ＝

拉

额

P 抗挤力＝0.00981×〔1.2-（1-0.65）×1.2〕×50＝0.383

P 抗挤力＝0.00981×〔×ρ固井时的泥浆密度－（1-掏空系数0.65）×ρ下次泥浆密度〕 井底最大内压力＝0.00981×1.20×50＝0.588MPa P 内压力＝0.00981×（ρ下次最大泥浆－ρ地层水）×套管下深 油套φ139.7 N80×9.17 〔S 抗挤〕＝1.0～1.125 〔S 抗内压〕＝1.05～1.15 〔S 抗拉〕＝1.60～2.00 说明：

①本井在计算最大内压力时忽略了地层水产生液柱压力； ②泥浆密度均采用1.2g/cm ；

③各额定压力查钻井手册表3-8（第160～180页）。

套管安全系数计算

套管安全系数计算 以下是为大家整理的套管安全系数计算的相关范文，本文关键词为套管,安全系数,计算,套管,安全系数,计算,下表,抗拉,，您可以从右上方搜索框检索更多相关文章，如果您觉得有用，请继续关注我们并推荐给您的好友，您可以在医药卫生中查看更多范文。 套管安全系数计算如下表： 抗拉安全系数＝68.6710008.95011.8185.02286=? ??Kn

Kn pp＝ 拉 额 8 .72 .1110008.9－ ＝：其中浮力系数下深每米重量＝浮力系数钢拉ppmρ??? 36.20383

.0791.7＝＝ 抗挤系数＝抗拉 额 mpa pp p抗挤力＝〔（）〕50＝ p抗挤力＝〔ρ固井时的泥浆密度－（1-掏空系数）ρ下次泥浆密度〕 32588.0823.18＝＝抗内压系数＝抗内压额内 mpa

mpa pp 井底最大内压力＝50＝ p内压力＝（ρ下次最大泥浆－ρ地层水）套管下深23.31000 8.9202053.5985.09.3233＝抗拉系数＝? ??Kn ()[]38.12020 2.165.012.100981.0305.21＝抗挤系数＝

??--?mpa 67.12020 2.100981.0645 .139＝抗内压系数＝?? 油套φn80 38.41000 8.9175076.2985.08.1903＝抗拉系数＝???Kn

()[]21.23600 2.165.012.100981.0881.60＝抗挤系数＝ ??--?mpa50.13600 2.100981.036 3.63＝抗内压系数＝?? 〔s抗挤〕＝～ 〔s抗内压〕＝～ 〔s抗拉〕＝～ 说明： ①本井在计算最大内压力时忽略了地层水产生液柱压力；②泥浆密度均采用1.2g/cm；

套管安全系数计算

套管安全系数计算如下表： 抗拉安全系数＝68.6710008.95011.8185.02286=? ??KN KN P P ＝ 拉 额 8 .72 .1110008.9－ ＝： 其中浮力系数下深每米重量＝浮力系数钢 拉P P m ρ??? 36.20383 .0791.7＝＝ 抗挤系数＝抗拉 额 MPa P P P 抗挤力＝0.00981×〔1.2-（1-0.65）×1.2〕×50＝0.383 P 抗挤力＝0.00981×〔×ρ固井时的泥浆密度－（1-掏空系数0.65）×ρ下次泥浆密度〕 32588.0823.18＝＝抗内压系数＝抗内压额内 MPa MPa P P 井底最大内压力＝0.00981×1.20×50＝0.588MPa P 内压力＝0.00981×（ρ下次最大泥浆－ρ地层水）×套管下深 23.31000 8.9202053.5985.09.3233＝抗拉系数＝? ??KN ()[]38.12020 2.165.012.100981.0305.21＝抗挤系数＝ ??--?MPa 67.12020 2.100981.0645 .139＝抗内压系数＝?? 油套φ139.7 N80×9.17

38.41000 8.9175076.2985.08.1903＝抗拉系数＝? ??KN ()[]21.23600 2.165.012.100981.0881.60＝抗挤系数＝ ??--?MPa 50.13600 2.100981.0363 .63＝抗内压系数＝?? 〔S 抗挤〕＝1.0～1.125 〔S 抗内压〕＝1.05～1.15 〔S 抗拉〕＝1.60～2.00 说明： ①本井在计算最大内压力时忽略了地层水产生液柱压力； ②泥浆密度均采用1.2g/cm ； ③各额定压力查钻井手册表3-8（第160～180页）。

固井作业常用公式

固井施工作业常用公式 一、水灰比的确定 设水灰比为λ，水泥浆密度为s ρ g/cm 3,干灰密度为c ρ g/cm 3,则有： λ=1 --s s c ρρρ 二、1m 3水泥浆所需的干水泥量 设水泥浆密度为s ρ g/cm 3,干灰密度为c ρ g/cm 3 T c =1 )1(--c s c ρρρ （吨） 三、1m 3水泥浆所需的水量 V=1 --c S C ρρρ （m 3） 四、造浆量的计算 V s = )1()1(100--s c c ρρρ （1/100kg ） 五、水泥浆到达井底压力计算： 设钻井液密度为m ρ（g/cm 3），井垂深深为h （m ） 井底压力P=m ρgh/1000 （Mpa ） 六、井底循环温度计算 （1）已知地温梯度为p （℃/m ），井垂深深为h （m ），循环温度系数为λ（取值在0.6-0.8之间）,地表温度为T S （℃） 井底循环温度T c =（T S +ph ）λ （℃） （2）已知钻井液出口温度为T o （℃）井垂深深为h （m ） 井底循环温度T c =T o +h/168 （℃） 七、注水泥升温时间计算 已知套管内容积Q （m 2），套管下深h （m ），设计注入水泥浆量L （m 3），注水泥排量为q 1（m 3/min ），替泥浆排量为q 2（m 3/min ）： （1） 当Qh ＜L ，则升温时间t=1 q Qh （min ） （2） 当Qh ＞L ，则升温时间t= 1q L +2q L Qh -（min ） 八、稠化时间计算 已知套管内容积Q （m 2），套管下深h （m ），设计注入水泥浆量L （m 3），注水泥排量为q 1

石油套管规格表资料讲解

石油套管规格表

1.用途

套管应带螺纹和接箍供货，或按下述任一管端形式供货： 平端、圆螺纹不带接箍或带接箍，偏梯形螺纹带接箍或不带接箍，直连型螺纹、特殊端部加工、密封圈结构。 编辑本段石油专用管用途和类别 石油专用管主要用于油、气井的钻探及油、气的输送。它包括石油钻管、石油套管、抽油管。石油钻管主要用于连接钻铤和钻头并传递钻井动力。石油套管主要用于钻井过程中和完井后对井壁的支撑，以保证钻井过程的进行和完井后整个油井的正常运行。抽油管主要将油井底部的油、气输送到地面。 石油套管是维持油井运行的生命线。由于地质条件不同，井下受力状态复杂，拉、压、弯、扭应力综合作用作用于管体，这对套管本身的质量提出了较高的要求。一旦套管本身由于某种原因而损坏，可能导致整口井的减产，甚至报废。 按钢材本身的强度套管可分为不同钢级，即J55、K55、N80、L80、C90、T95、P110、Q125、V150等。井况、井深不同，采用的钢级也不同。在腐蚀环境下还要求套管本身具有抗腐蚀性能。在地质条件复杂的地方还要求套管具有抗挤毁性能。 编辑本段石油套管强韧化热处理工艺 27MnCrV是生产TP110T钢级石油管套的新型钢种，常规生产TP110T钢级石油管套钢种是29CrMo44和26CrMo4。相对于后两者，27MnCrV含有较少的Mo元素，可以极大地降低生产成本。然而采用正常的奥氏体化淬火处理工艺生产 27MnCrV后存在明显的高温回火脆性，造成冲击韧性偏低且不稳定。 解决此类问题通常采用两种方法处理：一是采用回火后快速冷却的方法避免高温脆性，获取韧性。、二是亚温淬火法通过钢种的不完全奥氏体化以有效地改善有害元素及杂质，提高韧性。第一种方法，对热处理设备要求相对严格，需要添加额外成本。 27MnCrV钢的AC1=736℃，AC3=810℃，亚温淬火时加热温度在740-810℃之间选取。亚温淬火选取加热温度780℃，淬火加热的保温时间15min；淬火后回火选取温度630℃，回火加热保温时间50min。由于亚温淬火在α+γ两相区加 热，在保留部分未溶解铁素体状态下进行淬火，在保持较高强度的同时，韧性得到提高。 同时低温淬火较常规温度低，减小了淬火的应力，从而减小了淬火的变形，这样保证了热处理的生产的顺利操作，而且为后续的车丝加工等提供了很好的原料。 目前该工艺在天津钢管的管加工厂已得以应用，质保数据表明，热处理后的钢管屈服强度Rt0.6在820-860MPa，抗拉强度Rm在910-940MPa，冲击韧性Akv在65-85J间，抗毁性能100%合格。数据表明，27MnCrV钢管已是相当优质的高钢级石油套管，另一方面也表明了亚温淬火工艺是钢制品生产中避免高温脆性时的一种极好方法。 石油套管是一种大口径管材，起到固定石油和天然气油井壁或井孔的作用。套管是插入井孔里，用水泥固定，以防止井眼隔开岩层和井眼坍塌、并保证钻探泥浆循环流动，以便于钻探开采。在石油开采过程中使用的不同类型的套管：表 层石油套管 - 保护钻井，使其避免受浅水层及浅气层污染， - 支撑井口设备并保持套管的其他层重量。技术石油套管 - 分隔不同层面的压力，以便钻液额度正常流通并保护生产套管。 - 以便在钻井内安装反爆裂装置、防漏装置及尾管。油 层石油套管 - 将石油和天然气从地表下的储藏层里导出。 - 用于保护钻井，将钻探泥浆分层。石油套管生产时，外径通常为114.3毫米到508毫米。 编辑本段石油套管规格表

材料的许用应力和安全系数计算三角

第四节 许用应力·安全系数·强度条件. 强度计算。三角函数 由脆性材料制成的构件，在拉力作用下，当变形很小时就会突然断裂，脆性材料断裂时的应力即强度极限σb ；塑性材料制成的构件，在拉断之前已出现塑性变形，在不考虑塑性变形力学设计方法的情况下，考虑到构件不能保持原有的形状和尺寸，故认为它已不能正常工作，塑性材料到达屈服时的应力即屈服极限σs 。脆性材料的强度极限σb 、塑性材料屈服极限σs 称为构件失效的极限应力。为保证构件具有足够的强度，构件在外力作用下的最大工作应力必须小于材料的极限应力。在强度计算中，把材料的极限应力除以一个大于1的系数n （称为安全系数），作为构件工作时所允许的最大应力，称为材料的许用应力，以[σ]表示。对于脆性材料，许用应力 （5-8） 对于塑性材料，许用应力 （5-9） 其中、分别为脆性材料、塑性材料对应的安全系数。 安全系数的确定除了要考虑载荷变化，构件加工精度不同，计算差异，工作环境的变化等因素外，还要考虑材料的性能差异（塑性材料或脆性材料）及材质的均匀性，以及构件在设备中的重要性，损坏后造成后果的严重程度。 安全系数的选取，必须体现既安全又经济的设计思想，通常由国家有关部门制订，公布在有关的规范中供设计时参考，一般在静载下，对塑性材料可取；脆性材料均匀性差，且断裂突然发生，有更大的危险性，所以取，甚至取到5~9。 为了保证构件在外力作用下安全可靠地工作，必须使构件的最大工作应力小于材料的许用应力，即 （5-10） 上式就是杆件受轴向拉伸或压缩时的强度条件。根据这一强度条件，可以进行杆件如下三方 面的计算。 1．强度校核 已知杆件的尺寸、所受载荷和材料的许用应力，直接应用（5-10）式，验算杆件是否满足强度条件。 2．截面设计 已知杆件所受载荷和材料的许用应力，将公式（5-10）改成 ， 由强度条件确定杆件所需的横截面面积。 3．许用载荷的确定 已知杆件的横截面尺寸和材料的许用应力，由强度条件 确定杆件所能承受的最大轴力，最后通过静力学平衡方程算出杆件所能承担的 最大许可载荷。 例5-4 一结构包括钢杆1和铜杆2，如图5-21a 所示，A 、B 、C 处为铰链连接。在 b b n σσ= ][s s n σσ= ][b n s n 0.2~5.1=s n 0.5~0.2=b n ][max max σσ≤= A N ][σN A ≥ ][max σA N ≤

防水套管重量计算方法

防水套管重量计算方法 防水套管重量计算方法，一般市场上经常用的防水套管分为柔性防水套管，刚性防水套管，由于柔性防水套管的结构复杂，计算中公式也比较复杂，今天华慧管道在此为大家理清一下计算的思路。 柔性防水套管由套管中部翼环，上下法兰，压盘，螺栓，密封胶圈，挡圈组成，重量也是由这些部件组成，所以说柔性防水套管重量=上下法兰+压盘+若干螺栓+密封胶圈+挡圈。 在02s404防水套管图集中，我们可以找到柔性防水套管的重量表，见下图 我们来取DN200重量是，这个是DN200，长度300mm柔性防水套管的重量，那么我们怎么在已知此重量的前提下，来求得长度为的重量呢 长度的变化只改变了套管的重量，其余的部件都没有改变，那么我们就想办法，把不变动的部分定位固定值，变动的部分我们通过公式计算。 如：固定值+套管重量=柔性防水套管重量 请看下图：

从本图中我们可以看到壁厚的标识，从重量表中查到此标识，DN200的壁厚为6个厚，在百度搜索钢管重量计算公式: 公式：kg/m = (Od - Wt) * Wt * 我们把此公式换算成100mm，如下： 公式：kg/mm100 = (Od - Wt) * Wt * 10。其中Od是外径Wt是壁厚，那么我们来计算一下，100mm的管子的重量。kg/mm100=(265 - * * 10=,这只是个理论上的重量，实际中钢板没有这么标准，会有一定的下差，但是差不了多少。 这个时候我们就能计算出固定值的重量了。 固定值== 因此计算DN200柔性防水套管的重量计算公式如下： 柔性防水套管=+*L,其中L是套管的长度，那么计算所有的柔性防水套管的重量通用计算公式如下：柔性防水套管的重量=300长重量-套管300长重量+(Od - Wt) * Wt * 10*L即可。 本文由华慧管道设备提供，专业的防水套管厂家。

计算规则

第九册通风空调工程（计算规则） 第一章薄钢板通风管道制作安装 一、风管制作安装以施工图规格不同按展开面积计算，不扣除检查孔、测定孔、送风口、吸风口等所占面积。 圆形风管：F=π×D×L 式中： F ——圆形风管展开面积（以m2为单位）； D ——圆形风管直径； L ——管道中心线长度。 矩形风管按图示周长乘以管道中心线长度计算。 二、风管长度一律以施工图示中心线长度为准（主管与支管以其中心线交点划分），包括弯头、三通、变径管、天圆地方等管件的长度，但不得包括部件所占长度。直径和周长按图示尺寸为准展开，咬口重叠部分已包括在项目内，不另行增加。 三、风管导流叶片制作安装按图示叶片的面积计算。 四、整个通风系统设计采用渐缩管均匀送风者，圆形风管按平均直径，矩形风管按平均周长执行相应项目，其人工乘以系数2.5。 五、如制作空气幕送风管时，按矩形风管平均周长执行相应风管项目，其人工乘以系数3.0。 六、柔性软风管安装，按图示管道中心线长度以延长米为单位计算，柔性软风管阀门安装，按图纸设计以“个”为计量单位计算。 七、铝合金软风管和铝箔保温软风管安装按图示管道中心线长度以延长米计算。 八、软管（帆布接口）制作安装，按图示尺寸以“m2”为计量单位计算。

九、风管检查孔重量，按第九册“通风空调工程”附录“国标通风部件标准重量表”计算。 十、风管测定孔制作安装，按其型号以“个”为计量单位计算。 十一、木垫式支架垫木，按图纸设计以“m3”为计量单位计算。 第二章调节阀制作安装 一、标准部件的制作，按其成品重量以“100kg”为计量单位计算，根据设计型号、规格，按第九册“通风空调工程”附录“国标通风部件标准重量表”计算重量，非标准部件按图示成品重量计算。 二、部件的安装分别按图示规格尺寸（直径或周长）以“个”为计量单位计算，分别执行相应项目。 第三章风口制作安装 一、除钢百叶窗及活动金属百叶风口外，风口制作均按其成品重量以“100kg”为计量单位计算，安装按图示规格尺寸（周长或直径）以“个”为计量单位计算，分别执行相应项目。 二、钢百叶窗及活动金属百叶风口的制作按图纸设计，以“m2”为计量单位计算，安装按规格尺寸以“个”为计量单位计算。 三、风口木框制作安装，按图纸设计以“m3”为计量单位计算。 第四章风帽制作安装 一、标准部件的制作及安装，按其成品重量以“100kg”为计量单位计算，根据设计型号、规格，按第九册“通风空调工程”附录“国标通风部件标准重量表”

双级固井

2、双级注水泥固井设计 构造位置：施工井队： ╳╳井Ф244.5mm技术套管双级 固井施工设计 ╳╳固井队 年月日 ××井Фmm技术套管双级固井施工设计 一、基本数据 二、井眼状况 1、井身结构

1、起下钻遇阻、遇卡与落物： 2、钻进过程中垮塌与漏失： 3、油气水显示（溢流、井涌、井喷、油气上窜速度等） 4、其它： 三、地质资料

四、本次固井目的和方法 1、质量目标：封固低压层长裸眼段，为下步钻进揭开盐层创造有利条件； 2、方法：采用双级注水泥浆固井，双级箍位置选择在m左右致密稳定层段 第一级水泥浆返深m左右，水泥塞长度设计50m； 第二级水泥浆返至m。 五、固井难点与主要技术措施 固井难点： 1、钻遇多个油气显示层，有一定的防气窜难度。 2、注入水泥浆量及替浆量大，施工时间长，对设备性能要求高； 3、套管重量大，在下套管后期套管接箍容易变形、钻机负荷较大； 4、大尺寸套管固井，水泥浆顶替效率不易保证，且容易窜槽，固井质量难以保证； 5、二级充填水泥浆与常规水泥浆易发生置换，影响固井质量； 6、封固段长，套管内外静液柱压差较大，会导致施工中替浆泵压过高，对井队循环系统要求较高；同时浮鞋、浮箍承受的反向压力较大。 固井主要技术措施： 采用双卡盘和液压套管钳进行下套管作业； 采用性能良好的浮鞋、浮箍； 严格按设计下入扶正器，保证套管居中度〉66.7%； 最后m套管可不灌浆，以减小钻机负荷； 5、为了保证有效提高油气显示地层的固井质量，一级尾浆返高m，优选双级箍安放位置在m左右； 6、采用化学冲洗液，提高胶结界面的清洁度，同时改变流态，有效提高固井质量； 7、井队检查保养好两台泥浆泵，以保证替浆所需的排量和最后碰压时的泵压，并保证施工的连续性； 8、为提高固井质量，优选注、替水泥浆施工参数（密度、排量、用量和压力）； 9、二级固井，中间段用低密度水泥浆作为充填水泥浆，减小静液柱压力，防止漏失； 10、替入部分重浆，降低替浆过程的压力，防止高泵压； 11、替浆时采用流量计、泥浆罐以及录井泵冲三方计量，替浆过程中随时进行校核，最终以 泥浆罐计量为准。 六、管柱强度校核与扶正器安放位置 1、套管串设计 浮鞋+2根套管+浮箍+2根套管+挠性塞座+套管组合+1#定位短节+套管组合+2#定位短节+套管组合+3#定位短节+套管组合+双级箍+套管组合+套管组合+水泥头 注：1、附件均为API偏梯扣。 2、定位短节的具体数量和位置由录井队确定。 2 1

各种油套管、工具等基本数据

各种油套管、工具等基本数据（1）-油管 鉴于许多技术员对各种工具和油管、套管的基本数据了解不多，在编写施工设计和工程事故处理工具选择上出现一些问题，在此，分几次将现在常用的油套管、工具的基本数据登出，以备大家查询。 1、d76mm油管：外径88.9mm ,内径75.9mm,每米内容积0.004523立方米，每米重量13.22kg；接箍外径107mm ,长度146mm，重量3.6kg；整管平均重量13.6kg/米。 2、d62mm油管：外径73mm，内径62mm, 每米内容积0.003018立方米，每米重量9.16kg;接箍外径89.5mm，长度132mm，重量2.4kg；整管平均重量9.4kg/米。 3、d62mm外加厚油管：外径73mm，内径62mm, 每米内容积0.003018立方米，每米重量9.16kg;加厚部分外径78.6mm,重量增加0.9kg；接箍外径93mm，长度134mm，重量2.8kg；整管平均重量9.53kg/米。 4、d50mm油管：外径60.3mm，内径50.3mm, 每米内容积0.001986立方米，每米重量6.84kg;接箍外径73mm，长度110mm，重量1.3kg；整管平均重量7kg/米。 5、d40mm油管：外径48.3mm ,内径40.3mm,每米内容积0.001275立方米，每米重量4.39kg；接箍外径55mm ,长度96mm，重量0.5kg；整管平均重量4.4kg/米。 6、油管抗拉强度（以下数据均按油管钢级DZ40、DZ50、DZ55排列，单位kN）： （1）d76mm油管：446、585、645 （2）d62mm外加厚油管：443、583、641 （3）d62mm油管：294、387、426 （4）d50mm油管：208、274、3015 （5）d40mm油管：118.7、156、171.5 注：外加厚油管所标注为管身抗拉力，平式油管标注为抗滑扣拉力，平式油管管身抗拉力与外加厚油管相同。 7、油管抗内压力（以下数据均按油管钢级DZ40、DZ50、DZ55排列，单位Mp）： （1）d76mm油管：48.5、63.8、70.3 （2）d62mm油管：57.2、75.3、82.9 （3）d50mm油管：63.1、无、91.3 注：外加厚油管与平式油管抗内压力相同。 8、油管抗外挤压力（以下数据均按油管钢级DZ40、DZ50、DZ55排列，单位Mp）： （1）d76mm油管：39.4、47.3、54.1 （2）d62mm油管：39.5、47.8、54.7 （3）d50mm油管：43.2、53.0、60.4 （4）d40mm油管：40.8、49.7、56.7 注：外加厚油管与平式油管抗外挤压力相同。 各种油套管、工具等基本数据（2）-套管 目前，我厂常用套管均为N80及以上钢级，所以在此仅登出N80及以上钢级且应用较多的套管基本数据，供大家参考。 1、d114.3mm套管：外径114.3mm，壁厚6.35、7.37、8.56mm，每米内容积0.0081、0.0078、0.0074立方米；接箍外径127mm，长度127（短扣）、178（长扣）、225（梯形扣）mm；整管重量17.26、20.09、22.47kg/米。 2、d127mm套管：外径127mm，壁厚6.4 3、7.52、9.20mm，每米内容积0.0102、0.0098、0.0093立方米；接箍外径141.3mm，长度165（短扣）、197（长扣）、232（梯形扣）mm；整管重量19.35、22.32、26.78kg/米。 3、d139.7mm套管：外径139.7mm，壁厚6.98、7.72、9.17、10.54mm，每米内容积0.012 4、

安全系数、抗压计算与纸箱配纸计算

安全系数、抗压计算与纸箱配纸计算 二、耐压强度安全率之设计：瓦楞纸箱耐压强度之安全决定于大气的湿度、纸箱的含水率、仓储时间、堆存方式、输送方式、瓦楞纸箱制造条件等因素，安全率设定过高时成本提高、不经济，过低时在储存及运输过程中，纸箱易被压溃而致内容物发生破损现象。基于前列各因素之影响，瓦楞纸箱之安全率于堆积最下层纸箱之荷重约在2-8倍，一般可分下列数种情形： 1、内容物本身能承受部分重力，运输条件和仓储条件良好之场合，其安全率为2.0-2.5倍。 2、普通条件之场合，安全率为3.0-3.5倍。 3、大气湿度高，内容物具有放湿性之情形，安全率为4.0-8.0倍。 根据瓦楞纸箱强度的计算公式： P=AW（N－1） 式中：P为瓦楞纸箱应达到的耐压强度（Kg） W为单个纸箱的毛重（Kg） A为安全系数。 N为堆码层数。 三、◎影响因子与耐压强度之关系性 A、水分与压缩强度之关系： 原纸长时间处在大气湿度相同之状况下，其含水率会达到平衡状态，瓦楞纸箱亦具有此种性质，瓦楞纸箱之水分含量随大气湿度之增减而增减，又由于瓦楞纸箱之耐压强度亦随水分含量之增减而增减，其变化如下： B、堆积日数与耐压强度之关系：

瓦楞纸箱在荷重状态下，长时间堆积保存会产生疲劳现象，纸箱耐压强度逐渐下降。 C、堆积方式对耐压强度之影响： 通常堆积方式分为（a）上下平行堆积（b）井字堆积（c）砌砖式堆积（d）中间堆积（e）十字堆积，耐压强度以（a）之方式最优，但是，纸箱长度太长时容易倒，（b）（c）之堆积方式较为稳固，耐压强度约减少20-30%，（d）之堆积方式，耐压强度降低约30-40%（e）之堆积最差，耐压强度仅为（a）之20-30%。如在每一层之间加放一层垫片，则其耐压强度均增强（a）方式增加10-15%，（b）方式增加30-40%，（d）方式增加50-60%。 D、印刷方式对耐压强度之影响： （印刷过程：制版→排版→贴板→上机调试→印刷→模切），印刷过程中要严格控制好压力，一般压印2mm，纸箱之耐压强度受印刷方式、印刷面积及印压之影响最大。（1）印刷方式：油性印刷和Flexo印刷可分为二种方式比较（a）两侧面呈带状印刷（b）两侧面和两端面呈带状印刷，印刷面积逐渐扩大。 （a）情况：Flexo印刷约降低10%，油性印刷约降低25% （b）情况：Flexo印刷约降低15%，油性印刷约降低38% （2）印刷面积： （a）整版印刷约降低40% （b）横带状印刷：纸箱中央部位，宽度5cm时约降低35% 纸箱上缘部位，宽度5cm时约降低30% 纸箱上缘及下缘不为各宽5cm时约降低37% （3）印压：印压大小与耐压强度之变化取决于文字印刷、图案印刷之深浅。 E、纸箱之初期耐压强度及残余耐压强度： 纸箱在使用过程中，于堆存初期所能承受之耐压强度称为初期耐压强度，此强度为纸箱设计时所需之耐压强度。纸箱在压溃前所能承受之耐压强度称为残余耐压强度，约为初期耐压强度之50%，此转折点为纸箱设计上十分重要的一环。 初期提高残余耐压强度有下列方法： （a）提高瓦楞芯纸之基重，由125g/m2提高为160g/m2，其残余耐压强度可由50%提高为60%。 （b）选择强防水性之原纸。 （8）、瓦楞纸箱之压缩变形量： 瓦楞纸箱的设计除要注意纸箱本身的各种强度外，同时亦应注意受压变形量的问题，变形量最大为A瓦楞，其次为C瓦楞，再次为B瓦楞，其情形和各型承受压力之大小相反，如已知B瓦楞之耐压强度已够用，则采用B瓦楞，因B瓦楞之变形量最小。 F、必要耐压强度： 前述各种因素均足以影响瓦楞纸箱耐压强度，且分别导致耐压强度呈不同比例之劣化，所以，瓦楞纸箱之必要耐压强度公式如下： P=X/（1－a）（1－b）（1－c）（1－d）（1－e） P：瓦楞纸箱之必要耐压强度 X：最底部纸箱之荷重 a-e：各种条件之劣化率 a：储存条件劣化率（10日）--35% b：大气条件劣化率（90%R.H.）--35% c：正常堆积劣化率--20% d：装卸输送之振动与冲击劣化率--15% e：印刷劣化率--10%

石油套管规格表

1.用途 用于石油井钻探。 2.种类 按SY/T6194-96“石油套管”分短套管及其接箍和长螺纹套管及其接箍两种。 4.化学成分检验 (1)按SY/T6194-96规定。套管及其接箍采用同一。含硫量＜%，含磷量＜%。 (2)按GB222-84的规定取化学分析样。按GB223中有关部分的规定进行化学分析。 (3)ARISPEC5CT1988第1版规定。化学分析按ASTME59最新版本制样，按ASTME350最新版本进行化学分析。 5.物理性能检验 (1)按SY/T6194-96规定。作(GB246-97)(GB228-87)及。 (2)按美国石油学会APISPEC5CT1988年第1版规定作静水压试验、压扁试验、硫化物应力腐蚀开裂试验、(ASTME18或E10最新版本规定进行)、、横向冲击试验(ASTMA370、ASTME23和有关标准最新版本规定进行)、晶粒度测定(ASTME112最新版本或其他方法)。 6.主要进出口情况 (1)石油套管主要进口国家有：德国、、罗马尼亚、、意大利、、奥地利、、美国，、新加坡也有进口。进口标准多参照美国石油学会标准API5A，5AX，5AC。钢级是H-40，J-55，N-80，P-110，C-75，C-95等。规格主要为，，，，等。 (2)规定长度有三种：即R-1为～，R-2为～，R-3为至更长。 (3)部分进口货物标有LTC字样，即长丝扣套管。 (4)从日本进口套管除采用API标准外，还有少部分执行日本厂方标准(如新日铁、住友、川崎等)，钢号是NC-55E，NC-80E，NC-L80，NC-80HE等。 (5)在索赔案例中，出现过黑扣、丝扣损伤，管体折叠，断扣和螺纹紧密距超差，接箍J值超差等缺陷及套管脆裂、低等内在品质问题。 7.包装 按SY/T6194-96规定，国产套管应以或钢带捆扎。每根套管及接箍螺纹的露出部分均应拧上保护环以保护螺纹。 8.其他 按美国石油学会标准APISPEC5CT1988年第1版，套管钢级分H-40、J-55、K-55、N-80、C-75、L-80、C-90、C-95、P-110、Q-125共10种。 套管应带螺纹和接箍供货，或按下述任一管端形式供货：

安全系数算法

3 安全度分析 根据标准图的设计说明，隧道按照喷锚构筑法原理，衬砌结构由初支和二次衬砌组成，支护参数主要以工程类比为主，并辅以结构数值分析检算。计算时，初期支护为主要承载结构。Ⅱ~Ⅲ级围岩二次衬砌作为安全储备，按承受围岩荷载的30% 检算；Ⅳ~Ⅴ级围岩二次衬砌作为承载结构，分别按承受围岩荷载的50%~70% 检算，得出荷载与结构安全系数。 3.1 围岩压力计算 衬砌荷载根据隧道的地形和地质条件、埋置深度、结构特征和施工方法等因素，按有关公式计算或按工程类比确定，主要考虑围岩压力、结构自重、围岩约束衬砌变形的弹性反力等，不考虑列车活载、冻胀力、地下水压等附加荷载。当施工发现其与设计不符时，应及时修正。对复杂地质条件的隧道，必要时应通过实地量测确定荷载的计算值及其分布规律，本图考虑在浅埋地段的隧道视具体情况采用加强衬砌。 3.1.1 深埋隧道围岩压力计算 计算深埋隧道衬砌时，围岩压力按松散压力考虑，其垂直及水平匀布压力可按下列规定确定。 （1）竖直压力 10.452S q h γγω-=?=??? （3-1） 式中： q ——围岩垂直匀布压力（kPa ）； γ——围岩重度（kN/m3）； h ——围岩压力计算高度（m ）； S ——围岩级别； ω——宽度影响系数，1(5)i B ω=+-； B ——坑道宽度（m ）； i ——坑道宽度每增减1m 时的围岩压力增减率。当B<5m 时，取i ＝0.2， B>5m 时，可取i =0.1。 （2）侧压力 水平匀布压力可按下式计算确定。

e q λ=? （3-2） 式中：λ——侧压力系数，其取值参照围岩级别分别取值。 3.1.2 浅埋隧道围岩压力计算 地面基本水平的浅埋隧道，所受的荷载具有对称性。其计算为： （1）竖直压力 tan 1h q h B γθγ?? =- ?? ? （3-3） [] θ?θ?ββ?βλtan tan )tan (tan tan 1tan tan tan c c c +-+-= （3-4） θ ????βtan tan ) tan()1(tan tan tan 2-++=c c c c （3-5） a h h 5.2= （3-6） 10.452S a h ω-=?? （3-7） ()10.10.5B ω=+?- （3-8） （2）侧压力 λγi i h e = （3-9） 式中: q ——垂直压力（N/m 2）； γ——围岩重度（N/m3）； h ——洞顶地面高度(m)； θ——洞顶土柱两侧摩擦角（°）； λ——侧压力系数，按照围岩级别分别取值； h i ——内外侧任意点至地面的距离(m)； c ?——围岩计算摩擦角（°）； β——产生最大推力时的破裂角（°）； a h ——深埋隧道垂直荷载计算高度（m ）； S ——围岩级别； ω——深埋隧道的宽度影响系数； B ——隧道开挖跨度（m ）。

防水套管重量计算方法

防水套管重量计算方法 防水套管重量计算方法，一般市场上经常用的防水套管分为柔性防水套管，刚性防水套管，由于柔 性防水套管的结构复杂，计算 中公式也比较复杂，今天华慧管道在此为大家理清一下计算的思路。 柔性防水套管由套管中部翼环，上下法兰，压盘，螺栓，密封胶圈，挡圈组成，重量也是由这些部 件组成，所以说柔性防水套管 重量 =上下法兰+压盘+若干螺栓+密封胶圈+挡圈。 在02S404防水套管图集中，我们可以找到柔性防水套管的重量表，见下图 我们来取DN200重量是44.69KG ，这个是DN200长度300mm 柔性防水套管的重量， 那么我们怎么在 已知此重量的前提 下，来求得长度为 400mm.DN200勺重量呢？ 长度的变化只改变了套管的重量，其余的部件都没有改变，那么我们就想办法，把不变动的部分定位固定 值，变动的部分我们通过公式计算。 如：固定值+套管重量=柔性防水套管重量 请看下图: El nz D3 D4j C5 I 10 II 12 ￡1 SE S3 n-M A 舉車里厲曲 E 型車里(ke) I 型 II 型 I 型 II 型 I 型 II 型 50 60 95 S5 145 2oa 65 28 - T2 30 3 5 4 e 4-H12 14. 40 - 14.60 - ￡5 76 IH 30 165 220 6S 23 ￡5 72 30 3.75 4 G 4-H12 1&的 17.07 17. le 17.35 00 ee 127 95 180 235 65 28 25 TS 38 4 4 la 4-H16 ￡1. 12 ￡1.31 ￡1 42 ￡1.61 100 103 146 114 aw 255 65 23 25 15 36 4 4. 5 la 4-H16 Z4.3T 24 56 24.71 24 92 12S 133 ISO 140 235 290 65 23 ￡5 T5 36 4 6 10 6-MlS 31. 32.31 32.43 32. e￡ 150 159 203 165 260 315 65 23 25 TS 38 4 5 6 la 6-H16 35.77 36.17 36.31 36.72 aw 2L9 ￡65 320 3T5 65 23 ￡5 TS 36 5 6 10 6-M16 44.60 45.29 45.29 45.67 ￡50 2T3 325 ￡60 380 435 65 23 E5 T5 36 3 8 10 e-H15 5G.41 60.2E 60.43 61.33 300 325 3TT 333 43S 495 72 28 30 90 46 3 10 LO S-H20 89.37 SO. 02 SO. 35 SI. 14 350 37? :es 4SS 545 7￡ 32 30 30 46 10 10 IQ e-M￡O 29.74 100.3 100.7 10L5 400 42& 480 435 540 600 7￡ 3￡ 30 90 46 10 10 10 1 旷 W￡0 114.0 114.e 115.3 lie.4 450 430 530 4ee 590 65a 72 32 30 90 46 10 10 LO 12-H20 124.1 124.7 - 500 530 585 5能 &45 705 7￡ 32 30 90 46 10 10 10 1&-W20 139.3 140.5 - 600 S30 690 640 755 32a 75 32 30 104 54 10 10 12 1&-H24 197.2 1^8.2 - TOO Tza T80 730 345 910 75 40 30 104 54 10 10 12 20-H24 222.6 223.7 - 300 320 eso e:o 950 1020 eo 40 40 117 60 10 10 12 20-M27 2G0.0 ￡e￡.3 - 900 920 980 930 1050 1120 80 40 40 117 60 10 la 12 2a-H27 309.6 312.2 - 1000 1020 1080 1030 1150 l￡ ￡0 ec 40 40 117 60 10 10 12 24-M27 341.1 344.0 5 g li

各种无缝钢管重量计算公式大全

钢管重量计算公式 [(外径-壁厚)*壁厚]*0.02466=kg/米(每米的重量)镀锌管重量计算公式 镀锌钢管重量公式：[(外径-壁厚)*壁厚]*0.02466=kg/米(每米的重量) ◆焊管 普通镀锌焊管1.2寸重量为3.13kg/m，1.5寸重量为3.84kg/m； 加厚型镀锌焊管1.2寸重量为3.78/m，1.5寸重量为4.58kg/m； 镀锌钢管的重量系数 公称壁厚mm 2.0、2.5、2.8、3.2、3.5、3.8、4.0、4.5 系数c 1.064、1.051、1.045、1.040、1.036、1.034、1.032、1.028 注：钢的牌号：Q215A；Q215B；Q235A；Q235B 试验压力值/Mpa：D10.2-168.3mm为3Mpa；D177.8-323.9mm为5Mpa 脚手架管理论重量计算公式 国家标准架子管每米的重量为0.00384吨，全管的实际重量：0.00384*钢管长度脚手架钢管规格 1-6米半米一个规格， 厚度一般是2.4--2.7毫米 直径是48毫米 表面一般不处理，个别涂防锈漆 架子管 材质：Q195、Q215或Q235 规格：Φ3.0,Φ2.75,Φ3.25,Φ2.5 长度：1-6米半一个规格;可按照客户要求规格加工 执行标准：SY/T5768-95 GB/T3091-2001

石油套管重量计算公式 [(外径-壁厚)*壁厚]*0.02466=kg/米(每米的重量) 套管和油管用无缝钢管 美国API标准：管线管石油套管 API标准 结构管重量计算公式:[(外径-壁厚)*壁厚]*0.02466=kg/米(每米的重量) 合金钢管理论重量计算公式 （外径-壁厚）×壁厚×0.02486=KG/M 方管重量计算公式：4*壁厚*（边长-壁厚）*7.85 矩形管重量计算公式：（边长+边长）*2//3.14-壁厚*壁厚*0.02466

02S404柔性防水套管A型结构安装图及尺寸重量说明

02S404柔性防水套管A型结构安装图 材料表见下页 02S404柔性防水套管A型结构材料表

02S404柔性防水套管A型结构说明 1）当迎水面为腐蚀性介质时，可采用封堵材料将缝隙封堵 2）套管穿墙处如遇非混凝士墙壁时，应局部改用混凝士墙壁，其浇注范围应比翼环直径（D5）大200，而且必需将套管一次浇固于墙内. 3）穿管处混凝士墙厚应不小于300,否则应使墙壁一边加厚或两边加厚，加厚部分的直径至少为D5+200 4）套管的重量以L=300计算，如墙厚大于300时，应另行计算 02S404柔性防水套管B型结构安装图

02S404柔性防水套管B 型结构材料表 序号 名称 数量 材料 备注 1 法兰套管 1 Q235-A 焊接件 2 密封圈1型 2 橡胶 密封圈2型 1 橡胶 3 法兰压盖 1 Q235-A 焊接件 4 螺柱 N 4.8 GB897-88A 5 螺母 N 4 GB/T41-2000 材料表见下页： rcs=i V] 1 M ——1 \ 'IC 20 ao OJ ■S 12 L>300 ?ifm 10

02S404 柔性防水套管B 型结构说明 5) 当迎水面为腐蚀性介质时,可采用封堵材料将缝隙封堵 6) 套管穿墙处如遇非混凝士墙壁时,应局部改用混凝士墙壁,其浇注范围应比翼环直径(D5) 大200, 而且必需将套管一次浇固于墙内. 7) 穿管处混凝士墙厚应不小于300,否则应使墙壁一边加厚或两边加厚,加厚部分的直径至少为 D5+200 8) 套管的重量以L=300 计算,如墙厚大于300 时,应另行计算 02S404柔性防水套管尺寸重量表见下页:

套管阀下入深度计算(改)

套管阀下入深度计算 1、 起下钻杆情况 井内钻具全按照常用5“（127mm ）钻杆考虑，套管阀的下入深度取决于井下套压的上顶力与钻杆重量之间的压力平衡点（钻具失重点），另外考虑钻杆的浮力可得出如下等式： qL=P a s dp +f 浮+A qL=P a s dp +s dp ’Lγ欠+A 其中：钻杆线重q=29.06Kg/m;内径d 内=108.62mm 。 钻杆横截面积s dp =d 外2π/4=1.266钻杆壁横截面积s dp ’=（d 外2-d 内2代入 ②式得： 其中 L ——套管阀下入深度，m ； P a ——允许最大套压值，Mpa ； γ欠——设计欠平衡钻井液密度，A ——安全附加值，t 。 试取A=2t ，γ欠=0.94 g/cm 3，计算不同套压下套管阀下入深度如下： L= 43.589P a 1-0.1171γ欠 + 34.41A 1-0.1171γ欠

2、 带压下油管情况 同理，井内油管全按照常用31/2“（88.9mm ）钻杆考虑，套管阀的下入深度 取决于套压与油管重量之间的压力平衡点，另外考虑油管的浮力可得出如下等式： qL=P a s tb +f 浮+A ④ qL=P a s tb +s tb ’Lγ欠+A ⑤ 其中：油管线重q=18.92Kg/m;外径d 外=88.9mm ；内径d 内=69.8mm 。 油管横截面积s tb =d 外2π/4=6.2×10-3m 2 油管壁横截面积s tb ’=（d 外2-d 内2）π/4=2.38×10-3m 2 代入⑤式得： ⑥ (6)式为考虑下油管情况下套管阀下入深度的推导公式， 为附加安全深度。 L ——套管阀下入深度，m ； P a ——允许最大套压值，Mpa ； γ欠——设计欠平衡钻井液密度，g/cm 3； A ——安全附加值，t 。 试取A=2t ，γ欠=0.94 g/cm 3，计算不同套压下套管阀下入深度如下： L= 32.77P a 1-0.1258γ欠 + 52.85A 1-0.1258γ欠 52.85A 1-0.1258γ欠

管道支架计算

管道支架如何计算 默认分类2010-10-14 13:32:20 阅读570 评论0 字号：大中小订阅 工程分类 计算顺序 工艺管道工程 设备→阀门→法兰→套管→金属构件及其它等，其中室外管道还包括管件工程量的计算 燃气管道工程 附件→燃气表及加热设备→灶具及套管等 采暖工程 大管经径阀门→法兰→散热器→伸缩器→集气罐或自动排气阀→立支管阀门→汇水或跑水阀门及套管的工 程量计算 给排水工程 栓类阀门→阀兰→水表→卫生器具及小型容器等的工程量计算 按上述计算顺序计算自然计量单位的工程量，可进一步熟悉或更好地掌握具体单位工程的设计意图及系统构造，为后序和物理计量单位的工程量快速计算奠定基础。例如，采暖工程计算以"片"为单位的散热器工程量时，应分别统计总片数和总组数及布置相同、建筑开间尺寸相等的标准与非标准的立管根数，除了为计算立支管阀门和手动放风阀数量及散热器除锈刷油工程量提供依据外，又为列式快速计算立支管工程量提供了基础数据，此数据又可服务于施工预算及施工管理工作。即一次算出，多次利用，达到事牛功 倍、快速计算之目的。 对于管道间或管廊内的阀门、法兰还应按规格及.数量分别加以标注"其中"字样，以便套用预算单价时 执行人工费调整系数。 (2)物理计量单位的计算顺序 物理计量单位的计算顺序见表2。 表2物理计量单位计算顺序 工程分类 计算顺序 工艺管道工程 主干管→支管→管道试压→吹扫→冲洗→总支架→管道除锈刷油防腐→绝热 燃气管道工程 引入管→立支管→管道冲洗→除锈刷油

采暖工程 进户管→总立管→供回水干管→总回水管→立支管→支架→管道冲洗→除锈刷油→绝热 给排水工程 给水引入管→干管→立支管→管道冲洗消毒→支架→排水支管横贯→立管→通气管→排水管→管道除锈刷 油→绝热 (3)总计算/顶序 综上所述，管道工程施工图预算工程量总计算顺序应按：自然计量单位、物理计量单位及其同类计量单位间的先后/顷序进行计算。显然是基于物理计量单位工程量需在施工图纸上和使用其它资料经计算确定，比自然计量单位点数的方法要复杂得多。物理计量单位的管道工程量是计算支架、管道冲洗、刷油及绝热等其它后续工程量的基础数据，所以应预先算出。例如：已知无缝钢管管径为159x7管长为891m时 则其支架工程量为891÷3=297个； 管道冲洗量为891m； 刷油量为891x3.14x0.159=445m2。 而管道工程量中的引入管、主立管、干管及总回水管比立、支管计算相对要容易和简单些，因此，也 应先行计算。 2物理计算单位的管道工程量计算 采暖系统进户管、总立管、干管及总回水管的工程量，应根据施工图和管道实际安装位置按管中进行计算，或者根据管道在施工图中的布置位置(亦是安装位置)，按图注比例用比例尺量测计算。无论采用何种方法，均应按管道材质、连接方式及管径规格分别计算。根据工程量计算规则和定额规定，以延长米为计量单位，阀门及管件所占长度均不扣除，进户管由建筑外墙皮1.5M或人口阀门处沿着走向，一直到室内总立管、供水干管末端为止，包括从集气罐接出的放气管；回水干管从始点直到回水总管建筑物外墙皮1.5M处为止的顺序计算。总立管或干管局部抬高及降低处等垂直管段，均以系统图或标准图标注尺寸计算；如因建筑物缩墙或与室内其它管道交*有"乙"字弯或抱弯时，应以实际长度为准，切不可用比例尺量测。总立管、干管及多组散热器水平串联支管中的各种伸缩器，包括因建筑物柱子凸出室内墙面，管道绕柱属于方形伸缩器形式的，除了统计伸缩器工程量外，其长度均不在管道工程量中扣除。方、圆型伸缩器两臂长，在计算管道工程量时，应按设计确定的尺寸计算，加在相应管道延长米内。若设计未明确时，可按表 3相应管径的数量计算。 表3直管弯制伸缩器两臂长度 伸缩器形式 伸缩器直径(mm) 25 50 100 150 200