梁、板的计算跨度

计算跨度，又叫计算长度，应当根据计算要求、构件形式、支承端约束刚度、支承反力等综合考虑，不能简单说就等于什么。如深受弯构件中：

lo——可取支座中心线之间的距离和1.15ln(ln为梁的净跨)两者中的较小值。

悬臂构件：

lo——挠度限值计算跨度lo按实际悬臂长度的2倍取用。

杆件进行线弹性分析时：

lo——杆件的计算跨度或计算高度宜按其两端支承长度的中心距或净距确定并根据支承节点的连接刚度或支承反力的位置加以修正。下面是在筑龙网搜索到的，供参考：

梁模板计算实例(新)

模板计算实例 1、工程概况 柱网尺寸6m×9m，柱截面尺寸600mm×600mm 纵向梁截面尺寸300mm×600mm，横向梁截面尺寸600mm×800mm，无次梁，板厚150 mm，层高12m，支架高宽比小于3。 （采用泵送混凝土。） 2、工程参数（技术参数）

3计算 3.1梁侧模板计算 图3.1 梁侧模板受力简图 3.1.1梁侧模板荷载标准值计算 新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值: V F C 210t 22.0ββγ= 4.1.1-1 H F c γ= 4.1.1-2 式中 ： γc -- 混凝土的重力密度，取24kN/m 3； t 0 -- 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为 5.7小时。 T ：混凝土的入模温度，经现场测试，为20℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取11m/h ； H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.8m ； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.2； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。 V F C 210t 22.0ββγ==0.22×24×5.7×1.2×1.15×3.32=138.13 kN/m 2

H F c γ==24×0.8=19.2 kN/m 2 根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值19.2kN/m 2。 3.1.2梁侧面板强度验算 面板采用木胶合板，厚度为18mm ，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm 。（次楞平行于梁方向） 面板的截面抵抗矩W= 1000×18×18/6=54000mm 3； （W= 650×18×18/6=35100mm 3 ；）（次楞垂直于梁方向） 截面惯性矩I= 1000×18×18×18/12=486000mm 4； （I= 650×18×18×18/12=315900mm 4 ；） 1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m 。 2、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G 4k =19.2kN/m 2， 振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q 2K =4kN/m 2。 （规范：2振捣混凝土时产生的荷载标准值（k Q 2）（↓→）对水平面模板可采用2 kN/m 2，对垂直面模板可采用4 kN/m 2） 荷载基本组合 1） 由可变荷载效应控制的组合 k Q n i ik G Q r G r S 111+=∑= （4.3.1—2） ∑∑==+=n i ik Qi n i ik G Q r G r S 1 1 9.0 （4.3.1—3） 式中 G r ──永久荷载分项系数，应按表4.2.3采用；

起重机主梁上拱度计算方法

起重机主梁上拱度计算方法 传统检测法有：“水准仪”检测法，包括吊钩检测法、塔尺检测法两种；测距仪法。由于受电动单梁起重机主梁结构、小车行程止挡限位及电动葫芦等多种因素的限制，对在用电动单梁起重机主梁上拱度的检验不管采用哪种检测方法，测量时所选取的跨度与起重机实际跨度或多或少都存在有一定的偏差。有时（如采用吊钩法）这种偏差甚至会达1～2mm。此时如果没有对所检测的主梁上拱度进行正确的修正，那么对检验结果的判定（特别是跨度较小时）很有可能会出现误判。如：1台新安装的电动单梁起重机的实际跨度为7.0m，而测量时所选取的跨度最大只能为6.0m。试载前所检测出的上拱度为5.5mm。根据检验标准规定新安装的电动单梁起重机主梁上拱度应为（1～1.4）S/1000，此时如果按跨度7.0m简单地按测量所选取的6.0m跨度所对应的标准来直接判定所检测的数值时，可能会误判为该项目不合格，而实际上将检测数据经过跨度偏差修正后，其上拱度应为合格。因为跨度的偏差与上拱值并非成线性关系，所以，对所测的上拱值如果不加以正确修正，那么其所检测的上拱值对检验结果的判定影响很大，甚至可能会出现误判。 如图1所示为起重机主梁检测示意图，检测时所需拱度尺寸为HE。 图1 现场检验电动单梁起重机主梁示意图 1.主梁 2.电动葫芦 3.大车轨道 4.小车行程止挡装置

基于高精度全站仪与AC MES 的现场检查方法如下： 现场测量得：AF 、EF 、CH 根据几何关系可计算得： () EF EF AF OE 22 2+= 22CH OE OH -= 则： OH OE HE -=

起重机轨道检测 1、轨道测量参数 超高基准：左右两根钢轨中心之间的距离 基本轨距：左右两根钢轨表面以下16mm处内侧之间的距离； 棱镜常数/高度：轨道小车棱镜常数-34.4mm； 图4.1.2-1 中心线、超高说明图 中心线：轨距的一半，在直线段是平行于两根铁轨的，而在曲线段应该是平行于曲线切线的。 超高：两根铁轨表面中心线之间在竖直面内高差。

梁模板计算实例 (2)

模板计算 1、工程概况 柱网尺寸8.4m×12m，柱截面尺寸900mm×900mm 纵向梁截面尺寸450mm×1200mm，横向梁截面尺寸450mm×900mm，无次梁，板厚150 mm，层高12m，支架高宽比小于3。 （采用泵送混凝土） 2、工程参数（技术参数）

3计算 3.1KL1梁侧模板计算 图3.1梁侧模板受力简图 3.1.1KL1梁侧模板荷载标准值计算 新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值: V F C 210t 22.0ββγ= 4.1.1-1 H F c γ= 4.1.1-2 式中： γc --混凝土的重力密度，取24kN/m 3； t 0--新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。 T ：混凝土的入模温度，经现场测试，为20℃； V--混凝土的浇筑速度，取11m/h ； H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.2m ； β1--外加剂影响修正系数，取1.2； β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。

V F C 210t 22.0ββγ==0.22×24×5.7×1.2×1.15×3.32=138.13kN/m 2 H F c γ==24×1.2=28.8kN/m 2 根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值28.8kN/m 2。 3.1.2KL1梁侧模板强度验算 面板采用木胶合板，厚度为18mm ，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm 。 面板的截面抵抗矩W=1000×18×18/6=54000mm 3； 截面惯性矩I=1000×18×18×18/12=486000mm 4； 1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m 。 2、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G 4k =28.8kN/m 2， 振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q 2K =4kN/m 2。 荷载基本组合 1） 由可变荷载效应控制的组合 k Q n i ik G Q r G r S 111+=∑=（4.3.1—2） ∑∑==+=n i ik Qi n i ik G Q r G r S 1 1 9.0（4.3.1—3） 式中：0r ──结构重要性系数，其值按0.9采用； G r ──永久荷载分项系数 G 4k ──新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值 Q γ───活荷载分项系数；

2t电动单梁起重机设计说明书

本科毕业设计 题目机械加工车间吊车设计 学院工业制造学院 专业机械设计制造及其自动化 学生姓名霍海龙 学号20081011329 年级08级 指导教师龚一龙职称教授 2012年 5 月 28 日

起重设备应用十分广泛，例如在建筑工地、工矿企业、车站仓库、港口码头、海洋开发、宇宙航行等各个行业占有十分重要的位置。可以说它在陆地、海洋、空中等各个方面都发挥着重要作用。 本次设计是为机械加工车间设计一个起重设备，为提高适应性和操作性，起重设备采用单梁起重机的形式。所以此次设计将主要对单梁桥式起重机进行设计与计算，说明书包括八章。第一章主要介绍了起重机的发展趋势和本设计的主要组成部分；第二章主是确定电动葫芦；第三、四章主要是对主梁和端梁的设计计算；第五、六主要是主、端梁连接计算和大车运行机构设计计算；第七、八章主要是起重机安全装置和试车要求。 对于车间内使用的吊车主要用于搬运车间内较大型工件和一些加工设备，可以极大的提高工作效率。同时使用起重设备还可以极大的节省车间的空间，方便布置其它设备。 关键词:起重机、主梁设计、端梁设计。

Lifting equipment is widely used in the construction sites, industrial and mining enterprises, stations, ports, warehouse marine development, space navigation and other industries. You can tell it play an important role in the land, sea, air and other aspects . This design is for the mechanical processing plant design of a lifting device, in order to improve the adaptability and operability, lifting equipment using single beam crane form. So the design will focus on single beam bridge crane design and calculation, and the specification includes eight chapters. The first chapter mainly introduces the crane and the development trend of the design of the main part; second chapter main is to determine the electric hoist; third, the four chapter is mainly about the design and calculation of main girder and end girder; fifth, six main is the main, end beam connection calculation and traveling mechanism design; seventh, the eight chapter crane safety device and test requirements. For the used in the workshop crane is mainly used for handling workpieces with large workshop and some processing equipment, can greatly improve the working efficiency. At the same time, the use of lifting equipment can greatly save workshop space, convenient layout and other equipment. Keywords: Crane, Girder design, End beam design. 目录

梁计算实例

梁计算实例 文档编制序号：[KK8UY-LL9IO69-TTO6M3-MTOL89-FTT688]

模板计算 1、工程概况 柱网尺寸8.4m×12m，柱截面尺寸900mm×900mm 纵向梁截面尺寸450mm×1200mm，横向梁截面尺寸450mm×900mm，无次梁，板厚150 mm，层高12m，支架高宽比小于3。 （采用泵送混凝土） 2、工程参数（技术参数）

3计算 梁侧模板计算 图 梁侧模板受力简图 3.1.1 KL1梁侧模板荷载标准值计算 新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值: V F C 210t 22.0ββγ= 4.1.1-1 H F c γ= 4.1.1-2 式中 ： γc -- 混凝土的重力密度，取24kN/m 3； t 0 -- 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为小 时。 T ：混凝土的入模温度，经现场测试，为20℃；

V -- 混凝土的浇筑速度，取11m/h ； H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.2m ； β1-- 外加剂影响修正系数，取； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取。 V F C 210t 22.0ββγ==×24××××= kN/m 2 H F c γ==24×=m 2 根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值m 2。 3.1.2 KL1梁侧模板强度验算 面板采用木胶合板，厚度为18mm ，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm 。 面板的截面抵抗矩W= 1000×18×18/6=54000mm 3； 截面惯性矩I= 1000×18×18×18/12=486000mm 4； 1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m 。 2、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G 4k =m 2， 振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q 2K =4kN/m 2。 荷载基本组合 1） 由可变荷载效应控制的组合 k Q n i ik G Q r G r S 111+=∑= （4.3.1—2） ∑∑==+=n i ik Qi n i ik G Q r G r S 1 1 9.0 （4.3.1—3）

单梁计算

电动单梁桥式起重机主梁验算说明书 一、主要技术参数 额定起重量： m=5000Kg Q 跨度：L=16.5m 大车运行速度：v=30m/min 起升速度：6.2m/min 电动葫芦运行速度：20m/min 电动葫芦自重：500Kg 电动葫芦型号：MD型工作级别：A3 地面操作 二、主梁结构验算 1、主梁抗弯模量W y计算 通过现场测量，主梁结构尺寸如图1所示，工字钢为30b 主梁截面高度880 mm 宽度400 mm U型截面厚度取5mm。工字钢尺寸H=300mm b=128 mm d=11mm t=14.4mm 主梁截面示意图如下：

由于图形有一个对称轴c z ，故形心必然在c z 轴上，即c y =0；选 取图形参考系，图形分成3部分：ABCD ，DCE 和FGHL 。 ⑴形心计算 400*475390*470ABCD S =-=67002mm 1 711c mm z = 200*195195*190DCE S =-=19502mm 2 340c m m z ≈ 工字钢面积：2 6725.4FGLH mm S = 3 150c m m z = 形心 6700*711 1950*3406725.4*150 670019506725.4 c z ++= + +418m m ≈ ⑵惯性矩及截面抗弯模量计算 ABCD 部分惯性矩 321400*475(642.5418)*400*475y I =+- =131484433334mm 3 2 2 390*470(635 418)*390*47012 y I =+-=120056612004 mm 1 2 y y y I I I = -=11427821334 mm DCE 部分惯性矩： 3 21 400*195 (418340)*200*19512y I =+-=4844385004 mm 3 22 390*190(418 341)*195*19012 y I =+-=4425869504 mm 1 2 y y y I I I = -=418515504 mm FGHL 部分惯性矩：

大梁侧模板计算400X600

梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度400mm ，高度600mm ，两侧楼板厚度120mm 。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置5道，内龙骨采用50×80mm 木方。 外龙骨间距500mm ，外龙骨采用双钢管48mm ×3.0mm 。 对拉螺栓布置2道，在断面内竖向间距50+300mm ，断面跨度方向间距500mm ，直径14mm 。 面板厚度12mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。 木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。 1 81 0810******* 00600m m 400mm 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3 ； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m ； 1 —— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m 2。 三、梁侧模板面板的计算

梁模板支架计算示例

梁模板碗扣钢管高支撑架计算书 计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为7.0m ， 梁截面 B ×D=1000mm ×1000mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m ，立杆的步距 h=1.20m ， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 4。 木方100×100mm ，剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 4。 梁底支撑木方长度 1.50m 。 梁顶托采用双钢管48×3.25mm 。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.00kN/m 3，施工活荷载5.00kN/m 2。 梁两侧的楼板厚度0.20m ，梁两侧的楼板计算长度3.00m 。 地基承载力标准值230kN/m 2，基础底面扩展面积0.250m 2，地基承载力调整系数1.00。 扣件计算折减系数取1.00。 700 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.20×25.000×0.200×3.000×0.600=10.800kN 。

采用的钢管类型为48×3.25。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×1.000×1.000+0.500×1.000=25.500kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+1.000)×1.000=5.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3； I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×25.500+1.4×5.000)×0.600× 0.600=1.354kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.354×1000× 1000/54000=25.067N/mm2 面板的抗弯强度验算 f > [f],不满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×25.500+1.4×5.000)×0.600=13.536kN 截面抗剪强度计算值 T=3×13536.0/(2×1000.000× 18.000)=1.128N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

大截面梁模板计算(软件计算范例)

梁木模板与支撑计算书 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=600mm， 梁截面高度 H=1800mm， H方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径20mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。 梁模板使用的木方截面50×100mm， 梁模板截面侧面木方距离300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃； V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1——外加剂影响修正系数，取1.000；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9× 28.800=25.920kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×1.80=69.595N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 180.00×1.80×1.80/6 = 97.20cm3； I = 180.00×1.80×1.80×1.80/12 = 87.48cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×46.656+1.4×9.720)×0.300×0.300=0.626kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.626×1000×1000/97200=6.444N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×46.656+1.4×9.720)×0.300=12.527kN 截面抗剪强度计算值 T=3×12527.0/(2×1800.000×18.000)=0.580N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×46.656×3004/(100×6000×874800)=0.487mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 五、穿梁螺栓计算

LD32t电动单梁起重机计算书

LD132—16.4 A3电动单梁起重机 校核计算书 编写: 日期： 审核: 日期： 批准: 日期： XXXXXX起重机械有限公司

目录 第一节设备概述、型式及主要技术参数 (3) 一、设备概述、型式及结构特点 (3) 二、主要技术参数 (4) 第二节主梁计算 (5) 一、主梁断面几何特性 (5) 二、主梁强度的计算 (8) 三、刚度计算 (13) 四、稳定性计算 (16) 第三节端梁计算 (17) 一、轮距的确定 (17) 二、端梁中央断面几何特性 (18) 三、起重机最大轮压 (20) 四、最大歪斜侧向力 (23) 五、端梁中央断面合成应力 (24) 六、车轮轮轴对端梁腹板的挤压应力σ挤 (25) 第四节主、端梁连接计算 (26) 一、主、端梁连接形式及受力分析 (26) 二、螺栓拉力的计算 (27) 第五节、运行机构计算 (31) 一、运行机构电动机及减速机的选择 (32)

第一节设备概述、型式及主要技术参数 一、设备概述、型式及结构特点 LD1型电动单梁起重机是按照GB/T3811-2008、JB/T1306-2008及TSGQ0002-2008《起重机械安全技术监察规程---桥式起重机》的有关条款研制出来的产品，突出特点为电动葫芦运行轨道采用异型工字钢，使起重机主梁结构更趋合理，是单梁起重机发展的一个方向。 其外形简图见图1. 图1 LD1型电动单梁起重机简图

二、主要技术参数 起重量Gn=32t；跨度L=16.4m；大车运行速度V运= 20 m/min； 工作制度A3；小车采用32吨电动葫芦；葫芦最大轮压P max=3140kg ；葫芦起升高度=9m；葫芦运行速度V小车 =20 m/min；操纵型式：地面手电门。 32吨电动单梁起重机基本技术参数

最新桥式起重机设计计算讲义(DOC)

一、通用桥式起重机箱形主梁强度计算(双梁小车型) 1、受力分析 作为室内用通用桥式起重机钢结构将承受常规载荷G P 、Q P 和H P 三种基本载荷和偶然载荷S P ，因此为载荷组合Ⅱ。 其主梁上将作用有G P 、Q P 、H P 载荷。 主梁跨中截面承受弯曲应力最大，为受弯危险截面；主梁跨端承受剪力最大，为剪切危险截面。 当主梁为偏轨箱形梁时，主梁跨中截面除了要计算整体垂直与水平弯曲强度计算、局部弯曲强度计算外，还要计算扭转剪切强度，弯曲强度与剪切强度需进行折算。 2、主梁断面几何特性计算 上下翼缘板不等厚,采用平行轴原理计算组合截面的几何特性。

图2-4 注：此箱形截面垂直形心轴为y-y 形心线，为对称形心线。因上下翼缘板厚不等，应以x ’— x ’为参考形心线,利用平行轴原理求水平形心线x —x 位置c y 。 ① 断面形状如图2-4所示,尺寸如图所示的H 、1h 、2h 、B 、b 、0b 等。 ② 3212F F F F ++=∑ [11Bh F =，02bh F =，23Bh F =] ③ Fr q ∑= (m kg /) ④ 3 21232021122.)21(2)2(F F F h F h h F h H F F y F y i i c +++++- =∑?∑= (cm ) ⑤ 2 233 22323212113 112 212)(212y F Bh y F h h H b y F Bh J x ?++?+--+?+= (4cm ) ⑥ 202032231)2 2(21221212b b F h b B h B h J y ++++= (4cm ) ⑦ c X X y J W /=和c X y H J -/(3cm ) ⑧ 2 B J W y y = (3cm ) 3、许用应力为X ][σ和X ][τ。

20T-25.5m单梁计算

电动单梁起重机 LD20t-25.5m 设计计算书 编制：日期：审核：日期：批准：日期：

目录 1、LD20t-25.5m电动单梁起重机的主要外形尺寸 (3) 2、LD20t-25.5m电动单梁起重机的主要参数 (3) 3、主梁计算 (4) 3.1 主梁截面计算 (4) 3.2 主梁刚度计算 (6) 3.3 主梁强度计算 (6) 3.4 主梁稳定性计算 (7) 4、端梁计算 (7) 4.1 端梁截面计算 (7) 4.2端梁强度计算 (8) 4.3端梁刚度计算 (8) 5、主梁与端梁连接计算 (8) 5.1主梁与端梁的螺栓连接布置 (8) 5.2 起重机歪斜侧向力 (8) 5.3 起重机的支撑反力引起的力矩 (9) 5.4 螺栓所受总拉力 (9) 6、大车运行机构计算 (9) 6.1 起重机稳态运行阻力 (9) 6.2 起重机稳态运行功率 (9) 6.3 起重机运行电机功率 (9) 6.4 起重机大车运行的加速度及启动时间 (9) 6.5 大车运行打滑验算 (10) 7、参考资料 (10)

1、LD20t-25.5m电动单梁起重机的主要外形尺寸 2、LD20t-25.5m电动单梁起重机的主要参数

3、主梁计算 3.1 主梁截面计算 3.1.1 主梁采用工字钢轨道，工字钢型号为30T ，查钢材生产厂家提供资料，其截面的主要参数如下： 3.1.2 主梁的截面尺寸如下： 侧板与水平线的夹角为：?==8.42421 286 sin arc α

3.1.3 主梁截面面积： F=14×750+6×1000+6×1000+6×30+6×30+6×421+6×421+6×30+6×30+8187.7+14×108 =10500+6000+6000+180+180+2526+2526+180+180+8187.7+1512 =37971.7 (mm 2) 3.1.4 主梁截面重心位置（相对截面最低线）： y= F y F i i ?∑ =7 .379713824216540306540306104510006104510006155275014??+??+??+??+??+?? +7 .379717108141647.81872423062423063824216??+?+??+??+?? =7 .3797196493297200972006270000627000016296000+++++ +7.379711058413427834356043560964932++++=7 .379718.32400750 =853.3 (mm) 3.1.5 主梁截面惯性矩（相对截面重心水平线）： Jx=Jxi+Fa 2 = 23)3.853-1552(147501214750??+?+23 )3.853-1045(6100012 10006??+? + 23)3.853-1045(610001210006??+?+23)3.853-540(63012 306??+? +2 3)3.853-540(63012306??+?+23)3.853-382(8.42sin 6286sin42.8122866?? ?+??? + 23)3.853-382(8.42sin 6286sin42.8122866???+???+23)3.853-242(63012 630??+? +23 )3.853-242(63012630??+?+118138305.7+2)3.853-164(8187.7? + 23 )3.853-7(1410812 14108??+? =171500+5126101266+500000000+220523681.1+500000000+220523681.1+13500 +17666752.67+13500+17666752.67+17223451.3+561053038.2+17223451.3+561053038.2 +540+67260881.75+540+67260881.75+118138305.7+3890109793+24696+1082896466 =12984925716 (mm 4)

20T-25.5m单梁计算

电动单梁起重机 设计计算书 | 编制：日期： 审核：日期： 批准：日期：

· 目录 1、电动单梁起重机的主要外形尺寸 (3) 2、电动单梁起重机的主要参数 (3) 3、主梁计算 (4) 主梁截面计算 (4) 主梁刚度计算 (6) 主梁强度计算 (6) 主梁稳定性计算 (7) 4、端梁计算 (7) 端梁截面计算 (7) / 端梁强度计算 (8) 端梁刚度计算 (8) 5、主梁与端梁连接计算 (8) 主梁与端梁的螺栓连接布置 (8) 起重机歪斜侧向力 (8) 起重机的支撑反力引起的力矩 (9) 螺栓所受总拉力 (9) 6、大车运行机构计算 (9) 起重机稳态运行阻力 (9) 起重机稳态运行功率 (9) @ 起重机运行电机功率 (9) 起重机大车运行的加速度及启动时间 (9) 大车运行打滑验算 (10) 7、参考资料 (10)

1、电动单梁起重机的主要外形尺寸 2、电动单梁起重机的主要参数

3、主梁计算 主梁截面计算 主梁采用工字钢轨道，工字钢型号为30T，查钢材生产厂家提供资料，其截面的主要参数如下： 主梁的截面尺寸如下：

侧板与水平线的夹角为：?==8.42421 286 sin arc α 主梁截面面积： F=14×750+6×1000+6×1000+6×30+6×30+6×421+6×421+6×30+6×30++14×108 / =10500+6000+6000+180+180+2526+2526+180+180++1512 = (mm 2) 主梁截面重心位置（相对截面最低线）： y= F y F i i ?∑ =7 .379713824216540306540306104510006104510006155275014??+??+??+??+??+?? +7 .379717108141647.81872423062423063824216??+?+??+??+?? =7 .3797196493297200972006270000627000016296000+++++

山东消耗量定额 梁、柱及模板工程量计算及定额套用实例(附图例)

例计算框架砼模板框架柱，10榀，C25，柱和矩形梁采用钢模板钢支撑，异性梁采用木模板木支撑，柱截面均为0.4*0.6 解：1、框架柱 砼工程量0.4×0.6×12.6×4×10=120.96m3 模板量（0.4+0.6）×2×12.60×4×10=1008m2 超第一个3m （0.4+0.6）×2×（0.9×7+3）×10=186m2 超第二个3m （0.4+0.6）×2×1.5×10=30m2 应用定额 砼量4-2-17 12.096×2115.77=25592.35元 模板 10-4-84 100.8×279.95=28218.96元 超高模板1次 10-4-102 18.6×41.92=779.71元 超高模板2次 10-4-102 3.0×41.92×2=251.52元 小计 =54842.54元 2、矩形框架梁 砼工程量 4-4断面 0.25×0.5×（5.6×2+1.76）×10=15.80m3 5-5断面 0.25×0.275×（1.8-0.12）×2×10=2.31m3 模板量4-4断面（0.5×2+0.25）×（5.6×2+1.76）×10=162m2 5-5断面【（0.15+0.4）/2×（1.8-0.12）×2+0.25×spr（0.25×0.25+1.68×1.68）】×20=26.98m2 超高一次按选跳梁5-5 断面模板1/2计算 26.98/2=13.49m2 超高二次 4-4断面（0.5*2+0.25）×（6.16-0.28×2）×10=70m2

5-5断面按模板量1/2计算 26.98/2=13.49m2 应用定额 砼量 4-2-24 1.811×1995.05=3613.04元 模板 10-4-110 （162+26.98）/10×298.39=5638.97元 超高一次 10-4-130 1.394×36.85=49.71元 超高二次 10-4-130 8.349×36.85=615.32元 3、异形梁 砼工程量： 1-1断面（0.25×0.60+0.23×0.12）×（5.6+1.76）×10=13.07m3 2-2断面（0.25×0.50+0.46×0.12）×（5.6+1.76）×10=13.26m3 3-3断面（0.25×0.50+0.23/2×0.12）×5.6×10=7.27m3 6-6断面（0.25×0.38+0.23×0.12）×（1.8-0.12）×3×10=6.24m3砼小计=40.34m3 模板： 1-1断面梁【（0.12+0.08+0.14+0.33）×2+0.25】×（5.6+1.76）×10=117.02m2 2-2断面梁【（0.12+0.08+0.32×2+0.25）】×（5.6+1.76）×10=94.94m2 3-3断面梁（0.5+0.25+0.12+0.08+0.14+0.23）×5.6×10=73.9m2 6-6断面梁【（0.12+0.08+0.14+0.23/2）×2×（1.8-0.12）+0.25×spr（0.25×0.25+0.68×0.68）】×3×10=58.80m2 模板合计=344.68m2 超高一次 117.02+94.94+73.92+1.96×20=325.08m2

梁模板计算

梁模板(扣件钢管架支撑)计算书 本计算书依据《建筑施工模板安全技术规》（JGJ162-2008）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规》(GB50010-2010)、《钢结构设计规》(GB 50017-2003)等规编制。 梁段：按最大截面梁350×750进行梁模板计算。 模板支撑体系剖面图

新浇筑砼自重标准值G 2k ：24kN/m3；钢筋自重标准值G 3k ：1.5kN/m3； 梁侧模板自重标准值G 1k ：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G 4k ：12.933kN/m2； 倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q 3k ：2kN/m2； 梁底模板自重标准值G 1k ：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q 2k ：2kN/m2； 3.梁侧模板参数 加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置； (一) 面板参数 面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm； 抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2； (二) 主楞参数 材料：2根Ф48×3.5钢管； 间距(mm)：100,200*2； 钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2； 屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2； (三) 次楞参数 材料：1根50×100矩形木楞； 间距(mm)：300； 木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2； 抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2； (四) 加固楞支拉参数 加固楞采用穿梁螺栓支拉； 螺栓直径：M14；螺栓水平间距：800mm； 螺栓竖向间距(mm)依次是：100,200*2； 4.梁底模板参数 搭设形式为：2层梁上顺下横顶托承重； (一) 面板参数

关于电动单梁起重机截短改造技术总结

关于电动单梁起重机截短改造技术总结 最近发表了一篇名为《关于电动单梁起重机截短改造技术总结》的范文，觉得有用就收藏了，这里给大家转摘到。 电动单梁起重机常见问题分析 ［摘要］对电动单梁起重机各部件常见问题进行分析,并针对各问题的处理和防范进行了探讨。 电动单梁起重机被广泛应用于国民经济建设的各个领域和部门，是现代大工业生产中不可缺少的重要设备。由于电动单梁起重机的环境特殊，在使用过程中一旦发生垮塌事故，会造成机毁人亡。笔者根据(: 在点网:关于电动单梁起重机截短改造技术总结)这几年的检验经验,对电动单梁起重机的几个常见问题作出分析和探讨。 一、主梁 xx年，顺德陈村南涌某分条厂购得六台旧电动单梁起重机。但是，该公司这六台特种设备未经法定安全检验部门检验、未取得安全检验合格证，擅自投入使用,后经特种设备安全监察部门监督指导下,该公司向顺德特种设备质量安全检测所申请对这六台设备进行检测。顺德特种设备质量安全检测所接到申请后,马上派出检验工程师

对这六台特种设备进行了细致的检查,发现这批设备中重要的承载部位——主梁均出现了焊缝开裂，若继续发展下去足以导致起重机垮塌。经焊缝探伤检验、金相组织分析等进一步的检验，查明了焊缝开裂的原因是由于经常超负荷运行所致。后经相关单位的共同努力。及时消除了这一重大安全隐患。 主梁腹板的母材或焊缝由于在低于材料屈服极限的交变应力的反复作用下，经过一定的循环次数以后，在应力集中部位产生裂纹，并在一定条件下继续扩展，直到最终突然断裂。材料的实际疲劳寿命即疲劳破坏前所经历的应力循环次数低于理论计算的循环次数大于一万次，理论上按常规疲劳计算方法计算。假定没有初始裂纹，应以材料试样疲劳试验得到的材料疲劳极限或S－N曲线为依据再考虑由于表面形状、尺寸及几何形状引起的应力集中等因素。由于材料疲劳试验数据离散性很大，试件的疲劳寿命和应力水平并不是一一对应的单值关系，而是与试件试验时的存活率有密切关系。存活率愈高，在相同疲劳寿命情况下的疲劳强度就愈低。根据我国起重机设计规范，钢结构由于重要性的要求，疲劳强度应按存活率90%的S－N曲线选取。电动单梁起重机的设计应力循环数N大于疲劳曲线上材料屈服极限对应的循环数NS≈105，但小于应力循环基数NO ≈107。根据N对应的疲劳强度对主梁结构进行有限寿命疲劳计算，并考虑应力循环特征和有效应力集中系数。

梁模板计算书

梁模板计算书 梁模板的计算主要包括：①底板下内楞、底板下外楞和底板下支撑；②梁侧模板、侧模板内楞、梁侧模板外楞和对拉钢片。 1、梁模底板及内楞计算 （1）梁截面≤350×600梁底板按350×600计算 ①强度验算： 底板承受标准荷载： 恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×0.6m×1.2=6.048KN/m 底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m 钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×0.6m×1.2=0.378KN/m 动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m 施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m 合计 q1=8.663KN/m 木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=7.8KN/m 梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fm M=Km×qL2 W=bh2/6 式中：δ—计算最大应力 M—计算最大内力 Km—弯距系数 W—截面抵抗矩 Fm—木材抗弯强度设计值 b×h—模板横截面的宽度与厚度 L—内楞间距 一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121 δ=0.121×7.8×L2×6/(350×152)≤13N/mm2 解得：L≤425mm ②剪应力验算 所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql 查表得Kv=0.620 τ=3×0.620×7.8×L/(2×600×15)≤fv=1.4N/mm2 解得：L≤510mm ③挠度验算 所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250 查表得：Kw=0.967 w=0.967×7.8×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250 解得：L≤361mm 综合以上三种情况，L≤361mm，底板可满足要求，可取L=350mm （2）350×600＜梁截面≤350×1100梁底板按350×1100计算 ①强度验算： 底板承受标准荷载： 恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×1.1m×1.2=11.088KN/m 底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m