与PKPM对比问题.

与PKPM对比计算结果不同问题的回复

一、对于由PKPM转来的数据必须让用户提供PKPM原模型数据

对于用户提出的YJK计算结果和PKPM不同的问题，用户必须提供PKPM的数据。如果用户没有提供PKPM原模型的数据，应首先回信向用户索要。没有得到PKPM数据前可先不直接回复，最多请用户查看设计结果下的帮助文档“YJK与PKPM差异”，在设计结果——工程对比文本菜单下按【F1】。

二、一般操作流程

1、进行PKPM计算

应尽量按照PKPM较新的版本进行计算。

1）运行PKPM的PMCAD主菜单1：模型与荷载输入；

打开模型后，必须进行存盘退出的操作，即生成当前PKPM版本的数据格式。

2）运行SATWE的主菜单1：接PM生成SATWE数据

在这里必须执行2个标注了“必须执行”的菜单：分析与设计参数补充定义、生成SATWE 数据文件及数据检查。

查看用户在SATWE输入的计算参数。常见到用户勾选了“对所有楼层强制采用刚性楼

板假定”。

如果用户对比的内容是周期比、位移比、等整体指标，可以按照刚性板假定模型对比，但对于一般的内力、位移、配筋等内容，按照刚性板模型的对比没有意义，因此这里应改为不勾选“对所有楼层强制采用刚性板假定”。

注：可在刚性板模型计算的内容是：

（1）位移比和位移角；

软件对水平地震力的位移取强刚模型下的结果，对计算位移比的地震指定水平力采用强刚模型下的结果。

（2）层刚度（层间剪力与层间位移的比）；

软件对计算层刚度的层间剪力与层间位移均采用强刚模型下的地震力（但此时wzq.out 中输出的是非强刚下的地震剪力）和位移结果计算。

（3）周期比；

软件采用强刚模型下计算出的周期计算周期比。

（4）整体稳定验算；

软件采用强刚模型下的地震力和位移计算整体稳定。

（5）图形中的位移标注；

各地震计算工况的位移均采用强刚模型下的结果。

3）运行SATWE主菜单二、结构内力、配筋计算；

2、转PKPM数据到YJK

为了节省时间，转PKPM到YJK的操作可在SATWE生成数据后进行，转换完数据先进行YJK的计算，并同时进行SATWE计算。因为转换程序不能在PKPM运行时进行，而SATWE计算部分耗时多，在SATWE计算前转出YJK数据，这样可以把YJK与SATWE同时计算。

3、运行YJK

4、对比SATWE和YJK的计算参数

YJK和SATWE都计算完成后，即可用设计结果——工程对比文本菜单自动进行对比。首先应对比二者的计算参数。

如果发现有不同，应回到前面修改参数到相同，再重新计算。

5、进行相关内容的对比

三、查找是否存在转模型中不能正常转化的内容

由于YJK和PKPM数据结构的差异，如下一些内容不能正常转到YJK，对这些需手工调整到二者一致再计算。

（1）在PKPM的多塔定义中对各自然层的层高、材料强度等级的修改不能转过来；

（2）在PKPM特殊构件定义进行的单构件级别的属性修改记录成手工指定状态，会导致YJK中楼层级别的属性中定义的材料强度等无效。此时需在YJK中手工删除特殊构件定义的属性，这样操作之后楼层级别的属性定义才能起作用；

（3）PKPM计算参数中的风荷载体型系数之类的不能转过来；

（4）部分特殊构件定义内容：如分缝连梁、空间斜杆、人防构件、构件重要性系数等；

四、出现差距时的调整

我们已知在很多条件下YJK就是会得出与SATWE不同的结果，如上在“YJK和PKPM 差异”所列，对如下各项可以调整可引起计算差距的参数，再进行计算对比。

1、对于跨高比小于4的普通梁连梁，YJK自动转为壳元算，SATWE仍按梁单元。可把YJK的参数“”改为0，计算后再对比；

2、框支梁YJK按细分的壳元计算，SATWE仍按梁单元。可把框支梁改为“非托墙梁”，此时对框支梁也按梁单元计算，计算后再对比；

3、短墙肢自动加密

YJK对于按照单元尺寸参数只划分了1个单元的较短墙肢也至少划分成2个单元，以

避免该墙肢内力计算异常。PKPM无此功能。可把参数“短墙墙肢自动加密”不勾选，计算

后再对比。

4、开洞连梁网格自动加密

YJK对开洞连梁网格自动加密，一般为墙元划分尺寸的一半。

5、带地下室结构的有效质量系数

对于带地下室的高层建筑，YJK计算的有效质量系数常比PKPM小，此时可对PKPM 增加计算振型数再计算，PKPM的基底剪力仍会明显增大。

6、施工模拟3时的楼层施工次序，对于带转换构件的结构，YJK会自动将转换层及上两层作为一个施工工段，还会把梁托柱等情况的两层作为一个施工段；

五、明确的计算差距

以下六—八项为YJK与PKPM已知的明确的计算差距。

六、有限元计算方面差距

1、网格划分

（1）YJK的出口节点不一定是公共节点，通过多点约束方式处理变形协调问题；

（2）连梁、短墙肢自动加密，连梁在横竖方向都加密；对于水平只划分成1个单元的短墙肢自动加密到2各单元，以避免计算出异常结果。

（3）对于按照普通梁方式输入的剪力墙连梁，当它的跨高比小于参数规定值（隐含为4）时，将转化为壳元计算，软件对该梁像开洞墙连梁一样进行单元网格划分，但在设计和结果输出时仍保留梁杆件的形式。这种连梁较多时对计算整体指标有影响；

（4）对于定义为托墙转换梁的梁，软件将其转化为壳元计算，软件对该梁进行加密的单元网格划分，并在设计和结果输出时保留梁杆件的形式；

2、多点约束的应用

（1）墙不协调点；

（2）刚性楼板；

（3）刚性连接；

（4）短梁短墙归并；

3、二阶效应

（1）YJK采用的组合系数默认为1.0恒+0.5活，主要是参考etabs等软件基于质量不迭代的二阶效应计算方式；

（2）YJK对于墙按照通用有限元方式处理，计算壳单元几何刚度；

4、质量参与系数

（1）有地下室时的质量参与系数计算不同，但对于地上部分影响不大；

七、整体指标设计计算方面差距

（1）剪切刚度算法不同，YJK采用《高规》附录E.0.1，对于异形柱，采用相应方向柱肢高度；PKPM按《抗震规范》计算，只与截面面积有关（PKPMV2.1及以后版本也改为按《高规》附录E计算）；

（2）剪弯刚度算法不同，YJK采用《高规》附录E.0.3；PKPM先计算单层竖向构件抗弯刚度，再计算整体剪弯刚度；

（3）底部嵌固楼层判断薄弱层时的刚度比系数取值

当选择按《高规》判断薄弱层时，对于非框架结构，YJK按照《高规》3.5.2-2条判断，系数取1.5；PKPM对于嵌固层不在底层的情况不按此计算；

YJK提供了“底部嵌固楼层执行《高规》3.5.2-2”控制参数。

（4）刚度比计算时，对于上连多塔的情况，YJK采用上连所有塔刚度之和作为上部刚度；

（5）0.2V0、框支柱调整时，YJK采用最小剪重比调整后地震剪力；PKPM所有调整均采用未调整的地震剪力；

（6）抗倾覆力矩计算

YJK采用各楼层的质量加权平均质心确定结构的质心，然后计算抗倾覆力臂；PKPM采用外包矩形尺寸的一半计算抗倾覆力臂。

（7）规定水平力计算时，YJK计算到嵌固端；PKPM计算到地下室顶；

（8）偶然偏心计算时，偏心距计算方法不同，YJK先按《广东规程》方法计算等效宽度，再计算偏心距；PKPM取楼层平面外包矩形相应宽度来计算偏心距；

（9）偶然偏心正偏、负偏方法不同，YJK左偏为正，右偏为负；PKPM一般情况下是按坐标轴正向偏为正，但也有例外；

（10）有地下室时，PKPM计算的地震作用有效质量系数可能比YJK大，但当PKPM 计算的有效质量系数达到99%时增加计算振型数再计算，PKPM的基底剪力仍会明显增大。

八、构件设计方面差距

1、荷载组合

荷载组合对于吊车荷载、温度荷载的考虑不同，YJK不会同时取各活荷载分项系数为最大，对于温度荷载有单独的组合值系数，对于风荷载是否参与地震组合有参数，对于是否考虑竖向地震为主的组合有参数；PKPM取吊车荷载、温度荷载分项系数同活荷载，存在分项系数同时最大的情况；

2、梁

（1）梁配筋设计时对轴力的处理

梁正截面设计时，如果有轴力，YJK取同一组合下的弯矩、轴力进行配筋设计；有控制参数确定梁在压弯状态下是否按柱配筋；PKPM先计算地震、非地震组合下轴力最大值，然后将该轴力与各组合弯矩一起计算配筋；

（2）矩形砼梁按T形梁配筋

YJK仅在构件配筋设计时，针对矩形混凝土梁的跨中正弯矩区段考虑受压楼板贡献，按T形梁配筋；PKPM是在计算时就把梁截面转成T形截面，后续设计均按T形截面处理。

（3）梁斜截面设计时，YJK取Vmax、对应的T和Tmax、对应的V两种情况下的配筋面积的大值作为输出结果，可能出现扭矩不可忽略但又算不出抗扭纵筋，此时箍筋最小配箍率不小于0.28ft/fyv；PKPM先计算地震、非地震组合下轴力、扭矩最大值，然后将该轴力与各组合剪力一起计算配筋；对于剪扭配筋，PKPM取非地震组合下的最大轴力、扭矩、剪力计算箍筋；

（4）对于连梁转壳的情况，内力有差异，进而对配筋有影响；

（5）型钢砼梁最小配箍率，YJK执行《高规》11.4.3.1条：不小于0.15%；PKPM未执

行该条；

（6）对于钢梁，YJK输出的弯矩、剪力包络图分别是上下截面承受的“最大拉应力/

允许拉应力”比值最大时对应的弯矩值，不是弯矩绝对值最大；PKPM输出的是弯矩绝对值最大；

（7）设置参数与剪力墙相连的梁可按非框架梁设计，PKPM无此参数需要时需人工修改；

3、柱

（1）对于型钢砼柱，YJK提供两本规程供选择；PKPM只按《型钢规程》执行；

（2）柱剪跨比计算

YJK计算剪跨比时，提供两种算法：简化算法和通用算法，且提供剪跨比简图输出；PKPM仅提供简化算法（PKPMV2.2及后续版本也提供了通用算法）。

（3）剪跨比计算时，YJK对于异形柱采用相应方向柱肢长度计算；PKPM先换算成方柱尺寸，再计算剪跨比；

（5）最小体积配箍率取值时，对于轴压比，YJK采用的是地震组合下的轴压比而不是所有组合下的最大轴压比；

（6）型钢砼柱正截面配筋时，对于按《型钢规程》设计的情况，YJK在轴压设计时会考虑全部型钢的贡献；

（7）型钢砼柱最小体积配箍率有差异，YJK按《高规》11章规定计算，结果与《型钢规程》不同；PKPM按《型钢规程》取；

（8）对于方钢管、圆钢管砼柱强度验算时，软件采用净截面计算；

（9）节点核芯区设计时，对于非4边有梁的情况，软件取正交梁约束影响系数为1.0；PKPM可能取1.5；

（10）YJK根据导荷信息判断上方楼层数，顶层与非顶层判断结果对节点核芯区设计、强柱弱梁调整有影响；PKPM目前看来是按楼层组装结果来判断；

（11）柱轴压比计算

不计算地震作用时，PKPM按照1.2*(1.0D+0.5L)计算轴压比(显示(0)Nu=)，YJK按照基本组合计算轴压比(YJK轴压比大)；对于地震组合，PKPM考虑柱活载效应折减(重复折减)，YJK不考虑柱荷载效应折减(符合规范要求，高钢规4.3.5条有明确规定，规范组亦如此答复)。

（12）柱双偏压配筋差异

1）YJK执行《砼规范》11.4.1条轴压比小于0.15时地震组合下弯矩不放大的规定；

2）YJK按B、H边长度分配钢筋，PKPM无此处理。

柱双偏压配筋是一个验算过程，先按照一定规则布置初始钢筋，然后对所有组合进行验算，满足及输出该组结果，因此是存在多解的。从理论上说，并不存在最优配筋概念。

由于柱双偏压配筋是一个验算过程，双偏压配筋时输出的控制内力与配筋没有一一对应关系，参考意义不大。

经过大量工程对比，通常YJK的配筋结果比PKPM小。

4、墙柱

（1）有参数控制是否配筋时考虑端柱、翼缘墙；

（2）轴压比计算按考虑部分翼缘墙的组合轴压比计算，软件取的翼缘长度不大于6倍翼缘墙厚；

（2）稳定验算按《高规》附录D，可自动判断相交形式，并提供交互验算工具；

（3）稳定验算时，轴力仅考虑恒活组合；PKPM考虑所有组合；

（4）施工缝验算时，暗柱长度取aa*2；PKPM未扣除暗柱长度；

5、墙梁

（1）有参数控制是否对称配筋；PKPM无此参数；

6、边缘构件

（1）YJK按组合轴压比判断边缘构件类型；

（2）墙中部有梁斜交时，YJK有参数控制是否生成边缘构件（较常见）；PKPM不能生成；

（3）YJK会考虑边缘构件合并；PKPM只考虑一字形（暗柱）与其它边缘构件的合并；

7、地下室

（1）YJK对地下室外墙的抗剪与施工缝验算按同一直线墙的全长设计，PKPM分段分别计算；

（2）YJK仅对地下室1层采用和上部结构相同的抗震等级，而对地下室层以下各层的抗震等级都设置为4，对地下一层以下抗震构造措施的抗震等级逐层降低一级，但不低于四级。PKPM需人工指定（PKPMV2.1及后续版本也增加类似处理）；

（3）取地下室外墙的最小配筋率不小于0.3%。

8、地下室外墙设计

土、水压力自动换算成梯形或三角形分布荷载施加在墙面外，并参与结构整体计算，设计结果给出水平、竖向墙面外配筋结果；PKPM无此功能。

九、仍计算结果不同时

如果按照如上程序YJK与SATWE的某些计算结果仍有较大差距时，可引入其他软件计算，如果其他软件结果和YJK更接近，也可证明YJK的正确性。

可先用PKPM的PMSAP计算。

其他可对比计算的有Midas-gen、Etabs、广厦等。

PKPM(jccad参数设置)

JCCAD参数设置说明 第一版 2006年3月3日

地质资料 地质资料是基础设计计算的重要依据，可以用人机交互方式或填写数据文件方式输入地质资料有两类，一种是供有桩基础使用的，另一种是供无桩基础（弹性地基筏板）使用。两者的格式相同，不同仅在于有桩基础对每层土要求压缩模量、重度、状态参数、内摩擦角、内聚力五个参数，而无桩基础只要求压缩模量一个参数。 建立*.dz文件主要内容包括以下几点： (1) 每个勘探孔柱状图的土层分布及各土层的物理力学参数，物理力学参数包括土的重Gv(用于沉降计算)、相应压力状态下的压缩模量Es(用于沉降计算)、摩擦角φ(用于沉降及支护结构计算)、内聚力ｃ(用于支护结构计算)及计算桩基承载力的状态参数(对于各种土有不同的含义)。 (2) 所有孔点在任意坐标系下的位置坐标，在桩基设计时可通过平移与旋转将勘探孔平面坐标转成建筑底层平面的坐标。 (3) 以勘探孔点作为节点顺序编号，将节点连线划分成多个不相重叠的三角形单元，并将三角形单元编号。程序将以这种三角形单元为控制网格，利用形函数插值的方法得到控制网格内部和附近的地质土层分布。 土层参数 压缩模量、重度、摩擦角、粘聚力、状态参数、状态参数含义

桩基础设计应该使用Ez（自重压力~……），天然浅基础应使用 Es0.1-Es0.2。 土层布置 土名称、厚度、极限侧摩、极限桩端、压缩模量、重度、摩擦角、粘聚力、状态参数、状态参数含义，标高及图幅（坐标系：相对坐标系，单位米。标高与结构标高相同） 孔点输入 输入孔位：打开坐标，将孔点的大体形状输入即可 修改参数：按照勘查报告中的相关数据输入即可 网格修改 点柱状图 选中可以进行桩基承载力与沉降验算。 土剖面图 画等高线

最新pkpm设置参数说明汇总

2011P K P M设置参数 说明

2011PKPM 设计参数 PMCAD设计参数 a.总信息 1．结构体系（框架，框剪，框筒，筒中筒，剪力墙，断肢剪力墙，复杂高层，砌体，底框）。 2．结构主材（钢筋混凝土，砌体，钢和混凝土）。 3．结构重要性系数（《高层混凝土结构技术规程》4.7.1 （对安全等级为一级或设计使用年限为100年及以上的结构构件，不应小于1.1；对安全等级为二级或设计使用年限为50年的结构构件，不应小于1.0），混凝土规范3.2.3（在持久设计状况和短暂设计状况下，安全等级一级1.1，二级1，三级0.9；对地震设计状况下取0.9）。 4．底框层数，地下室层数按实际选用。 5．梁柱钢筋的混凝土保护层厚度（《混凝土结构设计规范》表3.4.1及表 9.2.1）。 6．与基础相连的最大楼层号，按实际情况，如没有什么特殊情况，取1。7．框架梁端负弯矩调幅系数一般取（0.85—0.9）《高层混凝土结构技术规程》 5.2.3条文中有说明（装配整体式框架梁取0.7～0.8，现浇框架梁取0.8～0.9）。 8. 考虑结构使用年限的活荷载调整系数（50年取值1,100年取值1.1）。 b.材料信息 1．混凝土容重取 26-27，全剪力墙取27，取25时需输入粉刷层荷载。 2．钢材容重取 78。 3．梁柱主筋类别，按设计需要选取。优先采用三级钢，可以节约钢材。

c.地震信息 1.重庆设计地震分组为第一组，抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g（见抗震规范附录A）。 2．场地类别根据土层等效剪切波速和场地覆盖层厚度按表4.1.6划分四类。3. 框架抗震等级根据抗规6.1.2确定（框架结构6度设防时，小于24m四级，大于24m三级；框剪结构小于60m四级，大于60m三级）。 4. 计算阵型个数（阵型个数一般可以取阵型参与质量达到总质量90%所需的阵型数。通常阵型个数取值应不小于3，且为3的倍数，计算后应查看计算书WZQ.OUT，检查X和Y方向的有效质量系数是否大于0.9，不大于需要重新增加阵型个数重新计算） 5. 周期折减系数（目的是为了考虑框架结构和框架剪力墙结构填充墙刚度对周期的影响；当非承重墙体为填充实心粘土砖墙时，框架结构取0.6～0.7，框剪取0.7～0.8，剪力墙取0.9～1.0；如采用轻质填充材料，折减系数应按实际情况不折减或者少折减）。 d.风荷载信息 1. 风压（重庆地区根据荷载规范附录D.4取50年风压为0.4）。 2．地面粗糙度类别（结构荷载规范7.2.1。A：近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C：指有密集建筑群的城市市区；D：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区）。 3.沿高度体型分段数及体型系数（现代多高层结构立面变化较大，不同的区段的体型系数可能不一样，程序允许分段输入不同的体型系数及每段最高楼层号，一个建筑最多可以设三个体型系数；圆平面建筑取0.8、高宽比不大于4的矩形、方形、十字形建筑取1.3，其他的参看高层3.2.5规定）。 SATWE设计参数 a.总信息

PKPM参数设置及依据

模块一、PMCAD 一、建筑模型与荷载输入 1、楼层定义---本层信息 注意此处梁柱钢筋类别必须改为设计所采用类别， 否则在梁柱施工图模块出图时非所选（即此处类别 决定了电脑出施工图的钢筋类别）。 因此原则上建模时就应在此准确输入各种信息，可 以避免后面形形色色的麻烦 2、楼面恒活 是否计算活载自动计算现浇楼板自重 第一项通常勾选，第二项可以不选，也可以选， 建议勾选，即由电脑自动计算现浇楼板自重，在后 面荷载输入时只需考虑额外的自重，这样的话可以 避免板厚改变或者多种板厚时引起输入多种恒载的 不便 3、设计参数 、总信息

结构体系------包括框架结构、框架剪力墙结构、 框筒结构、筒中筒结构、剪力墙结构、短肢剪力墙 结构、复杂高层、砌体结构、底框结构 常用的结构体系均已包括，但不包括钢结构、混合 结构 结构主材-------钢筋混凝土、砌体、钢和混凝土 但是上面的结构体系会用到钢和混凝土这种主材 吗 结构重要性系数、、 参见《混凝土规范》条的规定 底框层数--------软件提供了最多四层的底框层 地下室层数--------软件提供了最多四层的地下 室 与基础相连的最大楼层号---------指的是建筑坡 地上的建筑，输入的楼层号所在层以上的柱或墙可 以悬空布置，PK、TAT、SATWE计算时自动考虑为 固定端，软件提供了最大楼层号20 梁柱钢筋的保护层厚度--------参见《混凝土规 范》条的规定 框架梁端负弯矩调幅系数--------参见《混凝土规 范》条 、材料信息

混凝土容重---------考虑构件表面的抹灰取 28KN/M3 钢材容重---------默认取为78KN/M3 墙主筋类别 墙水平分布筋类别 墙竖向分布筋类别 墙水平分布筋间距 墙竖向分布筋配筋率 梁柱箍筋类别 此处有几个问题需澄清： 墙主筋和水平分布筋、竖向分布筋的概念区别 水平分布筋间距而为何竖向分布筋配筋率 墙主筋指的难道是边缘构件的主筋吗 、地震信息 设计地震分组--------参见《抗震规范》附录A 地震烈度--------参见《抗震规范》附录A 场地类别--------参见《岩土工程勘察报告》关于 场地与地基地震效应评价 框架抗震等级--------某些特殊结构需提高的软 件考虑自动提高，有待检验 剪力墙抗震等级--------某些特殊结构需提高的 软件考虑自动提高，有待检验

PKPM参数设置

SATWE参数设置 一：总信息 1、水平力与整体坐标夹角（度）：一般为缺省。若地震作用最大的方向大于15度则回填。 2、混凝土容重（KN/m3）：砖混结构25 KN/m3，框架结构26KN/m3。 3、刚才容重（KN/m3）：一般情况下为78.0 KN/m3（缺省值）。 4、裙房层数：程序不能自动识别裙房层数，需要人工指定。应从结构最底层起算（包括地下室），例如：地下室3层，地上裙房4层时，裙房层数应填入7。 5、转换层所在层号：应按PMCAD楼层组装中的自然层号填写，例如：地下室3层，转换层位于地上2层时，转换层所在层号应填入5.程序不能自动识别转换层，需要人工指定。 对于高位转换的判断，转换层位置以嵌固端起算，即以（转换层所在层号-嵌固端所在层号+1）进行判断，是否为3层或3层以上转换。 6、嵌固端所在层号：无地下室时输入1，有地下室时输入（地下室层数+1）。 7、地下室层数：根据实际情况输入。 8、墙元细分最大控制长度（m）：一般为缺省值1。 9、转换层指定为薄弱层：SATWE中转换层缺省不作为薄弱层，需要人工指定。如需将转换层指定为薄弱层，可将此项打勾，则程序自动将转换层号添加到薄弱层号中，如不打勾，则需要用户手动添加。 此项打勾与在“调整信息”页“指定薄弱层号”中直接填写转换层层号的效果是完全一致的。 10、所有楼层强制采用刚性楼板假定：一般仅在计算位移比和周期比时建议选择。在进行结构内力分析和配筋计算时不选择。 11、地下室强制采用刚性楼板假定：一般情况不选取，按强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度考虑。特别是对于板柱结构定义了弹性板3、6情况。但已选择对所有楼层墙肢采用刚性楼板假定的话此条无意义。 12、墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点：一般为缺省勾选。不勾选的话位移偏小。 13、计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘：应勾选，使得墙的无效翼缘部分内力计入框架部分，实现框架，短肢墙和普通强的倾覆力矩结果更合理。 14、弹性板与梁变形协调：相当于强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度，自动实现梁板边界变形协调，计算结构符合实际受力情况，应勾选。 15、墙元侧向节点信息：这是墙元刚度矩阵凝聚计算的一个控制参数，程序强制为“出口”，即只把墙元因细分而在其内部增加的节点凝聚掉，四边上的节点均作为出口节点，使得墙元的变形协调性好，分析结果更符合剪力墙的实际。 16、结构材料信息：按实际情况填写。 17、结构体系：按实际情况填写。 18、恒活荷载计算信息：1）一般不允许不计算恒活荷载，也较少选一次性加载模型； 2）模拟施工加载1模式：采用的是整体刚度分层加载模型，该模型应用与各种类型的下传荷载的结构，但不使用与有吊柱的情况； 3）按模拟施工2：计算时程序将竖向构件的轴向刚度放大十倍，削弱了竖向荷载按刚度的重分配，柱墙上分得的轴力比较均匀，传给基础的荷载更为合理。 4）模拟施工加载3：采用分层刚度分层加载模型，接近于施工过程，故此建议一般对多、高层建筑首选模拟施工3；对钢结构或大型体育馆类（指没有严格的标准层概念）结构应选一

pkpm及SATWE参数设置个人总结

一、pkpm参数设置 1、材料信息的定义 本层信息里设置混凝土钢筋的强度等级，局部不同的可以在材料强度里特殊定义（也可以在后续SATWE里定义特殊构件的时候定义） 2、设计参数 注意：

（1）、有地下室的按地下室情况如实填写，当无地下室的时候，第一层为地梁，柱子像下伸，这一层计算的时候也定义为地下室（2）、计算指标的时候地下室一般不组装，计算地下室的梁柱配筋的时候再组装 （1）、混凝土容重：如果输楼板荷载的时候没有考虑抹灰找平层等，此处一般输27，若输荷载时考虑了，则可输25； （2）、钢截面净毛面积比值：钢构件截面净面积与毛面积的比值。净面积是构件去掉螺栓孔之后的截面面积，毛面积就是构件总截面面积。软件默认取值为0.5，经验值0.85，轻钢结构最大可以取到0.95，框架的可以取到0.9（当然这些和钢材的厚度负差、钢构件上面的开孔面积、焊接质量等等都有关系）

（1）计算阵型个数，取3的倍数，一般取楼层数的3倍；也可以在后续SATWE参数里不按阵型个数计算，按达到有效质量系数多少来计算（规范规定至少90%） （2）周期折减系数，考虑隔墙对刚度的影响，隔墙越多，对刚度贡献越大，周期越小，折减系数就越小，根据《高规》第4章最后一页确定 其他参数如实填写

二、SATWE参数设置（V3.2为例） 前面pkpm设置了的参数会自动读取到SATWE里，因此可以在这里设置前面未设置的参数，检查前面已经设置了的参数。 1、总信息 （1）水平力与整体坐标夹角：第一次计算不输入，计算后，地震作用最大的方向角度大于15°后，填入该度数再重新计算。

（2）如实填写

PKPM 设计参数

楼层组装—设计参数 a.总信息 1．结构体系（框架，框剪，框筒，筒中筒，剪力墙，断肢剪力墙，复杂高层，砌体，底框）。 2．结构主材（钢筋混凝土，砌体，钢和混凝土）。 3．结构重要性系数（《高层混凝土结构技术规程》4.7.1 ，混凝土规范3.2.3）。4．底框层数，地下室层数按实际选用。 5．梁柱钢筋的混凝土保护层厚度（《混凝土结构设计规范》表3.4.1及表9.2.1）。6．与基础相连的最大楼层号，按实际情况，如没有什么特殊情况，取1。 7．框架梁端负弯矩调幅系数一般取（0.85—0.9）《高层混凝土结构技术规程》5.2.3条文中有说明。 b.材料信息 1．混凝土容重取 26-27，全剪力墙取27，取25时需输入粉刷层荷载。 2．钢材容重取 78。 3．梁柱主筋类别，按设计需要选取。优先采用三级钢，可以节约钢材。 SATWE设计参数 a.总信息 1．水平力与整体坐标夹角（度），通常采用默认值。(逆时针方向为正,当需进行多方向侧向力核算时,可改变次参数) 2．混凝土容重取 26-27，钢材容重取 78。 3．裙房层数，转换层所在层号，地下室层数，均按实际取用。(如果有转换层必须指定其层号)。 4．墙元细分最大控制长度，这是在墙元细分时需要的一个参数，对于尺寸较大的剪力墙，在作墙元细分形成一定的小壳元时，为确保分析精度，要求小壳元的边长不得大于给定限值Dmax,程序限定1.0≤Dmax≤5.0 ,隐含值为Dmax=2.0 , Dmax对分析精度略有影响,但不敏感,对于一般工程,可取Dmax=2.0 ,对于框支剪力墙结构, Dmax可取略小些, 例如Dmax=1.5或1.0 。 5．对所有楼板强制采用刚性楼板假定（在计算结构位移比时选用此项，除了位移比计算，其他的结构分析、设计不应选择此项）。 6．墙元侧向节点信息：这是墙元刚度矩阵凝聚计算的一个控制参数，若选“出口”，则只把墙元因细分而在其内部增加的节点凝聚掉，四边上的节点均作为出口节点，墙元的边形协调性好，分析结果符合剪力墙的实际，但计算量大。若选“内部”则只把墙元上、下边的节点作为出口节点，墙元的其他节点均作为内部节点被凝聚掉，这时，带动口的墙元两侧边中部的节点为变形不协调点。这是对剪力墙的一种简化模拟，其精度略逊于前者，但效率高，实用性好。在为配筋而进行的工程计算中，对于多层，由于剪力墙较少，应选择“出口”，对于高层，由于剪力墙较多，工程规模较大，可选“内部”。 7．结构材料信息（钢筋混凝土结构，钢与混凝土混合结构，有填充墙钢结构，无填充墙钢结构，砌体结构），根据结构材料的不同进行选择。 8．结构体系（框架，框剪，框筒，筒中筒，剪力墙，断肢剪力墙，复杂高层，板柱剪力墙），根据结构体系的不同进行选择。 9．恒活荷载计算信息[不计算恒活荷载（不计算竖向力），一次性加载（按一次加载方式计算竖向力），模拟施工加载1，模拟施工加载2]。 “模拟施工加载1”方式较好地模拟了在钢筋混凝土结构施工过程中，逐层加载，逐层找平

PKPM10版新规范版PMCAD设计参数说明

新版PMCAD设计参数说明 重要提示：新版本PKPM系列软件对全部数据在存储、各模块之间的传输过程中，采用了新的加密、验证机制，如果您的工程计算结果数据产生异常，请首先核实您的模型数据在建立、传输以及协同合作修改的过程中，所有过程是否全部使用了PKPM正版软件！ 一、 新版设计参数的技术条件 新版本《砼规》、《高规》、《抗规》对设计参数有重大调整，本模块按最新规范要求进行了调整，“设计参数”对话框内多处内容（文字及含义）有重大变化，请核实以下设计参数的理解及取值是否正确。 γ” 1.增加“考虑结构使用年限的活荷载调整系数L γ”，本模块中新版《高规》5.6.1条，增加了“考虑结构使用年限的活荷载调整系数 L “总信息”选项卡中此项为新增，默认值取“1.0”（按设计使用年限为50年取值，100年对应为1.1），取值可由用户自行设置，取值区间为［0,2］。 2.新旧规范“混凝土保护层”概念有所不同 新版《砼规》条文说明8.2.1第2条明确提出，计算混凝土保护层厚度方法：“不再以纵向受力钢筋的外缘，而以最外层钢筋（包括箍筋、构造筋、分布筋）的外缘计算混凝土保护层厚度”。本模块采用新版《砼规》的概念取值，“梁、柱钢筋的砼保护层厚度”默认值均取20mm。 注意：打开旧版模型数据时，需要按《砼规》表8.2.1重新调整保护层厚度值，计算结果方可满足新规范要求。

3.钢筋类别的增减 新版《砼规》4.2.3条，增加500MPa级热轧带肋钢筋（该级钢筋分项系数取1.15）和300MPa级钢筋，取消HPB235级钢筋，并增加了其它多种类别钢筋，修改了受拉、受剪、受扭、受冲切的多项钢筋强度限制规则。 为此，本模块增加了HPB300、HRBF335、HRBF400、HRB500、HRBF500共5种钢筋类别。但仍保留了HPB235级钢筋，放在列表的最后，由用户指定。 注意：打开旧版模型数据时，或者新建工程数据时，如果用户执意选用HPB235级钢筋进行计算，配筋结果将不符合新版规范要求。 4. I类场地拆分成两个亚类I0、I1 新版《抗规》4.1.6条，将I类场地细分成了两个亚类I0、I1。《抗规》5.1.4条，增加了水平地震影响系数最大值6度罕遇地震下的数值，特征周期区分了I类场地的两个亚类I0、I1下的情况。为此，本模块中将原有的I类场地分为了两个亚类I0、I1。

PKPM设置参数

（一） 前处理注意事项 1、按构件原型输入：按柱、异形柱、梁、墙（含开洞）构件原型输入，没有楼板的房间要开洞，不要把TAT薄壁柱理论对结的简化带入。 2、轴网输入：删除各层无用的网点，利用偏心布置构件功能，消除短梁、短墙、柱内多节点。PMCAD的数据检查要通过。SATWE数据报告提示的问题要消除。 3、柱、梁截面形式及材料：附录A中的15种截面类型，程序可计算自重。范例外的自重需用户输入。 4、板―柱结构输入：柱网需输入截面为100X100的虚梁。 5、厚板转换层输入：柱网需输入截面为100X100的虚梁。层高以板厚的1/2划分。 6、错层结构输入： A、框架错层：在PM中调整梁端高，含斜梁。 B、剪力墙错层：由于PM以楼板划分层，可在错层中局部布板。 C、多塔层高不同：把形成的塔虚层中楼板去掉。 关于整理SATWE设计参数便览的说明 设计参数的合理确定至关重要，以便览的方式整理其目的是在SATWE的操作中，可据本便览比较快的定下来。SATWE的设计参数，用户手册有一些说明，但分散在多处且过于简单，很不好用。论坛里也有许多帖子，但总觉得系统性、实用性有些不足。 SATWE前处理----接PM生成SATWE数据菜单共13项，重点是1、2两项。 由于水平有限在整理中肯定会出现不足和错误，欢迎斧正。更欢迎参与。 SATWE参数便览之总信息 1、水水平力与整体坐标夹角（度）：采用隐含值0，经计算后，当大于15度时，填入计算 值重算。 2、混凝土容重：隐含值25。构件自重计算梁板、梁柱重叠部分都未扣除，框架结构可行，剪力墙、板柱结构偏小。 3、钢材容重：隐含值78。可行。 4、裙房层数：指地上的周边都有的群房。当主体一面或多面无裙房时，风荷载需个案处理。 5、转换层所在层号：按自然层号填输，含地下室的层数。 6、地下室层数：按地下层数填输，当一面或多面临空时，填土侧压力需个案处理。 7、墙元细分控制最大控制长度：墙元长度太大则计算精度无法保证，可采用隐含值。 8、对所有楼层采用刚性楼板假定：位移计算时，不论是否开大洞或不规则，必须是刚性板假定。内力计算时，则在任何情况下均不能设为刚性板。 9、墙元侧向节点信息：一般工程选“出口”，剪力墙数量多的高层结构宜选“内部”。选“内部”时，计算精度会有一点点降低，但速度要快很多。 10、结构材料信息：共5个选项：钢筋砼结构；钢与砼混合结构；有填充墙钢结构；无填充墙钢结构；砌体结构。按含义选取，砌体结构用于底框结构。 11、结构体系：按结构布置的实际状况确定。共分：框架结构、框剪结构、框筒结构、筒中筒结构、板柱剪力墙结构、剪力墙结构、短肢剪力墙结构、复杂高层结构、砖混底框结构、共9种类型。确定结构类型即确定与其对应的有关设计参数。

PKPM如何调整参数和选用(完整版)

2010版SATWE计算参数选用 一、2010版计算参数的选用（PKPM及SATWE）： 免责声明：炒饭个人总结，仅用作参考。以下内容需与PKPM2010版satwe说明书结合使用。参数在PKPM中如何实现需参考satwe说明书。 1、总信息： A、“水平力与整体坐标夹角”，此参数一般不做修改。而是将周期计算结果中输出的“地震作用最大的方向角”填到“斜交抗侧力构件方向附加地震数，相应角度”。 B、PM里的“混凝土容重”框架取26，剪力墙取27。(现在版本软件PM与SATWE的“混凝土容重”联动),故在PM中布置楼面恒载时一般不勾选“自动计算现浇板厚”，恒载输入数值为“人工计算板自重+装修荷载重”。 C、“钢材容重”暂时默认78，未研究。 D、“裙房层数”此参数仅用来判定底部加强区：即对剪力墙和框剪结构PKPM总是将裙房以上一层作为加强区判定的一个条件。框架结构均可输入0，其他结构未研究。此参数包含地下室层数。（如3层地下室，4层裙房，此参数应输入7。） E“转换层所在层号”含地下室层数，详见2010satwe说明书，未深入研究。 F、“嵌固端所在层数”自然地面为嵌固端时填“1”，地下室顶板作为嵌固端时填“地下室层数+1”。 G、“地下室层数”按实际输入。 H、“墙元细分最大控制长度”取“1”。影响计算精度，对含剪力墙的结构有影响。 I、“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”仅在计算位移比和周期比时勾选，其他不勾选。J、“地下室强制采用刚性楼板假定”勾选。 K、“墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点”此参数本人尚不能合理选择，只把网上比较后的结果贴出来。勾选该参数后，结构周期减小，连梁内力增大，内力平衡校核轴力。 L、“计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘”勾选。对于L型、T型等截面形式，垂直于地震作用方向的墙段称为翼缘，平行于地震作用方向的墙段称为腹板，翼缘可以区分为有效翼缘和无效翼缘两部分。无效翼缘内力计入框架，这对于结构中框架、短肢墙、普通墙的倾覆力矩指标计算，通常更为合理。 M、“弹性板与梁变形协调”勾选。梁细分后弯矩变的平缓，计算结果更加合理。 N、“结构材料信息”如实填写 O、“结构体系”如实填写 P、“恒活荷载计算信息”《PKPM从入门到精通》推荐使用模拟施工加载3。但本人尚未弄明白。 Q、“风荷载计算信息”大部分工程选择计算水平风荷载即可。 R、“地震作用计算信息”一般选择计算水平地震作用。结合抗规5.1.1和高规4.3.2确定是否计算竖向地震作用。高规比抗规对此条的要求严一个等级。 S、“规定水平力”一般选“规范方法”。规范方法适用于大多数结构，节点地震作用CQC组合方法适用于极不规则结构，即楼层概念不清晰，剪力差无法做的结构。 2、风荷载信息： 地震区无论是高层还是多层均应输入风荷载，体形复杂的高层建筑应考虑不同方向风荷载作用，结合“水平力与整体坐标夹角”进行多次计算取大值。 A、“地面粗糙度”简单来说海边A类，郊区B类，城市C类，大城市D。 B“修正后的基本风压”许昌一般建筑取0.4（n=50）。

PKPM相关参数设定

P K P M相关参数设定集团标准化工作小组 [Q8QX9QT-X8QQB8Q8-NQ8QJ8-M8QMN]

一总信息 A）水平力与整体坐标角： B）1．一般情况下取0度，平面复杂（如L型、三角型）或抗侧力结构非正交时，理应分别按各抗侧力构件方向角算一次，但实际上按0、45度各算一次即可；当程序给出最大地震力作用方向时，可按该方向角输入计算，配筋取三者的大值。 C）2．根据抗震规范5.1.1-2规定，当结构存在相交角大于15度的抗侧力构件时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用，若程序提供多方向地震作用功能时，应选用此功能。 D）砼容重： E）钢筋砼计算重度，考虑饰面的影响应大于25，不同结构，构件的表面积与体积比不同，饰面的影响不同，一般按结构类型取值： F）结构类型框架结构框剪结构剪力墙结构 G）重度 26 27 28 H）钢材容重：一般取78，如果考虑饰面设计者可以适量增加。 I）裙房层数：

J）1：高规第4.8.6条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施；因此该数必须给定。 K）2：层数是计算层数，等同于裙房屋面层层号。 L）转换层所在层号： M）1：该指定只为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息，同时，当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等级增加一级，对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人工指定。（层号为计算层号） N）地下室层数： O）1：程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整。 P）2：当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数输入。 Q）3：地下室一般与上部共同作用分析； R）4：地下室刚度大于上部层刚度的2倍，可不采用共同分析； S）5：地下室与上部共同分析时，程序中相对刚度一般为3，模拟约束作用。当相对刚度为0，地下室考虑水平地震作用，不考虑风作用。当相对刚度为负值，地下室完全嵌固

PKPM参数设置教程

1.1.1 水平力与整体坐标夹角(度) 规范规定:《抗震规范》，“一般情况下，应允许在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用并进形抗震验算”。 程序实现：该参数为地震作用力方向或风荷载作用方向与结构整体坐标的夹角，逆时针方向为正，如地震沿着不同方向作用，结构地震反映的大小一般也不相同，那么必然存在某个角度使得结构地震反应最为剧烈，这个方向称为最不利地震作用方向，从严格意义上讲，规范中所讲的主轴是指地震沿该轴方向作用时，结构只发生沿该轴方向的侧移而不发生扭转位移的轴线，当结构不规则时，地震作用的主轴方向就不一定时0°或90°，如最大地震力方向与主轴夹角较大时，可以输入该角度考虑最不利作用方向的影响。 操作要点：由于设计人员事先很难估算结构最不利地震作用方向，因此可以先取初始值0°，SATWE计算后在计算书WZQ.OUT中输出结构最不利方向角，如果这个角度与主轴夹角大于±15°，应将该角度重新计算，以考虑最不利地震作用方向的影响。 注意事项：（1）为避免填入该角度后图形旋转带来的不便，也可以将最不利地震作用方向在多方向水平地震参数中输入。 （2）本参数不是规范要求的，供设计人员选用。 （3）本参数也可以考虑最大风力作用的方向，但需要用户自行设定多个角度进行计算，比较多次计算结构取最不利值。 1.1.2 混凝土容重（kN/m3） 规范规定:参看《荷载规范》附录A常用材料和构件的自重表。容重是用来计算梁、柱、墙、板重力荷载用的。 操作要点：初始值钢筋混凝土容重为25.0 kN/m3,这适合于一般工程情况，若采用轻只混凝土或需要考虑构件装饰层重量时，应按实际情况修改此参数。 注意事项：如果结构分析是不想考虑混凝土构件自重荷载，可以填0。 1.1.3 对所有楼层强制采用刚性楼板假定 规范规定:《高规》，“进行高层建筑内力与位移计算时，可假定楼板在其自身平面内均无限刚性” 程序实现：选择该项后，程序可以将用户设定的弹性楼板强制为刚性楼板参与计算。 操作要点：初始值为不选择该项。 （1）在计算位移、周期等控制参数时，应选择该项，将弹性楼板强制为刚性楼板参与计算，以满足规范要求的计算条件，计算完成后应去掉此项选择，以弹性楼板方式进行配筋和其他就算分析。 注意事项：对于复杂结构，如不规则坡屋顶、体育馆看台、工业厂房，或者柱、墙不在同一标高，或者没有楼板等情况，如果采用强制刚性楼板假定，结构分析会严重失真。对这类结构可以查看位移的<详细输出>，或观察结构的动态变形图，考察结构的扭转效应。 （2）对于错层或带夹层的结构，总是伴有大量的越层柱，如采用强制刚性楼板假定，所有越层柱将受到楼层约束，造成计算结构失真。 操作要点：按工程实际情况设定结构材料信息 操作要点：按工程实际情况确定结构体系 规范规定:《高规》，柱、墙轴向变形宜考虑施工过程的影响，施工过程的模拟可根据需要采用适当的简化方法。”

pkpm七个重要参数

一、轴压比：主要为限制结构的轴压比，保证结构的延性要求，规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见抗规6.3.7和6.4.6，高规 6.4.2和7.2.14及相应的条文说明。轴压比不满足要求，结构的延性要求无法保证；轴压比过小，则说明结构的经济技术指标较差，宜适当减少相应墙、柱的截面面积。 轴压比不满足时的调整方法： 1、程序调整：SATWE程序不能实现。 2、人工调整：增大该墙、柱截面或提高该楼层墙、柱混凝土强度。 二、剪重比：主要为限制各楼层的最小水平地震剪力，确保周期较长的结构的安全，见抗规 5.2.5，高规3.3.13及相应的条文说明。这个要求如同最小配筋率的要求，算出来的水平地震剪力如果达不到规范的最低要求，就要人为提高，并按这个最低要求完成后续的计算。 剪重比不满足时的调整方法： 1、程序调整：在SATWE的“调整信息”中勾选“按抗震规范5.2.5调整各楼层地震内力”后，SATWE按抗规5.2.5自动将楼层最小地震剪力系数直接乘以该层及以上重力荷载代表值之和，用以调整该楼层地震剪力，以满足剪重比要求。 2、人工调整：如果还需人工干预，可按下列三种情况进行调整： 1）当地震剪力偏小而层间侧移角又偏大时，说明结构过柔，宜适当加大墙、柱截面，提高刚度。 2）当地震剪力偏大而层间侧移角又偏小时，说明结构过刚，宜适当减小墙、柱截面，降低刚度以取得合适的经济技术指标。 3）当地震剪力偏小而层间侧移角又恰当时，可在SATWE的“调整信息”中的“全楼地震作用放大系数”中输入大于1的系数增大地震作用，以满足剪重比要求。 三、刚度比：主要为限制结构竖向布置的不规则性，避免结构刚度沿竖向突变，形成薄弱层，见抗规3.4.2，高规4.4.2及相应的条文说明；对于形成的薄弱层则按高规5.1.14予以加强。 刚度比不满足时的调整方法： 1、程序调整：如果某楼层刚度比的计算结果不满足要求，SATWE自动将该楼层定义为薄弱层，并按高规5.1.14将该楼层地震剪力放大1.15倍。 2、人工调整：如果还需人工干预，可按以下方法调整： 1）适当降低本层层高，或适当提高上部相关楼层的层高。 2）适当加强本层墙、柱和梁的刚度，或适当削弱上部相关楼层墙、柱和梁的刚度。 四、位移比：主要为限制结构平面布置的不规则性，以避免产生过大的偏心而导致结构产生较大的扭转效应。见抗规3.4.2，高规 4.3.5及相应的条文说明。 位移比不满足时的调整方法： 1、程序调整：SATWE程序不能实现。 2、人工调整：只能通过人工调整改变结构平面布置，减小结构刚心与形心的偏心距；调整方法如下： 1）由于位移比是在刚性楼板假定下计算的，最大位移比往往出现在结构的四角部位；因此应注意调整结构外围对应位置抗侧力构件的刚度；同时在设计中，应在构造措施上

对pkpm参数设置的疑问解答

1、一般情况下模拟施工加载取模拟施工加载3比较符合逐层施工的实际情况。模拟施工加载2则可以更合理的给基础传递荷载。复杂结构设计人员可以指定施工次序。 2、修正后的基本风压一般就是荷载规范规定的基本风压，对于沿海和强风地带对风荷载敏感的建筑可以在此基础上放大10%~20%，门刚中则规定按放大5%采用。 3、对于高度大于150M的高层混凝土建筑才要验算风振舒适度。结构阻尼比取0.01~0.02，程序缺省0.02。 4、侧刚计算方法：一种简化计算法，计算速度快，但应用范围有限，当定义有弹性楼板或有不与楼板相连的构件时（如错层结构、空旷的工业厂房、体育馆等）用此法会有一定误差； 总刚计算方法：精度高，适用范围广，计算量大。 对于没有定义弹性楼板且没有不与楼板相连构件的工程，两种方法结果一样。 （以下转贴） “刚性楼板”的适用范围：绝大多数结构只要楼板没有特别的削弱、不连续，均可采用这个假定。 相关注意：由于“刚性楼板假定”没有考虑板面外的刚度，所以可以通过“梁刚度放大系数”来提高梁面外弯曲刚度，以弥补面外刚度的不足。同样原因，也可通过“梁扭矩折减系数”来适当折减梁的设计扭矩。 “弹性板6 ”的适用范围：所有的工程均可采用。 相关注意：由于已经考虑楼板的面内、面外刚度，则梁刚度不宜放大、梁扭矩不宜折减。板的面外刚度将承担一部分梁柱的面外弯矩，而使梁柱配筋减少。此时结构分析时间大大增加。

“弹性板3 ”的适用范围：需要保证楼板平面内刚度非常大，外刚度承担荷载，不使梁柱配筋减少，以保证梁柱设计的安全度。“ 如厚板转换层中的厚板，板厚达到1m以上。而面外刚度则需要按实际考虑。 相关注意：一般在厚板转换层不设梁，或用等代梁，并注意上下部轴线差异产生的传力问题。 “弹性膜”的适用范围：仅适用于梁柱结构，设计时不使楼板面相关注意：不能用于“板柱结构”。设计时可以进行梁的刚度放大和扭矩折减。 （弹性楼板6：考虑楼板的面内刚度和面外刚度，采用壳单元．原则上适用于所有结构，但采用弹性楼板6计算时，楼板和梁共同承担面外弯矩，计算结果中梁的配筋小了，而楼板承担面外弯矩，计算的配筋又未考虑．此外计算工作量大．因此该模型仅适用于板柱结构；弹性楼板3：考虑楼板的面内刚度无限大，并考虑楼板的面外刚度．适用于厚板转换层；弹性膜：考虑面内刚度，面外刚度为零．采用膜剪切单元．弹性板由用户人工指定，但对于斜屋面，如果没有指定，程序会缺省为弹性膜，用户可以指定为弹性板6或者弹性膜，不允许定义为刚性板或者弹性板3） 5、根据高规（JGJ 3-2010）第，抗震设计时SATWE计算结果中楼层层间最大位移与层高之比的限值可不考虑偶然偏心的影响。 6、对于质量和刚度分布明显不对称的结构应选择双向地震作用；《高规》规定计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响；SATWE程序允许同时考虑双向地震作用和偶然偏心，此时仅对无偏心的地震作用效应进行双向地震计算，而偏心地震作用并不考虑双向地震，另外考虑双向地震并不改变内力组合数。 7、振型个数选择原则：《抗规》GB 50011-2010中 一般情况振型数至少为3个，且为3的整数倍（3N，N≤层数）；当考虑扭转耦联计算时应不少于9个，对于多塔结构应大于12个。《高规》JGJ 3-2010中，B级高度的高层结构、混合结构和本规程第10章规定的复杂高层建筑结构宜考虑平扭耦联计算结构的扭转效应，振

PKPM参数设置和文本详解讲解

PKPM参数设置和文本分析详解(一) 前处理注意事项 1、按构件原型输入：按柱、异形柱、梁、墙（含开洞）构件原型输入，没有楼板的房间要开洞，不要把TAT薄壁柱理论对结的简化带入。 2、轴网输入：删除各层无用的网点，利用偏心布置构件功能，消除短梁、短墙、柱内多节点。PMCAD的数据检查要通过。SATWE数据报告提示的问题要消除。 3、柱、梁截面形式及材料：附录A中的15种截面类型，程序可计算自重。范例外的自重需用户输入。 4、板―柱结构输入：柱网需输入截面为100X100的虚梁。 5、厚板转换层输入：柱网需输入截面为100X100的虚梁。层高以板厚的1/2划分。 6、错层结构输入： A、框架错层：在PM中调整梁端高，含斜梁。 B、剪力墙错层：由于PM以楼板划分层，可在错层中局部布板。 C、多塔层高不同：把形成的塔虚层中楼板去掉。 关于整理SATWE设计参数便览的说明 设计参数的合理确定至关重要，以便览的方式整理其目的是在SATWE的操作中，可据本便览比较快的定下来。SATWE的设计参数，用户手册有一些说明，但分散在多处且过于简单，很不好用。论坛里也有许多帖子，但总觉得系统性、实用性有些不足。 SATWE前处理----接PM生成SATWE数据菜单共13项，重点是1、2两项。 SATWE参数便览之总信息 1、水水平力与整体坐标夹角（度）：采用隐含值0，经计算后，当大于15度时，填入计算 值重算。 2、混凝土容重：隐含值25。构件自重计算梁板、梁柱重叠部分都未扣除，框架结构可行，剪力墙、板柱结构偏小。 3、钢材容重：隐含值78。可行。 4、裙房层数：指地上的周边都有的群房。当主体一面或多面无裙房时，风荷载需个案处理。 5、转换层所在层号：按自然层号填输，含地下室的层数。 6、地下室层数：按地下层数填输，当一面或多面临空时，填土侧压力需个案处理。 7、墙元细分控制最大控制长度：墙元长度太大则计算精度无法保证，可采用隐含值。 8、对所有楼层采用刚性楼板假定：位移计算时，不论是否开大洞或不规则，必

PKPM相关参数设定

一总信息 A）水平力与整体坐标角： B）1．一般情况下取0度，平面复杂（如L型、三角型）或抗侧力结构非正交时，理应分别按各抗侧力构件方向角算一次，但实际上按0、45度各算一次即可；当程序给出最大地震力作用方向时，可按该方向角输入计算，配筋取三者的大值。 C）2．根据抗震规范5.1.1-2规定，当结构存在相交角大于15度的抗侧力构件时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用，若程序提供多方向地震作用功能时，应选用此功能。 D）砼容重： E）钢筋砼计算重度，考虑饰面的影响应大于25，不同结构，构件的表面积与体积比不同，饰面的影响不同，一般按结构类型取值： F）结构类型框架结构框剪结构剪力墙结构 G）重度262728 H）钢材容重：一般取78，如果考虑饰面设计者可以适量增加。 I）裙房层数： J）1：高规第4.8.6条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施；因此该数必须给定。 K）2：层数是计算层数，等同于裙房屋面层层号。 L）转换层所在层号： M）1：该指定只为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息，同时，当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等级增加一级，对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人工指定。（层号为计算层号） N）地下室层数： O）1：程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整。 P）2：当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数输入。 Q）3：地下室一般与上部共同作用分析； R）4：地下室刚度大于上部层刚度的2倍，可不采用共同分析； S）5：地下室与上部共同分析时，程序中相对刚度一般为3，模拟约束作用。当相对刚度为0，地下室考虑水平地震作用，不考虑风作用。当相对刚度为负值，地下室完全嵌固 T）6：根据程序编制专家的解释，填3大概为70%~80%的嵌固，填5就是完全嵌固，填在楼层数前加“-”，表示在所填楼层完全嵌固。到底怎样的土填3或填5，完全取决于工程师的经验。 U）墙元细分最大控制长度： V）1：可取1~5之间的数值，一般取2就可满足计算要求，框支剪力墙可取1或。 W）墙元侧向节点信息： X）1：内部节点：一般选择内部节点，当有转换层时，需提高计算精度时，可以选取外部节点。 Y）2：外部节点：按外部节点处理时，耗机时和内存资源较多。 Z）恒活荷载计算信息： AA）1：一次性加载计算：主要用于多层结构，而且多层结构最好采用这种加载计算法。因为施工的层层找平对多层结构的竖向变位影响很小，所以不要采用模拟施工方法计算。 BB）2：模拟施工方法1加载：就是按一般的模拟施工方法加载，对高层结构，一般都采用这种方法计算。但是对于“框剪结构”，采用这种方法计算在导给基础的内力中剪力墙下的内力特别大，使得其下面的基础难于设计。于是就有了下一种竖向荷载加载法。

pkpm参数设置的问题讲解

1.风荷载 风压标准值计算公式为:WK=βzμsμZ W。其中:βz=1+ξυφz/μz在新规范中,基本风压Wo 略有提高,而建筑的风压高度变化系数μE、脉动增大系数ξ、脉动影响系数υ都存在减小的情况。所以,按新规范计算的风压标准值可能比89规范大,也可能比89规范小。具体的变化包括下面几条: 1)、基本风压:：新的荷载规范将风荷载基本值的重现期由原来的30年一遇改为50年一遇:新高规3.2.2条规定:对于B级高度的高层建筑或特别重要的高层建筑,应按100年一遇的风压值采用。 2)、地面粗糙度类别：由原来的A、B、C类,改为A、B、C、D类。C类是指有密集建筑群的城市市区；D类为有密集建筑群,且房屋较高的城市市区。 3)、凤压高度变化系数：A、B、C类对应的风压高度变化系数略有调整。新增加的D 类对应的风压高度变化系数最,比C类小20%到50%。 4)、脉动增大系数:A、B、C类对应的脉动增大系数略有调整。新增加的D类对应脉动增大系数比89规范小,约5%到10%。与结构的材料和形式有关。 5)、脉动影晌系数：在89高规中,脉动影响系数仅与地面粗糙度类别有关,对应A、B、C类的脉动影响系数分别为,0.48、0.53和0.63。在新规范中,脉动影响系数不仅与地面粗糙度类别有关,而且还与建筑的高宽比和总高度有关,其数值都小于89高规。如C类、高度为5Om、高宽比为3的建筑,υ=0.46,比89高规小28%,若为D类,则小37%。 6)、结构的基本周期：脉动增大系数ξ与结构的基本周期有关(WoT12)。结构的基本周期可采用结构力学方法计算,对于比较规则的结构,也可以采用近似方法计算:框架结构T=(0.08-1.00)N:框剪结构、框筒结构T=(0.06-0.08)N:剪力墙结构、筒中筒结构T=(0.05-0.06)N。其中N为结构层数。 PKPM结构设计参数2 2.地震作用 1）、抗震设防烈度：:新规范改变了抗震设防烈度与设计基本地震加速度值的对应关系,增加了7度(0.15g〉和8度(0.30g)两种情况(见新抗震规范表3.2.2)。 2）、设计地震分组：新规范把直接影响建筑的设计特征周期Tg的设计近震、远震改为设计地震分组,分别为设计地震第一组、第二组和第三组。 3)、特征周期值：比89规范增加了0.05s以上,这在一定程度上提高了地震作用。 4)、地震影响系数曲线：新规范5.1.5条,设计反应谱范围由原来的3s延伸到6s,分上升段、平台段、指数下降段和倾斜下降段四个区段。在5Tg以内与89规范相同,从5Tg起改为倾斜下降段,斜率为0.02。对于阻尼比不等于0.05的结构,设计反应谱在阻尼比ζ等于0.05的

PKPM参数设置20090609

一、荷载输入： 1.所有荷载均应输入标准值。 2.荷载方向：竖向荷载向下为正；节点荷载弯矩的正方向按右手法则确定。 注意： 1.输入楼板荷载前必须生成楼板，没有布置楼板的房间不能输入楼板荷载。 2.对塔架、支架等没有楼板和活荷载的构筑物，也应布置板厚为0的楼板，并布置少 许活荷载，因为没有活荷载，程序不能进行荷载组合，是计算分析有误。 3.楼板荷载可以是负值，但只对板荷载传到梁起作用，对板配筋不起作用。 4.建模时不应布置框架间的填充墙、隔墙等非承重墙，但应将其荷载折算成均布线荷 载布置在下层梁上。 5.楼梯、阳台、雨篷、挑檐等非主要承重的零星构件不宜参加结构整体建模和计算， 仅将其荷载布置在相关的构件上。 二、楼层组装 注意： 1.为保证首层竖向构件计算长度正确，该层层高通常从基础顶面算起。 裙房 指与高层建筑物相连，建筑高度不超过24米的辅助建筑。由多层建筑组成的裙房也叫群楼。 转换层 建筑物某楼层的上部与下部因平面使用功能不同，该楼层上部与下部采用不同结构（设备）类型，并通过该楼层进行结构（设备）转换，则该楼层称为结构（设备）转换层。 目前的高层建筑多为低层低层商用,上部住宿的多功能要求,在低层商用要求的大空间与上部住宿要求的多墙多柱的小空间之间,往往需要采用一定的结构形式进行转

换处理,即加设转换层。转换层常用的结构形式包括梁式、空腹桁架式、斜杆桁架式、箱形和板式 耦联 什么叫“耦联” 在抗震中，“耦联”就是作用在给定侧移的某一质点上的弹性回复力不仅取决于这一质点上的侧移，而且还取决于其他各质点的位移，因而存在着刚度耦联，这样会给微分方程组的求解带来不少困难.所以，应运用振型分解和振型正交性原理来解耦，使方程组求解大大简化. 1、“耦联”的概念主要是针对振型分解法而言的。 2、非耦联是指平动与扭转分开考虑，在各自独立的坐标系里分析，互相无关。 3、耦联是指扭转和平动同时出现在一个振型中，动力响应为多坐标系运动分量的合成。 4、应该说：对于复杂高层考虑耦联作用更加准确一些。 1.总信息 1.1水平力与整体坐标夹角 规范： 《抗震》5.1.1“一般情况下，应允许在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用并进行抗震验算”。 操作要点： 可以先取0，SA TWE计算后在计算书WZQ.OUT中输出结构最不利方向角，如果这个角度与主轴夹角大于±15°，应将该角度输入重新计算，以考虑最不利地震作用方向的影响。注意： 为避免填入该角度后图形旋转带来的不便，也可以将最不利地震作用方向在多方向在多方向水平地震参数中输入。 1.2混凝土容重 规范： 《荷载》附录Ａ 1.3钢材容重 规范： 《荷载》附录A 1.4裙房层数 规范：