板模板(扣件式)计算书1
板模板（扣件式）计算书计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ 130－2011
3、《混凝土结构设计规》GB 50010-2010
4、《建筑结构荷载规》GB 50009-2012
5、《钢结构设计规》GB 50017-2003
一、工程属性
风压高度变化系数
1
μz
风荷载体型系数μs0.5
模板支架高度(m) 15 主梁布置方向垂直立柱纵向方向立柱纵向间距l a(mm) 1050 立柱横向间距l b(mm) 1050
水平拉杆步距h(mm) 1500 小梁间距l(mm) 150
小梁最大悬挑长度l1(mm) 150 主梁最大悬挑长度l2(mm) 150
结构表面的要求结构表面隐蔽
模板设计平面图
模板设计剖面图(模板支架纵向)
模板设计剖面图(模板支架横向)
四、面板验算
面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4
面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板计算方式三等跨连续梁
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
承载能力极限状态
q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.11)+1.4×2.5，
1.35×(0.1+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.7×
2.5] ×1=6.24kN/m
q1静=0.9×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] = 0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.11)×1]=3.09kN/m q1活=0.9×(γQ Q1k)×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN/m
q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m
p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN
正常使用极限状态
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.11))×1＝2.861kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×3.09×0.152+0.117×3.15×0.152＝0.015kN·m
M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.108×0.152+0.213×3.15×0.15，0.1×0.108×0.152+0.175×3.15×0.15]＝0.101kN·m
M max＝max[M1，M2]＝max[0.015，0.101]＝0.101kN·m
σ＝M max/W＝0.101×106/37500＝2.689N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×2.861×1504/(100×10000×281250)=0.003mm
ν＝0.003mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型方木小梁截面类型(mm) 45×95
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 11.88 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4
小梁截面抵抗矩W(cm3) 67.69 小梁弹性模量E(N/mm2) 5950
小梁截面惯性矩I(cm4) 321.52 小梁计算方式二等跨连续梁11k2k3k1k1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.11)+1.4×2.5，
1.35×(0.3+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.7×
2.5]×0.15=0.968kN/m
因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.11)×0.15=0.496kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.15＝0.472kN/m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.15＝0.049kN/m
p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN
计算简图如下：
1、强度验算
M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.496×1.052+0.125×0.472×1.052＝
0.133kN·m
M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.049×1.052+0.203×3.15×1.05，0.125×0.049×1.052+0.188×3.15×1.05]＝
0.675kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[0.968×0.152/2，0.049×0.152/2+3.15×0.15]
＝0.473kN·m
M max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.133，0.675，0.473]＝0.675kN·m
σ=M max/W=0.675×106/67690=9.974N/mm2≤[f]=11.88N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×0.496×1.05+0.625×0.472×1.05＝0.636kN V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.049×1.05+0.688×3.15＝2.199kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[0.968×0.15，0.049×0.15+3.15]＝3.157kN
V max＝max[V1，V2，V3]＝max[0.636，2.199，3.157]＝3.157kN
τmax=3V max/(2bh0)=3×3.157×1000/(2×45×95)＝1.108N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.11))×0.15＝0.459kN/m
挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.459×10504/(100×5950×321.52×104)＝0.152mm≤[ν]＝L/250＝1050/250＝4.2mm;
悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.459×1504/(8×5950×321.52×104)＝0.002mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm
满足要求！
六、主梁验算
q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×1.5，
1.35×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.7×1.5]×0.15＝0.812kN/m
q1静＝0.9×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)×0.15＝0.528kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.15＝0.283kN/m
q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.11))×0.15＝0.489kN/m
承载能力极限状态
按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×0.812×1.05＝1.065kN
按悬臂梁，R1＝0.812×0.15＝0.122kN
R＝max[R max，R1]＝1.065kN;
正常使用极限状态
按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.489×1.05＝0.642kN
按悬臂梁，R'1＝q2l1=0.489×0.15＝0.073kN
R＝max[R'max，R'1]＝0.642kN;
计算简图如下：
主梁计算简图一
2、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·m)
σ=M max/W=0.735×106/4120=178.456N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
3、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
τmax=2V max/A=2×3.743×1000/384＝19.495N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！
4、挠度验算
主梁变形图一(mm)
跨中νmax=1.465mm≤[ν]=1050/250=4.2mm
悬挑段νmax＝0.635mm≤[ν]=2×150/250=1.2mm
满足要求！
5、支座反力计算
承载能力极限状态
图一
支座反力依次为R1=4.777kN，R2=8.003kN，R3=8.003kN，R4=4.777kN 七、可调托座验算
满足要求！
八、立柱验算
顶部立柱段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm
非顶部立柱段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm
λ=max[l01，l0]/i=2633.4/16=164.588≤[λ]=210
满足要求！
2、立柱稳定性验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：
小梁验算
q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.9×1]×0.15 = 0.776kN/m
同上四～六步计算过程，可得：
R1＝4.566kN，R2＝7.65kN，R3＝7.65kN，R4＝4.566kN
顶部立柱段：
l01=kμ1(h d+2a)=1.217×1.386×(1500+2×200)=3204.848mm
λ1=l01/i=3204.848/16=200.303
查表得，φ＝0.18
不考虑风荷载:
N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[4.566，7.65，7.65，4.566]=7.65kN
f＝N1/(ΦA)＝7650/(0.18×384)＝110.677N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
考虑风荷载:
M w＝1×γQφcωk×l a×h2/10＝1×1.4×0.9×0.15×1.05×1.52/10＝0.045kN·m
N1w =Max[R1,R2,R3,R4]+M w/l b=Max[4.566,7.65,7.65,4.566]+0.045/1.05=7.693kN f＝N1w/(φA)+ M w/W＝7693/(0.18×384)+0.045×106/4120＝122.221N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
非顶部立柱段：
l0=kμ2h =1.217×1.755×1500=3203.753mm
λ=l0/i=3203.753/16=200.235
查表得，φ1=0.18
不考虑风荷载:
N
=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[4.566,7.65,7.65,4.566]+1×1.2×0.15×15=10.35kN f=N/(φ1A)＝10.35×103/(0.180×384)=149.74N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求！
考虑风荷载:
M w＝1×γQφcωk×l a×h2/10＝1×1.4×0.9×0.15×1.05×1.52/10＝0.045kN·m
N w
=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H+M w/l b=Max[4.566,7.65,7.65,4.566]+1×1.2×0.15×15+0.0 45/1.05=10.393kN
f=N w/(φ1A)+M w/W＝10.393×103/(0.180×384)+0.045×106/4120=161.284N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3
H/B=15/15=1≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算！
十、立柱地基基础验算
f ak 140kPa
满足要求！