面板内力计算书 双向板
码头面板内力计算书
1. 设计条件 (1)
1.1构件尺寸 (1)
1.2荷载条件 (1)
1.2.1永久荷载 (1)
1.2.2可变荷载 (1)
1.3材料 (1)
1.4其它 (1)
2. 面板内力计算 (1)
2.1计算原则 (2)
2.1.1 施工期计算原则 (2)
2.1.2使用期计算原则 (2)
2.2计算跨度 (2)
2.2.1 简支板计算跨度 (2)
2.2.2 连续板计算跨度 (2)
2.3内力计算 (3)
2.3.1 施工期吊运阶段 (3)
2.3.2施工期安装阶段内力计算 (4)
2.3.3使用期内力计算 (5)
3. 正截面受弯承载力计算 (10)
3.1施工期正截面受弯承载力计算 (10)
3.1.1施工期预制板跨中正截面承载力计算 (10)
3.1.2 施工期预制板支座正截面承载力计算 (11)
3.2使用期正截面受弯承载力计算 (11)
3.2.1 使用期跨中正截面受弯承载力计算 (11)
3.2.2 使用期支座正截面受弯承载力计算 (12)
4 斜截面受剪承载力计算 (13)
5.裂缝开展宽度验算 (14)
5.1施工期裂缝开展宽度验算 (14)
5.1.1 施工期跨中裂缝开展宽度验算 (14)
5.2使用期裂缝开展宽度验算 (14)
5.2.1使用期跨中截面裂缝开展宽度验算 (15)
5.2.2使用期支座截面裂缝开展宽度验算 (16)
6. 单个吊环钢筋截面面积计算 (18)
7.配筋方案汇总 (18)
8.最小配筋率验算 (18)
1. 设计条件
1.1构件尺寸
码头为高桩梁板式结构，码头横向排架间距为9.0m，纵梁间距为5.3m。；面板采用预制叠合板，预制板部分高0.35m，搁置长度0.25m；现浇板部分高0.20m。
1.2 荷载条件
1.2.1永久荷载
γ=；
（1）预制板及现浇板自重：3
25/
kN m
γ=；
（2）面层自重：3
kN m
24/
1.2.2可变荷载
（1）码头联系桥上的均布荷载3kN/m2。
（2）工作平台均布荷载10kN/m2；靠船墩、系缆墩上的均布荷载5kN/m2。
（3）工作平台16＂装卸臂荷载：
装卸臂垂直荷载标准值：320kN，侧向荷载标准值：150kN；
倾覆力矩标准值850kN·m，其中侧向荷载及倾覆力矩在工作状态下产生。（4）工作平台登船梯荷载：
垂直荷载100kN，最大倾覆力矩为250 kN·m。
（5）工艺管线荷载。
1.3 材料
1.3.1混凝土
C40：f c=19.1MPa f tk=2.39MPa f t=1.71MPa Ec=3.25×104MPa
1.3.2钢筋等级
HRB335钢筋：f y=f y’=300MPa Es=2.0×105MPa
HPB300钢筋：f y=f y’=270MPa Es=2.1×105MPa
1.4 其它
面板底层钢筋的混凝土保护层厚度为60mm，顶层钢筋混凝土保护层厚度为50mm，设计最大裂缝宽度限值[Wmax]=0.2mm。
2. 面板内力计算
2.1 计算原则
2.1.1 施工期计算原则
预制板安装在纵梁上，按简支板计算，作用在板上的荷载为预制面板、现浇叠合层自重及施工荷载。施工期计算跨度为简支板计算跨度。根据《高桩码头设计与施工规范》中4.2.2规定施工期按单向板计算。 2.1.2使用期计算原则
面板为连续板，按四边简支板计算，再按系数法对跨中弯矩及支座弯矩进行分配，作用在板上的荷载为磨耗层自重、均布荷载及流动机械荷载。使用期计算跨度为连续板计算跨度。根据《高桩码头设计与施工规范》中的4.2.2规定使用期按双向板计算。 2.2 计算跨度
面板计算跨度根据《高桩码头设计与施工规范》（JTJ167-1-2010）规定计算 2.2.1 简支板计算跨度
（1）弯矩计算跨度
预制板高度 0.35h m = 板搁置长度 0.25e m = 码头横向板净跨 4.0n l m =
0 4.00.35 4.35n l l h m =+=+=>0 4.00.25 4.25n l l e m =+=+= 取0 4.25l m = （2）剪力计算跨度
0 4.0n l l m ==
2.2.2 连续板计算跨度
（1）弯矩计算跨度
纵跨方向：
横梁纵向中心距 9.0l m = 码头纵向板净跨 7.5n l m =
1 1.50.10.19.00.9B m l m =>=?= 则 20 1.1 1.17.58.25n l l m ==?= 横跨方向：
纵梁横向中心距 5.3l m =
1 1.30.10.1 5.30.53B m l m =>=?= 10 1.1 1.1 4.0 4.4n l l m ==?= 2010/8.25/4.4 1.882l l m ==< 按双向板计算 （2）剪力计算跨度
纵跨: 07.5n l l m == 横跨: 0 4.0n l l m ==
2.3 内力计算
2.3.1 施工期吊运阶段 2.3.1.1 荷载效应分析
施工期吊运采用四点吊，吊点位置横跨方向距板边缘0.60m ，纵跨方向距板边缘0.60m
图 1预制板吊点示意图
其中10.60x m =，2 3.30x m =， 4.50x m =
10.60y m =，2 2.45y m =， 3.65y m = 预制板自重:
1.3γ 1.3250.3511.375q h kPa ==??=（注：1.3为吊运系数）
按每延米计算吊运阶段弯矩标准值
222111.375 4.5 3.3111.375 4.513.44228228
x x qx M qx kNm ?=
?-=?-??= 222111.375 3.65 2.45111.375 3.65 6.49228228
y y qy M qy kNm ?=
?-=?-??=
22
111.3750.6 2.0522
x
qx M kNm ?===-
22
111.3750.6 2.0522
y
qy M kNm ?===-
2.3.2施工期安装阶段内力计算
2.3.2.1荷载效应分析
施工期叠合层混凝土未达到强度设计值前的阶段，预制板按简支板（每延米）计算，荷载包括：预制面板自重，叠合层自重及施工荷载:
1(0.350.20)2513.75GK q kNm =+?=
22
10111.375 4.2531.0488
GK GK
q l M kNm ?===
施工荷载：1313QK q kNm =?=
2
2
1013 4.25 6.778
8
QK QK q l M kNm ?=
==
2.3.3使用期内力计算
2.3.3.1永久荷载产生的内力计算
使用期磨耗层产生的内力按四边简支板查《建筑结构静力计算手册》
4.400.538.25
x y l l == 22210.0198
()(0.0916) 1.2 4.4 2.2166XGK x y GK x M M M q l kNm =+=+??=
22210.0916
()(0.0198) 1.2 4.40.8166
YGK y x GK x M M M q l kNm =+=+??=
跨中弯矩计算系数0.525m =中，支座弯矩计算系数0.75m =-支 横跨连续板跨中弯矩：0.525 2.21 1.16XGK M m M kNm ==?=XGK 中
横跨连续板支座弯矩：0
0.75 2.21 1.65XGK XGK M m M kNm ==-?=-支
纵跨连续板跨中弯矩：0.5250.8150.43YGK M m M kNm ==?=YGK 中
纵跨连续板支座弯矩：00.750.810.61YGK YGK M m M kNm ==-?=-支
2.3.3.2可变均布荷载产生的内力计算
10110/Q q kN m =?=
2210.0198
()(0.0916)10 4.418.3866XQK x y Q x M M M q l kNm =+=+??=
2210.0916
()(0.0198)10 4.4 6.7966
YQK y x Q x M M M q l kNm =+=+??=
跨中弯矩计算系数0.525m =中，支座弯矩计算系数0.75m =-支 横跨连续板跨中弯矩：0.52518.389.65XQK M m M kNm ==?=XQK 中
横跨连续板支座弯矩：0
0.7518.3813.78XQK XQK M m M kNm ==-?=-支
纵跨连续板跨中弯矩：0.525 6.79 3.56YQK M m M kNm ==?=YQK 中
纵跨连续板支座弯矩：00.75 6.79 5.09YQK YQK M m M kNm ==-?=-支
剪力计算，连续板按跨中挠度相等的原则，将均布荷载分配于两个位于跨中且相互正交的单位宽度的板条上
0 4.00X l m = 07.50Y l m =
011
10 4.0020.022XQK QK X V q l kN ==??= 011
107.5037.522
YQK
QK Y V q l kN ==??= 2.3.3.3 流动机械荷载产生的内力计算 （一）8t 汽车吊轮压： （1）计算宽度
集中荷载在双向板上的传递宽度及弯矩、剪力计算跨度按《高桩码头设计与施工规范》第4.2.5、4.2.9条规定计算。
a.荷载传递宽度：按单个集中荷载计算
1020.220.20.6s a a h =+=+?= 1020.620.2 1.0s b b h =+=+?= （2）内力计算
2个轮同时作用时：
图 2 8t 汽车吊轮压作用图（2个轮同时作用）
345
75.0/0.6 1.0Q q kN m ==?
3135225.0/0.6 1.0
Q
q kN m ==? 跨中弯矩按附录B 计算：
1 1.0b =，1 1.2b '=，0.6a =，112()2(1.0 1.2) 4.4b b b '=+=?+= 按表 B.0.1规则，令11,a a b b ==，则
10.60.1364.4a a l ==，1 4.4
1.04.4
a b l ==，8.25 1.884.4
b a l l ==查得 10.154α=,10.064β=
122 1.2 2.4b b '==?=，按表B.0.1规则，令11,a a b b ==，则
10.6
0.1364.4
a a l ==，1 2.40.5454.4a
b l ==，8.25
1.884.4
b a l l ==查得 20.193α=,20.101β=
111012
11 1.0 1.2 1.2
0.1540.1930.0511.2 1.0b b b b b '''++α=α-α=?-?= 11101211 1.0 1.2 1.2
0.0640.1010.0041.2 1.0
b b b b b '''
++β=β-β=?-?=-
001122575
0.0510.6 1.0 4.572a M P a b q kNm +=α=α=???
= 001122575
0.0040.6 1.00.352b M P a b q kNm +=β=β=-???=-
跨中弯矩计算系数0.525m =中，支座弯矩计算系数0.75m =-支 横跨连续板跨中弯矩：0.525 4.57 2.40a M m M kNm ==?=X 中
横跨连续板支座弯矩：0
0.75 4.57 3.42X a M m M kNm ==-?=-支
纵跨连续板跨中弯矩：0.5250.350.18b M m M kNm ==?=Y 中
纵跨连续板支座弯矩：00.750.350.26Y b M m M kNm ==-?=-支
1个轮作用时：
图 3 8t 汽车吊轮压作用图（1个轮同时作用）
跨中弯矩按附录B 计算：
10.60.1364.4a a l ==，1 1.00.2274.4a b l ==，8.25 1.884.4
b a l l ==查表B3.0.1 00.259α= 00.187β=
00.25913534.97a M P kNm =α=?= 00.18713525.25b M P kNm =β=?=
跨中弯矩计算系数0.525m =中，支座弯矩计算系数0.75m =-支
横跨连续板跨中弯矩：0.52534.9718.36a M m M kNm ==?=X 中
横跨连续板支座弯矩：0
0.7534.9726.22X a M m M kNm ==-?=-支
纵跨连续板跨中弯矩：0.52525.2513.25b M m M kNm ==?=Y 中
纵跨连续板支座弯矩：00.7525.2518.93Y b M m M kNm ==-?=-支
所以1个轮子作用时为控制作用。 2.3.3.4 计算结果汇总： 标准值汇总：
承载能力极限状态弯矩设计值：
吊运阶段：纵跨跨中 1.3 6.498.43M kNm =?= 横跨跨中 1.313.4417.47M kNm =?=
安装阶段：横跨跨中 1.2M kNm =?31.04+1.4?6.77=46.74 使用期： 纵跨跨中 1.2M kNm =?0.43+1.5?13.25=20.39 纵跨支座 1.2M kNm =-?0.61-1.5?18.93=-29.13
横跨跨中 1.2M kNm =?1.16+1.5?18.36=28.92
横跨支座 1.2M kNm =-?1.65-1.5?26.22=-41.32 正常使用极限状态设计值：
安装阶段：横跨跨中31.040.8 6.77M kNm =+?=36.46 使用期：纵跨跨中0.430.613.258.38M kNm =+?= 纵跨支座0.6118.930.6M kNm =--?=-11.97 横跨跨中 1.1580.618.3612.17M kNm =+?= 横跨支座 1.650.626.22M kNm =--?=-17.39 3. 正截面受弯承载力计算
正截面受弯承载力根据《港口工程混凝土结构设计规范》（JTJ267-98）第5.0.5条规定计算。
3.1 施工期正截面受弯承载力计算 3.1.1施工期预制板跨中正截面承载力计算
施工期有效断面为预制板断面，底层钢筋根据吊运阶段与安装阶段的最大弯矩计算。 3.1.1.1横跨方向
吊运阶段与安装阶段相比，安装阶段弯矩起控制作用。
60c mm =；
18
60 692
a mm =+
=； 035069281h mm =-=
6
s 22
046.74100.03019.51000281
c M f bh α?===??；
110.031<0.544ξ===；
2019.50.0311000281
545310
c s y f bh A mm f ξ???=
==； 施工期预制板下层横向受力钢筋418，221018545s A mm mm =>。 3.1.1.2纵跨方向
安装阶段板的纵向不受力，吊运阶段弯矩起控制作用。
60c mm =；
16
60 682
a mm =+
=； 035068282h mm =-=
6
s 2
2
08.43100.00519.51000282c M f bh α?===??；
110.005<0.544ξ==；
2019.50.0051000282
97310
c s y f bh A mm f ξ???=
==； 施工期预制板下层横向受力钢筋116，221120191s A mm mm -=>。 3.1.2 施工期预制板支座正截面承载力计算
仅吊运阶段产生负弯矩，弯矩较小，按构造配筋均选配512，2565A mm = 3.2 使用期正截面受弯承载力计算 3.2.1 使用期跨中正截面受弯承载力计算
使用期有效断面为叠合断面。 3.2.1.1横跨方向
60c mm =；
2
055069481h mm =-=；
6
s 22
031.30100.00719.51000481
c M f bh α?===??；
110.007<0.544ξ==；
2019.50.0071000481
211310
c s y f bh A mm f ξ???=
==； 使用期预制板下层横向受力钢筋318，2763s A mm =。 3.2.1.2纵跨方向
60c mm =；
16
60 682
a mm =+
=； 055068482h mm =-=；
6
s 22
029.67100.00719.51000482
c M f bh α?===??；
110.007ξ==；
2019.50.0071000482
199310
c s y f bh A mm f ξ???=
==； 使用期预制板下层横向受力钢筋316，2603s A mm =。 3.2.2 使用期支座正截面受弯承载力计算
使用期有效断面为叠合断面。 3.2.2.1横跨方向
50c mm =；
2
055058492h mm =-=；
6
s 22
044.70100.00919.51000492
c M f bh α?===??；
110.010<0.544ξ===；
2019.50.010*******
294310
c s y f bh A mm f ξ???=
==； 使用期预制板下层横向受力钢筋516，21005s A mm =。 3.2.2.2纵跨方向
50c mm =；
16
50 582
a mm =+
=； 055058492h mm =-=；
6
s 22
042.38100.00919.51000492
c M f bh α?===??；
110.009<0.544ξ===；
2019.50.0091000492
279310
c s y f bh A mm f ξ???=
==； 使用期预制板下层横向受力钢筋516，21005s A mm =。 4 斜截面受剪承载力计算
局部荷载设计值 1.5135202.5t F KN =?= 受冲剪承载力设计值：
01
1
0.725160.00.493218.01.1
lu t m d
F f h kN ξμγ=
=
????= 满足受冲剪承载力。 5.裂缝开展宽度验算
5.1 施工期裂缝开展宽度验算
根据《港口工程混凝土结构设计规范》（JTJ267-98）第5.6.2条规定，施工期面板的最大裂缝开展宽度按下列公式计算：
1
max 123
(
)
0.30 1.4s s
te c d
W E σαααρ+=+
5.1.1 施工期跨中裂缝开展宽度验算 5.1.1.1横跨方向
横跨方向为叠合板，裂缝开展宽度验算按叠合板相关要求在使用期阶段一并验算。 5.1.1.2纵跨方向
纵跨方向为叠合板，裂缝开展宽度验算按叠合板相关要求在使用期阶段一并验算。
5.2使用期裂缝开展宽度验算
根据《港口工程混凝土结构设计规范》（JTJ267-98）第8.3.8条规定，钢筋混凝土叠合式受弯构件在荷载的长期效应组合下，纵向受拉钢筋应力按下列公式计算：
2
0110
101
[1 1.5(1)]0.87GK sl s h M h A h σ--
=
222l20
0.87GK QK
s s M M A h ?σ+=
其纵向受拉钢筋的应力应符合下列规定的要求：
ls 120.8l s l s y
f σσσ=+≤
5.2.1使用期跨中截面裂缝开展宽度验算 5.2.1.1横跨方向
0118
350-(60)281.02
h mm =+
= 2
012610101281[1 1.5(1)][1 1.5(1)]31.041048152.8pa 0.870.871781281
GK l s s h M h M A h σ--
-?-??=
==?? 6
22220
12.171016.30.870.871781481
GK QK
l s s M M Mpa A h ?σ+?=
==?? 1252.816.369.10.8310248ls l s l s Mpa Mpa σσσ=+=+=
17810.0129 >0.0122(6018)1000
s s te te s A A A a b ρ=
===?+? 1
max 123
(
)
0.30 1.4s s
te c d
W E σαααρ+=+
569.16018
1.0 1.0 1.5()
2.0100.30 1.40.0129
+=???
??+?
[]0.130.2mm W mm =<= 满足规范要求。
即选配718，21781s A mm = 5.2.1.2纵跨方向
01350-(608)282h mm =+=
2
012610101282[1 1.5(1)][1 1.5(1)]0.4310482 1.6pa 0.870.87804282
GK l s s h M h M A h σ--
-?-??=
==??
6
22220
8.381024.80.870.87804482
GK QK
l s s M M Mpa A h ?σ+?=
==?? 12 1.624.826.50.8310248ls l s l s Mpa Mpa σσσ=+=+=
8040.005922(608)1000
s s te te s A A A a b ρ=
===?+? 0.01te ρ<，取0.01
1
max 123
(
)
0.30 1.4s s
te c d
W E σαααρ+=+
526.56016
1.0 1.0 1.5()
2.0100.30 1.40.01
+=???
??+?
[]0.050.2mm W mm =<= 满足规范要求。
即选配416，2804s A mm = 5.2.2使用期支座截面裂缝开展宽度验算 5.2.2.1横跨方向
01350(508)292h mm =-+=
2
0110
101
[1 1.5(1)] 2.9pa 0.87GK sl s h M h M A h σ--
=
=
6
222l20
18.701040.4pa 0.870.871005492
GK QK
s s M M M A h ?σ+?=
==?? ls 12 2.940.443.30.8310248l s l s Mpa Mpa σσσ=+=+=
满足规范要求。 1005
0.0087<0.0122(508)1000
s s te te s A A A a b ρ=
===?+? 取0.01te ρ=
1
max 123
(
)
0.30 1.4s s
te c d
W E σαααρ+=+
5
43.35016
1.0 1.0 1.5()
2.0100.30 1.40.01
+=???
??+? []max 0.070.20mm W mm =<= 满足规范要求。
即选配516，21005s A mm = 5.2.2.2纵跨方向
01350(508)292h mm =-+=
2
0110
101
[1 1.5(1)] 1.8pa 0.87GK sl s h M h M A h σ--
=
=
6
222l20
11.971027.8pa 0.870.871005492
GK QK
s s M M M A h ?σ+?=
==?? ls 12 1.827.829.60.8310248l s l s Mpa Mpa σσσ=+=+=
1005
0.0087<0.0122(508)1000
s s te te s A A A a b ρ=
===?+? 取0.01te ρ=
1
max 123
(
)
0.30 1.4s s
te c d
W E σαααρ+=+
5
29.65016
1.0 1.0 1.5()
2.0100.30 1.40.01
+=???
??+? []max 0.050.20mm W mm =<= 满足规范要求。
即选配516，21005s A mm =
6. 单个吊环钢筋截面面积计算
根据《港口工程混凝土结构设计规范》(JTJ267-98)第7.4.2条规定，单个吊环钢筋截面面积A 按下式计算：
32F A nf =
预制构件吊运时取动力系数 1.3α=，设置四个吊环，预制板总重力设计值：
1.3 3.65 4.50.3525186.83F kN =????=
323186.8310444.8423210
A mm ??==??
选用I 级Φ28(2s 615.75A mm =)，满足吊力要求。 7.配筋方案汇总
预制板底层横向：Ⅱ级钢筋718@150，21781s A mm = 预制板底层纵向：Ⅱ级钢筋516@200，21005s A mm = 预制板顶层横向，纵向：Ⅱ级钢筋512@200，2565s A mm = 现浇叠合板横向：Ⅱ级钢筋516@200，21005s A mm = 现浇叠合板纵向：Ⅱ级钢筋516@200，21005s A mm = 吊环：Ⅰ级钢筋1φ28，2615.75s A mm = 8.最小配筋率验算
最小配筋率根据《港口工程混凝土结构设计规范》（JTJ267-98）第7.1.9条规定计算。
预制板底层横向配筋率：
s min 01781
0.37%0.15%1000481
A bh ρρ=
==>=?
模板计算书
模板计算书 1、二层结构模板计算： （1）各底板面积：（0.9-0.18）*（3.9-0.18）=2.68m2 （0.9-0.18）*（2.3-0.18）=1.53m2 （3.3-0.18）*（4-0.18）=11.92m2 （3.3-0.18）*（4.5-0.18）=13.48m2 （4-0.18）*（3.9-0.18）=14.21m2 （4-0.18）*（1.1-0.18）=3.51m2 （4-0.18）*（1.2-0.18）=3.90m2 （4.5-0.18）*（2-0.18）=7.86m2 （4.5-0.18）*（3-0.18）=12.18m2 （4.5-0.18）*（1.2-0.18）=51.06m2 底板总面积 =2.68+1.53+11.92+13.48+14.21+3.51+3.90+7.86+12.18 +51.06=122.33m2 （2）外圈梁面积：（9.7+9.2+8.5+3.3+0.9+6.2+0.18*6） *0.35=13.61m2 （3）内圈梁面积：（3.3-0.18）*2+（4-0.18）*2=13.88m （3.3-0.18）*2+（4.5-0.18）*2=14.88m （3.9-0.18）*2+（0.9-0.18）*2=8.88m （3.9-0.18）*2+（4-0.18）*2=15.08m （1.2+1.1-0.18）*2+（0.9-0.18）*2=5.68m
（1.2-0.18）*2+（4-0.18）*2=9.68m （3-0.18）*2+（4.5-0.18）*2=14.28m （1.2-0.18）*2+(4.5-0.18）*2=10.68m 楼梯梁侧面面积=2*【（2-0.18）+（4-0.18）】*0.35=3.95m2将以上所求梁的周长乘以（0.35-0.12），则 内圈梁面积= （13.88+14.88+8.88+15.08+5.68+9.48+9.68+14.28+10.6 8）*（0.35-0.12）=23.58m2 再加上楼梯梁侧面面积，得 内圈梁总面积=23.58+3.95=27.53m2 2、三层结构模板计算： 因为在结构设计中，三层与二层相同。 （1）各底板面积：（0.9-0.18）*（3.9-0.18）=2.68m2 （0.9-0.18）*（2.3-0.18）=1.53m2 （3.3-0.18）*（4-0.18）=11.92m2 （3.3-0.18）*（4.5-0.18）=13.48m2 （4-0.18）*（3.9-0.18）=14.21m2 （4-0.18）*（1.1-0.18）=3.51m2 （4-0.18）*（1.2-0.18）=3.90m2 （4.5-0.18）*（2-0.18）=7.86m2 （4.5-0.18）*（3-0.18）=12.18m2
屋面板檩条受力计算
金属屋面受力计算书 一、构造层说明及相关参数 1、构造层说明： 面层：0.7mm厚铝镁锰合金屋面板，展开宽度500mm；由不锈钢扣件固定在支撑层上面。 25/430型立边咬合铝、锰、镁合金板受向下荷载时的截面参数 25/430型立边咬合铝、锰、镁合金板受向上荷载时的截面参数 降噪层：6mm厚通风降噪丝网； 防水层：自粘性防水卷材； 找平层：1mm厚镀锌找平钢带（间距400~450mm）；
支撑层：0.5mm厚VP125型压型钢承板； 保温层：100厚12k保温棉满铺； 檩条：□40x40x4.0方通檩条，横截面积：576mm2；间距1000mm； □40x40x4.0 方通檩条截面特性 2、计算依据： 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002） 《钢结构设计规范》（GB50017-2003） 3、设计参数 钢密度：78.5 KN/m3 铝合金密度：28 KN/m3 玻璃棉容重：0.12 KN/m3 檩条钢材材质为：Q235 强度设计值： 冷弯薄壁型钢的f(拉、压、弯)设计值为：205N/mm2 ≥220(N/mm2) 屋面铝板铝合金牌号为： 3004H14，抗拉强度σ b ≥170(N/mm2) 非比例伸长应力σ RP0.2 T码铝合金牌号为6063-T5 抗拉强度σ ≥160(N/mm2) b ≥110(N/mm2) 非比例伸长应力σ RP0.2
ST5.5*35六角法兰钻尾钉材质为SWRCH22A，最小破坏力矩为10N·m 破坏拉力荷载为13.2KN 材料弹性模量及线胀系数： 材料弹性模量 E(N/mm2)线胀系数(10-5) 钢 2.06*105 1 铝合金 0.70*105 2.35 结构重要性系数：λ=1.1 4、荷载 4.1、恒荷载： 0.7厚25/430型立边咬合铝镁锰合金屋面板 0.035 KN/m2 6mm厚通风降噪丝网 0.005 KN/m2 自粘性防水卷材 0.05KN/㎡ 1mm厚找平钢板 0.08 KN/m2 0.5mm厚压型钢板 0.04 KN/m2 □40x40x4檩条 0.05 KN/m 其他连接附件 0.005 KN/m2 合计 0.265 KN/m2 4.2、活荷载（按不上人屋面）： 0.5 KN/m2 4.3、风荷载： 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001,计算嘉兴地区的风载为： 50年一遇基本风压：w0 = 0.50 kN/m2，地面粗糙类别 B类，建筑物高度按20m计算，按封闭式屋面取体形系数。
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书 一、设计资料 某建筑现浇钢筋混凝土楼盖，建筑轴线及柱网平面见图1。层高4.5m。楼面可变荷载标准值5kN/m2，其分项系数。楼面面层为30mm厚现制水磨石，下铺70mm厚水泥石灰焦渣，梁板下面用20mm厚石灰砂浆抹灰梁、板混凝土均采用C25级；钢筋直径≥12mm时，采用HRB335钢，直径<12mm，采用HPB235钢。 二、结构布置 楼盖采用单向板肋形楼盖方案，梁板结构布置及构件尺寸见图1。 图1 单向板肋形楼盖结构布置 三、板的计算 板厚80mm。板按塑性内力重分布方法计算，取每m宽板带为计算单元，有关尺寸及计算简图如图2所示。 图2 板的计算简图 1.荷载计算 30mm现制水磨石 m2 70mm水泥焦渣 14kN/ m3×0.07m＝ kN/ m2 80mm钢筋混凝土板25kN/ m3×0.08m＝2 kN/ m2 20mm石灰砂浆 17kN/ m3×0.02m＝ kN/ m2 恒载标准值g k＝ kN/ m2 活载标准值q k＝ kN/ m2
荷载设计值 p ＝×+×＝ kN/ m 2 每米板宽 p ＝ kN/ m 2.内力计算 计算跨度 板厚 h ＝80mm ，次梁 b×h＝200mm×450mm 边跨l 01＝2600－100－120+80/2＝2420mm 中间跨l 02＝2600－200＝2400mm 跨度差（2420 3.配筋计算 b ＝1000mm ，h ＝80mm ，h 0＝80－20＝60mm ，f c ＝ N/mm 2, f t = N/mm 2, f y =210 N/mm 2 对轴线②~④间的板带，考虑起拱作用，其跨内2截面和支座C 截面的弯矩设计值可折减20%，为了方便， 其中ξ均小于，符合塑性内力重分布的条件。 281 0.35%100080 ρ= =?>min 1.270.2%45450.27%210t y f f ρ==? =及 板的模版图、配筋图见图3 。板的钢筋表见下表。
20米预应力混凝土空心板桥计算书 装配式预应力混凝土空心板桥计算 毕业设计论文
装配式预应力混凝土空心板桥计算 第Ⅰ部分上部构造计算 一、设计资料及构造布置 (一)设计资料 1.跨径：标准跨径20.0m，计算跨径l=19.6 m，预制板全长19.96 m。 2.荷载：汽车—20级，挂车—100，人群荷载 3.5KN/m2。 3.桥面净宽：行车道7.00 m，人行道每测0.75 m。 4.主要材料： 混凝土：预制行车道板40号混凝土，桥面铺装及接缝亦用40号混凝土，其 余均为25号混凝土。预应力筋采用φ15.24（7φ5）钢绞线，R b y =1860Mpa， 普通筋直径d≥12mm者采用Ⅱ级钢筋，直径d<12mm者采用Ⅰ级钢筋（但吊 环必须用Ⅰ级钢筋）。 5.施工要点：预制块件在台座上用先张法施加预应力，张拉台座长度假定为 70m。设计时要求预制板混凝土强度达到80%时才允许放松预应力筋。计算 预应力损失时计入加热养护温差20℃所引起的损失。预应力钢绞线应进行持 荷时间不少于5min的超张拉。 安装时，应待接缝及现浇层混凝土与预制板结合成整体后再敷设铺装层及安 装人行道板等。 6.技术标准及设计规范： （1）.《公路工程技术标准》（JTT01—88）； （2）.《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021—89）； （3）.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ023—85），以下简称《预桥规》。 （4）.《桥梁工程》2001，范立础主编，人民交通出版社出版。 （5）.《公路桥涵设计手册》〈梁桥·上册〉（1996），徐光辉、胡明义主编，人民交通出版社出版。 （二）、构造及设计要点 1.主梁片数：每孔8片。 2.预制板厚85cm，每块宽100cm。
金属屋面计算书
呼和浩特东客运站无柱风雨棚 金属屋面工程 设计计算书 设计：______________ 审核：______________ 审批：______________
目录 一、设计依据： (3) 二、材料数据： (3) 2.1、材料重力体积密度： (3) 2.2、材料力学性能： (3) 2.3、材料弹性模量及线膨胀系数： (3) 三、屋面板设计验算： (3) 3.1、屋面板力学性能： (3) 3.2、金属屋面构造层次自重荷载统计： (4) 3.3、屋面活荷载： (5) 3.4、站台无柱风雨棚金属屋面板强度设计验算： (6) 四、金属屋面檩条强度及刚度设计计算： (9) 4.1、荷载组合Ⅰ[正向荷载]: (10) 4.2、荷载组合Ⅱ[负向荷载]: (10) 五、天沟龙骨强度及刚度设计计算: (11) 六、附件强度计算： (11) 6.1、铝合金T码强度验算： (11) 6.2、T码ST5.5*35六角法兰钻尾钉连接计算： (12) 七、温度变形的控制： (12) 八、屋面降噪性能: (12) 8.1、隔声原理： (12) 8.2、隔声量计算数据对照表 (13) 九、屋面排水计算： (13) 9.1屋面板排水计算： (13) 9.2檐口天沟排水计算： (14)
一、设计依据： 1、“呼和浩特东客运站无柱风雨棚——金属屋面工程”招标文件及答疑文 件； 2、中南建筑设计院提供的相关建筑与结构图纸； 3、国家相关的标准、规范及国外相关标准 《建筑结构荷载规范》（GB50009－2001）[2006年版] 《钢结构设计规范》（GB50017－2003） 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018－2002） 《建筑抗震设计规范》（GB50011－2001） 《屋面工程技术规范》（GB50207） 《金属屋面的设计和安装规范》（AS1562） 《压型金属板设计施工规范》（YBG216） 《建筑物防雷设计规范》 (GB50057－94) 《室外排水规范》 (GBJ14－87) 《民用建筑热工设计规范》 (GB50176－93) 《民用建筑隔声设计规范》 (GBJ118－88)等 二、材料数据： 2.1、材料重力体积密度： 铝： 27.0 KN/m3 钢材： 78.5 KN/m32.2、材料力学性能： Q235B钢材强度设计值： f(拉、压、弯)＝215N/mm2 f v(剪) ＝120N/mm2 f ce(端面承压)＝325N/mm2 注：冷弯薄壁型钢的f(拉、压、弯)设计值为：205N/mm2 E43型焊条手工焊，焊缝强度设计值： f(拉、压、弯、剪)＝160N/mm2 (角焊缝) 螺栓连接的强度设计值： f(拉、压)＝170N/mm2 f(剪) ＝130N/mm2 2.3、材料弹性模量及线膨胀系数： 材料弹性模量 E(N/mm2) 线胀系数(10-5 ) 铝合金 0.70×105 2.35 钢、不锈钢 2.06×105 1.2 三、屋面板设计验算： 3.1、屋面板力学性能： 呼和浩特东站位于呼和浩特市城区东侧哈拉沁沟与内蒙古正大饲料厂之间的京包线上，距既有呼和站8.7公里，车站中心里程K644+950。呼和浩特东站站台
防撞栏杆及桥面板计算书
预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术 通用图设计计算书 空心板悬臂及防撞栏杆配筋计算 设计计算人：日期： 复核核对人：日期： 单位审核人：日期： 项目负责人：日期： 编制单位：湖南省交通规划勘察设计院 编制时间：二○○六年七月
防撞栏杆及桥面板配筋计算 1．设计依据及相关资料 1.1计算项目采用的标准和规范 1.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 2.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 3．《公路交通安全设施设计规范》(JTG D81-2006) 1.2参与计算的材料及其强度指标 材料名称及强度取值表表1.1 1.3 荷载等级 荷载等级：公路Ⅰ级； 1.4 作用荷载、荷载组合、荷载作用简图 1．永久作用：结构重力 2．偶然作用：汽车碰撞作用
3.作用效应组合 （1）承载能力极限状态 对空心板悬臂计算： 组合设计值Sud=1.11.2×永久作用 对防撞栏杆计算： 组合设计值Sud=永久作用+汽车碰撞作用 （2）正常使用极限状态 对空心板悬臂计算： 作用短期效应组合：永久作用 作用长期效应组合：永久作用 1.5 计算模式、重要性系数 结构重要性系数为1.1。 1.5 总体项目组、专家组指导意见 1.6 计算单位的审核指导意见 2．计算 2.1 计算模式图、所采用软件 采用桥梁博士V3.0.3计算，计算共分两部分，一是空心板悬臂计算，计算简图见图2.1，二是防撞栏杆计算，计算简图简图2.2 图 2.1 空心板悬臂计算简图
图 2.2 防撞栏杆计算简图计算简图 空心板悬臂计算考虑防撞栏杆、混凝土现浇层及悬臂自重，对承载能力和使用阶段的裂缝进行计算。防撞栏杆考虑汽车的撞击作用，对承载能力进行计算。防撞等级采用SB 级，从《公路交通安全设施设计规范》(JTG D81-2006)5.1款可知碰撞力P 为365kN 。 2.2 计算结果及结果分析 2.2.1空心板悬臂计算结果及结果分析 1.持久状况正截面承载能力极限状态验算 空心板悬臂根部截面的的弯距，考虑防撞栏杆自重、钢筋混凝土和沥青混凝土现浇层及悬臂自重，取纵桥向1m 计算，不考虑混凝土现浇层参与受力。 1910.343 2.94810.280.130.11240.13/2 3.933kN m ) M =??+??+????=?（ 0ud 1.1 1.2 4.449 5.192kN m )S γ=??=?（ 取宽1000mm ，高240mm 的截面进行验算，受力钢筋采用HRB335，直径为12mm ，钢筋中心距离截面边缘的距离为37mm 。 极限承载力计算：0ud 44.7kN m 5.192kN m R S γ=?≥=?，满足规范要求。 受弯构件最小配筋率验算：根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004），受弯构件一侧受拉钢筋的配筋百分率不应小于td sd 45/f f ，同时不应小于0.2。 td sd 45/45 1.23/2800.29f f =?=，因此最小配筋率为0.29％。最小配筋面积 4 2 min 6.3510m Ag -=? < 实际配筋面积427.9210m Ag -=?，满足《公路钢筋混凝土及预应 力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）9.1.12条要求。 2.持久状况正常使用极限状态验算
科技馆金属屋面热工计算书
建设单位：扬州美科置业有限公司 工程名称：扬州市科技馆金属屋面工程 热工性能计算书 计算： 校对： 审核： 江苏华磊装饰幕墙工程有限公司 2014年9月25日
目录 一、计算说明 (3) 二、屋面采光顶热工性能计算书 (6) 三、屋面铝镁锰板热工性能计算书 (19)
计算说明 (一)本计算概况： 气候分区：夏热冬冷地区 工程所在城市：扬州 (二)参考资料： 《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ134-2010 《民用建筑热工设计规范》GB50176-93 《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005 《公共建筑节能设计标准》DGJ32/J 96-2010 《建筑玻璃应用技术规程》JGJ 113-2009 《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》(JGJ/T151-2008) (三)计算基本条件： 1.计算实际工程所用的建筑门窗和玻璃幕墙热工性能所采用的边界条件应符合相应的建筑设计或节能设计标准。 2.设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时，所采用的环境边界条件应统一采用规定的计算条件。 3.以下计算条件可供参考： (1)各种情况下都应选用下列光谱： S(λ)：标准太阳辐射光谱函数（ISO 9845-1）； D(λ)：标准光源（CIE D65，ISO 10526）光谱函数； R(λ)：视见函数（ISO/CIE 10527）。 (2)冬季计算标准条件应为： 室内空气温度 T in=20 ℃ 室外空气温度 T out=-20 ℃ 室内对流换热系数 h c,in= W/ 室外对流换热系数 h c,out=16 W/ 室内平均辐射温度 T rm,in=T in 室外平均辐射温度 T rm,out=T out 太阳辐射照度 I s=300 W/m2 (3)夏季计算标准条件应为： 室内空气温度 T in=25 ℃ 室外空气温度 T out=30 ℃ 室内对流换热系数 h c,in= W/ 室外对流换热系数 h c,out=16 W/ 室内平均辐射温度 T rm,in=T in 室外平均辐射温度 T rm,out=T out 太阳辐射照度 I s=500 W/m2 (4)计算传热系数应采用冬季计算标准条件，并取I s= 0 W/m2。 (5)计算遮阳系数、太阳能总透射比应采用夏季计算标准条件，并取T out=25 ℃。 (6)抗结露性能计算的标准边界条件应为： 室内环境温度 T in=20 ℃ 室外环境温度 T out=0 ℃或 T out=-10 ℃或 T out=-20 ℃ 室内相对湿度 RH=30% 或 RH=60% 室外对流换热系数 h c,out=20 W/
屋面坡度系数表
7 屋面及防水工程 推荐关键字:装饰建筑计算规则工程量说明 说明 一、屋面木基层(包括檩木、屋面板、椽板、挂瓦条)的制作方法、材种取定、材料含水率的规定同A.5章有关说明。 二、水泥瓦、粘土瓦、小青瓦、石棉瓦、琉璃瓦、玻璃钢瓦、镀锌铁皮波纹瓦规格与定额不同时，瓦材数量可以换算，其他不变。 三、防水工程适用于楼地面、墙基、墙身、构筑物、水池、水塔及室内厕所、浴室等防水，建筑物±0.00以下的防水、防潮工程按防水工程相应项目计算。 四、卷材屋面及防水卷材的附加层、接缝、收头、找平层的嵌缝、冷底子油或底胶剂已计入定额内，不另行算。 五、卷材防水项目中如设计要求的卷材与定额不同时，可根据卷材的类别（沥青防水卷材、高聚物改性沥青防水卷材、合成高分子防水卷材）按相应项目换算，人工费不变。 六、涂膜防水项目中如设计要求的涂膜材料不同时，可根据涂料的类别（沥青基防水涂料、高聚物改性沥青防水涂料、合成高分子防水涂料）按相应项目换算，人工费不变。 七、涂膜防水中“二布三涂”或“一布二涂”项目，其涂数是指涂料构成防水层数并非指涂刷遍数。 八、变形缝填缝 建筑油膏、聚氯乙烯胶泥断面取定为30㎜×20㎜；油浸木丝板取定为25㎜×150㎜；紫铜板止水带为2 mm厚，展开宽450㎜；钢板止水带1.5㎜厚，400㎜宽；氯丁橡胶宽300㎜，其余均为150㎜×30㎜。如设计断面不同时，用料可以换算，其他不变。 九、盖缝 木板盖缝断面为200㎜×25㎜，如设计断面不同时，用料可以换算，人工不变。 十、屋面排水管（水落管）零配件已综合在排水管（水落管）项目内，不另计算。
十一、铁皮排水项目中的铁皮咬口、卷边、搭接等已计入定额项目内，不另计算。 工程量计算规则 一、檁木工程量计算 檁木按竣工木料以立方米计算.简支檩长度按设计规定计算,如设计无规定时,按屋架或山墙中距增加2 00mm 计算。如两端出山，檩条长度算至博风板；连续檩条的长度按设计长度计算，其接头长度按全部连续檩木总长度的5%计算。檩条托木已计入相应的檩木制作安装项目中，不另计算。 二、屋面木基层工程量计算 屋面木基层,按屋面的斜面积计算。天窗挑檐重叠部分按设计规定计算,屋面烟囱及斜沟部分所占面积不扣除。 三、瓦屋面、型材屋面工程量计算 瓦屋面、型材屋面（包括挑檐部分）按设计图示尺寸以斜面积计算。也可按屋面的水平投影面积乘以屋面坡度系数以平方米计算。不扣除房上烟囱、风帽底座、风道、屋面小气窗、斜沟等所占面积，屋面小气窗的出檐部分不增加面积。 注： 1 、两坡排水屋面面积为屋面水平投影面积乘以延尺系数 C； 2 、四坡排水屋面斜脊长度 =A×D （当 S=A 时）； 3 、沿山墙泛水长度 =A×C 。
单向板配筋计算书
水工钢筋混凝土结构课程设计 计算书 设计题目：某水电站副厂房楼盖结构设计 题目类型：钢筋混凝土单向板肋形结构 题号： 班级：水电0601 姓名：李海斌 学号：200690250127 指导教师：王中强彭艺斌任宜春 日期：2009年6月8-14 日
目录 1课程设计任务书…………………………………………………………………… 2 计算书正文………………………………………………………… 第一章结构布置及板梁截面的选定和布置…………………………………… 1.1 结构布置....................................................................................... .1 1.2初步选定板、梁的截面尺寸. (2) 1.2.1板厚度的选定 1.2.2次梁的截面尺寸 1.2.3主梁截面尺寸 第二章单向板的设计 2.1板的荷载计算 (3) 2.1.1板的永久荷载的计算 2.1.2板的可变荷载的计算 2.2板的计算跨度计算 (1) 2.2.1边跨的计算 2.2.2中间跨度计算 2.2.3连续板各界面的弯矩计算 2.3板的正截面承载能力计算及配筋计算…………………………………………. .1 第三章次梁的设计 3.1次梁的荷载计算………………..………………… 3.1.1次梁的永久荷载设计值计算 (1) 3.1.2次梁承受可变荷载设计值……………………………… 3.1.3次梁承受荷载设计值………… 3.2 次梁的内力计算………………..………………………………………… 3.2.1次梁边跨计算………………..………………… 3.2.2次梁中间跨计算 (1) 3.3.3次梁的弯矩设计值和剪力设计值的计算…………………………… 3.4次梁的承载力计算 (3) 3.4.1正截面受弯承载力计算 3.4.2翼缘计算宽度的计算………………………………… 3.4.3 T形梁截面类型的判定………………..………………… 3.4.4次梁正截面承载能力计算………………………………………. .1 3.4.5次梁斜截面受剪承载力计算 (1) 第四章主梁设计………………..……………… 4.1主梁内力的弹性理论设计 (1) 4.1.1主梁承受永久荷载的计算………………………………………
屋面梁模板
梁模板（扣件式）计算书一、工程属性 二、荷载设计 三、模板体系设计
设计简图如下： 平面图
立面图 四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 15 面板弹性模量E(N/mm 2 ) 10000 取单位宽度1000mm ，按简支梁计算，计算简图如下： W ＝bh 2/6=1000×15×15/6＝37500mm 3，I ＝bh 3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm 4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.3+(24+1.5)×0.6)+1.4×2， 1.35×(0.3+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×2]×1＝20.72kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.3+(24+1.5)×0.6]×1＝15.6kN/m 1、强度验算 M max＝q1l2/8＝20.72×0.252/8＝0.16kN·m σ＝M max/W＝0.16×106/37500＝4.32N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝5qL4/(384EI)=5×15.6×2504/(384×10000×281250)＝0.282mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R2=0.5q1l=0.5×20.72×0.25＝2.59kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R2'=0.5q2l=0.5×15.6×0.25＝1.95kN 五、小梁验算 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
太阳能屋面板计算书20151201
恒载组成： 1.结构找坡0.12X25=3.0 KN/㎡ 2.水泥砂浆找平0.04X20=0.8 KN/㎡ 3.混凝土保护面层0.07X25=1.75 KN/㎡ 4.防水和吊顶0.5 KN/㎡ 5.太阳能光伏板原1.25 KN/㎡现0.8 KN/㎡ ————————————— 总计：原7.3 KN/㎡现6.85 KN/㎡ 活载组成：0.5 KN/㎡ 1.25 KN/㎡楼板计算书 日期：2015年12月1日 时间：13时50分51秒 一、基本资料： 1、房间编号：2 2、楼板类型：现浇板 3、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 4、荷载： 永久荷载标准值：g ＝4.30+ 3.00(自重)= 7.30 kN/m2 可变荷载标准值：q ＝0.50 kN/m2 5、跨度及板厚： 计算跨度 Lx =4200 mm 计算跨度 Ly =9000 mm 板厚 H =120 mm 保护层Cov = 15 mm
6、材料： 砼强度等级：C25 钢筋强度等级：HRB335 7、计算方法：弹性算法。 8、泊松比：μ＝1/5 。 9、考虑活荷载不利组合。 二、计算结果： Mx =(0.04094+0.00347/5)*(1.35*7.30+0.98*0.5*0.50)*4.2^2=7.42 kN·m 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.10116+0.01540/5)*(0.98*0.5*0.50)*4.2^2=0.45 kN·m Mx =7.41691+0.45052 = 7.87 kN·m Asx= 271.51 mm2，实配: B8@150(As ＝335.1 mm2) My =(0.04094/5+0.00347)*(1.35*7.30+0.98*0.5*0.50)*4.2^2=2.08 kN·m 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.10116/5+0.01540)*(0.98*0.5*0.50)*4.2^2=0.15 kN·m My =2.07610+0.15401 = 2.23 kN·m Asy= 240.00 mm2，实配: B8@200(As ＝251.3 mm2) Mx' =0.08303*(1.35*7.30+0.98*0.50)*4.2^2=15.15 kN·m Asx'= 541.98 mm2，实配(左侧): B12@200(As ＝565.5 mm2) Asx'= 541.98 mm2，实配(右侧): B12@200(As ＝565.5 mm2) My' =0.05620*(1.35*7.30+0.98*0.50)*4.2^2=10.26 kN·m Asy'= 357.93 mm2，实配(下侧): B10@200(As ＝392.7 mm2) Asy'= 357.93 mm2，实配(上侧): B10@200(As ＝392.7 mm2) 三、裂缝宽度验算： 1、X方向板带跨中裂缝： Mq = 5.74 kN·m , Ftk = 1.78 N/mm2, h0 = 101 mm , As = 335 mm2 矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120 = 60000 mm2 ρte ＝335/60000 = 0.006 当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝0.01 σsq ＝Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式7.1.4－3） σsq ＝5.74*10^6/(0.87*101*335) = 194.998 N/mm2 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式7.1.2－2） ψ＝1.1 - 0.65 * 1.78 / (0.01 * 195.00) = 0.507 ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.51*195.00/200000*(1.9*15+0.08*8.00/0.01) = 0.096 ωmax ＝0.096 <= 0.3 mm, 满足规范要求！
单向板肋梁楼盖设计计算书.
单向板肋梁楼盖设计 计算书 姓名： 学号： 班级： 宁波大学建筑工程与环境学院 2013年12 月12日
目录 一．某多层工业建筑楼盖设计任务书 1 （1）设计要求 1 （2）设计资料 1 二．某多层工业建筑楼盖设计计算书 1 （1）楼盖结构平面布置及截面尺寸确定 1 （2）板的设计 1 （3）次梁的设计 3 （4）主梁的设计 6 附图1.厂房楼盖结构平面布置图 附图2.板的配筋示意图 附图3.次梁配筋示意图 附图4.主梁配筋示意图 附图5.板平法施工图示例 附图6.梁平法施工图示例
单向板肋梁楼盖设计任务书 （1）设计要求 ①板、次梁内力按塑性内力重力分布计算。 ②主梁内力按弹性理论计算。 ③绘出结构平面布置图、板、次梁和主梁的施工图。 本设计主要解决的问题有：荷载计算、计算简图、内力分析、截面配筋计算。 构造要求、施工图绘制。 （2）设计资料 ①楼面均布活荷载标准值 q k =5.2KN/m 2 ②楼面做法 楼面面层用15mm 厚水磨石（3/25m KN =γ ），找平层用20mm 厚水泥砂浆（3/20m KN =γ ），板底、梁底及其两侧用15mm 厚混合砂浆顶棚 抹灰（3/17m KN =γ） 。 ③材料 混凝土强度等级采用30C ，主梁和次梁的纵向受力钢筋采用HRB400， 箍筋采用HPB400级。 单向板肋梁楼盖设计计算书 1.楼盖结构平面布置及截面尺寸确定 确定主梁（L 1）的跨度为6.0m ，次梁（L 2）的跨度为6.0m 主梁每跨内布置 两根次梁，板的跨度为2.0m 。楼盖结构的平面布置图见附图1。 按高跨比条件，要求板厚h ≥l/40=2000/30=67mm ，对于工业建筑的楼板， 按要求h ≥80mm ，所以板厚取h=80mm 。 次梁截面高度应满足h=l/18~l/12=333~500mm ，取h=500mm ，截面宽b= （1/2~1/3）h ，取b=200。 主梁截面高度应满足h=l/15~l/10=400~600mm ，取h=600mm ，截面宽b= （1/2~1/3）h ，取b=300mm 。 柱的截面尺寸b×h=400mm×400mm 。 2.板的设计——按考虑塑性内力重分布设计 ①．荷载计算 恒荷载标准值（自上而下） 15mm 水磨石面层 0.015×25=0.375KN/㎡ 20mm 水泥砂浆找平层 0.020×20=0.40KN/㎡ 80mm 钢筋混凝土板 0.080×25=2.00KN/㎡ 15mm 板底混合砂浆 0.015×17=0.255KN/㎡ 小计： 3.03KN/㎡ 活荷载标准值： 5.2KN/㎡
压型钢板屋面板计算
屋面板的验算 屋面材料采用压型钢板,檩条间距为0.9M, 设计活荷载0.75KN/M2, 恒载0.2KN/M2， 基本风压2.59 KN/M2， 选用830型PU发泡板,板厚0.426mm, 截面形状及尺寸见: W x=4.02Cm3=4020mm3 I x=7.98Cm4=79800mm4 分析: (1)内力计算: 压型钢板采用单波线荷载 q x1=0.75KN/m2 x1mx1.5=1.125KN/m q x2=2.59KN/m2 x1mx1.5=3.885KN/m q x=0.2KN/m2x1m x1.35=0.27KN/m q=1.125KN/m+3.885KN/m+0.27KN/m=5.28KN/m 按简支梁计算压型钢板跨中最大弯距 M max=1/8qL2 =1/8 x 5.28KN/M x( 0.9m)2=0.594KN.M (2)截面几何特性 由830型PU发泡板,板厚0.426mm得知: W x=4.02Cm3=4020mm3 δ=M max/W x =0.594kN.M/4020mm3 =0.594x103x1x103mm/4020 mm3
=147.76N/mm2<[w]=215N/mm2 满足要求 (3)强度验算 (a)正应力验算 δ= M max/W x =0.594KN.M/79800mm3=74.436N/mm2<[w]=215N/mm2 满足要求 (b)剪应力验算 V max=1/2qL =1/2 x 5.28KN/m x 0.9m=2.376KN (c)腹板最大剪应力: δ=V/∑ht = 2.376KN x 103/( 2 x25mm x 0.5mm) =2.376 x 103 / (2 x 25 x 0.5) =95.04N/mm2 < [ f ]=120N/mm2 满足要求 (4)钢度验算 按单跨简支板计算跨中最大挠度 W max=5q x L4 / 384EI x =5 x 0.27KN/N /1.4 x 0.9M x 1012 / (384 x 2.06 x 105 x79800 mm4) =0.13mm < [w] = L/300 = 3.4mm 满足要求 通过以上计算,可知满足设计要求.
单向板 计算步骤
LB-1矩形板计算 一、构件编号: LB-1 二、示意图 三、依据规范 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010 四、计算信息 1.几何参数 计算跨度: Lx = 2000 mm; Ly = 6000 mm 板厚: h = 100 mm 2.材料信息 混凝土等级: C25 fc=11.9N/mm2 ft=1.27N/mm2 ftk=1.78N/mm2Ec=2.80×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2Es = 2.0×105 N/mm2 最小配筋率: ρ= 0.200% 纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 40mm 保护层厚度: c = 20mm 3.荷载信息(均布荷载) 永久荷载分项系数: γG = 1.200 可变荷载分项系数: γQ = 1.400 准永久值系数: ψq = 1.000 永久荷载标准值: ｑgk = 4.100kN/m2 可变荷载标准值: ｑqk = 2.000kN/m2 4.计算方法:弹性板 5.边界条件(上端/下端/左端/右端):简支/简支/固定/固定 6.设计参数 结构重要性系数: γo = 1.00 泊松比:μ = 0.200 五、计算参数: 1.计算板的跨度: Lo = 2000 mm
2.计算板的有效高度: ho = h-as=100-40=60 mm 六、配筋计算(ly/lx=6000/2000=3.000>2.000,所以选择多边支撑单向板计算): 1.X向底板配筋 1) 确定X向底板弯距 Mx = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/24 = (1.200*4.100+1.400*2.000)*22/24 = 1.287 kN*m 2) 确定计算系数 αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho) = 1.00*1.287×106/(1.00*11.9*1000*60*60) = 0.030 3) 计算相对受压区高度 ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.030) = 0.030 4) 计算受拉钢筋面积 As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*60*0.030/360 = 60mm2 5) 验算最小配筋率 ρ = As/(b*h) = 60/(1000*100) = 0.060% ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求 所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*100 = 200 mm2 6) 计算纵跨分布钢筋面积 不宜小于横跨板底钢筋面积的15%,所以面积为: As1 = As*0.015 = 200.00*0.15 = 30.00mm2 不宜小于该方向截面面积的0.15%,所以面积为: As1 = h*b*0.0015 = 100*1000*0.0015 = 150.00mm2 取二者中较大值，所以分布钢筋面积As = 150mm2 采取方案?8@200, 实配面积251 mm2 2.X向左端支座钢筋 1) 确定左端支座弯距 M o x = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/12 = (1.200*4.100+1.400*2.000)*22/12 = 2.573 kN*m 2) 确定计算系数 αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho) = 1.00*2.573×106/(1.00*11.9*1000*60*60) = 0.060 3) 计算相对受压区高度 ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.060) = 0.062 4) 计算受拉钢筋面积 As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*60*0.062/360 = 123mm2 5) 验算最小配筋率 ρ = As/(b*h) = 123/(1000*100) = 0.123% ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求
人行道板计算书
桥梁横向计算之四 人行道板（横向）计算书 计算: 复核:
。2011年8月
丁家洼河桥横向计算说明书 目录 一、工程概况 (1) 1. 技术标准和设计参数 (1) 1.1 技术标准 (1) 1.2 设计规范 (1) 二、恒载效应 (2) 三、荷载组合： (2) 四、配筋计算 (3) 五、截面复核 (4) 六、剪力验算 (5) 七、裂缝宽度验算 (5) 八、结论 (7)
一、工程概况 1. 技术标准和设计参数 1.1 技术标准 1.1.1 车辆荷载等级：公路I级 1.1.2 桥面纵坡：小于3% 1.1.3 桥面横坡：2%（单幅单向坡） 1.1.4 0.5栏杆+2m人行道+9.75车行道+0.5双黄线+9.75车行道+2m人行道+0.5 栏杆=25m。主梁间距1.65+3.1*3+1.65m+0.02m+1.65+3.1*3+1.65m =25.22m 湿接缝70cm。 1.1.5 人行道板铺装：6cm厚砖 1.1.6 人行道人群荷载：取q人群=5 2 kN m / 1.1.6 人行道板结构厚度：h=7.0cm 1.2 设计规范 1.2.1 《公路工程技术标准》（JTJ001-97）1.2.2 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）1.2.3 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）1.2.4 《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）1.2.5 《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）
二、恒载效应 （1）成桥以后 先计算简支板的跨中和支点剪力。根据《公预规D62-2004》第4.1.2条，简支板的计算跨径应为两只点之间的距离，L=1.0m 。 简支板跨中弯矩：Mo ＝21231 ()8g g g L ?++? 简支板支点剪力：Qo ＝1231 ()2 g g g L ?++? g1：铺装自重 g2：结构层自重 g3：人群荷载 Mo ＝21231 ()8g g g L ?++? ＝1 (0.06230.0726 5.0) 1.025m 8kN ??+?+=g Qo ＝1231 ()2g g g L ?++? ＝1 (0.06230.0726 5.0)=4.12 kN ??+?+ 三、荷载组合： 基本组合： 1.2 1.4ud sg sp M M M =+ 作用短期效应荷载组合：0.71sp sd sg M M M μ=++ 作用长期效应荷载组合：0.41sp sd sg M M M μ =+ + 表1 荷载组合表
屋面板模板计算书
板模板(木支撑)计算书 综合楼工程；属于框架；地上13层，地下2层；建筑高度：49.3m；标准层层高：3.4m；总建筑面积：46740.84平方米；总工期：360天；施工单位：华盛置业集团建设工程有限公司。 本工程由：市场建设营运有限公司投资建设；由建筑设计有限公司设计，工程勘察研究院地质勘察，工程管理有限公司监理，集团建设工程有限公司组织施工；由担任项目经理；担任技术负责人。 模板支架采用木顶支撑，计算根据《木结构设计规范》（GB50005-2003）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《建筑施工计算手册》江正荣著、建筑施工手册》（第四版）等编制。 一、参数信息 1、模板支架参数 横向间距或排距: 1m； 纵距: 1m； 立柱长度: 3.2m； 立柱采用圆形； 立杆圆木大头直径: 100mm； 立杆圆木小头直径: 80mm； 斜撑截面宽度：40mm； 斜撑截面高度：60mm； 帽木截面宽度：75mm；
帽木截面高度：120mm； 斜撑与立柱连接处到帽木的距离: 600mm； 板底支撑形式：方木支撑； 方木的间隔距离：600mm； 方木的截面宽度：60mm； 方木的截面高度：80mm； 2、荷载参数 模板与木板自重：0.35kN/m2； 混凝土与钢筋自重：25kN/m3； 施工均布荷载标准值：2.5kN/m2； 3、楼板参数 钢筋级别：Ⅲ级钢筋； 楼板混凝土强度等级：C25； 每层标准施工天数：8； 每平米楼板截面的钢筋面积：1440mm2； 楼板的计算跨度：4.5m； 楼板的计算宽度：7.2m； 楼板的计算厚度：120mm； 施工期平均气温：250℃； 4、板底方木参数 板底方木选用木材：南方松； 方木弹性模量E：10000N/mm2； 方木抗弯强度设计值fm：15N/mm2；