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28钢丝绳的验算

28钢丝绳的验算
28钢丝绳的验算

6×19W-FC-φ28-1770钢丝绳能否在白山坪矿使用的验算

1、已知钢丝绳型号与参数:

查《煤矿物质手册》表1-3-16得各知6×19W-FC-φ28-1770钢丝绳的各种参数如下:

钢丝绳公称直径:d=28mm;

钢丝绳每米质量:mp=2.82kg/m;

钢丝绳公称搞拉强度:B σ=1770MPa

最小破断拉力:p Q =458KN

2、提升机提煤与矸石质量;矿车质量等参数:

煤质量:1000㎏/车

矸石质量:1700㎏/车

矿车自重:595㎏

提升斜长:638m

3、验算提4车煤时钢丝绳安全系数(安全系数取9)

9

21.1010)30cos 2.030(sin 63882.210)30cos 015.030)(sin 5951000(4458000

)cos (sin )cos )(sin (20111>g f L m g f m m n Q m p z p a =??+??+??+?+?=+?+++=

ββββ 所选钢丝绳合适.

4、验算提5车煤时钢丝绳安全系数(安全系数取9)

9

63.810)30cos 2.030(sin 63882.210)30cos 015.030)(sin 5951000(5458000

)cos (sin )cos )(sin (20111<g f L m g f m m n Q m p z p a =??+??+??+?+?=+?+++=

ββββ 所选钢丝绳不合适

5、验算提6车煤时钢丝绳安全系数(安全系数取9)

9

48.710)30cos 2.030(sin 63882.210)30cos 015.030)(sin 5951000(6458000

)cos (sin )cos )(sin (20111<g f L m g f m m n Q m p z p a =??+??+??+?+?=+?+++=

ββββ 所选钢丝绳不合适

6、验算提5车矸时钢丝绳安全系数(安全系数取9)

9

45.610)30cos 2.030(sin 63882.210)30cos 015.030)(sin 5951700(5458000

)cos (sin )cos )(sin (20111<g f L m g f m m n Q m p z p a =??+??+??+?+?=+?+++=

ββββ 所选钢丝绳不合适

7、验算提4车矸时钢丝绳安全系数(安全系数取9)

9

73.710)30cos 2.030(sin 63882.210)30cos 015.030)(sin 5951700(4458000

)cos (sin )cos )(sin (20111<g f L m g f m m n Q m p z p a =??+??+??+?+?=+?+++=

ββββ 所选钢丝绳不合适

8、验算提3车矸时钢丝绳安全系数(安全系数取9)

9

65.910)30cos 2.030(sin 63882.210)30cos 015.030)(sin 5951700(3458000

)cos (sin )cos )(sin (20111>g f L m g f m m n Q m p z p a =??+??+??+?+?=+?+++=

ββββ 所选钢丝绳合适.

结论:该型号钢丝绳提升量只能提煤4车,矸子3车.在我矿不能使用。且绞车滚筒上绳槽是30的,用了的话会发生咬绳现象,会使钢丝绳产生严重塑性变形。

钢丝绳受力计算方法

钢丝绳受力计算公式 钢丝绳是起重机上应用最广泛的挠性构件,也是起重机械安全生产三大重要构件 (制动器、钢丝绳和吊钩)之一。钢丝绳具有重量轻、挠性好、使用灵活、韧性好、能承受冲击载荷、高速运行中没有噪音、破断前有断丝预兆等优点。但起重钢丝绳频繁用于各种作业场所,因此易磨损、易腐蚀等。如果钢丝绳的选择、维护、保养和使用不当,容易发生钢丝绳断裂,造成伤亡事故或重大险情。因此正确掌握使用钢丝绳的方法是十分重要的。 一、钢丝绳的种类 钢丝绳是把很多根直径为0.3~3mm的高强度碳素钢钢丝先拧成股,再把若干股围绕着绳芯拧成绳的。钢丝绳种类很多,按绕捻方法不同可分为左同向捻、右同向捻、左交互捻、右交互捻四种,起重作业中常用右交互捻钢丝绳。 按钢丝绳芯材料不同可分为麻芯、石棉芯和金属绳芯三种,起重作业中常采用麻芯钢丝绳,麻芯中浸有润滑油,起减小绳股及钢丝之间的摩擦和防腐蚀的作用。 按钢丝绳绳股及丝数不同可分为6×19、6×37和6×61三种,起重作业中最常用的是6×19和6×37钢丝绳。 按钢丝表面处理不同又可分为光面和镀钵两种,起重作业中常用光面钢丝绳。 按钢丝绳股结构分类,又可分为点接触绳、线接触绳和面接

触绳。 点接触绳的各层钢丝直径相同,但各层螺距不等,所以钢丝互相交叉形成点接触,在工作中接触应力很高,钢丝易磨损折断,但其制造工艺简单。 线接触绳的股内钢丝粗细不同,将细钢丝置于粗钢丝的沟槽内,粗细钢丝间成线接触状态。由于线接触钢丝绳接触应力较小,钢???绳寿命长,同时挠性增加。由于线接触钢丝绳较为密实,所以相同直径的钢丝绳,线接触绳破断拉力大些。绳股内钢丝直径相同的同向捻钢丝绳也属线接触绳。 面接触绳的股内钢丝形状特殊,采用异形断面钢丝,钢丝间呈面状接触。其优点是外表光滑,抗腐蚀和耐磨性好,能承受较大的横向力;但价格昂贵,故只能在特殊场合下使用。 二、钢丝绳的规格参数 一般起重作业可采用GB/T8918-1996《钢丝绳》中6×19和6×37钢丝绳,其规格参数见表 1和表2。 表1 钢丝绳的破断拉力

提升钢丝绳安全系数的验算

提升钢丝绳安全系数的验算 the checking computations for hoist steel cable 为了对提升钢丝绳安全系数进行验算,应该了解提升系统的有关参数,如容器自重Q z ,提升载荷Q,矿车自重Q c及钢丝绳的技术数据等。 一、提升容器自重或载荷重力的测定 the mesuration of hoist container deadweight and load gravity 用拉(压)或荷重传感器对提升容器、载荷称重,其原理是容器重力或载荷重力作用于传感器,使传感器产生应变,传感器应变使电桥输出电压(或电流)信号发生变化,电压(或电流)信号变化的大小与重力的大小成正比。根据所称重力大小来选择传感器的型号及量程,规格从几十牛到1000干牛均有。传感器的使用方法按厂家说明。 (一)用拉力传感器 对容器或负荷称重时,可把传感器一端用绳环与连接装置连接,传感器另一端通过导链挂到罐梁上,传感器通电凋零后拉导链。当钢丝绳不受力时,拉力传感器的输出读数即是所称重力。其输出可以用直流毫伏表测量,也可用光线示波器记录,但应对光高进行标定。 (二)用压力或荷重传感器 采用这种方法时,应把容器提到井口水平以上一定高度停车,然后将井口用工字钢栅铺平,设法将传感器放置在工字钢栅上,传感器通电

调零后,慢慢下放容器压在传感器上,并保持平衡,当提升钢丝绳稍松驰不受力时,传感器的输出即表示所称重力的数值。 返回 二、提升钢丝绳安全系数的验算 the checking computations for hoist steel cable 提升钢丝绳在正常工作中,除受到静张力的作用外,其内部还受有弯曲应力、扭转应力、接触应力等力的作用,多种复合应力的作用将大大降低钢丝绳的寿命。另外,磨损、腐蚀也是降低钢丝绳寿命,影响安全运行的因素。 由于诸多因素的影响,钢丝绳的寿命不能精确计算。为了保证安全可靠,对钢丝绳的选择验算,均采用安全系数法。即按钢丝绳的最大静张力并考虑一定的安全系数选择或验算钢丝绳。 (一)钢丝绳最大静张力的计算 钢丝绳的最大静张力可根据矿上的有关技术资料或根据上述称重法测出的有关数据进行计算。计算公式参见表1—1。 表l—1 提升钢丝绳最大静张力的计算

各种绞车钢丝绳计算

绞车安装计算 1.绞车选型时根据提升重量和斜巷坡度计算牵引力 牵引力计算公式: F max= n(W物重+W车重)×(SInа+u1COS a)+W绳重×(SInа+u2COS a) 其中n---绞车所提车辆数 а---为斜巷最大坡度 u1——为车轮与轨道之间的摩擦系数, u1=0。007——0。02,一般取0。015; u2——为钢丝绳与地辊之间的摩擦系数,一般u2=0。2; W绳重=每米钢丝绳的重量×所需钢丝绳的长度 2.根据牵引力选用绞车;确定钢丝绳。 例:1 —550扩建内仓上口,最大坡度19○,长度30米,预计一次只提一辆矸石车,计划选用钢丝绳直径为φ12.5mm,公称抗拉强度1700Mpa,钢丝绳最小破断拉力总和为9.3吨。N=1辆,а=19○,u1=0。015,u2=0。2,W绳重=(54.12㎏/100米)×30米 1、牵引力计算 F max=W车物×(sinθ+u1cosθ)+W绳×(sinθ+u2cosθ) =(1.8+0.6)×1000×(sin19o+0.015cos19o)+(54.12/100)×30 ×(sin19o+0.2cos19o) =2400×0.33975+16.236×0.5147 = 815+8.4 =823.4公斤 ≈0.83吨< 1吨 故绞车可以选用JD-11.4KW,斜巷提升安全系数大于6.5, 9.3÷0.83=11>6.5,故钢丝绳可以选用直径为φ12.5mm。 例:2 —550扩建内仓上口,最大坡度19○,长度30米,预计一次提两辆矸石车,计划选用钢丝绳直径为φ15.5mm,公称抗拉强度1700Mpa,钢丝绳最小破断拉力总和为15.2吨。 1、牵引力计算 F max=W车物×(sinθ+u1cosθ)+W绳×(sinθ+u2cosθ) =2×(1.8+0.6)×1000×(sin19o+0.015cos19o)+(84.57/100)×30 ×(sin19o+0.2cos19o) =4800×0.33975+25.37×0.5147 = 1630.8+13.1 =1644公斤

龙门吊轨道梁验算书1

附件3 龙门吊轨道梁地基承载力验算书 一、基本计算参数 1、起吊梁板时龙门吊单边荷载 龙门吊主要作用是吊装主体结构施工模板、钢筋等材料,起重量最大为钢筋不超过5吨,为了确保安全按照最大起重量10吨计算。查表起重量10吨跨度26米是轮压为128KN。 2、龙门吊对每米轨道的压力 G=128X2/7=36KN 轨道梁和轨道偏安全取每延米自重。 G2= (X)X = G3=20/100=

1、轨道梁地基承载力验算 轨道梁采用C30,台阶式设置,上部为宽60cm,高50cm,龙门吊脚宽按7m 计,轨道应力扩散只考虑两个脚间距离,砼应力不考虑扩散则: 1、轨道梁受压力验算: P=g + g3 =36+=m 轨道梁砼应力为: (T = Y 0P/A=1000=v[c ]=30MPa 2、轨道梁地基承载力验算 地基应力计算 c =( g+g+ g3)/A=( 36++)= 地基承载力计算: 現二小氓+ +牛ybN r P u__极限| 2 承载力,KF a c ――土的粘聚力,KP a 丫一一土的重度,KN/m彳,注意地下水位下用浮重度; b,d -- 分别为基底宽及埋深,m ; N c,N q,N r——承载力系数,可由图中实线查取

40 承载力系数Me、Nq、N「值(引自lerzaehi. WGT 年) 根据板桥村站围护结构图纸总说明中基坑设计参数建议值表1-2素填土 C=10 丫= KN/m、? =8 带入太沙基公式PU=10*6+**5+**0=108 KPa>72KPa 所以地基承载力买足要求。 三、梁配筋计算 1、弯矩计算(按照均布荷载简支梁配筋计算) Q=m

钢丝绳、吊耳验算(知识材料)

吊耳 (2)选用钢丝绳 钢柱重量按3吨、吊绳与水平面夹角大于30度计算,每根钢丝绳,实际承受的拉力值P根据计算公式P=q/2cosα P——每根钢丝绳所受的拉力(N); Q——起重设备的重力(N); n——使用钢丝绳的根数; a——钢丝绳与铅垂线的夹角。 通过计算得出每根钢丝受拉值不大于1.7321吨。 该钢丝绳按作无弯曲吊索考虑,选用Φ16mm钢丝绳(6*37+1)

纤维芯钢丝绳公称抗拉强度为:1670kg/mm2 根据型号、直径和公称抗拉强度查得钢丝绳的破断拉力总和为: ∑P破=15737.4KG 。取折减系数α=0.82 P允许破断拉力=α*ΣP破=12904.7KG 则安全系数为:K=P允许破断拉力/ P=12904.7/1732.1=7.45 当钢丝绳作无弯曲吊索用时安全系数取6--7,以上计算安全系数为7.45,大于标准安全系数取值。 所以吊绳选用直径16mm钢丝绳可以满足要求。 (3)卸扣(卡环)选用:按卡环容许荷载近似计算式:[Fk]=(35~40)d2 式中:[Fk]—卡环容许荷载,取值为14.7kN; d—卡环直径); 35~40—公式系数,取37.5 可得d2=[Fk]/37.5=14700/37.5=392mm2, d≈19.8mm。 选用M-DW2.5卸扣,其d值为20mm,使用负荷为25kN>14.7kN,能满足要求。 (4)钢柱计算吊耳受力验算:

吊耳图: 根据剪应力公式: v f <=n A Q 剪应力τ Q=P/ψ P---为耳板荷载值,钢柱重3T ,每个耳板P1.5T=1500*9.8N=14700N 。 Ψ---吊装过程中产生的动荷载系数,一般取值为1.3~1.5之间,取1.5 An---剪切面面积=板厚b*剪切面长h=14mm*25mm=350mm2。 fv---吊耳材料的抗剪设计值,钢材抗剪设计强度为抗拉设计强度的0.58倍,吊耳材质为Q345B ,抗拉设计强度为470~630Mpa ,取600Mpa ,fv=0.58*600=348Mpa) τ剪应力=14700/1.5/350=29N/mm2

90KW绞车及钢丝绳验算

一、90KW绞车及钢丝绳验算: 1、串车提升时的验算 (1)根据绞车的牵引力确定串车的矿车数 a 矿车货载荷:Q=Km. V.rg 式中:Km --矿车装满系数,取0.85 V --矿车容积,3.3m3 rg –砼容重,取1670Kg/ m3 C20砼每立方米重量386 Kg(水泥):572 Kg(砂子):1272 Kg (石子)=2230 Kg 则:Q=0.85×3.3×2230=6260(Kg) b 每矿车货载荷与矿车自重之和Q0 Q0 =Q+QZ=6260+1315=7580(Kg) C 每串车的矿车数n 公式:n=Fy/[ Q0 (sinα+f1.cosα)] =6000/[7580×(sin130+0.01×cos130)] =3.4(辆) 考虑钢丝绳强度取2辆 2钢丝绳安全系数校核 m= Qd /[ n. Q0 (sinα+f1.cosα)+ (sinα+f2.cosα)L. Psb] =30770/[2×7580×(sin130+0.01×cos13○)+2.0×(sin13○+ 0.175×cos130) ×900]=7.3>mα=6.5 满足要求 即钢丝绳最大牵引重量为15160 Kg 3绞车强度验算

F= n. Q0 (sinα+f1.cosα)+ (sinα+f2.cosα)L. Psb =2 ×7580(sin13○+0.01×cos13○)+(sin13○+ 0.175×cos130) ×900×2.0 =4200< Fy =6000 满足要求 上述公式中: Psb --钢丝绳单位重量:2.0Kg/m JB --钢丝绳公称抗拉强度 1570Kpa f1--矿车运行阻力系数:0.01 f2--钢丝绳运行阻力系数:0.175 L--提升长度:900m Qd –ф24.5钢丝绳破断拉力:出厂合格证标注为307.7KN Fy—绞车牵引力:60KN α—提升最大倾角

80T龙门吊验算书(36m)-secret

常德大桥80T龙门吊设计计算书 根据*******桥设计图、预制场施工技术方案进行80T龙门吊设计。 一、龙门吊总体设计情况 一)、T梁基本情况 主桥上构设计为19×48.5m预应力简支T梁,每孔5片T梁,主梁预制长度48.46m,梁高2.7 m,主梁间距2.0 m,其预制宽度中梁为1.5 m,边梁为1.75 m,主梁肋宽0.20 m,马蹄宽0.62 m,翼板间留有0.5 m的湿接缝。每片中梁吊装重量153t,边梁吊装重量150 t。 二)、龙门吊总体设计 T梁预制场设在引桥13#~15#墩上游侧,场内布置预制台座5个,设置一台跨度为20m的施工小桁车,T梁起吊上桥采用一座固定跨墩龙门吊起吊,用起吊平车将T梁从底座上起吊后,再由起吊平车横移至位于靠预制场侧的引桥2#和3#T梁处的运梁小车上,再将T梁运送至待架墩位处后由架桥机架设就位。 龙门吊横梁设计计算跨径为36m,两组横梁顺桥向距离为46.3m,每组横梁采用连成整体的加强六排双层贝雷架拼成,上面按150cm间距垂直横梁跨径方向铺设I36a分配梁,再在其上安装2根顺横梁跨径方向的I36a,上铺设51.51kg/m的轨道,其上安放起吊平车,吊点采用二套滑轮组,设置在横梁两侧。龙门吊支承点采用钢管桩打入地层的方式,每处支承点用4根D800×8mm钢管桩连成整体形成支承墩,横梁支承在支承墩中心。钢管桩顶设置顺桥向和横桥向的抗风风缆,同时在引桥盖梁上预埋钢板,利用型钢将下游侧钢管桩与盖梁连成整体,提高钢管桩的整体稳定性。钢管桩与横梁的连接采用型钢设置成强大的“骑马”连接和整体框架,确保钢管桩与横梁连接处的可靠。龙门吊的设计起吊能力按T梁的最大重量并考虑砼超方按每片T梁1600KN进行计算,则每组横梁按800KN 的起重能力进行设计。 二、龙门吊受力分析 根据龙门吊的构造、使用情况和现场情况,进行龙门吊的受力分析,以确定龙门吊的荷载分类、荷载组合和几种验算工况。 一)、荷载分类 根据现场情况,不考虑偶然荷载,因此龙门吊所受荷载分类如下: 1、永久荷载 包括贝雷桁架、加强弦杆、I36a分配梁和轨道的自重。

钢丝绳受力计算方法完整版

钢丝绳受力计算方法 HUA system office room 【HUA16H-TTMS2A-HUAS8Q8-HUAH1688】

钢丝绳受力计算公式 钢丝绳是起重机上应用最广泛的挠性构件,也是起重机械安全生产三大重要构件 (制动器、钢丝绳和吊钩)之一。钢丝绳具有重量轻、挠性好、使用灵活、韧性好、能承受冲击载荷、高速运行中没有噪音、破断前有断丝预兆等优点。但起重钢丝绳频繁用于各种作业场所,因此易磨损、易腐蚀等。如果钢丝绳的选择、维护、保养和使用不当,容易发生钢丝绳断裂,造成伤亡事故或重大险情。因此正确掌握使用钢丝绳的方法是十分重要的。 一、钢丝绳的种类 钢丝绳是把很多根直径为0.3~3mm的高强度碳素钢钢丝先拧成股,再把若干股围绕着绳芯拧成绳的。钢丝绳种类很多,按绕捻方法不同可分为左同向捻、右同向捻、左交互捻、右交互捻四种,起重作业中常用右交互捻钢丝绳。 按钢丝绳芯材料不同可分为麻芯、石棉芯和金属绳芯三种,起重作业中常采用麻芯钢丝绳,麻芯中浸有润滑油,起减小绳股及钢丝之间的摩擦和防腐蚀的作用。 按钢丝绳绳股及丝数不同可分为6×19、6×37和6×61三种,起重作业中最常用的是6×19和6×37钢丝绳。 按钢丝表面处理不同又可分为光面和镀钵两种,起重作业中常用光面钢丝绳。 按钢丝绳股结构分类,又可分为点接触绳、线接触绳和面接触绳。

点接触绳的各层钢丝直径相同,但各层螺距不等,所以钢丝互相交叉形成点接触,在工作中接触应力很高,钢丝易磨损折断,但其制造工艺简单。 线接触绳的股内钢丝粗细不同,将细钢丝置于粗钢丝的沟槽内,粗细钢丝间成线接触状态。由于线接触钢丝绳接触应力较小,钢?绳寿命长,同时挠性增加。由于线接触钢丝绳较为密实,所以相同直径的钢丝绳,线接触绳破断拉力大些。绳股内钢丝直径相同的同向捻钢丝绳也属线接触绳。 面接触绳的股内钢丝形状特殊,采用异形断面钢丝,钢丝间呈面状接触。其优点是外表光滑,抗腐蚀和耐磨性好,能承受较大的横向力;但价格昂贵,故只能在特殊场合下使用。 二、钢丝绳的规格参数 一般起重作业可采用GB/T8918-1996《钢丝绳》中6×19和6×37钢丝绳,其规格参数见表 1和表2。 表1 钢丝绳的破断拉力

龙门吊轨道基础验算

附件:龙门吊基础验算 一、门吊钢跨梁强度验算 1.概述 龙门吊过跨梁采用上下铺设40mm厚盖板和30mm厚腹板组焊而成箱形结构梁,中间间隔1.5m均匀布置16mm厚隔板,整体高度455mm。所用材料主要采用Q345B高强钢,结构形式见图(一) 图一龙门吊钢跨梁结构形式图 2.计算载荷工况: 2.1计算载荷:钢板组合梁上只运行16T门吊,45T门吊则不再钢梁上运行,16T 门吊自重70吨,吊重16吨,走行轮数4,单个轮压G=(70/2+16)/2=25.5T,垂向动荷系数取1.4,单个轮压为G*1.4=35.7T。(门吊轮距7.5m) 2.2载荷工况: 工况1,门吊运行到一轮压地基面端部,一轮压过跨梁上。 工况2,门吊运行到过跨梁中部时工况。 2.2材料的许用应力: 3.有限元建模

过跨梁钢结构有限元模型见图(二)。由于为左右对称结构,采用实体单元进行网格的自动划分。该模型共划分了54768 个单元, 43581个节点。 图二过跨梁钢结构有限元模型 4 结论: 工况1:过跨梁最大应力为109.98 MPa(见图三)、最大静挠度为15.6mm (见图四),挠跨比为14.66/21000=1/1432<1/500; 工况2:过跨梁最大应力为168.26 MPa(见图五)、最大静挠度为36.2mm (见图六),挠跨比为34/21000=1/617<1/500; 在载荷工况下,最大应力均小于材料的许用应力,刚度小于钢结构设计规范挠跨比1/500,过跨梁最大强度和刚度均满足使用要求。 图三过跨梁工况1应力云图

图四过跨梁工况1应变云图 图五过跨梁工况2应力云图 图六过跨梁工况2应变云图 二、门吊扩大基础承载力计算 龙门吊轨道梁基础为500mm*600mm,扩大基础图如图七所示,梁上预埋螺栓,铺设43#钢轨,轨道之间预留5mm收缩缝、接地线,轨道末端做挡轨器。

绞车验算

1、斜井提升载荷计算公式: 其中:Q0:绳端载荷;Q2:矿车重量;Q:物重(载荷) d:钢丝绳的公称直径; θ:轨道倾角; f1:提升容器运动的阻力系数,取0.01~0.015; f2:钢丝绳与底板和托辊间的摩擦系数,钢丝绳全部支承在托辊上时取0.15~0.2,局部支承在托辊上时可取0.25~0.4; K N:破断拉力换算系数; K':某一指定结构钢丝绳的最小破断拉力系数; K:钢丝绳的重量系数; R0:钢丝绳公称抗拉强度; g:重力加速度,g取9.8N/kg; m:钢丝绳的安全系数,m取6.5; L:钢丝绳牵引长度; 410盘区22斜井绞车提升载荷验算: 410盘区22斜井参数:坡度15°,斜井长度133m。 绞车型号:JD-2.5 选用6×19类钢丝绳,取f1=0.015;f2=0.15,绳径26mm,公称抗拉强度R0=1470 MPa。由GB/T8918表5和表25

或书《矿用钢丝绳基础知识和钢丝绳标准培训教材》表2-2和表2-11查得:K=0.412kg/100m.mm2,K '=0.375,K N =1.156。 kg 2466315 cos 015.0sin15) 15cos 15.0133(sin150.412-6.59.814700.3751.15626Q 20=++?????= T kg kg kg Q 23.323.3130024663==-= 此斜井载荷重量小于或等于23.3T 2、绞车钢丝绳验算公式: ()()()a a cos f sin L r a cos f sina G G m F 010+?+++= 其中: F: 钢丝绳承受的重量(Kg ); m : 绞车所拉车辆数目(个); G : 料车重量(Kg ); 0G : 矿车自重(Kg ); a : 斜井坡度(或巷道坡度); f 1 : 矿车与轨道磨擦系数; r : 绳重r(kg/m); L : 钢丝绳拉移最大距离(m ); f 0 : 钢丝绳与巷道底板磨擦系数;

龙门吊轨道施工方案(含设计及验算)

目录 1 编制依据1 2 工程概况1 3 龙门吊设计1 3.1 龙门吊布置1 3.2 龙门吊轨道梁设计1 4 主要施工方法4 4.1 施工顺序及工艺流程4 4.2 基底回填4 4.3 素砼垫层施工4 4.2 基础钢筋4 4.3 基础砼5 4.4 轨道安装5 5 质量控制标准6 6 安全文明施工7 6.1 安全施工7 6.2 文明施工措施8

1 编制依据 1、《***》施工图、《***》施工图; 2、龙门吊生产厂家提所供有关资料; 3、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002); 4、《砼结构设计规范》(GB50010-2002)。 2 工程概况 ***。 3 龙门吊设计 3.1 龙门吊布置 ***布置3台龙门吊,一期围挡布置一台,跨度21m,起重量10t,二期围挡布置2台,跨度15m,起重量10t;轨道均采用P38钢轨,轨道平面布置图如附图1。 3.2 龙门吊轨道梁设计 两种跨度龙门吊,轨道梁梁设计按21m跨度进行。21m跨度龙门吊整机自重18.5t,最大起重量10t。单侧两个轮压为18.5÷2+10=19.25t,单个轮压为9.6t;施工过程中考虑施工安全系数为1.1,则单个轮压为10.56t(即105.6kN) 1、轨道梁断面形式 轨道梁截面形式采用500mm(宽)×400mm(高),混凝土采用C30砼。 2、轨道梁受力计算 按照文克勒地基模型计算本工程轨道梁,混凝土承载力大于杂填

土,整体按500mm ×400mm 梁考虑,该段轨道梁长L 约90m ,根据《地基与基础》中计算公式 44EI kb =λ 其中: k ——基床系数,本工程为卵砾石,取 3.0×104kN/m 3,即 3.0×10-2N/mm 3; C30混凝土取E=3×104 N/mm 2; 49331067.240050012 1121mm bh I ?=??== 则m mm 47.01065.410 67.21034500100.344942=?=??????=--λ L=100m, πλ>=?=4710047.0L ,故该段轨道梁为无限长梁。 对于无限长梁 ()x x x e P M λλλλ sin cos 04-= x x x e D P V λλcos 02 --= ()x x x e b P P λλλλsin cos 02+-= 当0=x λ时,M 、V 、P 均取最大值 m kN P M ?=?== 17.5647 .046.10540λ kN P V 8.522 6.10540=== kPa b P P 63.495.024 7.06.10520=??==λ 3、轨道梁配筋计算 根据混凝土结构设计规范,混凝土保护层取45mm ,C30混凝土轴

钢丝绳 扁担 验算

广电路站 钢筋笼纵向吊点设置:钢筋笼纵向吊点设置五排吊点,如下图所示。 吊点设置及计算简图 根据起吊时钢筋笼平衡得(假设钢筋笼子重心在中间22.4米位置): 3T1'+2T2'=63 t ① T1'×0.85 +T1'×10.85+T1′×20.85+ T2'×30.85+ T2'×40.85 =63×22.4 ② 由以上①、②式得: T1'=15.13t T2'=8.81t 则T1=15.13/sin450=21.4t T2=8.81/sin600=10.17t 平抬钢筋笼时主吊起吊重量为3T1'= 45.39 t 平抬钢筋笼时副吊起吊重量为2T2'= 17.62 t 主吊机在钢筋笼回直过程中随着角度的增大受力也越大,故考虑主机的最大受力为Q = 63 t。 钢丝绳强度验算 钢丝绳采用6×37+1,公称强度为1550MPa,安全系数K取6。 由《起重吊装常用数据手册》钢丝绳数据表(见下表)查得钢丝绳数据表如下:

验算用吊索吊具配置及各部位编号图: 1、主吊机扁担上部(吊钩与铁扁担之间)钢丝绳验算:43 mm 主吊机钢丝绳在钢筋笼竖立起来时受力最大。 吊重:Q 1 =Q+G 吊 =60.21t +3t = 63.21 T 主吊扁担上部钢丝绳S3直径:43 mm,[T]=23.23 t 钢丝绳走双根:T= Q 1 /4sin600=18.25t < [T] =23.23 t 满足要求 2、主吊扁担下部(铁扁担与钢筋笼之间)及连接钢丝绳钢丝绳验算:39mm 通过钢筋笼在起吊过程中的受力分析,主吊扁担下钢丝绳在钢筋笼竖起时受力最大:Q=63.21 T 主吊扁担下部及连接钢丝绳S4直径:43mm,[T]=18.81 t; 钢丝绳T=Q/6/sin45=63.21/6sin45=14.90T <[T]=18.81 t 满足要求。

龙门吊轨道梁受力验算

1、编制依据 《钢结构基本原理》 《结构力学》 《建筑施工计算手册》 《简明施工计算手册》 2、工程概况 本站为郑州市轨道交通6号线京广中路站,车站全场166.2米,标准段宽22.5米。两端端头井长14.8米,宽25.5米。本站计划安装一台10+10t龙门吊,作为垂直运输所用,以配合现场施工。其轨道基础直接采用车站围护结构冠梁。由于两端端头井较标准段较宽,故在端头井处需设置两道轨道梁,以便龙门吊能够在端头井上工作。 3、轨道梁设计 3.1 轨道梁布置 轨道梁布置在端头井两侧冠梁上,并往南侧偏300mm。如图3-1和图3-2所示。 图3.1-1 轨道梁平面布置图

图3.1-2 轨道梁纵断面布置图 3.2 轨道梁截面设计 本站龙门吊轨道梁是由2根63c 工字钢及两块钢板焊接形成,其截面如图3.2-1所示。 图3.2-1 轨道梁截面图 弹性模量:910210?=E Pa 惯性矩:102250=工x I cm 4 76.512 2.1401233=?==bh I x 板cm 4 移心后的钢板惯性矩: 44.494652.1401.3276.522=??+=+=A a I I x x 板移心板cm 4 组合后的2工63c 工字钢惯性矩:

88.30343022=+=移心板工x x I I I cm 4 3.3 轨道梁计算模型 车站围护结构连续梁冠梁设计成轨道梁的受力支柱,跨度14.8m ,计算模型见图3.3-1。 图3.3-1 轨道梁计算模型 图3.3-2 轨道梁计算模型(计算器计算模型) 4、轨道梁验算 4.1 截面弯矩计算 轨道梁各截面弯矩由梁外受力(龙门吊工作时对轨道梁所施加的力,龙门吊最大轮轨16.7t )和轨道梁自重两个方面共同作用形成。 63c 工字钢理论重量:141.189Kg/m 12mm 厚400mm 宽钢板理论重量:68.37012.04.01085.73=???Kg/m

钢丝绳验算

陈四楼煤矿井下提升绞车钢丝绳安全性验算之一 开一队南十一集中皮下提升绞车钢丝绳更换安全性验算 一、提升绞车 (1)型号:JY—4(55KW) (2)配套钢丝绳型号:6×19+FC —?21.5mm(钢丝绳单重:δ ,总破断力:∑F=285523N) 1=1.69N/m (3)容绳量:L=850米 二、验算原始技术数据 (1)矿车与轨道间的摩擦系数:f1=0.015 (2)钢丝绳与底板间摩擦系数:f2=0.2 (3)巷道倾角:α=0—16o(取16o) (4)矸石箕斗自重:G1=20000N (5)矸石箕斗容积V=3m3 (6)矸石容重:r=2.2t/m3 (7)矸石重量:G2=2.2×3=66000N 三、斜巷提升示意图:

四、验算过程: (1)钢丝绳绳端载F1=G(sinα+ f1cosα) G=G1+ G2=86000N F1=G(sinα+ f1cosα)=24941.6N (2)钢丝绳与底板间的摩擦力F2= G′(sinα+ f2cosα) G′=δ1×L F2= G′(sinα+ f2cosα)=7929N (3)钢丝绳绳端载荷Fˊ= F1+ F2=32870N 提升安全系数为m a=∑F/ Fˊ=8.68>6.5 符合《煤矿安全规程》第399条关于“提升装置专为提升物料时安全系数不小于6.5的”规定。 现在按照更换为6×19+FC —?18.5mm(钢丝绳单重:δ1=12.2N/m,总破断力:∑F=209480N)来验算: 容绳量可以增加为Lˊ=987米 按照实际需要提升长度Lˊ=940米来计算 则, (1)钢丝绳绳端载F1ˊ=G(sinα+ f1cosα) Gˊ=G1+ G2=86000N F1ˊ=Gˊ(sinα+ f1cosα)=24941.6N (2)钢丝绳与底板间的摩擦力F2ˊ= G′(sinα+ f2cosα) 其中G′=δ1×L F2ˊ= G′(sinα+ f2cosα)=5365N

绞车能力验算

胶带巷煤仓口安装JD-25KW绞车提升能力验算 1、绞车型号:JD-1.6 提升能力:F JMAX=16KN 电机功率:25KW 单个矿车自重:M21=600Kg 单个矿车载重量:M1=1800Kg 平均坡度:?≤6.5o(技术科提供) 矿车运行摩擦阻力系数:?1=0.015 钢丝绳运行阻力系数:?2=0.2 钢丝绳:Ф=12.5 绳重:M P=0.5Kg/m(查资料得) 绳速:V MAX=0.43-1.30m/s 重力加速度:g=10m/s 钢丝绳抗拉强度:&=1670MPa(铭牌数据) 钢丝绳破断力总和:Q P=97000N(铭牌数据) 最大提升长度(容绳量):L=600m 2、按绞车最大静拉力计算提升能力: n=[F JMAX-L×M P×g×(sin?+?2cos?)]/[g×(M1+M21)×(sin?+?1cos?)] =[16000-600×0.5×10×0.313]/[10×2400×0.128] =15061/3072

=4.9 取重车4台 3、按钢丝绳安全系数计算提升能力:M A=6.5 重车: M A=Q P/[n×g×(M1+M21)×(sin?+?1cos?)+L×M P×g×(sin?+?2cos?)] =97000/[4×10×2400×0.128+600×0.85×10×0.311] =97000/13211 =7.3>6.5 结论:合格 经验算,可提升4个重车,根据现场条件为了确保安全,决定提升数量为2个重车。 严格执行,确保安全。 1#号横贯安装JD-11.4绞车提升能力验算 1、绞车型号:JD-1.0 提升能力:F JMAX=10KN 电机功率:11.4KW 单个矿车自重:M21=600Kg 单个矿车载重量:M1=1800Kg 平均坡度:?≤20o(技术科提供)

龙门吊轨道基础验算书

龙门吊轨道基础验算 初步设计:龙门吊轨道基础截面尺寸暂定高*宽=0.4*0.6,纵向上下各布置3根Φ16通长钢筋,箍筋选用φ10钢筋间距25cm布置,选用C20砼 1、荷载计算, 荷载取80t龙门吊提一片16m空心板移动时的的荷载 空心板混凝土取a=9m3 空心板钢筋d=1.4t 80T龙门吊自重取b=30t 混凝土容重r=26KN/m3 安全系数取1.2,动荷载系数取1.4 集中荷载F=1.2*1.4(a*r+b*10+d*10)=1.2*1.4(9*26+30*10+1.4*10)=920.64KN 龙门吊轮距为L=6.6m,计算轮压为F1=920.64/4=230.16KN 均布荷载为钢轨和砼基础自身重量,取1m基础计算 其对应地基承载力P0=(0.1*10+0.6*0.4*26)*1.2=7.24KPa 我们采用“弹性地基梁计算程序2.0”计算基底反力和弯矩,忽略钢轨对荷载分布的影响,在龙门吊轮子处简化为集中荷载230.16KN “弹性地基梁计算程序2.0”界面图

地基压缩模量Es取35MPa,地基抗剪强度指标CK取40 当龙门吊运行到轨道末端时,取10m轨道基础计算,计算结果:

此时基底最大反力为端头处144.9KN,其所受压强P1=144.9/(0.6*1.1)=219.5KPa 此处填方为宕渣填筑,承载力取300KPa>P0+P1 此时为基础顶面受拉,最大弯矩为228.4 抗拉钢筋配筋计算公式为As=M/(0.9H0*fy) As——钢筋截面积 M ——截面弯矩 H0——有效高度 Fy——二级钢筋抗拉强度取335MPa 一级钢筋抗拉强度为235 MPa 代入计算得As=228.4/(0.9*0.37*335*1000)=0.002047㎡=2047mm2 考虑到基础顶面布置有截面积为1493mm2的钢轨,我们在顶面布置3根Φ16钢筋 当龙门吊运行在正常区间内时,取16.6m基础进行计算,计算结果为:

28钢丝绳的验算

6×19W-FC-φ28-1770钢丝绳能否在白山坪矿使用的验算 1、已知钢丝绳型号与参数: 查《煤矿物质手册》表1-3-16得各知6×19W-FC-φ28-1770钢丝绳的各种参数如下: 钢丝绳公称直径:d=28mm; 钢丝绳每米质量:mp=2.82kg/m; 钢丝绳公称搞拉强度:B σ=1770MPa 最小破断拉力:p Q =458KN 2、提升机提煤与矸石质量;矿车质量等参数: 煤质量:1000㎏/车 矸石质量:1700㎏/车 矿车自重:595㎏ 提升斜长:638m 3、验算提4车煤时钢丝绳安全系数(安全系数取9) 9 21.1010)30cos 2.030(sin 63882.210)30cos 015.030)(sin 5951000(4458000 )cos (sin )cos )(sin (20111>g f L m g f m m n Q m p z p a =??+??+??+?+?=+?+++= ββββ 所选钢丝绳合适. 4、验算提5车煤时钢丝绳安全系数(安全系数取9) 9 63.810)30cos 2.030(sin 63882.210)30cos 015.030)(sin 5951000(5458000 )cos (sin )cos )(sin (20111<g f L m g f m m n Q m p z p a =??+??+??+?+?=+?+++= ββββ 所选钢丝绳不合适

5、验算提6车煤时钢丝绳安全系数(安全系数取9) 9 48.710)30cos 2.030(sin 63882.210)30cos 015.030)(sin 5951000(6458000 )cos (sin )cos )(sin (20111<g f L m g f m m n Q m p z p a =??+??+??+?+?=+?+++= ββββ 所选钢丝绳不合适 6、验算提5车矸时钢丝绳安全系数(安全系数取9) 9 45.610)30cos 2.030(sin 63882.210)30cos 015.030)(sin 5951700(5458000 )cos (sin )cos )(sin (20111<g f L m g f m m n Q m p z p a =??+??+??+?+?=+?+++= ββββ 所选钢丝绳不合适 7、验算提4车矸时钢丝绳安全系数(安全系数取9) 9 73.710)30cos 2.030(sin 63882.210)30cos 015.030)(sin 5951700(4458000 )cos (sin )cos )(sin (20111<g f L m g f m m n Q m p z p a =??+??+??+?+?=+?+++= ββββ 所选钢丝绳不合适 8、验算提3车矸时钢丝绳安全系数(安全系数取9) 9 65.910)30cos 2.030(sin 63882.210)30cos 015.030)(sin 5951700(3458000 )cos (sin )cos )(sin (20111>g f L m g f m m n Q m p z p a =??+??+??+?+?=+?+++= ββββ 所选钢丝绳合适.

60吨龙门吊检算书

龙门吊的设计与检算 一、概况 XXX桥,全长559.34m共有板梁594片,全部为先张法预应力板梁,预制场设在第17#墩~第22#墩之间左幅的一块空地上,预制场的走向与桥梁的走向一致。(见附图) 二、龙门吊的设置 因为预制场的走向与桥梁的走向一致,而预制场上只设置一台龙门吊,这样必须借助一个型钢加工的扁担(重约10t)板梁最大的自重31.2t,滑轮和钢丝绳重约2t,合重43.2t,按1.3的系数为43.2×1.3=56.2t。这样龙门吊的吊重按60t 设置。 三、龙门吊的主要参数: 吊重W1=60t,跨度L=30m,高度H=15m,天车重W2=6t。由6组贝雷片加上下加强弦杆。 四、强度检算: (一)横梁: 1、静荷载:横梁由10片贝雷片上下加加强弦杆组成6组,贝雷片自重:G1=275Kg/片;加强弦杆自重:G2=80Kg/片;插销和支撑架的自重(对应贝雷片):G3=25Kg/片; 这样横梁自重G=(G1+ G2×2+ G3)×6×10=27600Kg。 横梁的静荷载为横梁的自重,可视为均布荷载q=(G÷1000)×10KN/30m=9.2KN/m; 故Mmax静=ql2/8=9.2×302÷8=1035KN?m Qmax静=ql/2=9.2×30/2=138KN 2、动荷载:动荷载系数K动=1.3;(教材《基础工程》) 工作荷载P=K动(W1 +W2)=1.3×(600+60)=858KN。 故Mmax动=PL/4=858×30/4=6435KN?m Qmax动=P=858KN 3、总荷载: Mmax =Mmax静+Mmax动=7470KN?m Qmax =Qmax动+Qmax动=996KN 4、容许强度: [M]=9618.8KN?m;[Q]=1397.8KN。 5、结论:[M]>Mmax [Q]>Qmax 满足要求。 6、挠度计算:

绞车及钢丝绳演、验算

第三节绞车选型验算及绞车管理安全技术措施 1、绞车管理、运输技术安全要求: (1)机电副队长分管工作面两顺槽斜巷运输安全管理工作,对工作面两顺槽斜 巷运输负责。 (2)把小绞车、回柱机、顺槽牵引车检修和维护纳入到机电设备日检、旬检内 容进行正常检修、维护,确保绞车始终处于完好状态。 (3)每次使用前,必须对绞车的稳固情况、完好情况、信号、操作按钮、钢丝 绳、绳头、顺槽牵引车的压、托绳轮以及盘绳情况等进行认真检查,确认一切符合要求后方可使用,否则必须进行处理,绞车司机开车前必须对运输段轨道和“一坡三挡”设施进行全面检查,符合条件后方可走勾。 (4)绞车司机、把钩工与顺槽牵引车司机必须持证上岗,按章操作,严格按规 定数量拉、松车,严禁超挂车,必须使用标准销子、标准链子和“一坡三挡” 设施,严禁使用非标准器材。斜巷运输必须按规定加保险绳。 (5)装车时,重物和所装车重心重合,严禁超长、超宽、超高、超重。用材料 车装管子、轨道、钢梁时,一律绑两顺槽并牢固可靠,否则严禁运输。 (6)无论何种原因在中途停车时,有挡车器时必须使用挡车器,无挡车器时必 须先打好支杆、稳好车,严禁用木楔刹车。确认安全后方可进行作业。 (7)运输途中需要换钩头时,必须使用好挡车器,不得随意在有坡度的巷道中 随意停车和换钩头。绞车严禁拉空钩头。如必须在斜坡上停车时,一定要挂好钩头、刹紧绞车,绞车司机不得离开岗位,并要在车辆下方打好支杆稳好车,严禁用木楔刹车。 (8)在装车点装车时,车辆前、后方必须用阻车器,防止跑车。 (9)在运输途中,若发现钢丝绳拉力突然增大或绞车拔劲时,应立即停车,刹 好闸把,查明原因处理好方可继续操作。 (10)在运输途中,如发现车辆掉道,应及时停车,闸把刹牢,卸掉料,重新 拿道、装车,人员必须站在安全地点操作,严禁用绞车强行牵引上道,在处理掉道时,车辆前后必须有可靠的挡车装置,司机不得离开绞车,司机要按信号操作。 (11)绞车运行以信号为准开车,绞车对拉时,双方绞车司机要规定好信号, 以防误操作发生事故。 (12)无极绳牵引车运行时严禁人员在运行区域内(包括下车场)行走、作业或停 留,防止弹绳,重车掉道、放大滑伤人,发现异常及时停车处理。 (13)严格执行“行人不行车,行车不行人”制度,运输车辆严禁乘坐人员。 (14)绞车运输时,拉松车都要带电运行,严禁放飞车。 (15)两顺槽材料要码放整齐且离道距离不小于500mm。 (16)所有绞车拉运长料车时,必须一钩一车。 2、绞车验算: (1)参数:

钢丝绳计算书

普通型钢悬挑脚手架计算书 我的工程工程;属于框架结构;地上0层;地下0层;建筑高度:0.00m;标准层层高:0.00m ;总建筑面积:0.00平方米;总工期:0天;施工单位:某某施工单位。 本工程由某某房开公司投资建设,某某设计院设计,某某堪察单位地质勘察,某某监理公司监理,某某施工单位组织施工;由章某某担任项目经理,李某某担任技术负责人。 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 18 米,立杆采用单立杆; 搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.5米,立杆的横距为0.9米,立杆的步距为1.8 米; 内排架距离墙长度为0.30米; 大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根; 脚手架沿墙纵向长度为 150 米; 采用的钢管类型为Φ48Χ3.0; 横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数 0.80; 连墙件布置取两步两跨,竖向间距 3.6 米,水平间距3 米,采用焊缝连接; 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2):1.500;脚手架用途:结构脚手架; 同时施工层数:2 层; 3.风荷载参数

本工程地处浙江省宁波市,查荷载规范基本风压为0.180,风荷载高度变化系数μz为1.052,风荷载体型系数μs为0.552; 计算中考虑风荷载作用; 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248; 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150; 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005;脚手板铺设层数:10 层; 脚手板类别:竹笆片脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板; 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用18号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度3.8米,建筑物内锚固段长度 1.75 米。 与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00; 楼板混凝土标号:C30; 6.拉绳与支杆参数 支撑数量为:1;

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