热力发电厂课程设计..

一、课程设计题目

火力发电厂原则性热力系统拟定和计算

二、课程设计目的

进一步巩固本课程中所学到的专业理论，训练电厂工程师必备的专业技能，着重培养学生独立分析问题、解决问题的能力，以适应将来从事电力行业或非电力行业专业技术工作的实际需要。

三、课程设计要求

1、熟练掌握发电厂原则性热力系统拟定和计算的方法、步骤；

2、培养熟练查阅技术资料、获取和分析技术数据的能力；

3、培养工程技术人员应有的严谨作风和认真负责的工作态度。

4、全部工作必须独立完成。

四、课程设计内容

国产300MW汽轮机发电厂原则性热力系统拟定和计算（额定工况）

（1）、原始资料

A、制造厂提供的原始资料

a、汽轮机型式和参数

国产N300-16.18/550/550机组

p0=16.18MPa, t0=550℃, pr1=3.58MPa, tr1=336.8℃,

pr2=3.23MPa, tr2=550℃, pc=0.0051Mpa

b、回热系统参数

pfw=21.35MPa, pcw=1.72MPa

项目单位一抽二抽三抽四抽五抽六抽七抽八抽

加热器编号 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8

抽汽压力 MPa 5.16 3.58 1.46 0.744 0.476 0.27 0.082 0.0173

抽汽温度℃ 383.9 336.8 434.6 345 292.4 231.9 123.8 56.9

端差℃ -0.5 2 0 0 0 2 3 3

注：各抽汽管压降取5%P；

各加热器效率取0.97;

下端差取6℃

各轴封漏汽量(kg/h)：Dsg1=5854（去H1）Dsg2=262.5（去H3）Dsg3=4509（去H4）Dsg4=2931.5（去H7）Dsg5=452（去C）Dsg6=508（去SG）

各轴封漏汽焓(kJ/kg)：hsg1=3383.7 hsg2=3508.6 hsg3=3228.8 hsg4=3290.5

hsg5=2716.8 hsg6=2749.9

c、锅炉型式和参数

国产DG1000/16.67/555型亚临界中间再热自然循环汽包炉

额定蒸发量1000t/h

过热蒸汽参数psu=16.67MPa,tsu=555℃

汽包压力pb=18.63Mpa

给水温度tfw=260℃

锅炉效率ηb=0.92

管道效率ηp=0.96

B、其他已知数据

汽机进汽节流损失0.02Po

中压汽门节流损失0.02Pr2

锅炉排污量Dpw=0.01Db

全厂汽水损失DL=0.01Db

化学补充水压力0.39 Mpa，温度20℃

机电效率ηmg=0.9924*0.987

排污扩容器效率ηf=0.98

排污扩容器压力Pf=0.8

（2）任务

A、拟定发电厂原则性热力系统

B、绘制发电厂原则性热力系统图

C、发电厂原则性热力系统计算（额定工况）

a、作汽轮机热力过程线

b、作汽水参数表

c、锅炉连续排污利用系统计算

d、高加组计算

e、除氧器计算

f、低加组计算

g、汽轮机汽耗量及各项汽水流量计算

i、汽轮机功率校核

j、热经济指标计算

五、设计计算书

A、拟定发电厂原则性热力系统：

该发电厂为凝气式电厂，规划容量300MW，选用凝气式机组，蒸汽初参数：过热蒸汽压力p0=16.18MPa，温度t0=550℃。该系统共有八级不调节抽汽，其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为除氧器的加热热源。三台高压回热加热器均设有疏水冷却器和内置式蒸汽冷却器，同时设有内置式蒸汽冷却器的还有H5低压加热器。1—8号加热器均采用疏水逐级自流的疏水方式，其中三台高加疏水最后流入除氧器，四台低加和轴封冷却器疏水最终流入凝汽器。

B、绘制发电厂原则性热力系统图

C 、发电厂原则性热力系统计算 （一）计算原始资料 1、汽轮机型式及参数

（1）机组型式：亚临界、一次中间再热、三缸二排汽、单轴凝气式汽轮机； （2）额定功率：300MW ；

（3）主蒸汽参数：p0=16.18MPa ，t0=550℃；

（4）再热蒸汽参数：冷段：pr1=3.58MPa,tr1=336.8℃；热段：pr2=3.23MPa, tr2=550℃；

（5）汽轮机排汽压力：pc=0.0051MPa ，排汽干度：取xc=0.93，排汽比焓：查图知hc=2392.6kj/kg 。 2、回热加热系统参数

（1）机组各级回热抽汽参数表（表1-1）(端差值为自己选择 与本组其他同学不同) 项目 单位 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 抽汽压力Pj MPa 5.16 3.58

1.46

0.744 0.476 0.27 0.082 0.0173 抽汽温度tj ℃ 383.9 336.8 434.6

345

293.4 231.9

123.8

56.9

抽汽焓

kj/k

g

3151.5 3068.5 3330.2 3151.6 3050.6 2931.3 2725.6 2603.5 加热器上端差

℃ -0.5 2 0 0 0 2 3 3 加热器下端差

℃ 8 8

8

水侧压力pw MPa

21.35

21.35 21.35 0.6994 1.72

1.72

1.72

1.72 抽汽管道压损

% 6 6 6 6 6 6 6 6

(2)给水温度：tfw=260℃，给水焓hfw ：1133.5kj/kg 。

(3)小汽轮机排汽压力：pc,xj=0.0068MPa ，汽耗量0.034Do （自己选取）。 3、锅炉型式及参数

（1）锅炉型式：国产DG300/16.67/555型亚临界中间再热自然循环汽包炉； （2）额定蒸发量：Db=1000t/h;

（3）额定过热蒸汽压力：pb=16.67MPa ，额定再热蒸汽压力：pr=3.7MPa ； （4）额定过热蒸汽温度：tb=555℃，额定再热气温：tr=555℃； （5）汽包压力：pdu=18.63MPa ； （6）锅炉热效率：ηb=0.9127 （7）管道效率：ηp=0.985 4、其他数据

（1）汽轮机进汽截流损失：12%p δ=，中压缸进汽截流损失：12%p δ=； （2）轴封加热器压力：0.095MPa ，轴封加热器进汽比焓：hsg=2749.9kj/kg; （3）轴封漏汽数据（表1-2）（假设D0=900t/h ） 轴封漏汽点 1（去H1） 2（去H3） 3（去H4） 4（去H7） 5（去C ） 6（去SG ） ∑ 漏汽量D sgj ，kg/h

5854 262.5 4509 2931.5 452 508 14517 漏汽比焓h sgj ,kj/kg

3383.7 3508.6

3223.8

3290.5

2716.8

2749.9

0.0065 0.0003 0.0050 0.0033 0.0005 0.0006 0.0162

漏汽系数

a

sgj

(4)汽轮机机械效率：ηm=0.9924，发电机效率：ηg=0.987；

(5)化学补充水压力：Pma=0.39MPa;补充水温度：tma=20℃；

(6)锅炉排污量：Dpw=0.01Db;排污扩容器效率：ηf=0.98，压力Pf=0.8MPa

(7)各加热器效率：0.98；

(8)厂用电率：ε=0.07；

(二)简化条件

1、忽略凝结水泵介质的比焓升；

2、忽略加热器和抽汽器管道间的散热损失。

（三）汽轮机进汽参数的计算

1、主蒸汽参数

由主汽门前压力p0=16.18MPa，温度t0=550℃，查水蒸气性质表知主蒸汽比焓值h0=3435.656kj/kg。

主汽门后压力p0'=（1-δp1）p0=0.98*16.18=15.856MPa，

由h0'=h0=3435.656kj/kg,查焓熵图知主汽门后气温t0'=548.9℃。

2、再热蒸汽参数

由高压缸出口压力pr1=3.58MPa,温度tr1=336.8℃，查焓熵图知冷段再热蒸汽比焓值hr1=3072.4kj/kg。

由中联门前压力pr2=3.23MPa，温度tr2=550℃，查焓熵图知热段再热蒸汽比焓值hr2=3566.3kj/kg。

主汽门后压力prh'=（1-δp2）*prh=0.98*3.23=3.165MPa。

由prh'=3.165MPa，hr2'=hr2=3566.3kj/kg,查焓熵图知中联门后气温tr'=549.9℃。

qrh=hr2-hr1=3566.3-3072.4=493.9kj/kg.

根据以上数据以及表1-1各抽汽压力点参数，在h-s图上绘制出汽轮机的汽态膨胀过程曲线如下：

（四）各加热器进、出口参数计算（见表1-3）

表1-3 回热系统计算点参数

项目单位H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 SG C 数据来源

加热蒸汽

抽汽压力p

j

Mpa 5.16 3.58 1.46 0.744 0.476 0.27 0.082 0.0173 0.0051 已知

抽汽压损Δp

j

% 5 5 5 5 5 5 5 5 已知

加热器汽侧压力

p

j

'

MPa 4.902 3.401 1.387 0.7068 0.4522 0.2565 0.0779 0.0164 0.095 p

j

'=（1-Δp

j

）p

j

抽汽焓h

j

kj/kg 3157.7 3073.9 3331.5 3152.6 3049.3 2931.9 2726.1 2602.1 2392.6 查焓熵图

轴封汽焓h

sgj

Kj/kg 3383.7 3508.6 3228.8 3290.5 2749.9 2716.8 已知

p

j

'饱和水温度t

sj

℃262.71 243.86 197.02 165.34 149.99 129.97 94.15 56.96 97.9 33.23 由p

j

'查焓熵图

p

j

'饱和水焓h

j

' Kj/kg

1148.3

2

1056.0

3

838.97 698.85 632.22 546.25 394.44 238.43 139.17 由p

j

'查焓熵图

被加热水

加热器端差θ

j

℃-0.5 2 0 0 0 2 3 3 0 已知

加热器出口水温

度t

j

℃263.21 241.86 197.02 165.34 149.99 127.97 91.15 53.96 t

sj

-θ

j

加热器水侧压力

p

w

MPa 21.35 21.35 21.35 0.6994 1.72 1.72 1.72 1.72 已知

加热器出口水焓

h

wj

Kj/kg

1149.1

8

1049.0

847.95 697.2 632.98 538.72 383.08 227.35

由p

w

、t

j

查焓熵

图

疏水疏水冷却器端差

θ

℃ 5 5 5

疏水冷却器出口

水温t

s

'

℃246.3 202.1 172.9 t

s

'=t

j+1

+θ疏水冷却器后疏

水焓h

wj

d

Kj/kg 1067.5 862.5 826.0 查焓熵图

1）计算给水泵焓升：

假设除氧器水面高度H pu =20 m ，则泵入口静压为：

'pu p ='

4

p +'ρg H pu =0.6994+975×10-6×9.8×20=0.8905 MPa 'ρ—除氧器至给水泵水的平均密度，kg/m 3

；

给水泵内介质的平均压力：pj p =0.5（pu p +'pu p ）=0.5×（21.35+0.6994）=11.12 MPa

给水泵内介质的平均比焓：取pj h ='pu h =697.2 kJ/kg ，（'

pu h —除氧器出口饱和水比焓）

根据pj p =11.12 MPa ，pj h =697.2 kJ/kg 查h-s 图，得介质的平均比容pu v =0.001099 m 3/kg 则给水泵内介质平均焓升为：取泵的效率ηpu =0.8464，

pu τ=pu h -'

pu

h =

()'pu pu pu pu

v p p -η=()3

0.00109921.35-0.8905100.8464??=26.56 kJ/kg 2）计算高压加热器H1：

加热器压力：p 1’=p 1 -?p 1=5.16×（1-0.06）=4.85 MPa 式中：p 1’、?p 1分别为第一抽汽口压力及管道压损；

由p 1=4.85MPa ，查h-s 图得加热器汽侧饱和水温为t sl =262.1℃； H1出口水温t 1=t sl -θ1=262.1-(-0.3)=262.4℃；θ1加热器上端差； H1疏水温度t 1'= t j+1+θ=238.3+8=246.3℃；θ:加热器下端差；

3）根据p w,1=21.35 MPa ，t 1=262.1℃，查h-s 图，得H1出口水比焓为h w,1=1145.0kj/kg; 根据p 1’=4.85 MPa ，t 1'=246.3℃，查h-s 图，得H1疏水比焓为h d,1=1067.5 kJ/kg 。

至此，高压加热器H1的进、出口汽水参数已全部算出，同理，可得H2~H8各级的进、出口汽水参数，如表1-3所示。

(五)锅炉连续排污利用系统及有关流量计算。（见表1-4）

由于计算前汽轮机进汽量未知，故选取D0=900t/h 进行计算，最后校核。

表1-4 相关流量及排污利用系数各点比焓值计算

序号 项目 符号 单位 计算公式及数据来源

数值

绝对值 相对值

1 进入汽轮机做功的蒸汽

D0 kg/h D0 1

2 汽轮机总进汽量 D0' kg/h D0+Dsg1+Dsg2+Dsg3+Dsg4+

Dsg5+Dsg6

1.016177D0 1.016177

3 锅炉蒸发量 Db kg/h D0'+Dl 1.027321D0 1.027321

4 锅炉连续排污量 Dbl kg/h 0.01Db 0.011144

5 锅炉给水量 Dfw kg/h Db+Dbl 1.038465D0 1.038465

6 锅炉排污水比焓 hb ’ kJ/k g 由汽包压力pb=18.63MPa 查

得

1818.5

7 排污扩容器的蒸汽比焓 hf kJ/k g 扩容器压力pf=0.8MPa ，干度x=0.98查表 2726.6

8 排污扩容器的排污水比焓 hbl' kJ/k g 由扩容器压力pf=0.8MPa 查表

726.7

9 扩容蒸汽系数αf αblhb'ηh=αfhf+(αbl-

αf)hbl'

0.005571

10 扩容器排污水系

数

α’a

bl

αbl-αf 0.005573

11 补充水量Dma kg/h Dl+Dbl' 0.016715D0 0.016715

12 补充水比焓hma kJ/k

g

由pma和tma查表84.3

13 排污冷却器出口

补充水比焓

hma’

kJ/k

g

αbl'（hbl'-hbl）ηh=α

ma（hma'-hma）

244.1

（六）各项抽汽系数计算

根据各个加热器热平衡可知： （1）H1加热器热平衡方程为

)()]()([21111111h h h h h h w w fw h

d sg sg d -=-+-αηαα

即 ηταααh

fw sg sg q

q /11

11

1=+ (1)

（2）H2加热器热平衡方程为

)()])(()([322111222h h h h h h w w fw h

d d sg d -=-++-αηααα

即 ηταγαααh

fw sg q /)(22

112

2=++ (2)

（3）H3加热器热平衡方程为

)]([)]())(()(['

4332232121333ταηαααααpu w fw h

d sg sg d d sg d h h h h h h h h +-=-+-+++-

即ητααγααααh

fw sg sg sg q

q /)(32

23

2113

3=++++ (3)

（4）除氧器物质平衡方程为

ααααααααααfw sg c sg sg f =++++++++3421321'

4)( 即 αααααααααα'

43213214)(---++++-=sg f sg sg fw c H4加热器热平衡方程为

h h h h h h fw h

sg sg w c d sg sg f f '

433543213214'

4])([αηααααααααα=++++++++

代入

α

4

c 得

h h h h q

q w fw h

fw w f f sg sg sg sg 5'

453

34

232114

'4

/)()(αηαααγαααααα-=-+++++++..(4)

（5）H5加热器热平衡方程为

)()(654'

555h h h h w w c h

-=-αηα

即

ητααααααααα

αh sg fw

f s

g sg q /'43232([])5115

5

---++++-= (5)

（6）H6加热器热平衡方程为

)()]()([764'

6'

55'

666h h h h h h w w c h

-=-+-αηαα

即

ηταααααααααγ

ααh sg fw f sg sg q /'43232([])6116

56

6

---++++-=+..(6) （7）H7加热器热平衡方程为

)()]())()([874'

744'

7'

665

'

777(h h h h h h h h w w c h

sg sg -=-+-++-αηαααα

即

ητααααααααααγαααh

sg fw sg sg f sg sg q

q /'43232([)])(7114

4

7

6

5

7

7

---++++-=+++ (7)

（8）H8加热器和SG 轴封加热器

为计算方便，将H8与SG 作为一个整体考虑，采用图 所示的热平衡范围来列出物质平衡式。由热井的物质平衡式，可得

αααααααα

αα86547654

)(---+++-=+sg sg sg c t

c

根据∑吸热量=∑放热量写出热平衡方程式

h h h h h h c t c sg sg sg sg sg w c '

'7476566558884)()(αααααααααα++++++++=

将

α

αt

c +消去，

)

)()))(/)'

'

7

4765'

6

6'

5

5'

88'

8

4

((((h h h h

h h h h h h

c sg c sg sg c sg sg c h

c w c -++++-+-+-=-αααααααηα即

η

ταααααααααααγαααααh

sg fw

sg sg sg sg sg f sg sg q q q /'43232([)])(8

1

1

6

6

5

5

8

4

7

6

5

8

8

---++++-=++++++ (8)

采用并联法解上述8个方程，方程（1）~（8）经代入数据、整理最后得如下形式

q

q sg sg h

fw

1

1

1

1

1

/αηταα-=

γ

αητααγα2

1

2

2

2

/21sg h

fw

q -=+

q

q sg sg sg h

fw

2

2

3

1

3

3

3

3

2

3

1

/αγαητααγαγα--=++

)(/53

34

24

15'

44

'

44

34

24

1

h h q

h h q w f f sg sg sg sg w fw h

fw ------=+++ααγαγααηααγαγαγ

α

ητααααααηταηταηταηταh

sg fw

f s

g sg

h h h h q /32(5'4535512)////5

1

5

5

---++++-=ητααααααγαηταηταηταηταh

sg fw

h

h

h

h

f s

g sg q /32([////])6

1

6

6

6

5

6

'

4

6

3

6

2

6

1

--+-=+++++q

q sg sg h

sg fw h

f s

g sg 4

4

7

1

7

7

7

6

7

5

7

'

43

2

1

/32(/))(αητααααααγαγαηταααα---=++++++--q q q sg sg sg sg sg h sg fw h

f s

g sg 6655848

18

88

765

8'

432

/32()/)1()(ααγαητααααααγαααηταααα----=

++++++---+

写成矩阵方程 T X A =* 即 T X A

*1

-=

其中

?????????????????

?

??

??

??

???????

??

??

?=

q q q q

q

q

q q h

h

h

h h

h h h h

h h h h

h h

h A 88

8

8

8

8

8

87

7

7

7

7

7

76

6

6

6

6

65

5

5

5544

4

43

33221////////////////γ

γγητ

ητ

ητ

ητγγητητητητγη

τητητητητη

τη

τ

ητγγγγγγ ???????

???

????????

?????????

????????

?-------------------=-------+---q q q h h q h h q q sg sg sg sg sg h sg fw sg sg h sg fw h sg fw h

sg fw w f f sg sg sg sg w fw h fw sg sg sg h fw sg h fw sg sg h fw f sg sg f sg sg f sg sg f sg sg T 665584814471615153342415'

422313212111/32(/32(/32([/32)(////))]))(ααγαητααααααηταααααηταααααηταααααααγαγααηααγαηταγαητααητα T

X ??

???

?=αα

αααααα87

6

5

'

4

3

21.

代入数据得

??????????

???????

?

?????????

?????????=9.24621.2481.2481.24859.8459.8459.8459.848.23384.1504.15094.15694.15694.15694.1562.23946.8414.15714.15714.15714.15724272.952.952.952.954.25298.2028.2028.2025.25055.365.364.22112412.2090A

????????????????????

??????=66.826.15038.16019.9748.65125.1453.20721.104.T ，用计算机解方程组得 ????????????

??????????????=0135.00452.00524.00320.00103.00559.00883.00499.0.X 05096.004066.00103.0'

44=+=+=αααfp

78432.0)('

43213214=---++++-=ααααααααααsg f sg sg fw c

汽轮机通流部分流量平衡：

6363.0)(16

1

81

=+-=∑∑=i j c

sgi αα

用凝汽器质量平衡验算：

6363.0)(6

4

85

4

=++-=∑∑=ααα

αfp i j c c

sgi

二者相等说明计算正确。

（七）计算汇总及核算

1.新汽量D o 校核及汽轮机各项汽水流量

8

0001/(1)

c c j j D D D a Y β==-∑

(1)计算

D

co

凝汽的比内功

w ic

为

)/(266

.15396.239221.496656.34350

kg kj h

q h w c

rh

ic

=-+=-+=

)/(773

.717)987.0*9924.0*266.1539/(300000*3600)**/(3600

h t g

m

ic

e

co

w p D

===η

η

(2)计算D o

各级抽汽做功不足系数Y j 如下表：

表1-5

Y

j

的计算式

Y

j

α

j

Y

j j

α

w h q h Y ic

c rh

/)(11-+=

0.8194 0.0499

0.0409

w h q h Y ic

c rh

/)(22-+=

0.7650 0.0883

0.0675

w h h Y ic c /)(33-= 0.6099 0.0599 0.0365 w h h Y ic c /)(44-=

0.4937 0.0103 0.00508 w h h Y ic c /)(55-= 0.4266 0.0320 0.0137 w h h Y ic c /)(66-= 0.3907 0.0524 0.0205 w h h Y ic c /)(77-= 0.2576 0.0452 0.0116 w h h Y ic c /)(88-= 0.1361

0.0135 0.00184 ∑

0.1976 w h h Y ic c sg sg /)(11-=

0.6439

0.0065 0.00419 w h h Y ic

c sg sg /)(22-= 0.7250 0.0003 0.00022 w h h Y ic

c sg sg /)(33-= 0.5400 0.0050 0.0027 w h h Y ic

c sg sg /)(44-= 0.5833 0.0033 0.00192 w h h Y ic

c sg sg /)(55-= 0.2106 0.0005 0.00011 w h h Y ic

c sg sg /)(66-= 0.2321 0.0006 0.00014 ∑

0.00928

1.2608)1/(16

1

81

=--=∑∑Y Y sgj sgj j j ααβ

则汽轮机新汽耗量

)/(9682.9042608.1*773.717*h t D

D co

o

===β 与假设值h t /900接近

误差%55.0900/)9009682.904(=-=? 故可知假设合理。

表1-6汽轮机各项汽水流量

项目 符号 系数ax

Dx=ax*D0 项目 符号

系数ax Dx=ax*Dc

(t/h)

(t/h)

汽机总汽耗 α'

1.016177 914.5593 锅炉给水 αfw

1.038465 934.6185 再热蒸汽 α

rh 0.8618 735.12 蒸发量 α

b

1.027321 924.5889 排汽 α

c 0.6363 572.67 化学补充水 α

ma

0.016715 15.0435 一级抽汽 α

1 0.0499 44.91 连续排污扩容蒸汽 α

f

0.005571 5.0139 二级抽汽 α2 0.0883 79.47 小汽轮机用

汽 α

fp

0.034 30.6 三级抽汽 α3 0.0559 30.31 排污水 α'

1b

0.005573 5.0157 四级抽汽 α4 0.0103 9.23 去H1漏汽 α1sg 0.0065 5.85 五级抽汽 α5 0.0320

28.8 去H3漏汽 α2sg

0.0003 0.27 六级抽汽 α6 0.0524 47.16 去H4漏汽 α3sg 0.0050 4.5 七级抽汽 α

7 0.0452 40.68 去H7漏汽 α4sg

0.0033 2.97 八级抽汽

α

8

0.0135

12.15 去C 漏汽 α5sg 0.0005 0.45

去SG 漏汽 α

6

sg 0.0006

0.54

2、功率核算 表1-7 符

号 计算式

结果（kw ） 符号 计算式

结果(kw) P1 6.3/)(1

1

1

η

ηg

m

h h D p -= 3396.41 P6 6.3/)(6

6

6

η

ηg

m

rh

q h h D p +-=

12831

P2

6.3/)(2

2

2

η

ηg

m

h h D p -=

7822.05 P7

6.3/)(7

7

7

η

ηg

m

rh

q h h D p +-=

13345.8

2

P3

6.3/)(3

3

3

η

ηg

m

rh

q h h D p +-= 4951.12 P8

6

.3/)(8

8

8

η

ηg

m

rh

q h h D p +-=

4395.95

P4

6.3/)(4

4

4

η

ηg

m

rh

q h h D p +-=

1956.99 Pc

6

.3/)(0

η

ηg

m

rh

c

c

c

q h h D p +-= 239838.84

P5

6.3/)(5

5

5

η

ηg

m

rh

q h h D p +-=

6915.78 Pe

∑

295453.96

误差：%52.1300000/)96.295453300000(=-=? 在允许范围内 计算正确。 3、热经济性指标计算

1)汽轮发电机组热经济性指标： 汽耗率：)./(3

300000/900000/00h kw kg p

D d e

===

热耗量：

)

/(21.2465)5.11331.244(*0435.15)5.11339.2727(*0139.521.496*12.735)5.1133656.3435(*5593.914)()()(106

'

0'

kg kj h h D h h D q D h

h D Q fw ma ma fw f f rh

rh fw

O

?=-+-++-=-+-++-=热耗率: )./(37.8217300000/21.2465/

106

h kw kj q p

Q e

=?==

发电厂热经济性指标 汽轮机绝对电效率438.037.8217/3600/3600===q e

η

全厂热效率：

3938.0438.0*985.0*9127.0===η

ηηηe

p

b

cp

全厂热耗率：)./(7.91413938.0/3600/

3600h kw kj cp

cp q ===η

标准煤耗率：)./(34.312)./(31234.03938.0/123.0/

123.0h kw g h kw kg cp

s

cp b ====η

(八)设计总结

热力发电厂课程设计过程中，我通过对大量资料的查询，对热力发电厂系统有了更加深刻的认识，这对我将来从事发电厂工作奠定了基础。过程中遇到很多困难，但是同学之间的共同探讨解决了大部分的难题，培养了我们的团队合作能力。而且，此次计算过程我主要应用Matlab 计算软件解矩阵方程和WORD 中的公式编辑器进行公式编写，为以后撰写论文做好准备。

计算过程中不免发生错误，希望老师能够批评指正。

参考文献：

1、《热力发电厂》 中国电力出版社 郑体宽主编

2、《热力发电厂课程设计》 中国电力出版社 黄新元主编

3、水和水蒸汽热力性质表 高教出版社

课程设计报告

（2010-2011学年第一学期）

名称：热力发电厂课程设计

题目：火力发电厂原则性热力系统拟定和计算院系：能源动力与机械工程学院

班级：实验动07

学生姓名：陈伟

学号： 1071170803

指导教师：

设计周数： 1

成绩：

日期： 2011.1

热力发电厂信息化问题研究结论与参考文献

热力发电厂信息化问题研究结论与参考文献 本篇论文快速导航： 【题目】：京宁热电公司信息化建设路径探析 【第一章】：国内外信息化战略研究状况综述 【2.1 - 2.2】：公司信息化理论与战略管理过程 【2.3 - 2.4】：信息化管理战略与发电公司信息化战略概述 【第三章】：京宁热电企业信息化状况及面临的信息化问题 【第四章】：京宁热电信息化发展环境及战略需求分析 【第五章】：京宁热电公司信息化发展战略的制定与实施 【第六章】：京宁热电公司信息化建设战略保障措施 【结论/参考文献】：热力发电厂信息化问题研究结论与参考文献第7章结论 通过对电力企业目前发展现状的分析，可以了解到电理企业对于信息化建设的迫切需求。信息化建设对企业的内部管理以及外部的压力的缓解都有一定的帮助。但在实际的应用中存在一些问题，通过对京宁热电公司的战略发展指导思想以及制定的发展目标，列举相应的解决对策。通过科学地运用信息化建设，提高企业整体的综合实力。 （1）通过分析企业信息化系统使用的现状，我们可以得知：在经济一体化的发展背景下，很多公司开始注重信息化管理，将信息

化逐渐与公司的实际情况相结合。热电公司也不例外，公司的信息化主要是通过先进的网络软件技术，对公司的相关发展信息、人力资源情况、项目介绍以及机械设备和资金的情况进行信息化统一管理，这大大提高了公司的办事效率，同时将企业的管理实力提升了很大的空间。 （2）通过对京宁热电公司存在的问题进行分析可以得知：信息系统还不能够完全满足电力公司改革的发展需求以及公司对于管理层面不断提出的新要求。各部门之间的信息化系统衔接尚不完善，分割比较严重，对于形成公司整体信息化还有一段距离；统计的范围有限，不能够将全部的机器设备的资料涵盖进去，导致数据的统计不够完善，综合分析能力差，通常信息化系统仅是实现事后统计分析，对于事前的统计分析欠缺，因此对于前期的分析统计存在不足之处；在信息化实施过程中，容易忽略主体，也就是对于公司的整体扩展性差；各部门的信息资源相对独立，存在孤立情况，京宁热电公司的人力资源储备、材料使用、客服、弄点、财务等页面的系统没有组建在一起，相互孤立；信息化的发展很大程度受限于信息建设的保障措施。国内的电力信息化系统的建设开始晚，人才储备不足，技术存在短板，因此信息的监管体系还不够完善，相关的法律法规还不健全。 （3）结合公司的信息化发展的环境进行分析，同时对公司的战略发展需求进行了阐述。公司信息化制度的建设需要考虑内部的政

热力发电厂课程设计说明书(国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算)

国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算 1 课程设计的目的及意义： 电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标，由此可衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。如根据最大负荷工况计算的结果，可作为发电厂设计时选择锅炉、热力辅助设备、各种汽水管道及附件的依据。 2 课程设计的题目及任务： 设计题目：国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算。 计算任务： ㈠ 根据给定的热力系统数据，在h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线 ㈡ 计算额定功率下的汽轮机进汽量0D ，热力系统各汽水流量j D ㈢ 计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、 绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率） ㈣ 按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图 3 已知数据： 汽轮机型式及参数

锅炉型式及参数 锅炉型式英国三井2027-17.3／541／541 额定蒸发量Db：2027t／h 额定过热蒸汽压力P b17.3MPa 额定再热蒸汽压力 3.734MPa 额定过热蒸汽温度541℃ 额定再热蒸汽温度541℃ 汽包压力：P du18.44MP 锅炉热效率92.5％ 汽轮机进汽节流损失4％ 中压缸进汽节流损失2％ 轴封加热器压力P T98kPa 疏水比焓415kJ／kg 汽轮机机械效率98.5％ 发电机效率99％ 补充水温度20℃ 厂用电率0.07 4 计算过程汇总: ㈠原始资料整理：

年产500吨的热处理车间设计_课程设计论文

编号 热处理车间设计说明书 二级学院材料科学与工程学院 专业材料科学与工程

毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明 原创性声明 本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。 作者签名：日期： 指导教师签名：日期： 使用授权说明 本人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。 作者签名：日期：

学位论文原创性声明 本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。 作者签名：日期：年月日 学位论文版权使用授权书 本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。 涉密论文按学校规定处理。 作者签名：日期：年月日 导师签名：日期：年月日

热力发电厂课程设计

学校机械工程系课程设计说明书热力发电厂课程设计 专业班级： 学生姓名： 指导教师： 完成日期：

学校机械工程系 课程设计评定意见 设计题目：国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算 学生姓名：专业班级 评定意见： 评定成绩： 指导教师（签名）： 2010年 12 月9日 评定意见参考提纲： 1.学生完成的工作量与内容是否符合任务书的要求。 2.学生的勤勉态度。 3.设计或说明书的优缺点，包括：学生对理论知识的掌握程度、实践工作能力、表现出的创造性和综合应用能力等。

《热力发电厂》课程设计任务书 一、课程设计的目的（综合训练） 1、综合运用热能动力专业基础课及其它先修课程的理论和生产实际知识进行某660MW凝气式机组的全厂原则性热力系统的设计计算，使理论和生产实际知识密切的结合起来，从而使《热力发电厂》课堂上所学知识得到进一步巩固、加深和扩展。 2、学习和掌握热力系统各汽水流量、机组的全厂热经济指标的计算，以及汽轮机热力过程线的计算与绘制方法，培养学生工程设计能力和分析问题、解决问题的能力。 3、《热力发电厂》是热能动力设备及应用专业学生对专业基础课、专业课的综合学习与运用，亲自参与设计计算为学生今后进行毕业设计工作奠定基础，是热能动力设备及应用专业技术人员必要的专业训练。 二、课程设计的要求 1、明确学习目的，端正学习态度 2、在教师的指导下，由学生独立完成 3、正确理解全厂原则性热力系统图 4、正确运用物质平衡与能量守恒原理 5、合理准确的列表格，分析处理数据 三、课程设计内容 1. 设计题目 国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算） 2. 设计任务 （1）根据给定的热力系统原始数据，计算汽轮机热力过程线上各计算点的参数，并在h-s图上绘出热力过程线； （2）计算额定功率下的汽轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量Dj、Gj； （3）计算机组和全厂的热经济性指标； （4）绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。 3. 计算类型 定功率计算 4. 热力系统简介 某火力发电厂二期工程准备上两套660MW燃煤气轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；汽轮机为Geg公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式汽轮机。 全厂的原则性热力系统如图1-1所示。该系统共有八级不调节抽汽。其中第一、第二、第三级抽汽分别供高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。 第一、二、三级高压加热器均安装了留置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7oC、0oC、-1.7oC。第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5oC。

热处理车间设计参考题

第一章 1、耐火材料需要考虑的性能指标； 耐火度、荷重软化温度、常温耐压强度、密度、热稳定性、高温化学稳定性、重烧线变化（体积稳定性） 2、常用的耐火制品； 粘土质耐火砖、高铝土、轻质耐火砖、石墨制品、抗渗碳砖、刚玉制品、碳化硅制品 3、耐火纤维的特点； 耐高温、热导率低（保温性能好）、密度小、蓄热量小、抗热震性能好、绝缘性能好、隔音效果良、化学稳定性好、耐压能力差 4、保温材料所具备的性能； 导热系数低、体积密度小（强度低）、比热小、使用温度较高、易于施工、价格便宜 5、电热材料所具备的性能； 耐热性和高温强度、电阻系数、电阻温度系数、热膨胀系数、机械加工性能、抗蚀性 6、常用的电阻元件； 金属电热材料：镍铬合金、铁铬铝合金、钼、钨； 非金属电热材料：碳化硅、硅钼棒、石墨； 红外电热材料：金属管（红外涂料）、陶瓷管、石英玻璃 7、电热元件中镍铬合金与铁铬铝合金的比较； 镍铬合金：标准产品Cr20Ni80、Cr15Ni60、0Cr23Ni13等，形成Cr2O3致密保护膜，耐蚀性好；塑性好，拉拔、绕制容易，焊接性容易；高温加热不易脆化，高温力学性能好；电阻大，电阻温度系数小，功率稳定；最高使用问题1100°C，抗氮气能力强。 铁铬铝合金：标准产品Cr13Al4、0Cr24AlRE、0Cr27Al7Mo2等；形成Al2O3致密保护膜，耐蚀性好；电阻大，电阻温度系数小，功率稳定；最高使用稳定可达1300°C；塑性差，加工性能差，弯曲需加热；高温强度低，元件易于变形、倒塌；高温晶粒粗化，脆性增加，可焊性差，不便返修；高温时不易在氮气中使用，不易在含硫的还原气氛使用； 第二章 1、常用热处理设备中主要涉及的热量传输过程； 加热工件：热源——炉膛——工件 热量散失：炉膛——炉墙（炉门）——环境 2、传热的基本方式有哪些？并进行比较说明其特点； 传导传热：热量从物体的一部分传至另一部分，或由一物体传至与其相接触的另一物体的传热现象； 固、液、气态中都能发生；要求物体相互接触；无能量形式变化。 对流传热：液体中不同部分的相对位移是不同部分的质点相互混合，或者在运动质点与一相接触的固体表面之间进行的热交换； 只能在流体宏观运动时才能发生；无能量形式的变化； 辐射传热：受热物体将热能部分转化成辐射能，以电磁波的形式向外放射，当投射到另一物体时部分被吸收转化成热能。 无需中间介质；既有热量的交换，也有能量形式的转化；不论温度高低任何物质都向四周放射辐射能。

热力发电厂课程设计报告dc系统

东南大学 热力发电厂课程设计报告 题目：日立250MW机组原则性热力系统设计、计算和改进 能源与环境学院热能与动力工程专业 学号 姓名 指导教师 起讫日期 2015年3月2日～3月13日 设计地点中山院501 2015年3月2日

目录 1 本课程设计任务 (1) 2 ******原则性热力系统的拟定 (2) 3 原则性热力系统原始参数的整理 (2) 4 原则性热力系统的计算 (3) 5 局部热力系统的改进及其计算 (6) 6 小结 (8) 致谢 (9) 参考文献 (9) 附件：原则性热力系统图

一本课程设计任务 1.1 设计题目 日立250MW凝汽机组热力系统及疏水热量（DC系统）利用效果分析。 1.2 计算任务 1、整理机组的参数和假设条件，并拟定出原则性热力系统图。 2、根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数， 并在ｈ-s 图上绘出蒸汽的气态膨胀线。 3、对原始热力系统计算其机组内效率，并校核。 4、确定原则性热力系统的改进方案，并对改进后的原则性热力系 统计算其机组内效率。 5、将改进后和改进前的系统进行对比分析，并作出结论。 1.3设计任务说明 对日立MW凝汽机组热力系统及疏水热量（DC系统）利用效果分析，我的任务是先在有DC系统情况下通过对抽汽放热量，疏水放热量，给水吸热量等的计算，求出抽汽份额，从而用热量法计算出此情况下的汽机绝对内效率（分别从正平衡和反平衡计算对比，分析误差）。然后再在去除DC系统的情况下再通过以上参量计算出汽轮机绝对内效率（也是正平衡计算，反平衡校核对比）。最后就是对两种情况下的绝对内效率进行对比，看去除DC系统后对效率有无下降，下降多少。

热力发电厂课程设计计算书详解

热力发电厂课程设计

指导老师:连佳 姓名:陈阔 班级:12-1 600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算 计算数据选择为A3，B2，C1 1.整理原始数据的计算点汽水焓值 已知高压缸汽轮机高压缸进汽节流损失：δp 1=4%，中低压连通管压损δp 3=2%, 则 ）（MPa 232.232.24)04.01('p 0=?-=; p ’4=(1-0.02)x0.9405=0.92169; 由主蒸汽参数：p 0=24.2MPa ，t 0=566℃，可得h0=3367.6kJ/kg; 由再热蒸汽参数：热段： p rh =3.602MPa ，t rh =556℃， 冷段：p 'rh =4.002MPa ，t 'rh =301.9℃， 可知h rh =3577.6kJ/kg ，h'rh =2966.9kJ/kg ，q rh =610.7kJ/kg 。 1.2编制汽轮机组各计算点的汽水参数（如表4所示）

1.1绘制汽轮机的汽态线，如图2所示。

1.3计算给水泵焓升： 1.假设给水泵加压过程为等熵过程； 2.给水泵入口处水的温度和密度与除氧器的出 口水的温度和密度相等； 3.给水泵入口压力为除氧器出口压力与高度差产生的静压之和。 2.全厂物质平衡计算 已知全厂汽水损失：D l =0.015D b （锅炉蒸发量），锅炉为直流锅炉，无汽包排污。 则计算结果如下表：（表5） 3.计算汽轮机各级回热 抽汽量 假设加热器的效率η=1

（1）高压加热器组的计算 由H1，H2，H3的热平衡求α1，α2，α3 063788.0) 3.11068.3051()10791.1203(111fw 1=--?==ητααq 09067.06 .9044.2967)6.9043.1106(063788.0/1)1.8791079(1h h -212fw 221=--?--?=-=q d w d w ）（αηταα154458 .009067.0063788.0212=+=+=αααs 045924 .02.7825.3375) 2.7826.904(154458.0/1)1.7411.879(h h -332s23fw 3=--?--=-=q d d w w ）（αηταα200382 .0154458.0045924.02s 33=+=+=αααs （2）除氧器H4的计算 进除氧器的份额为α4’；176 404.0587.43187.6) 587.4782.2(200382.0/1)587.4741.3(h h -453s34fw 4=--?--=-=q w w d ）（’αηταα 进小汽机的份额为αt 根据水泵的能量平衡计算小汽机的用汽份额αt

火力发电厂热电联产的探究

火力发电厂热电联产的探究X 张永平 (神华准能发电厂,内蒙古薛家湾　010300) 摘　要:根据我国经济发展对电力事业提出的要求,针对北方城市由于水利资源较南方少,火力发电是城市用电的主要来源的现状,火力发电与热力相连的问题,就我国热电联产目前存在的问题谈了自己的看法。 关键词:火力发电厂;热电联产;效率 中图分类号:T M621 文献标识码:A 文章编号:1006—7981(2012)04—0091—02 1　概述 国家大力提倡走节约型发展之路,作到珍惜资源、节约能源、保护环境、可持续发展。热力发电是我国主要的发电形式,在近几十年它不可能被任何形式取代,因此研究电厂热力系统是十分必要的,尤其电厂锅炉本身效率的提高,以达到按时保质保量的为机组提供燃煤的目的。发电厂既生产电能,又利用汽轮发电机作过功的蒸汽对用户供热的生产方式,是指同时生产电、热能的工艺过程,较之分别生产电、热能方式节约燃料。以热电联产方式运行的火电厂称为热电厂。对外供热的蒸汽源是抽汽式汽轮机的调整抽汽式汽轮机的排汽,压力通常分为0.78～1.28MPa和0.12～0.25MPa两等。前者供工业生产,后者供民用采暖。热电联产的蒸汽没有冷源损失,所以能将热效率提高到85%,比大型凝汽式机组(热效率达40%)还要高得多。 2　热电联产的现状 到2007年底为止,中国热电联产的情况是:年供热量259651万吉焦,比2006年增加14.13%。供热机组总容量达10091万千瓦占火电装机容量的18.15%,占全国发电机组总容量的14.05%。是核电装机的11.4倍。 现运行的热电厂,规模最大的是太原热电厂,装机容量138.6万千瓦,在北京、吉林、哈尔滨、石家庄、天津、大连和太原这些特大城市已有一批3万千瓦大型抽汽冷凝两用机组运行,星罗棋布的热电厂在中国的大江南北迅速发展,区域热电厂也从城市的工业区蔓延到了乡镇开发区。由于市场经济的发展,在中央“上大压小”政策影响下,将有更多的城市安装大型供热机组。随着工业自动化技术的飞速发展,电力系统的进一步深入改革,电厂对辅控系统自动化程度也不断的提高。在火力发电厂的辅机系统的设计中,一般是根据辅控设备的功能,按照“水”、“灰”、“煤”三个系统设立了独立的集中监控网。而为了保证设备优质高效的运行、提高劳动生产率、提高运行人员整体素质,满足减员增效的要求,也有取消一般的“煤”“水”“灰”三个独立的监控网,而构建电厂集中辅控网的思路。热力发电对于发电系统的重要组成部分其故障率的减少对于整个系统都有着重要的意义。 3　主要存在问题 3.1　国家方针政策落实不够 中央发改环资(2006)1457号:“关于印发“十一五”十大重点节能工程实施意见的通知”应该是热电联产发展的指导性文件。1989年原国家计委就公布了《关于鼓励发展小型热电联产和严格限制凝汽小火电建设的若干规划》的通知,明确了小火电与小热电一字之差,应执行不同的政策。另据中国电力企业联合会编制的“电力工业统计资料汇编”,2003年我国单机6000千瓦及以上的供热机组共2121台4 36万千瓦,其中单机5万千瓦以下的中小供热机组共5台,占65%。在世界各国纷纷制订优 91 　2012年第4期 内蒙古石油化工 X收稿日期 09.18 18987. :2011-12-28

热力发电厂课程设计

1000 MW凝汽式发电机组全厂原则性热力系统的设计 学院：交通学院 专业：热能与动力工程 姓名：高广胜 学号： 1214010004 指导教师：李生山 2015年 12月

1000MW 热力发电厂课程设计任务书 1.2设计原始资料 1.2.1汽轮机形式及参数 机组型式:N1000-26.25/600/600（TC4F ） 超超临界、一次中间再热、四缸四排气、单轴凝汽式、双背压 额定功率：P e =1000MW 主蒸汽参数：P 0=26.25MPa ，t 0=600℃ 高压缸排气：P rh 。i =6.393MPa ，t rh 。I =377.8℃ 再热器及管道阻力损失为高压缸排气压力的8%左右。 MPa 5114.0MPa 393.608.0p rh =?=? 中压缸进气参数：p rh =5.746MPa ，t rh =600℃ 汽轮机排气压力：P c =0.0049MPa 给水温度：t fw =252℃ 给水泵为汽动式，小汽轮机汽源采用第四段抽汽，排气进入主凝汽器；补充水经软化处理后引入主凝汽器。 1.2.2锅炉型式及参数 锅炉型式：HG2953/27.46YM1型变压运行直流燃煤锅炉 过热蒸汽参数：p b =27.56MPa ，t b =605℃ 汽包压力：P drum =15.69MPa 额定蒸发量：D b =2909.03t/h 再热蒸汽出口温度：603t 0 .rh b =℃ 锅炉效率：%8.93b =η 1.2.3回热系统 本热力系统共有八级抽汽，其中第一、二、三级抽汽分别供给三台高压加热器，第五、六、七、八级分别供给四台低压加热器，第四级抽汽作为高压除氧器的气源。七级回热加热器均设置了疏水冷却器，以充分利用本机疏水热量来加热本级主凝结水。三级高压加热器和低压加热器H5分别都设置内置式蒸汽冷却器，为保证安全性三台高压加热器的疏水均采用逐级自流至除氧器，四台低压加热器是疏水逐级自流至凝汽器。 汽轮机的主凝结水经凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、四台低压加热器、除氧器，然后由汽动给水泵升压，在经过三级加热器加热，最终给水温度为252℃。 1.2.4其它小汽水流量参数 高压轴封漏气量：0.01D 0，送到除氧器； 中压轴封漏气量：0.003D 0,送到第七级加热器； 低压轴封漏气量：0.0014D 0，送到轴封加热器； 锅炉连续排污量：0.005D b 。 其它数据参考教材或其它同等级汽轮机参数选取。 1.3设计说明书中所包括的内容 1.原则性热力系统的拟定及热力计算； 2.全面性热力系统设计过程中局部热力系统的设计图及其说明； 3.全面性热力系统过程中管道的压力、工质的压力、温度、管道的大小、壁厚的计算； 4.全面性热力系统的总体说明。

浅谈热处理车间安全生产(标准版)

浅谈热处理车间安全生产(标 准版) Safety management is an important part of enterprise production management. The object is the state management and control of all people, objects and environments in production. ( 安全管理 ) 单位：______________________ 姓名：______________________ 日期：______________________ 编号：AQ-SN-0803

浅谈热处理车间安全生产(标准版) 热处理车间是一个有潜在触电、爆炸、灼伤、火灾、毒害等多种严重危险的车间，热处理车间的安全生产直接涉及到有关职工人身生命安全、关键生产设备的正常使用、公司生产任务进度保障等重大问题，因此在安全生产上应格外认真对待，不能掉以轻心。 随着热处理车间几台可控气氛渗碳炉的引进，设备爆炸成为热处理车间首要的安全问题。虽然设备本身具有多项安全防范装置和措施，但操作人员千万不能存有麻痹和侥幸心理，必须严格按照设备操作规范进行操作，生产过程中密切注意设备运行情况，及时处理出现的问题，防止出现设备爆炸导致人员伤亡事故和设备严重损坏事故的发生。同时，操作人员应该有强烈的自我保护意识，在不必要的情况下，尽量避免和减少一些危险地带的停留时间，比如多

用炉前室正前方、推盘炉淬火油槽检修门附近。随着操作工对设备的逐渐熟悉，操作工的胆量也逐渐放大，一些忽视设备报警、放松对设备的日常检查、甚至不按操作规范进行操作的现象有所表现出来，这是应该及时予以纠正和加强管理的。其中特别需要强调的是，因瓶装液化气压力不能充分保证，多用炉开炉门前检查液化气压力并及时更换气瓶是防止多用炉出现爆炸事故很重要的一个环节，操作者应密切注意。 火灾是热处理车间另一个需特别重视的安全问题。热处理车间使用了大量的甲醇、丙酮、液化气、油等易燃易爆危险品，容易发生火灾事故。这些危险品的存放区是需要严格控制明火的区域，除了禁止闲杂人员进入停留、严禁吸烟外，液化气站附近的抛丸室外的抛丸灰的管理也是一个值得注意的问题，应及时清理堆积的抛丸灰，防止抛丸灰自燃后火星随风吹落到液化气站区域。 可能引起热处理车间发生中毒事故的主要来源是甲醇和渗碳炉内的残余气氛。甲醇液应加强使用范围的管理，防止私自在别处滥用引起误饮误食事故；甲醇的密切接触人员应防止过多吸入甲醇蒸

【精品】热力发电厂课程设计说明书国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算

国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算 课程设计的目的及意义： 电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标,由此可衡量热力设备的完善性,热力系统的合理性,运行的安全性和全厂的经济性.如根据最大负荷工况计算的结果,可作为发电厂设计时选择锅炉、热力辅助设备、各种汽水管道及附件的依据. 课程设计的题目及任务： 设计题目:国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算. 计算任务： ㈠根据给定的热力系统数据，在h —s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线 ㈡计算额定功率下的汽轮机进汽量0D ，热力系统各汽水流量j D ㈢计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）

㈣按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图3已知数据: 汽轮机型式及参数 机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机； 回热加热系统参数

锅炉型式及参数 锅炉型式英国三井2027—17。3／541／541 额定蒸发量Db:2027t／h 额定过热蒸汽压力P b17。3MPa 额定再热蒸汽压力3。734MPa 额定过热蒸汽温度541℃ 额定再热蒸汽温度541℃ 汽包压力：P du18。44MP 锅炉热效率92.5％ 汽轮机进汽节流损失4％ 中压缸进汽节流损失2％ 轴封加热器压力P T98kPa 疏水比焓415kJ／kg 汽轮机机械效率98。5％ 发电机效率99% 补充水温度20℃ 厂用电率0.07 4计算过程汇总： ㈠原始资料整理：

热力发电厂课程设计计算书

热 力 发 电 厂 课 程 设 计 指导老师:连佳 姓名:陈阔 班级:12-1

600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算 计算数据选择为A3，B2，C1 1.整理原始数据的计算点汽水焓值 已知高压缸汽轮机高压缸进汽节流损失：δp 1=4%，中低压连通管压损δp 3=2%, 则 ）（MPa 232.232.24)04.01('p 0=?-=; p ’4=(1-0.02)x0.9405=0.92169; 由主蒸汽参数：p 0=24.2MPa ，t 0=566℃，可得h0=3367.6kJ/kg; 由再热蒸汽参数：热段： p rh =3.602MPa ，t rh =556℃， 冷段：p 'rh =4.002MPa ，t 'rh =301.9℃， 可知h rh =3577.6kJ/kg ，h'rh =2966.9kJ/kg ，q rh =610.7kJ/kg 。 1.2编制汽轮机组各计算点的汽水参数（如表4所示）

1.1绘制汽轮机的汽态线，如图2所示。 1.假设给水泵加压过程为等熵过程； 2.给水泵入口处水的温度和密度与除氧器的出 口水的温度和密度相等； 3.给水泵入口压力为除氧器出口压力与高度差 产生的静压之和。 2.全厂物质平衡计算 已知全厂汽水损失：D l=0.015D b（锅炉蒸发量），锅炉为直流锅炉，无汽包排污。 则计算结果如下表：（表5）

3.计算汽轮机各级回热抽汽量 假设加热器的效率η=1 （1）高压加热器组的计算 由H1，H2，H3的热平衡求α1，α2，α3 063788.0) 3.11068.3051() 10791.1203(111fw 1=--?== ητααq 09067 .06 .9044.2967)6.9043.1106(063788.0/1)1.8791079(1h h -2 12fw 22 1 =--?--?= -= q d w d w ）（αηταα154458 .009067.0063788.0212=+=+=αααs 045924 .02 .7825.3375) 2.7826.904(154458.0/1)1.7411.879(h h -3 32s23fw 3=--?--= -= q d d w w ）（αηταα200382.0154458.0045924.02s 33=+=+=αααs （2）除氧器H4的计算 进除氧器的份额为α4’； 176 404.0587.4 3187.6) 587.4782.2(200382.0/1)587.4741.3(h h -4 53s34fw 4=--?--= -= q w w d ）（’αηταα 进小汽机的份额为 αt 根据水泵的能量平衡计算小汽机的用汽份额αt 1 .31)(4t =-pu mx t h h ηηα 即 056938 .09 .099.0)8.25716.3187(1 .31=??-=t α 0.1011140.0569380.044173t 44=+=+=ααα’ 根据除氧器的物质平衡，求αc4 αc4+α’4+αs3=αfw 则αc4=1-α’4-αs3=0.755442 表6 小汽机参数表

热处理车间设计

热处理设备课程设计题目：热处理车间设计 学院: 专业: 学号: 学生姓名: 指导教师: 日期:

1 绪论 (4) 2 车间生产纲领的确定 (4) 3 热处理工艺设计 (5) 4 车间工作制度和工作时间总数 (6) 5 热处理设备的选择和计算 (7) 5.1 感应加热设备选择 (7) 5.2 设备生产率的计算 (7) 5.3 设备年负荷时数及设备数量计算 (8) 5.4 冷却设备的选择 (8) 5.5 可控气氛发生装置的选择 (8) 5.6 辅助设备选择 (8) 6 车间的组织和人员 (10) 6.1 车间的组织与管理 (10) 6.2 车间的人员及其数量 (10) 7 车间的面积组成 (10) 7.1 各类面积的组成 (10) 7.2 车间面积概算 (11) 8 车间的平面布置 (11) 8.1 平面布置设计基本原则 (11) 8.2 设备布置间距 (11) 8.3 设备区域布置图 (12) 9 热处理车间的采暖、通风、采光 (12) 9.1 车间的取暖 (12) 9.2 车间的通风 (13) 9.3 车间的采光 (13) 10 热处理车间厂房建筑 (13) 10.1 建筑物的设计 (13) 10.2 厂房出入口 (13) 10.3 地面载荷及地面材料 (13) 10.4 特殊构筑物及附属建筑物的设计 (14) 11 热处理车间技术计算 (14) 11.1 电力安装容量 (14) 11.2 压缩空气 (14) 11.3 蒸汽 (14) 11.4 氧、乙炔 (15) 11.5 生产用水 (15) 11.6 燃料 (15) 12 热处理车间经济分析 (15) 12.1 车间基本投资计算 (15) 12.2 热处理车间的技术经济指标 (15) 12.3 热处理生产的成本分析 (15) 13 车间生产安全与环境保护 (16) 13.1 生产安全 (16) 13.2 环境保护 (16) 参考文献 (16)

热力发电厂课程设计样本

热力发电厂 课程设计计算书 题目: 600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算 专业: 火电厂集控运行 班级: 火电062班 学号: 姓名: 王军定 指导教师: 周振起 目录

1.本课程设计的目的..................... 错误!未定义书签。 2.计算任务............................. 错误!未定义书签。 3.计算原始资料......................... 错误!未定义书签。 4.计算过程............................. 错误!未定义书签。 4.1全厂热力系统辅助性计算........... 错误!未定义书签。 4.2原始数据整理及汽态线绘制......... 错误!未定义书签。 4.3全厂汽水平衡..................... 错误!未定义书签。 4.4各回热抽汽量计算及汇总........... 错误!未定义书签。 4.5汽轮机排汽量计算与校核........... 错误!未定义书签。 4.6汽轮机汽耗量计算................. 错误!未定义书签。 5.热经济指标计算....................... 错误!未定义书签。 5.1.汽轮机发电机组热经济性指标计算 .. 错误!未定义书签。 5.2.全厂热经济指标计算.............. 错误!未定义书签。 6.反平衡校核........................... 错误!未定义书签。 7.参考文献............................. 错误!未定义书签。

锻造工艺的设计说明书

阶梯轴锻造工艺 设计说明书 题目：阶梯轴锻造工艺设计 专业：机械设计制造及其自动化班级：机设1301 学生：亮学号： 7 指导教师：浩舸 完成日期： 机械工程学院 2016年9月

目录 1.引言 (1) 2.设计方法与步骤 (2) 2.1绘制锻件图 (3) 2.2 确定变形工艺 (3) 2.2.1镦粗 (3) 2.2.2冲孔 (4) 2.2.3扩孔 (4) 2.2.4修整锻件 (4) 2.3 计算坯料质量和尺寸 (4) 2.4选定设备及规 (5) 2.5确定锻造温度及规 (5) 2.6确定冷却方法及规 (5) 3.工艺流程卡 (6) 4.结论 (8) 5.致 (8) 6.参考文献 (8)

1. 引言 锻造的目的是使坯料成形及控制其部组织性能达到所需的几何形状，尺寸以及品质的锻件。轴是现代工业大量使用的零件，本文讨论阶梯轴的自由锻生产。 2. 设计方法与步骤 2.1绘制锻件图 锻件图是根据零件图的基本图样，结合锻造工艺特点考虑余块、锻件余量和锻造公差等因素绘制而成。 阶梯轴材料为40Cr，生产批量小，采取自由锻锻造轴坯。 轴上的键槽等部分，采用自由锻方法很难成形这些部位，因此考虑到技术上的可行性和经济性，决定不锻出，并采用附加余块简化锻件外形，以利于锻造。锻造出轴坯后可以进一步进行切削加工，最后成形。 根据零件图的尺寸规格，对照表所列中零件的高度和直径围，可以查出齿环锻件加工余量和公差。由L=203，Φ=46，对照《金属成形工艺设计》中表3-3中所列的零件总长为0∽315mm、最大直径0∽50mm，可查得锻造精度为F级的锻件余量及公差为7±2mm。，然后按查得的公差数值，可绘阶梯轴的锻件图。阶梯轴锻件图见图1。 图1 阶梯轴锻件图 2.2确定变形工艺

热力发电厂课程设计---660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算

660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统 计算（设计计算） 一、计算任务书 （一）计算题目 国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务 1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数， 并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线； 2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j； 3.计算机组的和全厂的热经济性指标； 4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细 标在图中（要求计算机绘图）。 （三）计算类型 定功率计算 （四）热力系统简介 某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。 全厂的原则性热力系统如图5-1所示。该系统共有八级不调节抽汽。其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。 第一、二、三级高压加热器均安装了置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7℃、0℃、-1.7℃。第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。 气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8℃，进入锅炉。 三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。 凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力 4.4/5.38kPa。给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无

热电厂热力系统计算分析

热力发电厂课程设计 1.1设计目的 1.学习电厂热力系统规划、设计的一般途径和方案论证、优选的原则 2.学习全面性热力系统计算和发电厂主要热经济指标计算的内容、方法 3.提高计算机绘图、制表、数据处理的能力 1.2原始资料 西安某地区新建热电工程的热负荷包括： 1）工业生产用汽负荷； 2）冬季厂房采暖用汽负荷。 西安地区采暖期101天，室外采暖计算温度–5℃，采暖期室外平均温度1.0℃，工业用汽和采暖用汽热负荷参数均为0.8MPa、230℃。通过调查统计得到的近期工业热负荷和采暖热负荷如下表所示： 热负荷汇总表 1.3计算原始资料 （1）锅炉效率根据锅炉类别可取下述数值： 锅炉类别链条炉煤粉炉沸腾炉旋风炉循环流化床锅炉 锅炉效率0.72～0.85 0.85～0.90 0.65～0.70 0.85 0.85～0.90 （2）汽轮机相对内效率、机械效率及发电机效率的常见数值如下： 汽轮机额定功率750～6000 12000～25000 5000 汽轮机相对内效率0.7～0.8 0.75～0.85 0.85～0.87 汽轮机机械效率0.95～0.98 0.97～0.99 ～0.99 发电机效率0.93～0.96 0.96～0.97 0.98～0.985 （3）热电厂内管道效率，取为0.96。 （4）各种热交换器效率，包括高、低压加热器、除氧器，一般取0.96～0.98。 （5）热交换器端温差，取3～7℃。

（6）锅炉排污率，一般不超过下列数值： 以化学除盐水或蒸馏水为补给水的供热式电厂2% 以化学软化水为补给水的供热式电厂5% （7）厂内汽水损失，取锅炉蒸发量的3%。 （8）主汽门至调节汽门间的压降损失，取蒸汽初压的3%～7%。 （9）各种抽汽管道的压降，一般取该级抽汽压力的4%～8%。 （10）生水水温，一般取5～20℃。 （11）进入凝汽器的蒸汽干度，取0.88～0.95。 （12）凝汽器出口凝结水温度，可近似取凝汽器压力下的饱和水温度。 2、原则性热力系统 2.1设计热负荷和年持续热负荷曲线 根据各个用户的用汽参数和汽机供汽参数，逐一将用户负荷折算到热电厂供汽出口，见表2-1。用户处工业用汽符合总量：采暖期最大为175 t/h,折算汇总到电厂出口处为166.65 t/h。 表2-1 热负荷汇总表 折算到热电厂出口的工业热负荷，再乘以0.9的折算系数，得到热电厂设计工业热负荷，再按供热比焓和回水比焓（回水率为零，补水比焓62.8 kJ/kg）计算出供热量，见表2-2。根据设计热负荷，绘制采暖负荷持续曲线和年热负荷持续曲线图，见图2-1、图2-2。 表2-2 热电厂设计热负荷

热力发电厂

发电厂： 发电厂（power plant）又称发电站，是将自然界蕴藏的各种一次能源转换为电能（二次能源）的工厂。19世纪末，随着电力需求的增长，人们开始提出建立电力生产中心的设想。电机制造技术的发展，电能应用范围的扩大，生产对电的需要的迅速增长，发电厂随之应运而生。发电厂有多种发电途径：靠火力发电的称火电厂，靠水力发电的称水电厂，还有些靠太阳能（光伏）和风力与潮汐发电的电厂等。而以核燃料为能源的核电厂已在世界许多国家发挥越来越大的作用。 热力发电厂： 《热力发电厂》是机械工业出版社出版的书籍，作者是肖增弘。 作品信息： 书名:热力发电厂 层次：高职高专 配套：电子课件 作者：肖增弘 出版社：机械工业出版社 出版时间：2012-09-03 ISBN：978-7-111-38573-8 开本：16开 定价:￥33.0 内容简介：

本书以300MW、600MW、1000MW火电机组为典型机组，重点介绍了发电厂主要辅助设备的结构、工作原理，发电厂典型机组的原则性热力系统及局部全面性热力系统的组成、连接方式和特点；定性分析了火电厂的经济性指标；简单介绍了发电厂汽水管道、阀门及布置，发电厂的辅助设备及系统以及新能源发电技术。 本书可作为高职高专院校电厂热能动力装置专业、火电厂集控运行专业教材，也可以作为从事火电厂运行、检修及设计的技术人员学习与参考的书籍。 为方便教学，本书配有免费电子课件及模拟试卷等，凡选用本书作为教材的学校，均可来电索取。 目录： 前言 第1章绪论1 1．1我国电力工业的现状与发展趋势1 1．2发电厂的类型3 1．3火力发电厂的主要生产过程4 思考题6 第2章热力发电厂热经济性分析与评价7 2．1热力发电厂热经济性评价方法7 2．2凝汽式发电厂的主要热经济指标及评价12 2．3提高热力发电厂热经济性的主要方法16 思考题33

热力发电厂课程设计模板(DOC)

课程设计报告 （2009~2010年度第 1 学期） 名称：热力发电厂课程设计 题目：火力发电厂原则性热力系统拟定和计算院系：能源与动力工程学院 班级：热能0606班 学号：1061170627 学生姓名：张晓敏 指导教师：李志宏 设计周数： 1 成绩： 日期：2009年12月23日~12月30日

一、课程设计题目 火力发电厂原则性热力系统拟定 二、课程设计目的 进一步巩固本课程中所学到的专业理论，训练电厂工程师必备的专业技能，着重培养学生独立分析问题、解决问题的能力，以适应将来从事电力行业或非电力行业专业技术工作的实际需要。 三、课程设计要求 1、熟练掌握发电厂原则性热力系统拟定和计算的方法、步骤； 2、培养熟练查阅技术资料、获取和分析技术数据的能力； 3、培养工程技术人员应有的严谨作风和认真负责的工作态度。 4、全部工作必须独立完成。 四、课程设计内容 引进350MW汽轮机发电厂原则性热力系统拟定和计算（额定工况） （1）、原始资料 A、制造厂提供的原始资料 a、汽轮机型式和参数 引进350 MW TC2F-38.6型机组 p0=16.66MPa, t0=538℃, pr1=3.769MPa, tr1=324.3℃, pr2=3.468MPa, tr2=538℃, pc=0.00484Mpa hc=2330.3kJ/kg b、回热系统参数 pfw=19.5MPa, pcw=1.72MPa 项目单位一抽二抽三抽四抽五抽六抽七抽八抽 加热器编号 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 抽汽压力 MPa 6.50 3.77 2.06 1.012 0.427 0.157 0.078 0.0268