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13m空心板梁钢绞线计算书

13m空心板梁钢绞线计算书
13m空心板梁钢绞线计算书

XXXX工程

空心板梁钢绞线张拉计算书

计算:

复核:

审核:

XXXX有限公司

XXXX工程项目经理部

2013年6月1日

一、计算依据

1、采用M15系列自锚性能锚具(即: M15-3、M15-4),张拉设备采用YDC2500-200型配套千斤顶,已通过福建省计量科学研究所检验合格并标定合格。

2、本桥采用低松驰高强度预应力钢绞线,公称直径d=15.20mm(钢绞线面积A=140mm2),标准强度R b y=1860MPa,弹性模量E g=1.95×105MPa。锚下控制应力:σcon=0.75R b y=0.75*1860=1395MPa。

3、张拉时采用预应力筋的张拉力与预应力筋的伸长量双控,并以预应力筋的张拉力控制为主。

4、桥涵施工通用图纸及《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 。

二、张拉程序

1、张拉顺序为N1左、N2右、N1右、N2左。采用两端对称、均匀张拉,不得集中张拉。

2、张拉程序

0—σ0(10%σcon)—20%σcon—100%σcon(持荷2min锚固)。

三、张拉力与油表读数对应关系

编号1200246的油表读数与张拉力的关系如下:

N=0.022F(KN)-0.20

编号1200248的油表读数与张拉力的关系如下:

N=0.022F(KN)-0.20

预应力筋控制张拉力P=σcon×A y×n,(n为每束钢绞线根数)

张拉力与油表读数对应关系

式中:X表示KN Y表示MPa

四、伸长量计算

(1)、预应力筋的理论伸长值计算式如下:

△L= P P·L/ A P ? E P

—预应力筋理论伸长值( mm );

式中:L

P P—预应力筋的平均张拉力( N );

L—预应力筋的长度( mm )

A P—预应力筋截面面积( mm2);

E P—预应力筋的弹性模量( MPa )。取1.95×105MPa。

(2)、预应力筋的平均张拉力计算式如下:

P P =p〔1-e-(kx+μθ)〕/(kx+μθ)

式中:p—预应力筋张拉端的张拉力( N );

x—从张拉端至计算截面孔道长度( m );

θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和( rad );

k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数,本桥取0.0015 /m;

μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数,本桥取0.25。

(3)、计算截面处张拉力计算式如下:

P0 =p*e-(kx+μθ)

(4)、张拉端的张拉力: p=σcon ? A P? n

1 、中板预制板钢绞线N1每束3根, N2为3根。

(1)10%σcon时中板N1束钢绞线伸长量:

张拉端的张拉力:p=10%σcon ? A P? n=10%×1395×140×3=58590(N)

计算截面处张拉力:P0=p*e-(kx+μθ)=58590×0.983508=57623.734(N)

平均张拉力:P P =p〔1-e-(kx+μθ)〕/(kx+μθ)

= 58590×0.991761=58107.277(N)

理论伸长量△L= P P? L/( A P ? E P? n)

=(58107.277×2364×2+57623.734×7878)/(140×1.987×105×3)

=8.732mm

(2)20%σcon时中板N1束钢绞线伸长量:

张拉端的张拉力:p=20%σcon ? A P? n=20%×1395×140×3=117180(N)

计算截面处张拉力:P0=p*e-(kx+μθ)= 117180×0.983508

=115247.467(N)

平均张拉力:P P =p〔1-e-(kx+μθ)〕/(kx+μθ)

= 117180×0.991761=116214.554(N)

理论伸长量△L= P P? L/( A P ? E P? n)

=(116214.554×2364×2+115247.467×7878)/(140×1.987×105×3)

=17.463mm

(3)100%σcon时中板N1束钢绞线伸长量:

张拉端的张拉力:p=σcon ? A P? n=1395×140×3=585900(N)

计算截面处张拉力:P0=p*e-(kx+μθ)=585900×0.983508

=576237.337(N)

平均张拉力:P P=p〔1-e-(kx+μθ)〕/(kx+μθ)= 585900×0.991761=581072.770(N)

理论伸长量△L= P P? L/( A P ? E P? n)

=(581072.770×2364×2+576237.337×7878)/(140×1.987×105×3)

= 87.316(mm)

(4)10%σcon时中板N2束钢绞线伸长量:

张拉端的张拉力:p=10%σcon ? A P? n=10%×1395×140×3=58590(N)

计算截面处张拉力:P0=p*e-(kx+μθ)= 58590×0.966500

=56627.235(N)

平均张拉力:P P =p〔1-e-(kx+μθ)〕/(kx+μθ)

= 58590×0.983154=57602.993(N)

理论伸长量△L= P P? L/( A P ? E P? n)

=(57602.993×3072×2+56627.235×6490)/(140×1.987×105×3)

=8.645mm

(5)20%σcon时中板N2束钢绞线伸长量:

张拉端的张拉力:p=20%σcon ? A P? n=20%×1395×140×3=117180(N)

计算截面处张拉力:P0=p*e-(kx+μθ)= 117180×0.966500

=113254.470(N)

平均张拉力:P P =p〔1-e-(kx+μθ)〕/(kx+μθ)

= 117180×0.983154=115205.986(N)

理论伸长量△L= P P? L/( A P ? E P? n)

=(115205.986×3072×2+113254.470×6490)/(140×1.987×105×3)

=17.289mm

(6)100%σcon时中板N2束钢绞线伸长量:

张拉端的张拉力:p=10%σcon ? A P? n=10%×1395×140×3=585900(N)

计算截面处张拉力:P0=p*e-(kx+μθ)= 585900×0.966500

=566272.350(N)

平均张拉力:P P =p〔1-e-(kx+μθ)〕/(kx+μθ)

= 58590×0.983154=576029.929(N)

理论伸长量△L= P P? L/( A P ? E P? n)

=(576029.929×3072×2+566272.350×6490)/(140×1.987×105×3)

=86.446mm

2 、边板预制板钢绞线N1每束4根, N2为3根,从计算公式看,钢绞线的伸长量与每束钢绞线的根数无关。

(1)10%σcon时边板N1束钢绞线伸长量:

张拉端的张拉力:p=10%σcon ? A P? n=10%×1395×140×4=78120(N)计算截面处张拉力:P0=p*e-(kx+μθ)= 78120×0.983508=76831.645(N)平均张拉力:P P =p〔1-e-(kx+μθ)〕/(kx+μθ)

= 78120×0.991761=77476.369(N)

理论伸长量△L= P P? L/( A P ? E P? n)

=(77476.369×2364×2+76831.645×7878)/(140×1.987×105×4) =8.732mm

(2)20%σcon时边板N1束钢绞线伸长量:

张拉端的张拉力:p=20%σcon ? A P? n=20%×1395×140×4=156240(N)计算截面处张拉力:P0=p*e-(kx+μθ)= 156240×0.983508

=153663.290(N)

平均张拉力:P P =p〔1-e-(kx+μθ)〕/(kx+μθ)

= 156240×0.991761=154952.739(N)

理论伸长量△L= P P? L/( A P ? E P? n)

=(154952.739×2364×2+153663.290×7878)/(140×1.987×105×4)

=17.463mm

(3)100%σcon时边板N1束钢绞线伸长量:

张拉端的张拉力:p=σcon ? A P? n=1395×140×4=781200(N)

计算截面处张拉力:P0=p*e-(kx+μθ)= 781200×0.983508

=768316.450(N)

平均张拉力:P P=p〔1-e-(kx+μθ)〕/(kx+μθ)= 781200×0.991761=774763.693(N)

理论伸长量△L= P P? L/( A P ? E P? n)

=(774763.693×2364×2+768316.450×7878)/(140×1.987×105×4)

= 87.316(mm)

(4)10%σcon时边板N2束钢绞线伸长量:

张拉端的张拉力:p=10%σcon ? A P? n=10%×1395×140×3=58590(N)

计算截面处张拉力:P0=p*e-(kx+μθ)= 58590×0.966500

=56627.235(N)

平均张拉力:P P =p〔1-e-(kx+μθ)〕/(kx+μθ)

= 58590×0.983154=57602.993(N)

理论伸长量△L= P P? L/( A P ? E P? n)

=(57602.993×3072×2+56627.235×6490)/(140×1.987×105×3)

=8.645mm

(5)20%σcon时边板N2束钢绞线伸长量:

张拉端的张拉力:p=20%σcon ? A P? n=20%×1395×140×3=117180(N)

计算截面处张拉力:P0=p*e-(kx+μθ)= 117180×0.966500

=113254.470(N)

平均张拉力:P P =p〔1-e-(kx+μθ)〕/(kx+μθ)

= 117180×0.983154=115205.986(N)

理论伸长量△L= P P? L/( A P ? E P? n)

=(115205.986×3072×2+113254.470×6490)/(140×1.987×105×3)

=17.289mm

(6)100%σcon时边板N2束钢绞线伸长量:

张拉端的张拉力:p=10%σcon ? A P? n=10%×1395×140×3=585900(N)

计算截面处张拉力:P0=p*e-(kx+μθ)= 585900×0.966500

=566272.350(N)

平均张拉力:P P =p〔1-e-(kx+μθ)〕/(kx+μθ)

= 58590×0.983154=576029.929(N)

理论伸长量△L= P P? L/( A P ? E P? n)

=(576029.929×3072×2+566272.350×6490)/(140×1.95×105×3)

=86.446mm

5、其他要求

在张拉完成以后,测得的实际伸长量与计算伸长量的差值应控制在±6%以内。否则应暂停张拉,待查明原因并采取措施予以调整后,方可张拉。

预应力筋的锚固,应在张拉控制应力处于稳定状态下进行。锚固阶段张拉端预应力筋的回缩量,应不大于设计规定或不大于6mm。

五、安全要求

1、张拉现场的周围应设有相应的警告标志,绳索阻拦。严禁与该工作无关人员进入,梁的两端应设有较完善的安全防护措施,张拉时千斤顶对面严禁站人,以防意外。

2、参加张拉操作人员,应是熟悉本专业的技术负责人和经培训合格后上岗的技术工人。操作完后严禁摸踩、碰撞钢绞线或夹片。

3、工具锚和工作锚上用的夹片,使用时须分别存放,绝对不能混在一起使用。

4、千斤顶支撑必须与梁端垫板接触良好,位置正确、对称,严禁加多层铁垫板,以防支撑不稳定或受力不均倾倒伤人。

5、检查张拉设备、工具是否符合施工及安全要求。压力表应按规定周期进行检验标定。

6、锚具使用前应经检验合格后方可使用。

7、油泵开动时,进、回油速度与压力表指针升降,应平稳、均匀一致。安全阀保持灵敏可靠。油泵操作人员要戴防护眼罩。

现浇空心板梁桥计算书.

目录 一、项目概况 (1) 1.1 设计规范 (1) 1.2 主要技术指标 (1) 1.3 主要材料 (2) 1.4 设计要点 (3) 1.5 施工方法及注意事项 (5) 二、研究内容 (6) 三、主要计算依据 (6) 四、纵向结构设计计算 (7) 4.1结构分析有限元模型建立 (7) 4.2结构有限元分析参数 (7) 五、纵向结构计算结果 (8) 5.1 结构极限承载能力验算表格 (8) 5.2 裂缝宽度验算 (12) 5.3 位移验算 (15) 六、中横梁结构设计计算 (16) 七、中横梁计算结果 (16) 7.1 结构极限承载能力验算表格 (16) 7.2 裂缝宽度验算 (17)

一、项目概况 本次项目湖南省资兴市东江湾三文鱼美食城,该项目桥梁工程的修建,将进一步完善三文鱼美食城附近的路网结构,方便该美食城车辆的进出,促进道路两厢的土地开发和土地增值。拟建桥梁位于湾三文鱼美食城西侧,桥梁全长60.0m。现场地主要为平整后施工场地,拟建桥位处沿线地势平坦,交通便利。 1.1设计规范 1)、《工程建设标准强制性条文》 2)、《城市桥梁设计准则》(GJT11-93) 3)、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004) 4)、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004) 5)、《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007) 6)、《公路工程抗震设计规范》(JTG/T B02-01-2008) 1.2 主要技术指标 1)、设计荷载:公路-Ⅱ级 2)、路线等级:城市支路 3)、机动车设计速度:300km/h; 4)、桥梁有效宽度(一幅桥): [0.5m(防撞栏杆)+4.5m(人行道)+7.0m(机动车道)+2.0m(人行道)+0.5m(防撞栏杆)]

现浇箱梁支架方案计算书(贝雷片+顶托)

福清项目现浇箱梁支架方案计算书 钢管桩+贝雷梁+顶托支架方案 1、方案概况 1.1编制依据 ⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》; ⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004); ⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007); ⑷《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011); ⑸《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 128-2000); ⑹《公路桥涵抗风设计规范》(JTG/T D60-01-2004); ⑺《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》(JTJ 025-86); ⑻《装备式公路钢桥使用手册》; ⑼《路桥施工计算手册》。 ⑽《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ 162-2008) ⑾《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 166-2008); ⑿《钢结构设计规范》(GB50017-2003) ⒀《公路工程施工安全技术规程》(JTJ076-95) ⒁《钢结构工程施工质量验收规范》(GB50205—2001) 1.2 工程概况 外环路(北江滨路-利桥至融宽环路段)道路工程范围西起于龙江路与利桥交叉口,向东穿甲飞客运站后,斜跨过龙江,而后沿玉塘湖布设,东止于融宽环路,线位基本呈现西北-东南走向,施工里程段为K0+000~K1+800。 瑞亭大桥:中心桩号为K0+377.8,起终点桩号:K0+116.46—K0+638.5。桥梁跨径组成为(3×20)+3×(3×35)+(4×35)的形式,桥面宽度2-19.25米,全桥长522.4米。桥梁上部结构:第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板,其余各联采用35m等截面连续箱梁。桥梁下部:采用肋板式桥台。柱式桥墩、桩基础。桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段,R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上;本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上,梁体按等角度70°布置,墩台沿着分孔线径向布置。

现浇箱梁支架设计计算书.

现浇箱梁支架设计计算书 第一章编制依据 1、编制依据 1.1施工合同文件及其他相关文件。 1.2工地现场考察所获取的资料。 1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 1.4《公路工程质量检验评定标准》JTG F80-2004。 1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。 1.6《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005。 1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 1.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91 1.10《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版) 第二章工程概况 本工程为新建桥梁,起点桩号K3+799.97,终点桩号K3+866.03,桥长 66.06m 。桥跨布置为一联,具体分跨为:(16+27+16)m 。主桥箱梁采用C50混凝土。桥梁支架位于地势较低的水田之中,在进行支架搭设前应进行地基处理。 1 上部结构采用现浇预应力砼变截面连续箱梁,桥梁与道路成75°夹角,分为上下行两座独立的桥梁。桥梁平面位于R=1200mm的圆弧上,纵断面位于0.54%的上坡上。

2 桥梁左、右幅不等宽,左幅桥梁宽度为25.25m ,右幅桥梁宽度为22.5m ,两幅桥梁之间设置1.0m 的中央分隔带。左幅桥具体布置为:6m (人行道、非机动车 道)+1.5m(机非分隔带)+17.25m(机动车道)+0.50m(防撞栏)=25.25m;右幅桥具体布置为:6m (人行道、非机动车道)+1.5m(机非分隔带)+14.5m (机动车道)+0.50m(防撞栏)=22.5m。上部结构为(16+27+16)m 变截面预应力砼连续箱梁。桥墩处梁高1.7m ,桥台和中跨跨中梁高为1.1m ,采用二次抛物线过渡,过渡段的方程式为Y=0.004167X2+1.1。左幅桥箱梁顶板宽25.25m ,底板宽20.25m ,悬臂宽 2.5m ,为单箱五室结构;右幅桥箱梁顶板宽22.5m ,底板宽17.5m ,悬臂宽2.5m ,为单箱五室结构。标准段跨中顶板厚度25cm ,底板厚度22cm ,腹板厚50cm 。支座附近顶板厚度50cm ,底板厚度47cm ,腹板厚65cm 。支点处设横隔梁,中横隔梁宽2.0m ,端横隔梁宽1.2m 。 3 桥台采用座板式桥台,基础采用冲击钻钻孔灌注桩基础,桥台桩基直径为 1.5m ,按嵌岩桩设计,要求嵌入中风化石飞岩深度不小于1.0D (D 为桩基直径)。台背回填透水性较好的砂砾石,回填尺寸按施工规范要求确定,回填时要求分层压实,压实度不小于96%。桥墩采用柱式桥墩,墩柱间设系梁。桥面横坡:采用 2.0%双向横坡,坡向外侧,桥面横坡通过箱梁斜置形成,箱梁顶、底板始终保持平行。 4 桥面铺装:4cm 厚改性沥青砼(AC-13C )+ 5 cm厚中粒式沥青砼(AC- 20C )防水层,铺装总厚9cm 。桥面排水:桥面设置泄水管,直接将桥面雨水导入道路排水系统。 5 伸缩缝:为了保证梁能自由变形,在0#、3#桥台处设置GQF-Z60型伸缩缝。支座采用GPZ (2009)桥梁盆式橡胶支座。

结构梁板荷载计算书

梁板荷载计算 设计依据 建筑结构荷载规范 GB50009-2012 一、楼面恒载 1、120mm 厚楼板 120 厚砼板: 25×0.12=3KN/m2 楼面地砖面层(详见建筑楼面做法) (0.6~0.8KN/m2) 取0.8KN/m2 板底8厚水泥石灰膏砂浆涂料 0.2KN/m2 恒载合计 4KN/m2 取值 4.5KN/m2 2、130mm 厚楼板 130 厚砼板: 25×0.13=3.25KN/m2 楼面地砖面层(详见建筑楼面做法) (0.6~0.8KN/m2) 取0.8KN/m2 板底8厚水泥石灰膏砂浆涂料 0.2KN/m2 恒载合计 4.25KN/m2 取值 4.5KN/m2 3、140mm 厚楼板 140 厚砼板: 25×0.14=3.5KN/m2 楼面地砖面层(详见建筑楼面做法) (0.6~0.8KN/m2) 取0.8KN/m2 板底8厚水泥石灰膏砂浆涂料 0.2KN/m2 恒载合计 4.5KN/m2 取值 4.5KN/m2 4、楼梯间:恒活荷载:8 , 3.5 二、屋面恒载 1、120mm 厚楼板 反光涂料 0.04 KN/m2 50 厚 C20 细石混凝土及涂料 1.25 KN/m2 20 厚抗裂防渗砂浆 0.4 KN/m2 70 厚挤塑聚苯板 0.3 KN/m2 10 厚低标号砂浆隔离层 0.2 KN/m2 防水卷材及涂膜 0.2 KN/m2 20 厚 1:3 水泥砂浆找平层 0.4 KN/m2 找坡层 0.7 KN/m2 砼结构板 25×0.12=3.0KN/m2 恒载合计 6.49 KN/m2 取值 7KN/m2

2、140mm 厚楼板 反光涂料 0.04 KN/m2 50 厚 C20 细石混凝土及涂料 1.25 KN/m2 20 厚抗裂防渗砂浆 0.4 KN/m2 70 厚挤塑聚苯板 0.3 KN/m2 10 厚低标号砂浆隔离层 0.2 KN/m2 防水卷材及涂膜 0.2 KN/m2 20 厚 1:3 水泥砂浆找平层 0.4 KN/m2 找坡层 0.7 KN/m2 砼结构板 25×0.14=3.5KN/m2 恒载合计 6.99 KN/m2 取值 8KN/m2 活荷载:楼梯取值 3.5KN/m2 ;办公区 2.0KN/m2 ;不上人屋面 0.5KN/m2。 三、梁间荷载 1、楼层内墙(200 厚),使用加气砼砌块,容重 7.0 KN/m3 加气砼砌块0.2×7=1.4 KN/m2 两侧找平粉刷 0.04×20=0.8KN/m2 恒载合计 2.2KN/m2 1.1 、标准层框架梁上内隔墙线荷载(层高 3.6m,梁高 0.5m) 2.2× 3.1=6.82 KN/m 取值 7 KN/m 1.2 、标准层次梁上内隔墙线荷载(层高 3.6m,梁高 0.4m) 2.2× 3.2=7.04 KN/m 取值 7.5 KN/m 1.3 、四层梁上内隔墙线荷载(层高 3.4m,梁高 0.4m) 2.2×3=6.6 KN/m 取值 7 KN/m 2、外墙(200 厚),使用加气砼砌块,容重 7.0 KN/m3 内墙找平粉刷 0.02×20=0.4 KN/m2 加气砼砌块 0.2×7=1.4 KN/m2 20厚水泥砂浆 0.02×20=0.4 KN/m2 30厚挤塑聚苯板 0.1KN/m2 12 厚 1:3:1 中砂水泥抗裂砂浆 0.012×20=0.24KN/m2 8 厚 1:3 聚合物防水砂浆 0.008×20=0.16KN/m2 真石漆 0.04KN/m2 恒载合计 2.74 KN/m2 2.1 、标准层框架梁上墙线荷载(层高 3.6m,梁高 0.65m) 2.95×2.74=8.08KN/m 取值 8.5 KN/m

10米装配式钢筋混凝土空心板计算书

装配式钢筋混凝土空心板 计算书 跨径: 10米(2×净11.0米) 斜交角: 15° 30° 45° 计算: 复核: 审核: XXXX勘察设计研究院 年月日

一、计算资料 1、标准跨径:10.0m 2、计算跨径:9.6m 3、桥面净空:净-11.0 m 4、设计荷载:公路-Ⅰ级 5、斜交角度:150300450 6、材料: (1)普通钢筋:R235、HRB335钢筋,其技术指标见表-1。 表-1 (2)空心板混凝土:预制空心板及现浇桥面铺装、空心板封头、防撞护栏均采用C30混凝 土,铰缝混凝土采用C30小石子混凝土,桥面面层为沥青砼。技术指标见表-2。 表-2 7 (1)中华人民共和国行业标准《公路工程技术标准》(JTG B01-2003); (2)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004),简称《公预规》。 (3)《公路桥涵设计手册-梁桥(上册)》(1998年1月第一版第二次印刷),简称《梁桥》。 (4)中华人民共和国行业标准《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)。 二、结构尺寸 本桥按高速公路桥梁设计,取上部独立桥梁进行计算,桥面净宽11.125米,两侧为安全护栏,全桥采用9块空心板,中板为1.27米,边板为1.67米,水泥砼铺装厚10cm,沥青砼厚10cm。取净-11.125m桥梁的边、中板进行计算,桥梁横断面及边、中板尺寸如图1,图2所示(尺寸单位:cm) 图 1

图2 空心板的标准跨径为10m,计算跨径l=9.6m。 空心板的具体构造见我院桥涵设计通用图(编号:TYT/GJS 02-3-2)。 三、各块板汽车荷载横向分布系数m c计算 1、采用铰结板法计算弯矩及L/4截面至跨中截面剪力的m c a. 计算截面抗弯惯性矩I 在AUTOCAD中作图量测得到边、中板跨中截面对各自水平形心轴的抗弯惯性矩:I边=0.01745 (m4),I中=0.01465 (m4)。 b. 计算截面抗扭惯性矩I T 空心板截面边、中板跨中截面抗扭惯性矩I T可近似简化成图4虚线所示的薄壁箱形截面来计算(尺寸单位:cm)

现浇箱梁支架计算书

怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段 A匝道第三联现浇支架 计算书 编制: 审核: 审批: 中铁二十局集团有限公司 怀阳高速公路X2标项目经理部 二〇一八年二月

目录 一、工程概况 (1) 二、箱梁设计情况 (1) 三、支架布设方案 (3) 四、计算依据 (4) 五、荷载计算取值 (5) 1、恒载 (5) 2、活载 (5) 六、各构件受力计算 (5) 1、荷载分块 (5) 2、荷载计算 (6) 3、支架验算 (8) (1)竹胶板验算 (8) (2)方木验算 (9) (3) I14工字钢验算 (10) (4)贝雷梁验算: (10) (5) I36工字钢验算: (13) (6)Φ529mm钢管桩计算 (15) (7) C30混凝土独立基础计算 (15)

A匝道桥第三联支架计算 一、工程概况 本桥为跨越道路而设,路线纵断较高,最大桥高约38米。桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25),上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。桥墩采用柱式墩、墙式墩,桥台采用柱式台;桥墩、桥台基础均采用桩基础。桥跨起点桩号为AK0+602.418,终点桩号AK0+905.018,中心桩号AK0+753.718,桥跨全长为302.6m(包括耳墙)。本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上,纵断面纵坡为3.95%和0.5%。 二、箱梁设计情况 本桥第三联(25+37+25m)于AK0+862.28上跨B2匝道桥,交叉角度149°,8号墩至11号台,桥位布置见图1。全桥箱梁高度均为200cm,跨中顶板厚度25cm,底板厚度22cm,梁端顶板厚度45cm,底板厚度42cm;翼缘板宽度250cm,翼缘板板端厚度18cm,翼缘板根部厚度45cm。腹板高度113cm,厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。箱梁细部尺寸见表1,箱梁横断面见图2。混凝土强度为C50,工程量为569.75m3。

F匝道现浇箱梁盘扣支架计算书

F匝道现浇箱梁盘扣支架计算书 本工程现浇梁板支架根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》(JGJ231-2010)中模板支架进行计算。 箱梁梁高,顶板厚,底板厚,翼缘板根部厚,边缘厚,则恒载在腹板及端横梁位置为m2,底板为m2,翼缘板根部恒载为m2,边缘为m2;模板、机具、施工人员、倾倒、振捣混凝土的活载按5KN/m2考虑。 满堂支架底板横距120cm;腹板下横距90cm;腹板侧用60cm间距调整;翼板下横距150cm。在标准箱室段立杆纵向间距为150cm;横梁实心段纵距90cm,腹板加宽段纵距120cm。详见方案图。 主龙骨采用14#工字钢,横桥向铺设。底板次龙骨采用10#工字钢,顺向铺设,间距30cm。翼缘板主龙骨采用10#工字钢,次龙骨采用10*10cm方木,间距为20cm。 盘扣支架立杆材质为Q345B钢材,规格型号采用φ60×型钢管,截面积A=,惯性矩I= cm4、回转半径i=,容许应力[σ]=300Mpa;14#工字钢截面积A=,惯性矩I=712cm4;抵抗矩W=,容许应力[σ]=205Mpa;10#工字钢截面积A=,惯性矩I=245cm4;抵抗矩W=49cm3,容许应力[σ]=205Mpa;10*10cm方木(柏树)截面积A=100cm2,惯性矩I=8333333mm4;抵抗矩W=166667mm3,容许应力[σ W ]=17M pa,[σ j ]=;5*10cm方木截面积A=50cm2,惯性矩I=;抵抗矩W=,容许应力[σ W ] =17Mpa,[σ j ]=,弹性模量E=10*103MPa。 相关材料参数见下表:

一)模板计算 模板采用15mm厚木胶合板,抗弯强度[σw]=,抗剪强度[σj]=,弹性模量E =*103。 1、腹板、横梁位置 模板取宽度1m作为计算单元,跨径取,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4,抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=m 模板按3跨连续梁计算,则根据路桥计算手册可知: M=* qmax L2=***=则σ w =M/W=*106/37500=<【σ w 】= MPa σ j =A=**200/(1000*15)=<【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**2004/(100**103*281250)=<L/250=,扰度满足要求。 2、底板位置 模板取宽度1m作为计算单元,跨径取,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4,抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=m 模板按3跨连续梁计算,则根据路桥计算手册可知: M=* qmax L2=***=则σ w =M/W=*106/37500=<【σ w 】= MPa σ j =A=**300/(1000*15)=<【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**3004/(100**103*281250)=<L/250=,扰度满足要求。 3、翼缘板位置 模板取宽度1m作为计算单元,跨径为,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4,抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=模板按3跨连续梁计算,则根据路桥计算手册可知: M=* qmax L2=***=【σ w 】= MPa σ j =*A=***200/(1000*15)=<【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**2004/(100**103*281250)=<L/250=,扰度满

混凝土梁板结构设计计算书

混凝土梁板结构课程 设计计算书
姓名: 学号: 专业:

混凝土梁板结构设计课程设计计算书
目录
1 设计题目 ................................................................................................................. 1 1.1 基本条件 ....................................................................................................... 1 1.2 基本条件 ....................................................................................................... 1 2 结构布置及截面尺寸 ............................................................................................. 1 2.1 结构的布置 ................................................................................................... 1 2.2 板的截面尺寸确定 ....................................................................................... 2 2.3 次梁截面尺寸确定 ....................................................................................... 2 3 板的设计计算 ......................................................................................................... 3 4 次梁的设计计算 ..................................................................................................... 5 5 主梁的设计计算 ..................................................................................................... 7 6 施工图 ................................................................................................................... 15
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贝雷梁支架计算书91744

西山漾大桥贝雷梁支架计算书 1.设计依据 设计图纸及相关设计文件 《贝雷梁设计参数》 《钢结构设计规范》 《公路桥涵设计规范》 《装配式公路钢桥多用途使用手册》 《路桥施工计算手册》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011) 2.支架布置图 在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm,每侧承台2根,布置形式如下: 钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。下横梁上方设置贝雷梁,贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片,贝雷片横向布置间距为450mm。贝雷梁上设置上横梁,采用20#槽钢@600mm。于上横梁上设置满堂支架。 支架采用钢管式支架,箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑,立杆为450×450mm;并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。箱梁腹板下立杆采用600(横向)×300mm (纵向)布置。横杆步距为1.2m,(其它空心部位立杆采用600(横向)×600mm(纵向)

布置)。内模板支架立杆为750(横向)×750mm (纵向)布置。横杆步距为≤1.5m 。箱梁的模板采用方木与夹板组合; 两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm 。翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 。内模板采用50*100mm 方木间距为250mm 。夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。 具体布置见下图: 3. 材料设计参数 3.1. 竹胶板:规格1220×2440×15mm 根据《竹编胶合板国家标准》(GB/T13123-2003),现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品,静弯曲强度≥50MPa ,弹性模量E ≥5×103MPa ;密度取3/10m KN =ρ。 3.2. 木 材 100×100mm 的方木为针叶材,A-2类,方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值,则: [σw]=13*0.9=11.7 MPa

(完整版)现浇空心板施工方案14.5

X056泗县山头至宿州闵贤公路改建工程 现 浇 空 心 板 梁 施 工 方 案 中煤第三建设集团有限责任公司 X056山闵路改建工程NO3.2项目经理部 二零一二年六月

第一章编制说明 第一节编制依据 一、编制依据 1、本合同段的施工图纸、招标文件、参考资料、工程量清单、合同文件。 2、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ 041-2000) 3、《公路工程施工安全技术规程》(JTJ 076-95) 4、《公路交通安全设施施工技术规范》(JTG F71-2006) 5、《公路工程质量检验评定标准》(JTG F80/1-2004) 6、工地现场实际情况及以往公路的施工经验。 第二节工程概况 一、工程概述 X056泗县山头至闵贤公路位于安徽省宿州市北部,路线整体呈东西走向,起自宿州市泗县山头镇接X048公路,终于宿州市埇桥区曹村闵贤镇与G206公路相接,全长106.666km。 本合同段中小桥共计8座,其中6座小桥,桥型为1*13米;中桥两座,桥型为K38+052中桥(3*14.5m)、K41+760中桥(3*13m)。均采用满堂支架整体现浇,一次浇筑成形。 二、地形、地貌及气象 公路沿线地区属黄淮平原中部,地势平坦,由西北向东南微倾,地面坡降1/8000~1/15000,水系发育,各主要河流呈基本平行展布,由西北流向东南。 根据地貌成因形态分类原则,公路沿线地区属平原地貌,地貌形态单一。依据其地貌形态、组成物质外力作用的方式和强度的差异,可进一步划分为剥蚀堆积平原和冲积平原。路线起点~K58+500段属剥蚀堆积平原,K58+500~终点属冲积平原。

本区属暖温带半湿润季风气候区。具有气候温和、四季分明、雨量适中等特征。多年平均气温为14℃,年极端最高气温可达40℃,年极端最低气温可达 -23℃。多年平均降雨量为802.1mm,年际降水量变化较大,丰水年约1500mm左右,干旱年约560mm。6-8月降水量较大,约占全年降水量的57%。多年平均蒸发量为1651mm,5-8月约占全年蒸发量的53%。年平均相对湿度为71%。全年无霜期约220天左右。 第二章施工准备 一、人员配备情况 项目部已按照施工进展情况配备足够的施工技术人员及劳动力。 二、物资设备准备 (一)机具设备 已按计划落实,并要适当留有备份,以保证施工的需要。 (二)材料 钢筋原材料已进场,满足施工需要。砼采用商品砼,已与砼拌和站签定协议,要求保证砼的及时供应。

现浇箱梁支架计算书

现浇箱梁支架计算书 一、设计依据 1、《两阶段施工图设计》(第四册第二分册) 2、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008) 3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2001) 4、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86) 5、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)——人民交通出版社 6、《钢结构设计规范》(GB50017-2003) 7、《路桥施工计算手册》——人民交通出版社 二、工程概况 挖色立交桥(主线K46+060)现浇箱梁采用C40砼,左幅上部结构设计为:(3×20)米现浇连续箱梁,顶板宽12.0米,底板宽7.5m,梁高1.4m,单箱双室。右幅上部结构设计为:(3×20)米现浇连续箱梁,顶板宽14.5米,底板宽10m,梁高1.4m,单箱三室。箱梁顶板厚度25cm,底板厚度25cm,腹板宽度55cm。现浇箱梁支架采用Ф48×3.5mm 碗扣式满堂支架。面板采用15mm厚竹胶板,模板背楞采用10cm×10cm木方,根据箱梁结构尺寸现场加工。 因本桥曲率半径较小,为方便施工,对横隔板、腹板、箱室部分采取相同的支架布距。碗扣式钢管支架的纵、横间距分别为60cm、90cm,水平横杆层距为120cm;横向分配梁采用[8槽钢,间距90cm;采用可调托撑、可调底座调节顶、底部标高,顶、底托伸出钢管长度不大于30cm;模板面板采用竹胶板,模板背楞及支撑采用10×10cm的方木;地基进行换填碎石土处理(换填50cm碎石土处理,压路机碾压密实),并浇筑15cm 厚C20砼。支架计算取右幅单箱三室箱梁进行受力分析,箱梁结构图及支架设计断面详见2-1。

单向板肋梁楼盖设计计算书.

单向板肋梁楼盖设计 计算书 姓名: 学号: 班级: 宁波大学建筑工程与环境学院 2013年12 月12日

目录 一.某多层工业建筑楼盖设计任务书 1 (1)设计要求 1 (2)设计资料 1 二.某多层工业建筑楼盖设计计算书 1 (1)楼盖结构平面布置及截面尺寸确定 1 (2)板的设计 1 (3)次梁的设计 3 (4)主梁的设计 6 附图1.厂房楼盖结构平面布置图 附图2.板的配筋示意图 附图3.次梁配筋示意图 附图4.主梁配筋示意图 附图5.板平法施工图示例 附图6.梁平法施工图示例

单向板肋梁楼盖设计任务书 (1)设计要求 ①板、次梁内力按塑性内力重力分布计算。 ②主梁内力按弹性理论计算。 ③绘出结构平面布置图、板、次梁和主梁的施工图。 本设计主要解决的问题有:荷载计算、计算简图、内力分析、截面配筋计算。 构造要求、施工图绘制。 (2)设计资料 ①楼面均布活荷载标准值 q k =5.2KN/m 2 ②楼面做法 楼面面层用15mm 厚水磨石(3/25m KN =γ ),找平层用20mm 厚水泥砂浆(3/20m KN =γ ),板底、梁底及其两侧用15mm 厚混合砂浆顶棚 抹灰(3/17m KN =γ) 。 ③材料 混凝土强度等级采用30C ,主梁和次梁的纵向受力钢筋采用HRB400, 箍筋采用HPB400级。 单向板肋梁楼盖设计计算书 1.楼盖结构平面布置及截面尺寸确定 确定主梁(L 1)的跨度为6.0m ,次梁(L 2)的跨度为6.0m 主梁每跨内布置 两根次梁,板的跨度为2.0m 。楼盖结构的平面布置图见附图1。 按高跨比条件,要求板厚h ≥l/40=2000/30=67mm ,对于工业建筑的楼板, 按要求h ≥80mm ,所以板厚取h=80mm 。 次梁截面高度应满足h=l/18~l/12=333~500mm ,取h=500mm ,截面宽b= (1/2~1/3)h ,取b=200。 主梁截面高度应满足h=l/15~l/10=400~600mm ,取h=600mm ,截面宽b= (1/2~1/3)h ,取b=300mm 。 柱的截面尺寸b×h=400mm×400mm 。 2.板的设计——按考虑塑性内力重分布设计 ①.荷载计算 恒荷载标准值(自上而下) 15mm 水磨石面层 0.015×25=0.375KN/㎡ 20mm 水泥砂浆找平层 0.020×20=0.40KN/㎡ 80mm 钢筋混凝土板 0.080×25=2.00KN/㎡ 15mm 板底混合砂浆 0.015×17=0.255KN/㎡ 小计: 3.03KN/㎡ 活荷载标准值: 5.2KN/㎡

后张法空心板设计计算书

设计计算书 工程名称盐城港大丰港区大件码头工程大件码头引桥工程设计阶段施工图专业:路桥 计算内容大件码头引桥工程计算书 计算页数:14 计算日期:2010-12-21 计算:校核: 复校:审核: 中交第三航务工程勘察设计院有限公司 2010年12月

目录 1 工程概况 (1) 2 技术标准 (1) 3 主要材料 (1) 4 设计依据 (2) 5 技术规范 (3) 6 桥梁总体布置 (3) 7 结构计算 (4) 7.1 横向分布系数计算 (4) 7.2 结构计算 (5) 7.2.1 简支板梁中板结构计算 (5) 7.2.2 简支板梁边板结构计算 (9) 7.2.3 简支小箱梁结构计算 (13) 7.3 桩基础竖向承载力验算 (17)

1 工程概况 盐城港大丰港区大件码头工程码头引桥全桥长度为380m。跨径布置为4×20m预应力混凝土简支板梁桥+12×22m预应力混凝土简支小箱梁桥。桥面宽度为11m。桥梁起点桥面高程为+8.885m,前80m纵坡为1.39%,后300m不设纵坡,引桥与码头变宽段引桥桥面接点高程为+10.0m。 2 技术标准 (1)桥梁设计基准期:100年 (2)桥梁设计荷载:大件荷载,按双排双列平板车荷载布置(见下图),最大轴重720KN(包括自重),轴距1.6m,共12根轴。 3 主要材料 (1)混凝土 预应力钢筋混凝土板梁和小箱梁混凝土强度等级为C50,桥台、盖梁、承台

混凝土强度等级为C30,桥梁混凝土强度等级应满足《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》(JTGD62-2004)的要求。 (2)主要钢材 箱梁所有预应力钢绞线规格均采用《预应力混凝土用钢绞线》(GB/T 5224-2003):九股钢驰,弹性模量为1.95绞线d=15.2mm,标准强度fpk=1860MPa,低松驰,弹性模量为1.95×105Mpa,每股钢绞线公称截面积139mm2,公称重量1.101kg/m。 锚具:锚具采用OVM夹片锚具,其质量应符合GB/T14370-93的要求。 普通钢筋:采用热轧R235、必须符合GB13013-1991的规定;采用热轧HRB335钢筋,必须符合GB1499-1998的规定。 所用钢板均为符合GB700-79规定的普通碳素结构钢(A3钢)。 波纹管:预应力钢束均采用塑料波纹管配真空辅助灌浆施工工艺。塑料波纹管质量要求应满足JT/T529-2004的要求。 4 设计依据 (1)我院与建设单位签订的设计合同。 (2)我院2010年5月出版的"盐城港大丰港区大件码头工程工程可行性 研究报告"。 (3)江苏省水文水资源勘测局盐城分局和扬州分局2010年4月1:2000 地形测图。 (4)中交第三航务工程勘察设计院有限公司《盐城港大丰港区大件码头 工程岩土工程勘察。 (5)建设单位提供的有关设计前提资料(建设用地地形图、建设用地坐 标、规划红线图、规划设计要求、建设用地周边道路标高等)。报告》 (2010.5)。 (6)中交水运规划设计院"大丰港二期工程码头、引桥等相关施工图" (2009); (7)盐城市水利勘测设计院"大丰港二期工程引堤施工图"(2009);

支架计算书

2m高标准联箱梁: 方案一:箱梁横梁下60cm(纵向)×90cm(横向)排距进行搭设,腹板及翼缘转角下120cm(纵向)×90cm(横向)排距进行搭设,过渡段空箱下(距桥墩中线6m范围)按120cm(纵向)×90cm(横向) 排距进行搭设,其余空箱下按120cm (纵向)×180cm(横向)排距进行搭设,步距采用150cm。 方案二:箱梁横梁下60cm(纵向)×120cm(横向)排距进行搭设,过渡段腹板空箱下(距桥墩中线6m范围)按90cm(纵向)×120cm(横向) 排距进行搭设,其余腹板下按120cm(纵向)×60cm(横向)排距进行搭设,空箱下按120cm(纵向)×120cm(横向)排距进行搭设,步距采用150cm。 ⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图(方案一)(单位mm) 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图(方案一)(单位mm)

宽2m高箱梁支架搭设平面示意图(方案一)(单位mm) 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图(方案二)(单位mm) 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图(方案二)(单位mm)

宽2m高箱梁支架搭设平面示意图(方案二)(单位mm) 支架体系计算书 1.编制依据 ⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸 ⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008) ⑶《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008) ⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。 ⑸《混凝土结构工程施工规范》(GB50666-2011) ⑹《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012) ⑺《建筑施工手册》第四版(缩印本) ⑻《建筑施工现场管理标准》(DBJ) ⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008) ⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002) ⑾《钢管满堂支架预压技术规程》(JGJ/T194—2009) 2.工程参数 根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点,我们选取具有代表性的箱梁,拟截取箱梁以下部位为计算复核单元,对其模板支架体系进行验算,底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据,主龙骨为U型钢,其下立杆间距: ⑴(主线3跨标准联,跨径3*30m),宽高,箱梁断面底板厚22cm、顶板厚 25cm,跨中腹板厚,翼板厚度为20cm。 根据不同位置采用不同的支架间距。 方案一:箱梁横梁下60cm(纵向)×90cm(横向)排距进行搭设,腹板及翼缘转角下120cm(纵向)×90cm(横向)排距进行搭设,过渡段空箱下(距桥墩中线6m范围)按120cm(纵向)×90cm(横向) 排距进行搭设,其余空箱下按120cm (纵向)×180cm(横向)排距进行搭设,步距采用150cm。 方案二:箱梁横梁下60cm(纵向)×120cm(横向)排距进行搭设,过渡段腹

(完整版)现浇箱梁内模支架计算

国道324线磊口大桥续建工程 现浇连续箱梁(50+85+50m) 内模满堂支架 计 算 书 编制: 审核: 审批: 广州市方阵路桥工程技术有限公司 国道324线磊口大桥续建工程项目经理部 2016年9月11日

目录 一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 (1) 二、支架材料力学性能指标 (1) 1、钢管截面特性 (1) 2、竹胶板、木方 (1) 三、荷载分析计算 (1) 1、板自重荷载分析 (2) 2、其它荷载 (2) 三、荷载验算 (2) 1、底模验算 (2) 2、[10#槽钢主横梁验算 (3) 3、顺桥向顶部10×10cm方木分配梁验算 (3) 4、立杆受力计算 (4) 5、支架立杆稳定性验算 (4) 7、箱梁侧模验算 (5)

一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 采用满堂支架,使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm 立杆、横杆,立杆顶设两层支撑梁,10cm ×10cm 木方做顺桥向分配梁、间距35cm 均匀布置;主横梁采用[10#槽钢间距同立杆间距75cm ;模板系统由侧模、底模、端模等组成。 二、支架材料力学性能指标 1、钢管截面特性 2、竹胶板、木方 2.1、箱梁底模、侧模及内模均采用δ=15 mm 的竹胶板。竹胶板容许应力 []pa 80M =σ,弹性模量Mpa E 3109?=。 2.2、横桥向顶部主梁[10#槽钢,截面参数和材料力学性能指标: 截面抵抗矩:W=39.7cm 3 截面惯性矩:I=198cm 4 截面积:A=12.7cm 2 2.3、顺桥向顶部分配梁采用方木,截面尺寸为10x10cm 。截面参数和材料力学性能指标: 截面抵抗矩:W=bh 2/6=10×102/6=166.7cm 3 截面惯性矩:I=bh 3/12=10×103/6=833.3cm 4 2.4、方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)取值,则: []pa 12M =σ,Mpa E 3109?= 木头容重6kN/m 3,折算成10cm ×10cm 木方为0.06kN/m 3,木头最大横纹剪应力取 [τ]=3.2~3.5N/mm 2 三、荷载分析计算 碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程:箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上,横梁以集中荷载再传递给纵梁,纵梁以支座反力传递到每根立杆,立杆通过底托及方木传递至底板模板上。以下分别对支架的底模、横梁、纵梁、立

框架梁模板计算书

框架梁模板(扣件钢管高架)计算书 本高支撑架计算采用PKPM施工安全设施计算软件计算。计算书中钢管全部按照Φ48×3.0计算。 本高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 计算梁段:BKL-407(3A)。高支架搭设高度为18.08米,基本尺寸为:梁截面B×D=500mm×700mm,梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.00米,立杆的步距h=1.50米,梁底增加1道承重立杆。 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.50;梁截面高度 D(m):0.70; 混凝土板厚度(mm):120.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00; 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10; 立杆步距h(m):1.50;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00;

梁支撑架搭设高度H(m):18.28;梁两侧立柱间距(m):0.80; 承重架支设:1根承重立杆,方木支撑垂直梁截面; 采用的钢管类型为Φ48×3; 扣件连接方式:单扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:0.85; 2.荷载参数 模板自重(kN/m2):0.35;钢筋自重(kN/m3):1.50; 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0; 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0;振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0; 3.材料参数 木材品种:杉木;木材弹性模量E(N/mm2):10000.0; 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.7; 面板类型:胶合面板;面板弹性模量E(N/mm2):9500.0; 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):13.0; 4.梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm):50.0;梁底方木截面高度h(mm):100.0; 梁底纵向支撑根数:4;面板厚度(mm):18.0; 5.梁侧模板参数 主龙骨间距(mm):500;次龙骨根数:4; 主龙骨竖向支撑点数量为:2; 支撑点竖向间距为:100mm; 穿梁螺栓水平间距(mm):500; 穿梁螺栓直径(mm):M12; 主龙骨材料:钢管;截面类型为圆钢管Φ48×3.0; 主龙骨合并根数:2; 次龙骨材料:木枋,宽度50mm,高度100mm; 二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载

K0+132.5~195.5空心板梁满堂支架计算书终0

封家湾至太阳庙公路高边坡施工方案封家湾至太阳庙公路 K0+164.5中桥整体式预应力混凝土简支空心板满 堂支架设计验算书 编制: 审核: 复核: 盘县捷通公路工程建设有限公司 2017年4月

K0+164.5中桥整体式预应力混凝土简支空心板满堂支架设 计验算书 K0+164中桥为2*25m 整体式预应力现浇简支空心板梁桥,梁高1.3m ,桥面宽度:净11+2×0.5m (钢筋混凝土护栏),桥面全宽12.0m ;桥梁全长64.0m 。空心板梁采用C50混凝土,均采用满堂式扣件支架施工。 满堂支架的基础均在填方段上,为防止流水软化支架地基,浇筑20cm 厚C20砼作为封闭层,设置2%单向横坡,每5~8m 设横向涨缩缝,在桥中心设纵向涨缩缝。然后上部铺设10cm ×10cm 木方承托支架。支架最高10m ,采用Φ48mm ,壁厚3.5mm 钢管搭设,使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托,现浇箱梁腹板及底板中心位置纵距、横距采用60cm ×60cm 的布置形式,现浇箱梁跨中位置支架步距采用120cm 的布置形式,现浇板梁墩顶位置支架步距采用60cm 的布置形式,立杆顶设12cm ×12cm 方木或钢管调整高度,间距为60cm 。 1、荷载计算 根据本桥现浇空心板梁的结构特点,在施工过程中将涉及到以下荷载形式: ⑴ q 1—— 空心板梁自重荷载,新浇混凝土密度取2500kg/m 3。 根据现浇空心板梁结构特点,我们取D-D 截面、E -E 截面两个代表截面进行空心板梁自重计算,并对两个代表截面下的支架体系进行检算,首先分别进行自重计算。 ① D-D 截面处q 1计算(尺寸见后附图) 根据横断面图,则: q 1 =B W =B A c ?γ=(25*(10.8*1.3+2*(0.45+0.25) *0.6*0.5+0.1*0.1*0.5*4*10-0.55*0.55*10)/10.8=26.93Kpa 注:B —箱梁底宽,取10.8m ,将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ② E -E 截面处q 1计算(尺寸见后附图) 根据横断面图,则: q 1= B W =B A c ?γ=(25*(10.8*1.3+2*(0.45+0.25)*0.6*0.5+0.1*0.1*0.5*2*10+0.17*0.17*0.5*2*10-0.83*0.75*10)/10.8=19.96Kpa 注:B —箱梁底宽,取10.8m ,将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ⑵ q 2—— 梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载,按均布荷载计算,经计算取

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