不锈钢焊条熔滴过渡及其影响因素

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孙成（太原理工大学

白荧彬

太原０３００２４）

刘嚷亮赵洪涛

（山西彳ｒ体经天空问结构公司）

摘萎鬻掰承串救集髂滴、乎菝雉爆、高速攒嚣等试骢方法，辑究了典墅不锈铜辫象熔灏过渡特性及其影响因素。结粜表明，焙渡过渡指数为恍化德时，焊条熔滴呈渣爨进渡澎悉，簿条鹣蒜台王艺性最健；药友串豹ｓ氇缮纯络漓侔罐袋强；增大药友犟囊萼篓簿按电流均使焙滴细化，但受焊帑工艺性制约；熔滴反应鼠的渗Ｓｉ厦应亦有刺于细化熔溯，假受埠缝最高台ｓｌ量的瞅割；焊搜熔渣的碱发、组成物致食熬琳蜒璃过渡特性办毒一定的影墒；提出了“焊条络滴率爱蕊擞比”和“撵条允许增Ｓｉ墓”概念。

关键词：熔瀛过渡不锈铺焊条影嗡匾素

串鬻势樊鼍：霹找。ｉ

０序言

近年来，潮际名簿不锈帮挥条撼罐避Ａ我簿弹辩市场，并在工程应用中受到好｛乎与费定。攫比之下，髫产不锈镄焊条静工艺交瓣仍来运嚣国酝名薄焊条水平，还旃一些关镶技术尚未解决。不锈锕焊条工艺凌囊勰竣遂，须诺瓒予辫接电稳镑瑾囊髂漓过渡理论。然而，这些理论尚襁发展１１，“，迄夸为止仍有谗多褒象庆被试谖。因此，继鬃驽晨不辏键焊条珞滴过渡菠其影响因素研究，对开发新一代具有丽酝先避求乎的不锈镪烬条，獒有重甏意义。

ｌ试验材辩覆方法

试验掰簿条为辞，㈣游６种篱内辨典型鼗性幂锈钢焊条，以敷童截的麟类型不锈钢焊条。它们的络敷金瓣纯学蔽分赣力学毪黪籀舍ＧⅣ移８３一１９９５中Ｅ３０８一１６（或Ｅ３啤Ｌ一１６）型焊条指标。焊冬经３∞℃×ｌｈ簸擞詹爱爨。采麓承禧彀集藩漓＜黧１）。用熔滴腋量比尺（ｍ。／ｍ２）裘示熔滴尺寸太小。熔滴筛婀魏经巍蛾，５ｍｍ时，ｍ，菇襄经大予２。５Ｈ№憋熔滴质擞，ｍ：为直径小于２．５ｍｍ的髂滴质量。焊条的工艺蛙详定果曩对陡法。平投壤焊试扳为１８—８型不锯钢扳，足寸为２６０ｎ∽ｘｌ∞Ⅲ１ｘ２０ｍｍ。交流嗽澡。空载电压７５ｖ。熔潦的避渡形态和憩弧形态采阁高速摄影机，以ｌ０。。幅／８速度拍摄焊条熔滴过渡过程柬分析。

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２试验绪果及分析

２．１典型不锈钢弹条熔滴过渡特性

对照表ｌ、表２可以看出，焊条的二ｃ艺性岛髂滴过浚持缝之翅存在密秘辨关系：蓐条静络滂缁、莲渡频率离、平均旗量小时，它的套筒深，熔滴璺淡壁避渡影杰，电强影态为连续、教拜、菲瑟动登，簿条豹拣台工慈性最好（Ａ、Ｂ、Ｃ焊条属此类）。反之，焊条的络潦寝凝、避渡频攀较甄、警臻曩量鞍六对，意翡蜜简浅，熔滴呈混合过渡形态，电弧的形态也燮篾，焊条孵绦会工艺健较差（Ｄ焊条属此类）。不漆器出，熔滴过渡指数为优纯值对，焊条熔游足渣爨过渡形态，簿条鲮综套工艺髓最毽。

２。２嚣皮鬣藏耪的鹈嫡

裘３列出了８种药皮缎成物约试验结果（每静组成物含量增细时，焊条熔漓足寸藏工艺幢静变化）。可以看出，药皮缀成物单组元变化时，有５种踅袋穆链使游涟麴豫，然嚣纲链揍爝静强蒸程鏖不尽掬同。

　万方数据

溥接学报２ｌ卷

舞瘦中酶长石难络清鹳缩托｛窜爱最强蠹。逮跫幽于长石中的ｓｉ。２和琏Ｏ以及№２０使熔滴表两强力城，ｊ、，缆健溶蒲缓佬。云母瓣络漆露缎托僖孀芘授石稍篾。遗是由于云母中Ｓ酶古量比长石中稍低，熔滴的表面张力减小程艘稍燕所致。金红石簿熔漓的细化霄一定搀用，但不太强烈。这是由乎金靓石中含有大量的髓０２，Ｔｉ姨虽然能使熔渣的裘面张力地下爨，毽墨０２十分稳定，在熔藏茂应区不搜髂漪增鬣，不能降低熔滴的群箍张力ｙⅨ，最终使瞎穗的表鬻强杰７０减夺甚徽。镑葜石孛豹ｓ强禽基比长石步，因此它的细化熔滴作用没有长石强烈。鹣∞ｌ雅戈穗强费，毒穗络渣袭霹袋力酸枣，餐薅漫分辩弱ｅ逸薅壤滚赛毒～定戆褪诧撵掰，弱瓣在燕皮申加入璧不能过多，飚此它的细化作用可能院长石藏些。

襄１爨翅博荣的熔滴过渡特性

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　万方数据

ｌ期罩锈钢焊条熔滴过渡及其影响医素研究

药戍纽成物多组元变化对，组成街涧的交互作

用较为复杂．最终通过焊接冶金反应对熔滴过渡特

性产生影响。从图２可稽出，每组药皮缀成物比值

增趣对，熔漓质量晓麴线照上舞趋势，熔淹变粗，毽

３条藩绫上野变纯程度眷所不同。捷褥注意静是，

萤石／金纽石曲线位于萤＿酉／长石曲线上方，表明在

同样比值Ｆ，前者的熔满比后者粗，这正好印证了金

红石对髂滴晦细仡作用比黩石弱。

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综上可以看出．促使熔滴细化的有效组成物是ｓ氇。然而，药皮中太多的Ｓ她含量将使焊条工艺囊量恶化，如气魏顿向增大，爆缝增＆严蕊等。２．３药藏蹲度豹影响

图３是采用同一配方。改变药皮厚度时熔滴尺寸和套筒深度的变化图。可以看出，随辑皮外径的增大，熔漓质量比曲线下洚，熔涟明显缨倪；随着熔漉静缨纯，蓊疫套蓠交辣。分辑获蠹，骛蔽蓐囊增夫时，药盛燕量系数亦增大，参与焊接冶垒掇应的药皮

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尽管通过增加药皮厚度可以使熔滴细化，然而实际应用时，药皮厚度不能太厚。因为药皮太躁时。套麓缀洚，交藏稳甄佳要变差；露盈海接对影琏熔渣辍较多，全位黢焊接较困难。试虢表明，辩牛４”ｍ的焊条，合适的药皮外径为佰．６—６．８ｍｍ。

２。４焊接电流的影响

综台努攒鞠４一图６，苇难器出，焊接黾漉霹溶滴过渡指数有骥驻的影璃：琏攥接电流静增大，每释焊条的熔滴质鬣比尺减小（熔滴被细化），过渡频率，增高，平均质鼷‰减小。另一方面，药皮组成物不同鲍３秭焊条，在焊接电藏变诧对，熔渣过渡指数麓变纯亦有一焱的差异：小黾溅对（鲡ｌ∞Ａ），药疫中细化熔滴组元作用强的Ｂ焊条。它的熔滴质撬比尺较小（图４），过渡频率，较商（图５），平均质撼ｍ。

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　万方数据

焊接学报２ｌ卷

较小（豳６）。大电流辩（如１９０Ａ），Ｂ绰条的熔滴瓣量比Ｒ和熔滴平均腰量％值均为融小，但是它的熔滴过渡频率，值却不为撮高。这种非正常现象可裁与太电流对弱时露２—３个熔漓过渡有关。尽管鲡蹙，在所试静３释烬条中，簿接彀澈交记时，Ｂ辫条熔滴过渡指数的综合评价仍为最健。

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溉然小电流时的熔潦尺寸能较好反应药皮组成麴对瓣涟斡缨往搏弼（謦４），毽戴撼蘩一罄界电滚（在就电流下，不同簿条的霞值羞鼯较大）称作浑条熔滴质量比转变电流，而把临界电流ｗＦ的熔滴质量比，称为该焊条的本质质量比。本礁质量比小的焊条。工艺髓蘧常较好。“焊条熔滴的本质磺萱眈”概

念对评定焊条的过渡特性．预测或评定焊条工艺性具有一定的实用价值。

生产申实际使用的电流一般较大，始夺４ｎｍ焊条一般弱ｌ∞Ａ或更夫。悲辩，电孤热对络涟静细化作用变强，药皮组成物巾使熔滴细化蛆元的作用变弱，熔滴尺寸主要受电弧热控制。增大焊接电流固然能使熔滴明显细化，但伴随着焊条工蕊牲恶化，秘飞溅壤走，药麦洹舞拜裂严重等，困髓嫁台考虑，焊接电流幂宜过太。

２．５焊接冶金反应的影响

表４列出３种焊条的焊芯、熔滴和熔敷金属化学成分实浏结果。可以器豳，与浮芯戚分樽毙，熔漓成分中辩ｎ羊嚣ｃｒ含量藏步了，丽ｓ静含灏缮船了。这是由于焊条药皮中含有较多ｓｊＱ在熔漪反应区

发生了下列反应。

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表４撵芯和熔藏爰壤数金疆豹诧学成分｛％）

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熔满阶段剧烈的渗ｓｉ反应对髂滴过渡特性的影响＋与熔滴的增Ｓｉ量有关。熔滴增ｓｉ量较高时（见袭４），如Ａ焊条蚋增ｓｉ量△ｓｉ＝０．５２６％，Ｂ焊条懿磺鬟藿△Ｓｉ＝Ｏ。稻７％，表明药瘦巾曩睫台量毫，使熔滴的表面张力ｙｎ减小，熔滴易被细化，有利形成渣艟过渡；熔滴增Ｓｉ量较低时（表４），如Ｄ焊条的增Ｓｉ璧△ｓｉ＝０．３ｓ％，表明药皮中Ｓ慨含量低，熔滴懿７。较夫，嬉渣较搬，难于影交蓬熬过渡。毙菝袅ｌ、袁２和表４可看蹈，测试结果与瓒论分析有较好的一致性。

为了＿细化熔滴，较为有效的措溅是增加药皮中ｓ伤窘璧。然面，这将导致捍缝增鞋洳尉。焊缝中静含蛙量是有簸囊救，ＧＢ／磅驺一１９鲻孛醪。ｓ—ｌ§型焊条熔敷金属中ｓｉ含量的最高限为Ｏ，９０％。本文将焊芯巾的含ｓｉ量与熔敷金属中允许的最大含ｓｉ量之羞Ａｓｉ称为焊条的允许增ｓｉ量。该值越大，药皮中Ｓｉ姨的允许加＾熬趣高，熔滴细，，高，ｍ。孛，窖曩实疆渣壁遥渡，纛攀ｌ臻合工艺瞧改善。璞太焊条允许增ｓｉ量数值的途径，是尽量降低弹芯中的含ｓｉ量，逸取决于钢厂的冶炼水平。国外同类焊条焊芯中的禽ｓｊ量通常为Ｏ．２％左右，而凰产焊芯的含ｓｉ量为０．４％，８。６强。爱老存在焊缝增燕趣耘预向，致使淄产焊条工艺毪改善受到一定限铡。“焊条允许增ｓｉ量”概念，对髀簸配方设计具有实用价值和指导意义。

２．６焊接熔渣的彩晌

表５凳３静舞条簿接熔渣爨残及薅滚鹣城菠嚣试结果。可以看出，焊条熔渣基本上是ｗ０２一ｓｉ０２

　万方数据

ｌ期不锈镧焊条熔渡过渡及其影嗨盈囊研究

一Ｃａｏ渣系，实际上遥含有一然Ｃｒ２０３、㈨和Ａｂ铂、Ｃ８羁。参照文鼓［４］建议的表达式，考惑啦饶斡影响，采用下硎修正式计算熔渣的碱度甜

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３种焊条熔渣的碱度均小于ｌ＋属酸性熔渣。而它稼的熔溅尺寸各舅，Ａ、Ｂ搏条熔凌较纲，霆＝０＋１５一Ｏ．１８，Ｄ焊条熔滴较粗冗＝Ｏ．８１．为前者的４．５倍，即Ｄ焊焱熔滴中赢径大于２．５ｍｍ的数量较大。

表５焊接熔渣的组成成分《％）聂渣的碱度

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摄握辫攘电孤耪矮理论，骛霞孛静ｓ疆其赢鞍

强的细化熔滴作用。ＣａＦ２具有椒化熔滴作用。Ｄ焊条熔渣中ｓｉ０２含量较少，ｃａ醍含量较多，熔满的起增大，使熔满变箍。努一方蔼，Ａ、Ｄ焊条熔渣的碱度殿然较接近，然而药皮组成物及其配比不同，也是造凌薅漓尺哼较大整筹跨募因。

Ｄ焊条熔渣中（或药皮中）Ｓｉ０２含墩少，以及渣的碱度略高，有利控制熔滴阶段的增Ｓ厦应，焊缝中Ｓｉ含量较小（表４）。药疫串一定含蛩酌Ｃａ黾，在熔滴阶段具有去氢作用，有利防止气孔产生。根据文献［５】，焊条较整黪熔濠，在熔凌反应嚣啜收酶菰量步，带人熔池的氢总量少，有利于减小气孔倾向。

由表５还可看出，３种焊条熔渣中Ｔｉ０２的含媛筠较高，毽怒它对簿条熔漓静缁亿捧弱不强。这是由于耵ｑ虽然使熔渣的表面张力地下降，但邯０２卡努稳定，农缕澹反瘦区不使娥流增氧，不毙降低熔滴的界面张力７Ｄｓ，最终不使熔滴的表面张力７Ｄ减小。

溶渣中较多静￡硷岛及对臻滚过渡的影瘸，岛它在焊接冶盒过程中的形成及冶金反成有关。酋先，它是药戏申的金瓣ｃｒ在先期脱氧避程中的产物。

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接藩，在溶漓反应区，褥能发生下弼反疲

２［Ｑ］＋３［脚］＝３ＣＦｅ］＋（‰＿Ｄ３）（６）反旋式（５）减弱了弧气中的氧化势．反皮蕊（６）则降低了络满前禽氧量，使焙滴的表面张力７Ｄ增太。可见，ｃｒ２０３不具有细化熔滴的作用。

３结论

（１）熔漓过渡指数为挽纯值时，焊条熔滴皇瀛壁过渡形态，焊条静综台工艺装最佳。

（２）药皮中ｓ慨细化熔滴的作用最强。ｓｉ也含量太高时，焊缝的增Ｓｉ及气孔倾向增大。

（３）增大药皮厚度可使蝽滴细纯，但受焊条工艺性的制约。对似㈣焊条，台适的药皮外径为挺。６—６。８ｌｎｍ。

（４）增大焊接电流也可使熔滴细化；但电流太大时，工艺性恶化。提出的“焊条熔滴本质质量比”掇念，对评宠焊条熔滂静过渡将往霸工艺佳其奢实用价值。

（５）熔潺反应黢段的渗鬟反应，对缎犯熔潦意利。为控制焊缝的增ｓｉ量，提出了“埠条允许增ｓｉ量”概念。

（酗簿接潞渣的骧囊、缝藏按及舍爨对熔瀵避渡特性都有一定的影响。

参考文献

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２孙威．不错锕焊条焙浦过渡形态的控制．中国机械工程．１９姻。９（８）：６５～西

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５糌成不镑钢焊条熔｛ｉ暂垃菠形态与气孔的关系。焊接，１９９６，ｌ：４，７

作者简介孙威，男．１舛１年出生。１９６６年太原工学院焊接专业毕业．Ｉ∞０年冶盘部建筑研究总院研究生毕业，现任太原理工太学殍接嚣攀｝磅究辑教授、硬±垒导彝、浑袋专盐学辩警击Ａ＋兼任《太原理工大学学撒》杂志编委、中国工程建设焊接协告理事、中国机械工程学台高级尝员等职。主擗研究方向为焊接材料投金属焊接性ａ获赣辩缓事｝挂进步一等奖２璎、二等婺２璞，在重要学术刊姆上发滚学卷论文∞泉端。１９９２年获两务靛颁发的政府特殊津贴。

　万方数据

焊条、焊丝牌号、型号对照表

焊条牌号编制方法(大西洋牌) （船用焊条除外） 一个焊条牌号由六部份组成。例如CHE507CrNiFe13可分割为： 1.(CH) 二个字母，大西洋产品代号。 2.(E)一个字母，焊条种类。 3.(50)二个数字，熔敷金属强度或合金类型。 4.(7)一个数字，药皮类型及电流种类。 5.(CrNi)1～2字母，附加合金元素或焊条特性。 6.(Fe13)字母＋二个数字，焊条名义效率。 1.CH：大西洋产品代号 2.焊条种类：（见表1） ①焊条种类表1 ②熔敷金属强度及合金类型：表2

③药皮类型及电流种类: 表3

④附加合金元素或焊条特性: ⑴附加合金元素分别用该元素连接在药皮类型后,如Cu、Mo等。⑵焊条特性: (表4) 表4

⑤焊条名义效率表5 *系指铁粉低氢型 熔炼焊剂牌号编制方法 一个熔炼焊剂牌号由五部份组成。例如CHF131可分割为： 1.(CH) 二个字母，大西洋产品代号。 2.(F)一个字母，焊剂产品代号。 3.(1)一个数字，这里是焊剂为无锰型。牌号第一位数字表示熔炼焊剂中氧化锰的含量，其含量见表1。 4.(3)一个数字，这里是焊剂为高硅低氟。牌号第二位数字表示焊剂中二氧化硅与氟化钙的含量，其含量见表2。

5.(1)一个数字，牌号第三位数字表示同一类型焊剂中的不同牌号，并按0，1，2，.. 9顺序排列。 表1 表2 烧结焊剂牌号编制方法 一个烧结焊剂牌号由四部份组成。例如CHF131可分割为：

1.(CH) 二个字母，大西洋产品代号。 2.(F)一个字母，焊剂产品代号。 3.(5)一个数字，这里是焊剂渣系为铝钛型。牌号第一位数字表示烧结焊剂的渣系，见表3。 4.(01)二个数字，牌号第二、三位数字表示同一渣系焊剂的不同牌号。 碳钢焊条

不锈钢焊丝选用一览表

类别牌号 特征用途 适用标准 焊丝型号焊丝牌号112Cr18Ni9S308H H1Cr18Ni9206Cr19Ni10S308、S308Si H0Cr21Ni10 3022Cr19Ni10S308L、S308LSi H00Cr21Ni10407Cr19Ni10S308H H0Cr21Ni10 506Cr23Ni13S309L、S309LSi 、S309LNb、 S309LMo H1Cr24Ni13、 H1Cr24Ni13Mo2 606Cr25Ni20S310L、S310S H0Cr26Ni217015Cr20Ni18Mo6CuN S316LMn H00Cr25Ni22Mn4Mo2N 806Cr18Ni11Ti S321H0Cr20Ni10Ti 906Cr18Ni11Nb S347、S347Si H0Cr20Ni10Nb 1006Cr17Ni12Mo2E316、S316Si H0Cr19Ni12Mo2 11022Cr17Ni12Mo2E316L、S316LSi H00Cr19Ni12Mo2 12 06Cr19Ni13Mo3 S317H0Cr19Ni14Mo313022Cr19Ni13Mo3S317L H00Cr19Ni12Mo2 1406Cr17Ni12Mo2Ti S318、S318L 1506Cr17Ni12Mo2Nb S318、S318L 1606Cr17Ni12Mo2N S316LMn 17022Cr17Ni12Mo2Cu2S316LCu H00Cr19Ni12Mo218015Cr21Ni26Mo5Cu2S383、S3*******Cr24Ni17Mo5Mn6NbN S383、S3*******Cr20Ni25Mo7CuN S383、S3*******Cr23Ni5Mo3N S2209H00Cr25Ni22Mn4Mo2N 22022Cr25Ni7Mo4N S2209H00Cr25Ni22Mn4Mo2N 2303Cr25Ni6Mo3Cu2N S2553H00Cr25Ni22Mn4Mo2N 24022Cr25Ni7Mo4WCuN S2594H00Cr25Ni22Mn4Mo2N 25 008Cr30Mo2(130) S446LMo H0Cr26Ni21序号 GBT4237-2015 不锈钢焊丝选用一览表 母材类别及牌号 H00Cr19Ni12Mo2H00Cr20Ni25Mo4Cu 不锈钢焊丝（GBT 29713-2013） 参照《不锈钢材料应用举例100种》

不锈钢焊条的各种牌号及选用

不锈钢焊条简介 牌号国标型号美标型号药皮类型焊接电流主要用途 G202 E410-16 E410-16 钛钙型交直流焊接 0Cr13 、 1Cr13 和耐磨、耐蚀的表面堆焊G207 E410-15 E410-15 低氢型直流焊接 0Cr13 、 1Cr13 和耐磨、耐蚀的表面堆焊 G217 E410-15 E410-15 低氢型直流焊接 0Cr13 、 1Cr13 和耐磨、耐蚀的表面堆焊 G302 E430-16 E430-16 钛钙型交直流焊接 Cr17 不锈钢 G307 E430-15 E430-15 低氢型直流焊接 Cr17 不锈钢 A002 E308L-16 E308L-16 钛钙型交直流焊接超低碳 Cr19Ni11 不锈钢或 0Cr19Ni10 不锈钢结构，如合成纤维、化肥、石油等设备 A022 E316L-16 E316L -16 钛钙型交直流焊接尿素及合成纤维设备 A032 E317MoCuL-16 1 钛钙型交直流焊接合成纤维等设备，在稀、中浓度硫酸介质中工作的同类型超低碳不锈钢结构 A042 E309MoL-16 1 钛钙型交直流焊接尿素合成塔中衬里板及堆焊和焊接同类型超低碳不锈钢结构 A052 A 1 钛钙型交直流焊接耐硫酸、醋酸、磷酸中的反应器、分离器等 A062 E309L -16 E 309L -16 钛钙型交直流焊接合成纤维、石油化工设备用同类型的不锈钢结构、复合钢和异种钢结构 A072 A1 钛钙型交直流用于 00Cr25Ni20Nb 钢的焊接，如核燃料设备 A082 A1 钛钙型交直流用于 00Cr17Ni15Si4Nb 、 00Cr14Ni17Si4 等耐浓硝酸腐蚀钢的焊接和补焊 A102 E308-16 E308-16 钛钙型交直流焊接工作温度低于300 ℃的耐腐蚀的0Cr19Ni9 、 0Cr19Ni11Ti 不锈钢结构 A107 E308-15 E308-15 低氢型直流焊接工作温度低于 300 ℃的耐腐蚀的 0Cr19Ni9 、0Cr19Ni11Ti 不锈钢结构 A132 E347-16 E347-16 钛钙型交直流焊接重要的含钛稳定的 0Cr19Ni11Ti 型不锈钢 A137 E347-15 E347-15 低氢型直流焊接重要的含钛稳定的 0Cr19Ni11Ti 型不锈钢 A146 A 1 低氢型直流焊接重要的 0Cr20Ni10Mn6 不锈钢结构 A202 E316-16 E316-16 钛钙型交直流焊接在有机和无机酸介质中工作的 0Cr17Ni12Mo2 不锈钢结构

常用焊接材料选用表

一、一般情况下的焊材选用 材料 焊条电弧焊焊条埋弧焊 预热温度氩弧焊焊丝备注 类别钢号焊丝焊剂 普通碳素钢A3，A3F （J422）J427 H08A HJ431 一般不预热注（1）A3R （J422）J427 H08MnA HJ431 一般不预热注（1） 优质碳素 钢（钢管） 10号，20号（J422）J427 一般不预热注（1）锅炉钢20g （J422）J427 H08MnA HJ431 一般不预热注（1） 低合金结构钢35公 斤级 16Mn 16MnR （J502）J507 H10Mn2（低档） H10MnSi（高档） HJ431 δ≥38时 100~150℃ H08Mn2SiA 注（2）（3）20MnMo （锻件） J507 H10Mn2（低档） H10MnSi（高档） HJ431 100~150℃ 40公 斤级 15MnVR （J502）J507 H10MnSi（低档） H08MnMoA（高档） HJ431 δ≥32时 100~150℃ H08Mn2SiA 注（2）（3）50公 斤级 18MnMoNbR J707 H08MnMoA（高档）HJ250G ≥170℃注（4） 铬钼钢12CrMo 热207 H13CrMoA HJ250G ≥150℃H13CrMoA

材料 焊条电弧焊焊条焊条电弧焊焊条 预热温度氩弧焊焊丝备注 类别钢号焊丝焊剂 铬钼钢15CrMo 热307 H13CrMoA HJ250G ≥150℃H13CrMoA Cr5Mo 热507 ≥300℃ 不锈钢 0Cr18Ni9 1Cr18Ni9Ti 奥132 H0Cr18Ni9Ti HJ260 H0Cr18Ni9Ti 0Cr17Ni13Mo2Ti 奥212 H0Cr19Ni12Mo2 HJ260 H0Cr19Ni12Mo2 00Cr17Ni14Mo2 奥022或D316L H00Cr19Ni12Mo2 HJ260 H00Cr19Ni12Mo2 国外钢号部分 材料 焊条电弧焊焊条焊条电弧焊焊条 预热温度氩弧焊焊丝备注 类别钢号焊丝焊剂 碳素钢 RSt37-2 RSt360-2 按A3R选择焊材及预热温度西德钢号SM41C 同上日本钢号SM41B 同上日本钢号SPV24 同上日本钢号St35 St45.5 st35.8（钢管） 按10号、20号钢选择焊材及预热温度西德钢号

不锈钢焊条选用表

不锈钢焊条选用表 焊条牌号国际标准主要用途 A002 E308L-16 焊接00Cr19Ni11不锈钢或0Cr19Ni10不锈钢结构,如合成纤维,化肥,石油等设备. A002A E308L-17 同上 A002Mo2 E308MoL-16 用于焊接00Cr19Ni12Mo2不锈钢结构,也可用于00Cr18Ni9Ti与碳钢的焊接,主要用于合成纤维,化工,石油等设备制造. A002Nb 适用焊接相同类型的不锈钢结构,也可用于18-8Nb或18-8Ti等与碳钢的焊接,主要用于合成纤维,化工,石油等设备的焊接. A022 E316L-16 焊接尿素及合成纤维设备. A032 E317MoCuL-16 焊接合成纤维等设备在稀,中浓度硫酸介质中工作的同类型超低碳不锈钢结构. A042 E309MoL-16 焊接尿素合成塔中衬里板(AISI 316L)及堆焊和焊接同类型超低碳不锈钢结构. A042Mn E310MoL 用于尿塔系设备如Cr25Ni22Mo2型不锈钢焊接. A052 焊接耐硫酸,醋酸,磷酸腐蚀的反应器,分离器等. A062 E309L 焊接合成纤维,石油化工设备用同类型的不锈钢结构,复合钢和异种钢结构A072 用于00Cr25Ni20Nb钢的焊接,如核燃料设备等. A082 用于焊接00Cr17Ni5SiNb,00Cr14Ni14Si4等耐浓硝酸腐蚀钢. A102 E308-16 焊接工作温度低于300°C耐腐蚀的0Cr19Ni9,0Cr19Ni11Ti 不锈钢结构. A107 E308-15 同上 A132 E347-16 焊接重要的含钛稳定0Cr19Ni11Ti型不锈钢结构. A137 E347-15 同上 A146 用于焊接重要的0Cr20Ni10Mn6不锈钢. A202 E316-16 焊接在有机和无机酸(非氧化性酸)介质中工作的0Cr18Ni12Mo2不锈钢结构及异种钢. A207 E316-15 同上 A212 E318-16 焊接重要的0Cr18Ni12Mo2不锈钢设备,如尿素,合成纤维等设备. A222 E317MoCu-16 焊接相同类型含铜不锈钢结构,如0Cr18Ni13Mo2Cu2等 A232 E318V-16 焊接一般耐热耐蚀0Cr18Ni12Mo2V及Cr19Ni12Mo2 不锈钢结构. A237 E318V-15 同上 A242 E317-16 用于同类型的不锈钢结构及复合钢,异种钢的焊接. A302 E309-16 用于同类型的不锈钢结构,异种钢,高铬钢和高锰钢等焊接. A307 E309-15 同上 A312 E309Mo-16 用于焊接耐硫酸介质(硫氨)腐蚀的同类型不锈钢容器,也可作不锈钢衬里,复合钢板,异种钢的焊接. A317 E309Mo-15 同上 A402 E310-16 焊接高温条件下工作的同类型耐热不锈钢,也可焊接硬化性大的铬钢(如Cr5Mo，Cr9Mo，Cr13，Cr28等)以及异种钢的焊接. A407 E310-15 同上 A412 E310Mo-16 焊接在高温条件下工作的耐热不锈钢,也可用来焊接不锈钢衬里,异种钢等,在焊接淬硬性高的碳钢,低合金钢时韧性极好.

焊丝牌号型号对比

药芯焊丝的牌号及型号 我国的不锈钢药芯焊丝牌号有新、旧两个类型。旧类型是历史比较早的药芯焊丝厂家习惯使用的， 其编制方法基本与手工焊条牌号相同，只是牌号前的字母不同(如“Y”)用以区别手工焊条;新类型是新发 展起来的药芯焊丝厂家习惯使用的，其编制方法基本与国家标准GB/T17853-1999《不锈钢药芯焊丝》相同，只是牌号前用不同的字母表示不同的厂家。 国家标准GB/T17853-1999中规定了不锈钢药芯焊丝的型号分类、技术要求、试验方法及检验规则等。该标准规定，所适用的不锈钢药芯焊丝熔敷金属中铬含量应大于10.50％，铁的含量应超过其他任何元素。此外，标准还规定焊丝芯部所含非金属组分应不小于焊丝总重的5％。 GB/T17853-1999中规定的不锈钢药芯焊丝型号编制方法如下:第一位是字母“E”或字母“R”，“E”表示焊丝，“R”表示填充焊丝;后面用三位或四位数字表示熔敷金属化学成分分类代号，如有特殊要求的 化学成分，将其元素符号附加在数字后面，或者用“L”表示碳含量较低、“H”表示碳含量较高、“K”表示焊丝应用于低温环境;再后面用“T”表示药芯焊丝，之后用一位数字表示焊接位置，“0”表示焊丝适用于平焊位置或横焊位置焊接，“1”表示焊丝适用于全位置焊接;后接“-”，“-”后面用数字表示保护气 体及焊接电流类型(见表1)。 表1 备型号不锈钢药芯焊丝的保护气体、电流类型及焊接方法 注:FCAW为药芯焊丝电弧焊，GTAW为钨极惰性气体保护焊。 GB/T17853-1999根据熔敷金属化学成分划分的不锈钢药芯焊丝型号见表2。 表3 各型号不锈钢药芯焊丝的熔敷金属力学性能

不锈钢焊条的选用

型号GB/T983-1995 不锈钢焊条材质CN 焊芯直径 2.5/3.2/4.0（mm） 不锈钢焊条的选用 附录A 焊条用途及熔敷金属的性能 （参考件） A1E209通常用于焊接相同类型的不锈钢，也可以用于异种钢的焊接，如低碳钢和不锈钢，还可以直接在低碳钢上堆焊以防腐蚀。 A2 E219通常用于焊接相同类型的不锈钢，也可以用于异种钢的焊接，如低碳钢和不锈钢，还可以直接在低碳钢上堆焊以防腐蚀。 A3 E240通常用于焊接相同类型的不锈钢，也可以用于异种钢的焊接，如低碳钢和不锈钢，还可以直接在低碳钢上堆焊以防腐蚀。 A4 E307通常用于异种钢的焊接，如奥氏体锰钢与碳钢锻件或铸件的焊接。焊缝强度中等，具有良好的抗裂性。 A5 E308通常用于焊接相同类型的不锈钢，也Cr18Ni9,Cr18Ni12型不锈钢。 A6 E308H除含碳量限制在上限外，熔敷金属合金元素含量与E308相同。由于含碳量高，在高温下具有较抗拉强度和蠕变强度。 A7 E308L除含碳量低外，熔敷金属合金元素含量与E308相同。由于含碳量低，在不含铌、钛等稳定剂时，也能抵抗回碳化物析出而产生的晶间腐蚀。但与铌稳定化的焊缝相比，其高温强度较低。 A8 E308Mo 除钼含量较高外，熔敷金属合金元素含量与E308相同。通常用于焊接相同类型的不锈钢。当希望熔敷金属中的铁素体含量超过 E316型焊条时，也可以用于Cr18Ni12Mo型不锈钢的焊接。 A9E308MoL 通常用于焊接相同类型的不锈钢，当希望熔敷金属中铁素体含量超过E316型焊条时，也可以用于Cr18Ni12Mo型不锈钢锻件的焊接。 A10 E309通常用于焊接相同类型的不锈钢，也可以用于焊接在强腐蚀介质中使用的要求焊缝合金元素含量较高的不锈钢或用于异种钢的焊接，如Dr18Ni9型不锈钢与碳钢的焊接。 A11D309L除含碳量较低外，熔敷金属合金元素含量与E309相同。由于含碳量低，因此在不含铌、钛等稳定剂时，也能抵抗因碳化物析出而产生的晶间腐蚀。但与铌稳定化的焊缝相比，其高温强度较低。 A12E309Nb除含碳量较低并加入铌以外，熔敷金属合金元素含量与 E309相同，铌使焊缝金属的抗晶间腐蚀能力和高温强度提高。通常用于 0Cr18Ni11Nb型复合钢板的焊接或在碳钢上堆焊。 A13E309Mo除含碳量较低并加入钼外，熔敷金属中的合金元素含量与E309相同。通常用于0Cr17N12Mo2型复合钢板的焊接或在碳钢上堆焊。

大西洋焊丝对照表

大西洋CHG56焊丝CHM-309L CHG-309L ER309L H1Cr24Ni13 0.026 2.11 0.38 23.56 12.31 - 570 38 超低碳型，可用于堆焊不锈的打底。CHM-310 CHG-310 ER310 H1Cr26Ni21 0.09 1.90 0.35 26.80 21.40 - 610 41 25%Cr-20%Ni不锈钢，高温抗氧化性能优良。 CHM-316 CHG-316 ER316 H0Cr19Ni12Mo2 0.04 1.88 0.33 19.27 12.70 Mo2.26 570 42 18%Cr-22%Ni-2%Mo不锈钢，抗热裂纹性能优良。 CHM-316L CHG-316L ER316L H00Cr19Ni12Mo2 0.020 1.85 0.38 18.73 12.50 Mo2.36 550 43 超低碳型，较CHM-316、CHG-316耐腐蚀性更好。CHM-317 CHG-317 ER317 H00Cr20Ni14Mo3 0.04 1.86 0.46 19.3 14.2 Mo3.5 596 42 适于焊接硫酸、亚硫酸及其盐腐蚀的容器。 CHM-347 CHG-347 ER347 H0Cr20Ni10Nb 0.06 1.84 0.41 19.4 9.5 Mb0.89 630 40 焊接含Nb不锈钢、抗晶间腐蚀和耐热性好。 CHM-410 CHG-410 ER410 H1Cr13 0.10 0.47 0.42 11.80 0.20 - 510 26 适于焊接Cr13不锈钢 CHG53 ER70S-3 ER50-3 0.09 1.25 0.49 S0.016 S0.013 570 29 低碳钢及50㎏级高强钢的焊接 CHG56 E70S-6 ER50-6 0.08 1.54 0.89 S0.012 S0.011 540 28 低碳钢及50㎏级高强钢的焊接 CHG52T ER70S-G ER50-G 0.08 1.52 0.82 S0.009 S0.011 585 29 低碳钢及50㎏级高强钢的焊接

最近看了些熔滴过渡方面的资料

最近看了些熔滴过渡方面的资料，写了点总结，跟大家分 2008-3-15 22:08:47 [收藏] 自由过渡 滴状过渡：这其中又可以分为大滴状过渡和细颗粒过渡两种形式。 大滴状过渡 当电弧电流较小和电弧电压较高时，弧长较长，熔滴不易与熔池接触，也就是说这时很难发生短路过渡。由于电流较小，弧根面积较小，焊丝和熔滴之间的电磁推力以及熔滴和弧根之间的电磁推力很难使熔滴形成缩颈，而斑点压力对熔滴过渡起阻碍作用，因此这时只有依靠重力来抵消表面张力使得熔滴过渡到熔池。 以上为大滴状过渡的描述，具体到各种焊接方法： （1）熔化极气体保护焊DCSP时，无论是用的氩气还是二氧化碳气体，由于阴极斑点压力较大，都会出现大滴状过渡。 （2）二氧化碳气体保护焊时（电流较小时），由于二氧化碳气体高温解离吸热以及很高的导热系数，对电弧有很强的冷却作用。因而电弧收缩，弧根面积难于扩展，斑点压力较大而有碍熔滴过渡最终形成大滴状过渡。（DCRP）（3）高电压小电流的MIG和MAG中也是会出现这种过渡形式。 细颗粒过渡 这种过渡形式主要出现在二氧化碳气体保护焊中。随着焊接电流的增加，斑点面积增加，电磁推力增加，斑点压力逐渐有利于熔滴过渡。这时熔滴过渡的频率增加，熔滴直径相对较小。这种过渡形式就是细颗粒过渡。（这时的熔滴直径仍然大于焊丝直径） 这种过渡形式在二氧化碳气体保护焊中应用非常广泛，主要针对于中厚板。注：二氧化碳气体保护焊中存在大滴状过渡，短路过渡以及细颗粒过渡。但是大滴状过渡很少用。 喷射过渡这种过渡形式又可以分为射滴过渡、射流过渡以及亚射流过渡。喷射过渡主要出现在氩气或者是富氩气体保护焊中。 射滴过渡

焊接熔滴过渡

A 当电弧正常工作时，母材和焊丝都处于高温状态，送丝机构稳定的送进焊丝。当焊丝接触到熔池时，同时伴随着如下3个过程发生。 ①较大的焊接电流通过焊丝进入焊缝和母材，使焊丝末端开始熔化。 ②在图中短弧区，焊接电流迅速提高。 ③当初始焊接电弧较短时，电弧电压值降低，电弧熄灭。 B 采用平特性焊接电源可以使电流持续增加，主要是为了保持焊接电压稳定并提高电弧电压。此时电弧保持稳定，熔化的焊丝继续向焊接熔池熔敷金属。 C 当焊接电流与电压继续增加时，焊丝在焊缝上形成一个圆锥形区域，通过持续的送丝过程，将更多的焊丝送进该圆锥形区域中。 D 随着焊接电压和电流继续增加，更多焊丝的送进，锥形区域不断扩大，接着焊丝在锥形顶部开始产生缩颈，为下一步的剪切作准备。电磁剪切力主要是焊接电流通过焊丝与焊缝熔敷金属之间的短路过渡产生的，电磁剪切力沿着焊丝的方向向内辐射。 E 从D开始，焊丝与焊缝上部形成的锥形区域分离，电弧再引燃，电流开始降低，电压从短路过渡电压升高到电弧电压，熔滴停止向焊缝中过渡。 F 电弧对焊丝和焊缝进行加热。 G 在电弧区，利用电弧热清除锥形区域，使之熔入焊缝中，增加焊缝和焊丝的热量，为下一个焊接周期作准备。 H 当电压降低到电弧电压以下时，短路过渡过程结束，焊丝接触到焊缝并熄灭。 短路过渡工艺过程中的注意事项如下。 ①焊丝熔滴只在短路过渡时才能熔入焊缝金属中，并且没有金属离子通过电弧。 ②短路过渡的熔滴过渡周期为20～250次／s。 ③在短路过渡过程中，电流产生的磁力场是主要影响因素，而重力不是主要因素，因此所有的焊接位置均可以采用。④焊丝周围的电流磁力场在短路过渡过程中会引起电磁收缩效应，焊丝顶部熔化的金属熔滴在电磁收缩力的作用下转变成球形熔滴并附着在顶部，形成一个自由熔滴并进人焊接熔池。 ⑤短路过渡适合于直径为1.2mm焊丝的焊接。 ⑥厚板材料采用大直径焊丝，并且采用喷射过渡来提高金属熔敷效率。 ⑦短路过渡对于母材的焊接热量输入较低，因此比较适合焊接薄板，焊接过程中不会产生烧穿现象，常用于焊接板厚小于5mm的碳钢和低合金钢。 I 下一个过程循环往复。 2）球状体过渡 前端熔化金属变大形成球状，继而发展为比表面张力还重的大粒熔滴，向母材侧落下过渡的形态叫球状体过渡。这种形式在CO 2 焊接的电流区更明显。因熔滴过渡时不是直落而下，所以焊缝略显不规则，飞溅也多。 3）喷射过渡 前端熔化金属在收缩效应作用下变成小粒熔滴，被高速吹向母材，这种突入熔池的过渡形态叫喷射过渡。在MIG 焊接的较大电流区较显著，熔深大，过渡稳定。 收缩效应：有热收缩、电磁收缩两种，前者是为减少热损失，使弧柱直径变小，中心温度变高；后者是靠由弧柱电流构成的磁场产生相互吸引力，使弧柱变小。这种电弧现象叫收缩效应，其作用就是象捏碎饼似的将前端熔融金属的中间变细，并从前端部切离开。 继续追问： 我要的是“过渡力”有哪几种？不是过渡 补充回答：：①电弧静压力②电弧动压力③斑点力④爆破力⑤熔滴冲击力；其产生的原因分别如下：①因为电极直径限制了导电区的扩展，而在工件上电弧可以扩展的比较宽，所以电极前端电弧截面直径小，接近工件端电弧截面直径大，直径不同引起压力差，从而产生由电极指向工件的推力，即为电弧静压力；②电弧中的压力差使较小截面处的高温粒子向工件方向流动，并有更小截面处的气体粒子补充到该截面上来，以及保护气氛不断进入电弧空间，从而形成连续不断的气流，称作等离子气流，到达工件表面时形成附加的一种压力称作等离子流力，即电弧动压力；③电极上形成斑点时，由于斑点上导电和导热的特

熔滴过渡

对不同熔滴过度形式比较，包括形成条件，熔滴过度过程的不同特点，应用等内容。 一、熔滴过渡的分类： ①自由过渡（Free Flight），是指熔滴脱离焊丝末端前不与熔池接触，脱离焊 丝后经电弧空间自由飞行进入熔池的一种过渡形式。包括：颗粒过渡（包括大颗粒过渡、排斥过渡和细滴过渡）、喷射过渡（包括射滴过渡、亚射流过渡、射流过渡和旋转射流过渡）和爆炸过渡。 ②接触过渡（Bridging Transfer），是通过焊丝末端的熔滴与熔池表面接触成 桥而过渡的。包括：短路过渡和搭桥过渡。 ③渣壁过渡（Slag Guiding Transfer），包括：沿渣壳过渡和沿药皮筒过渡。 二、形成条件、特点和应用 ①大颗粒过渡：高弧压、小电流，重力克服表面张力作用，电弧稳定性和焊 接质量比较差，可用于高电压、小电流MIG焊。 ②排斥过渡：弧根小，电流较大，斑点压力大，高电压较大电流CO2气体保 护焊，直流正接时，斑点压力很大，CO2、MIG都有明显的大颗粒排斥过渡 ③细滴过度：高弧压，更大电流，电流比较大，电磁收缩力增大，表面张力 作用减小，熔滴存在的时间短，熔滴细化，过渡频率增加，电弧稳定性比较高，飞溅少，焊缝质量高；CO2细丝较大电流。 ④射滴过度：熔滴直径达到与焊丝直径相近时，电弧力使之脱离焊丝端头，并快速通过电弧空间，向熔池过渡的形式。 形成条件：钢焊丝脉冲MIG焊、铝焊丝MIG焊，电流必须达到一定的临界值，过渡形式才会从滴状过渡变为射滴过渡。 射滴过渡特点：斑点力和重力促进熔滴过渡；表面张力阻碍熔滴过渡；飞溅小，成型好；电流有临界值，且电流区间窄；电弧成钟罩型。 ⑤射流过度：熔滴呈细小颗粒，沿焊丝的铅笔尖状的端部以喷射状态快速通过电弧空间向熔池过渡的形式。 获得射流过渡的条件是采用纯氩或富氩保护气氛，直流反极性接法，除了保持高弧压（长弧）外，还必须使焊接电流大于某临界值。电弧从熔滴的根部扩张到颈缩的根部 射流过渡特点：跳弧；铅笔尖状；锥形电弧；等离子流力；指状熔深；电弧平稳,飞溅小；电流有临界值。 ⑥旋转射流过渡：特大电流MIG焊，焊丝伸出长度较大，焊接电流远大于射流临界电流，液态金属长度增加，射流过渡的细滴高速喷出产生较大的反作用力，一旦偏离轴线将产生旋转射流过渡。电弧不稳、成型不良、飞溅严重。 ⑦亚射流过度：大电流MIG焊铝合金时，弧压较低，电弧呈半潜状态，熔滴尺寸约等于焊丝直径的射滴过渡，伴随着瞬时短路，熔滴过渡频率达100～200个/s。介于短路与射滴之间的过渡形式，其实应该称亚射滴过渡。 亚射流过渡弧长比较短，熔滴形成、长大，在形成射滴过渡之际熔滴与熔池短路，在电磁收缩力的作用下细颈破断，完成过渡，电弧重新引燃。

焊接工艺问答—熔滴过渡方式

焊接工艺问答—熔滴过渡方式 焊接过程中，消耗电极（焊丝，焊条）熔滴过渡方式 1、短路过渡 使受电弧热熔化的消耗电极（焊条）前端与母材熔池短路，边重复进行燃弧，短路熔滴边过渡的形态叫短路过渡式，这种形式在CO2焊接与MIG 焊接的小电流，低电压区焊接时尤为显著，被应用于熔深较浅的薄板焊接。 电极前端的熔融部分逐渐变成球状并增大形成熔滴，与母材熔池里的熔融金属相接触，借助于表面张力向母材过渡。 短路过渡在采用低电流装置和较小焊丝直径的条件下产生，短路过渡易形成一个较小的、迅速冷却的熔池，适合于焊接留较大根部间隙的横梁结构，适合于全位置焊接。焊丝通过电弧间隙时没有熔滴过渡发生，当接触到焊接熔池时才会发生熔滴过渡。以下对一个完整的焊接工艺过程进行分析，短路过渡工艺过程的示意见下图。 （1）当电弧正常工作时，母材和焊丝都处于高温状态，送丝机构稳定的送进焊丝。当焊丝接触到熔池时，同时伴随着如下3个过程发生。 ①较大的焊接电流通过焊丝进入焊缝和母材，使焊丝末端开始熔化。 ②在图中短弧区，焊接电流迅速提高。 ③当初始焊接电弧较短时，电弧电压值降低，电弧熄灭。 （2）采用平特性焊接电源可以使电流持续增加，主要是为了保持焊接电压稳定并提高电弧电压。此时电弧保持稳定，熔化的焊丝继续向焊接熔池熔敷金属。

（3）当焊接电流与电压继续增加时，焊丝在焊缝上形成一个圆锥形区域，通过持续的送丝过程，将更多的焊丝送进该圆锥形区域中。 （4）随着焊接电压和电流继续增加，更多焊丝的送进，锥形区域不断扩大，接着焊丝在锥形顶部开始产生缩颈，为下一步的剪切作准备。电磁剪切力主要是焊接电流通过焊丝与焊缝熔敷金属之间的短路过渡产生的，电磁剪切力沿着焊丝的方向向内辐射。 （5）从D开始，焊丝与焊缝上部形成的锥形区域分离，电弧再引燃，电流开始降低，电压从短路过渡电压升高到电弧电压，熔滴停止向焊缝中过渡。 （6）电弧对焊丝和焊缝进行加热。 （7）在电弧区，利用电弧热清除锥形区域，使之熔入焊缝中，增加焊缝和焊丝的热量，为下一个焊接周期作准备。 （8）当电压降低到电弧电压以下时，短路过渡过程结束，焊丝接触到焊缝并熄灭。 短路过渡工艺过程中的注意事项如下。 ①焊丝熔滴只在短路过渡时才能熔入焊缝金属中，并且没有金属离子通过电弧。 ②短路过渡的熔滴过渡周期为20～250次／s。 ③在短路过渡过程中，电流产生的磁力场是主要影响因素，而重力不是主要因素，因此所有的焊接位置均可以采用。

焊材选用表

常用母材与焊材选用表

珠光体耐热钢焊接时，如何正确地选用焊接材料？ 总的原则是根据化学成分的要求，即熔敷金属的化学成分应与母材相当来选用焊接材料。具体选用，见表12。 中碳钢焊接时，如何正确地选用焊条？ 中碳钢的焊接目前大都采用手弧焊。为提高焊接接头的抗裂性，应选用低氢型焊条。个别情况下，也可采用钛钙型和钛铁矿型酸性焊条，但此时应采取严格的工艺措施，如焊前预热、减少熔合比（降低焊缝含碳量）等。 中碳钢手弧焊时焊条的选用，见表6。

特殊情况下，中碳钢焊接时可采用铬镍不锈钢焊条，如E0-19-10-16（A102）、E0-19-10-5（A107）、E1-23-13-16（A302）、E1-23-13-15（A307）、E2-26-21-16（A402）、E2-26-21-15（A407）等，因奥氏体焊缝金属的塑性良好，可以减小焊接接头应力，即使焊件焊前不预热，也可避免热影响区产生冷裂纹。 焊条的保管 焊条保管的好坏对焊接质量有直接影响，尤其在野外工作时要特别注意。每个焊工，保管员和技术人员都应该知道焊条存储、保管规则。焊条和其它涂料在很多情况下会遭到破坏：1）运输、搬运、使用时受到损伤；2）被水浸泡或吸潮；3）受油或其它腐蚀介质污染。 1）损伤：虽然焊条在一般情况下具有抗外界破坏能力，但不能忽视由于保管不好很容易遭受损坏。焊条是一种陶质产品，他不能象钢芯那样耐冲击，所以装货和卸货时不能摔他。用纸盒包装的焊条不能用不能用挂钩搬运。某些型号焊条如特殊烘干要求的碱性焊条涂料比正常焊条更要小心轻放。 2）吸潮：在焊条涂料中含有太高的水分时很危险的，由于很多工人不了解焊条是湿的，焊完时焊缝表面用肉眼不一定看得见气孔,但是经X射线检查就显示出气孔来。当焊条出厂时，所有的焊条有某一含水量，它根据焊条的型号而变，这个含水量是正常的，即对形成气孔有一个含水量的安全系数，对焊缝质量没有影响。所有得焊条在空气中都能吸收水分，在相对湿度为90%时，焊条涂料吸收水分很快，普通碱性焊条露在外面一天受潮旧很严重，甚至相对湿度为70%时涂料水分增加也较快，只在相对湿度为40%或更低时，焊条长期储存才不首影响。 由于昼夜湿度之间的差别很大，空气水分在早上很容易凝结成露水，很容易潮湿焊条包装。焊

熔滴过渡

熔滴过渡 熔滴过渡：焊丝（条）端头的金属在电弧热作用下被加热熔化形成熔滴，并在各种力的作用下脱离焊丝（条）进入熔池，称之为熔滴过渡。 熔滴过渡状态是指焊条熔化后滴入熔池的状态。对熔滴过渡产生影响的因素包 括保护气体的种类和成分，焊接电流和电压，焊条的成分和直径等。 1. 粒状熔滴过渡(Globular transfer) 指熔滴直径比所使用的wire直径大时的过渡状态。可以细分为低电流和中间程 度的焊接电流范围内所产生的drop transfer和较高电流co2焊接时产生的repelled transfer。 2.短路熔滴过渡(Short circuiting transfer) Wire端部产生的熔滴与熔池直接接触过渡。在低电流电压co2焊接时，或在惰 性气体成分高的焊接条件下，即MAG或MIG焊接时会出现。 3.旋转熔滴Rotating transfer : 在GMAW的大电流领域产生的现象。由于电流越高熔合效率越高，因此从效率 方面考虑时电流越高越好。但是与其相对应缺点是很难控制熔池，易产生焊接不良。目前对提高焊接效率的研究主要集中在rotating mode的control方面。 4.喷雾型熔滴过渡Spray transfer : Pulse mode 是指比焊接wire小的熔滴的过渡状态。在较高电流中Ar主成份的保护气体焊接时产生。喷雾过渡时熔滴一滴一滴有规律的过渡，因此称为projected transfer。熔 化后滴落的wire前端形成小的粒状，熔滴以流淌的状态过渡，称为streaming tran sfer 。另外熔化的wire前端拉长并高速旋转的过渡称为rotating transfer。 什么是熔滴的自由过渡? 熔滴从焊丝端头脱落后，通过电弧空间自由运动一段距离后落入熔池的过渡形式称为自由过渡。因条件不同，熔滴的自由过渡又可分为滴状过渡和喷射过渡两种形式。 1、滴状过渡焊接电流较小时，熔滴的直径大于焊丝直径，当熔滴的尺寸足够大时，主要依靠重力将熔滴缩短拉断，熔滴落入熔池，熔滴的这种过渡形式称为滴状过渡。 （1）轴向滴状过渡：焊条电弧焊、富氩混合气体保护焊时，熔滴在脱离焊条(丝)前处于轴向(下垂)位置(平焊时)，脱离焊条(丝)后也沿焊条(丝)轴向落入熔池，这种过渡形式称为滴状过渡。 （2）非轴向滴状过渡：多原子气氛(CO2、N2、H2)中，阻碍熔滴过渡的力大于熔滴的重力，熔滴在脱离焊丝之前就偏离轴线，甚至上翘，在脱离焊丝之后，熔滴一般不能沿焊丝轴向过渡，形成飞溅，称为熔滴的非轴向滴状过滤。 2、喷射过渡熔滴呈细小颗粒并以喷射状态快速通过电弧空间向熔池过渡的形式，称为喷射过渡，喷射过渡可分为射滴过渡和射流过渡两种形式。 （1）射滴过渡：在某些条件下，形成的熔滴尺寸与焊丝直径相近，焊丝金属以 较明显的分离熔滴形式和较高的速度沿焊丝轴向射向熔滴的过渡形式，称为射滴过渡。

不锈钢焊条的型号及选用

不锈钢焊条的型号及选用 (1)不锈钢焊条的型号 根据GB/T983 1995〈〈不锈钢焊条》的规定，不锈钢焊条型号根据熔敷金属的化学成分、药皮类型、焊接位置及焊接电流种类划分。其型号编制方法是：首字母“E”表示焊条，“ E”后面的数字表示熔敷金属化学成分分类代号，如有特殊要求的化学成分，该化学成分用元素符号表示，放在数字的后面；短划“-”后面的两位数字表示药皮类型、焊接位置及焊接电流种类。不锈钢焊条 分类见表10-1所示。 表10-1不锈钢焊条分类 焊条类型焊接电流焊接位置焊条类型焊接电流焊接位置 E X X X ( X ) -15 E X X X ( X) -25 直流反接 全位置 平焊、横焊 EX X X (X ) -16 EX X X (X ) -17 EXXX (X) -26 交流或 直流反接 全位置 平焊、横焊 不锈钢焊条型号举例： _ E E_41 0 NlMo-26 焊条为碱性或其他类型药皮，适用于平焊和横焊位置， 1—米用交流或直流反极性焊接 ------- 熔敷金属中Ni和Mo的含量有特殊要求 ------------- 熔敷金属成分分类代号 焊条 (2)不锈钢焊条的牌号 ①牌号前加“ G” (或“铭”字)或“ A” (或“奥”字)，分别表示铭不锈钢焊条或奥氏体铭镣不锈钢焊条。 ②牌号第一位数字，表示熔敷金属主要化学成分组成等级，见表10-2所示。 ③牌号第二位数字，表示同一熔敷金属主要化学成分组成等级中的不同牌号。对同一组成等级焊条，可有10个牌号，按0、1、2、…、9顺序排列，以区别镣铭之外的其他成分。 ④牌号第三位数字，表示药皮类型和焊接电源种类，见表10-3所示。 表10-2不锈钢焊条熔敷金属主要化学成分组成等级 焊条牌号熔敷金属主要化学成分组成等级焊条牌号熔敷金属主要化学成分组成等级 G2X X G3X X 含Cr量约为13% 含Cr量约为17% A4 X X A5 X X 含Cr量约为26%，含Ni量约为21% 含Cr量约为16%，含Ni量约为25%

熔滴的自由过渡

熔滴的自由过渡 熔滴从焊丝端头脱落后,通过电弧空间自由运动一段距离后落入熔池的过渡形式称为自由过渡.因条件不同,熔滴的自由过渡又可分为滴状过渡和喷射过渡两种形式. （1）滴状过渡焊接电流较小时,熔滴的直径大于焊丝直径,当熔滴的尺寸足够大时,主要依靠重力将熔滴缩颈拉断,熔滴落入熔池,熔滴的这种过渡形式称为滴状过渡.滴状过渡有两种形式： 1）轴向滴状过渡手弧焊、富氩混合气体保护焊时,熔滴在脱离焊条（丝）前处于轴向（下垂）位置（平焊时）,脱离焊条（丝）后也沿焊条（丝）轴向落入熔池的过渡形式称为滴状过渡,见图28a. 2）非轴向滴状过渡在多原子气氛中（CO2、N2、H2）,阻碍熔滴过渡的力大于熔滴的重力,熔滴在脱离焊丝之前就偏离焊丝轴线,甚至上翘,在脱离焊丝之后,熔滴一般不能沿焊丝轴向过渡,形成飞溅称为熔滴非轴向滴状过渡. （2）喷射过渡熔滴呈细小颗粒并以喷射状态快速通过电弧空间向熔池过渡的形式称为喷射过渡.喷射过渡还可分为射滴过渡和射流过渡两种形式： 1）射滴过渡在某些条件下,形成的熔滴尺寸与焊丝直径相近,焊丝金属以较明显的分离熔滴形式和较高的加速度沿焊丝轴向射向熔池的过渡形式称为射滴过渡,见图29a. 2）射流过渡在某些条件下,因电弧热和电弧力的作用,焊丝端头熔化的金属被压成铅笔尖状,以细小的熔滴从液柱尖端高速轴向射入熔池的过渡形式称为射流过渡.这些直径远小于焊丝直径的熔滴过渡频率很高,看上去好像在焊丝端部存在一条流向熔池的金属液流,见图29b. 什么是熔滴的短路过渡? 焊条（或焊丝）端部的熔滴与熔池短路接触,由于强烈过热和 磁收缩的作用使熔滴爆断,直接向熔池过渡的形式称为短路过渡,见图30.熔滴的短路过渡频率可达20～200次/s. 29、什么是熔滴的混合过渡? 在一定条件下,熔滴过渡不是单一形式,而是自由过渡与短路过渡的混合形式,这就称为熔滴的混合过渡.例如,管状焊丝气体保护电弧焊及大电流CO2气体保

气保护药芯焊丝熔滴过渡的形式及特点(精)

气保护药芯焊丝熔滴过渡的形式及特点 3 李桓曹文山陈邦固孙小兵 33 (天津大学天津300072 摘要根据气保护药芯焊丝的特点,设计了以激光为背光的高速摄影试验。基于试验结果,总结出了药芯焊丝熔滴过渡的各种形式及存在条件并分别做了描述,阐述了药芯焊丝熔滴过渡的特点。认为药芯焊丝的熔滴过渡形式与实芯焊丝相比,既有共同点,又有不同点。与实芯焊丝熔滴过渡过程相比,药芯焊丝熔滴过渡的特点是:焊丝端部与熔池之间始终存在着半熔化状态的渣柱,其长度取决于药芯材料的熔点 。由于熔滴可附着于渣柱周围以附渣的形式进行过渡及渣柱的导向性等,因此除短路过渡以外,渣柱在一定程度上有利于稳定熔滴过渡过程和减少飞溅。关键词:药芯焊丝气保护熔滴过渡中图分类号:TG403 李桓

0序言 药芯焊丝是近年来国际上迅速发展起来的一种 新型焊接材料。国内对药芯焊丝的研究和开发也正处于高速发展的时期,已取得一定成果。但对药芯焊丝焊接过程的深入研究还开展得不多 。本文利用高速摄影的试验手段,对药芯焊丝的熔滴过渡行为做了研究,总结出了气保护药芯焊丝的各种熔滴过渡形式及其特点。 1试验方法 本文采用高速摄影的方法[1]对药芯焊丝的熔滴过渡行为做了研究。图1为高速摄影试验的装置及光路示意图。它由四大部分组成,即光源部分、扩束部分、成像部分及摄影部分。 (1光源部分:即图1中的激光源,使用的是波长为6.328×10-7m 的氦-氖激光器;

图1高速摄影装置及光路示意图 Fig.1Device of high -speed photographing and optical p ath (2扩束部分:由显微目镜及凸透镜的扩束镜,即图1中的透镜1、透镜2; (3成像部分:包括焊丝、成像物镜、小孔光阑、干涉滤光片。成像物镜即图1中的透镜3,干涉滤光片的中心波长为6.328×10-7m ; (4摄影部分:高速摄影主机,即图1中的摄影机。 主要器件的性能: 激光器:是由北京科学仪器厂生产的H N -T 4 型氦-氖激光器,波长为6.328×10-7m ,最大功率40mW ,试验中使用的功率为24mW ; 高速摄影机:选用原民主德国生产的Pentazet35型35mm 标准底片高速摄影机,最高摄影频率为2000幅/s 。试验中使用的摄影频率为750幅/s 。 收稿日期:1998-09-21 3国家自然科学基金资助项目(59571066。33参加本项研究工作的还有张文钺、雒玉岐。 焊接工艺参数如下。干伸长:20mm ; 保护气体流量:20L/min ; 第21卷第1期2000年3月 焊接学报 TRANS ACTI ONS OF THE CHI NA WE LDI NG I NSTIT UTI ON

不锈钢新旧焊丝牌号对照

旧国标新国标日标欧盟标准 奥氏体不锈钢 1 1Cr17Mn6Ni5N 12Cr17Mn6Ni5N SUS201 1.437 2 查询 2 1Cr18Mn8Ni5N 12Cr18Mn9Ni5N SUS202 1.437 3 查询 3 1Cr17Ni7 12Cr17Ni7 SUS301 1.4319 查询 4 0Cr18Ni9 06Cr19Ni10 SUS304 1.4301 查询 5 00Cr19Ni10 022Cr19Ni10 SUS 1.430 6 查询 6 0Cr19Ni9N 06Cr19Ni10N SUS304N1 1.4315 查询 7 0Cr19Ni10NbN 06Cr19Ni9NbN SUS304N2 - 查询 8 00Cr18Ni10N 022Cr19Ni10N SUS304LN - 查询 9 1Cr18Ni12 10Cr18Ni12 SUS305 1.4303 查询 10 0Cr23Ni13 06Cr23Ni13 SUS309S 1.4833 查询 11 0Cr25Ni20 06Cr25Ni20 SUS310S 1.4845 查询 12 0Cr17Ni12Mo2 06Cr17Ni12Mo2 SUS316 1.4401 查询 13 0Cr18Ni12Mo3Ti 06Cr17Ni12Mo2Ti SUS316Ti 1.4571 查询 14 00Cr17Ni14Mo2 022Cr17Ni12Mo2 SUS 1.4404 查询 15 0Cr17Ni12Mo2N 06Cr17Ni12Mo2N SUS316N - 查询 16 00Cr17Ni13Mo2N 022Cr17Ni13Mo2N SUS316LN 1.4429 查询 17 0Cr18Ni12Mo2Cu2 06Cr18Ni12Mo2Cu2 SUS316J1 - 查询 18 00Cr18Ni14Mo2Cu2 022Cr18Ni14Mo2Cu2 SUS316J - 查询 19 0Cr19Ni13Mo3 06Cr19Ni13Mo3 SUS317 - 查询 20 00Cr19Ni13Mo3 022Cr19Ni13Mo3 SUS 1.4438 查询 21 0Cr18Ni10Ti 06Cr18Ni11Ti SUS321 1.4541 查询 22 0Cr18Ni11Nb 06Cr18Ni11Nb SUS347 1.455 查询 奥氏体-铁素体型不锈钢（双相不锈钢） 23 0Cr26Ni5Mo2 - SUS329J1 1.4477 查询 24 00Cr18Ni5Mo3Si2 022Cr19Ni5Mo3Si2N SUS329J 1.4462 查询 铁素体型不锈钢 25 0Crl3Al 06Crl3Al SUS405 1.4002 查询 26 - 022Cr11Ti SUH409 1.4512 查询 27 00Cr12 022Cr12 SUS - 查询 28 1Cr17 10Cr17 SUS430 1.4016 查询 29 1Cr17Mo 10Cr17Mo SUS434 1.4113 查询 30 - 022Cr18NbTi - 1.4509 查询 31 00Cr18Mo2 019Cr19Mo2NbTi SUS444 1.4521 查询 马氏体型不锈钢 32 1Cr12 12Cr12 SUS403 - 查询 33 1Cr13 12Cr13 SUS410 1.4006 查询 34 2Cr13 20Cr13 SUS420J1 1.4021 查询 35 3Cr13 30Cr13 SUS420J2 1.4028 查询 36 7Cr17 68Cr17 SUS - 查询