柱脚设计习题

钢结构轴心受压柱柱脚的计算与设计

轴心受压柱轴心压力设计值1450N kN =，柱脚钢材选用Q345B ，柱子采用热轧H 型钢，截面为HW200×204×12×12，基础混凝土采用

C20，29.6/c f N mm =。试设计该柱的柱脚。

解：

选用带靴梁的柱脚，如图： 1、底板尺寸

锚栓采用d=20mm ，锚栓孔A 0约为5000mm 2，靴梁厚度取t=10mm ，悬臂c=3d=60mm ，则需要的底板面积为：

32

02

52

14501050009.6/1.5610c N N A B L A mm f N mm mm ?=?=+=+=?1222002(1060)B a t c mm mm mm =++=++

340mm =

5

1.5610459340

A L mm

B ?===，取为500mm 。

采用B×L=340mm×500mm 。 底板承受的均匀压应力：

3202

1450103405005000=8.79N N q B L A mm mm mm N mm

?==

?-?-

四边支撑板（区格 ）的弯矩为：

200 1.176170b mm a mm

== 查表插值得0.061α=， 22220.0618.79/17015496/M q a N mm mm N mm mm α=??=??=?

三边支撑板（区格②）的弯矩为：

11800.4200b mm a mm

==，查表得0.042β=， 222210.0428.79/20014767/M q a N mm mm N mm mm β=??=??=?

悬臂板（区格③）的弯矩为：

222211

8.79/6015822/22

M q c N mm mm N mm mm =

?=??=? 各区格板的弯矩值相差不大，最大弯矩为：

max 15822/M N mm mm =?

底板厚度为：

17.9t mm ≥

== 取底板厚度为18mm 。

2、靴梁与柱身间竖向焊缝计算

连接焊缝取mm h f 10=，则焊缝长度w L 为：

32

14501025960=60040.740.710200/w f w f f N N

L mm h mm h f mm N mm

?===

3、靴梁与底板的焊缝计算 靴梁与底板的焊缝长度为：

500420421592L mm mm mm =?-?=∑

所需焊缝尺寸f h 为：

()32145010 5.770.7(6210) 1.220.71592-120200/ 1.22

f w f N N

h mm

L f mm N mm ?===?-???????∑选用mm h f 10=。

4、靴梁强度计算：

靴梁按双悬臂简支梁计算，悬伸部分长度l =148mm 。靴梁厚度取=10t mm 。 底板传给靴梁的荷载1q 为：

213408.79/1494/22

B mm q q N mm N mm =

?=?= 靴梁支座处最大剪力max V 为：

5max 11494/148 2.210V q l N mm mm N =?=?=?

靴梁支座处最大弯矩max M 为：

2227max 111

1494/148 1.641022

M q l N mm mm N mm =

=??=?? 靴梁强度：

522max 2.2101.5 1.5110/180/10300v V N

N mm f N mm t h mm mm τ?=?=?=<=??

722

max 26 1.6410109.3/310/10300M N mm N mm f N mm

W mm mm σ???===<=?

5、隔板计算

隔板按简支梁计算，隔板厚度取t =10mm 。 底板传给隔板的荷载：

22170(80)8.79/1450/2

mm

q mm N mm N mm =+

?= 隔板与底板的连接焊缝强度验算（只有外侧焊缝）：连接焊缝取=10f h mm ，焊缝长度为w L 。

2221450/169.8/200/0.7 1.220.710 1.22

w w f f f w q L N mm

N mm f N mm h L mm σ?=

==<=?????

隔板与靴梁的连接焊缝计算：取=8f h mm 。 隔板的支座反力R 为：

1

1450/2001450352

R N mm mm N =??=

焊缝长度w L 为：

2

145035129.50.70.78200/w w f f R N

L mm h f mm N mm =

==????

取隔板高度h =150mm ，取隔板厚度2001045050

b t mm mm mm =>==。 隔板强度验算：

max 145035V R N ==

22max 1

1450/20072517508M N mm mm N mm =??=?

22max 145035

1.5 1.5145/180/10150v V N mm f N mm t h mm mm τ=?=?=<=??

22

max 22

67251750193/310/10150M N mm N mm f N mm W mm mm

σ??===<=? 柱脚与基础的连接按构造要求选用两个直径d=20mm 的锚栓。

钢结构的二次浇注与柱脚包裹施工流程及操作要点

钢结构的二次浇注与柱脚包裹施工流程及操作要点 0引言 传统钢结构的二次浇注与柱脚包裹都是分开施工。一般的设计要求是二次浇注为5cm的C35细石混凝土,柱脚包裹为15-55cm的C15混凝土。传统施工工艺中,两种混凝土要分部位、分时间、分层次的分别浇注。从多次实际施工经验中发现,这种设计施工方式,既延长了施工周期,同时又加大设施料的投入,最重要的是施工质量难以达到设计及规范要求,如由于混凝土施工厚度及施工部位的制约影响,在完成混凝土振捣后,往往会出现麻面、漏浆等质量问题,且局部混凝土的回弹强度值也出现了达不到设计要求的情况。为了改变这一传统施工方法中存在的诸多问题,结合本工程特点,将二次浇注与柱脚包裹的混凝土进行一次性统一浇筑施工。工艺进行改变后,施工成本、施工周期、施工质量等较以前都有较大提高。 1施工工艺特点 本施工工艺主要特点是大大缩短了施工周期,与传统施工时间相比,效率提高了2/3,提高了施工质量,降低了施工成本,特别对实体工程的质量有较大提高,如混凝土外观,强度等。 2试用范围 本施工方法适用于地脚螺栓式钢结构柱脚混凝土的施工。

3工艺原理 将二次浇注与柱脚包裹混凝土统一进行施工,采用高强度的混凝土,也提高了柱脚的抗剪能力;结合工程特点,设计成统一的定型模板进行加固,统一采用C35细石混凝土进行浇筑。 4施工工艺流程及操作要点 4.1二次浇注与柱脚包裹混凝土一次性施工工艺流程 钢柱垂直度矫正、验收→钢柱法兰的垫板焊接、螺母拧紧检查、验收→承台短柱混凝土表面浮土清除及刷素水泥浆→支设定型模板、涂刷脱模剂→模板平面位置、尺寸、及标高验收→混凝土分层浇筑→拆模、养护→下一工作面施工。

钢筋混凝土结构梁设计

任务一 钢筋混凝土结构梁设计 现有某水工建筑物外伸梁，上部作用均布荷载如图1所示， 01.γ0=，01.=ψ，21.γd =，简支段荷载设计值q 1=57kN/m ，外伸段荷 载设计值q 2=115kN/m ，C25级混凝土，纵向受力钢筋采用II 级钢筋，箍筋采用I 级钢筋，设计此梁并绘制配筋图。 图1 外伸梁结构形式及荷载作用示意图 设计要求： 根据已知条件查材料强度，计算参数的选取； C25：f c =mm 2 f t =mm 2 一级钢筋：f y =210N/mm 2 二级钢筋：f y =310N/mm 2 内力计算（最大弯矩、剪力最大值）； 根据平衡方程求出F 1=，F 2=。 剪力 左= 中1= 中2= 因为剪力为0点是M 最大值点，所以×x=0 X= M=×××2=

M=×2= 截面尺寸校核（a取40mm）； a s=30+20/2=40mm h w=h0=650-40=610mm =××250×610=×105N= γd V=×=﹤0. 25f c bh0= 故截面尺寸满足抗剪要求。 梁的计算简图及内力图； x 123 ( 1 )( 2 ) -198.93 弯矩图 x 123 ( 1 )( 2 ) 171.08 213.90 剪力图 计算纵向受弯钢筋用量及选配钢筋（验算最小配筋率）；M=

ξ=﹤ξb= 满足要求 满足要求查表选取6Φ22（2281mm2） 满足要求 满足要求 计算是否需要配置腹筋，如果需要按照计算确定腹筋用量及选配钢筋； 抗剪腹筋计算适用：V c=×f c bh0=××250×610 =﹤γd V= 因此选配腹筋，初选双肢箍筋，选用Ф10@200 A SV=2r2=2××25=157mm s=200mm﹤s max=250mm 可增设弯起钢筋：

钢结构的柱脚设计

第八章基础设计 第一节基础设计的特点 由于结构型式、荷载取值、支座条件等方面的不同，传至基础顶面力是不同的，轻钢结构与传统的砼结构相比，最大差别就是在柱脚处存在较小的竖向力和较大的水平力，对于固接柱脚，还存在较大的弯矩，在风荷载起控制作用的情况下，还存在较大的上拔力。柱底水平力会使基础产生倾覆和滑移，基础受上拔力作用，在覆土较浅的情况下，会使基础向上拔起，有关这方面的问题，后面再作详述。由于轻钢结构的这些受力特点，导致其基础设计与其它结构存在很大的不同，主要表现在以下几个方面： ⒈基础形式 基础型式选择应根据建筑物所在地工程地质情况和建筑物上部结构型式综合考虑，对于砼结构基础，常见的基础型式有独立基础、条形基础、片筏基础、箱形基础、桩基等等，而对于轻钢结构而言，由于柱网尺寸较大，上部结构传至柱脚的力较小，一般以独立基础为主，若地质条件较差，可考虑采用条形基础，遇到暗浜等不良地质情况，可考虑采用桩基础，一般

只存在轴向力N和水平力V，对于刚接柱脚，除存在轴向力N和水平力V之外，还存在一定的弯矩M，从而使刚接柱脚的基础大于铰接柱脚。 ⒊基础破坏形式 要正确进行基础设计，首先要知道基础破坏形式，对其工作原理有所了解。 对于砼结构，通常柱网尺寸较小，故柱底水平力相对较小，基础一般不会产生滑移现象，又由于上部结构自重很大，足以抵抗风荷载作用下产生的上拔力，故

基础也不会产生上拔的可能，对于这种结构，基础主要发生冲切、剪切破坏；而轻钢结构则不同，基础除发生冲切、剪切破坏之外，由于存在较大的水平力，对于固接柱脚，还存在较大的弯矩作用，从而导致基础产生倾覆和滑移破坏，另外，在风荷载较大的情况下，特别对于一些敞开或半敞开的结构，由于轻钢结构自重很轻，有可能不足于抵抗风荷载产生的上拔力，导致基础上拔破坏。为防止这些破坏的发生，最经济有效的方法是增加基础埋深，即增加基础上覆土的厚度，但增加了土方开挖和回填工程量。另外对于轻钢结构基础，还须预埋锚栓（也称地脚螺栓），用于上部结构和基础的连接，若锚栓离砼基础边缘太近，会产生基础劈裂破坏，所以我国钢结构设计规规定了锚栓离砼基础边缘的距离不得小于150mm；若锚栓长度过短，会使锚栓从基础中拔出，导致破坏，所以规也规定了锚栓埋入长度。 ⒋基础设计容 基础设计一般包括基础底面积确定、基础高度确定和配筋计算，还应符合有关构造措施。基础底面积可根据地基承载力确定，同时还应考虑软弱下卧层存在；基础高度由冲切验算确定；在基础底面积和高度

钢筋混凝土结构设计

辽宁省高等教育自学考试土木工程专业 实验报告书 课程名称钢筋混凝土结构设计 助学单位 姓名李文博 准考证号 2 成绩 二Ｏ一七年四月

一、实验目的和要求 1、掌握制定结构构件试验方案的原则及试验的加荷方案和测试方案。 2、观察钢筋混凝土试件从开裂、受拉钢筋屈服、直至受压区混凝土被压碎这三个阶段的受 力与破坏的过程。 3、能够对使用使用荷载作用下受弯构件的强度、刚度以及裂缝宽度等进行正确计算。 4、进一步学习常用仪表的选择和使用操作方法。 5、掌握测量数据的整理、分析和表达。 6、学会电测法检测混凝土构件中钢筋的锈蚀情况； 7、学会使用钢筋锈蚀检测仪、钢筋探测仪； 8、增强团队协作完成实验的能力，锻炼学生动手能力。 二、实验内容 1、试件的安装:由四人把电阻应变片粘贴好的砼试件抬到结构试验室安装地，另外四 人把反力架的螺帽旋开把钢横梁（每两人抬一边），再把试件搁置到横梁上。量取距离做好记号，安装分配梁并固定好；同时，另外同学把电阻应变片导线与静态电阻应变仪连接好，并做好记录进行编号一一对应检查，确保准确无误。取分配梁的中间点位置安装液压千斤顶（在其上面有机械式传感器）。最后再次检查各螺帽是否拧紧，检查导线是否一一对应，检查仪器是否正常工作。 2、试验过程：第一步，预先加荷载，以确保仪器能正常工作和各接触点接触是否 到位。第二步，开始按照预先设定的荷载进行加载。在加载的同时，我们在观察构件表面的和仪器数据。第三步，在加载到我们预先计算好开裂荷载前时，我们特别的慢慢的加载防止因为加载过快而导致不能看得到开裂的准确荷载。在这一步，看到在荷载作用下，梁上部受拉混凝土开始出现裂缝，随着荷载加大，裂缝不断延伸，宽度不断扩大。 第四步，当构件出现裂缝后，就一直加载到受压区混凝土被压碎。在这过程中看见混凝土被慢慢的压碎。混凝土中钢筋的锈蚀，采用电位差法进行检测。基本原理是钢筋锈蚀将引起腐蚀电流，使电位发生变化。检测时采用铜-硫酸铜作为参考电极，另一端与被测钢筋连接，中间连接一毫伏表，测量钢筋与参考电极之间的电位差，利用钢筋锈蚀程度与测量电位间建立的一定关系，可以判断钢筋锈蚀的可能性及其锈蚀程度。实验证明:电位差为正值，钢筋无锈蚀；电位差为负值，钢筋有锈蚀可能；负值越大，表明钢筋锈蚀程度愈严。双向连续平板中，无粘结筋大都是沿两个方向曲线布置，互相穿插，施工操作较困难，铺设前根据双向钢绞线各交点的标高，编出无粘结筋的铺设顺序图，标高低的先放，高的后放。板内无粘结筋用φl2钢筋制成各种标高的支架固定，在反弯点位置及中间每隔1.5m设1个支架。 梁内无粘结筋在支座处可直接用铅丝绑在非预应力筋骨架上，在中点及反弯点位置沿梁宽方向每隔1m用φ12钢筋焊在梁箍筋上，无粘结筋从此筋上通过并绑扎牢固。 预应力筋的净保护层在梁中为40mm，在板中为20mm。水电预埋管铺设时要避免移动预应力筋的垂直位置。的和仪器数据。第三步，在加载到我们预先计算好开裂荷载前时，

浅析钢结构柱脚设计要点

浅析钢结构柱脚设计要点 柱脚的构造使柱身的内力可靠的传给基础，并和基础有牢固的连接。柱脚的连接形式有铰接和刚接两种形式，铰接柱脚不承受弯矩，只承受轴向压力和水平剪力，剪力通常由底板和基础表面的摩擦力传递，当此摩擦力不足以承受水平剪力时，应在柱脚底板下设置抗剪键，抗剪键可用方钢、短T 字钢和H 型钢做成。刚接柱脚承受弯矩，轴向压力和水平剪力。本文简述柱脚底板区格划分及计算，阐述其施工时需要注意的问题和施工控制重点，并对柱脚施工时出现的问题，提出具体处理方法。 1 柱脚计算 1.1柱脚底板面积计算 底板截面尺寸决定于基础材料的抗压能力，柱脚底板和基础接触面为作用力与反作用力，基础对底板的压应力可近似认为是均匀的，柱脚底板所需净面积 A n （柱脚底板长乘宽，减去锚栓孔面积）为： A n ≥ N 为柱承受轴向压力；c f 为基础混凝土的抗压强度设计值；c β为混凝土局 部承压时的强度提高系数，c f 、c β均按设计规范取值。 1.2 柱脚底板厚度计算 底板的厚度由板的抗弯强度决定，底板可视为一个支撑在靴梁、隔板和柱端的平板，承受基础传来的均匀反力，靴梁、隔板和柱端面均可视为底板的支撑边，并将底板分割成不同的区格，其中有四边支撑、三边支撑、两相邻边支撑和一边支撑等区格。在均匀分布的基础反力作用下，各区格板单位宽度上的最大弯矩为： 1.2.1 四边支撑区格板：2qa M α= q 为作用于底板单位面积上的压应力，q=N/ A n ；a 为四边支撑短边长度；α为系数，根据长边b 与短边a 之比按表一取值 表1 α值 1.2.2 .三边支撑区格和两相邻边支撑区格：M=βqa 12 a 1为三边支撑区格自由长度，两相邻边支撑区格为对角线长度；β为系数， b/a 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.0 3.0 ≥4.0 α 0.048 0.055 0.063 0.069 0.075 0.081 0.086 0.091 0.095 0.099 0.101 0.119 0.125 C C f N β

刚接柱脚计算书

端部设计类型: 箱形柱刚接柱脚(1); 此类端部个数:4 节点抗震设计抗震调整系数按<建筑抗震设计规范(GB 50011-2001)>取值 端部所在节点号: 113; 111; 524; 526; 端部所在单元号: 56; 55; 886; 887; 截面名称：焊接矩形截面□500×400×16×16; 相关杆件单元： 截面名称：; 下面的计算结果由这4个端部在计算模型中所有荷载组合中轴力，剪力，弯矩的最大，最小值经计算得到 构件抗拉强度(N/mm2):310.00 构件抗剪强度(N/mm2):180.00 焊缝抗剪强度(N/mm2):200.00 钢材牌号: Q345 接触面处理方法: 喷砂 高强螺栓类型: 摩擦型 螺栓等级: 10.9级 锚栓信息: 直径d0(mm): 30 锚栓排列: 3 行 3 列 行间距: 775.00 列间距: 500.00 底板抗拉强度设计值(N/mm2):265.00 锚栓抗拉强度设计值(N/mm2):180.00 砼轴心抗压强度设计值(N/mm2):11.90 锚栓最大拉应力(N/mm2):8.96 砼最大压应力(N/mm2): 3.86 砼轴心抗压强度设计值提高系数:1.22 最大水平剪力(N):128925.03 抗剪承载力(N):452293.82 底板区格最大弯矩(N.mm): 93563.31 连接板信息: 板号板长(mm) 板宽(mm) 板厚(mm)

1 1670 1120 46 板号板长(mm) 板宽(mm) 板厚(mm) 2 430 360 36 板焊缝高度(mm): 14 板号板长(mm) 板宽(mm) 板厚(mm) 3 430 360 36 板焊缝高度(mm): 14 端部设计类型: 箱形柱刚接柱脚(1); 此类端部个数:21 节点抗震设计抗震调整系数按<建筑抗震设计规范(GB 50011-2001)>取值 端部所在节点号: 115; 121; 123; 135; 143; 147; 151; 155; 161; 131; 145; 149; 153; 157; 159; 163; 179; 181; 183; 165; 185; 端部所在单元号: 57; 60; 61; 66; 70; 72; 74; 76; 79; 895; 71; 73; 75; 77; 78; 80; 88; 89; 90; 81; 91; 截面名称：焊接矩形截面□350×350×10×10; 相关杆件单元： 截面名称：; 下面的计算结果由这21个端部在计算模型中所有荷载组合中轴力，剪力，弯矩的最大，最小值经计算得到 构件抗拉强度(N/mm2):310.00 构件抗剪强度(N/mm2):180.00 焊缝抗剪强度(N/mm2):200.00 钢材牌号: Q345 接触面处理方法: 喷砂 高强螺栓类型: 摩擦型 螺栓等级: 10.9级

柱下钢筋混凝土独立基础设计

.. 柱下钢筋混凝土独立基础设计任务书 （一）设计题目 某教学楼为四层钢筋混凝土框架结构，柱下独立基础，柱网布置如图所示，试设计该基础。 （二）设计资料 ⑴工程地质条件 该地区地势平坦，无相邻建筑物，经地质勘察：持力层为粘性土，土的天然重度为18 kN/m3，地基承载力特征值f ak=230kN/m2，地下水位在-6.3m处。相关数据可查阅规范。 ⑵给定参数 柱截面尺寸为450mm×450mm，在基础顶面处的相应于荷载效应标准组合，荷载由上部结构传来有以下五种情况： ①单柱轴心荷载为900kN，弯矩值为100kN·m，水平荷载为20kN。 ②单柱轴心荷载为850kN，弯矩值为80kN·m，水平荷载为15kN。 ③单柱轴心荷载为850kN，弯矩值为90kN·m，水平荷载为15kN。

④单柱轴心荷载为800kN，弯矩值为70kN·m，水平荷载为10kN。 ⑤单柱轴心荷载为800kN，弯矩值为50kN·m，水平荷载为10kN。 ⑶材料选用 混凝土：采用C20（可以调整）（f t=1.1N/mm2）； 钢筋：采用HRB335（可以调整）（f y=210 N/mm2）。 （三）设计内容(只需设计一个独立基础) ⑴定基础埋置深度； ⑵定地基承载力特征值； ⑶确定基础的底面尺寸； ⑷确定基础的高度； ⑸基础底板配筋计算； ⑹绘制施工图（平面图、详图）。 （四）设计要求 ⑴计算书要求书写工整、数字准确、图文并茂。 ⑵制图要求所有图线、图例尺寸和标注方法均应符合新的制图标准，图纸上所有汉字和数字均应书写端正、排列整齐、笔画清晰，中文书写为仿宋字。 （五）设计成果要求 课程设计结束各位同学须按时提交以下成果并统一用档案袋装好： ⑴设计任务书一份； ⑵设计计算书一份； ⑶基础设计施工图纸一张（A1#图纸）图纸应该包括：基础平面布置图、基础配筋图、基础配筋详图以及相应的剖面图等。 （六）具体各组设计任务如下：(2~3人一组) 第一组：设计第①种荷载下的柱下独立基础； 第二组：设计第②种荷载下的柱下独立基础； 第三组：设计第③种荷载下的柱下独立基础； 第四组：设计第④种荷载下的柱下独立基础； 第五组：设计第⑤种荷载下的柱下独立基础。

柱下钢筋混凝土独立基础设计

柱下钢筋混凝土条形基础设计 一、柱下钢筋混凝土条形基础设计任务书 （一）设计题目 某教学楼采用柱下条形基础，柱网布置如图4-7所示，试设计该基础。 （二）设计资料 ⑴工程地质条件 该地区地势平坦，无相邻建筑物，经地质勘察：持力层为粘性土，土的天然重度为18 kN/m3，地基承载力特征值f ak=230kN/m2，地下水位在-7.5m处，无侵蚀性，标准冻深为1.0m（根据地区而定）。 ⑵给定参数 柱截面尺寸为350mm×500mm，在基础顶面处的相应于荷载效应标准组合，由上部结构传来轴心荷载为680kN，弯矩值为80kN·m，水平荷载为10kN。 ⑶材料选用 混凝土：采用C20（可以调整）（f t=1.1N/mm2） 钢筋：采用HPB235（可以调整）（f y=210 N/mm2） （三）设计内容 ⑴确定基础埋置深度 ⑵确定地基承载力特征值 ⑶确定基础的底面尺寸 ⑷确定基础的高度 ⑸基础配筋计算 （6）配筋图 （四）设计要求 ⑴计算书要求书写工整、数字准确、图文并茂。 ⑵制图要求所有图线、图例尺寸和标注方法均应符合新的制图标准，图纸 上所有汉字和数字均应书写端正、排列整齐、笔画清晰，中文书写为仿宋字。 ⑶设计时间五天。

二、柱下钢筋混凝土独立基础课程设计指导书 （一） 确定基础埋置深度d 同前所述 （二）确定地基承载特征值f a 同前所述 （三）确定基础的底面面积 A ≥h f F ?-γa k 式中各符号意义同前所述 （四）持力层强度验算 ?? ? ??±+=l e A G F p 0k k k max k min 61≤1.2f a 2 k min k max k p p p +=≤f a 式中 p k ——相应于荷载效应标准组合时，基础底面处的平均压力值(kPa)； p kmax ——相应于荷载效应标准组合时，基础底面边缘的最大压力值(kPa)； p kmin ——相应于荷载效应标准组合时，基础底面边缘的最小压力值(kPa)； F k ——相应于荷载效应标准组合时，上部结构传至基础顶面的竖向力值kN)； G k ——基础自重和基础上的土重(kN)； A ——基础底面面积(m 2)； e 0——偏心距(m)； f a ——修正后的地基承载力特征值(kPa)； l ——矩形基础的长度(m)。 （五）确定基础的高度 F l ≤0.70m t hp h a f β 式中 F l ——相应于荷载效应基本组合时作用在A l 上的地基土净反力设计值(kN)； βhp ——受冲切承载力截面高度影响系数，当h 不大于800mm 时，βhp 取 1.0；当大于等于2000mm 时，βhp 取0.9，其间按线性内插法取用； f t ——混凝土轴心抗拉强度设计值(kPa)； a m ——冲切破坏锥体最不利一侧计算长度(m)； h 0——基础冲切破坏锥体的有效高度(m)。 （六）底板配筋计算 y 0s 9.0f h M A I I = ； ()()()jI jmax z 2z I 2481p p b b a l M ++-= y 0s 9.0f h M A I I I I = ； ()()()j m i n m a x z 2z II 2481p p a l b b M j ++-= 式中 A sI 、A sII ——分别为平行于l 、b 方向的受力钢筋面积(m 2)； M I 、M II ——分别为任意截面I-I 、II-II 处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值(kN ·m)； l 、b ——分别为基础底面的长边和短边(m)； f y ——钢筋抗拉强度设计值(N/mm 2)； p jmax 、p jmin ——相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地 基净反力设计值（kPa ）； p jI 、p jII ——任意截面I-I 、II-II 处相应于荷载效应基本组合时的基础底面地基净反

外露式刚接柱脚计算书

外露式刚接柱脚计算书 项目名称____xxx_____ 日期_____________ 设计_____________ 校对_____________ 一、柱脚示意图 二、基本参数 1．依据规 《钢结构设计规》(GB 50017-2003) 《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS 102:2002) 2．柱截面参数 柱截面高度h b =500mm 柱翼缘宽度b f =500mm 柱翼缘厚度t f =14mm 柱腹板厚度t w =14mm 3．荷载值 柱底弯矩M=350m kN 柱底轴力N=500kN 柱底剪力V=50kN 4．材料信息 混凝土C25 柱脚钢材Q235-B 锚栓Q235 5．柱脚几何特性 底板尺寸a＝75mm c＝100mm b t＝85mm l t＝75mm

柱脚底板长度 L =800mm 柱脚底板宽度 B =800mm 柱脚底板厚度 t =30mm 锚栓直径 d =39mm 柱腹板与底板的焊脚高度 h f1 =10mm 加劲肋高度 h s =210mm 加劲肋厚度 t s =10mm 加劲肋与柱腹板和底板的焊脚高度 h f2 =10mm 三、计算过程 1. 基础混凝土承压计算 （1） 底板受力偏心类型的判别 3 6t l L +=800/6+75/3=158.333mm 偏心距 N M e ==350×1000/500=700mm 根据偏心距e 判别式得到： abs(e)>(L/6+lt/3) 底板计算应对压区和拉区分别计算 （2） 基础混凝土最大压应力和锚栓拉力 a. 6/0L e ≤< 锚栓拉力 0a =T )/61(max L e LB N +=σ b.)3/6/(6/t l L e L +≤< 锚栓拉力 0a =T ) 2/(32max e L B N -=σ c. )3/6/(t l L e +> 若d <60mm 则： 2max 6L B M L B N ??+?=σ 2 min 6L B M L B N ??-?=σ 柱脚底板的受压区长度 x n ＝m in m ax m ax σσσ-?L 若mm 60≥d 则： 解下列方程式得到柱脚底板的受压区长度x n ： 0))(2/(6)2/(3n t t a e 2n 3n =---+--+x l L l L e B nA x L e x 其中，A e a 为受拉区锚栓的有效面积之和，n =E s /E c 。 ) 3/()2/(2n t n t max x l L x B l L e N --?-+?=σ

钢柱计算

圆形底板刚接柱脚压弯节点技术手册 2011年10月28日16:13先闻公司15次阅读共有评论0条 根据对柱脚的受力分析，铰接柱脚仅传递垂直力和水平力；刚接柱脚包含外露式柱脚、埋入式柱脚和外包式柱脚，除了传递垂直力和水平力外，还要传递弯矩。 软件主要针对圆形底板刚接柱脚压弯节点，计算主要遵循《钢结构连接节点设计手册》（第二版）中的相关条文及规定，并对相关计算过程自行推导。 设计注意事项 刚性固定外露式柱脚主要由底板、加劲肋（加劲板）、锚栓及锚栓支承托座等组成，各部分的板件都应具有足够的强度和刚度，而且相互间应有可靠的连接。 为满足柱脚的嵌固，提高其承载力和变形能力，柱脚底部（柱脚处）在形成塑性铰之前，不容许锚栓和底板发生屈曲，也不容许基础混凝土被压坏。因此设计外露式柱脚时，应注意：（1）为提高柱脚底板的刚度和减小底板的厚度，应采用增设加劲肋和锚栓支承托座等补强措施； （2）设计锚栓时，应使锚栓在底板和柱构件的屈服之后。因此，要求设计上对锚栓应留有15%~20%的富裕量，软件一般按20%考虑。 （3）为提高柱脚的初期回转刚度和抗滑移刚度，对锚栓应施加预拉力，预加拉力的大小宜控制在5~8kN/cm2的范围，作为预加拉力的施工方法，宜采用扭角法。

（4）柱脚底板下部二次浇灌的细石混凝土或水泥砂浆，将给予柱脚初期刚度很大的影响，因此应灌以高强度微膨胀细石混凝土或高强度膨胀水泥砂浆。通常是采用强度等级为C40的细石混凝土或强度等级为M50的膨胀水泥砂浆。 一般构造要求 刚性固定露出式柱脚，一般均应设置加劲肋（加劲板），以加强柱脚的刚度；当荷载大、嵌固要求高时，尚须增设锚栓支承托座等补强措施。 圆形柱脚底板的直径和厚度应按下文要求确定；同时尚应满足构造上的要求。一般底板的厚度不应小于柱子较厚板件的厚度，且不宜小于30mm。 通常情况下，圆形底板的长度和宽度先根据柱子的截面尺寸和锚栓设置的构造要求确定；当荷载大，为减小底板下基础的分布反力和底板的厚度，多采用补强做法，如增设加劲肋（加劲板）和锚栓支承托座等补强措施，以扩展底板的直径。此时底板的尺寸扩展的外伸尺寸（相 对于柱子截面的边端距离），每侧不宜超过底板厚度的倍。

《钢筋混凝土结构课程设计》模板及要求

网络教育学院《钢筋混凝土结构课程设计》 / 题目：厂房单向板设计 ' 学习中心：

1 基本情况 本设计XXXXXXXXX ，进行设计计算。厂房采用钢筋混凝土内框架承重，外墙为370mm 砖砌承重。采用单向板肋梁楼盖。 楼面做法：20mm 厚水泥砂浆面层，钢筋混凝土现浇板，15mm 厚石灰砂浆抹灰。 荷载：永久荷载，包过梁、柱、板及构造层自重，钢筋混凝土容重253kN/m ,水泥砂浆容重203kN/m ，石灰砂浆容重173kN/m ，分项系数 1.2G γ=。可变荷载，楼面均分布荷载为3kN/m ，分项系数 1.3K γ=。 材料选用：混凝土采用C30（c f =2N/mm ，t f =2N/mm ）； 钢筋 主梁、次梁采用HRB335级（y f =3002kN/m ）钢筋，其它均用HPB300级（y f =2703kN/m ）钢筋。 主梁沿房屋的横向布置，次梁沿纵向布置。主梁的跨度是5.7m,次梁的跨度是4.8m 。梁每跨内布置两根次梁。其间距是1.9m 。楼盖的布置如图1-1。 根据构造要求，板厚取1900 8047.54040 l h mm mm =≥≈= 次梁截面高度应满足48004800 26640018121812 l l h mm === 取h=400mm ，截面宽度取为b=200mm 。 主梁的截面高度应满足5700 5700 380~570151015 10 l l h mm == = 取截面高度h=500mm ，截面宽度取为b=250mm 。 图1-1 楼盖布置图

2 单向板结构设计 板的设计 2.1.1板的计算 按塑性分析法计算内力。 2.1.2荷载 恒荷载标准值： 20mm 水泥砂浆面层 320.0220/0.4/m kN m kN m ?= 80mm 钢筋混凝土板 320.0825/ 2.0/m kN m kN m ?= 15mm 厚石灰砂浆抹灰 320.01517/0.255/m kN m kN m ?= 22.655/k g kN m = 活荷载标准值 27.5/k q kN m = 横荷载设计值 21.2 2.655 3.186/g kN m =?= 活荷载设计值 21.37.59.75/q kN m =?= 合计 212.936/g q kN m += 2.1.3内力计算 次梁的截面200400mm mm ?，板在墙上的支撑长度为120mm ，则板的计算跨度 为： 边跨00.20.08 1.90.12 1.72222 n h l l m =+ =--+= 0.20.121.90.12 1.74222 n a l m + =--+= ∴0 1.72l m = 中间跨 0 1.90.2 1.7l m =-= 跨度差0000(1.72 1.7)/1.7 1.210-=<说明可按等跨连续板计算内力。取1m 宽板作为计算单元，计算简图如图2-1所示。

轴心受压柱柱脚设计

轴心受压柱柱脚设计 一、基本设计原理 柱脚的构造应使柱身的内力可靠地传给基础，并和基础有牢固的连接。轴心受压柱的柱脚主要传递轴心压力，与基础的连接一般采用铰接（图1）。 图1 平板式铰接柱脚 图1是几种常用的平板式铰接柱脚。由于基础混凝土强度远比钢材低，所以必须把柱的底部放大，以增加其与基础顶部的接触面积。图1(a)是一种最简单的柱脚构造形式，在柱子下端仅焊一块底板，柱中压力由焊缝传递至底板，在传给基础。这种柱脚只能用于小型柱，如果用于大型柱，底板会太厚。一般的铰接柱脚常采用图1(b)、(c)、(d)的形式，在柱端部与底板之间增设一些中间传力零件，如靴梁、隔板和肋板等，以增加柱子与底板之间的连接焊缝长度，并且将底板分隔成几个区格，使底板的弯矩减小，厚度减薄。图1(b)中，靴梁焊于柱的两侧，在靴梁之间用隔板加强，以减小底板的弯矩，并提高靴梁的稳定性。图1(c)是格构柱的柱脚构造。图1(d)中，在靴梁外侧设置肋板，底板做成正方形或接近正方形。 布置柱脚中的连接焊缝时，应考虑施焊的方便与可能。例如图1(b)隔板的里侧，图1(c)、(d)中靴梁中央部分的里侧，都不宜布置焊缝。 柱脚是利用预埋在基础中的锚栓来固定其位置的。铰接柱脚只沿着一条轴线设立两个连接于底板上的锚拴，见图1。底板的抗弯刚度较小，锚栓受拉时，底板会产生弯曲变形，阻止柱端转动的抗力不大，因而此种柱脚仍视为铰接。如果用完全符合力学模型的铰，如图3，将给安装工作带来很大困难，而且构造复杂，一般情况没有此种必要。 图2 柱脚的抗剪键图3

铰接柱脚不承担弯矩，只承受轴向压力和剪力。剪力通常由底板与基础表面的摩擦力传递。当此摩擦力不足以承受水平剪力时，即时，应设置抗剪板(或抗剪链)。应在柱脚底板下设置抗剪键（图2），抗剪键由方钢、短T 字钢或H 型钢做成。 N V 4.0>铰接柱脚通常仅按承受轴向压力计算，轴向压力N 一部分由柱身传给靴梁、肋板等，再传给底板，最后传给基础，另一部分是经柱身与底板间的连接焊缝传给底板，再传给基础。然而实际工程中，柱端难于做到齐平，而且为了便于控制柱长的准确性，柱端可能比靴梁缩进一些[图1(c)]。 ⑴底板的计算 ①板的面积 底板的平面尺寸决定于基础材料的抗压能力,基础对底板的压应力可近似认为均匀分布的,这样,所需要的底板净面积(底板宽乘长,减去锚栓孔面积)应按下式确定: n A cc c n f N A β≥ (1-1) 式中 ——基础混凝土的抗压强度设计值； cc f c β——基础混凝土局部承压时的强度提高系数。 cc f 和c β均按《混凝土结构设计规范》取值。 ②底板的厚度 底板的厚度由板的抗弯强度决定，底板可视为一支承在靴梁、隔板和柱端的平板，它承受基础传来的均匀反力。靴梁、肋板、隔板和柱的端面均可视为底板的支承边，并将底板分隔成不同的区格，其中有四边支承、三边支承、两相邻边支承和一边支承等区格。在均匀分布的基础反力作用下，各区格板单位宽度上的最大弯矩为： a. 四边支承区格: 21qa M α= （1-2） 式中 ——作用于底板单位面积上的压应力，q n A N q =； ——四边支承区格的短边长度； a α——系数，根据长边与短边之比按表1取用。 b a α值 表1 a b / 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.0 3.0 0.4≥α 0.048 0.055 0.063 0.069 0.0750.081 0.0860.0910.0950.0990.101 0.119 0.125 b. 三边支承区格和两相邻边支承区格： （1-3） 212qa M β=式中 ——对三边支承区格为自由边长度；对两相邻边支承区格为对角线长度[见图1(b)、(d)]； 1a

铰接柱脚设计

8.5.4.2 铰接柱脚的设计 （1）柱脚底板的尺寸确定 铰接柱脚底板的长度和宽度应按下式确定，同时需要满足构造上的要求。 c c f LB N ≤= σ (8-69a) 式中：N ——为钢柱的轴心压力； L ——为钢柱柱脚底板的长度； B ——为钢柱柱脚底板的宽度； c f ——为钢柱柱脚底板下的混凝土轴心抗压强度设计值。 铰接柱脚底板的厚度应按下式确定，同时不应小于钢柱中较厚板件的厚度，且不小于20mm 。 f M t max 6= (8-69b) 式中：max M ——为钢柱柱脚底板上的最大弯矩。根据底板下的混凝土基础反力和底板的支 承条件，分别按悬臂板、三边支承板计算得到的最大弯矩，可按下面公式 （8-70a ）和（8-70b ）计算； f ——为钢柱柱脚底板钢材的抗拉（压）强度设计值。 钢柱柱脚底板上的最大弯矩通常是根据底板下混凝土基础的反力和底板的支承条件来确定的。对无加劲板的底板可近似地按悬臂板计算；对H 形截面或工字形截面柱，还需应按三边支承板计算。计算公式如下： 对悬臂板： 21c 15.0a M σ= (8-70a) 对三边支承板： 22c 2a M ασ= (8-70b) 式中：1a ——为底板的悬臂长度； 2a ——为计算区格内，板自由边的长度； α——为与22a b 有关的系数，参见表8-14所示。 系数α、β系数表 表8-14

林肯的讲话是极简短、极朴素的。这往往使那些滔滔不绝的讲演家大瞧不起。葛底斯堡战役后，决定为死难烈士举行盛大葬礼。掩葬委员会发给总统一张普通的请帖，他们以为他是不会来的，但林肯答应了。既然总统来，那一定要讲演的，但他们已经请了著名演说家艾佛瑞特来做这件事，因此，他们又给林肯写了信，说在艾佛瑞特演说完毕之后，他们希望他“随便讲几句适当的话”。这是一个侮辱，但林肯平静地接受了。 两星期内，他在穿衣、刮脸、吃点心时也想着怎样演说。演说稿改了两三次，他仍不满意。到了葬礼的前一天晚上，还在做最后的修改，然后半夜找到他的同僚高声朗诵。走进会场时，他骑在马上仍把头低到胸前默想着演说辞。 那位艾佛瑞特讲演了两个多小时，将近结束时，林肯不安地掏出旧式眼镜，又一次看他的讲稿。他的演说开始了，一位记者支上三角架准备拍摄照片，等一切就绪的时候，林肯已走下讲台。这段时间只有两分钟，而掌声却持续了10分钟。后人给以极高评价的那份演说辞，在今天译成中文，也不过400字。 林肯的这篇演说是演说史上著名的篇章，其思想的深刻，行文的严谨，语言的冼练，确实是不愧彪炳青史的大手笔。 GETTYSBURG ADDRESS Abraham Lincoln Delivered on the 19th Day of November, 1863 Cemetery Hill, Gettysburg, Pennsylvania

柱脚设计习题

钢结构轴心受压柱柱脚的计算与设计 轴心受压柱轴心压力设计值1450N kN =，柱脚钢材选用Q345B ，柱子采用热轧H 型钢，截面为HW200×204×12×12，基础混凝土采用 C20，29.6/c f N mm =。试设计该柱的柱脚。 解： 选用带靴梁的柱脚，如图： 1、底板尺寸 锚栓采用d=20mm ，锚栓孔A 0约为5000mm 2，靴梁厚度取t=10mm ，悬臂c=3d=60mm ，则需要的底板面积为： 32 02 52 14501050009.6/1.5610c N N A B L A mm f N mm mm ?=?=+=+=?1222002(1060)B a t c mm mm mm =++=++ 340mm = 5 1.5610459340 A L mm B ?===，取为500mm 。 采用B×L=340mm×500mm 。 底板承受的均匀压应力： 3202 1450103405005000=8.79N N q B L A mm mm mm N mm ?== ?-?- 四边支撑板（区格 ）的弯矩为：

200 1.176170b mm a mm == 查表插值得0.061α=， 22220.0618.79/17015496/M q a N mm mm N mm mm α=??=??=? 三边支撑板（区格②）的弯矩为： 11800.4200b mm a mm ==，查表得0.042β=， 222210.0428.79/20014767/M q a N mm mm N mm mm β=??=??=? 悬臂板（区格③）的弯矩为： 222211 8.79/6015822/22 M q c N mm mm N mm mm = ?=??=? 各区格板的弯矩值相差不大，最大弯矩为： max 15822/M N mm mm =? 底板厚度为： 17.9t mm ≥ == 取底板厚度为18mm 。 2、靴梁与柱身间竖向焊缝计算 连接焊缝取mm h f 10=，则焊缝长度w L 为： 32 14501025960=60040.740.710200/w f w f f N N L mm h mm h f mm N mm ?===

钢结构柱脚设计要点

第八章基础设计 房屋建筑设计总体上分为上部结构设计和下部结构设计两大部分，轻型钢结构建筑也不例外，前面几章已介绍了其上部结构，本章对其下部结构——基础作一些讨论。 众所周知，在房屋建筑中，基础造价约占整个建筑物的30%左右，对于轻钢结构而言，最大优点就是重量轻，从而直接影响基础设计，与其它结构型式的基础相比，轻钢结构基础尺寸小，可以减少整个建筑物造价，另外对于地质条件较差地区，可优先考虑采用轻钢结构，这样容易满足地基承载力方面的要求。那么轻钢结构基础与砼结构基础有什么不同？轻钢结构基础是如何设计的？在轻钢结构基础设计时应注意哪些方面？本章针对这些问题进行探讨，而不涉及基础本身设计的有关内容。 第一节基础设计的特点 由于结构型式、荷载取值、支座条件等方面的不同，传至基础顶面内力是不同的，轻钢结构与传统的砼结构相比，最大差别就是在柱脚处存在较小的竖向力和较大的水平力，对于

砼结构柱脚均为刚接，即同时存在轴向力N、水平剪力V和弯矩M，故基础尺寸较大，轻钢结构常见的柱脚型式有刚接和铰接两种（图8-1），其受力是不同的，对于铰接柱脚，只存在轴向力N和水平力V，对于刚接柱脚，除存在轴向力N和水平力V之外，还存在一定的弯矩M，从而使刚接柱脚的基础大于铰接柱脚。 ⒊基础破坏形式 要正确进行基础设计，首先要知道基础破坏形式，对其工作原理有所了解。 对于砼结构，通常柱网尺寸较小，故柱底水平力相对较小，基础一般不会产生滑移现象，又由于上部结构自重很大，足以抵抗风荷载作用下产生的上拔力，故基础也不会产生上拔的可能，对于这种结构，基础主要发生冲切、剪切破坏；而轻钢结构则不同，基础除发生冲切、剪切破坏之外，由于存在较大的水平力，对于固接柱脚，还存在较大的弯矩作用，从而导致基础产生倾覆和滑移破坏，另外，在风荷载较大的情况下，特别对于一些敞开或半敞开的结构，由于轻钢结构自重很轻，有可能不足于抵抗风荷载产生的上拔力，导致基础上拔破坏。为防止这些破坏的发生，最经济有效的方法是增加基础埋深，即增加基础上覆土的厚度，但增加了土方开挖和回填工程量。另外对于轻钢结构基础，还须预埋锚栓（也称地脚螺栓），用于上部结构和基础的连接，若锚栓离砼基础边缘太近，会产生基础劈裂破坏，所以我国钢结构设计规范规定了锚栓离砼基础边缘的距离不得小于150mm；若锚栓长度过短，会使锚栓从基础中拔出，导致破坏，所以规范也规定了锚栓埋入长度。 ⒋基础设计内容 基础设计一般包括基础底面积确定、基础高度确定和配筋计算，还应符合有关构造措施。基础底面积可根据地基承载力确定，同时还应考虑软弱下卧层存在；基础高度由冲切验算确定；在基础底面积和高度确定的情况下计算基础配筋，这里须注意伸缩缝双柱基础处理，双柱为基础提供了两个支点，在地基反力作用下，有可能出现负弯矩，即基础上部受拉的情况，此时除基础底部配置钢筋外，基础上部也应配筋，避免因上部受拉而出现开裂现象。轻钢结构基础除上述内容以外，还须进行柱底板设计和锚栓设计，至于这两部分设计归于上部结构还是下部结构，也存在一些争议，柱底板尺寸是根据柱与基础连接部位砼的局部承压来确定的，与基础砼参数有关，但其制作又与上部结构连在一起，按照常规柱底板设计归入上部结构；锚栓在上部结构和基础之间起桥梁作用，但基础施工时应将锚栓埋入，故属于基础部分。本章避开这个问题，就锚栓和底板设计分别进行讨论。 ⒌与上部结构连接 基础与上部结构是二次施工完成的，其间存在连接问题。对于砼结构的基础，通过预留插筋的方式连接上部结构（图8-2a）,而对于轻钢结构基础，则通过预埋锚栓的方式进行连接（图8-2b）。

(整理)钢管柱脚计算手册

圆形底板刚接柱脚压弯节点技术手册 根据对柱脚的受力分析，铰接柱脚仅传递垂直力和水平力；刚接柱脚包含外露式柱脚、埋入式柱脚和外包式柱脚，除了传递垂直力和水平力外，还要传递弯矩。 软件主要针对圆形底板刚接柱脚压弯节点，计算主要遵循《钢结构连接节点设计手册》（第二版）中的相关条文及规定，并对相关计算过程自行推导。 设计注意事项 刚性固定外露式柱脚主要由底板、加劲肋（加劲板）、锚栓及锚栓支承托座等组成，各部分的板件都应具有足够的强度和刚度，而且相互间应有可靠的连接。 为满足柱脚的嵌固，提高其承载力和变形能力，柱脚底部（柱脚处）在形成塑性铰之前，不容许锚栓和底板发生屈曲，也不容许基础混凝土被压坏。因此设计外露式柱脚时，应注意：（1）为提高柱脚底板的刚度和减小底板的厚度，应采用增设加劲肋和锚栓支承托座等补强措施； （2）设计锚栓时，应使锚栓在底板和柱构件的屈服之后。因此，要求设计上对锚栓应留有15%~20%的富裕量，软件一般按20%考虑。 （3）为提高柱脚的初期回转刚度和抗滑移刚度，对锚栓应施加预拉力，预加拉力的大小宜控制在5~8kN/cm2的范围，作为预加拉力的施工方法，宜采用扭角法。 （4）柱脚底板下部二次浇灌的细石混凝土或水泥砂浆，将给予柱脚初期刚度很大的影响，因此应灌以高强度微膨胀细石混凝土或高强度膨胀水泥砂浆。通常是采用强度等级为C40的细石混凝土或强度等级为M50的膨胀水泥砂浆。 一般构造要求 刚性固定露出式柱脚，一般均应设置加劲肋（加劲板），以加强柱脚的刚度；当荷载大、嵌固要求高时，尚须增设锚栓支承托座等补强措施。 圆形柱脚底板的直径和厚度应按下文要求确定；同时尚应满足构造上的要求。一般底板的厚度不应小于柱子较厚板件的厚度，且不宜小于30mm。 通常情况下，圆形底板的长度和宽度先根据柱子的截面尺寸和锚栓设置的构造要求确定；当荷载大，为减小底板下基础的分布反力和底板的厚度，多采用补强做法，如增设加劲肋（加劲板）和锚栓支承托座等补强措施，以扩展底板的直径。此时底板的尺寸扩展的外伸尺寸（相 对于柱子截面的边端距离），每侧不宜超过底板厚度的倍。

景观桥柱脚计算书

“箱形柱外露刚接”节点计算书 ==================================================================== 计算软件：TSZ结构设计系列软件 TS_MTSTool v4.6.0.0 计算时间：2017年04月24日 14:19:26 ==================================================================== 一. 节点基本资料 设计依据：《钢结构连接节点设计手册》（第二版） 节点类型为：箱形柱外露刚接 柱截面：BOX-200*10，材料：Q235 柱与底板全截面采用对接焊缝，焊缝等级为：二级，采用引弧板； 底板尺寸：L*B= 540 mm×540 mm，厚：T= 30 mm 锚栓信息：个数：6 采用锚栓：双螺母焊板锚栓库_Q235-M27 方形锚栓垫板尺寸(mm)：B*T=70×20 底板下混凝土采用C30 节点前视图如下： 节点下视图如下：

二. 荷载信息 设计内力：组合工况内力设计值 组合工况1 315.0 5.0 -5.0 8.0 10.0 否组合 工况2 46.0 0.0 -8.0 12.0 76.0 否组合工况3 160.0 -3.0 -15.0 30.0 -5.0 否 三. 验算结果一览 最大压应力(MPa) 6.52 最大14.3 满 足受拉承载力(kN) 52.9 最大64.3 满足底板厚度(mm) 30.0 最小29.9 满足等强全截面 1 满足板件宽厚比 12.8 最大14.9 满足板件剪应力(MPa) 14.9 最大180 满足焊缝剪应力(MPa) 16.1 最大200 满足焊脚高度(mm) 10.0 最小8.22 满足焊脚高度(mm) 10.0 最大16.8 满足板件宽厚比 12.8 最大14.9 满足板件剪应力(MPa) 24.3 最大180 满足焊缝剪应力(MPa) 26.5 最大200 满足焊脚高度(mm) 10.0 最小8.22 满足焊脚高度(mm) 10.0 最大16.8 满足基底最大剪力(kN) -126 最大0 满足绕x轴抗弯承载力(kN*m) 155 最小140