锅炉受热面高温氧化皮问题分析

锅炉高温受热面污染的影响

600MW燃煤锅炉受热面污染特性试验研究 来源：《中国电力》2007年第01期作者：王全钢;阎维平;朱予东; 0引言锅炉受热面积灰结渣是经常发生而又难以彻底解决的问题,尤其是电厂锅炉受热面的积灰污染不仅使锅炉运行热效率降低,严重时将导致机组降负荷运行或停机[1-2]。因此,目前大容量电厂锅炉各受热面均配有不同形式的吹灰器。但是吹灰是以吹灰介质的消耗和介质携带能量的损失为代价的。吹灰模式不合理,不仅使吹灰的总体经济性低下,且过于频繁的吹灰会对受热面造成损坏,并缩短吹灰装置本身的使用寿命[3-4]。为此,近年来智能吹灰的研究引起了国内外电力行业的高度重视。尤其在工业发达国家,燃煤电厂锅炉受热面结渣积灰在线监测和判断的理论模型研究与开发已进行了较长时间,目前此类监视系统已成为维持燃煤电厂锅炉安全经济运行的一个重要技术手段[2-3]。EPRI(美国电力研究院)连续召开数届电厂锅炉智能吹灰国际研讨会,交流研究成果,推广示范工程。国内从20世纪90年代中后期也开始了该领域的研究,部分学者开发了受热面污染在线监测系统,个别系统已得到实际应用[4-5]。1试验对象华北某电厂1台600 MW汽轮发电机组“W”火焰锅炉,该锅炉由英国巴布科克能源有限公司 锅炉受热面污染特性的试验研究 锅炉受热面积灰结渣是经常发生而又难以彻底解决的问题,尤其是电站锅炉受热面的积灰污染不仅使锅炉运行热效率降低,严重时将导致机组降负荷运行或停机[1,2]。因此,目前大容量电站锅炉各受热面均配有不同形式的吹灰器。但是吹灰是以吹灰介质的消耗和介质携带能量的损失为代价的。吹灰模式不合理,不仅使吹灰的总体经济性低下,且过于频繁的吹灰会对受热面造成损坏,并缩短吹灰装置本身的使用寿命[3,4]。为此,近年来智能吹灰的研究引起了国内外电力行业的高度重视。尤其在工业发达国家,燃煤电站锅炉受热面结渣积灰在线监测和判断的理论模型研究与开发已进行了较长时间,目前此类监视系统已成为维持燃煤电站锅炉安全经济运行的一个重要技术手段[2,3]。EPRI(美国电力研究院)连续召开数届电站锅炉智能吹灰国际研讨会,交流研究成果,推广示范工程。国内从20世纪90年代中后期也开始了该领域的研究,部分学者开发了受热面污染在线监测系统,个别系统已经得到了实际应用[4,5]。1研究对象邹县电厂2号炉为东方锅炉厂DG1000/170-1型亚临界压力自然循环汽包锅炉,采用倒U型、一次中间再热、切向燃烧、固态......( 330MW燃煤电站锅炉受热面积灰污染程度的试验研究 引言电站锅炉受热面的定期和不定期吹灰是确保机组正常运行的必要措施,也日益成为发电机组节能挖潜、提高经济性的重要研究方向。目前的研究主要集中在对受热面污染程度实现实时在线监测,在此基础上通过经济分析模型为每个受热面确定临界污染程度,当监测结果超过临界值时,建议机组吹灰。临界污染程度是包括好多经济、安全分析因素在内的一个综合指标,而受热面污染率的上下限,即受热面处于“最清洁”状态和“最脏”状态下污染率的确定,也是一个重要的研究课题。只有通过现场吹灰试验,确定每个受热面的污染率变化范围,才能建立经济性分析模型,确定目标函数的约束条件,计算出每个受热面的临界污染率,指导优化吹灰。同时,因为炉内吹灰器的种类、布置位置不一样,不同区域受热面的积灰特性又有所不同,不同吹灰器的吹灰效果大有区别,因此,在制定优化吹灰策略的过程中,对处于污染严重区域、吹灰效果明显的吹灰器,应该多吹;对处于积灰较轻,吹灰影响不大的吹灰器,尽量少吹;而对于曾经出现受热面爆管区域的吹灰器,则应当限制其动作的频率。在已经实现邹县电厂2#330MW燃煤锅炉受热面污染监测的基础上,进行了受热面污染上下

超(超)临界机组氧化皮生成、剥落机理与防治措施.

超（超）临界机组氧化皮 生成、剥落机理与防治措施 锅炉水/蒸汽流通系统中氧化皮的生成、剥落与沉积主要集中在炉前高压给水系统、水冷壁、过热器、再热器、主汽调门中。氧化皮的生成、剥落与沉积受温度、压力、蒸汽参数（密度、离子积、介电常数、PH、氢电导率、阴离子含量、比电导率、氧化还原电位）、蒸汽溶氧量、蒸汽含铁量、蒸汽铬酸根含量等多种参数共同控制。在锅炉不同位置氧化皮的生成、剥落、沉积机理不同，炉前高压给水系统和水冷壁中的氧化皮的沉积主要是流动加速腐蚀所致。再热器、过热器与主汽调门中的氧化皮形成、剥落与沉积机理更加复杂，总的来说控制蒸汽含铁量、控制蒸汽氧化还原电位、降低蒸汽溶氧量有助于减少氧化皮的形成、剥落与沉积。 图1 电厂系统图

一、生成、剥落与沉积原理 1.1、氧化皮在炉前和水冷壁中的生成、剥落与沉积机理 碳钢在水中不稳定，有腐蚀倾向，只有在钢表面形成稳定的氧化膜后，才能保持稳定。在不同温度条件下，氧化膜的形成机制不同，其微观结构也不同。在较低温度条件下形成的磁性铁氧化膜是多孔、疏松的。在较低温度下，氧化膜的形成分为3步： 第一步：Fe的氧化和H+的还原: Fe→Fe2++2e-；2H++2e-→H2； 总反应为： Fe+2H2O→Fe2++2(OH-)+H2 (1) 第二步：Fe2+和2(OH-)极易发生反应生成Fe(OH)2； Fe2++2(OH-)→Fe(OH)2 (2) 第三步：Fe(OH)2被氧化生成Fe3O4； 3Fe(OH)2→Fe3O4+4H2O+H2↑ 由式(1)可见，在较低温度下，氧化膜的形成需要有一定量的铁离子和氢氧根。钢表面上的铁离子是由腐蚀过程扩散至表面的，而氢氧根则与水的PH值有关。磁性氧化铁的形成通常受形成和溶解2个反应动力学控制。任何条件的变化导致此动力学状态改变时，都会影响磁性氧化铁的稳定。扩散系数和介电常数等因素会综合影响碳钢的腐蚀速率。

锅炉受热面管道事故分析(2021年)

( 安全管理 ) 单位：_________________________ 姓名：_________________________ 日期：_________________________ 精品文档 / Word文档 / 文字可改 锅炉受热面管道事故分析(2021 年) Safety management is an important part of production management. Safety and production are in the implementation process

锅炉受热面管道事故分析(2021年) 1试生产期间锅炉受热面管道事故统计 华能丹东电厂2台锅炉，为引进英国巴布科克能源有限公司生产的亚临界自然循环燃煤型锅炉，最大连续蒸发量1165t/h。在机组168h试运行以及试生产期间的半年多时间里，2台锅炉先后发生受热面爆管、漏泄、管段变形等损坏事故总计10次(见表1)，造成多次停机停炉。 锅炉受热面由水冷壁、过热器、再热器及省煤器组成，其中过热器包括一级、屏式、末级及顶棚包墙过热器；再热器包括一级、末级再热器。在发生的10次受热面管损坏事故中，90%为过热器爆管或漏泄，其中包墙过热器5次，占总数的50%。 过热器是锅炉承压部件中工作温度最高的受热面，管内流过的是高温高压蒸汽，其传热性能较差，而管外又是高温烟气，所处环境恶劣，因此损坏事故的比例非常大。

2锅炉受热面管道损坏原因及处理 华能丹东电厂试生产期间锅炉受热面管道事故原因主要可分为设计、制造、安装及其它原因。而制造及设计因素达8次之多，占总数的80%。从统计数据中可以看出，爆管大多数为单根短时过热超温爆管。其中属制造原因的有：联箱内部存有制造时产生的金属机械加工残留物，造成爆管占3次，因弯管应力损伤及钢管母材缺陷引发事故3次，共占总次数的60%。属设计原因的有：因管排固定卡设计不合理，造成爆管、漏泄2次，占总次数的20%。 2.1联箱管堵塞引起的爆管 主要是过热器入口联箱内接管处开有直径不等的节流孔，当有异物堵塞节流孔时，管内工质流通不畅，造成管段短期过热变形、爆管。解决办法是对2台锅炉的末级过热器、屏式过热器入口联箱全部用内窥镜检查。在已检查过的2台锅炉末过、屏过共96个入口联箱的9个联箱内，发现并取出联箱制造时残留的金属机械加工或切割时铁水凝固残留物10余块(片)，这些残留物绝大部分在机组安装前与母材有不同程度粘连，随着机组运行汽流的长期作用，逐渐

051循环流化床锅炉受热面常见磨损部位及预防措施(赵德鑫)

循环流化床锅炉受热面常见磨损部位及预防措施 赵德鑫总工师 ---山东华盛江泉热电有限公司山东临沂276017 内容摘要：早期投产的循环流化床锅炉大多如此，给循环流化床机组的发展蒙上了阴影。一些电厂将后期扩建机组改为煤粉炉以求得到安全稳定运行。现对水冷壁的磨损爆管问题进行认真的研究和全面的分析，总结经验教训，并提出相应的技术对策和具体的改造措施。这些改造措施在一些电厂的运行实践中取得了良好的效果，可供同类机组进行借鉴，避免类似的情况发生，保证机组的安全运行。 1.炉内磨损机理分析 由于过热爆管，磨损引起的泄漏，是非停的主要原因。循环流化床锅炉的四管泄漏是煤粉炉的3～5倍。锅炉的磨损部位主要有密相区二次风口及回料口、过渡区部位、水冷壁的墙角处、炉膛出口、穿墙管处以及省煤器悬吊管等处。上述部位的磨损过程主要表现为冲蚀磨损。是指流体或固体颗粒以一定的速度和角度对材料表面进行冲击所造成的磨损。磨损的基本类型为两种：一种为冲刷磨损，另一种为撞击磨损。对于冲刷磨损，是颗粒与固体现面的冲击较小，甚至接近平行：颗粒垂直于固体表面的分速度使它沿物体表面滑动，两个分速度合成的效果起一种刨削作用形成的磨损。颗粒相对于固体表面的冲击角较大，或接近于垂直，以一定的运动速度撞击固体现面使其产生塑性变形或微裂纹称之为撞击磨损。长期且大量颗粒的反复撞击使其疲劳破坏，随时间迁移，磨损率有增长趋势，甚至变形层脱落，最终导致磨损量突升。 1.1 密相区的磨损： 在燃烧室中，从床的底部至固体颗粒膨胀起来的床层界面称为流化床。要使流化床上的固体颗粒保持悬浮沸腾状态，使煤粉颗粒得以充分有效地燃烧，从炉底布风装置出来的空气流必须具有足够的速度、强度和刚度，以在支撑固体颗粒料层的同时，产生强烈的扰动。粒子团由于重量增加体积加大，以较大的相对速度沉降，并具有边壁效应，使流化床中气—固流动形成近壁处很浓的粒子团以斜下切向运动，下降到炉壁回旋上升，颗粒彼此之间以及与炉壁之间进行频繁的撞击和摩擦，使密相区炉壁出现了严重的磨损。密相区的炉壁上制造设计了很厚的耐磨浇注料，只要耐磨浇注料层完好无损，位于密相区的受热面管子不会出现磨损。 1.2 内循环下降灰贴壁流方向改变导致垂直水冷壁管磨损： 内循环下降灰贴壁流方向与垂直布置的水冷壁管束方向总体一致，但在某一部位发生跳跃时，下降灰贴壁流产生涡流，对该部位造成快速磨损，如水冷壁管连接的焊口、筋片、安

超临界锅炉过热器氧化皮形成和剥落机理分析及预防措施

超临界锅炉过热器氧化皮形成和剥落机理分析及预防措施 [摘要]介绍了XX电厂锅炉末级过热器因氧化皮引起的爆管情况。分析了超临界锅炉氧化皮的形成和剥离机理，并从锅炉设备运行、改造及管理等方面，提出了控制氧化皮形成和剥落的措施。通过采取这些措施，有效地控制了氧化皮的产生。 [关键词]过热器；氧化皮；壁温；堵塞；爆管 1锅炉过热器系统 XX电厂8号锅炉为上海锅炉厂引进美国阿尔斯通技术生产的单炉膛、一次中间再热、四角切圆燃烧、平衡通风、全钢架悬吊结构、固态排渣超临界参数变压运行螺旋管圈直流炉，型号为SG-1913/25.4-M95，蒸汽压力25.4MPa/4.19MPa，蒸汽温度571/569。过热和再热蒸汽调温除摆动燃烧器喷嘴调节外，主要靠喷水和调节煤水比。 2爆管情况 XXXX年X月XX日，XX电厂8号炉点火，至21日0：30，机组带负荷至600MW。6月221：50，锅炉再热汽温异常升高，给水流量突增至100t/h，现场检查68m处异音较大，确认为受热面泄漏。停炉后检查发现，末级过热器有两处爆口：第1处在右侧第14屏第9根管，爆口呈菱形，长度60mm，宽度32mm，端面光滑。爆口两边呈撕薄撕裂状，从爆口特征分析为短期过热爆口。第2处爆口在右侧第24屏第11根管，未全部爆开，长度20mm，爆口附近有众多平行的轴向裂纹，从爆口特征分析为长期过热爆口。在该根管下弯头处割管取出约90g 的氧化皮，其厚度0.14mm（如图1）。两处爆口全部在标高70m位置。爆管管子格：d38.1mm7.96mm，材质SA213T91。 发生爆管后，XX电厂采取源透视、胀粗测量、割管等措施扩大检查，共发现吹损减薄管35根，胀粗直径大于d38.5mm的管子6根，内部沉积氧化皮管子3根，对此全部进行了处理。爆管原因初步分析为：上海锅炉厂超临界锅炉末级过热器管屏内圈直管和下弯头部位设计使用了抗高温氧化性能比T91等级低的T23材料，在长期高温作用下，T23管内壁生成氧化皮，并不断增厚。在锅炉起、停以及负荷突变的情况下，由于母材与氧化皮的线膨胀系数不一致，温度应力差等致使氧化皮拉裂而发生剥落，顺蒸汽流至出口端下部弯头处堆积，使管路流通截面减小，进而发生过热而爆管。 1氧化皮形成剥落分析 1.1氧化皮的形成 钢表面氧化皮的生成是金属在高温水汽中发生氧化的结果。在570度以下，

锅炉高温受热面金属超温原因分析通用范本

内部编号：AN-QP-HT653 版本/ 修改状态：01 / 00 The Production Process Includes Determining The Object Of The Problem And The Scope Of Influence, Analyzing The Problem, Proposing Solutions And Suggestions, Cost Planning And Feasibility Analysis, Implementation, Follow-Up And Interactive Correction, Summary, Etc. 编辑：__________________ 审核：__________________ 单位：__________________ 锅炉高温受热面金属超温原因分析通 用范本

锅炉高温受热面金属超温原因分析通用 范本 使用指引：本解决方案文件可用于对工作想法的进一步提升，对工作的正常进行起指导性作用，产生流程包括确定问题对象和影响范围，分析问题提出解决问题的办法和建议，成本规划和可行性分析，执行，后期跟进和交互修正，总结等。资料下载后可以进行自定义修改，可按照所需进行删减和使用。 珠海电厂一期工程2×700 MW机组锅炉是日本三菱公司制造的亚临界强制循环，一次中间再热汽包炉。锅炉按∏型户外布置设计。 锅炉为单炉膛四角布置燃烧器，燃烧器上下可以摆动±30。。锅炉高度61 700 mm，炉膛断面尺寸21 463×18 605 mm。采用四角切圆燃烧，切圆直径1 010.46 mm和1 402.72 mm，逆时针旋转。采用直吹式制粉系统，配有6台三菱重工生产的MRS碗式中速磨煤机。 锅炉额定工况下主蒸汽温度540℃，再热

锅炉受热面高温腐蚀原因分析及防范措施

锅炉受热面高温腐蚀原因分析及防范措施 Cause Analysis and Protective Measues to High-temperature Corrosion On Heating Surface of Boiler 张翠青 （内蒙古达拉特发电厂，内蒙古达拉特 014000） [摘要]达拉特发电厂B&WB-1025/18.44-M型锅炉在九八及九九年#1、#2炉大修期间，检查发现两台炉A、B两侧水冷壁烟气侧、屏式过热器迎火侧、高温过热器迎火侧存在大面积腐蚀，根据腐蚀部位、形态和产物进行分析，锅炉受热面的腐蚀属于高温腐蚀，其原因主要与炉膛结构、煤、灰、烟气特性及运行调整有关，并提出了防范调整措施。 [关键词] 锅炉受热面；高温腐蚀；机理原因分析；防范措施

达拉特发电厂#1～#4炉是北京B&WB公司设计制造的B&WB-1025/18.4-M型亚临界自然循环固态排渣煤粉炉。锅炉采用前后墙对冲燃烧方式。设计煤种为东胜、神木地区长焰煤。在九八及九九年#1、#2炉大修期间，检查发现两台炉A、B两侧水冷壁烟气侧、屏式过热器迎火侧、高温过热器迎火侧存在大面积腐蚀，两台炉腐蚀的产物、形状及部位相似。腐蚀区域水冷壁在标高16～38米之间及屏式过热器、高温过热器沿管排高度，腐蚀深度在0.4～1.0mm之间，最深处达1.7mm，腐蚀面积达500平方米左右。腐蚀给机组安全运行带来严重隐患。 1.腐蚀机理原因 1.1锅炉炉膛结构 锅炉炉膛结构设计参数见下表： 高40%多，同时上排燃烧器至屏过下边缘高度值比推荐范围的下限还低1.8米，这就导致燃烧器布置过于集中、燃烧器区域局部热负荷偏大、该区域内燃烧温度过高，实测炉膛温度达1370～1430℃。燃烧温度偏高直接导致水冷壁管壁温度过高，理论计算该区域水冷壁表面温度为452℃。大量的试验研究表明当水冷壁管壁温度大于400℃以后，就会产生明显的高温腐蚀。 1.2 煤、灰、烟气因素 蒙达公司实际燃煤是东胜、神木煤田的长焰煤和不粘结煤的混煤。：燃煤中碱性氧化物含量较高，灰中钠、钾盐类含量高，平均值达3.85%，含硫量偏高。 1.3 运行调整不当 为了分析运行调整因素对腐蚀的影响，在A、B侧水冷壁标高20、25、28米处安装了三排烟气取样点，每排三个，共18个。分析烟气成分后发现，燃用含硫量高的煤种时，由于燃烧配风调整不合理，省煤器后氧量偏大（实侧值 气体，加剧了高温腐蚀的产生与发展。 4.35%），导致燃烧过程中生成大量的SO 2 2.腐蚀类型 所取垢样中，硫酸酐及三氧化二铁的含量最高，具有融盐型腐蚀的特征，属于融盐型高温腐蚀。从近表层腐蚀产物的分析结果看，S和Fe元素含量最高，具有硫化物型腐蚀特征，说明存在较严重的硫化物型腐蚀。因此，达拉特发电厂的锅炉高温腐蚀是以融盐型腐蚀为主并有硫化物腐蚀的复合型腐蚀。 3.防止受热面高温腐蚀的措施 2.1.采用低氧燃烧技术组 由于供给锅炉燃烧室空气量的减少，因此燃烧后烟气体积减小，排烟温度下 的百分数和过量空气百分数之间降，锅炉效率提高。燃油和煤中的硫转化为SO 3 的转化明显下降。的关系是，随着过量空气百分数的降低，燃料中的硫转化为SO 3

高温氧化皮

超临界锅炉高再管氧化皮脱落分析与解决措施 某公司2号炉，为哈尔滨锅炉厂有限责任公司引进三井巴布科克能源公司技术生产的超临界参数变压 运行直流锅炉，型号为HGI980/。于2005年6月投产。 锅炉为单炉膛、一次再热、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构n型锅炉，锅炉设计煤种为神府东胜煤。主蒸汽额定蒸发量为1952t/h，温度543 C，压力；再热汽温度569 'C。压力。 高温再热器布置于水平烟道内，与立式低温再热器直接连接，没有布置中间连接集箱，采用逆顺混合 换热布置。高温再热器沿炉宽排列95屏，每屏管组采用10根管，人口段管子为①57mmx4.3mm，材质为 SA-213T22,中间段管子为①51mmx4.3mm，材质为SA-213T91，出口段的前6根管子为①51mmx4.3mm， 材质为SA-213 TP347H,后6（应为后4根）根管子与中间段相同。如图1所示。 图1高温再热器结构图 1高温受热面检查情况 根据其它超临界锅炉在运行中岀现的问题，并结合日常金属监督统计结果，2007年2号机组首次大修中。将检查高温受热面有无氧化皮堆积列人检修项目。对屏过、末过、高再底部弯头有无氧化皮堆积进行 射线拍片检查。屏过检查了4屏，末过检查了1屏，未在底部弯头处发现有氧化皮堆积。因2号炉的高温

再热器在日常金属监督中，发现个别测点处经常有超温现象，故本次着重对超温处进行检查。 高再检查情况

2号炉自投运以来，高温再热器管就有3个测点存在超温现象（超过626 C,从2006年1月开始统计）, 这3个测点对应的管屏为A侧数第12、48、90屏，超温时间分别为670、833、2847min。 本次先对2号炉高温再热器第21测点区域的超温情况进行检查，首先对A侧数第90（第21测点处）、9 1、96屏的底部弯头进行拍片，检查弯头处有无氧化皮堆积。发现此3屏的炉后弯头处均没有异物堆积. 只在炉前侧部分弯头有堆积现象，见表1。

循环流化床锅炉受热面磨损成因及对策

循环流化床锅炉受热面磨损成因及对策 循环流化床锅炉自问世至今，因其较高的锅炉效率和优良的环保性能，越来越受到各热电厂家的青睐，已逐渐成为热电企业的主要炉型。但是，其受热面的磨损因为成因的多样性和控制的复杂性，始终成为困扰热电厂的一个生产难题，由于磨损而产生的水冷壁管爆管更是严重地影响了热电厂的安全经济运行。 根据我厂实际运行中反映出的情况，我们对产生磨损的相关区域、成因及应对方法作如下分析： 一、磨损区域 磨损主要发生在水冷壁、吊挂管、过热器、省煤器、空预器和风帽等区域。 1、水冷壁上的磨损，从现有运行状况归纳有以下几个磨损部位：一是水冷壁上异常突出的部位，如在炉膛中部插入的温度计、压力测点等部位，此类的磨损均是面壁流下的颗粒撞击温度计等突出部件时，运动方向发生改变后，横向形成对水冷壁的冲刷，这种冲刷会在短短个把月甚至更短的时间内磨损水冷壁，从而形成爆管。另外的突出部位如焊缝等也会受到“挖磨”，下落的飞灰碰击突出焊缝后在该处形成小涡流，从而磨损水冷壁母材，形成“挖磨”现象；二是水冷壁周边四只夹角（密相区）上方，安装时前墙与侧墙管之间的间距变小，飞灰面壁流下落时形成雍堵，引起磨损加剧；三是前墙水冷壁（密相区上方）拐角部分及周围（流化床C型气垫第二处磨损点）；四是后墙炉膛出口处中间部分，携带物料的运动气流在此分流，从而形成对水冷壁的横向冲刷；五是顶棚水冷壁管的特殊部位（C型气垫第三处磨损点）。 2、吊挂管、过热器等受到的磨损主要是正面冲击及侧面切削磨损。当防磨板因过热而变形时，这种磨损就更突出。当省煤器产生泄漏后，尾部的积灰使“烟气走廊”的形成产生了可能，此时的省煤器及空预器的磨损同样会加剧。 3、风帽因所处环境恶劣，是循环流化床锅炉磨损力度最大的区域，磨损部位主要集中在前后墙之间的中部，约占布风板2/3面积的狭长地带上，而落渣口附近、返料口正对处、落煤口正对处的风帽磨损最严重。 二、磨损成因及对策 从水冷壁所处环境看，其受到磨损的主要原因是在炉膛中气流动力场运动方向发生改变的地方均会受到比其他气流运动方面平行的地方更为强烈的磨损，在垂直的前后墙及两侧墙上的水冷壁受到磨损较小的原因（两年时间磨损约为0.1~0.5mm），是“面壁流”下落时与水冷壁面是平行方向，其对水冷壁的冲刷角度为0，因此，就垂直部分水冷壁而言，由于面壁流的屏蔽及零度冲刷，反而大大减少了上升气流中的“气泡”破裂后物料对水冷壁的横向冲击。加上面壁流与水冷壁之间的气膜，实际上面壁流与水冷壁之间的直接接触率变得很小。但当面壁流的下落受到阻挡时物料运行方向的突然改变成为形成磨损的主要原因，即前面说的水冷壁五种磨损现象的运动气流及面壁流改变了方向后产生的磨损。第五种类型更是一个特例，在流化床锅炉炉膛内的炉顶也是由膜式水冷壁组成，且由前向后斜上，水冷壁上装有横向档流片（与垂直水冷壁上放纵向导流片不同），目的是形成顶部气垫构造，减少气流方向改变后的磨损，实际情况也较理想，整体损耗情况与垂直管壁相近，但在两侧墙防爆门上方约80cm长，60cm宽的一块顶棚水冷壁受到了强力磨损并已形成爆管，实地检测后均已达到厚度极限。分析其原因，我们认为应该是防爆门处较厚的且突出的浇注料，以及防爆门凹陷部

锅炉受热面简介

发电部学习专题（锅炉受热面简介）

锅炉受热面介绍 1.1概述 1）锅炉是为整个发电厂提供热能量的热力设备，它的作用是将燃料中的化学能通过燃烧转变为热能，将水加热成高温高压的过热蒸汽并送 入汽轮机膨胀做功。我公司锅炉采用哈尔滨锅炉厂生产的 HG-1955/25.4-YM燃煤锅炉，采用煤粉悬浮燃烧方式。 2）锅炉大体可以分为锅和炉。所谓的锅是指锅炉的汽水系统，由省煤器、水冷壁，顶棚过热器、包墙过热器（前、后、左、右包墙、中间隔 墙）、低温过热器、屏式过热器、高温过热器、以及低温、高温再热 器组成。它的任务是使水吸热蒸发，最后变成具有一定过热度的过 热蒸汽，锅炉受热面的换热形式主要是辐射及对流两种换热形式。 锅炉的受热面按传热方式又分为对流受热面和幅射受热面及半幅射 受热面（指以何种传热方式为主）。对流受热面包括省煤器、包墙过 热器、低温过热器、高温过热器、低温再热器、高温再热器；幅射 受热面为水冷壁；半幅射受热面为屏式过热器。炉则是指锅炉的燃 烧系统，由炉膛、燃烧器、烟道及空气预热器组成。 1.2汽水流程 1）给水及过热蒸汽流程： 高加出口―――省煤器―――水冷壁―――折焰角及水平烟道侧墙―――启动分离器―――顶棚过热器―――竖井烟道前、竖井烟道顶棚

及后包墙过热器―――竖井烟道左、右包墙过热器―――中间隔墙过热器―――低温过热器―――一级减温器交叉、混合―――屏式过热器―――交叉混合、二级减温器―――高温过热器―――汽轮机高压缸2）再热蒸汽流程： 汽轮机高压缸排汽―――事故减温器―――低温再热器―――高温再热器―――汽轮机低压缸 1.3各受热面介绍 1.3.1水冷壁 1）水冷壁是辐射蒸发受热面，水冷壁形成一个燃烧室吸收炉膛火焰的辐射热量，这样可以简化炉墙结构，并将省煤器来的给水加热成蒸汽 （或汽水混合物）。 2）炉膛水冷壁分为上下两部分，下部布置着螺旋管水冷壁（螺旋管圈为436根），由于其热负荷较高，采用螺旋管结构后可减少相邻管子间 的温度差。炉膛上部布置着垂直管水冷壁（垂直管壁为1312根管 子），这样布置可以增加水冷壁的刚性。 3）在螺旋管圈和垂直水冷壁之间设有转换集箱。转换集箱共分为四个，每个集箱之间通过三根直径较小的管道相连，这样可以充分减少热 偏差。 4）水冷壁后墙出口联箱，通过该集箱拉稀成管径较粗的凝渣管，以在水平烟道入口形成烟气通道，并进一步冷却烟气，防止高温再热器结

锅炉各受热面的结构及布置形式

锅炉各受热面的结构及布置形式 一、省煤器 省煤器在锅炉中的主要作用是：①吸收低温烟气的热负以降低排烟温度，提高锅炉效率，节省燃料。②由于给水在进入蒸发受热而之前先在省煤器内加热，这样就减少了水在蒸发受热面内的吸热量，因此可用省煤器替代部分造价较高的蒸发受热面。也就是以管径较小、管壁较薄、传热温差较大、价格较低的省煤器来代替部分造价较高的蒸发受热面。③提高了进入汽包的给水温度，减少于给水与汽包壁之间的温差，从而使汽包热应力降低。基于这些原因，省煤器已成为现代锅炉必不可少的部件。 按照省煤器出口工质的状态省煤器可分为沸腾式和非沸腾式两种。如出口水温低于饱和温度，叫做非沸腾式省煤器，如果水被加热到饱和温度并产生部分蒸汽，就叫做沸腾式省煤器。 省煤器按所用材 质又可分为铸铁式和 钢管式，铸铁式耐磨 损和耐腐蚀但不能承 受高压。钢管省煤器 应用于大型锅炉，它 是由许多并列（平行) 的管径为28～42mm 的 蛇形管组成。蛇形管

可以顺列也可错列。为使省煤器受热面结构紧凑，一般总是力求减小管间节距。管子多数为错列布置。错列布置省煤器的结构如图6—3所示。蛇形管的两端分别与进口联箱和出口联箱相连，联箱一般布置在烟道外。省煤器的管子固定在支架上，支架支承在横梁上而横粱则与锅炉钢架相连接。 省煤器管子一般为光管，为了强化烟气侧热交换和使省煤器结构更紧凑可采用鳍片管、肋片管和膜式受热面，它们的结构如图6—4所示。 焊接鳍片管省煤器 所占据的空间比光管式 大约少20％～25％，轧 制鳍片管省煤器可使外 形尺寸减少40％一 50％。 鳍片管和膜式省煤 器还能减轻磨损。这主 要是因为它比光管省煤 器占有空间小，因此在烟道截面不变的情况下，可采用较大的横向节距。从而使烟气流通截面增大，烟气流速下降磨损减轻。 肋片式省煤器主要特点是热交换面积明显增大，这对缩小省煤器的体积、减少材料消耗很有意义。主要缺点是积灰比较严重。 省煤器蛇形管通常均取水平放置，以利于停炉时排水。而且尽可

修超超临界锅炉控制氧化皮的运行调整

修超超临界锅炉控制氧化皮的运行调整 发表时间：2019-06-10T09:23:39.047Z 来源：《电力设备》2019年第3期作者：黄日卓 [导读] 摘要：超临界机组锅炉的后屏过热器和末级过热器管束内氧化皮问题，已经严重影响了机组的安全运行，国内外众多企业也投入了大量经费和技术人员对这个问题进行了深入的研究。 (江苏国华陈家港火力发电有限公司江苏省盐城市 224600) 摘要：超临界机组锅炉的后屏过热器和末级过热器管束内氧化皮问题，已经严重影响了机组的安全运行，国内外众多企业也投入了大量经费和技术人员对这个问题进行了深入的研究。现代随着科技的发展，提出了超超临界火力发电机组，其机前的主、再蒸汽温度达到６００℃／６２０℃，发电整机效率达到４５％以上，发电机组的供电煤耗提高到了２９１g／kWh，经过长时间的实践比较超超临界的机组在经济效益上得到显著的提高，与此同时伴随着屏式过热器、末级过热器、再热器氧化皮问题日益严峻。造成两类安全性问题：第一类是氧化皮脱落后的物质堵塞流通蒸汽的管束导致被堵管束形成干烧造成超温爆管；第二类是氧化皮脱落物质经过主汽门和调节门的永久形滤网进入高速旋转的汽轮机内对汽轮机叶片造成固体颗粒侵蚀。基于此，本文主要对超超临界锅炉控制氧化皮的运行调整进行分析探讨。关键词：超临界锅炉；控制氧化皮；运行调整 １、氧化皮的形成原因 １．１金属的水蒸汽高温氧化原理 金属在高温水蒸汽环境中会失去电子发生强烈的氧化反应。尤其在水蒸汽温度高于４５０℃时，单质铁就会和水蒸汽发生化学反应，生成铁的氧化物。 ３Fe＋４H２O＝Fe３O４＋４H２（１） 运行中管束金属单质铁反应形成的氧化铁，其中的氧气来自水蒸汽高温解析出来的氧气，其反应平衡方程式如下： H２O＝H２＋１／２O２（２） 由上面两个化学方程式可知，水蒸汽具有的氧化性强弱主要是生成物氧气的比值。水蒸气温度在６００℃下时，与氧化亚铁平衡的数值大约是７，与此对应的平衡氧分压约１０～２６个标准大气压。在实际运行过程中，锅炉的产汽量比较大，尤其是调峰机组不仅产汽量大，而且产汽量根据机组负荷会发生很大的变化。由于水蒸汽的流量大，生产的氢气会随着水蒸汽逃逸，促使反应方程（２）向右边进行发展，产生的氧气会增加，这样会促使铁发生氧化反应。从热力学方面分析，铁在高温的水蒸气环境下所发生的氧化反应是一个自发的过程，无法回避。 １．２铁素体类型的刚在水蒸汽中氧化 超超临界机组锅炉的屏式过热器和末级过热器部分管束采用的T９１钢属于铁素体，这种钢铁在水蒸汽中发生氧化其内表面有很薄的一层含有大量阳离子空位的CrFe２O４的单相无晶界非晶体结构；中间层有很厚的CrFe２O４的单相细等轴晶和在上生长的粗柱状晶结构；最外层为Fe３O４-Fe２O３的细等轴晶和在其上生长的粗柱状晶结构。所形成的氧化层这三层结构依照其顺序形成，三层结构主要在第一层或第二层也就是内层和中间层出现，当达到一定条件时也可以全部出现。T９１钢形成的CrFe２O４无晶界非晶体内层致密度、强度、对管束基体的附着力和抗氧化能力最强，CrFe２O４粗柱状晶层紧随其后，而Fe３O４-Fe２O３的粗柱状晶层附着力和抗氧化能力最差。 ２、氧化皮的危害 ①氧化皮脱落后因管内氧化皮堆积堵塞管道弯头，影响流量减少，导致长期局部过热，管束组织发生蠕变损伤，管材性能降低，引起过热爆管，如果在机组检修启动后又有氧化皮掉落，造成短期局部过热，导致管子胀粗泄漏。②管束内壁氧化皮如果在启动过程中或是在正常运行由于调整燃烧不当时蒸汽温度会大幅波动，氧化皮由于温差的存在使其集中脱落堆积，通流截面积急剧减小，造成管壁超温爆管。③金属管壁氧化反应后腐蚀会造成管的实际壁厚显著减少，这样管壁的承受能力会下降，增加运行危险因素。④氧化皮脱落后会跟随蒸汽的流动一起经过主汽门后再经滤网进入汽轮机，这其中会造成主汽门卡涩；进入汽轮机的氧化皮碎片等固体颗粒会造成汽机的剥削损坏。⑤氧化皮脱落会影响蒸汽品质，增加铁含量。严重影响锅炉和汽轮机的使用寿命。 ３、缓减高温水蒸汽氧化和剥离的措施 ３．１设计方面 ３.１.１采用耐氧化的合金 电厂锅炉受热面所采用的钢铁材料是否具有较高的抗氧化性能和抗腐蚀性能主要取决于该金属材料的表面能否形成稳定而致密的氧化膜。Cr２O３是高温下热力学惟一稳定的金属氧化物。铬含量越高，奥氏体合金钢抗高温氧化能力越强。当铬的含量＞２０％时，合金表面才会形成致密的保护性氧化膜Cr２O３。在超超临界机组蒸汽温度超过６２０℃时管束材料采用TP３４７HFG合金钢，将T９１管材的最高壁温控制在５９５℃以内。 ３.１.２为避免脱落的氧化皮碎片大量堆积在受热面管束底部弯管弯头处，在设计弯曲处半径应选用大于３倍管子外径。 ３.１.３设计中必须认识到煤质、机组负荷变化、燃烧不稳定等情况下减温水的投入正确方式，来预防屏过、末过、再热器的管内蒸汽温度和管壁金属温度的长期超温。 ３．２运行、监控和检修方面 ①调整锅炉的燃烧工况稳定正常，避免主再蒸汽温度的频繁波动，尽量维持机组负荷稳定。加强运行管理，避免频繁启停操作、减少受热面的热冲击。②机组停机过程中，要严格控制燃烧率和蒸汽温降速率，并按照运行规程执行，防止较大的温度梯度变化带来氧化皮的脱落，打闸停机后采用锅炉闷炉自然冷却。③在正常运行调节过程应控制主再热蒸汽温度并实时监视过热器、再热器的壁温同时要通知化学化验过、再热蒸汽的含氢量。④利用停炉时机对管束进行放射线检查，主要查看垂直管屏底部弯头部位氧化层碎片堆积情况以及管壁氧化皮的厚度以方便割管清除避免运行事故发生。⑤新建机组启动时要对过热器、再热器进行吹管并采取合理化学清洗方式，将金属管内的杂物清除干净，大大减轻氧化层剥离危害。⑥在水压试验后或机组启动初期管束弯曲内会有凝结水。当烟温升速率较快时，一方面存水剧烈沸腾导致氧化皮脱落；另一方面烟温变化剧烈也会导致氧化皮脱落。所以要严格控制机组启动初期的锅炉的燃烧稳定。 ４、防治氧化皮的运行建议 ①避免在低负荷投用减温水，因为低负荷运行机组减温水汽温调节品质不良。②在冲转和带初负荷运行时期，要尽量开大旁路开度建

关于超、超超临界机组氧化皮问题

关于超/超超临界机组氧化皮问题 超/超超临界机组的氧化皮可分为两类：（1）锅炉过热蒸汽系统的氧化皮；（2）锅炉水系统的腐蚀物。 1过热蒸汽管道(包括再热蒸汽系统)的氧化皮 1.1氧化皮的形成机理及特点 过热蒸汽管道内氧化膜的形成分为制造加工和运行后两个阶段。 过热蒸汽管道制造加工过程中氧化膜的形成是在570℃以上的高温制造条件下，由空气中的氧和金属结合形成的。该氧化膜分三层，由钢表面起向外依次为FeO﹑Fe3O4﹑Fe2O3。试验表明：与金属基体相连的FeO层结构疏松，晶格缺陷多，当温度低于570℃时结构不稳定，容易脱落，或在半脱落层部位发生腐蚀。因此，在新锅炉投产前，一定要对锅炉进行酸洗，全部去除制造加工时形成的易脱落氧化层，然后重新钝化，以利在机组运行时形成良好的氧化层。同时，在基建调试期间也可以考虑对过热器和再热器管道进行加氧吹扫，将易脱落的氧化层颗粒冲掉的同时加速形成坚固的氧化层，否则，在投运后会产生严重的氧化皮问题。 在450℃～570℃，水蒸汽与纯铁发生氧化反应，生成的氧化膜由Fe2O3和Fe3O4组成，Fe2O3和Fe3O4都比较致密，可以保护或减缓钢材的进一步氧化。在570℃以上，水蒸汽

与纯铁发生氧化反应，生成的氧化膜由Fe2O3、Fe3O4、FeO 三层组成，FeO在最内层，FeO是不致密的，破坏了整个氧化膜的稳定性，氧化膜易于脱落。因此，过热蒸汽管道内壁在运行后所形成的氧化膜可分为两种情况： (1)如果在锅炉投运之前，通过严格的酸洗和吹管两个 环节，将金属管道内壁易脱落氧化层彻底清除干净，吹扫过程中或整机调试的初期，当锅炉运行在亚临界低参数工况下（此时温度不会超过570℃），使管道内壁形成致密的、不易脱落的氧化膜（由Fe2O3和Fe3O4组成，这种氧化膜和金属的基体结合很牢固，只有在有腐蚀介质和应力条件下才会被破坏）。当日后机组运行于超临界工矿下，温度超过570℃时，这种氧化膜可以保护或减缓钢材的进一步氧化，同时自身也可以相对长期地保留。采用加氧运行，可加速形成上述氧化膜。 (2)如果在锅炉投运之前，酸洗和吹管两个环节不过 关，未将金属管道内壁易脱落氧化层彻底清除干净，则投运后很难形成致密的﹑不易脱落的氧化膜。这种易脱落的氧化膜在机组投运后产生恶性循环：脱落→氧化→再脱落→再氧化，最终形成大量的氧化皮。1.2氧化皮的脱落 过热器、再热器内壁的氧化层脱落有二个主要条件：

浅谈锅炉受热面氧化皮脱落原因分析及防治措施

浅谈锅炉受热面氧化皮脱落原因分析及防治措施 随着超临界发电技术的发展，特别是锅炉内部温度参数的逐步升高，导致了氧化皮脱落的机组爆管事故越来越多。由于这种氧化皮的形成对锅炉内部产生较大的危害，从而造成一些不必要的损失，因此，如何减缓超临界机组氧化皮脱落速度，进一步提高锅炉机组的安全性是目前科技工作者亟待研究分析与解决的关键性技术性难点。本文通过对锅炉受热面氧化皮概述以及其脱落原因的分析，进而提出一系列较为科学的防治措施，为锅炉机组研究人员提供一些建议与参考。 标签：锅炉受热面氧化皮脱落原因分析及防治措施 目前在国内锅炉火力发电机组中，超临界锅炉高温受热面不锈钢管内壁受到蒸汽氧化，从而引发其内部氧化皮层产生堵塞爆管的现象。国内不少学者针对锅炉受热面氧化皮脱落的问题原因分析以及防治措施进行了一系列的研究与调查工作，目前已经寻找到可以在一定程度上积极应对氧化皮脱落问题的有效措施，但是目前技术领域还无法彻底解决氧化皮的形成与脱落的根本性问题。为此，我们应当首先了解氧化皮所产生的危害性作用。锅炉在运行的过程中，因为蒸汽侧氧化皮的形成与脱落造成的主要危害主要集中在如下四个方面：第一：在一定程度上阻碍锅炉内部蒸汽的流动，从而使得锅炉内壁温度大幅度升高，导致锅炉炉管泄漏。第二：氧化皮自身存在绝热的属性，这种属性容易引起受热面管内的金属壁的温度上升，从而影响了受热面管金属璧的使用寿命。第三：脱落的氧化皮容易被带入整个机组的汽机内，会损伤内部的一些器件。第四：由于氧化皮存在一定的污染，氧化皮在锅炉内壁的形成容易造成内部汽水的污染，从而影响锅炉内壁汽水的质量。 一、锅炉受热面氧化皮概述及脱落原因分析 1.氧化皮的形成与脱落机制 1.1氧化皮的形成机制 随着目前机组超临界发电技术的发展，特别是锅炉内部温度参数的显著提高，因为氧化皮脱落造成的机组爆管事故越来越多。那么氧化皮的形成到底有哪些步骤呢？我们可以进行一个有趣地描述，当超临界机组蒸汽参数高，主蒸汽温度均在570℃，如果在此温度之下，水蒸汽自身的氧化性较强，锅炉内壁上产生蒸汽氧化是一种必然的现象。然后水与铁产生化学反应生成氢氧化亚铁，然后氢氧化亚铁进行饱和后在一定温度下形成氢氧化铁，并分解出部分氢气。这种氧化膜的成长遵循着塔曼法则，意思既是指氧化膜的生长与整个锅炉内的温度和氧化膜所生长时间有关。一般来说，金属温度对整个氧化速度的影响效应不大，并且锅炉内的蒸汽压力的影响相对较小，整体温度对于不同金属种类的影响方向和影响程度也是不尽相同的。 1.2氧化皮的脱落机制

CFB锅炉受热面磨损与防护

浅谈CFB锅炉受热面磨损与防护 畅世吉 (神华准格尔能源有限公司,内蒙古薛家湾　010030) 摘　要:近年来CFB锅炉以自身对燃料的适应性广、燃烧效率高、低污染、负荷调节性能好等诸多优点得到了广泛的应用。但是由于循环流化床锅炉炉内灰浓度高,通常为煤粉炉的几十倍、几百倍,甚至上千倍,磨损严重,可靠性不高,经常发生“四管”磨损泄漏、爆管等制约锅炉长周期安全运行的问题。因此循环流化床锅炉的磨损要比煤粉炉严重得多,受热面和耐火材料的防磨问题应特别重视。磨损问题解决得如何,直接关系到循环流化床锅炉设计的成败,也直接影响循环流化床锅炉机组的可利用率。因此只有制定科学合理的防磨方案,才能预防和解决磨损的难题。 关键词:CFB锅炉;磨损;防护 中图分类号:T K224.9+1 文献标识码:A 文章编号:1006—7981(2012)23—0086—03 内蒙古神华准能矸电厂一期2×300WM机组锅炉选型为东方锅炉厂自主研发的型号为DG1177/ 17.4-Ⅱ2一次中间再热自然循环汽包炉,紧身封闭、平衡通风、固态排渣、全钢架悬吊结构、炉顶设密封罩壳。本工程从基建期对受热面的防磨防暴工作给予了高度重视,针对CFB锅炉水冷壁易产生磨损泄漏采取了增设防磨梁、加大焊接工艺和浇铸料施工过程控制等切实可行的手段预防机组投产后受热面频繁泄漏事件的发生。机组投产后,针对CFB锅炉不同于煤粉炉受热面防磨防爆的特点制定了受热面防磨防爆检查与锅炉运行调整的具体实施方案,经过近一年的推广应用已基本达到了预期效果。1　水冷壁及受热面防磨的机理 分析:在循环流化床锅炉床料流化过程中,由于烟气流速高,烟气中的灰量大,炉墙和受热面受到大量固体颗粒的冲刷,炉内金属受热面和非金属炉膛的磨损比煤粉炉要严重的多。当高浓度的烟尘携带床料粒子高速流过时,就会在炉膛或金属受热面表面产生磨损。 这种由于烟气携带大量颗粒对固体表面的磨损主要分为冲刷磨损和撞击磨损两种类型,冲刷磨损是指固体颗粒相对于固体表面的冲击角度小,甚至接近平行,颗粒垂直于固体表面的分速度,使颗粒锲入被冲击物体的表面,而颗粒与固体表面的分速度使它沿固体表面滑动,这两个分速度的合成效果,就起到一种"刨削"或"犁销"的作用,若固体表面经受不起这样的作用,就会被切削掉很微小的部分,形成小而深的磨蚀坑,这种现象大量重复时,固体表面就产生明显的磨损。撞击磨损是指颗粒相对于固体表面的冲击角度大,或接近于垂直时,以一定的运行速度撞击固体表面,使其产生微小的塑性变形或显微裂纹,在大量颗粒的反复撞击下,逐渐使变形层整片脱落而形成磨损。一般在循环流化床锅炉受热面的磨损中,床料颗粒与受热面的冲击角度0～90之间,因此循环流化床锅炉受热面的磨损是上述两种磨损基本类型的综合作用,其主要原因为:一是贴壁流速度高;二是贴壁流浓度大。通常认为物料对炉内受热面管壁的磨损速率主要与贴壁流物料速度、物料粒径、物料浓度以及流场不均匀性有着密切关系,通常磨损量与物料速度的3次方成正比,与物料粒径2次方成正比,与物料浓度成正比,关系如下 : 图1 E=KW3U2D 式中:(E-磨损速度 m100/h;K-比例系数;D 86内蒙古石油化工 2012年第23期

关于锅炉防止高温受热面氧化皮的运行措施

关于锅炉防止高温受热面氧化皮的运行措施 一、目前状况、存在的问题： 锅炉高温氧化皮问题是危及超超临界锅炉安全运行的世界级难题，我厂三期锅炉已逐步进入稳定运行，具备高温氧化皮产生、脱落的条件。为防患于未然，保证今后锅炉的安全运行，防止锅炉氧化皮的产生，依据集团公司《关于超超临界发电机组锅炉管蒸汽侧氧化皮防治的若干措施》规定，特制定本措施。 二、采取的技术措施： (一)、机组启动 1、机组冷态启动过程中严格按照不同热状态的升温控制曲线控制蒸汽温度，主蒸汽温升率≤1.5℃/min，再热蒸汽温升率≤2℃/min；在机组启动阶段注意控制燃料投入的节奏并调控好减温水，防止汽温大起大落，控制受热面金属温度平稳升高。 2、机组启动过程中，专人监视调整给水流量，严格控制给水流量在30%左右（550t/h），尽量增大循环水量，防止给水流量突变导致给水流量瞬间低于最低给水流量防止水冷壁局部超温； 3、在锅炉湿、干态转换及升降负荷过程中注意燃烧调整和温度控制，严密监视各水冷壁温度，防止发生超温现象，如发现锅炉超温采用任何手段无法降低锅炉壁温时，要降低过热度运行，待停机时进行检查处理。 4、合理调整磨煤机组合方式、燃烧器摆角、AA风摆角、过热度

以及二次风配风方式，控制炉膛热负荷较高区域的水冷壁管壁温度约在430~440℃之间，其余区域水冷壁管壁温度约在400~420℃之间，使四面水冷壁管壁温度分布较均匀，防止水冷壁局部管壁超温。 5、锅炉采用少油模式点火启动时，为防止锅炉在湿、干态转换及升负荷过程中发生水冷壁超温现象，在湿态转干态过程中应注意控制水煤比不小于7.2，过热度不高于20℃。湿、干态转换前投入A、B、C磨煤机运行并转入BI方式控制，湿、干态转换的过程中，燃料量和给水量均匀增加；锅炉转干态运行后，升负荷过程中投入磨煤机后应注意控制各磨煤机给煤量，尽量采取平均分配各磨煤机给煤量的运行方式，尽快启动上层制粉系统，避免在升负荷过程中水冷壁区域热负荷相对集中造成水冷壁壁温、过热度及主蒸汽温度升高过快甚至超温现象，从而保证锅炉的安全、稳定运行。 6、为了避免启动初期温升率超限，第一台磨煤机启动后，在保证燃烧稳定及磨煤机运行正常的情况下，尽量煤量≯25t/h，可能情况下应降低至20t/h。不允许立即增加燃料量，同时应密切注意各级过热器管壁的金属温度，只有当各级过热器管壁的金属温度均有上升趋势后，才可缓慢增加燃料量。 7、热态启动过程中，为防止受热面金属温度降低，锅炉的烟风系统要与其它系统同步启动。烟风系统启动后炉膛通风控制总风量为35%，在炉膛通风5分钟结束立即点火，点火后要尽快投入燃料量，控制屏过、高过、高再的温升速率为3℃/min，防止受热面金属温度降低。