【客运专线】盘营客专盘海特大桥410#墩钢板桩围堰计算书(深水大桥)

盘营客专盘海特大桥410#墩钢板桩围堰计算书

一、工程概况

盘营客专盘海特大桥大桥水中410#墩处地面标高+3.53m，地下水位标高暂定–0.5m，承台分两级，第一级承台厚3m，台顶标高+1.081m，第二级承台厚3m，台底标高–4.919m。拟采用钢板桩围堰进行承台施工，钢板桩采用拉森IV型，长18m，围堰平面尺寸为21.6m×17.6m，共设置三道内支撑。围堰桩顶标高为+3.53m，第一道内支撑标高为+3.53m(与地面平齐)，第二道内支撑标高为+1.1m，第三道内支撑标高为–1.47m，垫层厚度暂定0.5m，基坑底高程为–5.419m(即垫层底面标高)。设计方案图如下：

围堰立面图

支撑平面图

二、验算依据

(1)《深基坑工程设计施工手册》(龚晓南主编)建筑业出版社，2004.7。 (2)《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99。

(3)《基础工程》(凌治平、易经武主编)人民交通出版社，2004.7。 (4)《土力学和基础工程》(下册)(刘成宇主编)中国铁道出版社1981.4。 (5)《简明深基坑工程设计施工手册》(赵志缙主编)中国建筑工业出版社2000.4。 (6)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。

(7)《简明施工计算手册》(第三版)(汪正荣主编)中国建筑工业出版社2005.7。 三、计算资料 1．地质资料

墩位处筑岛面以下地址情况为：

(1)粉质粘土：分层厚度为4.73m ，内摩擦角φ＝160，r 1 =19.0KN /m 3， K 1=1.4，主动土压力系数： K a 1＝tg 2(45－φ/2)＝0.568，被动土压力系数：K p 1＝tg 2(45＋φ/2)＝1.761。

(2)细砂：分层厚度为15m ，内摩擦角φ＝300，r 2=19.5KN /m 3，K 2=1.8，主动土压力系数：K a 2＝tg 2(45－φ/2)＝0.333，被动土压力系数：K p 2＝tg 2(45＋φ/2)＝3.0。

2．结构参数(现场提供)

钢板桩采用拉森Ⅳ型，材质16Mn ，钢板桩长度24.0m ，32037cm W =，弯曲应力

[]MPa w 200=σ。

内支撑材质Q 235，轴向应力[]MPa 170=σ，弯曲应力[]MPa W 180=σ，剪应力

[]MPa 100=τ。

注：因未提供地质资料，各土层的土体物理学特征值均参考《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ024－85)附表二估取，计算中土压力的计算粉质粘土层采用水土合算原则，砂土层均位于地下水位线以下采用水土分算原则，忽略粘聚力影响。 四、计算内容 1．围堰受力计算

工况1：第一道支撑安装完后，围堰内开挖至标高+1.03m 处(第二道支撑下50cm )，准备安装第二道内支撑时，此时第一道支撑受力处于最不利状态，受力情况分析如下：

(1)计算反弯点位置，即利用钢板桩上内外侧土压力等于零的点作为反弯点位置，假定计算其离基坑底面的距离y ，在y 处钢板桩主动土压力强度等于被动土压力强度：

式中 b P －基坑底面处钢板桩墙后的主动土压力强度值；

K －被动土压力修正系数；

w γ－水容重；

γ－土体容重；

h －基坑开挖深度，m h 5.203.153.3=-=；

kN hK P a a 27.26568.05.25.1811=??==γ

基坑底面距反弯点距离为：

()()

m K K K P y a p b 75.0568.0761.14.15.1827.262111=-??=-'=

γ

m m h y 73.425.35.275.0<=+=+，未超出粉质粘土层，正确。

(2)内力计算：

y

K P y KK a b p γγ'+='

荷载(kN/m)及弯矩图

支撑反力图

F 11= 17.5kN ，M 1max ＝21.3kN·m (字母下标第一个数字为工况号，第二个数字为支撑号) 工况2：第二道支撑安装完后，围堰内开挖至标高–1.97m (即第三道支撑下0.5m )处，此时第二道支撑受力处于最不利状态，受力情况分析如下：

(1) 计算反弯点位置：

基坑开挖深度：()m h 5.597.153.3=--=(基坑底面进入细砂层)。 基坑地面处钢板桩外侧主动土压力值为：

()()()()()()kN

K h h K h h h P a w a w b 4.8664.42.749.714333.03.74.55105.1968.503.74.51803.4.55102

12111=++=?-?-+??+-?=--++-=γγγγ水

基坑底面距反弯点距离为：

()()

m K K K P y a p b 39.1333.038.15.984

.662222=-??=-'=

γ

(2)内力计算：

荷载(kN/m)及弯矩图

支撑反力图

F 22= 142.4kN ，M 2max ＝95.1kN·m

工况3：第三道支撑安装完后，围堰内开挖至标高–5.419m (基坑底面)，此时第三道支撑受力处于最不利状态，受力情况分析如下：

(1)计算反弯点位置：

基坑开挖深度：()m h 95.8419.553.3=--= 基坑地面处钢板桩外侧主动土压力值为：

()()()()()()kN

K h h K h h h P a w a w b 25.11235.13.7492.49333.03.7495.8105.1968.503.74.51803.495.8102

12111=++=?-?-+??+-?=--++-=γγγγ水

基坑底面距反弯点距离为：

()()m K K K P y a p b 33.2333.038.15.925

.1122222

=-??=-'=

γ

(2)内力计算：

荷载(kN/m)及弯矩图

支撑反力图

F 31= 400.3kN ，P 0=167.8kN ，M 3max ＝289.4kN·m (3)钢板桩零点以下入土深度x 的确定：

m x =

(4)t 0＝x + y ＝2.33+4.57钢板桩长度 l ＝ 2．钢板桩抗弯强度检算：

MPa mm N W M 200 /07.14210

2037104.28926

3

max <=??==-σ 满足 3．第一道内支撑受力计算： (1)第一内支撑及边梁力学特性

筑岛施工方案

漯河市解放路沙河大桥工程 4、5、6、7轴下部结构筑岛施工方案 编制：涂彬 审核：陈奎 审批：郭文胜 编制单位：河南五建建设集团有限公司 2013年11月

目录 1.编制依据及范围 (1) 1.1编制依据 (1) 1.2编制范围 (1) 2.工程概况 (2) 2.1主体工程概况 (2) 2.2桥址自然概况 (2) 2.3水中墩围堰施工概况 (3) 3.主要施工方案 (5) 3.1下部结构施工流程图 (5) 3.2筑岛施工方案 (5) 3.2.1总体安排 (5) 3.2.2筑岛施工 (6) 3.2.3降排水设施施工 (6) 3.2.4、施工现场临时便道修筑 (6) 3.2.5应急措施 (6) 3.3筑岛区域临时道路修建 (6) 3.4开挖基坑 (6) 3.5锁口钢管桩围堰施工方案 (7) 3.5.1围堰结构形式和施工方案简介 (7) 3.5.2施工工艺流程 (7) 3.5.3施工准备 (7) 3.5.4围堰构件的工厂加工 (9) 3.5.5导向架加工及安装 (10) 3.5.6钢管桩插打 (10) 3.5.7围堰止水 (12) 3.5.8围堰内支撑安装 (12)

3.5.9围堰内的抽水取土清基 (12) 3.5.10围堰封底 (13) 3.5.11施工安全保证措施 (13) 3.5.12围堰的使用与维护 (14) 4.主要机械设备及参数 (15) 4.1主要施工机械设备表 (15) 4.2主要施工机械参数 (15)

1.编制依据及范围 1.1编制依据 （1）漯河市解放路沙河大桥工程施工组织设计。 （2）漯河市解放路沙河大桥工程相关设计图纸及文件。 （3）适用于本工程的国家及地方强制性规范和标准等。 （4）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011） （5）《钢结构设计规范》（GB50017-2003） （4）本项目现场踏勘及自行调查工地周边环境条件获得的资料。 （5）我公司拥有的科技成果，机械设备装备情况，施工技术与管理水平以及多年来工程实践中积累的施工及管理经验。 （6）国家、河南省及漯河市政府、人大发布实施的相关法令、法规及行政命令。 1.2编制范围 漯河市解放路沙河大桥工程4、5、6、7轴下部结构施工技术措施方案。 1

钢板桩围堰设计计算书

钢板桩围堰设计计算书 1 工程概况 本方案陆地承台基坑开挖深度在3.0-5.0米之间，基坑开挖支护结构受力计算选择基坑最深、地质条件最差的最不利工况条件下进行受力计算。 本线路沿线地层以冲积、洪积、海积及海陆交互相沉积的粘性土、粉土、各类砂、软土为主，局部夹淤泥。 土层分层计算土压力，粘性土和粉土采用总应力法，即水土合算，强度指标采用快剪试验指标；对中、粗砂、碎石土，则应采用水土分算。 承台开挖高程范围内主要为人工填土、黏土、粉土，局部夹有淤泥质黏土，各土层已知条件：（1）人工填土：内摩擦角7?=?，粘聚力8kPa c =；（2）粘土：内摩擦角14?=?，粘聚力25kPa c =；（3）粉土：内摩擦角22?=?，粘聚力12kPa c =；（4）砂土：内摩擦角32?=?，粘聚力0kPa c =。土的天然重度γ取3 19kN/m 。非承压地下水位在地面下0.2～5.5处（承压水位不明）。 2 钢板桩围堰支撑结构受力计算 2.1钢板桩围堰 钢板桩围堰基坑开挖最大深度为5.0米，此类基坑承台最大高度为4.0米，设一道内支撑位于基坑底面以上3米，计算钢板桩围堰受力情况。 结合现场现有材料，拟采用WRU12a 钢板桩，其技术指标为：

单根钢板桩宽B=600mm，高H=360mm，厚t=9mm，每米截面积A=147.3cm2，单根钢板桩每米的重量69.5kg，每延米墙身每米的重量115.8kg，每延米墙身钢板桩惯性矩Ix=22213cm4，每延米的截面模量(抵抗矩)Wx=1234cm3，取钢板桩的允许拉应力σ=140Mpa，允许剪应力τ=80 Mpa。钢板桩长12m。由于钢板桩刚度较小，需加强内支撑。拟设置一道水平钢支撑，在距承台底面3.0m处设置，不设竖向支撑。水平钢支撑采用I40b型工字钢，沿钢板桩内壁设置长方形围檩，并在四角设置加强斜撑。 考虑施工堆载，假设基坑顶部(地面)作用有无限均布荷载q1=10kN/m2；在桩顶平台距离钢板桩桩顶2.0m处的坑外作用有宽度为0.6m的局部荷载（汽车荷载及其它荷载总和）q2=80kN/m2。 2.2计算作用于板桩上的土压力强度 依据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ 120—99）第3.4～3.5节，计算土压力(水 平荷载及水平抗力)分布。土压力由四部 分组成：(1) 桩顶平台以下土自重引起； (2) 局部荷载（汽车荷载）q2=80kN/m2 引起；(3) 均布荷载q1=10kN/m2引起。 对人工填土、黏土及粉土地层，采 用水土和算法进行计算，在桩顶下2.0m 处设置一道内支撑，计算可得土压力分 布如右图所示。

钢板桩支护计算书

钢板桩支护计算书 以开挖深度3.5米和宽度1.1米为准计算一设计资料 1桩顶高程H: 1.900m 施工水位H2: 1.600m 管道沟槽支护方式二（适用于深度5- 5_ 空吕米） 2 地面标高H）： 2.40m 开挖底面标咼H3：-1.100m 开挖深度H: 3.500m 3 土的容重加全平均值丫1：18.3KN/m? 原地面 来 O S AVI -HI V

土浮容重丫’ ：10.0KN/m3 内摩擦角加全平均值①：20.10 ° 2 4 均布荷q：20.0KN/m2 5 每段基坑开挖长a=10.0m 基坑开挖宽b=1.1m 二外力计算 1 作用于板桩上的土压力强度及压力分布图 k a二tg2(45 ° - ? /2)=tg 2(45-20.10/2)=0.49 22 k p=tg 2(45° +? /2)=tg 2(45+20.10/2)=2.05 板桩外侧均布荷载换算填土高度h， h=q/r=20.0/18.3=1.09m 桩顶以上土压力强度Pa1 Pa i=r x( h+0.25)Ka=18.3 x (1.09+0.25) x 0.49=12.0KN/m2水位土压力强度Pa2 Pa 2=r x (h+3.5 -3.00 )Ka 2 =18. 3 x(1.09+3.5 -3.00 ) x 0.49=14.3KN/m2 开挖面土压力强度Pa3 Pa 3=[r x (h+3.5 -3.00 )+(r-rw)(3.00 +3.40)}Ka =[18.3 x (1.09+3.6 -3.00 )+(18.3-10) x (3.00 2 +3.40)] x 0.49=40.28KN/m2 三确定内支撑层数及间距 按等弯距布置确定各层支撑的30#B型钢板桩 能承受的最大弯距确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度h:

一种水上打桩定位装置及施工方法与流程

一种水上打桩定位装置及施工方法与流程 本发明涉及水上桩基施工技术，尤其涉及一种水上打桩定位装置及施工方法。 背景技术： 水上钢管桩与钢板桩组合沉桩，需将钢板桩锁扣插入钢管桩锁扣内，安装施工所耗时间较长，对钢管桩精度要求较高。该种组合沉桩在水工领域较为少见，常规施工单一采用安装在船体的导向架对钢管桩进行固定和定位，需频繁调整抱桩器，无法快速定位，精度方面难以达到要求，难以保证相邻钢管桩锁扣的顺直度，给后续钢板桩沉桩带来困难。 技术实现要素： 本发明为解决上述问题提供了一种能够解决钢管桩平面位置定位困难的定位装置和采用此装置后钢管桩与钢板桩的施工方法。 本发明所采取的技术方案： 一种水上打桩定位装置，包括水上钢管桩定位架，定位架包括浮箱和横梁，浮箱由两个空心长方体平行设置构成，浮箱上在每个空心长方体的上表面分别焊接两个吊点，多根横梁间隔一定距离焊接在两个平行的空心长方体间，每两根横梁组成一个限位孔，每个限位孔内的横梁侧面固定有防止钢管桩旋转的限位用卡槽。 所述的空心长方体由钢板拼接而成，拼接连接面做好防水措施。 所述的定位架上每组横梁间距根据钢管桩间距确定。 所述的定位架上焊接10根横梁，确定5个限位孔。 所述的卡槽由两块钢板焊接而成，两块钢板焊接在横梁侧面中间，两块钢板的间距与钢管桩上的锁扣宽度相当。 一种水上打桩定位施工方法，其步骤为：

a.施打首根钢管桩：通过布置在船体的扫描仪和gps装置进行首根钢管桩的精准定位，定位完成后进行施打，施打过程全程观测桩身的偏位和垂直度，及时进行纠偏； b.安装水上定位架：首根钢管桩施打完成后，由履带将水上定位架吊起，安装在首根钢管桩上，安装时注意将定位架上的卡槽对准钢管桩上的锁扣； c.施打钢管桩：水上定位架安装完成后，采用跳打法进行接下来排架几根钢管桩的施打，根据定位架上的限位孔可快速定位该组钢管桩的平面位置，吊钢管桩入位时，将钢管桩锁扣插入到定位架上的卡槽中，防止施工过程中钢管桩产生转动； d.钢管桩施工：当一个定位架钢管桩施工完毕后，挪动定位架，定位架的起始位置为上一排钢管桩的最后一根钢管桩，重复进行其他钢管桩施打，施工步骤同上； e.施打钢板桩：一段距离的钢管桩施打完成后，拆除水上定位架，将钢板桩锁扣插入钢管桩锁扣内，进行钢板桩的施打。 所述的步骤c中采用跳打法施打钢管桩的沉桩顺序为，先施打在定位架一端的限位孔内，再施打在定位架另一端的限位孔内，再施打在定位架中间的限位孔内，最后在定位架其余位置的限位孔内施打钢管桩。 本发明的有益效果：本发明提高了施工效率与经济效益：增设水上钢管桩定位架后，可快速定位钢管桩的平面位置，减少定位时间，提高施工效率；提高了施工质量：增设的水上导向架可提高钢管桩的沉桩精度，保证相邻钢管桩锁扣的顺直度，对后续钢板桩的插打带来便利，使沉桩质量得到有效保证。 附图说明 图1为本发明中水上打桩定位装置的俯视图。 图2为本发明中水上打桩定位装置的左视图。 图3为本发明中钢管桩利用定位架的沉桩顺序示意图。 其中：1-浮箱；2-横梁；3-卡槽；4-吊点；5-钢管桩；6-空心长方体；7-限位孔。 具体实施方式 一种水上打桩定位装置，包括水上钢管桩定位架，定位架包括浮箱1和横梁2，浮箱1由两个空心长方体6平行设置构成，浮箱1上在每个空心长方体6的上表面分别焊接两个吊点4，多根横梁2间隔一定距离焊接在两个平行的空心长方体6间，每两根横梁2组成一个限位孔7，每个限位孔7内的横梁2侧面固定有防止钢管桩5旋转的限位用卡槽3。 所述的空心长方体6由钢板拼接而成，拼接连接处做好防水措施。 所述的定位架上每组横梁2间距根据钢管桩5间距确定。

大桥钢板桩围堰设计及计算书

***大桥8#、9#墩承台钢板桩围堰设计计算书 1、工程概况 ***资水大桥是***至***公路工程中横跨资水的一座大桥，桥梁上部结构设计采用（6×30m）先简支后连续T梁+（58+95+95+58m）现浇变截面混凝土连续梁+（5×30m）先简支后连续T梁结构；主桥下部结构采用钢筋混凝土矩形门式桥墩，钻孔灌注桩基础，主墩墩身顺桥向宽为2.6m，横桥向为2个2.4m宽的墩柱，主墩承台厚度为3.5m，平面尺寸为11×9m，基桩采用直径Φ2.0m钻孔灌注桩。桥面宽度：2.5 m（人行道）+0.5m（路缘带）+10.75m(车行道)+0.5m（双黄线）+10.75m（车行道）+0.5m（路缘带）+2.5m（人行道）=28m，分两幅修建，桥梁中心桩号K5+873，桥梁全长为644m。 ***资水大桥设计洪水频率1/100，设计水位+179.4m，十年一遇洪水水位+172m，施工常水位+164m，近5年12月至4月最高水位+168m。8#、9#主墩基础位于资水河道内，主墩承台施工采用钢板桩围堰法，围堰考虑能满足在+168m 水位下施工。 2、计算依据 《钢结构设计规范》(GB50017-2014) 《简明深基坑工程设计施工手册》 《简明施工计算手册》 《***资水大桥施工图设计》 《***资水大桥工程地质纵断面》 《***资水大桥钻孔柱状图》 3、***资水大桥8#、9#墩钢板桩围堰检算 3.1围堰结构概况 8#、9#墩单个承台尺寸均为11m（横桥向）×9m（顺桥向）×3.5m（高度），下为4根Φ2.0m钻孔桩，桩基施工采用Φ2.4m钢护筒。承台施工采用钢板桩围堰法，钢板桩采用国产拉森Ⅳ型钢板桩，材质为SY295。 8#墩承台底标高为+161.498，顶标高为+164.998。钢板桩单根长度为9m，围堰平面尺寸为30×12m（考虑围堰四周各有1.5m操作及安装模板空间，双幅桥

拉森钢板桩围堰支护计算说明

拉森钢板桩支护计算单 一、 检算依据： 1、《建筑施工手册》 2、广雅大桥12#、16#墩地质图及广雅大桥钢板桩围堰施工方案 二、已知条件： 承台尺寸为(横桥向)×(纵桥向)× m ，开挖尺寸×，筑岛顶标高：495m ；常水位标高：+；承台顶标高：+；承台底标高：489m ；拟定开挖到基坑底后浇注一层的垫层，基坑底标高：。填土层厚米，下为卵石层。根据地质情况：取填土重度γ=m 3，内摩擦角φ=15o ，卵石重度γ= KN/m 3，内摩擦角φ=36o ，结合地质情况，采用拉森Ⅲ型钢板桩进行围堰施工。 三、计算： 按单层支撑和二层支撑两种情况进行检算 1、单层支护 1）、钢板桩围堰旁边的机械荷载取20KN/m 2， 且距离围堰距离为米。 钢板桩最小嵌入深度t ，由建筑施工手册 在米范围内取γ、φ的加权平均值： γ平均=（*+*）/= KN/m 3 φ平均=（15*+36*）/= 主动土压力系数：K a =-45Tan 2 （φ/2）=; 被动土压力系数：K p =+45Tan 2 （ φ/2）=。 基坑底面以下，支护结构设定弯矩零点位置距基坑底面的距离h ：γ（H+h ）K a =γKhK p h= K ——为被动土压力的修正系数，取。 2）、计算支点力米处：P 。=

基坑底钢板桩受力米处： 如图： 剪力图 弯矩图 最小嵌入深度t ： t=。 t 。= h K -KK P 6a P 0 +?（γ= t=。= 已知外界荷载：q =Ka*30=m 2 求得最大弯矩M max =*m ，拉森Ⅲ型钢板桩截面模量W=1340cm 3，应力σ

=1000*1340=<175 Mpa满足要求。 2、多层支护 多层支护最小嵌入深度h：h=*h o =*n o *H=**= 第一层支撑设在+79m处，第二层支撑设在+处, 已知外界荷载： q=Ka*30=m2。 1）、工况一：当基坑开挖到第一层支撑+79m处时，相当于悬臂式支护结构，钢 板桩最大弯矩M max =*m，满足拉森钢板桩的承载要求，设立第一层支撑结构。2）、工况二：当基坑开挖到第二层支撑+77m处时，相当于单支点支护结构。支 点力T1=，钢板桩最大弯矩M max =*m 剪力图

钢板桩支护计算书

钢板桩支护计算书 Document number：PBGCG-0857-BTDO-0089-PTT1998

目录 1 计算依据 (1) 2 工程概况 (1) 3 结构设计 (1) 总体思路 (1) 钢板桩结构设计 (1) 4 材料主要参数及截面特性 (3) 5 计算结果 (3) 钢板桩计算 (4) 抗隆起验算 (5) 6 结论 (6)

仪征碧桂园地下车库钢板桩支护计算书 1 计算依据 ⑴《建筑施工计算手册》（中国建筑工业出版社） ⑵《土力学》（中国铁道出版社） ⑶《建筑力学》（中国建材工业出版社） 2 工程概况 仪征碧桂园一期工程位于仪征市天宁大道与文兴路交汇处西北隅，一期工程 主要由7栋32F（栋号为1～4#、7#、12#、13#）、5栋18F（栋号为5#、6#、 8#、10#、11#）住宅楼和4栋1～2F商业楼（栋号为8-1#、8-2#、10-1#、11- 1#）及1栋2F综合楼（栋号为9#）组成（栋号均为勘查院编号），其中高层住 宅楼为框架剪力墙结构，综合楼和商业楼为框架结构。在高层住宅楼下部均设一层地下室。场地地面整平标高与场区南侧文兴路大致相平。 地质情况自上而下依次为：①2素填土，②1淤泥质粉质粘土，②4淤泥质粉质粘土夹粉砂，③1含淤泥质粉质粘土夹粉砂，④1强风化泥质粉砂岩，④2中风化泥质粉砂岩。 3 结构设计 总体思路 地下车库基坑开挖采用钢板桩支护，围堰平面设置为单排。靠市政道路侧钢板桩开挖深度为，采用12m/根长拉森Ⅳ型钢板桩，为阻挡围堰外雨水流入，钢板桩顶高出原地面，四周设置高的护栏。 钢板桩结构设计 靠市政道路侧钢板桩平面及立面设计见图、图。

钢栈桥、钢平台、钢管桩围堰施工方案

特大桥钢栈桥、桩基施工平台、锁扣钢管桩围堰 施 工 组 织 设 计 方 案 2013年10月

特大桥钢栈桥、桩基施工平台、锁扣钢管桩围堰 施工组织设计方案 编制： 复核： 审批： 基基础工程有限公司 2013年10月

目录 一.工程概况 (1) 二.编制依据 (1) 2.1地质资料 (2) 2.2设计荷载 (2) 2.3规程规范 (2) 三.钢栈桥、钢平台、钢管桩围堰设计 (2) 3．1栈桥设计 (2) 3．2钢平台设计 (3) 3．2钢管桩围堰设计 (4) 四．钢栈桥、钢平台、钢管桩围堰施工 (5) 4.1钢栈桥、钢平台施工 (5) 4.2锁扣钢管桩围堰施工 (11) 五．施工管理机构及资源配置 (19) 5.1 施工管理机构 (19) 5.2人员、设备配备 (19) 六．安全保证措施 (20) 6.1安全目标 (20) 6.2安全制度 (20) 七．文明、环保保证体系及措施 (21) 7.1文明施工目标及技术措施 (21) 7.2施工环保目标及措施 (22) 八．工期安排 (23) 九.附件 (23)

一.工程概况 黄河公路大桥起点桩号为K11+379.44，终点桩号为K15+550.24，全长3755.8m。上部结构跨径布置为：(3x50)m装配式预应力混凝土T梁+ (53+90+53)m 预应力混凝土连续箱梁+9x(3x50)m装配式预应力混凝土T梁+(53+6x86+53)m预应力混凝土连续箱梁+(3x50)m装配式预应力混凝土T梁+2x(4x50)m装配式预应力混凝土T梁。 永宁黄河公路大桥主桥桥跨结构布置为（110+260+110）m 双塔双索面斜拉桥+（53+6x86+53)变截面连续箱梁，主桥长1102m，分离式桥面布置，桥梁宽2×16.5m。下部结构采用塔式墩+薄壁墩，钻孔灌注桩基础。按双向6车道一级公路建设，设计速度80km/h，设计荷载等级为公路-Ⅰ级。主梁采用混凝土构造，梁高2.8m。主塔为倒Y型钢筋混凝土结构，塔高为82.5m。主塔斜拉索采用扇型密索布置，梁上索距9m，塔上索距约2m。斜拉索采用平行钢丝索冷铸锚具，预留减震装置。基础为钻孔灌注桩，桩径2.0m 。承台长46.0m，宽,18.2m，厚5.0m，主塔设高效阻尼装置。 河滩地段引桥上部结构主要采用50m装配式预应力混凝土T梁；跨越黄河两岸滨河大道段上部结构采用三跨预应力混凝土连续梁桥，桥跨布置为（53+90+53）m分幅设置，单幅宽16.5m。按双向6车道一级公路建设，设计速度80km/h，设计荷载等级为公路-Ⅰ级。上部梁考虑龙门吊架设施工及挂篮悬臂浇筑施工，下部结构墩身采用薄壁空心墩，基础采用直径1.8m钻孔灌注桩，承台桩基础。 主桥墩之间拟采用420×9m钢栈桥进行连接做临时交通运输,水中承台拟搭建桩基施工平台来完成承台下的桩基础，桩基础施工完成后搭建锁扣钢管桩围堰施工水中承台。 二.编制依据 1、特大桥施工设计图纸。 2、特大桥现场调查及踏勘情况。 3、《建筑地基基础设计规范》（GB5007-2001）； 4、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； 5、《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95）；

基坑支护(钢板桩)设计及计算书

目录 1 计算依据 (1) 2 工程概况 (1) 3 地质情况 (1) 4 设计施工方案概述 (1) 5 围堰结构计算 (2) 5.1 设计计算参数 (2) 5.1.1材料设计指标 (2) 5.1.2单元内支撑支撑刚度计算 (3) 5.1.3单元内支撑材料抗力计算 (3) 5.1.4 设计安全等级 (4) 5.2 拉森钢板桩封闭支护结构设计分析 (4) 5.2.1 开挖过程结构分析 (4) 5.2.2 拉森钢板桩单元计算分析结果 (4) 5.2.3 内支撑应力和变形计算 (18) 5.2.4支护结构强度验算 (19) 5.2.4 支撑型钢强度、稳定性验算 (23)

基坑拉森钢板桩围堰设计及计算书 1 计算依据 1.2 《特大桥承台基坑拉森钢板桩围堰设计图》； 1.3 《建筑施工计算手册》； 1.4 《钢结构设计规范》（GB500017-2003）； 1.5 《理正深基坑软件7.0版》； 1.6 《基坑工程设计规程》（DBJ08-61-97） 1.7 《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012） 1.8 《建筑基坑工程技术规范》（YB9258-97） 2 工程概况 桥址处为荒地、民房，地势平坦，交通便利。根据现场调查，特大桥1#承台施工为最不利基坑，承台尺寸为4.85×5.7×2m，开挖后深度4.209m。 3 地质情况 根据工程地质勘测报告，承台处的地质情况如表1。 表3-1 承台地质情况 取样 编号厚度（m）名称 重度 （kN/m3) 粘聚力 （Kpa) 摩擦角(。） 侧摩阻力 （Kpa) 1 1.25 杂填土17.7 11.00 7.20 30.0 2 4.25 淤泥质土17. 3 13.00 6.00 22.0 3 6.20 粉砂18.0 45.00 --- 40.0 4 4.60 粘性土19.8 49.00 --- 65.0 5 21.60 粉砂19. 6 47.00 --- 70.0 4 设计施工方案概述 使用9m拉森Ⅳ钢板桩对基坑进行封闭支护，钢围檩设于承台顶标高以上1.509m，钢板桩顶往下1m处，围檩采用H400×400×13×21mm型钢，围檩长边下方设置不少于3个牛腿，上方采用直径8mm钢丝绳兜吊在拉伸钢板桩上，斜角撑采用H400×400×13×21mm型钢，斜撑两端与围檩型钢焊接牢固。基坑尺寸控制原则为自承台外轮廓外扩1.2m，为保证承台模板与钢筋的顺利施工，围檩斜角撑的位置应避免阻碍模板与钢筋的吊装施工。

钢板桩围堰计算书

津石高速公路（海滨大道-荣乌高速）工程第八标段围堰结构 检算报告 中铁四局集团有限公司设计研究院 2019年4月

津石高速公路（海滨大道-荣乌高速）工程第八标段围堰结构 检算报告 计算： 复核： 审核： 中铁四局集团有限公司设计研究院 建筑行业甲级铁道行业甲（Ⅱ）级市政行业甲级 二〇一九年四月

目录 一、项目概况 (1) 二、水文地质条件 (1) 三、计算依据 (3) 四、材料参数 (4) 五、围堰工况介绍 (4) 六、围堰计算 (5) 1、外侧围堰计算 (5) 2、内侧围堰计算 (12) 七、结论及建议 (18) 1、结论 (18) 2、注意事项 (19)

一、项目概况 津石高速公路是连接南部港区通往石家庄方向的重要通道，路线主线起自滨海新区南港工业区桩号K0+000，接已建的海滨大道及南港工业区港北路，经大港电厂南、东台子，止于西青区小张庄附近，接已建的津石高速和长深高速共线段桩号K36+500，全长约31.3公里。全线在南港工业区、大港油田、东台子、小张庄4处设置互通式立交。 本标段起点桩号为K29+730，路线沿独流减河北堤后侧台布设，跨越长深高速并设置小张庄互通立交，终点桩号为K31+150，路线长1420m。 本互通立交主线设计速度采用100Km/h，A、B、E、F匝道设计速度采用60Km/h，C、D匝道设计速度采用40 Km/h；主线为双向四车道，标准路基宽度27.5m；B、E匝道为单向单车道，标准路基宽度9m；A、C、D、F匝道为单向双车道，标准路基宽度10.5m。 其中A、F匝道位于独流减河河道中，河道水位标高为2.8m，本工程中钢板桩围堰是为了阻隔河水，以进行项目施工。 本工程钢板桩围堰位于独流减河中河水深度1m~5.2m，围堰采用12m双排钢板桩从河岸打设到河中央滩涂位置，上游、下游各打设一道，上、下游距离272m，每道长度360m，每道采用间距为4m的双排钢板桩形式，两排钢板桩中间抽2.5m水，保持内、外侧钢板桩水位差，确保钢板桩稳定。双排钢板桩围堰示意图见图1-1。 河面 内侧外侧 图1-1 双排钢板桩围堰示意图 二、水文地质条件

钢板桩计算书

美的一期排水沟槽钢板桩计算书 一、计算依据 1. .地质：根据现场砂性土查得，砂土干溶重1.53t/m , 饱和溶重1.43t/m 202 (1)45/q H Htg Ht m γγ=+-='' 2. 粘土 2.74,?? =3 r t/m =3.6 3. 钢板桩：德国拉森Ⅳ型，截面模量ω3 =2037cm ，弯曲允许应 力[]w σa =170MP 4. 支撑材质：235 Q 钢，轴向允许应力[]σa =160MP 弯曲允许应力， []w σ=170MP ，允许剪应力[]τa =95MP 二、第一种支撑结构 情况一 设一道水平支撑，支撑间距4m 。支撑安设好，基坑开挖到沟槽设计标高约5.2米。 1、钢板桩应力计算 （1.） 支撑应力 1.4t γ=3 /m

21.4/浮t m γ= 0?=o 不计水平压力。 作用于钢板桩的主动土压力： q 主=1.4*9=12.6t/m 2 作用于钢板桩的被动土压力： q 主=1.4*3.8=5.32t/m 2 E 主=1/2*12.6*9=56.7t E 主=1/2*5.32*3.8=10.1t 1 16.812.0100.82主E t = ??= 1 10.57.539.42 被E t =??= 0X =∑ R A =56.7-10.1=46.6t/m 0c M =∑ R A =1/10.1（56.7*1/3*9-10.1*1/3*3.8）=15.6t （2.） 钢板桩应力

假设钢板桩铰接于基坑底面以下3.0m 处。 L=6.0m 0.5774 6.0 3.46m =?=x 221(10.30 2.10) 6.02114.2 3.0 4.2 3.0223.0 3.46(3.46 3.0)3 6.03 3.0(9.4519.35)(3.630.11)25.28t m ?? ????-?- ?????? ????????-?-????????=+--=?21M = 2.10 6.0+0.1288 21.24/t cm σ?=2 25.2810=2037 2、围檩应力计算 （1）.围檩应力. 2～3跨按简支梁计算。 22 ~ 3161.43.0 69.088 t M m =??=? 2~31 61.4 3.092.12 t Q =?? = 2~3 1 61.4 2.783.182 t N =??= 围檩断面：2Ⅰ56C. 16.5 d mm = 2 2157.853 315.67271400142800 4 x I c m F c m =?==? = 2 255025100215293058x W c m =?==?=3x S c m 21.3 3.16300 300140.90021.3 300 950.5693.16 cm , cm. , , , x y x x y y i i l cm λ?λ?==== === == 应力： []2 2~32 83..1869.08100.463 1.355 0.569315.675100 1.818 1.7/2 t/cm t cm σσ?=+=+?=>= []29 2.13058 0.5980.95/142800 1.652 2 t/cm t cm ττ?= =>=??

钢板围堰计算书

目录 1设计资料 (1) 2钢板桩入土深度计算 (1) 2.1力计算 (1) 2.2入土深度计算 (2) 3钢板桩稳定性检算 (3) 3.1管涌检算 (3) 3.2基坑底部隆起验算 (4)

跨宁启特大桥跨高水河连续梁主墩承台 钢板桩围堰施工计算书 1设计资料 (1)钢板桩顶高程H1：8.5m ，汛期施工水位：8.0m 。 (2)河床标高H 0：1.63m ；基坑底标高H3：-7.958m ；开挖深度H ：15.46m 。 (3)封底混凝土采用C30混凝土，封底厚度为1m 。 (3)坑、外土的天然容重加权平均值1r 、2r 均为：18.8KN/m 3；摩擦角加 权平均值 20=?；粘聚力C ： 33KPa 0 5.02h ===。 (4)钢板桩采用国产拉森钢板桩，选用鞍IV 型（新）（见《施工计算手册》中国建筑工业P290页）钢板桩参数 A=98.70cm 2，W=2043cm 3，[]δ=200Mpa ，桩长21m 。 水压：210 6.3763.7/w w p h kN m γ=?=?= 河床位置处：21263.7217.5/w p p kN m =-=-?= 基坑底部：22117.518.8(1.637.638)191.74/a p p hK kN m γ=+=+?+= (5)围囹采用2I56工字钢，支撑采用Ф630螺旋钢管。 2计算资料 水压：210 6.3763.7/w w p h kN m γ=?=?= 0 5.02h === 河床位置处：21263.7217.5/w p p kN m =-=-?= 基坑底部：22117.518.8(1.637.638)191.74/a p p hK kN m γ=+=+?+=

拉森钢板桩支护方案计算书

桂林市西二环路道路建设工程排水管道 深基坑开挖施工方案计算书 一、工程概况 桂林市西二环路二合同段污水管道工程的起点K12＋655，终点K17＋748，埋设管道为聚氯乙烯双壁波纹管（Ф500）和钢筋砼管（Ф800），基础采用粗砂垫层，基础至管顶上50cm范围为粗砂回填，其上为级配碎石回填至路床；起点管道底部标高为150.277m，管道平均埋深为5.2米左右，最深为7.8米，地下水位较高，其中有局部里程段3.5m厚土层以下是流沙层，开挖时垮塌较严重，为防止开挖时坍塌事故发生，特制定该方案，施工范围为K12+655～K14+724段左侧污水管。 本段施工段地质为松散耕土、粉质粘土，地下水位高，遇水容易形成流砂。 二、方案计算依据 1、《桂林市西二环路道路建设工程（二期）施工图设计第三册（修改版-B）》（桂林市市政综合设计院）。 2、《市政排水管道工程及附属设施》（06MS201）。 3、《埋地聚乙烯排水管管道工程技术规程》（CECS164:2004）。 4、《钢结构施工计算手册》（中国建筑工业出版社）。 5、《简明施工计算手册》（中国建筑工业出版社）。 三、施工方案简述 1、钢板桩支护布置 钢板桩采用拉森ISP-Ⅳ型钢板桩，其长度为12米/根，每个施工段50m需260根钢板桩。根据施工段一般稳定水位154.0m和目前水位情况，取施工水位为154.00m。根据管沟开挖深度（4.7m），钢板桩支护设置1道型钢圈梁和支撑。以K14+100左侧排污管道钢板桩支护为例，桩顶标高为157.83m，桩底标高为148.83m，依次穿越松散耕土→粉质粘土层。 2、钢板桩结构尺寸及截面参数 拉森ISP-Ⅳ型钢板桩计算参数如下表所示：

浅谈锁扣钢管桩围堰施工

浅谈锁口钢管桩围堰施工 （广西桂通工程咨询有限公司张重伟） 摘要：钢管桩围堰在不同的施工时期起着不同的作用，作为承台施工围堰期，其作用是抵抗基坑四周的土压力，支护围堰内开挖后形成的基坑。本文结合南宁外环公路大冲邕江特大桥9#墩承台锁口钢管桩围堰的实施，就锁口钢管桩围堰的设计及施工进行阐述，展望了锁口钢管桩围堰推广应用前景。 关键词：锁口钢管桩；围堰；技术控制；施工 引言：近年来，随着经济和社会的发展，我国桥梁工程深水基础数量越来越多，相应的施工难度越来越大，国内桥梁工程基础工程在复杂地层施工中，能否安全建好深水基础关系到整个桥梁工程施工的成败。本文在以往研究的基础上，通过工程实例对锁口钢管桩围堰施工进行了分析，总结经验。 1、工程概况 大冲邕江特大桥位于南宁市青秀区长塘镇德福村大冲屯附近，跨越邕江及湘桂铁路，是南宁外环公路项目的控制性工程，是目前广西壮族自治区内在建的最大一座双塔双索面预应力混凝土斜拉桥。全桥长888米，主桥为193+332+113米高低塔混凝土斜拉桥，采用半漂浮体系，预应力混凝土主梁标准段采用双分离边箱形断面形式。该桥9#墩位于邕江南岸岸边，桥塔基础采用承台接钻孔灌注桩基础。矮塔下设两个15.6×15.6m矩形钢筋混凝土承台，高为5m。每个承台下各设9根φ250cm的钻孔灌注桩，桩长25m，采用嵌岩桩形式，为群桩基础。承台外边线距岸边约30m，测量水位61.7m，承台顶标高61.5m，承台底标高56.5m。 结合大冲邕江特大桥9 #墩的位置及地质、水文等情况，从施工的工期、方便性及设备情况等各方面分析，为了加快进度完成南宁外环公路整体进度指标、保证工程质量，必须对传统的围堰进行创新。从承台形式、地质、水文及以往水中施工经验来看，我们决定采用钢管桩施工方案，9#墩水中桩基础采用筑岛围堰方法施工，在岛上冲击钻成孔。承台施工采用锁口钢管桩围堰开挖施工。 2、锁口钢管桩围堰设计 2.1钢管桩的截面选择 钢管桩是围堰受力主要部件。根据《钢结构设计规范》规定：钢管直径与壁厚比的要求。 A3钢D/t≤100，并且要穿过密集孤面、片石堆积和木质沉船，结合力学计算情况采用φ529mm，厚度为8mm的钢管，同时为防止在振动锤作用下造成桩端和桩头出现破裂现象，对桩端和桩头进行局部加强。 2.2 锁口的设计 锁口形式分为阴隼和阳隼两种。为保证锁口能止水，我们做了以下工作：一是保证锁口有足够强度，我们对锁口强度进行反复验算及结合现场实际材料情

钢板桩围堰设计

根据钢板桩围堰的实际受力状况建立力学模型。通过理论计算确定钢板桩围堰的实际受力，并通过实际施工情况验证该方法的可行性。比规范中采用的经验算法具有更高的精确性和安全性，能够更好的满足工程施工需要。 关键词：钢板桩围堰；设计；施工 目前，对于钢板桩围堰的设计主要是沿用《公路桥涵施工手册》和教科书中的经验算法。由于经验算法带有很大的近似性，并不一定能够真实反映钢板桩围堰的实际受力状况，有时会出现较大的偏差，给围堰的使用带来很多不安全因素。笔者在洪泽苏北灌溉总渠大桥施工中，为避免出现较大的变形，在对钢板桩围堰设计时采用了理论算法。经实践检验，理论算法能够较为精确的反映围堰的实际受力状况，对于合理设置内支撑和减小封底厚度起到 了重要的保证作用。 下面就钢板桩围堰的设计与施工做详细论述： 1 已知条件 1.1 承台尺寸：10.3m（横桥向）×6.4m（纵桥向） ×2.5m（高度），底部设计有10.7×6.8m×1.0m的封底砼。 1.2 承台及河床高程 承台顶面设计高程为h=5.0m，河床底高程为5.5m，河床淤集深度约为30cm。 1.3 水位情况 正常水位：h常=10.8m（此时水深5.3m），最高水位hmax =11.5m（水深6.0m），围堰设计时按最高水位考虑。 1.4 水流速度 因该桥位于水电站下游，水流较为湍急。设计时速V=1.0 m/s，不考虑流速沿水深方向的变化，则动水压力为： P=10KHV2×B×D/2g=53.2KN 式中：P-每延米板桩壁上的动水压力的总值（KN）； H-水深（米）； V-水流速度（1.0m/s）； g-重力加速度（9.8m/s2); B-钢板桩围堰的计算宽度，B=10m； D-水的密度（10KN/m3）; K-系数，（槽形钢板桩围堰K=1.8~2.0，此处取1.8）。（参照《公路施工手册》，假定此力平均作用于钢板桩围堰的迎水面一侧。） 1.5 河床水文地质条件 河床土质良好，多为粘土、亚粘土，局部有亚砂土，承载力较强。围堰基底至河床部分土质为粘土(层厚约2m)、亚砂土(硬塑状态，很湿，层间无承压水，层厚约为1m)。 2 拟定方案 结合河床地质情况及施工要求，拟采用日本产钢板桩进行围堰施工，长度为15m，宽度为40cm，厚度为18cm。 围堰顶面标高拟定为12.5m，高出最高水位1.0m。围堰设计图3，所有内围囹均采用56b工字钢制作，节点采用焊接（施工中严格执行钢结构施工规范）。为确保整个围囹的刚度和稳定性，对每层中间一道工字钢上面加焊型钢并将上下四道工字刚用25#槽钢焊接连接。在施工期间安排专人值班以防吊物 碰撞。

拉森钢板桩设计计算书

拉森钢板桩设计计算书 Prepared on 24 November 2020

拉森钢板桩设计计算书 （1）钢板桩的设置位置要符合设计要求，便于基础施工，即在基础最突出 的边缘外留有支模、拆模的余地。 （2）基坑护壁钢板桩的平面布置形状应尽量平直整齐，避免不规则的转 角，以便标准钢板桩的利用和支撑设置。各周边尺寸尽量符合板桩模数。 （3）整个基础施工期间，在挖土、吊运、扎钢筋、浇筑混凝土等施工作业 中，严禁碰撞支撑，禁止任意拆除支撑，禁止在支撑上任意切割、电焊，也不 应在支撑上搁置重物。 差的钢板桩应尽量不用。 ---------------------------------------------------------------- ------ 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型: 层号土类名称水土水压力主动土压力被动土压力被动土压力 调整系数调整系数调整系数最大值(kPa) 1 杂填土合算 2 圆砾合算 3 中砂合算 4 粘性土分算 - [ 工况信息 ] --------------------------------------------------------------------- 工况工况深度支锚 号类型(m) 道号 1 开挖--- 2 加撑--- 1.内撑 3 开挖--- 4 加撑--- 2.内撑 5 开挖---

---------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ] ---------------------------------------------------------------------- 各工况： 内力包络图： 2、拉森钢板桩型号的选择与验算 由上节弯矩图可见钢板桩桩身最大弯矩标准值为M max=·m。 选取SP-Ⅳ型号的拉森钢板桩，每延米W=2270cm3。由《钢结构设计规范》3.4.1条知钢板桩的强度设计值为215N/mm2,安全系数取2。由于地下水较丰富，所以采用双层拉森钢板桩，每延米W=4540cm3。考虑两层钢板桩的折减系数为。则桩身最大应力为： 由于<215××=86MPa，所以满足要求！ 拉森钢板桩技术参数表

【CN110080257A】适用于入海口高水头的锁扣钢管桩围堰的施工方法【专利】

(19)中华人民共和国国家知识产权局 (12)发明专利申请 (10)申请公布号 (43)申请公布日 (21)申请号 201910222503.6 (22)申请日 2019.03.22 (71)申请人 中交二航局第二工程有限公司 地址 400042 重庆市渝中区长江支路27号 (72)发明人 余勇　洪东昕　陈洪淋　陈柯宇　 刘少华　方磊　彭勇　胡庆宇　 张春阳　臧宴民　 (74)专利代理机构 北京远大卓悦知识产权代理 事务所(普通合伙) 11369 代理人 王莹 (51)Int.Cl. E02D 19/04(2006.01) E02D 5/28(2006.01) E02D 13/06(2006.01) (54)发明名称适用于入海口高水头的锁扣钢管桩围堰的施工方法(57)摘要本发明公开了一种适用于入海口高水头的锁扣钢管桩围堰的施工方法，包括以下步骤：逐段安装第一层内外侧围檩；起吊首根锁扣钢管桩，将其垂直插入河床中，待确定其垂直度达标之后，利用振动锤振沉；起吊第二根锁扣钢管桩，将其与首根锁扣钢管桩连接起来，然后进行施沉，当施打至与第一根锁扣钢管桩齐平时停止施打；重复上述步骤，直至所有的锁扣钢管桩施打完毕，实现围堰合拢，第一层围檩安装完成；本发明围堰施工方法有效解决了超高水头埋置式承台干挖施工的各项技术难点，极大的节约工期， 和人工及设备成本。权利要求书2页 说明书5页 附图1页CN 110080257 A 2019.08.02 C N 110080257 A

权　利　要　求　书1/2页CN 110080257 A 1.一种适用于入海口高水头的锁扣钢管桩围堰的施工方法，其特征在于，包括以下步骤： 1)逐段安装第一层内外侧围檩，内外侧围檩之间的间距比锁扣钢管桩的外径大2-3cm；其中，锁扣钢管桩包括中间的圆形桩以及对称分布于其两侧的C型锁扣和工字钢锁扣，相邻两个锁扣钢管桩通过C型锁扣和工字钢锁扣相互配合，实现卡扣连接； 2)第一层内外侧围檩安装到位后，将其临时焊接固定，防止沉桩过程中围檩跑位； 3)首根锁扣钢管桩选择在平潮期进行施打；并在第一层内外侧围檩之间垂直焊接两个工字钢，以形成口字型限位框； 起吊首根锁扣钢管桩，将其喂入上述口字型限位框内，并将其垂直插入河床中，待确定其垂直度达标之后，利用振动锤振沉；且在振沉过程中采用海砂混合物对锁扣钢管桩的C型锁扣进行填充，并且利用振动锤震动密实填充物，所述海砂混合物为质量1:1的海砂与锯末的混合物； 待该锁扣钢管桩被施打至指定标高位置时停止施打；并将锁扣钢管桩分别内外侧围檩均焊接连接；拆除限位框； 4)起吊第二根锁扣钢管桩，利用C型锁扣和工字钢锁扣相互配合，将第二根锁扣钢管桩与首根锁扣钢管桩连接起来，并且在第一层内外侧围檩之间垂直焊接两个工字钢，形成口字型限位框，将所述第二根锁扣钢管桩限位框设在内，然后进行施沉，当施打至与第一根锁扣钢管桩齐平时停止施打； 5)重复上述步骤4)，直至所有的锁扣钢管桩施打完毕，实现围堰合拢，第一层围檩安装完成； 6)合拢之后，将第一层内外侧围檩和锁口钢管桩之间的空隙采用钢板进行塞垫并点焊，保证每根钢管桩均匀、有效传力至围檩上； 并用水泵抽取围堰内的水，抽水的同时用海砂锯末混合物对局部漏水较严重部位进行堵漏；抽水至待施工安装的第二层围檩以下50cm，安装第二层围檩，并在第二层内外侧围檩和锁口钢管桩之间的空隙采用钢板进行塞垫； 7)第二层围檩安装到位后，采用水泵将其内的泥吸至河床标高；再用高压水枪射水清淤至待施工安装的第三层围檩以下80cm，安装第三层围檩，并在第三层内外侧围檩和锁口钢管桩之间的空隙采用钢板和/或袋装混凝土进行塞垫；待袋装混凝土强度满足要求之后，继续采用高压水枪射水清淤至垫层底标高； 8)围堰清淤至承台底下50cm，对基底进行找平处理； 垫层分两次浇筑，第一次浇筑完后预留10cm不浇，待桩头破除完成后，考虑预留后续模板安装空间，再浇筑找平层； 9)承台浇筑完成之后待墩身施工出水面之后方可进行围堰拆除，围堰拆除时逐层向围堰内注水，逐层拆除围堰和塞垫，当围堰内支撑及塞垫全部拆除后，平衡围堰内外水位，逐根拔除锁扣钢管桩； 其中，在围堰合拢前还剩3-5根锁扣间距时应复核合拢口间距，通过调节C型锁扣或者工字钢锁扣所占空间，使得最后的合拢间距符合要求。 2.如权利要求1所述的适用于入海口高水头的锁扣钢管桩围堰的施工方法，其特征在于，在锁扣钢管桩插打前，在锁扣钢管桩的C型锁扣内侧涂抹黄油。 2