文档库 最新最全的文档下载
当前位置:文档库 › 适用于多次预应力钢结构的新型锚具和可滑移支座

适用于多次预应力钢结构的新型锚具和可滑移支座

适用于多次预应力钢结构的新型锚具和可滑移支座
适用于多次预应力钢结构的新型锚具和可滑移支座

适用于多次预应力钢结构的

新型锚具和可滑移支座

*

张爱林 张国军 刘学春

(北京工业大学建筑工程学院 北京 100022)

摘 要:针对多次预应力钢结构施工特点,发明一种可滑移弹性隔震支座,并在支座张拉端设计了具有十字交错开槽环状夹片的多次张拉锚具,可方便地应用于预应力网壳、预应力桁架、预应力网架、索拱等形式的建筑结构。

关键词:预应力钢结构 多次张拉锚具 可滑移弹性隔震支座

NEW TY PE OF ANCHORAGE AND SLIDING BEAR ING APPLIED TO

MULTI PRESTRESSED STEEL STRUC TURES

Zhang Ailin Zhang Guojun Liu Xuechun

(College of Architecture and Civil Engineering,Bejing University of Technology Beijing 100022)

Abstract :A ccording to the requiremen ts of construction of multi prestressed steel structures,a kind of sliding elastic base isolated bearing i s invented and the multi prestressed anchorage which possesses clamping ring with in terlaced notches is developed.They can be applied to prestressed latticed shells,cable trusses,prestressed grid structures,cable arch etc.Keywords :prestressed steel structures mul ti prestressed anchorage sliding elastic base isolated bearing

*国家自然科学基金资助项目(项目编号:50278005);北京市自然科学基金资助项目(项目编号:8012004)。

第一作者:张爱林 男 1961年3月出生 博士 教授 博导收稿日期:2005-02-19

根据预应力钢结构理论,多次预应力钢结构就是反复

多次利用材料弹性界限内的抗压与抗拉强度,降低结构基本杆件中的内力峰值,避免杆件因应力过大而破坏,比单次预应力钢结构能更充分利用材料的强度幅值,减小结构变形,显著节约用钢量。施工采用 加载 张拉 加载 张拉 加载 多次交替进行,荷载和预应力分级多次施加,产生最佳的预应力效果,同时可以大大减小建成后的支座水平荷载,减小支撑柱的水平荷载。多次预应力网壳施工正是采用 加载 张拉 加载 张拉 加载 交替进行多次张拉的方法,沿周边或径向布置的预应力拉索使结构产生自相平衡的自应力,来抵消外荷载作用产生的结构内力。支座约束的选择对预应力网壳的受力性能有很大影响。大跨度预应力钢结构的预应力值较大,在张拉过程中容易造成支座反力很大。对于预应力张拉施工,锚具的锚固性能关系到整个结构的安全性。一般在张拉端的支座球节点上使用的锚具为夹片锚具,不论是两片式夹片,还是三片式夹片在张拉过程中都容易产生偏位、各片不同步就位,以及不便于控制锚固程度等问题。

1 多次预应力钢结构对锚具和支座的要求

由于多次预应力钢结构需要多次分级张拉,预应力张拉端锚具的可靠性和稳定性以及可重复使用性尤为重要,锚具的安全性能直接影响整个结构的安全性。除了对夹片和锚套的硬度有严格的要求外,对夹片在多次张拉过程中的就位要求一致,否则各夹片跟进不一,则会引起滑丝、咬伤预应力索等问题。另外,在多次张拉施工中,锚具要经历 锚固 退锚 锚固 的循环过程,容易产生由于锚固程度控制不好引起的预应力损失,在施工中应尽量减少由于锚固引起的预应力损失。

如果施工过程中支座固定于支撑柱顶,在加载过程中(包括拆除临时支撑)支座对支撑柱顶产生向外的水平力,而在预应力张拉过程中支座对柱顶又产生反方向的力,如果允许支座在施工过程中相对于支撑柱产生一定的滑移和转动,将大大减小施工过程中的支撑柱顶水平反力。在施工完成后,则要求支座跟支撑柱固定,传递轴向力及一定的剪力,并能在水平方向产生一定弹性变位且能转动。目前 网壳结构技术规程 (J GJ 61-2003)给出的固定铰支座、弹性支座、刚性支座和滚轴支座等,均不能很好地同时满足施工过程中滑移及结构正常使用后的要求。支座的抗震性能设计直接影响整个预应力网壳、预应力网架等结构的抗震性能,因此,多次预应力钢结构设计对支座也提出了抗震性能要求。2 多次张拉锚具的设计

针对多次预应力锚固施工的特点和现有夹片锚具的不

86 Industrial Construction Vol 35,No 6,2005

工业建筑 2005年第35卷第6期

足,设计出一种简便且适用于预应力钢结构施工的多次张拉锚具(见图1)。常见的锚具夹片一般是多片的,不便于施工时放置,各夹片在多次张拉过程中不容易同步就位,为此设计了一体的十字交错开槽环状夹片(如图2所示)。该十字交错开槽环状夹片是在一个母线倾角 为60 ~85 的锥形圆台中心从圆台底至圆台面开一个母线倾角 为0 ~3 的圆台形内孔,内孔最小直径比预应力索的外径大0~1 8mm,然后从空心圆台的上部沿着圆台面的一条直径向下垂直开一个槽,槽深为圆台高度的2 3~5 6,槽宽为内孔最小直径的1 6~2 3,再在垂直于这条槽的方向上,从圆台的底部向上垂直开一条同样深度和宽度的槽而形成。十字交错开槽环状夹片把多片夹片变成一个夹片环更便于夹片就位。由于开槽较深,增强了环状约束力下的夹片弹性变形能力。十字交错开槽环状夹片的内孔壁设螺纹以增大夹片对索的咬合力,从而加强锚具的可靠性和稳定性。锚套的内径和倾角根据十字交错开槽环状夹片的尺寸来确定,锚套厚度要保证锚具有足够的强度和可靠性。为了便于松锚、退锚,锚套内壁和十字交错开槽环状夹片外壁要光滑,并涂上润滑剂,润滑剂可采用石墨、二硫化钼、石蜡或专用退锚灵等。锚套内依次放置十字交错开槽环状夹片、弹簧和螺纹密封环。弹簧内孔径略大于十字交错开槽环状夹片底部孔径,螺纹密封环与锚套通过螺纹紧密连接。螺纹密封环通过弹簧可以在张拉时向十字交错开槽环状夹片施加一定压力,使其在锚固时减少预应力索的回缩,从而减少预应力损失。通过旋拧螺纹密封环改变弹簧的松紧程度,在多次张拉时可以很方便地调节夹片的锚固程度,减少多次张拉的预应力损失,非常适合预应力钢结构的多次张拉施工,并可提高其可

靠性。

1-空心球节点;2-套管;3-预应力索;4-锚套;5-十字交错开槽环状夹片;6-弹簧;7-螺纹密封环图1 固定于支座空心球节点的多次张拉锚具(局部剖面)

a-主视;b-侧视;c-俯视图2 十字交错开槽环状夹片

如图1所示,将多次张拉锚具固定于张拉端支座空心球

节点1连在一起,在空心球节点1里面设置了套管2,不仅便于预应力索3的穿引,套管2还可保护预应力索3,同时对空

心球节点1起到加强作用,便于预应力索的穿引和施工。3 可滑移弹性隔震支座的设计

根据大跨度预应力钢结构施工特点和正常使用阶段的结构要求,设计了多次预应力钢结构可滑移弹性隔震支座(图3)。该支座在预应力施工过程中相对于支撑柱能产生一定的滑移和转动,可以避免预应力多次张拉过程中结构变形导致支座对支撑柱顶产生较大的水平荷载,并且在施工完成后可以与支撑柱固定,以传递轴向力及一定的剪力,并能在水平方向产生一定弹性变位,

且能转动。

1-支撑柱;2-铅芯层叠橡胶隔震体;3-滑移板;4-弧形滑移铰;5-十字节点板;6-空心球节点;7-多次张拉锚具;8-压力

弹簧;9-上连接板;10-滑移槽;11-下连接板图3 多次预应力钢结构可滑移弹性隔震支座

在十字节点板下面设置弧形滑移铰,同时为了减少滑移时的摩阻力,在弧形滑移铰下面设置了摩擦系数较低的滑移板(可采用聚四氟乙烯板或者不锈钢板)。在与弧形滑移铰相连的上连接板上沿滑移方向开槽,便于紧固螺栓沿反方向滑移。施工过程由于是分阶段进行的,在施工间歇期,螺栓可以穿过开槽对支座进行临时固定,并在施工完成后进行最终的固定。

为了使支座具有较好的隔震性能和耗能能力,在聚四氟乙烯板下面设置了铅芯层叠橡胶隔震体。铅芯层叠橡胶隔震体是在薄钢板和橡胶板交替累叠的普通层叠橡胶支座中垂直地灌入铅棒而形成,具有一定的水平刚度。层叠橡胶支座可以延长结构自振周期,隔离上部结构和下部结构的振动,从而起到减震作用。铅芯在强烈地震作用下将首先发生屈服,刚度急剧降低,产生很大的滞回阻尼,可提高支座的耗能能力,避免上部结构产生共振。

对于十字节点板和下连接板以及下连接板和支撑柱之间的连接均采用高强螺栓群进行连接固定。在螺栓垫下面设有压力弹簧,使支座具有一定的弹性变形能力。为了保证铅芯层叠橡胶隔震体水平方向具有一定的变形性能,在连接下连接板和支撑柱的螺栓穿过下连接板的地方预留有一定的空隙。将多次张拉锚具应用于多次预应力钢结构可滑移弹性隔震支座的空心球节点上,该支座的使用给预应力施工带来更大的易操作性,并提高了锚固性能。

(下转第97页)

87

适用于多次预应力钢结构的新型锚具和可滑移支座 张爱林,等

保持原来的值。a-由构造措施将两段楼板连接;b-结构计算时可采用的变通模型图5 错层建筑的连接与计算模型示意

3 结 语

1)本文的房屋结构错层处理方法,从结构的受力变形规

律入手,对症下药,是消除薄弱环节的有效方法。这种方法很简单,很有现实意义。

2)建议 高层规程 在修订时区分建筑错层和结构错层的概念,允许和引导结构设计者通过构造做法消除建筑有错层时的结构体系薄弱环节,从而实现建筑有错层而结构无错层。

参考文献

1 戴自强.钢筋混凝土房屋结构.天津:天津大学出版社,1990.157~158

2 北京建筑工程学院.钢筋混凝土及砌体结构设计.北京:地震出版社,1990.106~109

(上接第87页)4 结 语

研制出的多次预应力钢结构可滑移弹性隔震支座以及固定于支座空心球节点的多次张拉锚具非常适于多次预应力张拉施工,使张拉锚固易于操作。该支座既能满足预应力施工中可滑移的要求,又能在正常使用阶段固定于支撑柱,传递轴向力与一定的剪力,能在水平方向产生一定弹性变位且能转动,并具有良好的耗能能力、减震性能。可应用于预应力网壳、预应力桁架、预应力网架、索拱等建筑结构形式中,具有重要的工程实用价值和广泛的应用前景。

参考文献

1 陆赐麟,尹思明,刘锡良.现代预应力钢结构.北京:人民交通出版社,2003

2 张爱林,陆赐麟.我国预应力钢结构技术规程编制及有关研究问

题.钢结构,2005(1):60~63

3 肖建春,聂建国,等.浅网壳预应力施工阶段的可滑移弹性支座单

元.工程力学,2003,20(5):179~184

4 张国军,张爱林.预应力网格结构的研究.北京工业大学学报,

2004,30(3):309~313

5 周明华.影响夹片式锚具锚固性能的综合因素.桥梁建设,2001,

(2):58~64

6 朱玉华,吕西林,冯德民.铅芯橡胶支座性能试验对比研究.建筑

结构,2003,33(8):44~46

我国今年钢铁生产成本将上涨15%

由于铁矿石、焦煤、焦炭、运费等的涨价,带来钢铁生产成本增加,企业盈利空间缩小,2004年全行业生产成本平均上升46%。在此基础上,预计2005年生产成本将再上升15%左右。

同时,国家宏观调控成果在钢铁业初显。今年一季度,钢铁行业(不含矿山)完成固定资产投资332 17亿元,同比下降1 4%,同去年一季度相比,投资总额减少2 78亿元,投资增幅由106 4%的高增长转变为负增长。2005年度铁矿石价格上涨71 5%,受此影响,按今年铁矿石进口总量约1亿吨计算,平均每吨涨价16美元左右,全年预计增加进口费用130亿元左右。铁矿石的涨价虽然对我国钢铁企业会带来不利影响,但由此造成的钢材市场价格上涨效应在今年3月已经体现,涨价潮已过去,不会再造成国内市场钢材价格的大幅波动。

根据中国钢铁工业协会分析表明,一季度我国钢铁生产高增长,国内市场需求增幅下降,已经由前两年20%以上的高增长转变为10%左右的平稳较快增长;产品结构调整效果明显,钢材生产中板管带比创新高;出口增加、进口下降,对平衡国内供需关系发挥了重要作用;钢材市场高价位运行,国际、国内价差缩小;钢铁企业经营状况良好,经济效益提高;特别是钢铁行业固定资产投资明显下降。

由于全球经济的复苏,钢铁原燃料和钢铁产品的价格同步上涨,说明长期以来低价格的局面已经成为过去,在这一新条件下,我国钢铁工业发展更应当注重节能降耗,转变全行业的增长方式,促进钢铁工业全面协调和可持续发展。

通用国际中心 千平方米无柱全钢写字楼

通用国际中心,位于北京CBD 核心地带,跨东长安街与第一使馆区对望。通用国际中心占地11837m 2,地上建筑面积59175m 2,标准层面积1300m 2。通用国际中心是继国贸、京广中心之后,CBD 第三座全钢结构国际写字楼。14m 超宽跨度、千平方米无柱空间分割自由,超薄钢柱钢梁大大扩展室内空间实用率。

全世界101栋超高层建筑中,纯钢结构的有59栋,同时国外60%以上的高档住宅都采用了钢结构。在发达国家,钢结构建筑已经成为城市的重要建筑,一般占建筑总量达30%以上。西尔斯大厦吉隆坡双塔等国际著名大型建筑都采用了全钢结构。专家预见,全钢结构将成为21世纪世界建筑的脊梁。

97

高层或多层建筑中错层的一种结构构造处理 赵玉星,等

预应力锚具安装张拉工艺标准

YJM15系列锚具的安装 1、YJM15圆形张拉端锚具的安装 该型锚具适用于后张法施工预应力混凝土结构,由锚圈、夹片、锚下结构和螺旋筋四部分组成,见图9。 图9 YJM15圆形张拉端锚具安装简图 a.按上图所示,将施工图纸所要求的锚具(锚下结构、螺旋筋、波纹管)与混凝土梁体中的钢筋绑扎在一起(锚圈和夹片张拉前安装),使其牢固可靠。 b.波纹管穿入锚下结构小端孔内,并采用可靠的填充材料填充波纹管与锚下结构小端孔之间的间隙,再用密封带将波纹管与锚下结构连接处紧密缠绕,防止浇注混凝土时漏浆,预制混凝土结构梁。 2、BJM15扁型张拉端锚具的安装 该型锚具主要用于后张空心板梁或薄型混凝土结构,由夹片、扁形锚圈、扁形锚下垫板和扁形螺旋筋组成,见图10。 图10 BJM15扁形张拉端锚具安装简图 a.按上图所示,将施工图纸所要求的锚具(锚下垫板、螺旋筋、波纹管)与混凝土梁体中的钢筋绑扎在一起(锚圈和夹片张拉前安装),使其牢固可靠。 b.波纹管穿入锚下结构小端孔内,并采用可靠的填充材料填充波纹管与锚下结构小端孔之间的间隙,再用密封带将波纹管与锚下结构连接处紧密缠绕,防止浇注混凝土时漏浆,预制混凝土结构梁。 3、JYPM15型和JYPBM15型固定端P型锚固体系的安装 这是用于固定端的锚固体系,可按长方形(张拉端为扁形锚具)或正方形(张拉端为圆形锚具)排列,由垫板、钢质挤压套、超薄型挤压夹片和约束环组成(螺旋筋按施工要求选用)。

施工时将钢绞线穿入钢质挤压套,装上超薄型挤压夹片,用YJ40挤压机(YM锚具专用)挤压成型即可,其锚固性能与张拉端相同。YMP15A型和YMPB15A型固定端锚固体系安装结构见图11、图12。 图11 JYPM15型锚具安装简图 图12 JYPBM15型锚具安装简图 a.P型锚具的挤压成型。 YJ40型挤压机的操作使用: (1)在挤压模内孔表面和挤压套的外表面涂抹适量的挤压润滑油(石墨40%与黄油60%的混合物)。 (2)按图13所示将钢绞线、挤压套和锁头器夹片安装就位。注意勿使钢绞线和锁头器夹片粘附挤压润滑油,挤压套应放置平正,锁头器夹片内齿倒角端(或齿形的大倾角端朝向挤压套)应紧贴钢绞线(见图14),另一端应齐靠在挤压头端面上。 图13

钢结构及预应力屋面施工方案

钢结构及预应力屋面安装工程 专项施工方案 一、工程建设地点 本工程为麦积区军粮供应站粮食仓库搬迁重建项目,建设单位为天水市麦积区军粮供应站,设计单位为甘肃第七建设集团建筑设计有限公司。本工程建设地点位于天水市麦积区东柯河工业园区天水市麦积区军粮供应站新征场地内。 二、工程建设规模 本次施工招标内容包括:新建粮食平房仓2栋,地上一层,钢筋混凝土排架结构,建筑面积为2344㎡;成品库1栋,地上一层,钢筋混凝土排架结构。建筑面积546㎡,综合楼1栋,地上四层,框架结构,建筑面积1569㎡;消防水池面积为138㎡;配套室外附属工程。 三、预应力混凝土屋面施工方法与技术措施 一、工程概况 、2号平房仓屋面采用预制方案,需占用大量场地,硬化作业台面,需等混凝土强度达到设计强度标准值的100%方可吊装,吊装难度较大,需提前做好预制方案,以免影响工期。 屋面部分采用预应力混凝土折线屋架,预应力筋用冷拉粗钢筋。这种屋架杆件受力比较均匀,采取后张法工艺施工。由于工期要求紧,要求混凝土屋架强度增长快。施工进度措施:采用快硬硅酸盐水泥“525号硫铝酸盐水泥”。屋架采用腹杆拼装式,腹杆预制后在现场

拼装,弦杆、端竖杆及斜压杆现场整浇。减少了现场安装模板的工作量,提高了生产率。 二、制作方法 2.1 原材料、机具要求 水泥、砂、碎石须做含碱量检测。碎石粒径 5—20 mm。水泥采有525号硫铝酸盐水泥。这种水泥硬化较快、早期强度较高与普通硅酸盐水泥相比较并无本质区别,要求初凝不能少于45 min,终凝不得迟于10 h。浇筑后的混凝土用振捣棒振捣密实,每日成型的屋架留置2组混凝土试块,1组 1/28,1组 R张拉。C45混凝土配合比的水灰比O.4一O.5,混凝土坍落度5—7cm,由质量检测中心提供C45混凝土配合比。现场施工严格按上述要求控制。 2.2 施工工艺 折线屋架钢筋的冷加工、半成品的制作均在构件厂完成。在施工现场完成支模、钢筋绑扎、混凝土搅拌浇筑,后张预应力主筋、灌浆等工序。侧模采用两套定型木模板,进行周转使用,每天加工2榀。屋架用混凝土底模,场地硬化为标准混凝土台面,必需坚实。模板底表面平整,允许偏差 3 mm。由于场地小,需给吊车作业留必要场地,采取平卧迭层生产,卧式木模板支模。支模板须要水平抄测放线、施工保证底模平整,支撑牢固。屋架腹杆现场预制,腹杆预制后在现场拼装,弦杆、端竖杆及斜压杆现场整浇。混凝土浇筑程序视气温情况而定,气温高时,宜从屋架上弦中间处开始浇筑分别向两端进行,最后在下弦中间合拢;气温较低时,宜从下弦中间开始分头向两端浇

钢绞线理论伸长值怎样计算

钢绞线理论伸长值计算时遇到问题 钢绞线理论伸长值计算时是用设计的锚下控制应力还是用实际的张拉控制应力,也就是计算理论伸长值时考不考虑锚口损失应力。经验者请指教,谢谢。 Fle_Flo 2008-8-31 20:57:40 预应力锚索实测伸长量探讨李永宝 隧道网https://www.wendangku.net/doc/6b3057174.html,(2006-11-1) 来源:岩土工程界 摘要:通过对预应力锚索张拉工艺的阐述和分析,总结引起预应力锚索实测伸长量偏差的主要因素。 关键词:预应力锚索伸长量 预廊力铺索加固技术已广泛应用于建筑结构物加固边坡治理、大型地下洞室及深基坑支护等工程。由于受施工没备、场地环境以及人员操作等因豢的影响,作为预应力锚索评价指标之一的张拉实测伸长量,往往与理论伸长量有较大偏差。 1 预应力锚索张拉工艺 (1)张拉设备装配方法:张拉设备装配如图1。 (2)张拉操作程序:张拉时,油泵开启,张拉缸进油,千斤顶活塞推动工具锚板,工具锚板同时带动工具夹片,工具夹片在工具锚板上锥型锚孔的作用下收缩并一苦紧钢绞线,此时工具锚板、工具夹片、钢绞线跟于斤顶活塞同时位移。在此过程中,工作夹片受摩擦力的作用跟钢绞线同时移动,但其受限位饭的限制位移很小。当需要倒顶或达到终应力时,油泵回油,钢绞线在自身弹性作用下带动工作夹片回缩,工作夹片与工作锚板上锥型锚孔相互作用将钢绞线锚定。完成一个循环预应力的施加。预应力锚索张拉要分级进行,逐级加载,每级荷载之问稳定时间小少于2min。一般按下列加载顺序进行操作:式中m—超张拉系数。 2 理论伸长量的计算方法 锚索理论弹性伸长量按下列公式汁算:伸长量△L=NL[1 - e - (kl+θμ)]/EA(KL+0) 式中:Ⅳ—施加荷载(kN);£—自由段长(m):θ—自由段孔道曲线部分切线夹角之和(rad);K—孔道偏差影响系数;肛—钢绞线对孔道的摩擦系数;E—钢绞线弹性模量(kPa);A—钢绞线截面积/mm2。 3 工程实例实测伸长量偏差分析 某高速公路路堑防护工程,设汁锚索孔径ф130mm,预应力锚索采用7束ф15.24nlHl的钢绞线编制,锚长32.0~37.0m,锚固段9.0m,设计锚固力为1000kN,采用OVM锚具。张拉采用YCW250A型千斤顶。千斤顶主要技术参数见表1。 1.jpg 施工采用油压表控制应力读数,张拉前将油压表和千斤顶进行配套标定,并根据油压表一千斤顶配套标定曲线,将油压表读数换算成张拉应力,从而消除了千斤顶内摩阻的影响。张拉按6级进行,超张拉系数为1.1。现以Ms~10号锚索(长37.0m)为例探讨,张拉成果见表2。 在预应力施工时,实测伸长量一般是用钢直尺量得的千斤顶活塞行程。由表2和图2可以清楚地看出,千斤顶活塞行程与理论伸长量之间最终偏差为34mm,如果将千斤顶活塞行程直接作为实测伸长量,显然不符合相关规范规定,应进行修正。根据张拉成果记录表绘制锚索张拉Q—S曲线图(图2)。 2.jpg

锚具技术规格书

锚具技术规格书 一、招标物资名称及技术要求 预应力锚具,包括锚板、夹片、锚垫板、螺旋筋四件套。 1、规范性引用文件 (1)GB/T 14370 预应力筋用锚具、夹具和连接器; JGJ85-2002 《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》 (2)GB/T 197-2003 普通螺纹公差; (3)GB/T 1804-2000 一般公差未注公差的线性和角度尺寸的公差; (4)16924-1997 钢件的淬火与回火; (5)JG/T 5001.8-1992 建筑机械与设备锻件通用技术条件; (6)JG/T 5001.9-1992 建筑机械与设备热处理通用技术条件; (7)JG/T 5001.10-1992 建筑机械与设备切削加工件通用技术条件; (8)JG/T 5012-1992 建筑机械与设备包装件通用技术条件; (9)JB/T 3999-1999 钢件的渗碳与碳氮共渗淬火回火; (10)TB/T 3193-2008 铁路工程预应力筋用夹片式锚具、夹具和连接器技术条件。 2、技术要求

(1)一般要求 1)锚具或其附件上宜设置灌浆孔或排气孔。灌浆孔的孔位及孔径应符合灌浆工艺要求,且应有与灌浆管连接的构造。采用封闭罩进锚具或其附件上应设置连接构造。 2)用于锚固直径15.2mm钢绞线的锚具,1-5孔锚板、6-12孔锚板、13-17 孔锚板、18-21孔锚板最外侧锥孔大口外边缘到锚板边缘的距离分别大于等于11.0mm,13.0mm,15.0mm,17mm。 3)用于锚固直径15.2mm钢绞线的锚具,1-21孔锚板的最小直径和最小厚度的尺寸应符合下表规定:22孔及以上锚板可参照设计文件执行;生产锚板用的原材料性能指标不应低于45#钢的要求。 孔锚板最小直径和厚度尺寸要求表 (2)锚具的基本性能要求 1)静载锚固性能:ηa≥0.95εapu≥2.0%

预应力钢绞线参数及计算公式汇总

预应力钢绞线参数及计算公式汇总 参数:钢绞线抗拉强度标准值fpk=1860Mpa,弹性模量:Ep=1.95*105Mpa,松弛率为2.5%,公称直径¢s=15.2mm,钢绞线面积A=140mm2,管道采用预埋金属波纹管成孔且壁厚不小于0.3mm。预应力筋平均张拉力按下式计算: p p=(p(1-e-(kx+μ?)))/kx+μ? 式中:p p---预应力筋平均张力(N)。 p-----预应力筋张拉端的张拉力(N)。 X-----从张拉端至计算截面的孔道长度(m)。 ?-----从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)。 K-----孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数,参见附表G-8。 μ-----预应力筋与孔道比壁的摩擦系数,参见附表G-8。 注:e=2.71828,当预应力筋为直线时p p= p。 预应力筋的理论伸长值△L(mm)可按下式计算; △L =(p p *L)/A p*Ep 式中:p p-----预应力筋的平均张拉力(N),直线筋取张拉端的拉力,两端张拉的曲线筋,计算方法见上式。 L-------预应力筋的长度(mm)。

A p-----预应力筋的截面面积(mm2)。 Ep------预应力筋的弹性模量(N/ mm2)。 附表G-8 系数K及μ值表 注意事项: 预应力筋张拉时,应先调整到初应力σ0该初应力宜为张拉控制应力σcom的10%~15%。伸长值应从初应力时开始量测。力筋的实际伸长值除量测的伸长值外,必须加上初应力以下的推算伸长值。对后张法构件,在张拉过程中产生的弹性压缩值一般可省略。 预应力张拉实际伸长值△L(mm)=△L1+△L2 式中:△L1-从预应力至最大张拉应力间的实测伸长值(mm)△L2-初应力以下的推算伸长值(MM),可采用相邻级的伸长值。

钢绞线与预应力锚固体系的关系

钢绞线与预应力锚固体系的关系 预应力锚固,常用于混凝土结构。是指预应筋、锚具及其相关材料被包裹在混凝土中,增强混凝土与预应力筋的连接,使两者能共同工作以承担各种应力(协同工作承受来自各种荷载产生压力、拉力以及弯矩、扭矩等)。为了改善结构服役表现,在施工期间给结构预先施加的压应力,结构服役期间预加压应力可全部或部分抵消荷载导致的拉应力,避免结构破坏。预应力混凝土结构,是在结构承受荷载之前,预先对其施加压力,使其在外荷载作用时的受拉区混凝土内力产生压应力,用以抵消或减小外荷载产生的拉应力,使结构在正常使用的情况下不产生裂缝或者裂得比较晚。常用于水利水电、地基基坑、矿井巷道、边坡等支护工程;道路交通建设中桥梁工程。下面我们主要从预应力混凝土桥梁和锚索支护两种工程中所使用的预应力材料进行整理。 1.预应力混凝土桥梁常用预应力材料及设备 预应力混凝土桥指的是以预应力混凝土作为上部结构主要建筑材料的桥梁。其优点是:节省钢材,降低桥梁的材料费用;由于采用预施应力工艺,能使混凝土结构的工地接头安全可靠,因而以往只适应于钢桥架设的各种不要支架的施工方法,现在也能用于这种混凝土桥,从而使其造价明显降低;同钢桥相比,其养护费用较省,行车噪声小;同钢筋混凝土桥相比,其自重和建筑高度较小,其耐久性则因采用高质量的材料及消除了活载所致裂纹而大为改进。缺点:自重要比钢桥大,施工工艺有时比钢桥复杂,工期较长。 预应力混凝土桥施工中常用预应力材料及设备有:预应力钢绞线;锚具(含锚板、夹片、锚垫板、螺旋筋)四件套;预应力波纹管(塑料波纹管和金属波纹管);张拉设备(穿心式千斤顶、电动油泵、工具锚具<工具锚板,工具夹片,限位板>三件套);压浆机等。 预应力锚固体系总成 本体系是由张拉端锚具,固定端锚具,连接器,波纹管,预应力钢绞线组成。可锚固12.7mm和15.2mm标准强度为1860MPa级别的低松弛高强度预应力钢绞线。本锚固可以从2至55束预应力钢绞线中任意选择,使用中按具体的工程设计使用。

预应力工程规范要求

预应力工程 1.1 一般规定 1.1.1 预应力工程应编制专项施工方案。必要时,专业施工单位应根据施工图设计文件进行深化设计。 1.1.2 当工程所处环境温度低于-15°C 时,不宜进行预应力筋张拉;当工程所处环境温度高于 35°C 或连续 5 日环境日平均温度低于 5°C 时,不宜进行灌浆施工。 冬期灌浆施工时,应对预应力构件采取保温措施或采用抗冻水泥浆。 1.2 材料 1.2.1 预应力工程材料的性能应符合国家现行有关标准的规定。 1.2.2 预应力筋的品种、级别、规格、数量必须符合设计要求。当预应力筋需要代换时,应进行专门计算,并应经原设计单位确认。 1.2.3 预应力工程材料在运输、存放过程中,应采取防止其损伤、锈蚀或污染的保护措施。 1.3 制作与安装 1.3.1 预应力筋的下料长度应经计算确定,并应采用砂轮锯或切断机等机械方法切断。预应力筋制作或安装时,应避免焊渣或接地电火花损伤预应力筋。 1.3.2 无粘结预应力筋在现场搬运和铺设过程中,不应损伤其塑料护套。当出现轻微破损时,应及时封闭。 1.3.3 钢绞线挤压锚具应采用配套的挤压机制作,并应符合使用说明书的规定。采用的摩擦衬套应沿挤压套筒全长均匀分布;挤压完成后,预应力筋外端应露出挤压套筒不少于 1mm。

1.3.4 钢绞线压花锚具应采用专用的压花机制作成型,梨形头尺寸和直线锚固段长度不应小于设计值。 1.3.5 钢丝镦头及下料长度偏差应符合下列规定: 1镦头的头型直径应为钢丝直径的 1.4 倍~1.5 倍,高度应为钢丝直径的 0.95 倍 ~1.05 倍; 2镦头不应出现横向裂纹; 3当钢丝束两端均采用镦头锚具时,同一束中各根钢丝长度的极差不应大于 钢丝长度的 1/5000,且不应大于 5mm。当成组张拉长度不大于 10m 的钢丝时,同组钢丝长度的极差不得大于 2mm。 1.3.6 孔道成型用管道的连接应密封,并应符合下列规定: 1圆形金属波纹管接长时,可采用大一规格的同波型波纹管作为接头管, 接头管长度可取其直径的 3 倍,且不宜小于 200mm,两端旋入长度宜相等,且两端应采用防水胶带密封; 2塑料波纹管接长时,可采用塑料焊接机热熔焊接或采用专用连接管; 3 钢管连接可采用焊接连接或套筒连接。 1.3.7 预应力筋或成孔管道的定位应符合下列规定: 1预应力筋或成孔管道应与定位钢筋绑扎牢固,定位钢筋直径不宜小于 10mm,间距不宜大于 1.2m,板中无粘结预应力筋的定位间距可适当放宽,扁形管道、塑料波纹管或预应力筋曲线曲率较大处的定位间距宜适当缩小; 2凡施工时需要预先起拱的构件,预应力筋或成孔管道宜随构件同时起拱; 3预应力筋或成孔管道竖向位置偏差应符合下表的规定。

预应力钢绞线束数的计算方法

预应力钢绞线束数计算方法 更多工程造价知识关注微信公众号:吾同子 钢绞线的束数计算调整对于新手来说一直是个难题,但只要理解了,实际是非常简单的事情,至于调整可以直接借助造价软件进行。 1、相关术语的解释:

根(或丝):指一根钢丝; 股:指由几根钢丝组成一股钢绞线; 束:预应力构件截面中见到的钢绞线束数量,两段张拉一束配两个锚具,单端张拉一束配一个锚具; 束长:一次张拉的长度,含工作长度; 每吨XX束:指在标准张拉长度内,每吨钢绞线折合成多少束。 孔:锚具型号的孔指的是锚固单元,3孔即3个锚固单元。 2、钢绞线每吨所含束数的计算方法 (1)常用方法可按下列公式计算取定: 或 式中:K—每t钢绞线时间含的束数; N—设计锚具的总数,个; Q—设计钢绞线的总重量(含张拉工程长度的重量),t;

2—常数,当为单端张拉(如边坡锚索)时,常数为1(省略)。 如某30m桥梁的计算见下表: 边梁N1钢绞线每吨所含束数计算如下: K=16/(4.952×2)=1.616(束/t) 此种方法比较适合锚孔单一的钢绞线,如锚索边坡;因桥梁设计图给的钢绞线是总质量,未按不同型号分开统计,所以要计算桥梁不同孔数钢绞线每t束数,需自行计算不同孔数钢绞线的质量。 (2)下面介绍一种相对简单的方法,可以直接采用标准图数据进行计算每t束数: K=1000/(L×Q1)=1000/(L×N1×Q2), 式中:1000—常数,1t=1000kg; L—束长,含工作长度,m; Q1—每束钢绞线延米质量,kg; N1—每束钢绞线的股数,锚具为多少孔,即为多少股; Q2—每股钢绞线延米质量,kg,如直径15.2的钢绞线延米质量为1.101kg/m; 如某标准30m简支T梁材料明细及主要参数如下表:

预应力钢绞线及锚具的问题

请看一下这篇我下载的资料做参考。 一、根(或丝):指一根钢丝; 股:指由几根钢丝组成一股钢绞线; 束:预应力构件截面中见到的钢绞线束数量,每一束配两个锚具; 束长:一次张拉的长度; 每吨XX束:指在标准张拉长度内,每吨钢绞线折合成多少束。所以说它不一定是整数。 二、关于钢绞线定额的选择与调整: (1)束长、孔数要符合设计或施工方案的实际张拉长度和锚具孔数; (2)计算设计钢绞线的束数:图纸给定的重量/长度=束数,根据计算的束数套用相近的定额,如果计算的束数与定额的束数不同时,则需要进行定额调整; (3)每吨束数要调整为设计图纸给定的束数,例如:设计某根钢绞线长16m,采用直径=1 5.24mm(7φ5)的钢绞线及7孔锚具,钢绞线单位重量为1.102Kg/m,则:1000Kg/(7*16* 1.102)=8.102束,套用定额4068022(钢绞线束长20m7孔每t11.65束),11.65-8.102=3.4 48束,故需将定额调整为:4068022-23*3.448; (4)再如:X大桥箱梁纵向预应力钢绞线为φ15.24-19,即每束19股,每股7丝,共240束。总长8106.2m,总重量为169419.6Kg,则该钢绞线每吨=240束/169.42吨=1.417束/吨,平均设计束长=8106/240=33.775m,考虑施工张拉长度,选用定额为:4068036(钢绞线束长40 m19孔每t2.05束),定额调整量为:2.05-1.42=0.63,定额调整为: 4068036-4068037*0.63. 般招标文件给定钢绞线的数量和锚具数量,就很容易计算:每t钢绞线束数=锚具束(套)/2/钢绞线(t),再套定额即可

预应力锚具规范

征求意见稿 1范围 本标准规定了预应力筋用锚具、夹具和连接器的产品分类、代号标记、技术要求、试验方法、检验规则以及标志、包装、运输、贮存等内容。 本标准适用于有粘结、无粘结、体内或体外配筋的预应力混凝土结构中使用的锚具、夹具和连接器。拉索的锚固装置也可参考应用,但尚应遵守有关专门规定。 2引用标准 下列标准所包含的条文,通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。本标准出版时,所示版本均为有效。所有标准都会被修订,使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。 GB/T 197—2003 普通螺纹公差 GB/T 1804—2000 一般公差未注公差的线性和角度尺寸的公差 JG/T 5011.8—1992 建筑机械与设备锻件通用技术条件 JG/T 5011.9—1992 建筑机械与设备热处理件通用技术条件 JG/T 5011.10—1992 建筑机械与设备切削加工件通用技术条件 JG/T 5012—1992 建筑机械与设备包装件通用技术条件 3定义、符号 本标准的术语和符号采用下列定义。 3.1 定义 3.1.1 锚具anchorage 在后张法结构或构件中,为保持预应力筋的拉力并将其传递到混凝土上所用的永久性锚固装置。锚具可分为两类: a)张拉端锚具:安装在预应力筋端部且可用以张拉的锚具; b)固定端锚具:安装在预应力筋固定端端部,通常不用以张拉的锚具。 3.1.2 夹具grip 在先张法构件施工时,为保持预应力筋的拉力并将其固定在生产台座(或设备)上的临时性锚固

装置;在后张法结构或构件施工时,在张拉千斤顶或设备上夹持预应力筋的临时性锚固装置(又称工具锚)。 3.1.3 连接器coupler 用于连接预应力筋的装置。 国家质量监督检验检疫总局××××-××-××批准××××-××-××实施 3.1.4 预应力钢材prestressing steel 各种预应力混凝土用的钢丝、钢绞线或钢筋的统称。 3.1.5 预应力筋prestressing tendon 在预应力结构中用于建立预加应力的单根或成束的预应力钢丝、钢绞线或钢筋。有粘结预应力筋是和混凝土直接粘结的或是在张拉后通过灌浆使之与混凝土粘结的预应力筋:无粘结预应力筋是用塑料、环氧树脂、油脂等涂包的预应力筋,可以布置在混凝土结构体内或体外,且不能与混凝土粘结,这种预应力筋的拉力永远只能通过锚具和变向装置传递给混凝土。 3.1.6 预应力筋-锚具组装件prestressing tendon-anchorage assembly 单根或成束预应力筋和安装在端部的锚具组合装配而成的受力单元。 3.1.7 预应力筋-夹具组装件prestressing tendon-grip assembly 单根或成束预应力筋和安装在端部的夹具组合装配而成的受力单元。 3.1.8 预应力筋-连接器组装件prestressing tendon-coupler assembly 单根或成束预应力筋和连接器组合装配而成的受力单元。 3.1.9 内缩draw-in 预应力筋在锚固过程中,由于锚具各零件之间、锚具与预应力筋之间的相对位移和局部塑性变形所产生的预应力筋的回缩现象。回缩长度与锚具构造和张拉锚固工艺有关。 3.1.10 预应力筋-锚具组件的实测极限拉力ultimate tensile force of tendon-anchorage assembly 预应力筋-锚具组装件在静载试验过程中达到的最大拉力。 3.1.11 预应力筋-夹具组件的实测极限拉力ultimate tensile force of tendon-grip assembly 预应力筋-夹具组装件在静载试验过程中达到的最大拉力。

预应力钢结构的结构体系及节点设计

预应力钢结构的结构体系及节点设计 摘要预应力钢结构学科自诞生以来已经走过了60年历程。最近20年有较大的发展。尤其是近几年来的新材料、新工艺、新结构发展迅猛,且倍受国内建筑界重视和关注,对其研究越来越深入,技术越来越完善,应用也越来越广泛,新型的空间结构体系不断发展。,预应力钢结构的应用范围几乎已覆盖了全部钢结构领域。本文以综述的形式概述预应力钢结构的结构体系及节点设计。 关键词预应力钢结构结构体系节点设计 引言钢结构在设计、制造、施工、加固工程中,与外荷载应力符号相反的预应力被人为地在承重结构体系内引入,用来改善结构的承载特性,尽量利用材料强度幅值或者在主承重结构中引入预张力以使全部构件能够抗压或成型的,称为预应力加固钢结构或预应力钢结构。 预应力钢结构的结构体系可大致分为预应力平面结构体系和预应力空间结构体系。预应力平面结构体系包括预应力梁及楼盖系统、预应力钢桁架、预应力拱架、预应力框架结构、吊挂结构以及索绳结构体系。预应力空间结构体系包括预应力网架结构、预应力网壳结构、张弦结构、索穹顶结构、索膜(张拉膜)结构等等。 空间结构体系模型 一预应力钢结构设计原理和基本方法 1.1 预应力钢结构的工作机理 传统的钢结构引入预应力后受力机制受到改善,因为预应力调整为外部荷载与结构的内部抗力的关系,充分的挖掘了材料弹性强度的潜力,所以预应力钢结构的静,动力性能得到改善,刚度得到加强,众所皆知,在预应力作用下,任何结构的内力体系都是自相平衡的,预应力荷载及内力必须满足下列条件:

0X ∑= 0Y ∑= 0Z ∑= 0X M ∑= 0y M ∑= 0Z M ∑= 从预应力自平衡体系概念出发,除非结构的预应力体系与荷载作用系统完全吻合一致,否则在结构体系内总会产生杆件的卸载效应与增载效应,即某些杆件因预应力卸载的同时伴随着另外一些杆件的增载。因此,预应力的机理不是降低外部荷载力度,改变其作用状态或加固结构本身,而是利用材料弹性强度幅值的重复使用,内力的改性及转移来提高结构整体和杆件本身的承载能力和刚度。 预应力效应的几种主要的机制 图1-1 结构的承载力比较 a-非预应力结构 b-单次预应力结构 c-多次预应力结构 力的重复 图1-2 预应2.力梁的内力质变示意图

钢丝钢绞线及锚具

1预应力钢材 1.1产品概述 一种预埋在预应力混凝土结构中的钢材,在施加荷载前,对其预先张拉,使其对混凝土施加预压应力,以抵消或减少荷载产生的拉应力,从而提高构件的抗裂度和刚度,减少裂缝宽度,同时有效地利用高强钢材和混凝土,从而节约钢材,减轻自重。 1.2产品分类、基本特点与适用范围 预应力钢材主要有预应力混凝土用钢丝、预应力混凝土用钢绞线、预应力混凝土用热处理钢筋、PC钢棒和精轧螺纹钢筋等几大类。 基本特点与适用范围见表1.2。 表1.2 预应力钢材 1.3预应力钢材的规格及技术性能 1)预应力混凝土用钢丝产品规格及技术性能 预应力混凝土用钢丝分冷拉钢丝、消除应力光圆及螺旋肋钢丝和消除应力刻痕钢丝,其外形见图1.3-1、图1.3-2。 Σe≈0.3πd B-B 图1.3-2面刻痕钢丝示意图 (1)冷拉钢丝的规格和力学性能应符合GB/T5223-2002标准中表4的规定。 (2)消除应力的光圆及螺旋肋钢丝的规格和力学性能应符合GB/T5223-2002标准中表5的规定。 (3)消除应力刻痕的钢丝的规格和力学性能应符合GB/T5223-2002标准中表6的规定。

图1.3-31×2 结构钢绞线外形示意图 图1.3-41×3 结构钢绞线外形示意图 图1.3-51×7 结构钢绞线外形示意图 图1.3-6热处理钢筋示意图 图1.3-7PC 钢棒外形示意图 2)预应力混凝土用钢绞线按其结构分为1×2、1×3、1×7三种。其外形见图1.3-3、图1.3-4和图1.3-5。 3)预应力混凝土用热处理钢筋 预应力混凝土用热处理钢筋的规格及力学性能应符合GB4463-84标准的规定。见图1.3-6。 表1.3-1 PC 钢棒力学性能 4)PC 钢棒 PC 钢棒系预应力混凝土用钢棒之简称,也叫管桩钢丝。其外形见图1.3-7,公称直径有7.1mm、9.0mm、10.7mm 和12.6mm 四种,其力学性能应符合YB/T111-1997标准的规定。见表1.3-1。

预应力材料与锚具的正确使用方法

掌握预应力材料与锚具的正确使用 常用预应力材料有预应力筋和管道,其中预应力筋有钢丝、钢铰线、热处理钢筋等。 一、预应力筋的正确使用 常用预应力筋进场时应分批验收。验收时,除应对其质量证明书、包装、标志和规格进行检查外,尚须按规定进行检验。每批重量不大于60t.按规定抽样,若有试样不合格,则不合格盘报废,另取双倍试样检验不合格项,如再有不合格项,则整批预应力筋报废。 预应力筋的下料长度应通过计算确定。 预应力筋切断,宜采用切断机或砂轮锯,不得采用电弧切割。 二、预应力管道的技术要求 1、刚性或半刚性管道应是金属的 2、半刚性螺纹管的钢带应符合规范要求。钢带很快的应般不宜小于0.3mm 3、金属螺纹管的检验 (2)金属螺纹管按批进行检验。累计每半年或50000m生产量为一批。不足半年产量或50000m的也作为一批,则取产量最多的规格。 (3)当按规定的项目检验结果有不合格项时,应以双倍数量的试件复验,复验不合格,该批报废。 4.管道其他要求 三、预应力锚具夹具和连接器的技术要求 (一)预应力锚具夹具和连接器分类 预应力锚具夹具和连接器是预应力工程中的核心元件,它是保证充分发挥预应力筋的强度,安全地实现预应力张拉作业的关键,应具有可靠的锚固性能,足够的承载能力和良好的适用性。 预应力张拉锚固体系,按预应力品种分,有钢丝束镦头锚固体系、钢绞线夹片锚固体系和精轧螺纹钢筋锚固体系;按锚固原理分,有支承锚固、楔紧锚固、握裹锚固和组合锚固等体系。 螺丝端杆锚具,精轧螺纹钢筋锚具和镦头锚具属于支承锚固。钢质锥塞锚具、夹片

锚具(JM)和楔片锚具(XM,QM和OVM)为楔紧锚固。 先张法生产的构件中,预应力筋就是握裹锚固的。 (三)预应力锚具夹具和连接器进场验收规定 检查项目检验频率 外观检查从每批中抽取10%的锚具且不少于10套检查。如不合格,取双倍检查,如仍有一套不合格,则逐套检查。 硬度检验从每批中抽取5%的锚具且不少于5套检查。如有一个零件不合格,取双倍零件检查。如仍有一个不合格,则逐套检查 静载锚固性能试验对大桥等重要工程,抽取6套锚具组成3个组装件进行试验。如有一个试件不合格,另取双倍试验,如有一个试件不合格,则该批不合格。 2、预应力筋锚具、夹具和连接器验收批的划分:锚具、夹具应以不超过1000套组为一个验收批;连接器以不超过500套组为一个验收批。 四、预应力材料的保护 1、预应力材料必须保持清洁,在存放和搬运过程中应避免机械损伤和有害的锈蚀。 2、在仓库内保管时,仓库应干燥、防潮、通风良好、无腐蚀介质;在室外存放时,时间不宜超过6个月,不得直接堆放在地上,必须垫以枕木并用苫布覆盖等有效措施。 3、锚具、夹具和连接器均应设专人保管。

钢绞线张拉伸长量的计算

钢绞线张拉伸长量的计算 桥梁结构常用钢绞线的规格一般是ASTM A416 、270 级低松弛钢绞线,公称直径为 15.24mm ,标准强度为1860MPa ,弹性模量为195000MPa ,桥梁施工中张拉控制应力(本文中用Ycon 表示)一般为标准强度的75%即1395MPa 本文重点介绍曲线布置的钢绞线伸长量计算,并给出CASIO fx-4800P 计算器的计算程序,另外简要介绍千斤顶标定的一些注意问题。参照技术规范为《公路桥涵施工技术规范》( JTJ 041-2000 )(以下简称《桥规》)。一、预应力系统安装: 1、波纹管、锚垫板和连接器安装: (1) 、波纹管安装: 预应力用波纹管采用塑料波纹管,波纹管严格按设计图纸位置和要求安装,并要以定位筋将波纹管固定牢固,在直线段约为0.3 米一道“U”字形架立筋固定,曲线段加密,以免在混凝土浇筑过程中,波纹管产生移位,影响钢束对箱梁混凝土的压力,如果管道和钢筋发生冲突,应以管道位置不变为主。 (2) 、锚垫板安装:在固定端和张拉端分别安装对应型号和规格的锚垫板和螺旋筋,并将锚垫板喇叭口底端和波纹管连接牢固,锚垫板要牢固地安装在模板上。要使垫板与孔道严格对中,并与孔道端部垂直,不得错位。锚下螺旋筋及加强钢筋要严格按图纸设置,喇叭口与波纹管道要连接平顺,密封。对锚垫板上地的压浆孔要妥善封堵,防止浇注混凝土时漏浆堵孔。安装锚垫板时,对于两端张拉的锚具,需注意压浆端进浆孔向下,出

气孔向上,对于一端张拉的P锚、H 锚应把张拉端作为进浆孔,且向下,以保证压浆的密实。 (3) 、连接器安装: 从第二孔箱梁开始,在前一段已张拉完的群锚连接体上安装连接器,并进行钢绞线接长。 2、钢绞线安装: a. 钢绞线下料:钢绞线必须在平整、无水、清洁的场地下料,钢绞线下料长度要通过计算确定,计算应考虑孔道曲线长,锚夹具长度,千斤顶长度及外露工作长度等因素,预应力筋地切割宜用砂轮锯切割,下料过程中钢绞线切口端先用铁丝扎紧,采用砂轮切割机切割。 b. 编束:编束时必须使钢绞线相互平行,不得交叉,从中间向两端每隔1m 用铁丝绑紧,并给钢绞束编号。束成后,要统一编号、挂牌,按类堆放整齐,以备使用。 c. 穿束穿束前应检查管道是否畅通,如果出现堵塞孔道现象,必须采取措施疏通。钢绞线端头必须做成锥型并包裹,可利用人工或卷扬机进行牵引,并在浇砼之前穿束(跨大堤悬浇箱梁在浇筑后穿束)。 穿束时在管道内穿入一根引索,利用引索将钢丝引出,将钢丝另一端与钢束拖头连在一起,用卷扬机将钢束拉出。 3、横向预应力安装横向预应力钢绞线及波纹管在纵向预应力管道安装完毕后安装。采用人工穿束,把钢绞线一头用扎花锚锚固,另一头慢慢穿入扁型波纹管道内。 固定端挤压头:挤压器型号GYJA 型,配用油泵ZB4-500 型。二、预应力体系张拉:1、张拉前的准备工作:预应力筋要按设计及规范要求进行,对所用钢铰线应进行检查,保

检测类别(钢绞线、锚具)

检测类别:原材料-锚具、夹片、连接器 取样规范名称:GB/T 14370-2000《预应力筋用锚具、夹片和连接器》 试验规范名称:GB/T 14370-2000《预应力筋用锚具、夹片和连接器》 验收规范名称:GB/T 14370-2000《预应力筋用锚具、夹片和连接器》 试验项目:外观 硬度 锚具锚品摩阻损失 锚具静载锚固性能 取样频率:1批/(同一类产品、同一批原材料、同一种工艺一次投料生产的数量、<=1000套) 取样方式:随机抽取 取样数量:外观抽10%并不少于10套 硬度抽取5%并不少于5套(含锚具、配套的连接器与夹片【夹片每套为5片】)锚具锚品摩阻损失、锚具静载锚固性能各取3套【具体数量为6个锚具、对应3个锚具孔数的连接器、对应6个锚具孔数的夹片,对应3个锚具孔数的钢绞线(每根长5m,规范要求受拉区不少于3m)】 结果判定:1、外观表面无裂缝,尺寸符合设计要求,则合格。如有1套不符合,取双倍,如仍有一套不符合,则每套检查; 2、硬度每个零件测3点,全合格,则合格。如有1个零件不合格,取双倍,如仍有一个不符合,则每个检查; 3、静载锚固与疲劳荷载检验及周期荷载检验全合格则合格。如有1不合格,取双倍,如仍有1不合格,则该批产品为不合格品。 检测类别:原材料-钢绞线 取样规范名称:力学性能 GB/T 228-2002《金属材料室温拉伸试验方法》屈服强度与松驰GB/T 5224-2003 《预应力混凝土用钢绞线》 试验规范名称:力学性能 GB/T 228-2002《金属材料室温拉伸试验方法》规定非比例延伸力GB/T 5224-2003 《预应力混凝土用钢绞线》 应力松驰性能试验GB/T 10120 验收规范名称:GB/T 5224-2003 《预应力混凝土用钢绞线》 试验项目:表面质量 直径偏差 捻距 力学性能(最大力、最大力总伸长率) 屈服负荷(规定非比例延伸力) 应力松驰性能(每合同批不少于1次) 取样频率:<=60T/每批(同一牌号、同一规格、同一生产工艺) 取样方式:任取3盘(如少于3盘,则逐盘)

预应力锚具型号规格

预应力锚具型号规格 YBM15(13)系列锚具 YBM15(13)系列锚具扁型锚具主要用于桥面横向预应力、空心板、低高度箱梁。使用它可傅后张构件厚度减薄,克服了群锚体系锚下预应力过于集中、锚具两个方向尺寸均较大的缺点,使应力分布更加均匀合理。 YM15(13)系列锚固体系 YM15(13)系列锚固体系 YM型锚固体系由张拉端工具锚、张拉端工作锚、固定端锚具、连接器、波纹管、锚下垫板及相应机具组成。应用范围为:1860MPa-2000MPa强度级别的预应力钢绞线。 YM15(13)L连接器 YM15(13)L连接器 YBM15(13)L连接器作为接长预应力束,通常用于连续梁中,为周边悬挂挤压锚式。使用时先按YBM15(13)系列锚具张拉完毕灌浆后,再在待连接钢绞线上装上挤压锚,用挤压机将挤压套压在钢绞线上,外挂于连接器周边,套上保护罩做固定端使用。YM15(13)LB型连接器 YM15(13)LB型整体对接式连接器整体对接连接器是周边悬挂连接器的换代产品,由锚板、连接体、夹片、锚垫板、螺旋筋、约束圈、保护罩、金属波纹管、预应力钢纹线(预应力钢丝束)组成。此种连接器采用夹片作为连接锚固件,不需要挤压锚和其它配套设备就能快速连接完成。

YBM15(13)L扁锚连接器 YBM15(13)L扁锚连接器 YBM15(13)L连接器作为接长应力束,通常用于低高度连续梁中,为周边悬挂挤压锚式。 YM15(13)P固定端P型锚具 YM15(13)P固定端P型锚具 P型锚固体系包括挤压锚、螺旋筋、锚板、约束圈等。配合GYJ500型挤压机锚固。适用于构件端部设计应力大或端部空间受到限制情况。使用时,按需要预埋在混凝土内,待混凝士凝固到设计强度后,再进行张拉。 YBM15(13)P固定端P型锚具 YBM15(13)P固定端P型锚具 P型锚固体系包括挤压锚、扁螺旋筋、锚板、扁约束圈等。适用于群锚构件端部受到限制的情况。 YM15(13)H固定端H型锚具 YM15(13)H固定端H型锚具 YM15(13)H型锚具是利用压花机将钢绞线端头压成梨形头的一种锚具。当需要把后张力传置混凝士时,可采用H型锚固体系。可按需要做成正方形、长方形等多种排列形式。梨形自锚头用CYH15型压花机成形。 YGZ型钢质锥形锚具 YGZ型钢质锥形锚具 YGZ型钢质锥形锚具,可锚固标准强度为1570MPa、1670MPa的Ф5、Ф7mm高强钢丝束。配用YC850、YC1500千斤顶、ZB50油泵张拉顶压锚固。YGZ锚具由锚环、锚塞及昏锚垫板三部分组成:其工作原理是通过张拉预应力钢丝顶压锚塞,把钢比楔紧在锚圈与锚塞之间,借助摩擦力传递张拉力。同时利用钢丝回

预应力钢绞线伸长量的计算

后张法预应力钢绞线伸长量的计算 预应力钢绞线施工时,采用张拉应力和伸长值双控,实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6%,后张预应力技术一般用于预制大跨径简支连续梁、简支板结构,各种现浇预应力结构或块体拼装结构。预应力施工是一项技术性很强的工作,预应力筋张拉是预应力砼结构的关键工序,施工质量关系到桥梁的安全和人身安全,因此必须慎重对待。一般现行常接触到的预应力钢材主要:有预应力混凝土用钢绞线、PC光面钢丝、刻痕钢丝、冷拔低碳钢丝、精轧螺纹钢等材料。对于后张法预应力施工时孔道成型方法主要有:金属螺旋管、胶管抽芯、钢管抽芯、充气充水胶管抽芯等方法。本人接触多的是混凝土预应力钢绞线(PCstrand、1×7 =1860Mpa,270级高强底松弛),成孔方法多采用金属公称直径15,24mm,f pk 螺旋管成孔,本文就以此两项先决条件进行论述。 1 施工准备: 1.1 熟悉图纸:拿到施工图纸应先查阅施工说明中关于预应力钢绞线的规格,一 =1860Mpa,般预应力钢束采用ASTMA416-270级低松弛钢绞线,其标准强度为f pk Mpa。 1×7公称直径15,24mm,锚下控制力为Δk=0.75 f pk 1.2 根据施工方法确定计算参数: 预应力管道成孔方法采用金属螺旋管成孔,查下表确定K、μ取 值:表1 注:摘自《公路桥涵施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G-8 根据钢绞线试验结果取得钢绞线实际弹性模量Ep(一般为1.9~2.04×105Mpa)1.3 材料检测:

金属螺旋管根据《公路桥涵施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G-7之要求检测; 锚具根据《公路桥梁预应力钢绞线用YM锚具、连接器规格系列》(JT/T 329.1-1997)及《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、连接器试验方法及检验规则》(JT/T 329.2-1997)之要求检测; 钢绞线根据《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224-2003之要求检测 2 理论伸长量计算: 后张法预应力钢绞线在张拉过程中,主要受到以下两方面的因素影响:一是管道弯曲影响引起的摩擦力,二是管道偏差影响引起的摩擦力;两项因素导致钢绞线张拉时,锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小,因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。 2.1 计算公式: 《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)中关于预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式(1): ΔL= Pp×L Ap×Ep ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值(mm); Pp—各分段预应力筋的平均张拉力(N); L—预应力筋的分段长度(mm); Ap—预应力筋的截面面积(mm2); Ep—预应力筋的弹性模量(Mpa); 《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G-8中规定了Pp的计算公式(2): Pp=P×(1-e-(kx+μθ)) kx+μθ P—预应力筋张拉端的张拉力,将钢绞线分段计算后,为每分段的起点张拉力,即为前段的终点张拉力(N); θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和,分段后为每分段中每段曲线段的切线夹角(rad);

预应力钢结构

什么是预应力钢结构? 预应力技术的应用从上世纪三十年代开始,因其独特的结构受力体系,往往能达到让人惊叹 的建筑效果。 预应力结构分为预应力混凝土结构和预应力钢结构;本文主要介绍预应力钢结构; 预应力钢结构是结构工程领域的贵族,其结构选型与优化,布索方案经济分析,张拉阶次与 力度设计,结构计算与内力组合,构件与节点设计,施工工艺选择等设计内容中,任何一项 中的差错与失误都可导致预应力经济效益的下降甚至丧失。其设计、施工难度极大,国内只 有少数几家设计院能做大型预应力钢结构设计。 预应力钢结构(prestressed steel structure):指在结构上施加荷载以前,对钢结构或构件用特 定的方法预加初应力,其应力符号与荷载引起的应力符号相反;当施加荷载时,以保证结构 的安全和正常使用。结构或构件先抵消初应力,而且还应考虑预应力的作用,然后再按照一 般受力情况工作的钢结构称为预应力钢结构。 生活中也有很多预应力。如撑起布伞(引入预应力)可以防雨挡风;木桶套箍(引入预应力)可以耐久防漏,自行车车轮那些拧紧的辐条可以保证车轮轻便、结实等,但在现代钢结构中 引入预应力却是近50年的事。 预应力钢结构的分类? 从早期预应力吊车梁,撑杆梁的简单形式发展到目前张弦桁架、索弯顶、索膜结构、玻璃幕 墙等现代结构,预应力钢结构种类繁多,大致归纳为四类: 1、传统结构型:在传统的钢结构体系上,布置索系施加预应力以改善应力状态、降低自重 及成本。例如预应力桁架、网架、网壳等。例如天津宁河体育馆,攀枝花市体育馆的网架、 网壳屋盖。目前候机楼、会展中心广泛采用的张弦桁架亦归入此类。 另一种是工程中应用已久的悬索结构,如北京工人体育馆,浙江人民体育馆。其结构由承索 与稳定索两组索系组成,施加预应力的目的不是降低与调整内力,而是提高与保证刚度。 2、吊挂结构型:结构由竖向支承物(立柱、门架、拱架等)、吊索及屋盖三部分组成。支 承物高出屋面,于其顶部下垂钢索吊挂屋盖。对吊索施加预应力以调整屋盖内力,减小挠度 并形成屋盖结构的弹性支点。由于支承物及吊索暴露于大气之中,直指兰天所以又称暴露结构。例如江西体育馆、北京朝阳体育馆、杭州黄龙体育场等。 3、整体张拉型:属创新结构体系,跨度结构中摒弃了传统受弯构件,全部由受张索系及膜 面和受压撑杆组成。屋面结构极轻,设计构思新颖,是先进结构体系中的佼佼者,例如汉城 奥运主赛馆、慕尼黑奥运体育馆建筑群等。由于此体系属国外专利,国内尚无工程实例。

相关文档