关于风电场风机排布距离和列阵方式及海上风电场的模型
关于风电场风机排布距离和列阵方式及海上风电场的模型
关于风电场风机排布距离和列阵方式
及海上风电场的模型
摘要：随着能源需求增长与化石燃料资源日趋枯竭的矛盾日益突出，洁净的可再生能源越来越受到人们的欢迎和重视，风力发电是新能源中最具有经济发展前景的一种发电形式。目前，在进行风电场风机优化布置模拟计算时，均忽略了风轮的湍流影响，而采用简化风机尾流线性扩张模型，即尾流影响边界随距离线性增大模型。此外，多数风机尾流模型未考虑风经过风机后的尾流影响区域直径的突然扩大，而一些考虑了该因素的尾流风速预测解析计算公式，则不能满足上游风机后风速与尾流影响区域边界的连续性。为此，本文推导了一种新的简化风机尾流模型。研究风电机组尾流效应对风电场输出功率的影响，建立比较全面的风电场输出功率和风速的关系模型，为研究风电场运行优化排布和规划方面的有关问题奠定了基础。
针对问题1，本文考虑尾流效应对风电场组的影响，同时考虑了尾流边界效应模型，确定了速度与功率关系式，从到而确定风电场之间的最佳距离，提出一个完整的模型。
针对问题2，在上述模型的基础上，进一步考虑了风向、风速、迎风角等因素对风电场组效率的影响，经过对数据的处理，我们可以得知有关速度的概率分布f(V),建立速度分布函数；逐渐增加了模型的复杂性，对风电场的模拟更接近现实情况，因此模型模拟得到的结果与问题1相比，结论更灵活易行。
针对问题3，从海上风能资源的分析到建风电场的优势分析，结
合海上风电机组的结构形式，分析了不同构建方式的特点并作了相应的比较，最终提出了适合我国东南沿海建立海上风电场的风机布置方式。
关键词：
尾流效应、风电、功率特性、水平轴风电场组、
一、问题重述：
目前我国的风电总装机容量已经达到了世界第一，但我国风电发展的成熟度仍未达到世界前列水平。按照人均计算的风电装机容量，我国的世界排名为34，为46W/人，而同为总装机容量世界前列的美国、德国和西班牙，这一数据分别为149.8W/人、356.9W/人和463.5W/人；根据陆地面积计算，中国排名为第25位（6.5kW/平方千米）。
问题一：如今风电场的经济损失主要集中在下游风力机在上游风力机尾流中受到干扰，损失接收功率。下游风力机的发电功率（P2）与上游风力机的发电功率（P1）的比值随两台风力机之间距离D的变化。请查找区域典型数据，求得风力机最佳间距（附表1 江苏省13个气象站点80m高风速测定单位m/s）。
问题二：请以根据风向、风速、迎风角、间距、转向等信息，调整风力机以减少风机涡动能所带来的能量损失，并设计一种最新的陆地风机列阵方式。
问题三：相较陆地，海洋上拥有更多的风能资源，但其建造风机
场难度更大。请结合海洋风能数据，探讨海上风机场的构建方式。
二、问题分析：
在风电场的模型结构中，有一下两个主要的难点：1、处理数据，
准确描述风电场系统；2、在多个目标中选择合适的判断依据。因此，
如何处理大量数据建立风电场系统，以及如何在多目标条件下确定最
优化的判断标准，就是我们首先要解决的问题。
其次，优化风机的排布阵列是为了获得最大的经济效益，故应该
找到速度与功率的关系，从而建立合理的排布，充分利用风力资源以
获得最大的功率。而且风机之间存在尾流效应的影响和尾流遮挡等因
素，难点是如何找到影响功率和风速的最大或最主要的因素，建立相
应的函数关系进行建模求解。
对于海上建立风电场，要针对不同的海域有不同的方式，如何提
出一个基本适用于大众化的模式是比较难的。这要选定某一区域进行
分析才可能推广，实现特殊到一般的转化也是个难点。
三、基本假设
本文研究水平轴的风力发电机。
（对于问题1、2、3，其条件不同，故分别在针对问题建模求解
前提出）
四、文中常用符号说明
(,)p C βλ——风能利用系数， T c ——为风轮的推力系数
λ——为叶尖速比； ρ——为空气密度; v ——为风速； v ∞——为无穷远处风速;
A——为风轮扫掠面积；
R——为风轮半径; ω——为风轮转速; β——为桨距角； P——为风机的吸收功率；E——系统中单位质量的总能量； I——单位质量的内能；Ω——风轮转速；η——传动链和发电机的总效率；
Q——外界环境传递给控制体内流体的热量；
net
W——是外界环境对控制体内流体做的功。
net
五、模型建立与求解
5.1对于问题1的模型与求解：
5.1.1基本假设
①将风力机风轮简化为一个无厚度可穿透的圆盘，该圆盘从空气中提取能量使气流速度、压力等降低。
②认为风力机风轮周围的流场是一维的、稳态的、不可压流场。如图5.1.1所示将流经风轮的、上游截至未受风轮影响的无穷远处来流、下游到尾流气流恢复至周围环境气流状态的流管作为控制体。
图5.1.1 致动盘理论模型
③不考虑风机成本-效益和风电场增量装机效益。
④本文选取变桨距风力发电机组进行研究的。
5.1.2问题求解
为了推导出风力机风轮周围流场中各个变量之间的关系，沿着流
线可以将该流管分为三个部分。第一个部分是自由来流的风轮上游区
域；第二个部分是风轮平面；第三个部分是风轮下游区域，从风轮平
面开始直至气流状态恢复至周围环境气流状态的位置。在空间位置固
定的、无变形的控制体内，由质量守恒的关系，可得以下方程：
V 0cv cs d V ndA t ρρ?+
?=???r (1.1)
基于稳态假设，式（1.1）左边的第一项等于0。所分析的控制
体为流管，其边界为流线，因此没有流体能够进入或者离开控制体内，
因此式（1.1）可以简化为：
112233u A u A u A == (1.2)
其中u 和A 是每个截面流线方向的速度和面积。
类似的，在空间位置固定的、无变形的控制体内，一维动量方程
的通用形式如下：
V cv cv cs V d V V ndA F t ρρ?+
?=?∑??r (1.3)
同样的，由于稳态假设以及流管边界的无穿透，式（1.3）可以
简化为：
223311A u A u A F ρρ-= (1.4)
其中A F 是风轮对气流的作用力。能量守恒的通用形式如下：
2
V 2net net cv cs p V e d i gz V ndA Q W t ρρρ???+
+++?=+ ??????r (1.5)
不考虑边界上热量的传递，并且认为控制体是从无穷远处自由来
流位置到风轮平面前方和风轮平面后到不受风轮影响的无穷远处，那
么在该控制体内流体没有被做功，则式（1.5）的右边项为0。进一
步，由于流场是稳态的，并且忽略内能的变化，式（1.5）可以简化
为：
21tan 2i i P u cons t ρ+= (1.6)
式（1.6）是能量守恒方程的简化形式，也就是伯努利方程。根
据以上所有假设，式（1.6）可以用于一条流线上的两点之间。在从
出口（位置1）到致动盘前一点（位置2-）的区域内和致动盘后一点
（位置2+）与出口（位置3）之间的区域内，应用式（1.6），可得：
2211221122P u P u ρρ-+=+ (1.7)
2233221122P u P u ρρ++=+ (1.8)
式（1.7）减去式（1.8），然后在两边同时乘以A 2，得到:
()223212221112A u A u A p p F u ρ-+??????-=-=- ??????? (1.9)
将式（1.9）与式（1.2）、式（1.4）相比较可得：
2131()2u u u =+ (1.10)
上式表明风轮平面的气流速度是无穷远上游速度与无穷远下游
速度和的一半。而且风轮平面的气流速度要小于无穷远上游速度，这
是因为风轮从气流中提取了能量，也造成了风轮前方与后方的压力差
值。将风轮平面气流速度相对于自由来流速度减少的比例定义为轴向
诱导因子：
12
1u u a u -= (1.11)
由式（1.10）与式（1.11）可得：
211u a u =- (1.12)
3112u a u =- (1.13)
风轮的推力系数定义如下：
()2211411/21/2A T F T C a a u A u A ρρ-===- (1.14)
5.1.3风力机尾流模型
图5.1.2 尾流模型概化流场示意图
如图1所示，采用控制体积法进行风轮流场分析。0D 为风轮直
径：a D 、D 分别为风轮后、距离风轮x 处的尾流直径。现选取风轮后至距离风轮处之间的尾流影响流场作为控制体，并设其流体动量为
p ，则根据欧拉运输公式可列出：
sys cs cs D p dV p dV pu ndS Dt t ?=+?????????g ò （1.15）
式（1.15）左端为控制体内流体动量的总变化率，等于受到的推力T ：
右端第一项为控制体内总动量随时间的变化率，第二项为单位时间内
控制体表面流进、流出量引起的净流出量。因有：
00()A cs
p dV u u u dA t ρ?=-????? （1.16） 220()A cs pu nds u u dA ρ=-???
g ò （1.17）
将式（1.16）、式（1.17）代入式（1.15）可得：
0()A T u u u dA ρ=-? （1.18）
在实际风机尾流计算中，可忽略尾流沿纵向尺寸上的分布差异，上式
可简化为：
0()T u u u A ρ=- （1.19）
式中，A 为风机下游尾流面积，2/4A D π=
由此，尾流风速u 只与x 有关。设a 为风经过风机后的衰减率，即
01/a a u u =-，则有
20012T T u A C ρ=（其中：
200/4A D π=） （1.20） 风机的推力系数与的关系为：
4(1)T C a a =- （1.21）
由式（1.19）~式（1.21）可得：
02a D D = （1.22）
在风机尾流区域内，由于风速的变化率相对较小，可将式（1.19）简
化为：并与式（1.20）~式（1.22）联立，可得：
00(12/)u u aA A =- （1.23）
5.1.4尾流边界建模
本小节将尾流流场的发展过程分为不考虑粘性的膨胀过程与考
虑粘性的扩散过程，分别建立尾流边界模型。
①膨胀过程的边界模型建立
根据无粘条件下，尾流边界的膨胀特点，建立如下表达式来描述
尾流边界的膨胀：
qx p y m ne -=+ （1.24）
其中，p y 为膨胀过程的尾流边界位置，x 为风轮下游位置。
首先，尾流区域边界经过风轮边缘，即式（1.24）必过点（0，
D/2），于是有m+n=D/2；其次，尾流区域在风轮下游无穷远处一定是
稳定的，不会再膨胀，即式（1.24）必过点（∞，D 1/2），其中D 1为
风轮下游无穷远处尾流区域的边界直径，于是有m=D 1/2。
根据连续性方程： 22231((/2))((/2))u D u D ππ= （1.25）
其中23,u u 分别为风轮处的气流速度与风轮下游无穷远处尾流稳定后
的气流速度。又由式（1.12）和（1.13）有 32121a u u a -=- （1.26）
其中a 为轴向诱导因子；
由式（1.14）、（1.25）、（1.26），可得：
1112221T T C D D m C +-==-（1.27）
11(1)2221T T
C D D n m C +-=-=- （1.28） 最后来确定（1.24）式中的参数q ，其主要控制尾流的膨胀曲率。
不考虑粘性作用时，尾流区域的膨胀程度与推力系数成正比关系，那
么参数q 就与推力系数C T 成反比。根据对压力降方法数值模拟的结
果分析，参数q 可用下式来近似表达：
1.3T q C =- （1.29）
将上式综合，即可得到所建立的膨胀过程的边界模型。
为了验证所建立的膨胀过程的尾流边界模型的准确性，选择了推力系
数0.61、0.7和0.79三种情况下不考虑气流粘性作用时的压力降方
法数值模拟结果与所建立的膨胀过程的尾流边界模型相比较，如图所
示，图中PJ 代表压力降方法的数值模拟结果，MODEL 为建立的模型
的结果。从比较中可以看出，所建立的膨胀过程的尾流边界模型与数值模拟所得的尾流边界基本吻合；但也有一些小的偏差，尚在可接受的范围以内，这主要是由于确定参数q时做的近似所导致的。
图5.1.3 数值模拟结果与尾流边界模型的比较
②扩散过程的边界模型建立
尾流膨胀过程的边界模型是基于无粘假设下的，是一种理想状态。但是实际尾流流场中，由于粘性的作用，尾流区域会不断与周围流场区域有动量、能量的交换，其影响范围会不断扩张。图 5.1.4为推力系数0.61、0.79、0.85情况下，不考虑粘性作用与考虑粘性作用条件下压力降方法数值模拟得到的尾流边界的比较，从图中可以清晰的看出不考虑粘性作用条件下尾流流场的膨胀过程，以及考虑粘性条件时，尾流边界基于膨胀过程的进一步扩散。
为了更加明显的体现尾流流场的扩散过程，需要去除掉尾流边界中膨胀过程的影响，即用考虑粘性作用的尾流边界减去不考虑粘性作用的尾流边界，结果如图5.1.5所示，是只考虑扩散过程的尾流边界。
在图5.1.4中，风轮下游2D 位置之后的扩散过程的尾流边界基本是
线性增长的；而在2D 位置以内，属于近尾流区域，流动现象复杂，
很难简单的描述出边界的特征。
考虑粘性作用的尾流流场的扩散过程涉及到尾流流场中的湍流
强度等信息，很难直接建立模型。尾流边界模型主要用于尾流干扰效
应的研究，远尾流是主要研究对象。因此为了简化模型，不去详细考
虑近尾流区域边界模型的非线性变化，主要考虑远尾流区域的线性变
化。由图5.1.4中可以看出不同推力系数下，尾流区域扩散过程的尾
流边界线性增长斜率基本相同，但是随着推力系数的增加而略有减
小。因此扩散过程的尾流边界可以用下式表达：
(0.020.1)k T y C x =-+ （1.30）
其中k y 为扩散过程的尾流边界位置。
图5.1.4 不考虑粘性作用与考虑粘性作用条件下的尾流边界
图5.1.5 只考虑扩散过程的尾流边界
③尾流边界模型
结合尾流区域膨胀过程与扩散过程分别建立的尾流边界模型，即
可得到完整的尾流边界模型，如下式：
(0.020.1)x qx T b p k y y y m ne C -=+=++-+
（1.31）
其中b y 即为所求的尾流边界位置；
④模型的分析与验证
为了验证该尾流边界模型的正确性，将尾流边界模型与Garrad
Hassan 在Marchwood 工程实验室（MEL ）开展的风力机尾流的实验结
果进行比较。同时还引进目前工程应用中最广泛的尾流模型——Park
模型。Park 模型基于假设：（1）尾流区域初始直径为风轮直径；（2）
尾流区域增长速率呈线性关系。Park 模型的边界模型可由下式表达：
/22park y D kx =+ （1.32）
其中park y 为Park 模型的尾流边界位置；D 为风轮直径；x 为风轮下游
位置；尾流扩散系数k 与地形因素紧密相关，可表示为：
00.5
ln()k h z （1.33）
其中h 和z 0分别为轮毂中心高度和人工表面粗糙度。在MEL 开展的
尾流实验中，这两个值分别为50m 和0.075m 。
图5.1.6为本文所建立的尾流边界模型、Park 模型中的尾流边
界模型以及实验测量数据三者的比较。其中，Park 模型中的尾流扩
散系数是一个只与风力机几何参数和周围环境有关的参数，故对于
MEL 开展的实验而言，尾流扩散系数为一常值，这样Park 模型的尾
流边界就是一个固定的边界。从图5.1.6中可以看出，不同推力系数
下，风轮下游相同位置的尾流边界位置是不相同的，这是因为尾流流
场的发展不仅与风力机几何参数和周围环境有关，而且还与来流条件
以及风轮工作状态有关，Park 模型的边界模型没有考虑这些因素，
显然是不够准确的。而本文所建立的尾流边界模型是以推力系数为变
量，即考虑了相关的因素，得到的效果明显要优于Park 模型的边界
模型。
图5.1.6 建立的尾流边界模型、Park 模型的尾流边界模型与实验数
据的比较
综合尾流模型以及边界模型可确定出下游风机的风速 ：
22000(12/)(1/2)b u u aA A u aD y =-=- （1.34）
由上面所列 b y 的式子代进去，求出速度的关系式
风力发电机从风能中捕获的功率为： 23r 1P (,)2p C R V βλρπ= （1.35）
r P P η= （1.36）
5.1.5变桨距风力发电机组气动力数值模拟特性分析
通过对变桨矩风力发电机系统数学模型的分析，确定其关于最小
二乘法的曲面拟合函数; 用最小二乘法进行曲面拟合的优化求解，得
到一个拟合结果，使均方误差最小，完成对风力发电系统模型中风能
利用系数的曲面拟合。
对于变桨距风力发电机组而言，系统通过控制叶片的攻角以改
变气固藕合模型中叶片的轴向迎风面积，以及流经风轮扫略面的气流
的大小。在柱坐标系下数学模型的定解条件中，分别选择桨距角β
1=0，β2=。将计算机仿真计算得到的沿风轮轴向风速变化情况利用
origin 绘图软件绘制出来，结果如图2.7所示。图中曲线2为桨距
角β1=0时的轴向风速变化曲线，曲线1为桨距角β2=/6时的轴向风
速变化曲线。
图5.1.7 空气流过风轮截面前后的情况由仿真计算结果可知:风力发电机组风轮作用可视为一台阻力设备，再起作用下，风轮上游风速u0到风轮扫略面处风速u1，直至尾流中的风速v逐步减弱;在风轮附近风速的衰减较快;风速沿风轮轴向水平速度连续地减小，反映出圆柱型空间内水平速度分量的特性。风力发电机系统气动特性数值模拟的风速变化仿真结果符合风力发电机所处流场的的实际情况。
叶片桨距角的变化对风力发电机系统气固藕合模型中气流的变化起着重要的作用。相同工况下桨距角大小决定模型的定解条件中的a 取值，图5.1.7中可以看出，风轮附近气流延x轴向的风速变化在桨距角较大时，衰减较快;由于本节建立模型的控制方程组主要描述流经风轮的气流能量变化情况，可以看出较大的叶片桨距角会影响流经风轮气流的能量衰减，可以使风力发电机的风轮捕获较多的风能。因此，变桨距风力发电机可以通过控制叶片的桨距角实现对气固藕合模
型中风轮的气动特性进行适当控制，实现不同风速变化作用下控制系
统对风力发电系统能量捕获值的控制。许多专家在此方面做了大量工
作，并己对变桨控制的作用取得基本一致的认识:首先，变桨距系统
可以被用来辅助启动过程，适当的变桨控制可以增加风力发电机的起
动气动转矩;其次，当风速变化时，特别是超过额定风速后，通过调
整叶片的攻角，可以控制风力发电机组的转速和输出功率稳定;同时，
通过控制叶片的桨距角，可以减小风力机传动轴的负荷以及机组机械
载荷的变化;最后，当安全链断开时，变桨系统转向顺桨位置，从而
提供一个空气动力学的刹车作用等。
叶尖速比是旋转风轮的叶尖速度与风速之比，也是风力发电机
系统模型中的一个重要参数，表示为:
R
V ωλ=
（1.37）
叶尖速比直接影响叶片的能量捕获，并且影响风能利用系数Cp 。
在实际中常用风能利用系数Cp 对叶尖速比λ的变化曲面反映风力发
电机组的空气动力学特性。可以看出风能利用系数Cp 与叶尖速比λ
和桨距角β具有非线性函数关系。风力发电机组在高风速区运行时，
可通过调节桨距角刀降低风能利用系数Cp ，从而将风力发电机系统
的转速。稳定在额定转速ω0。
贝兹理论在制动盘概念下，应用动量一叶素理论推导出理想的最
大风能利用系数C Pmax 、约为0.593[63]。也就是说假设风速经过风轮扫
掠面后降为0，那么风力发电机组捕获的风能约为经过风轮全部风能
的0.593。由这一理论推导Cp 值时，需要确定风力发电机轴向诱导
因子a 。但是在实际应用中轴向诱导因子a 。很难准确确定，因此，
需要通过对实验得到的离散点拟合出连续的Cp 曲面。
风能利用系数曲面的拟合的准确度对风力发电系统模型的建
立是至关重要的。用最小二乘法对风力发电机组采样数据进行曲面拟
合，并对拟合曲面进行线性化求解，提出一种确定风力发电机风能利
用系数的辨识方法。文献中给出了包含8个独立参数的风能利用系数
曲面拟合函数，其表达式:
64125(,)c c p c z c c c e λββ-Λ??==--??Λ??
837111c c λββ=-Λ++
（1.38）
式中，18~c c 为系统模型参数；Λ为中间变量。
只要使得风轮的叶尖速比λ=λopt ,就可维持机组在max p C 下运
行。所以经过调整叶尖速比使其达到λopt ，则可近似将功率看成与
速度的立方成正比。
故有 23322310
(1/2)b P u aD y P u ==- （1.39） 运用Matlab 求解下游风力机的发电功率（P2）与上游风力机的发电
功率（P1）的比值随两台风力机之间距离D 的变化。
5.2对于问题2的模型与求解：
5.2.1基本假设：
① 假设风机可以自动捕获风向并随之调节予以最好的迎风角；
② 只考虑此区域的主要盛行方向，忽略次要风向的影响；
③ 菱形模型也适应于正反两个对立风向。
5.2.2模型建立：
①尾流遮挡的影响
风沿风速方向向下游传播可以用圆锥来表示，rot r 扩是风力机叶
轮半径，w r 是风力机在X 处的投影半径，
图 5.2.1 风力机投影圆锥 图5.2.2 风力机遮挡示意图
根据公式有:
w rot r r kx =+ （2.1）
式中，k 是尾流下降系数。
对于上图来说，如果d < r(x) + rot r ，则风力机在尾流区域内。其
中d 为尾流中心与下游风力机中心之间的距离，r(x)是尾流半径，rot
r 是风力机叶轮半径。 根据下游风力机与
上游风力机沿着风方向在下游风力机处的投影的重叠程度，如果下游
引风机基础施工方案
一、工程概况 本工程为南阳热电一期2×210MW供热机组工程，拟建引风机基础及支架基础埋深为-3.50m,支架基础为三层台阶式基础，砼等级为C30；引风机基础为独立基础，上部轴周挑沿，并留有设备安装预留螺栓孔，砼等级C30；支加上部结构梁柱平面表示详见03Ｇ101图集《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》，柱为600*800，设计砼为C30，结构层有11.00米层和16.865米层。 二、编制依据 1、引风机基础及检修设施图（F3161S-T0307） 2、火电施工质量检验评定标准（土建工程篇） 3、建筑施工手册（第四版） 4、现行国家施工及验收规范等编写 三、施工准备 1、认真熟悉图纸，熟悉设计交底和图纸会审纪要，了解设计的具体意图、所使用的规范、规程等，熟悉操作规程和具体施工方法。 2、施工所需钢材、水泥、砂石、粉煤灰、外加剂等，提前报出需用计划，根据工程进度，依次进场。施工前各项材料进场检验完毕。 3、工程施工所需周转用钢架管、钢模板等及时组织进入现场。 4、施工机械已就位，并调试完成，现场施工用水、用电已完成并具备施工条件。 5、劳动力已按时进场，并满足施工需要。 四、施工布置
基础及支架模板采用组合式塑钢模板，基础外挑耳部位采用胶合板背面用50×100方木做背棱支撑，对拉螺栓和双排钢管脚手架双层加固；柱子钢筋采用钢管架和方木刻槽固定；柱子施工缝在基础顶面（-2.00m）和一层柱中（+5.00m）和底层柱顶（+11.00m），引风机基础一次支模浇筑成型。 五、施工方法 引风机基础及支架施工顺序流程如下： 定位放线——土方机械开挖和人工清基——垫层浇筑——基线复核----弹基础及柱子等模板线----支架基础施工——引风机基础施工——支架柱施工至+5.00米——基础模板拆除——支架一层施工——支架二层施工——模板拆除——土方回填。 1、测量定位放线 （1）根据引风机基础及检修设施布置，东西方向设二个控制点，南北向根据需要，设置控制点不少于四个。 （2）施工测量所用仪器：S—3自动安平水准仪，NTS—352光电测距仪及经纬仪。 （3）施工测量由专业测量人员进行施测，施工过程中，要加强对测量控制网点的保护，并定期对控制点进行复核。 2、模板工程 基础垫层在土方开挖完成，地基验槽后即可进行模板支设，支设时用200㎜方木做模板，用ф12钢筋将模板固定在地基上，模板支设时应注意保持模板的标高准确。 基础垫层硬化具有一定强度后，组织测量员首先复核基准线，放出基础模板边线及柱子边线，并把柱子四角以三角形标志形式在垫层上明显表示出来，
风电场风机安装风机设备安装施工方案
****风电场一期（***工程）B标段风机设备安装 施工方案 广东火电工程总公司**项目部 年8月26日
****风电场一期（***工程）B标段风机设备安装 施工方案 编制： 审核： 审批： 广东火电工程总公司**项目部 年8月26日
目录 一、编制说明及工程概 况 (1) 二、主要实物工作 量 (1) 三、吊装钢丝绳的选 择 (2) 四、安装场地布置要求及施工方 法 (4) 场地准备 (4) 机索具准备 (4) 基础环清理 (4) 作业流程、风机设备安装方法及吊装工艺参数表 (5) 4.4.1作业流程 (5) 4.4.2风机安装方法 (7) 4.4.2.1塔筒下段的安装 (7) 4.4.2.2塔筒中段的安装 (10) 4.4.2.3塔筒上段的安装 (13) 4.4.2.4机舱安装 (16) 4.4.2.5叶轮安装 (19)
五、吊装组织体 系 (21) 六、机索具 表 (22) 七、安全技术措 施 (26) 八、风机吊装竖面示意 图.............................................................. . (27) 九、附 录 (2) 7 TC1800S 450t吊车性能表 (27) TG1000E 100t吊车性能表 (27)
一、编制说明及工程概况 ****风电场一期（***工程）B标段共有35台1500KW风力发电机组需安装。其中单件最高吊装标高设备为机舱，重量56吨，就位顶标高约72米，需选用大型吊车吊装。 本方案中对风机设备吊装选用的主吊吊车为Demag TC1800S型450t汽车式起重机，溜尾吊车选用Tadano TG1000E型100t汽车式起重机。 为了规范风力发电机组的吊、安装施工，保证施工安全，特编制本方案。其中涉及的工程内容为： 35个风机设备在各个机位的吊、安装 部分无法在现场存放的风机设备的现场倒运（具体需倒运部分设备可参见风机 设备卸车方案） Demag TC1800S汽车吊的转场移位 Tadano TG1000E汽车吊的转场移位 编制依据 《电力建设施工及验收规范（建筑工程篇（SDJ69—87））。 《风力发电场项目建设工程验收规程（DL/T5191-2004）》。 《工程建设安装工程起重施工规范》HG20201-2000 《起重工操作规程》SYB4112-80 华锐风电科技有限公司风机安装手册 《风力发电机组齿轮箱（GB/T 19073-2003）》。 《风力发电机组塔架（GB/T 19072-2003）》。 《风力发电机组异步发电机（GB/T ~2-2003）》。 《起重机械安全规程》GB6067-85 《电力建设安全工作规程》 《电力建设安全管理规程》 起重机械施工管理程序S508（A0） 现场平面布置图 Demag TC1800S起重机吊装性能表 Tadano TG1000E起重机吊装性能表 二、主要实物工作量
风力发电风机基础施工方案
. 一、编制依据： 1、根据图纸设计的要求进行施工。 2、建设部发放《混凝土结构工程施工质量验收规范》。 3、国家电力公司发放《电力施工质量检验及评定标准》 4、电力建设安全规程。 5、施工组织设计书 二、工程概况： 本工程B标段共11个风机基础，风机基础全部为钢筋混凝土基础，基础垫层混凝土设计强度为C15，基础混凝土设计强度为C35，基础采用定型钢质模板，以保证混凝土表面光洁度、平整度和整体性良好。 备机具名 TDJRE经纬12014.91 1 SETZ2水准2014.9 瑞全站3 1 2014.9
TRS-822 2014.1 5 50mm 台振捣棒4 2 2014.1 2 5 弯曲机GW40 台 2 2014.1 切割机6 GQ32 台2 2 资料． . 2014.1 1 电焊机ZXE1 台7 2 2014.1 根10
钢丝绳各种规格 2 2014.1 9 钢筋调直4-14 2 2014.2 HW-20A 10 打夯2 2014.发电30 111 2 2：工程车辆配置表退场时间数量规格机具名称序号进场时间 1 1 江铃皮卡2014.9 四驱 2 装载机5t 2014.10 2 3挖掘机1m 3 2014.11
施工流程：三、、测量放线1 根据设计蓝图及甲方提供的固定成果桩成果表进行测量放线，并在适当位置做控制点且设置保护措施，使控制桩不宜被破坏。在施工测量过程中认真审核图纸，施工测量完成并且经过公司三级检验确认无误后，请甲方及监理单位有关人员进行查验后，进行土方开挖工作。 资料． . 2、土方工程 （1）基坑开挖时，应对平面控制桩、水准点、基坑平面位置、水平标高、边坡坡度等经常复测检查。 （2）基坑开挖时，应遵循先深后浅或同时进行的施工程序。挖土应自上而下水平分段分层进行，每层0.3m左右，边挖边检查坑底宽度及坡度，不够时及时修整，每3m左右修一次坡，至设计标高，再统一进行一次修坡清底，检查坑底宽和标高，要求坑底凹凸不超过 2.0cm。 （3）雨季施工时，基坑槽应分段开挖，挖好一段浇筑一段垫层，并再基槽两侧围以土堤或挖排水沟，以防地面雨水流入基坑槽，同时应经常检查边坡和支撑情况，以防止坑壁受水浸泡造成塌方。 （4）挖掘发现地下管线（管道、电缆、通讯）等应及时通知有关部
风电场风机安全规程
风力发电场安全规程 XXXX风电技术有限责任公司 XXXX年XX月XX日
目录 1 范围 (2) 2 引用标准 (2) 3 总则 (3) 4 风电场工作人员基本要求 (4) 5 对个人的安全措施 (5) 6 风电机安装安全措施 (7) 7 攀登风机安全注意事项 (9) 8 风电机组安全运行 (10) 9 风电机组维护检修安全措施 (12) 10风电场的其它相关规定 (16) 附录紧急救护法 (23)
1 范围 本标准规定了风力发电安全生产工作内容、权限、责任及检查考虑办法。本标准适用于风力发电企业安全生产全部过程。 2 引用标准 下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。本标准出版时，所示版本均为有效。所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。 DL 408—1991 电业安全工作规程（发电厂和变电所电气部分） DL 409—1991 电业安全工作规程（电力线路部分） DL 558—1994 电业生产事故调查规程 DL/T 572—1995 电力变压器运行规程 DL/T 666—1999 风力发电场运行规程 DL/T 797—2001 风力发电场检修规程 SD 292—1988 架空配电线路及设备运行规程 电安全[1994]227号关于修订《电业安全工作规程（热力和机械部分）部分条款的通知》
3 总则 3.1风力发电生产必须坚持“安全第一、预防为主”方针。风电场应建立、健全 风电安全生产网络，全面落实第一责任人的安全生产责任制。 3.2任何工作人员发现有违反本标准规定，并足以危及人身和设备安全者必须予 以制止。 3.3风电场应按照DL/T666、DL/T797及本标准制定实施细则、工作票制度、 操作票制度、交接班制度、巡回检查制度、操作监护制度、维护检修制度、消防制度等。 3.4工作人员对本规程每年考试一次。因故间断工作三个月以上者，必须重新学 习本规程。调动到新的工作岗位人员，在开始工作前必须学习规程有关部分，并经过考试合格才能上岗。新参加工作人员必须进行三级安全教育，经考试合格后才能进入生产现场工作。外来临时工作和培训人员，在开始工作前必须向其进行必要的安全教育和培训。外来人员参观考察风电场，必须有专人陪同。 3.5各级领导人员都不准发出违反安全工作规程的命令。工作人员接到违反本规 程的命令，应拒绝执行。任何工作人员除自己严格执行本规程外，还应督促周围的人员遵守本规程如发现有违反本规程并足以危及人身和设备安全者应立即制止。 3.6风电场内电气设备的事故处理应按本标准所列“引用标准”中相应的标准执 行。 3.7风电场升压站的事故处理参照DL/T572的规定处理。 3.8风电场内架空线路事故处理参照SD292的规定处理。 3.9风电场电力电缆事故处理参照有关的规定处理。
风机基础土方开挖专项施工方案
包头鲁能白云风电场40MW风电项目 土方开挖专项施工方案 审批： 审核： 编制： 神华国能山东建设集团有限公司 包头鲁能白云风电场40MW风电工程 2016年6月6日
目录 目录 -------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 2第一章编制依据 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 3第二章工程概况 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 3第三章地质情况及周围环境3 第四章施工部署 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 3第五章施工准备 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 5第六章土方施工 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 6第七章特殊情况的应急处理措施 -------------------------------------------------------------------------------------------- 7第八章安全管理 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 7第九章文明施工及环保管理 ------------------------------------------------------------------------------------------------- 8
风电场风机基础方案对比分析
风电场风机基础方案对比分析 摘要：通过对现浇钢筋混凝土圆台扩展基础与预应力锚栓梁板式基础方案施工 以及工程量进行对比，从而得出经济性结论。 关键词：风机；圆台；梁板；基础 51方案分析 风机塔架基础是风电场建设的主要土建工程，作为风机塔架的基础，其承受 的荷载360°方向均有可能，其中水平风荷载和倾覆力矩较大，对地基基础的稳定 性要求比较高，风机塔架基础工程量的控制对于风电场的建设投资成本的控制尤 为重要。下面以国电联合动力技术有限公司UP2000风力发电机组机型单机容量 为2000KW的风机（其轮毂高度为80米）为依据，根据陕西华电王渠则风场施 工情况，对现浇钢筋混凝土圆台扩展基础与预应力锚栓梁板式基础方案经济性进 行对比。 1.1 现浇钢筋混凝土圆台型扩展基础 现浇钢筋混凝土圆台型扩展基础，基础埋深-3.2米，基础直径18米，基础台柱直径7.0米。其上部塔筒塔架与基础之间采用基础环连接，基础环需深入基础 底板一定的深度，并与基础结构要有可靠连接。 现浇钢筋混凝土圆台型扩展基础外形见图1： 现浇钢筋混凝土圆台型扩展基础具有以下优缺点： 1）现浇钢筋混凝土圆台型扩展基础应用广泛，计算理论成熟。 2）现浇钢筋混凝土圆台型扩展基础采用基础环与塔筒连接，基础在基础环 区域既有基础环，又配置了大量钢筋，强度和刚度比较大；基础环以下部分只有 钢筋，此处存在强度和刚度突变，容易引起钢筋应力集中、混凝土裂缝集中，进 而易引起基础脆性破坏和耐久性问题。 3）现浇钢筋混凝土圆台型扩展基础施工时，支模比较简单，施工难度相对 较小，后期维护费用相对较小。 5.11.2 预应力锚栓梁板式基础 预应力锚栓梁板式基础埋深-3.2米，基础直径18米，基础台柱直径5.4米， 预应力锚栓梁板式基础将风力发电塔架与基础采用预应力锚栓连接。 预应力锚栓梁板式基础外形见图2： 预应力锚栓梁板式基础将风力发电塔架与基础采用预应力锚栓连接，预应力 锚栓贯穿基础整个高度直达基础底板。预应力锚栓采用高强螺栓液压张拉器对锚 栓施加准确的预拉力，使上、下锚板对钢筋混凝土施加压力。预应力锚栓组合件 均为重量较小的单件，在基础施工阶段可采用较小吊车吊装。 大功率风机基础需承受较大的弯矩，因此基础底面面积往往较大，因而悬挑 长度大，相应的根据计算及构造要求，基础高度也相应增大，所以基础的工程也 相应增加了，预应力梁板式式基础通过基础底板及梁共同作用，有效的抵抗的基 础底面上的弯矩，同时减小了基础工程量。 预应力锚栓梁板式基础受弯作用时，混凝土压应力有所释放但始终处于受压 状态，有利于基础裂缝的控制；基础柱墩中竖向钢筋不受力较小，仅需按构造配 置预应力钢筋混凝土中的非预应力钢筋；钢筋和锚栓交叉架设，不影响相互穿插，施工比较便利。
海上风电机组要点总结
海上风电机组要点总结 一、概述： 中国已建和在建的海上风电项目有上海东海大桥10万千瓦项目、江苏如东潮间带15万千瓦示范项目以及2010年国家发改委启动的首轮100万千瓦海上风电招标项目 海上风电的优缺点： 二、基础结构的分类 基础结构类型可分为：桩式基础，导管架式基础，重力式基础，浮动式基础等多种结构形式。
1.1单桩基础 单桩基础由大直径钢管组成，是目前应用最多的风力发电机组基础，该中形式基础是用液压撞锤将一根钢管夯入海床或者钻孔安装在海床形成的基础。其重量一般为150t-400t，主要适用于浅水及 20～25 m 的中等水域、土质条件较好的海上风电场项目。这种基础目前已经广泛地应用于欧洲海上风电场，成为欧洲安装风力发电机的“半标准”方法。 优点：是无需海床准备、安装简便。 缺点：移动困难；并且于直径较大需要特殊的打桩船进行海上作业，如果安装地点的海床是岩石，还要增加钻洞的费用。 1.2多桩基础 多桩基础的概念源于海上油气开发，基础由多个桩基打入地基土内，桩基可以打成倾斜
或者竖直，用以抵抗波浪、水流力。 中间以灌浆或成型方式（上部承台/三脚架/四脚架/导管架）连接塔架适用于中等水深到深水区域风场。 优点：适用于各种地质条件、水深，重量较轻，建造和施工方便，无需做任何海床准备； 缺点：建造成本高，安装需要专用设备，施工安装费用较高，达到工作年限后很难移动。 应用情况：2007 年英国Beat rice示范海上风电场，两台5MW的风机均采用的四桩靴式导管架作为基础，作业水深达到了45m，是目前海上风机固定式基础中水深最大的；我国上海东大桥海上风场采用的是多桩混凝土承台型式。 2.三脚桩基础 三脚桩基础采用标准的三腿支撑结构，由中心柱和3根插入海床一定深度的圆柱钢管和斜撑结构组成。钢管桩通过特殊灌浆或桩模与上部结构相连，可以采用垂直或倾斜管套，中心柱提供风机塔架的基本支撑，类似于单桩基础。其重量一般在125~150t左右，适用水深为20~40m。 这种基础由单塔架结构简化演变而来，同时又增强了周围结构的刚度和强度，在海洋油气工业中较为常见。
风机基础施工方案
中广核达坂城一期49 风机基础施工方案 目录 风机基础施工方案 (1) 1 工程概况及工程量.......................................................................................................................... - 1 -1.1 工程概况....................................................................................................................................... - 1 -1. 2 主要工程量和工期....................................................................................................................... - 1 -1. 3 主要机械设备配备..................................................................................................................... - 2 - 1.4 人员配置 .................................................................................................................................... - 2 - 2 编制依据......................................................................................................................................... - 3 - 3 施工程序、方法............................................................................................................................. - 3 -3.1施工方案........................................................................................................................................ - 3 -3.2施工顺序...................................................................................................................................... - 4 - 3.3施工方法和内容 .......................................................................................................................... - 4 - 4 质量控制点的设置和质量通病的预防....................................................................................... - 19 -4.1质量标准..................................................................................................................................... - 19 -4.2质量控制点的设置.................................................................................................................... - 20 -5施工的安全要求和环境条件........................................................................................................ - 22 -5.1 施工用电的安全要求................................................................................................................. - 22 -5.2 环境条件.................................................................................................................................... - 24 -5.3消防管理..................................................................................................................................... - 24 -5.4应急预案 .................................................................................................................................... - 2 5 - 附件：大体积测温平面及竖向布置
风机基础施工方案(终版)(完整版)
晋能败虎堡三期100MW风电项目风机、箱变基础工程 风机基础施工方案 西北水利水电工程有限责任公司 败虎堡风电工程项目部 2017年03月06日
批准：____________ ________年____月____日审核：____________ ________年____月____日编写：____________ ________年____月____日
1、目的和适用范围 (1) 2、工程概况 (1) 3、编制依据 (1) 4、工期安排 (1) 5、职责 (1) 6、风电基础工程 (1) 6.1、基础开挖 (2) 6.1.1基础开挖作业流程 (2) 6.1.2质量控制要求 (3) 6.1.3基础开挖注意事项 (3) 6.2、垫层浇筑 (3) 6.2.1垫层浇筑作业流程 (3) 6.2.2垫层浇筑注意事项 (4) 6.3、基础环调平安装 (4) 6.3.1基础环调平安装作业流程 (4) 6.3.2基础环调平作业注意事项 (5) 6.4、钢筋制作与安装 (5) 6.4.1施工准备 (6) 6.4.2钢筋制作与安装流程 (6) 6.4.3钢筋制作与安装作业注意事项 (8) 6.4.4钢筋制安安全施工措施 (9) 6.5、模板制作安装 (9) 6.5.1模板制作 (9) 6.5.2模板安装 (9) 6.5.3模板清洗和涂料 (10) 6.5.4拆模 (10) 6.5.5拆模的安全技术措施 (10) 6.6、风机基础混凝土浇筑 (11) 6.6.1施工作业流程 (11) 6.6.2混凝土材料 (11) 6.6.3混凝土配合比设计 (13) 6.6.4浇筑准备 (13) 6.6.5混凝土拌和 (14) 6.6.6混凝土运输 (14) 6.6.7混凝土入仓 (14) 6.6.8混凝土浇筑 (14) 6.6.9温度控制 (16) 6.6.10混凝土养护 (16) 6.6.11缺陷处理 (27) 6.3.12风机基础混凝土的防裂措施 (27) 6.6.13砼成品保护 (28)
风机基础施工方案详解
***************工程风机基础施工方案 编制人： 审核人： 审批人： 施工单位：（章） 年月日
1.工程概况及工程量 1.1.工程概况 1.2.工程量 本工程计划开工日期2015年08月15日，计划完工日期2015年10月15日，计划总工期为61天。 2.编制依据 3.1.技术准备
挖土施工前，施工场地平整，保证施工道路畅通，电源引设到位，方可进行土方开挖施工。基坑开挖结束后，进行基槽隐蔽验收合格后方可进行基础垫层浇筑；基础环安装完成后，进行钢筋的绑扎；钢筋绑扎完成报监理验收合格后浇筑基础混凝土，在塔筒吊装前，必须进行基础环水平度复测和混凝土抗压强度检验，并形成交接记录，合格后方可进行底塔筒吊装。
3.8.其他 4.1.本工程土方采用反铲挖掘机开挖，装载机、翻斗车配合运输的施工方法，挖出的土方运到业主指定位置。 4.2.本工程钢筋采用钢筋场集中加工，现场绑扎成形，钢筋成品倒运采用吊车装运、板车运输至风机机位。 4.3.模板采用组合钢模板，配套螺栓连接及拉链加固，基础底板外用脚手管斜撑加固。 4.4.本工程混凝土采用自建搅拌站，罐车运输，泵车布料，人工浇筑成型的施工方案。由于混凝土体积较大，要求连续浇筑不留施工缝，采用15～20辆罐车运输，底部承台设置3道溜槽配合浇筑。 4.5.混凝土养护采用自然养护，浇筑完混凝土12小时内，覆盖一层塑料薄膜，并洒水养护，根据混凝土测温情况和气温变化，适时加铺棉被，并确定养护时间，但养护时间不少于14天。4.6.本工程土方回填拟采用容重不小于185KN/m3的土回填， -3.0m以下采用立式打夯机夯实，-3.0m以上用装载机推土摊平，分层碾压至设计压实度。 5．作业的程序、方法和内容 5.1.施工顺序 施工顺序为：基坑放线→开挖标高控制→土方开挖→放垫层外边线→清槽→支模→垫层浇筑→放线及验收→锚定螺栓安装、验收→基础底板钢筋制作及绑扎→基础中部（基础环留孔标高处）钢筋制作及绑扎→钢筋验收→基础顶层钢筋制作及绑扎→钢筋验收→基础底板模板支设及加固→基础上部范围内模板支设及加固→模板验收→基础浇筑混凝土→模板环拆除→混凝土养护→拆模→混凝土工程隐蔽验收→基坑回填→基础交安 5.2. 作业程序和步骤
风电场风机设备安装方案
风电场风机设备安装方案 1.1吊装设备的选用 安装设备的选择主吊吨位400t履带吊，辅吊为200t一台和50t的汽车吊三台。单机安装过程量： 叶轮 31.1t 机舱（不含叶轮和发电机）11.8t 发电机 43.6t 塔架（含基础环） 111.8t 以上合计 198.3t 1.2塔架吊装 1.2.1下段塔架的吊装 两台吊车配合，提起下段塔架,下段完全成竖直状态后，移动塔筒使下法兰高于电控柜上方100mm处，然后逐渐下落，注意调整塔筒位置，使其准确套入电控柜外，调整相互位置，确保塔架门的朝向正确；对称装上螺栓，放下筒体，安装并预紧所有螺栓；松开法兰吊具螺栓，组合成套后吊车将其吊至地面，紧固下法兰螺栓。 1.2.2中段塔架的吊装 吊车提起中段塔架,上段完全成竖直状态后，调整相互位置，装部分螺栓，放下筒体，安装并预紧所有螺栓；松开法兰吊具螺栓，组合后吊车将其吊至地面；紧固下法兰螺栓，
工具同下段吊装。 1.2.3上段塔架的吊装同中段塔架 1.2.4机舱吊装 起吊机舱时需机舱可靠点与风绳固定；将三个机舱吊装导正棒装入机舱偏航法兰；工作人员在上平台准备，将机舱吊至上法兰，指挥吊车缓慢下落机舱，拧上联接螺栓，按对角线顺序均匀紧固上法兰与偏航轴承联接螺栓，安装人员进入机舱，卸开吊具。 1.2.5发电机起吊 起吊机舱需发电机吊装点与风绳固定，将三个发电机吊装导正棒装入定轴法兰；起吊发电机时注意法兰面不能有油。安装用双头螺栓长的一端将旋入定轴法兰。用电动扳手紧固螺母，用液压力矩扳手上紧螺栓。安装完成后用堵头密封螺孔。 1.2.6叶片吊装 在叶片后缘放置叶片护具、安装吊带，在叶根支架、叶尖部位安装导向绳，注意叶片后缘的防护。根据现场位置将三只叶片围绕轮毂，叶片后缘向上，吊运过程注意不要让叶尖触地。吊起叶片，穿过导流罩叶片孔。在变桨盘上区域装上加强垫圈和螺母，在变桨轴承处直接装螺母。紧螺母。按规定力矩紧固螺母。在第3个叶片上安装叶片护具，钢丝绳挂在辅助吊车的吊钩上。前2个叶片上安装吊带，固定一根
海上风电
Nysted海上风电场：项目时间表与前期招标 2007-12-06 21:45 Nysted海上风电场：项目时间表与前期招标 供稿人：张蓓文；陆斌供稿时间：2007-6-15 项目时间表 现简单介绍其项目时间表与前期招标情况。 1998年，丹麦政府同生产商达成协议，实施一个大型海上风力发电示范项目，目的在于调查发展海上风力发电场的经济，技术和环境等问题，并为未来风力发电场选择区域。 1999年，丹麦能源部原则上批准安装，并开始了Horns Rev和Nysted初期调研和设计。 2000年夏天，政府得到风力发电场的环境影响评估，于2001年批准了发电场建造的申请。 海上风力发电场的基座建设起始于2002年7月末，基座的建造和安装根据时间表执行，始于承包公布的2002年3月，2003年夏天全部完成，并做好了接收风力涡轮机的准备。第一台涡轮机于年5月9日起开始安装，2003年7月12日开始运行。最后一台涡轮机于2003年9月12日安装并电网，试运行在2003年11月1日结束。 前期招标 ENERGI E2为项目准备了一份技术上非常详细的招标书，其中评价了ENERGI E2在丹麦东部传统火和电网建造，策划和运行方面的经历，以及来自海上风力发电场Vindeby（11×450 kW Bonus）Middelgrunden（10 of 20 x 2MW Bonus）的经验。 涡轮机的选择：选择涡轮机的重要参数有：96％可用性；雷电保护；塔架低空气湿度（为防止腐采用单个起重机用于安装大型部件；能完全打开机舱；在所有电力设备采用电弧监测的防火措施等最后丹麦制造商Bonus（现为Siemens）获得了生产涡轮机的合同，涡轮机额定容量为2.3MW（是机组的升级版），是2004年Bonus所能生产的最大容量涡轮机。 风机叶片的选择：Bonus为Nysted的2.3MW涡轮机开发了一种特殊的叶片（不含胶接接头，一片成此前，叶片先在2000年1.3MW涡轮机预先检测过，运行一年后被拆卸进行全面观察。此外，Bon 专门成立队伍从生产线随机抽取叶片来检测，检测内容包括20年的寿命测试和叶片的断裂测试。基座的选择：海上风机基座设计需要考虑Nysted风力发电场的工作负载、环境负载、水文地理条地质条件。基座适用性包括涡轮机尺寸、土壤条件、水深、浪高、结冰情况等多个技术要素。水力可用于冲刷保护和起重机驳船安装基座的操作研究。基座面积大约为45000m2，占发电场总面积0.2％。水力模型研究包括各项可能的极端事件，如：波浪扰动的数值模拟和海浪，水流和冰受力算。由于Nysted海底石头较多，单桩式基座不可行，重力式基座较为合适。图1： Nysted 风电用的重力型基座，基座运载和安装的过程要求混凝土基座尽可能轻质。为此，该项目的基座采用带个开孔、单杆、顶部冰锥形的六边形底部结构，底部直径15米，最大高度16.25米，单个基座在中重量低于1300吨，适合海上操作。EIDE V号起重机船从运输码头把基座运载过去。然后，通过孔内添加重物和单杆为基座又增加了500吨重量，这些重量可保持基座的稳定性，防止滑移和倾覆刷保护分为两层结构，包括石头外层和一过滤层，材料由驳船上的液力挖掘机放置。 塔架要求：每个塔架有69米高，比陆上涡轮机的塔架低大约10％，这是由于陆上风切高于海上，只要采用较低的塔架就可获得相同的发电量。
风电工程风机基础施工方案及工艺方法
风电工程风机基础施工方案及工艺方法 1、土方开挖 根据风机基础的设计深度、地质情况及总土石方量，本期工程采用机械挖土方，配备相应的机械为挖土机、推土机、铲运机、自卸汽车等。 (1)开挖前应要据附近的挖制点放出基坑的开挖边线，应充分考虑工作面和放坡系数，并撒灰线。 (2)在开挖时，用仪器（水平仪）随时进行监测防止超挖。并随时有人工跟班清理。在接近设计基底标高时，予留300mm厚的土层，用人工清挖，以防机械扰动基底以下的土层，在人工跟班清槽时，必须在机械臂作业半径1.5m以外施工，以防出现安全事故。 (3)夜间施工时，应有足够的照明设施；在危险地段应设置明显标志，并要合理安排开挖顺序，防止错挖或超挖。 (4)在开挖过程中，应随时检查基坑和边坡的状态。深度大于1.5m时，根据土质变化情况，应做好基坑（槽）或管沟的支撑准备，以防坍陷。 (5)施工中如发现有文物或古墓等，应妥善保护，并应及时报请当地有关部门处理，方可继续施工。如发现有测量用的永久性标桩或地质、地震部门设置的长期观测点等，应加以保护。在敷设有地上或地下管线、电缆的地段进行土方施工时，应事先取得有关管理部门的书面同意，施工中应采取措施，以防止损坏管线，造成严重事故。 (6)修帮和清底。在距槽底设计标高50cm槽帮处，抄出水平线，钉上小木撅，然后用人工将暂留土层挖走。同时由两端轴线（中心线）引桩拉通线（用小线或铅丝），检查距槽边尺寸，确定槽宽标准，以此修整槽边。最后清除槽底土方。 (7)设计及相关部门查验符合设计、地质等要求后，方可进行下道工序的施工。 2、风机基坑清理及检查 (1)基础检查处理，包括在开挖后对基础面尺寸和基础岩体质量的检查与处理。 (2)基础验收应由基础验收小组进行。基础验收小组之下，应有各有关方面的工作人员，代表验收小组进行日常的基础检查与验收工作。 (3)基础检查可分为施工单位自检、基础验收小组初检和终检三个阶段。 (4)对基础的检查处理和质量鉴定，必须以设计文件、施工图纸为准则。 (5)基础面如发现新的不良地质因素，以及前期地质勘探或试验中遗留的钻孔、 3、土方回填 (1)施工前应根据工程特点、填方土料种类、密实度要求、施工条件等来作出回填方
风机基础土方开挖方案
承德围场御道口如意河风电场工程（A标段）风机基础土方开挖施工方案 施工单位：（章）申能化工建设有限责任公司 年月日
批准：年月日审核：年月日编写：年月日
目录 1、编制目的 (2) 2、编制依据 (2) 3、工程概况 (2) 3.1工程简介 (2) 3.2工程特点 (2) 4、施工准备 (2) 5、施工顺序及方法 (3) 6、质量要求及保证措施 (3) 7、季节性施工技术措施 (3) 7.1雨季施工措施 (3) 7.2炎热天气施工措施 (4) 7.3冬季施工措施 (4) 8、现场安全、环保及水土保持措施 (4) 8.1安全、环保措施 (4) 8.2水土保持措施 (5) 8.3土方处理 (5) 9、危险点及保护措施 (5) 10、施工机械配置及劳动力组织计划 (5) 11、安全文明施工保证措施 (6)
基础土方开挖施工方案 1、编制目的 本施工方案为基础土方开挖施工方案，用以具体指导施工，确保工程优质高效地完成。 2、编制依据 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002） 《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001） 《电力建设施工质量验收及评定规程第1部分：土建工程》（DL/T 52101.1-2005）《110kV～500kV送变电工程质量检验及评定标准第3部分：变电土建工程》（Q/CSG10017.3-2007） 3、工程概况 3.1工程简介 本工程为承德围场御道口风电工程的风机基础（2.0MW）项目，主体工作内容包括：风机基础与箱变基础施工，风机接地网与箱变接地网敷设，基础环的卸车、检验、现场保管与安装、其他预埋件的制作安装。建设地点位于承德围场县御道口风景区境内。质量标准：达到国家有关施工规范及《风力发电场项目建设工程验收规程》。 3.2工程特点 风机基础结构形式为钢筋砼结构，基础型式为两种，基础±0.000为风机处相邻自然地面最低点，基础埋深为3.5m（由风机中心自然地面算起）,基础持力层为强、中风化的玄武岩、安山岩，风机基础放置在均匀的地基上。在挖掘工作开始前，必须采取防护措施，防止塌方等不利因素。基础形式为基础下部为直径18500mm的圆形，总高度为3500mm，基底下为100mm厚C15素砼垫层，周边宽出底板100mm；基础顶面为直径6400mm的圆形，由高度1300mm斜坡向顶面圆形； 4、施工准备 1)技术准备部署:掌握设计内容及各项技术要求,了解工程量和质量要求,会审图纸
凌海风电场风机倒塔事故快报
内部资料 注意保存新能源事业部工作通报 第四十二期 国电电力发展股份有限公司新能源事业部2015年10月9日 凌海风电场1A03风机倒塔事故快报 2015年10月1日7时38分，国电和风风电开发有限公司凌海（一期）风电场发生一起华锐风电机组倒塔事故，事故原因初步判断为超速导致飞车引起，目前具体原因正在核查。现将有关情况通报如下： 一、事件经过 2015年10月1日7时38分，凌海风电场风机监控系统报1A03、1A07号风机通讯消失，运行值班员刘盛尉通知检修班长杨希明，班长杨希明汇报风电场专责廉永超，并组织人员到现场进行检查。7时50分检修人员到达现场，发现1A03号风机倒塌，下段塔筒法兰与基础环法兰128颗连接螺栓全部断裂。 二、处理过程 1.启动应急预案。事件发生后，和风公司立即启动应急
预案及现场处置方案，将1A03号风机箱变断电，拉开1A03号风机35KV高压分接开关；封闭进场道路，现场加设围栏，并派人24小时保护现场，防止发生盗抢事件；强化舆情控制，防止造成不良社会影响;国电电力主要领导及新能源事业部、华锐公司技术人员、保险公司业务人员于当天赶赴现场。 2.查勘现场。经现场查勘，风机下段塔筒法兰与基础环法兰128颗连接螺栓全部断裂；倒塔方向（逆风向）向北偏东，塔筒倾倒过程中有约90度旋转，下段塔筒有局部弯曲变形，筒身圆形改变为椭圆形，基础环法兰有局部向上变形；机舱脱离塔顶距塔筒倒塔方向左侧10米左右，机舱本体外壳呈碎裂状态，机舱约三分之二陷入地下;叶片严重损坏，其中一支叶片距根部2-3米左右断裂飞出距塔基约187米，叶片断裂处呈撕裂状，另两只叶片虽未脱离轮毂但损坏严重；1A03至1A07风机35KV架空线A相断线。 3.提取风机运行数据。1A03风机在通讯消失前并未报故障，由于华锐风机数据信息上传服务器的方式是采取逐台读取风机PLC主站10分钟平均数据信息上传至风机服务器，每台风机信息读取时间约3分钟，93台风机数据信息全部读取存储周期约279分钟，因此1A03风机存储在服务器上的数据信息仅是6时29分48秒之前的10分钟平均数据，之后至通讯消失时间段的运行数据信息存储在PLC芯片中。调取1A03号风机6时29分48秒之前的10分钟平均数据，
(非常好)海上风电场经验总结：由ScrobySands、Nysted等建设得到的启发
海上风电场经验总结：由ScrobySands、Nysted等建设得到的启发 作者：张蓓文陆斌发布日期：2008-5-8 18:13:30 (阅270次) 关键词: 风电总结 DS 海上风电场的风速高于陆地风电场的风速，不占用陆地面积，虽然其电网联接成本相对较高，但是海上风 能开发的经济价值和社会价值正得到越来越多的认可，海上风电的发电成本也将越来越低。海上风电场的 建设对于风电行业的进一步发展而言很关键，现已进入到一个重要阶段，进一步发展可以吸引大量项目资 金的进入，其具有震撼力的阵形正在全球范围地受到沿袭[1]。全球海上风力发电场装机容量增长详见图1。欧洲地区的发展目前领先于全球。丹麦于1991年建成第一个海上风力发电场，此后直到2006年末，全球 运行了超过900MW装机容量的海上风电场，几乎所有发电场都在欧洲[2]。 表1.17座离岸1km以外的建成或在建风电场 建设地点始建年 份风电机组数量 (台) 风电机组型号总装机容 量 TunaKnob丹麦1995 10 VestasV39/500kW 5MW Utgrunden瑞典2000 7 EnronWind70/1500kW 10.5MW Middelgrunden丹 麦2001.3 20 Bonus76/2.000MW 40MW HornsRev丹麦2002.12 80 VestasV80/2.000MW 160MW Nysted丹麦2003.11 72 Bonus82,4/2.300MW 165.6MW NorthHoyle英国2003.12 30 VestasV80/2.000MW 60MW KentishFlats英国2005.8 30 VestasV90/3.000MW 90MW Beatrice英国2006.9 2 OWEZ荷兰2006.11 36 VestasV90/3.000MW 108MW 来源：“Off-andNearshoreWindEnergy”，上海科技情报研究所整理 国外海上风力发电场技术正日趋成熟，建成的风电场容量为2.75至165.6MW（详见表1），规划中的风电场容量为4.5至1000MW[3]。而海上风电场产业还处于“做中学”的阶段[5]，对于以往的经验教训进行总结对未来产业发展是很有必要的。笔者之前已依据德国专业研究机构公开的 “CaseStudy:Eur opeanOffshoreWindFarms-ASurveyfortheAnalysisoftheExperiencesandLessonsLearntbyDevelope