2008新桩基技术规范 端阻力、侧阻力经验参数法

Ⅲ 经验参数法

5.3.5 当根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系确定单桩竖向极限承载力标准值时，宜按下式估算：

p pk i sik pk sk uk A q l q u Q Q Q +∑=+= (5.3.5) 式中 sik q ——桩侧第i 层土的极限侧阻力标准值，如无当地经验时，可按表5.3.5-1取值；

pk q ——极限端阻力标准值，如无当地经验时，可按表5.3.5-2取值。

注：1 对于尚未完成自重固结的填土和以生活垃圾为主的杂填土，不计算其侧阻力； 2

w a 为含水比，l w w w a /=，w 为土的天然含水量，w l 为土的液限；

3 N 为标准贯入击数；N 63.5为重型圆锥动力触探击数；

4 全风化、强风化软质岩和全风化、强风化硬质岩系指其母岩分别为f rk ≤15MPa 、f rk >30MPa 的岩

石。

5.3.6 根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系，确定大直径桩单桩极限承载力标准值时，可按下式计算：

p pk p i sik si pk sk uk A q l q u Q Q Q ψψ+=+=∑

(5.3.6)

式中 sik q ——桩侧第i 层土极限侧阻力标准值，如无当地经验值时，可按本规范表5.3.5-1

取值，对于扩底桩变截面以上d 2长度范围不计侧阻力；

pk q ——桩径为800mm 的极限端阻力标准值，对于干作业挖孔（清底干净）可采用

深层载荷板试验确定；当不能进行深层载荷板试验时，可按表5.3.6-1取值；

si ψ、p ψ——大直径桩侧阻、端阻尺寸效应系数，按表5.3.6-2取值。

u ——桩身周长，当人工挖孔桩桩周护壁为振捣密实的混凝土时，桩身周长可按护

壁外直径计算。

注： 1 当桩进入持力层的深度h b 分别为:h b ≤D ，D< h b ≤4D, h b >4D 时，q pk 可相应取低、中、高值。 2 砂土密实度可根据标贯击数判定，N ≤10为松散，1030

为密实。 3 当桩的长径比8/≤d

l 时，pk q 宜取较低值。

4 当对沉降要求不严时，pk q 可取高值。

注：1砂土和碎石类土中桩的极限端阻力取值，宜综合考虑土的密实度，桩端进入持力层的深径比h b/d，土愈密实，h b/d愈大，取值愈高；

2预制桩的岩石极限端阻力指桩端支承于中、微风化基岩表面或进入强风化岩、软质岩一定深度条件下极限端阻力。

3全风化、强风化软质岩和全风化、强风化硬质岩指其母岩分别为f rk≤15MPa 、f rk>30MPa的岩石。

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最全面的桩基计算总结

最全面的桩基计算总结 桩基础计算 一.桩基竖向承载力《建筑桩基技术规范》 5.2.2 单桩竖向承载力特征值Ra应按下式确定： Ra=Quk/K 式中 Quk——单桩竖向极限承载力标准值； K——安全系数，取K＝2。 5.2.3对于端承型桩基、桩数少于4根的摩擦型柱下独立桩基、或由于地层土性、使用条件等因素不宜考虑承台效应时，基桩竖向承载力特征值应取单桩竖向承载力特征值。5.2.4对于符合下列条件之一的摩擦型桩基，宜考虑承台效应确定其复合基桩的竖向承载力特征值： 1 上部结构整体刚度较好、体型简单的建（构）筑物； 2 对差异沉降适应性较强的排架结构和柔性构筑物； 3 按变刚度调平原则设计的桩基刚度相对弱化区； 4 软土地基的减沉复合疏桩基础。 当承台底为可液化土、湿陷性土、高灵敏度软土、欠固结土、新填土时，沉桩引起超孔隙水压力和土体隆起时，不考虑承台效应，取η=0。

单桩竖向承载力标准值的确定： 方法一：原位测试 1.单桥探头静力触探（仅能测量探头的端阻力，再换算成探头的侧阻力）计算公式见《建筑桩基技术规范》5.3.3 2.双桥探头静力触探（能测量探头的端阻力和侧阻力）计算公式见《建筑桩基技术规 范》5.3.4 方法二：经验参数法 1.根据土的物理指标与承载力参数之间的关系确定单桩承载力标准值《建筑桩基技术规范》5.3.5 2.当确定大直径桩(d>800mm）时，应考虑侧阻、端阻效应系数，参见5. 3.6 钢桩承载力标准值的确定： 1.侧阻、端阻同混凝土桩阻力，需考虑桩端土塞效应系数；参见5.3.7 混凝土空心桩承载力标准值的确定： 1.侧阻、端阻同混凝土桩阻力，需考虑桩端土塞效应系数；参见5.3.8 嵌岩桩桩承载力标准值的确定： 1.桩端置于完整、较完整基岩的嵌岩桩单桩竖向极限承载力，由桩周土总极限侧阻力和嵌岩段总极限阻力组成。 后注浆灌注桩承载力标准值的确定： 1.承载力由后注浆非竖向增强段的总极限侧阻力标准值、后注浆竖向增强段的总极限侧阻力标准值，后注浆总极限端阻力标准值； 特殊条件下的考虑 液化效应： 对于桩身周围有液化土层的低承台桩基，当承台底面上下分别有厚度不小于1.5m、1.0m 的非液化土或非软弱土层时，可将液化土层极限侧阻力乘以土层液化折减系数计算单桩

负摩阻力计算实例

负摩阻力计算实例 本建筑场地为自重湿陷性黄土场地，湿陷等级为Ⅱ级（中等），依椐JGJ94-2008规范第5.4.2条规定，在计算基桩承载力时应计入桩侧负摩阻力。首先，根据场地地质情况（以3#井处的地层为例）确定压缩 4.2 桩基 4.2.1 桩基类型及桩端持力层的选择 依据勘察结果分析, 本建筑场地为自重湿陷性黄土场地，（自重湿陷量的计算值为120.5-151.6mm）湿陷等级为Ⅱ级（中等），湿陷性土层为②、③、④、⑤层，湿陷土层厚度为10-15m，湿陷最大深度17m（3#井）。可采用钻孔灌注桩基础，第⑦层黄土状粉土属中密-密实状态，具低-中压缩性，不具湿陷性，平均层厚4.0m，可做为桩端持力层。 4.2.2 桩基参数的确定 根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）、《湿陷性黄土地区建筑规范》（GB50025-2004）中的有关规定，结合地区经验，饱和状态下的桩侧阻力特征值qsia（或极限侧阻力标准值qsik）、桩端阻力特征值qpa（或极限端阻力标准值qpk?）建议采用下列估算值： 土层 编号土层名称土的 状态桩侧阻力特征值qsia(kPa) 极限侧阻力标准值 qsik(kPa) 桩端阻力特征值 qpa(kPa) 极限端阻力标准值 qpk(kPa) ②黄土状粉土稍密 11 23 ③黄土状粉土稍密 12 24 ④黄土状粉土稍密 12 24 ⑤黄土状粉土稍密 13 26 ⑥黄土状粉土中密 18 36 ⑦黄土状粉土中密 18 36 500 1000 ⑧黄土状粉土中密 20 40 600 1200 4.2.3 单桩承载力的估算 依据JGJ94-2008规范，参照《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.5.5条，单桩竖向承载力特征值可按下式估算： Ra=qpaAp+up∑qsiaLi 式中：Ra——单桩竖向承载力特征值； qpa 、qsia——桩端端阻力、桩侧阻力特征值； Ap——桩底端横截面面积= πd2（圆桩）； up——桩身周边长度=πd； Li——第i层岩土的厚度； 以3#孔处的地层为例，桩身直径取600mm，以第⑦层黄土状粉土做为桩端持力层，桩入土深度24.0m（桩端进入持力层的深度对于粘性土、粉土应不小于1.5d）。 本建筑场地为自重湿陷性黄土场地，湿陷等级为Ⅱ级（中等），依椐JGJ94-2008规范第5.4.2条规定，在计算基桩承载力时应计入桩侧负摩阻力。首先，根据场地地质情况（以3#井处的地层为例）确定压缩土层厚度，求出中性点深度Ln:

桩侧负摩阻力的计算

桩侧负摩阻力的计算 一、 规范对桩侧负摩阻力计算规定 符合下列条件之一的桩基，当桩周土层产生的沉降超过基桩的沉降时，在计算基桩承 载力时应计入桩侧负摩阻力： 1、 桩穿越较厚松散填土、自重湿陷性黄土、欠固结土、液化土层进入相对较硬土层时； 2、 桩周存在软弱土层，邻近桩侧地面承受局部较大的长期荷载，或地面大面积堆载（包括 填土）时； 3、 由于降低地下水位，使桩周土有效应力增大，并产生显著压缩沉降时。 4、 桩周土沉降可能引起桩侧负摩阻力时，应根据工程具体情况考虑负摩阻力对桩基承载力 和沉降的影响；当缺乏可参照的工程经验时，可按下列规定验算。 ① 对于摩擦型基桩，可取桩身计算中性点以上侧阻力为零，并可按下式验算基桩承载力： N k 乞 R a （ 7-9-1） ② 对于端承型基桩，除应满足上式要求外，尚应考虑负摩阻力引起基桩的下拉荷载，并 可按下式验算基桩承载力： N k Q g

桩基计算书汇总

独立桩承台设计(J2a-5) 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008), 本文简称《桩基规范》 ----------------------------------------------------------------------- 1 设计资料 1.1 已知条件 承台参数(2 桩承台第 1 种) 承台底标高: -1.200(m) 承台的混凝土强度等级: C30 承台钢筋级别: HRB400 配筋计算a s: 150(mm) 承台尺寸参数 e11(mm)875e12(mm)875 A'(mm)500H(mm)1200 桩参数 桩基重要性系数: 1.0 桩类型: 混凝土预制桩 承载力性状: 端承摩擦桩 桩长: 10.000(m) 是否方桩: 否 桩直径: 500(mm) 桩的混凝土强度等级: C80 单桩极限承载力标准值: 3500.000(kN) 桩端阻力比: 0.400 均匀分布侧阻力比: 0.400 是否按复合桩基计算: 否 桩基沉降计算经验系数: 1.000 压缩层深度应力比: 20.00% 柱参数 柱宽: 500(mm) 柱高: 500(mm) 柱子转角: 0.000(度) 柱的混凝土强度等级: C30 柱上荷载设计值 弯矩M x: 50.000(kN.m) 弯矩M y: 50.000(kN.m) 轴力N : 3500.000(kN) 剪力V x: 15.000(kN) 剪力V y: 15.000(kN) 是否为地震荷载组合: 否 基础与覆土的平均容重: 0.000(kN/m3) 荷载综合分项系数: 1.20 1.2 计算内容 (1) 桩基竖向承载力计算 (2) 承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算) 2. 计算过程及计算结果 2.1 桩基竖向承载力验算 (1) 桩基竖向承载力特征值R计算 根据《桩基规范》5.2.2及5.2.3 = R a Q uk K 式中： R a——单桩竖向承载力特征值； Q uk——单桩竖向极限承载力标准值； K ——安全系数,取K=2。 单桩竖向极限承载力标准值 Q uk = 3500.000(kN) 单桩竖向承载力特征值 R a = 1750.000(kN) (2) 桩基竖向承载力验算 根据《桩基规范》5.1.1 式5.1.1-1计算轴心荷载作用下桩顶全反力,式5.1.1-2计算偏心荷载作用下桩顶全反力在轴心荷载作用下,桩顶全反力 N k = 1458.333(kN) 按《桩基规范》5.2.1(不考虑地震作用) 式5.2.1-1 (γ0N k≤1.00R) 验算 (γ0N k=1458.333kN) ≤ (1.00R=1750.000kN) 满足. 在偏心荷载作用下,按《桩基规范》5.2.1(不考虑地震作用) 式5.2.1-2 (γ0N kmax≤1.20R) 计算桩号 1 : (γ0N1k=1425.952kN) ≤ (1.20R=2100.000kN) 满足。 桩号 2 : (γ0N2k=1490.714kN) ≤ (1.20R=2100.000kN) 满足。 (γ0N kmax=1490.714kN) ≤ (1.20R=2100.000kN) 满足. 2.2 承台受力计算 (1) 各桩净反力(kN) 根据《桩基规范》5.1.1 式5.1.1-2计算桩顶净反力(G=0.0kN) 桩号01 净反力: 1711.143(kN) 桩号02 净反力: 1788.857(kN) 最大桩净反力 : 1788.857(kN) (2) 受弯计算 根据《桩基规范》5.9.2第1款，计算承台柱边截面弯矩 柱边左侧承台弯矩 : 1069.464(kN.m) 柱边右侧承台弯矩 : 1118.036(kN.m) 柱边上侧承台弯矩 : 0.000(kN.m) 柱边下侧承台弯矩 : 0.000(kN.m) 承台控制弯矩 M x : 0.000(kN.m) M y : 1118.036(kN.m) 根据《混凝土规范》附录G G.0.2，按深受弯构件计算承台计算配筋 ≤ M f y A s z 取按板单筋和深受弯计算配筋的最大值 承台X方向计算配筋A sx : 3768(mm2) 承台Y方向计算配筋A sy : 按构造筋 (3) 柱对承台的冲切 不需要验算 (4) 桩对承台的冲切 桩号 1 不需要验算 桩号 2 不需要验算

(整理)2考虑负摩阻力的桩基设计需要注意的问题.

考虑负摩阻力的桩基设计需要注意的问题 1 地表的大面积堆载对堆载区内的桩基和邻近桩基的影响 地表的大面积堆载对堆载区内的桩基和邻近桩基会产生很大的影响.首先,地表在沉降过程中,桩侧土体将会对桩身产生负摩阻力,致使桩身的轴力和桩端力增大,甚至导致桩身的破坏;其次,地面堆载引起地基土的侧向变形,邻近桩基的被动桩受到土体挤压会产生绕曲、水平移动,甚至断裂.因此,堆载作用下的桩基可能受到负摩擦和侧向力两种荷载的共同作用. 2 负摩阻力计算分析案例 在有关桥梁地基与基础设计规范中规定,在软土层较厚,持力层较好的地基中,桩基计算应考虑路基填土荷载或地下水位下降所引起的负摩阻力的影响。事实上桥下大面积堆载是一种更危险的工况。 下面以一实际工程为例,对桥梁桩基负摩阻力计算作一分析。 该桥上部结构为30 m跨预应力混凝土连续箱梁,桥梁全宽25.5 m,采用分幅式布置。桥梁下部结构半幅采用变截面墩配2根D 160 (D180)钻孔灌注桩基础,单排桩基础,桩基设计按摩擦桩设计,单桩桩顶最大设计反力为6 150~7 100 KN,上部结构计算时考虑基础不均匀沉降为1.0 cm。 桥址处现为鱼塘,地面标高为0.2~1.6 m之间,由于桥址位于城区,远期规划标高6.5 m左右,如按规划标高平整场地,需填土5.0~ 6.3 m。设计时根据桥址处的地质情况,注意到负摩阻力对桩基的影响,考虑按以下2种方案进行场地平整,进行技术经济比较,以确定最终的设计方

案。 方案1：场地先不平整待桥梁施工完后再进行场地平整。 方案2：场地先平整到规划标高6.5 m(带状80m宽),半年后施工桥梁桩基。 桥址处土层各层分布情况按由上至下顺序描述如下:①人工填土; ②淤泥(Q4ml);③亚粘土(Q4ml);④粘土(Q1mc);⑤亚粘土(Q1al)。场地地质中第四系覆盖层巨厚,地质勘探未能揭露。 2.1 中性点位置的确定 要确定桩身负摩阻力的大小,首先需要确定中性点的位置。所谓“中性点”是指桩土位移相等、摩阻力等于零的分界点,该深度以上土的下沉量大于桩的下沉量,桩承受负摩阻力;该深度以下土的下沉量小于桩的下沉量,桩承受正摩阻力。故确定中性点的位置,首先必须计算出桩基及各土层的沉降量中性点的深度与桩周土的压缩性和变形条件、桩和持力层土的刚度等特性有关。在桩、土稳定前,它也是变动的。当有地面堆载时,中性点的深度取决于堆载的大小,堆载越大则中性点越深。 2.1.1 桩基沉降计算 按桥梁规范公式,单桩沉降 S=P(L0+ξh)/(Ep×Ap)+P/(Co×Ao) 式中P———桩顶荷载; L0———桩自由长度; h———桩入土长度;

桩基结算总结

桩基结算总结 一、桩基结算资料整理：按制度要求 二、桩基结算数据的核对：竣工图、监理台账、施工记录、隐蔽验收记录。 1、桩基类型：工程桩、试桩、锚桩、非灌注桩 2、桩号：需要注意的是顺序一定要和监理台账中的一样。制度要求：各类桩基础、勘察钻探等工程的计算稿中构件的计算顺序须与结算资料的排列顺序一致。 3、竣工图：桩顶标高、控制长度、桩基类型、桩径、 4、监理台账：桩号、入岩标高、终孔标高、成桩顶标高、台账成孔深度、桩径；注意绝对标高和相对标高的换算。 5、施工记录：孔底标高、孔口标高；注意与监理台账对比，以有利于我方的数据结算。 隐蔽验收记录：锚桩。 三、公式的设置：

1、入持力层控制长度：图纸要求； 2、总长控制长度：图纸要求； 3、有效桩长= IF(F4

桩基施工工作总结

桩基施工工作技术总结 1.工程概述 地质概况：印度古德洛尔项目厂址区地貌成因类型为冲积平原，地势整体西高东低。 勘测地面高程1.41-2.06m。地层主要为粉细砂、细砂、粉质粘土。 试验桩分两个区域，主厂房区域：直径600mm，9棵，桩深30m；烟囱区域：直径750mm，9棵，其中6棵采用复合后压浆技术，桩深40m。桩身混凝土强度C30。 正式桩：桩总数量：7105棵，桩身混凝土强度C30。BTG区域主要建筑设计为直径750mm，均采用复合后压浆技术，有效桩长40m，共2961棵；附属建筑物主要建筑物设计为直径600mm，有效桩长30m，共4145棵。 2.试桩工程 2.1试桩前期准备工作 为了出色完成试桩的任务，土建专业超前策划：研究图纸，想方案；考察工地，想对策；开专题会，想措施。功夫不负有心人:桩基会审，我们提出8条建议，其中荷载试验采用破坏性试验以及试验项目中取消钻孔取芯项目，意义重大。破坏性试验能计算出桩基具体承载力而非简单验证承载力，据此可以优化设计；取消钻孔取芯项目，为以后工程进展扫清了障碍，避免了“自己刨坑自己跳”，后果是不言而喻的。 旋挖钻灌注桩施工在我们公司是头一次，我们项目只有戴经理和王金海主任两人有过相关桩基经验，但是对于旋挖钻，大家都是头一遭。项目部多次组队去周围项目考察，考察队伍施工能力是其次，最重要的是去“偷艺”。每次回来都详细书写考察报告，大家聚在一起学习、研究。有学习就有进步，有研究就有提高。通过我们的研究，我们将所有的验收记录汇总于一张表格，王金海主任形象的称它为“一根桩一个标签”。一张表格将主要的技术验收项目涵盖，是我们六部的一个创新与尝试，不仅清晰、明了，提高了效率，又可以减少计算失误。印度分包商多年采用的表格是按照项目划分，一根桩验收需要填多个表格，分散交叉比较混乱。当我们拿这个表格交给印度分包商时，本来以为要费口舌，结果他们一看到这个表格，就连连说好，还以为我们有多年的桩基施工经验呢，同样，这个表格也很快得到业主的批准与认可。 “一根桩一个表格”的推行，让我们赢得了业主与分包商的信任与支持，技术过招就是这样：行家伸伸手，便知有没有。因此，需要我们背后多做工作，做精工作。 随着了解的深入，我们桩基施工的专题会深度也水涨船高。从学习吸收阶段逐渐向研究

桩基负摩阻力产生的原因及其计算

浅析桩基负摩阻力产生的原因及其计算 【摘要】桩周土体由于某种原因发生下沉时对桩身产生相对向下的位移，这就使桩身承受向下作用的摩擦力，这种摩擦力就是桩基的负摩擦阻力。本文针对桩基负摩擦阻力产生的机理及原因，并通过实例计算分析桩基负摩擦阻力。 【关键词】桩基；负摩擦阻力；机理及原因；实例计算 rough discuss the reason and count of pile foundation force of negative friction wang zhigang1 liang guankao2 (1.fifth geological mineral exploration and development institute of inner mongolia, baotou 014010, p.r.china;2.inner mongolia geology engineering co.,ltd, hohhot.010010,p.r.china) 【abstract】owing to some reasons ,the soil around pile foundation occur subside will produce displacement downward to pile foundation，so pile foundation will bear downward friction force，this friction force is negative friction force。this paper point at the reason of pile foundation negative friction force and analysis pile foundation negative friction force by living example。 【key words】pile foundation; negative friction force;the mechanisation and reason；living example account

桩基阶段工作总结

杭州钱江新城万象城二期项目 桩基阶段工作总结 工程监理部、监理部 2011-10-26

目录 一、桩基工程概况 (3) 二、管理目标 (3) 三、组织架构和管理制度 (3) 3.1组织架构 (3) 3.2管理制度 (4) 四、工程施工进度 (5) 4.1桩基施工总工程量 (5) 4.2材料 (6) 4.3机械 (6) 4.3.1 机械使用 (6) 4.3.2机械效率 (7) 4.4桩基施工工期 (8) 4.4.1 总工期情况 (8) 4.4.2每月进度记录 (8) 4.5 进度滞后分析及节点完成情况 (10) 4.5.1 进度滞后分析 (10) 4.5.2节点完成情况 (11) 4.6进度管理调控 (12) 五、桩基工程质量检查验收 (13) 5.1 质量检验流程 (13) 5.1.1机械、原材料进场检验 (13) 5.1.2钢筋笼、钢立柱制作 (13) 5.1.3钻孔灌注桩 (14) 5.2质量控制重点、难点 (17) 5.2.1成孔时孔深的控制 (17) 5.2.2钢筋笼长度的控制 (18) 5.2.3砼灌注方量的控制 (19)

5.3工作过程中发现的质量问题和处理措施 (19) 5.3.1检验验收流程执行问题 (20) 5.3.2钢筋加工、钢筋笼、钢立柱制作 (20) 5.3.3钻孔灌注桩 (21) 5.3.4 TRD工法墙 (23) 5.3.5三轴旋喷桩 (23) 六、管理实施中的心得及教训 (23) 七、结语 (24)

一、桩基工程概况 杭政储出【2005】50号E08地块万象城二期项目，总用地面积 41486 m2，总建筑面积 453768m2，包括5幢150m至215m塔楼，基坑开挖深度18.0m~19.4m，坑中坑位置23.2~25.7m。项目工程量大，工期紧，质量要求高，且毗邻居民区，对施工噪音和工程环境控制有很高要求。 桩基工程4月1日移交场地，工程桩施工自2011年4月16日始（19日下发开工令），至2011年10月25日基本结束，历时193天。 桩基工程实际完成工程量为： 工程桩：2377根抗拔桩（以圆砾层为桩端持力层，钻孔深度平均约43m 左右）、896根抗压桩（以中风化钙质粉砂岩为持力层，钻孔深度平均约65m 左右）、12根试桩、3根补桩； 支撑围护体系：552根围护桩（钻孔深度平均约35m左右）、150根支撑立柱桩（以圆砾层为桩端持力层，钻孔深度平均约42m左右）、417幅三轴旋喷桩被动区加固、3060幅三轴旋喷桩坑中坑加固、239根高压旋喷桩、12根试桩、575.66mTRD工法墙，193.7m三轴止水帷幕。 二、管理目标 项目质量目标：争创“鲁班奖”、确保“钱江杯”。确保桩身完整性检测中全部桩均为二类桩以上，且一类桩≥95% 。 项目安全及文明施工目标：确保无重大安全事故，确保轻伤率≤0.2%，确保LEED认证金奖。 项目进度目标：总工期6个月，2013年10月15日完成桩基工程。 三、组织架构和管理制度 3.1组织架构 我工程监理部根据项目管理目标以及桩基工程本身需要连续施工特点，组织了充足的工程师队伍由于桩基工程，确保现场二十四小时有人值班，严格按照工程质量验收规范要求，做到每道工序有人验收、关键部位有人旁站、现场有人不间断巡查，组建了以工程监理部经理为首的项目管理体系。

浅谈桩的负摩阻力及实际工程中的处理

浅谈桩的负摩阻力及实际工程中的处理 [摘要]：负摩阻力是桩基础设计时常见的问题，本文从负摩阻力的产生机理出发，探讨了负摩阻力的计算方法，给出了减小负摩阻力的措施；并结合实际工程分析了桩与承台共同作用机理在负摩阻力桩基础工程中的适用范围。 [关键字]：负摩阻力桩与承台共同作用 1 前言 桩基础是目前采用广泛的一种软弱地基处理方式，其承载力由桩侧土的摩擦力和桩端反力共同构成。但是在有些地质条件下，由于某些原因，当桩周土体的沉降量大于桩本身的沉降时，桩侧表面的一部分面积上将产生负摩阻力。负摩阻力对桩产生下拉作用，致使桩基的荷载增加，变相的降低了桩的承载力，使其沉降加大，严重时会导致建筑物的损害或破坏，由于设计人员忽略了负摩阻力的影响从而引起的工程事故不在少数。本文对桩的负摩阻力的产生条件及其特性进行分析，探讨了桩负摩阻力的计算方法。 正常情况下，计算桩基础的承载力时，假定上部荷载通过承台传递给桩，然后再传给地基，并不考虑承台底部土的承载作用。但是，在某些地基土层中，往往在1m左右的根植土下有2-5m的粉质粘土硬壳层，再往下则是10几米甚至20几米的淤泥层。在这些场地的工程中，一般是采用桩基础进行地基处理，但是由于负摩阻力的存在，正常桩长的单桩承载力往往比较小，布桩很密而且造价比较高；如采用表层换土后作浅层基础，由于硬壳层厚薄不均，填土厚度及质量均难以控制，容易使基础沉降过大或沉降不均匀，影响正常使用。对于这类场地，由于采用的桩基一般是摩擦型桩，桩与桩间土的变形是相互影响的，桩间土具有一定的承载力，而承台承担的荷载将是可观的。因此本人认为，在这样的工程中，考虑桩与承台共同工作承担上部荷载是安全合理的，而且具有可观的经济效益。 2 负摩阻力产生机理、特性及其对桩基的影响分析 布置在土体里的桩，正常情况下由于上部荷载的作用，桩的沉降速率（或沉降量）大于桩周土的沉降速率（或沉降量），桩周土对桩的侧表面产生向上的摩擦阻力，称之为正摩阻力；反之，当由于以下几种情况： 1）桩穿越较厚松散填土、自重湿陷性黄土、欠固结土、液化土层进入相对较硬土层2）桩周存在软弱土层，临近桩侧地面承受局部较大的长期荷载，或地面大面积堆载3）由于降低地下水位，使桩周土中有效应力增大，并产生显著压缩沉降 4）冻土融化 使得桩周土的沉降速率（或沉降量）大于桩的沉降速率（或沉降量）时，桩周土将对桩产生向下的摩阻力，称之为负摩阻力。在桩身某一深度处，桩周土与桩的沉降一致，该处称为中性点。中性点是正、负摩阻力的分界点，且在该处桩身轴力最大。 负摩阻力的存在对桩基性能的不利影响可以概括为3个方面：负摩阻力的存在造成桩侧正摩阻力减小，从而引起桩基有效承载力的降低；负摩阻力的出现大大减少了桩周土提供的荷载抗力，使桩的承载力依靠中性点以下的桩周土和桩尖土来提供，使得桩端土体沉降增加从而引起桩基沉降增加；负摩阻力形成了对桩基的附加荷载，造成桩身轴力增加，降低了桩身强度的安全度。从桩基的工作状况来看，负摩阻力的影响对摩擦型桩和端承型桩有所区别

(完整版)桩基施工个人总结

桩基施工个人总结 桩基施工涉及到的内容主要有开槽平常地、焊钢筋笼、点位放样、钻孔，以及涉及到堵管问题。 一、开槽平常地。 这里主要的问题不是放线，而是开槽的顺序问题，因为开槽与打桩是流水施工，而不是各自独立的施工，所以开槽安排上应该总体上使用阶梯开法，既先开出打桩工作面，让桩机和钢筋笼施工进场，之后再往后施工，以免耽误工期。而这个平面不宜过小，如刚好够桩机开工，因为桩机如果打CFG桩，一天可施工30根左右，换做抗拔桩，一天也可以打20根左右，如果桩机施工的速度快于开槽的速度，就可能造成停工。也不宜太大，容易造成工期延长。所以，桩机最好是在作业面达到90根桩左右时候进场。 二、焊钢筋笼 1、钢筋笼施工时间应该是在开槽有工作面即可进场施工， 也就是开槽2-3天后即可进场。 2、焊接时主要问题是在笼子的底端尖部，首先要焊接密 实，其次箍筋应当集中缠绕。内支撑也应当焊接结实，因为起吊时内支撑受力较大。 三、点位放样 这个主要涉及到放样的精确性，误差应当在0.5cm左右。 四、钻孔 钻孔涉及的问题主要是下钻前应检查桩机是否水平。下钻时，检

查钻门堵上没有，这个问题时有发生，工人不注意很容易出现。而后果就是堵钻杆、堵管，严重影响施工。 五、下笼子 一定指挥笼子竖直进孔，否则叫停调整。 六、堵管分析 桩机堵管是施工中常见的问题，但大都是可以避免的问题。 1、从混凝土方面找原因，那就是料不要太稠，这在联系搅 拌站时加以提醒。 从混凝土到达现场时间考虑，一个混凝土罐车从离场2h左右是正常时间，如果超过两小时，应当视情况适当加水搅拌，如果4h以上，不可以使用。所以施工时一定注意控制时间。

桩侧负摩阻力的计算

桩侧负摩阻力的计算 一、规范对桩侧负摩阻力计算规定 符合下列条件之一的桩基，当桩周土层产生的沉降超过基桩的沉降时，在计算基桩承载力时应计入桩侧负摩阻力： 1、桩穿越较厚松散填土、自重湿陷性黄土、欠固结土、液化土层进入相对较硬土层时； 2、桩周存在软弱土层，邻近桩侧地面承受局部较大的长期荷载，或地面大面积堆载（包括填土）时； 3、由于降低地下水位，使桩周土有效应力增大，并产生显著压缩沉降时。 4、桩周土沉降可能引起桩侧负摩阻力时，应根据工程具体情况考虑负摩阻力对桩基承载力和沉降的影响；当缺乏可参照的工程经验时，可按下列规定验算。 ①对于摩擦型基桩，可取桩身计算中性点以上侧阻力为零，并可按下式验算基桩承载力： a k R N ≤ （7-9-1） ②对于端承型基桩，除应满足上式要求外，尚应考虑负摩阻力引起基桩的下拉荷载，并可按下式验算基桩承载力： a n g k R Q N ≤+ （7-9-2） ③当土层不均匀或建筑物对不均匀沉降较敏感时，尚应将负摩阻力引起的下拉荷载计入附加荷载验算桩基沉降。 注：本条中基桩的竖向承载力特征值只计中性点以下部分侧阻值及端阻值。 二、计算方法 桩侧负摩阻力及其引起的下拉荷载，当无实测资料时可按下列规定计算： 1、中性点以上单桩桩周第 i 层土负摩阻力标准值，可按下列公式计算： i ni n si q σξ'= （7-9-3） 当填土、自重湿陷性黄土湿陷、欠固结土层产生固结和地下水降低时：ri i σσ'=' 当地面分布大面积荷载时：ri i p σσ'+=' （7-9-4） 其中, i i i m m m ri z z ?∑+?='-=γγσ1 1 21 （7-9-5） （7-9-3）～（7-9-5）式中： n si q ——第i 层土桩侧负摩阻力标准值；当按式（7-9-3）计算值大于正摩阻力标准值 时，取正摩阻力标准值进行设计； ri σ'——由土自重引起的桩周第i 层土平均竖向有效应力；桩群外围桩自地面算起，桩 群内部桩自承台底算起；

单桩承载力验算(计负摩阻力)

单桩承载力验算 一、土层分布情况 二、单桩竖向承载力特征值 桩端持力层为全风化花岗岩，按《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008），中性点深度比l n /l 0=，桩周软弱土层下限深度l 0=，则自桩顶算起的中性点深度l n =。根据规范可知，该处承载力特征值只计中性点以下侧阻值及端阻值。 kN l q u A q Q i sik p pk 3976)613021.712(1141600uk =?+???+??=+=∑ππkN Q K R uk a 198838942 11=?== 三、单桩负摩阻力

第一层路堤填土和杂填土自重引起的桩周平均竖向有效应力： 地下水以上部分：Pa k 93.6594.6192111=??= σ； 地下水以下部分：Pa k 06.1396.1)1019(2 194.61912=?-?+?=σ； 则kPa 20512111=+=σσσ； 第二层淤泥自重引起的桩周平均竖向有效应力： kPa 26.182)54.863.21()105.15(2 16.1)1019(94.6192=-?-?+?-+?=σ； ；，故取kPa q kPa kPa q n s n n s 24245.612053.01111=>=?==σξ ；，故取kPa q kPa kPa q n s n n s 121245.3626.1822.01222=>=?==σξ 对于单桩基础，不考虑群桩效应则1n =η； 基桩下拉荷载： kN l q u Q n i i n si n n g 1137))54.863.21(1254.824(10.11=-?+????==∑=πη 四、单桩分担面积上的荷载 kN N 720)2520(44k =+??= 五、验算 N R N Q N a n k 1988k 185********g k =<=+=+ 故单桩承载力满足要求。

桩顶荷载对桩基负摩阻力特性影响

A．桩顶荷载对桩基负摩阻力特性影响* 摘要：比较了在桩顶荷载作用下的负摩阻力特性与无桩顶荷载时的差异，指出不考虑桩顶荷载的中性点位置是最低的，下拽力是最大的。分析的结果表明，当有桩顶荷载作用时，中性点的位置明显高于无桩顶荷载时，下拽力也明显小于无桩顶荷载时，而且随着桩顶荷载的增加，中性点上移的趋势明显，下拽力减小的趋势也很明显。桩顶荷载较小时，负摩阻力对于桩基沉降的影响基本上是线性的。在桩顶荷载作用下，长桩比短桩的中性点位置和下拽力的变化都小些。这对桩基负摩阻力特性的研究是有益的。 关键词：桩顶荷载负摩阻力特性影响 1. 概述 桩的摩阻力是由于桩土之间的相对位移而产生的，在桩周土的向下位移大于桩的向下位移的条件下，桩侧摩阻力的方向是向下的，称为负摩阻力。中性点是桩土位移相同的位置，在中性点以下部分，桩周分布着向上的正摩阻力；而在中性点以上部分，桩周都不同程度地分布着负摩阻力。 对软土地区的桩基而言，负摩阻力是一个不容忽视的因素。对于摩擦桩，负摩阻力会使得桩基的沉降增加；而对于端承桩，使得桩身轴力增大和桩端荷载总量的增加，严重的会造成桩基的破坏。负摩阻力的出现、发展和发挥都是桩土相互作用的结果。在相关设计规范规程[1][2]中，对于负摩阻力的考虑忽略了桩顶荷载的影响，这对正确评价负摩阻力的影响是不利的。有关这方面研究的文献资料也很少。本文拟通过有限元分析研究桩顶荷载对于负摩阻力的影响，探求桩顶荷载的影响规律。 2. 桩顶荷载对桩土相互作用的影响 当桩顶没有荷载作用时，桩周土体的沉降是桩土相互作用的主要原因。土体沉降在桩身产生负摩阻力，负摩阻力引起的下拽力使桩身产生压缩变形和桩端沉降。而桩身压缩变形和桩端沉降的出现又使得桩-土之间的相对位移关系发生变化并使桩的中性点上移。中性点上移使得桩身下部的出现正摩阻力的桩身长度增加和正摩阻力总量增加，出现负摩阻力的桩身长度减小并且负摩阻力总量减少。而正负摩阻力的长消使得桩-土间共同作用重新达到平衡。只有在桩和土的沉降都稳定时，桩的中性点以及摩阻力沿桩身的分布才能稳定下来[3]。 当桩顶有荷载作用时，土体变形不再是引起桩土相互作用的唯一原因，桩顶荷载也是影响桩土相互作用的主要原因。桩顶荷载作用下产生桩身压缩和桩端沉降，这是在短时间完成的，桩周土体的沉降变形需要很长时间才能稳定。在这样的桩土相互作用中，只有桩周土体沉降大于桩的位移时，负摩阻力才会出现。显然，负摩阻力出现的部位与桩顶无荷载作用时有很大的区别，中性点的位置肯定会高于无桩顶荷载的情况。随后也会出现与无桩顶荷载相似的因下拽力产生的桩附加变形和中性点的位置变动。由于桩的沉降－压缩曲线是随着荷载水平的提高而表现出由线性到非线性的，因此，负摩阻力的特性也会呈现与桩顶无荷载时不同的形态，而且会随着桩顶荷载水平的不同而表现出一定的差异。 3. 有限元分析及结果讨论 为了分析桩顶荷载对桩基负摩阻力特性的影响，对摩擦桩做了轴对称有限元分析。分析中采用三 角形十五节点单元离散土体和桩身混凝土，采用接触单元模拟桩土界面。土体的本构关系采用弹塑性Mohr-Coulomb模型，桩身混凝土采用弹性模型。 在有限元分析中，桩长分别为12 m和15m，直径Φ600mm，桩身混凝土标号为C25。先按照现行规范[1]的要求通过计算的荷载－沉降曲线确定桩的极限承载力(桩顶沉降40mm对应的桩顶荷载)和正常状态下的承载力特征值R，然后再分析桩顶无荷载的负摩阻力特性，再按承载力特征值的50％，75％，100％和125％四种桩顶荷载作用于桩顶，在上述负摩阻力的计算中地面堆载总是保持相同的水平，25KN/m2。以此来分析桩顶荷载变化的情况下负摩阻力特性变化。桩身穿过的土层物理力学指标见表1，场地的地下水位位于地表下6.4米。 表1：土层分布及物理力学指标 Table1:Soil Layer Distribution and Indexes of Soil 土层名称土层厚度 m 干容重 γ/kNcm-3 湿容重 γ/kNcm-3 内聚力 c/MPa 内摩擦角 φ/° 泊松比 ν 压缩模量 E s/kPa 亚粘土10 16 18 8.5 24 0.3 4700

(仅供参考)桩基础工程工程量的计算

桩基础工程工程量的计算 1、 清单项目设置及使用说明 1、桩基础工程共包括三部分12个项目，其中： 1 砼桩3项（常用项目3项，预制钢筋混凝土桩，接桩，混凝土灌注桩） 2 其它桩4项（常用项2项，砂石灌注桩和灰土挤密桩） 3 地基与边坡处理5项（常用项目2项,锚杆和土钉支护） 2、 掌握预制桩和灌注桩的施工过程，清单项目中应包括的工程内容。土的级别对桩的施工产生影响。 预制桩 预制厂预制—桩检验—运桩—施工现场堆放—打桩、桩机就位—起吊预制桩—稳桩—打桩—接桩—截桩头—浇筑承台—养护 掌握几个名词：预制桩、喂桩、送桩、接桩等 （喂桩是对于预制桩而言的，指的是吊桩到设计孔位的过程） 灌注桩 成孔—安装钢筋笼—灌注桩身材料成桩 凿桩头：凿桩头的原理是在桩身混凝土浇筑过程中，由于在振捣过程中随着混凝土内部的气泡或孔隙的上升至桩顶部分，桩顶一定范围内为浮浆，或是水下砼浇筑时的泥浆、灰浆混合物，为了保证桩身砼强度需将上部的虚桩凿除。 3、试桩按相应的桩基础项目编码最好单独列项。 4、清单编制时，运桩、打桩、凿桩头、泥浆外运、钢筋笼安装等不单独列项，应包括在主体项目中。 5、桩里面的钢筋：如灌注桩的钢筋笼、锚杆、锚杆及土钉支护的钢筋网片、预制桩钢筋等在钢筋砼工程中列项。 6、本分部工程各项目适用于工程实体。如仅作为深基坑支护时，可以列入措施项目清单中，不应该在分部分项工程量清单中反映。 7、各类桩的砼充盈量在报价时应考虑。 砼充盈量(系数)：实际施工中钻孔有偏差，以及由于土壤不密实，填充其孔隙部分所需的砼部分。 8、注意：打压桩、成孔机械进出场费列入措施项目中。 二、主要清单项目工程量计算 1、砼桩：包括预制钢筋砼桩、砼灌注桩等，其工程量按设计图示尺寸以桩长（包括桩尖）以m计算或按根数计算。

桩侧摩阻力计算

《桩侧摩阻力计算》 一、工程概况： 本工程①杂填土、②淤泥均为欠固结软弱土应计算桩侧负摩阻力。根据岩土工程勘察报告ZK65揭示地基土分层如下：（孔口标高5.07m ，地下水位标高2.02m ） 第①层杂填土底部标高2.77（厚度2.30） 第②层淤泥底部标高-7.53（厚度10.30） 第③层卵石底部标高-12.43（厚度4.90） 第⑤层砂土状强风化凝灰岩底部标高-14.73（厚度2.30） 第⑥层碎块状强风化凝灰岩………… 该位置软弱土层较厚且土层分布具有代表性，所以计算该位置的桩侧负摩阻力值。 二、计算过程 (1) 根据JGJ94-2008第5.4.4条桩侧负摩阻力标准值按下式计算： 'n si ni i q ξσ=；1 ''112i i i e e i i e z z γσσγγ-===?+?∑ 根据地勘报告杂填土和淤泥的负摩阻力系数分别为0.4和0.25，素填土和淤泥的重度为16.0kN/m 3。 1γ=16.0kN/m 3 '2γ=16.0-10.0=6.0kN/m 3 1n s q =0.4（0.5×16×2.30）=7.36kN/m 2 2n s q =0.25（16×2.30+0.5×6×10.3）=16.92kN/m 2 (2) 桩持力层为⑤砂土状强风化凝灰岩，根据持力层性质中性点深度比0/n l l 取值为1。 0n l l ==12.6m (3) 计算桩下拉荷载标准值。 根据JGJ94-2008第5.4.4-4条 1n n n g n si i i Q u q l η==?∑（不考虑群桩效应，n η取1.0），桩采用PHC500预制管桩。 n g Q =1.0×2×3.14×0.25×（7.36×2.3+16.92×10.3）=300kN

桩基施工总结

汕头市比亚迪跨座式单轨产业项目配套 试验线工程 （学赖区间和赖厝站及设备房桩基工程） 施 工 总 结 报 告 中铁一局集团广州分公司 中铁一局汕头市云轨项目部 二零一七年十二月 张晓立

桩基工程施工总结 一、工程概况 汕头市云轨工程桩基工程主要包括：学林路站～赖厝站区间、赖厝站、赖厝站～鮀济站区间、鮀济站、鮀济站～CK4+475处区间，均为钻孔灌注桩，桩径1m。其中学林路站至赖厝站区间18#～20#墩（工程主要难点及控制点）位于回填土层，回填土深度15～20m，填料为大块和巨块状花岗岩孔隙较大，直接进行桩基施工易漏浆、易塌孔，桩基施工前先在承台外侧1.5m范围内打设高压旋喷桩形成封闭层，同时作为基坑开挖支护体系。学林路站至赖厝站区间施工难点46#～48#墩、赖厝站～鮀济站区间36#～37#墩及赖厝站设备站房桩基均为位于水中，水深5m，搭设水上钢平台+长钢护筒进行桩基施工。学林路站至赖厝站区间48#～65#墩、赖厝站、赖厝站至鮀济站区间1#～7#墩处于西干渠边，距河边1.0m～1.5m,采用钢板桩围堰设置施工平台。目前我项目部首开段为学赖区间，由于10#~18#墩位采石场，山体阻碍，条件受阻，先行施工1#~8#墩位和赖厝车站Z1#~Z6#墩位，及车站设备房桩基施工，根据地质环境钻孔作业我们优选冲击钻进行成孔作业，学赖区间已施工完成1#~8#，共计32根桩基，赖厝车站已完成1#~6#和车站天桥，共计37。车站设备房累计完成20根，剩余12根。现对已完成的灌注桩进行施工总结。 二、人员及机械配备情况 1、人员组织机构 （1）施工人员：现场负责人2人，技术人员2人（昼夜倒班）；测量人员2人，主要进行桩位放样；实验员1人。

浅谈桩基负摩阻力

浅谈桩基负摩阻力 摘要：桩基工程中桩侧负摩阻力所产生的下拽力可能引起桩体破坏、桩基不均匀沉降等诸多工程灾害，严重影响着建筑物的安全，而桩的负摩阻力的大小受多种因素的影响，目前其准确数值很难计算。本文简要介绍和阐述了桩侧负摩阻力产生的条件和机理，目前桩侧负摩阻力的计算方法，中性点的确定，防治和减少桩侧负摩阻力的方法。 关键词：负摩阻力中性点成因影响因素防治措施 引言：在地基处理工程中,因负摩阻力问题,造成工程事故屡有发生(建筑物出现沉降、倾斜、开裂)，负摩阻力问题在我国工程实践中已成为一个很普遍的问题。下面对负摩阻力的问题进行分析、阐述。 1负摩阻力的成因 桩基工程中, 当桩体与桩周土产生相对位移时,桩侧就会产生摩阻力。当桩体的沉降量大于桩周土的沉降量时, 摩阻力为正；当桩周土的沉降量大于桩体的沉降量时，摩阻力为负。单桩负摩阻力作用机理如图1 所示[。桩侧负摩阻力非但不能为承担上部荷载作出贡献, 反而要产生作用于桩侧的下拽力，称为分布于桩侧表面的荷载。下拽力作用于桩体上, 可能会造成桩身破坏、桩端地基屈服或破坏, 以及上部结构不均匀沉降等问题。 图1单桩负摩阻力作用机理示意 单桩负摩阻力一般可能由以下原因或组合造成： ①未固结的新近回填土地基：桩基穿过欠固结土层后支撑在硬土层中，使得桩侧土因固结发生的沉降超过桩的沉降； ②地面超载：桩侧地面受到较大的地面荷载产生的沉降超过桩的沉降； ③孔隙水压力消散引起的固结沉降：群桩施工中敏感度较高的黏土受扰动，超孔隙水压力使得土体上涌，重塑后因超孔隙水压力消散而重新固结； ④地下水位降低；桩侧土层地下水位大幅下降，导致有效应力增加引起土层下沉； ⑤湿陷性地基：桩基穿过湿陷性土，湿陷性土因浸水湿陷导致土层发生沉降；