桥梁工程 盖梁抱箍及模板计算书
盖梁抱箍及模板计算书
本标段盖梁长a=10.8m，宽b=2.2m，高h=1.5m，砼34.9m3，共31个。施工方法采用抱箍型钢支架法，盖梁模板支架采用两根I36工字钢纵梁，横向用槽钢次梁[12@60cm，在横梁上铺设10×10cm木方@50cm，底模面板采用2cm厚胶合板；侧模采用大块钢模板。
一、计算依据
1、《建筑施工手册》—模板工程
2、《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）
3、《路桥施工计算手册》
4、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)
5、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)
6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-1986）
7、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）
8、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-1983)
9、施工图纸
二、设计参数取值及要求
1、混凝土容重：26kN/m3；
2、混凝土浇注速度：1.5m/h；
3、浇注温度：15℃；
4、混凝土塌落度：16～18cm；
5、混凝土外加剂影响系数取1.2；
6、设计风力：8级风；
7、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、抱箍计算
3.1荷载分析
(1)盖梁砼自重：34.9*26=907.4kN
(2)模板及支架自重：80kN
(3)施工人员及设备荷载(1.5kN/m2)：1.5*10.8*2.2=35.6 kN
(4)倾倒砼是产生的竖向荷载(2kN/m2)：2*10.8*2.2=47.5 kN
(5)振捣砼是产生的竖向荷载(2kN/m2)：2*10.8*2.2=47.5 kN
组合荷载：
G
1
=(907.4+80)×1.2+(35.6+95+47.5)×1.4＝1367.72kN(用于强度验算)
G
2
=(907.4+80)×1.2＝1184.88kN(用于刚度验算)
每个盖梁按墩柱设两个抱箍体支承上部荷载，则每个抱箍承受的上部荷载为：
F 1=G
1
/2=683.86 kN(用于强度验算)
F 2=
G 2/2=592.44 kN(用于刚度验算) 3.2抱箍螺栓个数计算
f=μN/K
式中:f ——抱箍与墩柱间的最大静摩檫力；
N ——抱箍与墩柱间的正压力；
μ——抱箍与墩柱间的静摩檫系数； K ——安全系数,取1.7； 1、正压力N 计算：
抱箍与墩柱间的正压力N 由螺栓的预紧力产生的，根据抱箍的结构形式(抱箍由两个半圆组成)，每排螺栓个数为n ，则一个抱箍的螺栓总数为2n ，若每个螺栓预紧力为F1，则抱箍与墩柱间的总压力为N ＝2×n ×F1。
在实际施工中采用M30普通螺栓(As=561mm 2)。每个螺栓的允许拉力为[F]=As ×?，式中：An ——螺栓的有效截面积，?——螺栓的抗拉强度设计值。
查《钢结构设计规范》，普通B 级螺栓?=210N/mm 2，则： [F]=An ×?=210×561=117810N ；则F1=117810N 故：N=2×n ×F1=235620n (N) 2、最大静摩擦力f 计算： 取μ=0.3，K=1.7，则：
f=μN/K=μ×2×n ×F1÷K=0.3×(2×n ×117810)÷1.7=41580n (N) 3、由f ≥F,则41580n ≥683860,求得： n ≥16.4，故可取n=17。
故每排螺栓取17个，抱箍受力可满足要求。 四、 底模验算 4.1纵梁验算
盖梁底模板支架采用两根I36b 工字钢纵梁，由于次梁较密，可按均布荷载考虑，受力分析图如下：
其中：a=2.05m ，l =6.7m
(1)、强度验算
q=683.86/(10.8*2.2)*1.1=31.66N/mm 。 查得：I36b 工字钢W=920.8cm 3
2
23
22max max N/m m 215N/m m 9.192108.920670066.31125.0125.0<=???===W ql W M σ
强度满足要求。
(2)、挠度验算
q=592.44/(10.8*2.2)*1.1=27.43N/mm 。 查得：I36b 工字钢I=16574cm 4 ①悬臂部分挠度：
mm
a mm EI qa f 1.4500/8.110165741006.28205043.278454
4max =<=?????==
②跨中部分挠度：
mm
l mm l a EI ql f 4.13500/6.11)7.605.2245(10165741006.2384670043.27)245(3842
2
454224max =<=?-??????=-= 悬臂和跨中均满足要求。
4.2横向次梁验算
横向用槽钢次梁[12@60cm ，次梁架在主梁上，主梁间距1.8m ，盖梁宽2.2m ，受力分析图如下：
其中：a=0.2m ，l =1.8m
(1)、强度验算
均布荷载q=F 1/(10.8*2.2)*0.6=683.86/(10.8*2.2)*0.6=17.27N/mm 查得：[12槽钢W=36.4cm 3
2
23
2
2max max N/m m 215N/m m 2.192104.36180027.17125.0125.0<=???===W ql W M σ
强度满足要求。
(2)、挠度验算
均布荷载q=F 2/(10.8*2.2)*0.6=592.44/(10.8*2.2)*0.6=14.96N/mm 查得：[12槽钢I=388.5cm 4 ①悬臂部分挠度：
mm a mm EI qa f 4.0500/104105.3881006.2820096.14834
54
4max =
②跨中部分挠度：
mm
l mm l a EI ql f 6.3500/4.2)8.12.0245(105.3881006.2384180096.14)245(3842
2
454224max =<=?-??????=-= 悬臂和跨中均满足要求。
4.3木方验算
在槽钢横梁上铺设10×10cm 木方@50cm ，槽钢间距60cm ，受力为均布荷载，按三跨连续梁计算，跨距l=60cm ，查《路桥施工计算手册》附表2-9得弯矩系数0.10、挠度系数0.677。
查《建筑施工模板安全技术规范》表A.3.1得：m f =13*1.2=15.6N/mm 2,E=10000N/mm 2。 (1)、强度验算
均布荷载q=F 1/(10.8*2.2)*0.5=683.86/(10.8*2.2)*0.5=14.39kN/m ， W =bh 2/6=10*102/6=167cm 3
2
23
2
2max max N/m m 6.15N/m m 1.31016760039.1410.010.0<=???===W ql W M σ
强度满足要求。
(2)、挠度验算
均布荷载q=F 2/(10.8*2.2)*0.5=592.44/(10.8*2.2)*0.5=12.47kN/m ， I=bh 3/12=10*103/12=833cm 4
mm
l mm EI ql f 5.1400/13.0108331000010060047.12677.0100677.044
4max =<=?????==
刚度满足要求。
4.3底板验算
底模面板采用h=20mm 厚胶合板，铺设在10×10cm 木方上，木方中心间距50cm ，盖梁底宽2.2m ，面板按四跨连续梁计算，跨距l =40cm ，查《路桥施工计算手册》附表2-10得弯矩系数0.107、挠度系数0.632。取b=10mm 宽板带计算。
查《建筑施工模板安全技术规范》表A.5.2得：jm f =15N/mm 2，E=5.4×103N/mm 2 (1)、强度验算
均布荷载q=F 1/(10.8*2.2)*0.01=683.86/(10.8*2.2)*0.01=0.288kN/m 。 W =bh 2/6=10*202/6=667mm 3
2
22
2max max N/m m 15N/m m 4.7667400288.0107.0107.0=<=??===jm f W ql W M σ
强度满足要求。
(2)、挠度验算
q=F 2/(10.8*2.2)*0.01=592.44/(10.8*2.2)*0.01=0.249kN/m 。 I=bh 3/12=10*203/12=6667mm 4
mm EI ql f 16667104.5100400249.0632.0100632.03
4
4max =?????==
刚度满足要求。
五、 侧模验算 5.1荷载分析
1、新浇混凝土对模板侧向压力计算
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1 新浇混凝土对模板侧向压力分布图
按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B ，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列两式计算，并取其最小值：
式中：F ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）。
γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），根据设计图纸取26kN/m 3。
t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定，当缺乏实验资料时，
可采用t =200/(T +15)计算，取t 0=5h 。
T ------混凝土的温度（25°C ）。
V ------混凝土的浇灌速度（m/h ），取1.5m/h 。
H ------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）；取1.5m 。 β1----外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝外加剂取1.2，
该工程取1.2。
β2-----混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm 时，取1.10；不小
于100mm 时，取1.15。本计算取1.15。
=0.22×26×5×1.2×1.15×1.51/2=48.34kN/m 2
=26×1.5=39kN/m 2
取二者中的较小值F =39kN/m 2作为新浇混凝土对模板水平侧压力的标准值。 2、倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值
考虑倾倒混凝土产生的水平活载荷标准值取值4kN/m 2（泵送混凝土）。 3、振捣混凝土时产生的水平荷载标准值
2
/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=2
/121022.0V t F c ββγ=H
F c γ=
振捣混凝土时产生的水平荷载标准值取值4kN/m2（作用范围在新浇筑的混凝土侧压力的有效压头高度之内）。
4、荷载组合
墩柱模板设计考虑了以下荷载：
①新浇注混凝土对侧面模板的压力
②倾倒混凝土时产生的荷载
③振捣混凝土时产生的荷载
计算模板及其支架的荷载设计值时，应采用荷载标准值乘以相应的荷载分项系数求得，荷载分项系数见下表：
荷载组合1：①+②+③（用于模板强度计算）
F
=1.2×39+1.4×(4+4)=58kN/m2
设
荷载组合2：①（用于模板刚度计算）
F
=1.2×39=46.8kN/m2
设
5.2模板计算
模板杆件规格见下表：
表1 模板杆件规格
×60mm扁铁，间距400mm；大背肋为[10#槽钢双拼，间距1000mm；模板连接螺栓为M20。
5.2.1 板面计算
按双向面板设计和考虑。面板计算按模板展开形状计算。根据混凝土浇注情况，取板面中的一个区格作为计算单元。图中A区格看作三面固定、一面简支，B区格看作四面固定；C区格看作二面固定、两面简支。取最不利的A区格计算。右图是其受力简图，为三面固定、一面简支式。
(1)强度校核
选取lmm 宽的板条作为计算单元，线荷载为：q=0.058×1=0.058N/mm 。 根据l y /l x =375/400=0.94，查《路桥施工计算手册》中附表2-18，得弯矩系数，计算弯矩，得到：
Mx=系数*ql 2=-0.06344*0.058*4002=-588.72N mm My=系数*ql 2
=-0.06098*0.058*3752
=-497.37N mm 截面抵抗矩：Wx=Wy=bh 2/6=6mm 3。 式中b 板宽，取1mm ；h 板厚，为6mm 。 面板的最大内应力为:
σx=Mx/Wx=588.72/6=98.12N/mm 2 选取lmm 宽的板条作为计算单元，线荷载为：q=0.0468×1=0.0468N/mm 。 查《路桥施工计算手册》中附表2-18，得挠度系数为0.00384。 K=Eh 3/(12(1-υ2)=206000*63/(12*(1-0.32))=4074725.3； ωmax =O.00384ql 4/k=0.00384*0.0468*3754/4074725.3 =0.87mm ≦[ω]=l /400=375/400=0.94mm 故满足刚度要求。 5.2.2 小纵肋计算 横肋的最大间距为375mm ，小纵肋(-6×60扁铁)最大长度为375mm 与横梁焊接连接，小纵肋间距a=400mm ，按四跨连续梁均布荷载计算，l =375mm ，查《路桥施工计算手册》中附表2-10得：挠度系数为-0.107，挠度系数为0.632。 (1)强度验算 计算均布荷载：q=F 设*a=58*0.4=23.2 N/mm 。 W=bh 2/6=6*602/6=3600mm 3，则： 2 23 2 2N/m m 215N/m m 97.96104.63752.23107.01.0<=???===W ql W M σ (2)挠度验算 计算均布荷载：q=F 设*a=46.8*0.4=18.7 N/mm 。 I=bh 3/12=6*603/6=21.6cm 4，则： mm l mm EI ql f 94.0400/05.010 6.211006.2100375 7.18632.0100632.04 544=<=??????==，满足要求。 5.2.3 横肋计算 横肋为[8#槽钢，间距a=375mm ，为主受力结构，支撑来自面板传递过来的力。横肋肋的支承部件为大纵肋，大纵肋间距l =1000mm ，按照两跨连续梁均布荷载计算，查《路桥施工计算手册》中附表2-8得：挠度系数为-0.125，挠度系数为0.521。 (1)强度验算 计算均布荷载：q=F 设*a=58*0.375=21.27N/mm 。 查表得[8#槽钢的W=25.3cm 3，则： 2 2322N/m m 215N/m m 5.107103.25100075.21125.01.0<=???===W ql W M σ，满足要求。 (2)挠度验算 计算均布荷载：q=F 设*a=46.8*0.375=17.55N/mm 。 查表得[8#槽钢的I=101.3cm 4，则： mm l mm EI ql f 5.2400/4.010 3.1011006.2100100055.17521.0100521.04 544=<=??????==，满足要求。 5.2.4 大纵梁计算 大纵肋为[10#双拼槽钢，间距a=1000mm ，通过横肋将力传递给大纵肋，因横肋均匀布置，按均布荷载考虑。拉杆作为大纵肋的支撑，盖梁高 1.5m ，上下各设一条拉杆，按照简支梁均布荷载计算(l =1.5m)。 (1)强度验算 计算均布荷载：q=F 设*a=58*1.0=58N/mm 。 查表得[10#槽钢的W=39.4*2=78.8cm 3，则： 2 23 22max max N/mm 215N/mm 207108.78150058125.081<=???=== W ql W M σ，满足要求。 (2)挠度验算 计算均布荷载：q=F 设*a=46.8*1.0=46.8N/mm 。 查表得[10#槽钢的I=198.3*2=396.6cm 4，则： mm EI ql f 77.310 6.3961006.238415008.4653844 54 4max =??????==，满足要求。 5.2.5 拉杆计算 拉杆的水平间距为1.0 m ；模板高1.5m ，上下各设一条拉杆，水平间距按0.75m 计算，则拉杆承受的拉力： N=F 设A=58×1.0×0.75=43.5 kN 拉杆为Ф20的圆钢，两端加工成螺栓，其有效截面积为245mm 2，则： σ=N/A=43500/245=177.6N/mm2 < f=205N/mm2，满足要求。 六、结论 计算模型中选取了最大盖梁的模板进行了计算，强度及刚度均满足要求。 根据验算结果：一个抱箍需配34个M30普通螺栓，数量较多，可改用8.8级的高强螺栓，从而减少螺栓数目。 本计算底模采用的槽钢、木方及木模板结构，底模均布荷载q=683.86/(10.8*2.2)=28.78kN/m2,小于侧模均布荷载，若底模采用钢模板，可参照侧模结构设计底模。 盖梁穿心钢棒法受力分析计算书2 一、设计荷载 1、钢筋砼自重 盖梁钢筋砼自重统一按15.15m×1.8m×1.8m计算。 每个盖梁设计砼方量V=45.9m3,钢筋砼每方按25KN/m3《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 砼自重G=45.9×25=1147.5KN， 盖梁长15.15m，均布每延米荷载为q1=1147.5/15.15=75.74KN/m 2、盖梁组合钢模板及连接件重量为9吨。 组合钢模板自重G=9000×9.8/1000=88.2KN 均布每延米荷载q2=88.2/15.15=5.82kN/m 3、底模下横向10×10cm的方木 单根长度按10m计算，6kg/m,纵向间距0.2cm，共9排。 方木自重G=6×10×9×9.8/1000=5.29KN 均布每延米荷载q3=5.29/15.15=0.35kN/m 4、[12槽钢 按照30cm间距布置，需要44根槽钢，每根长1.8m。 [12槽钢自重G=44×1.8×12.318×9.8/1000=9.56KN 均布每延米荷载q4=9.56/15.15=0.63KN/m 5、I56a工字钢 每个盖梁设置2根，单根长16m。 工字钢自重G=2×16×106.316×9.8/1000=33.34KN 均布每延米荷载q5=33.34/15.15=2.2KN/m 6、施工荷载 (1)小型机具、施工人员、邻边防护按1500kg计算， G=1500×9.8/1000=14.7KN 均布每延米荷载q6=14.7/15.15=0.97KN/m (2)振捣混凝土产生的荷载：q7=4*1=4KN/m（按最大垂直模计算） (3)倾倒混凝土时产生的荷载q8=8*1=8KN/m（8为容量为ｌm3~3m3的运输器 盖梁抱箍法施工及计算 第一部分盖梁抱箍法施工设计图 一、施工设计说明 1、概况 桥长1012.98米，各墩为三柱式结构（墩柱为直径2.0m的钢筋砼结构），墩柱上方为盖梁。盖梁为长26.4m，宽2.4m，高2.6m的钢筋砼结构，引桥盖梁砼浇筑量大，约156.1m3。 图1-1 盖梁正面图（单位：m） 二、盖梁抱箍法结构设计 1、侧模与端模支撑 侧模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm，在肋板外设2[14背带。在侧模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带，竖带高2.9m；在竖带上下各设一条φ20的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距2.7m，在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。 端模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm。在端模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带，竖带高2.9m；在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。 2、底模支撑 底模为特制大钢模,面模厚度为δ8mm，肋板高为10cm。在底模下部采用间距0.4m工 16型钢作横梁，横梁长4.6m。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差。与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。 3、纵梁 在横梁底部采用单层四排上下加强型贝雷片（标准贝雷片规格：3000cm×1500cm，加强弦杆高度10cm）连接形成纵梁，长30m，每两排一组，每组中的两排贝雷片并在一起，两组贝雷梁位于墩柱两侧，中心间距253.6cm，贝雷梁底部采用3m长的工16型钢作为贝雷梁横向底部联接梁。贝雷片之间采用销连接。纵、横梁以及纵梁与联接梁之间采用U 型螺栓连接；纵梁下为抱箍。 4、抱箍 采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm）制成，M24的高强螺栓连接，抱箍高1734cm，采用66根高强螺栓连接。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2～3mm厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。 5、防护栏杆与与工作平台 (1)栏杆采用φ50的钢管搭设，在横梁上每隔2.4米设一道1.2m高的钢管立柱，竖向间隔0.5m设一道钢管立柱，钢管之间采用扣件连接。立柱与横梁的连接采用在横梁上设0.2m高的支座。钢管与支座之间采用销连接。 (2)工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设2cm厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠。 四、主要工程材料数量汇总表 见表一。 需要说明的是：主要工程材料数量是以单个盖梁需用量考虑。 76省道复线南延至大麦屿疏港公路工程 第6合同段 芦浦特大桥 盖梁模板计算书 宁波交通工程建设集团有限公司 76省道南延至大麦屿疏港公路工程第6合同段项目部 2013年6月15日 立柱、模板立面图 （1）侧模内楞计算 模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为2.2米，模板高度为2.35米。新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值（施工手册）： 1 F=0.22γc t0β1β2V2 F=γcH 式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）; γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3； t0—新浇混凝土的初凝时间，取10h； V—混凝土的浇灌速度，取0.7m/h； H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取2.2m； β1—外加剂影响修正系数，取1.2； β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.15； 1 所以 F=0.22γc t0β1β2V2 1 =0.22×24×10×1.2×1.15×0.72 =61KN/m2 F=γcH =24×2.2 =52.8KN/m2 综上混凝土的侧压力F=52.8 KN/m2 有效压头高度为 h=F/γc =52.8/24 =2.2m （2）侧模外楞计算 外楞为双拼的[14，间距为100cm 混凝土的侧压力为52.8KN/m 2 转化成线荷载=52.8KN/m 简化为简支梁计算 2811440840102141006.2Nm EI =???=- EA=2.06×1011×37×10-4Nm=7.6×108N 计算结果： kNm M 21.38max = kN Q 52.47max = 强度计算： []MPa MPa W M 5.1883.11458.132101611021.386-3max max =?==??==σσ＜，合格; []MPa MPa A Q 5.1103.1853.1910 7.321052.4732333max max =?==????==-ττ＜，合格； 刚度计算： 托担法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长11.95m，宽2.1m，高1.6m，混凝土方量为38.35方，两柱中心距6.95m。盖梁如图所示： 二、施工方案 1）预留孔：立柱施工时测好预留孔的标高位置，预埋直径110mm硬 质PVC管，较高立柱根据高差来进行标高调整，保证两预留孔处于同一个标高，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm，长度为300cm的钢棒，作 为主梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致； 3）安装固定装置和机械式千斤顶。 4）吊装主梁工字钢，利用φ25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢，上铺 I12.6工字钢作为分配梁； 5）拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。． 三、受力计算 1、设计参数 1）I12.6工字钢 2 A=1810mm截面面积为：3 3 W=77×截面抵抗矩：10mm4 4 mm截面惯性矩：I=488×105Mpa 10弹性模量E=2.1×钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。 2）主梁工字钢 横向主梁采用2片45b工字钢。 2 A=11100mm截面面积为：3 3 mm截面抵抗矩：W=1500×104 4 mm10 截面惯性矩：I=33760×5Mpa 10弹性模量E=2.1×3）钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)， 22，6362=mm×截面面积为：A=3.1445抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。 2、荷载计算 1) 混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量） W=38.35×26=444.3kN；1）支架、模板荷载2． A、2片I45b组成主梁,长12m，纵向工字钢长4.5m，间距30cm。 W=12×0.874×2+0.142×4.5×（11/0.3）=54.3kN；2B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。 W=6800×10=68kN；33）施工人员、机械重量。 按每平米1kN，则该荷载为： W=12×2×1=24kN；44）振捣器产生的振动力。 盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力2kN。 施工时振动力:W=2×3=6kN；5总荷载：W=W+1 W W W W=1153.4kN 513+2+4+5）荷载集度计算 横桥向均布荷载集度：q=W/12=96.1kN/m；h顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q= q/1.8=96.1/1.8=53.4kN/m hz2、强度、刚度计算 1) I12.6工字钢强度验算 取盖梁跨中横向一米段对I12.6工字钢进行计算，其中横向一米荷载共有3根I12.6工字钢承担，顺桥向荷载集度：53.4kN/m，每一根承担17.8 kN/m 计算模型 弯矩图（单位：kN·m） 盖梁抱箍法施工及计算 一、施工设计说明 1、工程简介 高速公路****有桥梁2座。墩柱为两柱式或三柱式结构，墩柱上方为盖梁，如图1所示。本图尺寸为其中一种形式，该盖梁设计砼37立方米，计算以该图 尺寸为依据，其他尺寸形式盖梁施工以该计算结果相应调整。 图1盖梁正面图（单位：cm） 2、设计依据 （1）公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86） （2）路桥施工计算手册 （3）其他相关资料及本单位以往施工经验。 二、盖梁抱箍法结构设计 1、盖梁模板底模支撑 在盖梁底模下部采用间距1m工14型钢作横梁，横梁长3.7m。横梁底下设纵梁。 3、纵梁 在横梁底部采用单层；两排贝雷片（标准贝雷片规格：3000cmx 1500cm ）连 接形成纵梁，长18m两排贝雷梁位于墩柱两侧，中心间距120cm贝雷片之间采用销连接。纵、横梁以及纵梁与联接梁之间采用U型螺栓连接；纵梁下为抱箍。 4、抱箍 采用两块半圆弧型钢板（板厚t=10mm制成，M24的高强螺栓连接，抱箍高70cm采用14根高强螺栓连接。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对 墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2?3mn厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。 5、防护栏杆与工作平台 ⑴ 栏杆采用? 50的钢管搭设，在横梁上每隔2米设一道1.2m高的钢管立柱, 竖向间隔 0.5m设一道钢管横杆，钢管之间采用扣件连接。立柱与横梁的连接采用在横梁上设0.2m 高的支座。钢管与支座之间采用销连接。 （2）工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设5cm厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠。 三、盖梁抱箍法施工设计计算 （一）、设计检算说明 1、设计计算原则 （1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。 （2）综合考虑结构的安全性。 （3）采取比较符合实际的力学模型。 （4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。 2、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。 3、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。以做安全储备。 4、抱箍加工完成实施前，必须先进行压力试验，变形满足要求后方可使用。 （二）、横梁计算 采用间距1m工14型钢作横梁，横梁长3.7m。共设横梁18根，总重约11kNo 1、荷载计算 （1）盖梁砼自重：G仁37荻24.5kN/m3=906.5kN （2）模板自重：G2=81.3kN （3）施工荷载与其它荷载：G3=21kN 横梁上的总荷载：G=G1+G2+G3 =1008.8kN q1=1008.8/17.2=58.65kN/m 横梁采用1m间距的工字钢，则作用在单根横梁上的荷载G =58.65 X 1=58.65kN 作用在横梁上的均布荷载为： q2= =58.65/1.7=34.5kN/m 2、力学模型 如图所示。 q? = 3z1 J l< N. /1 图2横梁计算模型 3、横梁抗弯与挠度验算 横梁的弹性模量E=2.1 X 105MPa惯性矩l=712cm4;抗弯模量Wx=102cm 为了简化计算， 盖梁支架受力计算 （预埋钢棒上安工字钢横梁法） 一、概况 汨罗江特大桥盖梁除悬浇主墩及28#过渡墩盖梁另外计算外,最重盖梁为 40mT梁盖梁，其尺寸为15.9m（长）×2.3m（宽）×2.1m（高），若经计算该盖 梁支架满足要求，则其他盖梁支架均满足要求。 针对该工程特点设计便易操作的盖梁支架系统。混凝土及模板系统的恒载、 施工操作的活荷载通过型钢直接传递给牛腿，牛腿递给墩柱及桩基础。 二、设计计算依据 （1）《路桥施工计算手册》 （2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 （3）《机械设计手册》 三、支架模板的选用 盖梁模板： 1.1、侧模：采用组合钢模拼装。 1.2、底模：方正部分用组合钢模拼装。 1.3、横梁：采用[14#a槽钢，间距40cm。 1.4、主梁：采用I45a工字钢。 1.5、楔块：采用木楔。 1.6、穿心钢棒：采用45号钢，直径10cm。长度每边外露30cm. 四、计算方法 1、总荷载计算 盖梁砼荷载F1：体积71.85立方米，比重2.6吨/立方米，自重:195.9吨， 合F1=185.9*10=1859KN 模板重量F2：盖梁两侧各设置一根I45a工字钢作为施工主梁，长18米（工 字钢荷载），q1=80.4×10×18×2/1000=28.94 KN；主梁上铺设[ 14a槽钢，每 根长3.0米，间距为40cm，墩柱外侧各设置8根，两墩柱之间设置19根。 q2=（19+8×2）×3.0×14.53×10/1000=15.26KN（铺设槽钢的荷载）; 槽钢上铺设钢模板，每平方按0.45KN 计算， q3=（15.9×2.1×2+2.3×15.9+2.1×2.3×2）×0.45=50.9 KN （底模和侧模、端头模的荷载）； q4=6KN （端头三角支架自重） F2=q1+q2+q3+q4+q4=107.1KN F3：人员0.5吨，合5KN F4：小型施工机具荷载：0.55吨，合5.5KN F5：振捣器产生的振动力及混凝土冲击力；本次施工时采用HZ6X-50型插入式振动器，设置2台，每台振动力为5KN ，施工时混凝土冲击力按5KN 计，则F5=2×5+5=15KN 总荷载： F=F1+F2+F3+F4+F5 =1859+107.1+5+5.5+15=1991.6KN 2、穿心钢棒(45号钢)受力安全分析 共有4个受力点,每点受力：Q max =F/4=1991.6/4≈497.9KN ； 钢棒截面积：S=0.05*0.05*3.14=0.0079m 2 最大剪应力：τmax =Q max /S=497.9/0.0079=63.03Mpa 45号钢钢材的允许剪力： [τ]=125Mpa 则[τ] =125 ＞τmax =63.03Mpa 结论：穿心钢棒(45号钢)受力安全 3、I45a 工字钢主梁受力安全分析 工字钢均布荷载：q=F/2/15.9=1991.6/2/15.9=62.63KN/m R1=R2=ql/2（a+l/2）=2340.17KN 工字钢横梁AB 段最大弯矩出现在中间处（x=a+l/2=7.95m ），a=3.25m ， l=9.4m ；跨中最大弯矩 M max =62.63*9.4*7.95/2*[(1-3.25/7.95) *(1+2*3.25/9.4)-7.95/9.4] =360.98KN ?m 横梁CA 段和BD 段最大弯矩出现在支承点A 、B 两处，最大弯矩 2 12M qa =-=-1/2*62.63*3.252=-330.76 KN ?m 汕湛高速揭博项目T11标 盖梁支架计算书 四川路桥建设股份有限公司 2014年3月30日 目录 1、工程概况 (1) 2、总体施工方案 (1) 3、支承平台设置 (4) 4、计算依据 (5) 5、计算参数 (5) 6、计算结果 (9) 7、结论 (22) 8、抱箍试验 (23) 盖梁抱箍法施工方案 一、工程概况 本标段主线共设置大中桥7座（不含互通区和服务区），分别为白昌屋大桥（30米T梁），万年坑大桥（30米T梁），叶塘1号大桥（25米小箱梁），叶塘2号大桥（25米小箱梁），秋香江大桥（25米小箱梁），上赖水大桥（30米T梁），黎坑大桥（25米小箱梁）；九和互通内共设置桥梁3座，其中主线桥2座，匝道1座，分别为三社坑大桥（25米小箱梁），围坪大桥（25米小箱梁），D匝道桥（20米现浇箱梁）；紫金西互通内共设桥梁3座，其中主线桥2座，分别为玉竹坑中桥（25米小箱梁），围澳水大桥（25米小箱梁）和L线秋香江大桥（25米小箱梁）；瓦溪服务区共设置主线桥1座，为四联大桥（30米T梁）。下部结构采用桩基础、地系梁、承台、柱式桥墩、肋板、台帽、盖梁和耳背墙。其中D匝道桥桥墩采用花瓶墩。 二、总体施工方案 因本标段桥梁盖梁高度较高，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上安设抱箍支承平台施工。 盖梁统计表 考虑最不利情况（跨度及盖梁尺寸均最大），采用秋香江1.8m*2.4m*17.437m盖梁(两柱）、上濑水大桥2.1m*2.4m*15.3m盖梁（两柱）和四联大桥2.1m*2.4m*20.1m（三柱）盖梁作为计算模型。盖梁简图 作者：非成败 作品编号：92032155GZ5702241547853215475102 时间：2020.12.13 托担法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长11.95m，宽2.1m，高1.6m，混凝土方量为38.35方，两柱中心距6.95m。盖梁如图所示： 预埋直径110mm 硬质PVC管，较高立柱根据高差来进行标高调整，保证两预留孔处于同一个标高，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm，长度为300cm的钢棒，作为主梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致； 3）安装固定装置和机械式千斤顶。 4）吊装主梁工字钢，利用φ25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢，上铺I12.6工字钢作为分配梁； 5）拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。 三、受力计算 1、设计参数 1）I12.6工字钢 截面面积为：A=1810mm2 截面抵抗矩：W=77×103mm3 截面惯性矩：I=488×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。2）主梁工字钢 横向主梁采用2片45b工字钢。 截面面积为：A=11100mm2 截面抵抗矩：W=1500×103mm3 截面惯性矩：I=33760×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 3）钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)， 截面面积为：A=3.14×452=6362mm2， 抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。 2、荷载计算 1) 混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量） W1=38.35×26=444.3kN； 2）支架、模板荷载 A、2片I45b组成主梁,长12m，纵向工字钢长4.5m，间距30cm。W2=12×0.874×2+0.142×4.5×（11/0.3）=54.3kN； B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。 W3=6800×10=68kN； 3）施工人员、机械重量。 按每平米1kN，则该荷载为： W4=12×2×1=24kN； 4）振捣器产生的振动力。 盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力2kN。 施工时振动力:W5=2×3=6kN； 总荷载：W=W1+1 W2+ W3+ W4+ W5=1153.4kN 5）荷载集度计算 横桥向均布荷载集度：q h=W/12=96.1kN/m； 顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q z= q h/1.8=96.1/1.8=53.4kN/m 盖梁抱箍法施工及计算摘要：详细介绍了抱箍法盖梁施工的支撑体系结构设计，盖梁结构的内力计算和抱箍支撑体系的内力验算，以及本工艺的施工方法。 关键词:盖梁抱箍结构计算施工 1.工程概况 广州西二环高速公路徐边高架桥为左、右幅分离式高架桥，全桥长1280m，全桥共有盖梁84片，下部结构为三立柱接盖梁，上部结构为先简支后连续20m空心板和30m T梁，另有15跨现浇预应力混凝土连续箱梁。全桥施工区鱼塘密布，河涌里常年流水，墩柱高度较高,给盖梁施工带来难度。为加快施工,减少地基处理,本桥盖梁拟采用抱箍法施工。 2.抱箍支撑体系结构设计 2.1盖梁结构 以20m空心板结构的支撑盖梁为例，盖梁全长20m，宽1.6 m，高1.4m，砼体积为42.6 m3，墩柱Φ1.2m，柱中心间距7m。 2.2抱箍法支撑体系设计 盖梁模板为特制大钢模，侧模面板厚度t=5mm，侧模外侧横肋采用单根［8槽钢，间距0.3m，竖向用间距0.8m的2［8槽钢作背带，背带高1.55m，在背带上设两条Φ18的栓杆作对拉杆，上、下拉杆间距1.0m，底模板面模厚6mm，纵、横肋用［8槽钢，间距为0.4m×0.4m，模板之间用螺栓连接。 盖梁底模下部采用宽×高为0.1m×0.15m的方木作横梁，间距0.25m。盖梁底模两悬出端下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。在横梁底部采用贝雷片连接形成纵梁，纵梁位于墩柱两侧，中心间距1.4m，单侧长度21m。纵梁底部用四根钢管作连接梁。横梁直接耽在纵梁上，纵梁之间用销子连接，连接梁与纵梁之间用旋转扣件连接。 抱箍采用两块半圆弧型钢板制成，钢板厚t=16mm，高0.6m，抱箍牛腿钢板厚20mm，宽0.27m，采用10根M24高强螺栓连接。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层3mm厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。抱箍构件形象示意图如图1所示。 2.3防护栏杆 栏杆采用φ48的钢管搭设，在侧模上每隔5m焊接一道1.2m高 梁侧模板计算书 计算依据： 1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 承04k c4k 1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.089kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2 三、支撑体系设计 左侧支撑表： 模板设计剖面图四、面板验算 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1＝bS承＝1×44.089＝44.089kN/m q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.213×1＝41.569kN/m q1活＝γ0×1.4×υc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×41.569×0.32+0.121×2.52×0.32＝0.428kN·m σ＝M max/W＝0.428×106/37500＝11.407N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝bS正＝1×34.213＝34.213kN/m νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×34.213×3004/(100×10000×281250)＝0.623mm≤300/400=0.75mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 *****高速公路RCTJ-24合同段 *****大桥模板（立柱、系梁、盖梁）方案(修改后的) 1、工程概况 *****大桥为6-30米的先简支后结构连续的预应力混凝土T梁。左右幅起点桩号K136+147.96，终点桩号为K136+335.04，中心桩号为K136+241，全桥总长187.08米。全桥平面位于A=385.08米的缓和曲线上和直线段上，纵坡位于坡度为1.519%的上坡直线段上。左右幅仁怀岸0#桥台采用实体式桥台，赤水岸6#桥台采用L型桥台、扩大基础，左右桥墩全部采用双柱式直径160cm的墩和直径180cm嵌岩桩基础。其尺寸详见附图。 设计参数：荷载公路Ⅰ级，速度80公里/小时，设计洪水频率：1/100，本桥不受最高洪水位控制因素影响，地震动反应谱特征周期为0.35s，地震动峰值加速度小于0.05g，桥区地震基本烈度为Ⅵ度。 2、工期 计划开工日期20**年9月20日，计划交工日期为20***年4月30日。总工期为6.3个月。 3、施工方案 桥梁施工分专业(挖孔桩、墩台身、桥梁预制)实行流水作业与平行作业相结合的方式。本桥涵工程由一个桥涵施工队和一个预制施工队负责施工。 明挖基础开挖采用以机械为主，人工为辅的方案；挖孔灌注桩依据地质情况采用人工挖结合局部爆破方法施工。 T梁在0#台附近路基段预制场上集中预制，梁体采用公路架桥机架设。 附图： 4、配制立柱、系梁、盖梁模板方案 根据总体工期，以及旺隆大桥立柱尺寸和数量、盖梁数量及柱间系梁位置和数量情况，计划配制如下模板：直径160cm的立柱标准节2m长的模板6套，标准节1m长的模板2套，标准节0.5m长的模板2套；立柱与系梁连接处异形立柱模板2套；柱间系梁模板1套；盖梁模板1套。 1）模板数量及形状（所有的图尺寸都没有考虑模板厚度） a立柱模板：每套模板由两块A模（直径160cm的半圆模）组成，共计2m长A模12块，1m长A模4块，0.5m长A模4块。模板示意见下图： b立柱与系梁连接处异形立柱模板：每套模板由一块A模（长2m直径160cm的半圆模）、两块B模（长2m直径160cm异形模）和一块C模（长0.4m直径160cm异形模）组成，共计A模2块，B模4块，C模2块。模板示意见下图： 盖梁销棒法施工方案计 算书 内部编号：（YUUT-TBBY-MMUT-URRUY-UOOY-DBUYI-0128） 盖梁销棒法施工方案计算书 一、支承平台布置 盖梁施工支承平台采用在三墩柱上各穿一根3m长φ9cm钢棒，上面采用墩柱两侧各2根18m长40a工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根长的[10槽钢，中间间距为50cm，两边间距为50cm作为分布梁。两端安放工字钢在分布梁上，铺设盖梁底模。传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁——横向主梁——支点钢棒。如下图： 二、计算依据及采用程序 本计算书采用的规范如下： 1.《公路桥涵施工技术规范》（(JTG T F50-2011)） 2.《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） 3.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） 4.其他现行相关规范、规程 三、计算参数 1.主要材料 1)[10槽钢 截面面积为：A=1274mm2 截面抵抗矩：W=×103mm3 截面惯性矩：I=×104mm4 弹性模量E=×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215MPa。 2)40a工字钢 横向主梁采用2根40a工字钢，横向间距为。 截面面积为：A=8607mm2， =21714×104mm4， X轴惯性矩为：I X =×103mm3， X轴抗弯截面模量为：W X 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215MPa。 3）钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)， 截面面积为：A=×452=， 惯性矩为：I=πd4/64=×904/64=×104 mm4 截面模量为：W=πd3/32=×104 mm3 抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。 2.设计荷载 1）砼自重 砼方量：V=，钢筋砼按26KN/m3计算， 砼自重：G=×26= =m 盖梁长，均布每延米荷载：q 1 =m 2）组合钢模板及连接件 kN/m2，侧模和底模每延米共计， q 2 3）[10槽钢 长10a槽钢间距，共30根，每延米根，合计：q =××m=m 3 江门市滨江新区规划四路 K0+516.157大桥盖梁抱箍施工方案 编制： 审核： 日期： 盖梁抱箍法施工及计算 目录 第一部分盖梁抱箍法施工设计 一、施工设计说明 二、盖梁抱箍法结构设计 三、主要工程材料数量汇总表 第二部分盖梁抱箍法施工设计计算 一、设计检算说明 二、侧模支撑计算 三、横梁计算 四、纵梁计算 五、抱箍计算 第一部分盖梁抱箍法施工设计图 一、施工设计说明 1、概况 江门市滨江新区规划四路K0+516.157大桥长120米(6×20米)，全桥共有5个桥墩，共20条墩柱，墩柱上方为盖梁，共5个盖梁。每个盖梁长25.5572m，宽1.6m，高1.20m的钢筋砼结构，墩柱盖梁施工拟采用抱箍法施工。 图1-1 盖梁正面图（单位：cm） 2、设计依据 （1）交通部行业标准，公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86） （2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）》 （3）《机械设计手册》 （4）《建筑施工手册》（第四版） （5）桥梁施工经验。 二、盖梁抱箍法结构设计 1、侧模与端模支撑 侧模为为15mm厚的胶合板，背带肋条为10×10cm方木，间距30cm，在竖肋外设2[4槽钢背带。背肋高1.3m；在背带上按间距40cm设φ14的栓杆作拉杆（共3排），在侧模与底模连接处设6×6角钢，角钢与背带平行。 2、底模支撑 底模为钢模,模板厚度为δ2.5mm，设纵向肋条（肋条：3×3cm），肋条间距20cm。在底模下部采用间距30cm的2[8#槽钢，2根槽钢焊接牢固。横梁长2.7m（超出部分作支模、挂网、操作平台用）。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。 3、纵梁 纵梁采用2根I45b工字钢。两根工字钢位于墩柱两侧，中心间距100cm,工字钢间用φ20钢筋对拉连接，间距为3m。工字钢连接处采用高强螺栓与焊接相结合。 （1）、力学性能指标。 查《简明施工计算手册》、《钢结构设计规范》GB50017-2003得I45b工字钢的截面特性（I截面惯性矩；W截面抵抗矩）： E=2.6×105MPa；W x =1500.4cm4；I X =33759cm4；A=111.4cm2；S X =887.1cm； [σ]=215MPa；[τ]=125MPa；d=13.5mm，每延米重887.1Kg （2）、梁长27m，位于墩柱两侧。 4、抱箍 盖梁计算书一、计算说明、参数本标段盖梁累计71个，均为双柱盖梁。总体分一般构造盖梁和框架墩盖梁（即预应力盖梁）两种。其中一般构造盖梁种尺寸。普通盖梁采用C35土，框架墩盖梁采用C50混凝土。一般构造盖梁共18个；15.736*2.1*1.5个；11.2*2.2*1.6共12个；11.595*2.2*1.6共18个，适用于松林大桥5#墩； 24.2*2.4*2.2个，适用于松林大桥4#、6#墩。由于11.2*1.9*1.4（1.595*1.9*1.4为斜交）盖梁具有代表性，故以下计算按11.2*1.9*1.4盖梁进行受力计算分析。盖梁采用大块定型钢模板施工方法。模板设置横加劲楞，横向加劲楞直接焊接在模板上；竖向][12加劲楞则布置在外侧,间距为0.8m，且其上安装对拉螺杆。计算参数：A3钢强度设计值：抗拉、抗压、抗弯：[σ]=12.5KN/cm2二、计算依据和参考资（1）揭阳至惠来高速公路A7标合同段两阶段施工图设计（2）公路桥涵施工技术规范（JTJ041－2000）（3）公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025－86）（4）路桥施工计算手册.人民交通出版社.2002（5）公路桥涵施工技术规范实施手册.人民交通出版社.2002（6）机械工程师手册.机械工业出版社.2004三、模板计算荷载分项系数是在设计计算中，反映了荷载的不确定性并与结构可靠度概念相关联的揭惠高速公路A7一个数值。对永久荷载和可变荷载，规定了不同的分项系数。永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取G=1．35。当产生的效应对结构有利时，—般情况下取γG=1．0；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取γG=0．9；对其余某些特殊情况，应按有关规范 盖梁模板设计计算书 一、概述 本合同段盖梁共有74个，按下接墩柱直径的不同可分为5种，其中下接φ1.3墩柱盖梁宽度有1.5m、1.6m两种，故共有6种不同的盖梁型式，其中每一种盖梁其它尺寸又有不同，详见附表：盖梁尺寸表。 针对盖梁种类多的情况，对质量要求与经济性进行综合考虑，拟对所有盖梁正侧模加工钢模，其余加工木模。 二、正侧模设计 1、正侧模尺寸及结构形式选定 正侧模高度分为1.35m、1.75m两种，1.35m高模板长度分为4.5m、1.5m两种，1.75m高模板长度分为4.5m、1.5m 两种。面板采用5mm厚钢板，紧贴模板的竖向小肋用□5×60扁钢，间距为300mm，横肋用[8槽钢，间距为500mm，对拉螺杆处竖向大肋用2[10槽钢，间距为1m。 2、模板荷载计算 （1）采用《简明施工计算手册》P310页推荐公式计算新浇普通砼作用于模板的最大侧压力，由该公式可以看出，最大侧压力与砼浇筑速度V、盖梁总高度H呈单调递增函数关系，故选取9＃桥盖梁作为计算对象（高度较大，平均平面面积较小）。 砼浇筑速度：按每小时浇筑40m3计算，砼平均浇筑速度V＝3.10m/h。砼的入模温度假定为10℃，K S取1.15，K W1.2 1500 1500 P m＝4+ · Ks·Kw·3√V ＝4+ ×1.15×1.2×3√3.10 T+30 40 ＝79.46Kpa P m＝25H＝25×1.5＝37.5Kpa 取P m＝37.5Kpa （2）振捣砼时产生的荷载取4.0Kpa。 （3）荷载组合：依据《公路桥涵施工技术规范》第8.2.2条规定：计算强度荷载P1＝37.5 +4.0＝41.5Kpa； 验算强度荷载P2＝37.5Kpa。 3、面板计算 Lx／Ly＝500／300＝1.6 按双面板计算，选面板三面固定、一面简支的最不利情况计算。 （1）强度计算 先计算M max 查《建筑工程模板施工手册》 W＝0.00249 M x＝0.0384 M y=0.0059 M x0＝-0.0814 M y0＝-0.0571 取1m 宽板条作为计算单元，最大强度计算荷载为： q＝41.5×103×10-6×1＝0.0415N／mm M x·max＝M x0·ql2＝-0.0814×0.0415×3002＝-304.029N·mm 面板的截面系数 W＝1/6bh2＝1/6×1×52＝4.167mm3 查《建筑工程模板施工手册》P498知： M max 304.029 σmax＝＝＝72.96N／mm2＜[σ] V x·W x 1×4.167 ＝145N／mm2 其中V x＝1（截面塑性发展系数） （2）刚度验算 F＝P1＝0.0375N／mm2 h=300mm 惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段K2+250中桥盖梁抱箍支架模板验算 编制人： 审核人： 审批人： 审批时间：年月日 惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段 联合体项目部永昌路桥施工处 2011年9月 惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段K2+250中桥盖梁抱箍支架模板验算 目录 K2+250中桥盖梁抱箍支架验算 ............................................................................................... - 3 - 第一章、编制依据............................................................................................................. - 3 - 第二章、工程概况............................................................................................................. - 3 - 第三章、支架设计要点 ..................................................................................................... - 3 - 第四章、抱箍支架验算 ..................................................................................................... - 4 - 4.1、K2+250中桥盖梁、墩柱、系梁立面图............................................................. - 4 - 4.2、荷载计算 ........................................................................................................... - 5 - 4.3、结构检算 ........................................................................................................... - 6 - 抱箍法盖梁施工方案 一、工程概况 本标段荣乌高速公路棋盘井至乌海段工程QWTJ-2 标段起止桩号为 K10+018- K24+000,标段长度13.982Km,包括大、中桥884米/4座（预应力箱梁）；分离式立交：995 米/5 座（预应力组合箱梁，现浇预应力箱梁）；巴音陶亥互通立交桥1 处（现浇预应力箱梁）。 桥墩盖梁为桥墩的重要组成部分，与桥墩系梁一样也为悬空体，因其结构及位置因素施工具有一定困难，因此将其自桥墩墩身中摘出，另行编制施工方案。首件工程编制依据： （1 ）荣乌高速公路棋盘井至乌海段工程施工招标文件； （2）荣乌高速公路棋盘井至乌海段工程施工图设计； （3）现行国家施工规范、规程、规则、及验收标准及地方标准； （4）我方对施工现场踏勘所获得的有关资料； 考虑到桥位处原地面地基承载力不高，而采用抱箍法施工盖梁可以克服满堂支架对地基承载力要求较高的缺点。我合同段拟对所有的圆柱墩盖梁采用抱箍法施工。抱箍承重原理：在盖梁施工时，用半圆形钢带抱紧墩柱，在钢带两端焊接牛腿，将盖梁底模的承重横梁架在牛腿上，利用钢带抱紧墩柱所产生的摩擦力来承担盖梁自重、模板自重、施工荷载等。 工程量：K17+083桥1号墩左幅盖梁：钢筋7.32t,混凝土30.41m3 二、施工方法： 2.1 凿除柱顶浮浆： 将柱顶砼浮浆全部凿除，裸露新鲜砼。并冲刷干净，以保证墩柱与盖 梁砼联接牢固 2.2 安装盖梁承重挂篮： 首先安装承重抱箍, 利用抱箍握紧墩柱产生的磨擦力来承担盖粱自身重量和施工荷载。抱箍与墩柱之间加一层10mm厚的橡胶垫，目的是增 加抱箍与墩柱之间的磨擦力, 不啃伤墩柱砼。抱箍在每次使用前需经过认真检查，必须保证所有焊缝均饱满、不开焊，否则应加焊。抱箍用高强螺栓在紧固时必须保证每个螺栓受力均匀且达到设计拉力强度，确保抱箍与墩柱之间有充分的摩擦力以及承受上部荷载。在施工时，现场管理人员必须对每个螺栓的紧固情况进行认真检查。 在每承重抱箍下端加装一副抱箍，两抱箍间以槽钢、木楔支撑，以提高承载力，增加抱箍可靠性，抱箍上为承重横梁。 承重横梁采用30 号工字钢, 与承重包箍牛腿之间以一对木楔支撑, 工字钢内侧用钢丝绳拉紧，中部设槽钢支撑在地面，地面承载力不足时在地面上加铺砼垫板或钢板；工字钢上放一排长2.5 米10 号工字钢或木方，垂直30工字钢布置，间距40-50cm,并与30号工字钢绑扎牢固；底模板两边搭设木板, 利于施工操作。 2.3 施工放样： 测量人员将盖梁轴线放出后，施工人员按盖梁轴线和盖梁标高安装底模, 并调整盖梁底模达到设计高标。 2.4 盖梁底模安装： 第一章、工程概况 1.盖梁为双柱式盖梁，盖梁横坡与桥面横板一致，盖梁宽度为1.8m，高度为1.6m，长度为18.4m，其中两侧为悬挑变高度结构，单侧悬挑长度为3.21m，靠墩柱部分的高度为 1.6m，最外侧的高度为0.9m。 2、盖梁混凝土强度等级为C35，采用商品普通混凝土一次性浇筑成型。 4、盖梁侧模面板采用厚18.0mm的木模板，内楞采用木枋，截面100*100mm，间距为320mm。为加强整体刚度，侧模板分隔1.31m设置一道竖向加劲槽钢。加劲槽钢采用两根[10其底部、中部、顶部各设置一道M22对拉螺栓连接。 第二章、盖梁侧模板受力计算 一、计算参数 1、侧模面板采用18mm厚的木模板，弹性模量E＝10000N/ mm2，设计抗弯强度 [f]=15N/mm2。 2、内楞采用100*100mm的木枋，间距为320mm，弹性模量E＝10000N/ mm2。其计算参数如下： W=100*100*100/6=166667mm3，I=10*10*10*10/12=833.33cm4。 3、外楞采用2根[10槽钢的计算参数：截面抵抗矩W=2*39700mm3, 截面惯性矩I=2*1980000mm4,弹性模量E＝206000MPa，设计抗拉强度[f]=215Mpa。间距为1310mm， 8.穿墙螺栓水平距离a=1800mm，穿墙螺栓竖向距离b=800mm，穿墙螺栓型号：M22 三、盖梁侧模板的计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: ——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； 其中 c +15)，取4.444h； t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(F V F ——混凝土的入模温度，取30.000℃； V V ——混凝土的浇筑速度，取0.70m/h； H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.6m； 盖梁侧模模板计算书 盖梁侧面模板采用背楞式。面板采用5 mmQ235钢板制作，加劲肋采用8#槽钢，面板净跨283mm，连接边框采用10mm钢板，模板上下缘设置φ20对拉螺杆。 一、荷载计算 影响模板荷载 1、新浇混凝土对模板的侧压力 当采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下式进行计算：F1=0.22γc t0β1β2V1/2(公式一) 式中F1—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γc—混凝土的重力密度（KN/m3） V- 混凝土浇筑速度（m/h）(最大浇筑速度取2m/h) t0-混凝土初凝时间 t0=200/（T+15）=5 β1--外加剂修正系数(1.0) β2—混凝土塌落度修正系数(1.15) F1=0.22×24.5×5×1.0×1.15×21/2 = 43.8 KN/m2 F H=γc×H H----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面高度(m) 按规范取较小值即： F1= 43.8 KN/m2 2、动载荷分项 动荷载包括振捣荷载Q1（2 KN/m2）及倾倒混凝土荷载Q2（6 KN/m2），恒荷载分项系数1.2，动荷载分项系数1.4。 F2 = 1.2×F+1.4×（Q1+Q2） = 1.2× 43.8+1.4×（2+6） = 63.76 KN/m2 二、模板结构 1、面板验算，按单向面板设计和考虑。 混凝土的侧压力F1=0.048 N/mm2，F2=0.063 N/mm2，钢板厚度h=5 mm。 根据混凝土浇注情况及竖肋的布置方式，取1mm宽板带作为计算单元，认为板面为三等跨连续梁受力。 a. 强度验算 取1mm 宽的板条作为计算单元，线荷载为： F 2= 0.063×1=0.063N/mm 根据模板的受力形式，该板带受均布荷载，恒载为主要受力。 其弯矩系数为： 截面模量：W=bh 2/6= 4.16 mm 3 截面惯性矩：I=bh 3/12=10.41 mm 4 式中 b —板宽，取1mm ； h —板厚，为5mm ； M x =K M ?F1?L 2=0.08? 0.063 ?2832= 403.0N.mm ————K M 由《建筑施工手册》表5-9-9查得 面板的最大内应力为： ==x x x W M 0σ403/6=67.1N/mm 2 面板在常温下的允许应力为：[σb ]=2152 /mm N 强度满足要求。 c. 挠度验算 ω=K W FL 4/（100?E ?I ）---K W 由《建筑施工手册》表5-9-9查得 =0.677?0.043 ?2324/（100?2.06?105?18） =0.2270/＜252/500=0.5mm 挠度满足要求。 2、竖肋计算 肋采用8#槽钢间距283mm ，背肋间距 750 mm 。 (1) 几何性质： W = 23325mm 3 I = 1013000mm 4 (2)、Q 1 = F 1×L 1 =0.048×283= 13.5 N.mm Q 2 = F 2×L 1 =0.063 ×283 =17.8N.mm (3)验算强度： δ=W M max ≤215 N/mm 2 其中M max = 81 F 2 L 2 = 8 1×17.8× 7502 = 1251562.5中铁西一大桥盖梁穿钢棒法计算书(竹胶板)
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