国产引进型300MW机组真空问题探讨
国产引进型300MW 机组真空问题探讨
摘要：分析凝汽器真空形成原理及影响机组真空的主要因素，结合上海吴泾发电有限责任公司六期两台国产引进型300MW 机组历年来真空系统存在的问题，对真空系统的漏点分布规律和消除方法进行了讨论，对改善该型机组的真空严密性提出一些措施。
关键词：300MW 机组；凝汽器真空；影响；措施
1、概述
随着电力市场的开放，竞价上网机制的逐步有效运作，提高机组运行经济性，降低发电成本是电厂的必须要解决的重要问题。汽轮机真空是决定汽轮机经济运行的主要指标，而真空系统严密性是影响汽轮机真空的重要原因之一。300MW 及以上的大型机组由于真空系统庞大而复杂，影响真空的环节多，提高机组真空严密性一直是各电厂比较关注的问题。 根据GB5578—85《固定式汽轮机技术条件》和DL/932—2005《凝汽器与真空系统运行维护导则》中提出了真空严密性标准规定：对于100MW 及以上机组在停用真空泵或者关闭真空泵入口门的情况下真空下降速度不大于0.297kPa ／min 。
上海吴泾发电有限责任公司六期（以下简称吴电六期）两台300MW 机组是八十年代初引进美国西屋汽轮机制造技术由上海汽轮机厂生产制造的引进300MW 机组，自投产以来机组的真空出现过不少问题，特别在夏季真空成为机组稳发、满发的最大制约因素，也造成日常维护工作量增大。为此先后做了一些改进工作，使机组真空有了较大的改善，对真空度的分析和处理积累了一定的经验。
2、理论依据
汽轮机组的真空系统是由抽真空系统和密封蒸汽系统两部分组成，其作用就是用来建立汽轮机组的低背压，也就是用来建立凝汽器的高真空，使蒸汽能够最大限度的把热焓转变为汽轮机的动能。凝汽器内的真空实际上是凝汽器内汽液共存状态下的饱和压力。凝汽器内的压力由排汽的冷凝温度确定，此温度由热平衡和换热器的端差决定。计算凝汽器真空即确定凝汽器的压力，可按下述公式计算[1]
： 46.7)66
.57100(81.9+?=s e t P （1） t t t w s δ+?+=t 1 （2）
w1w2 t - t )(=-=?w
p c e c D C D h h t （3） 式中，P e 为凝汽器压力，Pa ；
t s 为凝汽器饱和蒸汽温度，℃ ；
t w1为循环冷却水入口温度，℃ ；
t w2为循环冷却水出口温度，℃ ；
Δt 为循环冷却水温升，℃ ；
δt 为凝汽器传热端差，℃ ；
h c 、h e 为凝汽器中的蒸汽比焓和凝结水比焓，kJ ／kg ；
D c 、D w 为进入凝汽器的蒸汽量和冷却水流量，t ／h ；
C p 为水的定压比热，kJ ／(kg ·℃)。
循环冷却水由入口温度t w1逐渐吸热上升到出口处温度t w2，循环冷却水温升：Δt = t w2 - t w1 。蒸汽凝结温度t s 与t w2的差为传热端差， 以δt 表示：δt = t s - t w2 ，则主凝结区的蒸汽温度为： t s = t w1 +Δt +δt 。凝汽器中蒸汽压力为t s 所对应的饱和压力。由于凝汽器中还存在不凝结气体，所以凝汽器总压力实际上是凝汽器中蒸汽分压和不凝结气体分压之和，抽气器的作用就是抽出不凝结气体降低不凝结气体的分压，同时减小换热端差。真空的低限是蒸汽冷凝时的饱和压力。由上述公式可知凝汽器真空的高低取决于其排汽温度，而排汽温度与循环冷却水入口水温、循环冷却水温升以及传热端差有关。
3、影响凝汽器真空的原因分析
3.1、真空系统空气渗漏
空气大量漏入凝汽器，将造成凝汽器传热恶化，使抽气设备过载，凝结水过冷度及含氧量急剧增加，破坏凝汽器真空度，使凝汽器设备无法正常工作。空气一般通过两个渠道漏入凝汽器：一是通过机组真空系统的不严密处漏入，另一个是随同蒸汽一起进入凝汽器。由于锅炉给水经过多重除氧，所以后者数量不多，约占从凝汽器抽出空气总量的2%—5%。因此，空气主要是通过机组负压状态部件的不严密处漏入。漏气量主要取决凝汽器及其真空系统设备的结构、制造工艺、安装质量和运行情况。真空系统的漏气量难于精确计算，只能利用经验公式估算[2]
)1100
(1+?=t a D k G （kg ／h ） k 1是系数，按真空系统严密性分为优、良和及格，相应系数为1.0、2.0、3.0，但一般为使抽汽器有一定的容量储备，一般取5.0。因此采用两个排汽口的300MW 机组，计算抽空气量为= 35.5kg ／h 。对于配备水环式真空泵的机组，真空泵抽汽量为51．03kg ／h 。在标准条件下其极限真空可达到3.3kPa 。在机组真空严密的情况下真空泵抽汽量是大于计算的最大漏气量的。
凝汽器正常运行的真空值和抽汽设备能力相关，当凝汽器漏人空气量在抽汽设备的抽吸范围内时，则漏入的空气量对机组真空的影响不大，当漏入的空气量超过了抽汽设备的抽吸能力时，则机组真空将会下降，对于漏入真空量是否引起机组真空下降则可通过启动备用真空泵的方法进行判断。启动备用真空泵后，真空上升幅度越大，则真空严密性越差。当机组真空严密性差时，为保证机组经济性，许多电厂被迫采用两台真空泵运行。
3.2、循环水系统
3.2.1、循环冷却水进口温度的影响
在其它条件相同，冷却倍率不变时，冷却水进口温度越低，排汽温度也越低，即凝汽器真空就越高。吴电六期循环水为开式系统，取水口在黄浦江上游，排水口在下游。由于两者距离较近，黄浦江又是一条涨、退潮河流，使循环回流在狭窄的甬江段产生热污染，即排水温度影响了取水口的水温（实测月平均进水温度比黄浦江水的自然水温度高出1—2℃），恶化了凝汽器的运行条件。
3.2.2、冷却水量的影响
当汽机负荷、冷却水温度不变时，增加冷却水量，冷却水温升必然减小。冷却水温升的大小反映冷却水量是否足够。当其温差大于8℃～12℃时，应增加冷却水量。
3.2.3、虹吸的影响
凝汽器循环水流量大、扬程低，主要依靠虹吸作用使其水室充满水。正常稳态运行时，凝汽器水室顶部及上部出水管呈现负压状态。若溶解于水中的空气游离析出，或其上部因负压而接近汽化压力形成汽穴，这些气(汽)体在凝汽器上部聚集，破坏虹吸作用，吸水高度瞬间上升，使循环玲却水流量显著减少，冷却水出口温度上升，从而使凝汽器里的传热效果变差，凝汽器真空度下降。
3.3、凝汽器管束的清洁度
端差是反映凝汽器热交换状况的指标，相同条件下，端差增大，说明凝汽器汽侧存了较多空气，妨碍了传热管的热水交换，更主要说明凝汽器传热管内侧表面脏污，造成热交换性能差。由于黄浦江水体污染日益严重，塑料垃圾水草增多，目前所使用进水旋转滤网由于滤网结构原因，循环水中杂物多，滤网无法冲洗干净。在滤网运转时，滞留于网上的污物被带到循泵入口，从而进入冷却水系统，导致二次滤网及凝汽器管束堵塞，真空度下降，影响机组出力，尤其随着循环水质的日益恶化，由此引起的危害也日益加重。
4、改善机组真空的措施
4.1、消除真空系统空气泄漏
4.1.1、凝汽器真空漏空气检查方法
目前采用的真空系统查漏的方法有灌水查漏、火烛法、卤素查漏法、超声波法、氦质谱查漏仪，这几种方法由于其查漏的机理不同，其最小可检漏率是不一致的。检测方式也是不一致的，表1[3]对几种查漏方式的技术指标进行了对比，可以看出机组运行中采用氦质谱查漏仪查漏其灵敏度高，反应时间快，对环境没有影响，移动方便，是目前最理想的查漏工具。
表1 几种方法技术指标
吴电六期两台300Mw机组真空检漏采用氦质谱检漏仪结合灌水查漏法。机组检修停机前采用氦质谱检漏仪对整个真空系统进行全方面检测，特别是对运转层以上的承受负压部位重点检测，在机组检修时对检出的漏空气点或部位进行处理；机组检修后、起动之前实行高位灌水查漏。凝汽器灌水水位要灌到汽封洼窝以下，并接好临时软管水位计专门监视水位，在不影响机组启动计划的前提下，尽可能的保持较长时间，重复检查运转层以下真空系统的法兰、结合面、焊缝等处容易发生泄漏空气的部位。对发现的泄漏部位通过更换密封垫、拧紧法兰螺栓、调整泵轴封、填压密封胶等手段进行处理。
4.1.2、主要漏点的堵漏方法
（1）轴封漏空气。从以往查漏的结果来看，低压缸轴封漏是十分常见的，现在大型汽轮机组均采用轴封自平衡密封系统，即在机组启动和低负荷（40％额定负荷以下）利用3路备用汽源（分别来自冷再、辅助蒸汽和主蒸汽）之一向轴封母管供汽，70％额定负荷以上实现高中压缸自密封，其泄汽可供低压轴封用汽，从而实现轴封系统的完全自密封。但是，就是在40％～70％额定负荷区间内，由于设计和安装的原因，轴封母管压力一般只能维持23～
35KPa，不足以实现低压缸密封用汽。小机轴封也是经常出现的漏点，其主要原因是轴封压力低，因轴封压力太高时易出现小机油中带水的现象，而有时小机高压轴封也存在漏空气的现象，主要原因是高压轴封外二挡漏汽接至与小机低压轴封，因此当轴封压力低时，则外一挡漏汽通过外二挡进入低压轴封带入了凝汽器内。对于这种类型的泄漏适当提高轴封压力就可以消除。
（2）负压系统的法兰结合面漏。负压系统法兰结合面较多，较易出现泄漏，有部位由于位置较高，难于发现，如小机排汽法兰是在高空中，需要搭脚手架才能查漏。机组末级及次末级抽汽管与汽缸下部是靠法兰连接，产生的泄漏不易发现且较难彻底处理。次末级抽汽压力在高负荷时为微正压，此时泄漏点不会漏入空气，而在低负荷时变为微负压就会影响真空。机组如果在低负荷时真空低，而负荷增加真空得到改善的现象就很有可能是这方面引起的。对于这种类型的泄漏，主要还是要利用大、小修进行查找，然后打堵或补焊，视情况也可采取涂密封胶进行堵漏。
（3）主机和小机的防爆门漏空气。防爆门漏空气是经常出现的漏点，由于位置高，这些漏点用灌水查漏或超声波方法是无法判断的，因此在采用氦质谱查漏之前，这些微漏点是难以查出的，其漏点产生的机理往往是机组停机后，破坏真空太早，或机组启动时轴封送汽的方法不当，造成凝汽器内产生正压使防爆门顶破，若防爆门破坏较严重时会立即发现蒸汽漏出，当防爆门轻防泄时，一抽真空就难以发现。这类漏点消除比较容易，只需检修时对防爆门的密封垫进行更换。
（4）负压系统的焊口泄漏。负压系统的焊口漏主要集中在疏水扩容器上焊口，因为疏水扩大容器温度变化比较大，产生的热应力比较大。如吴电六期#12机组通过氦质谱查漏发现本体扩容集管可能有漏气点，停机后通过凝汽器灌水查漏，结果发现凝汽器本体扩容器有一焊
口长60mm的焊口漏空气，经消除后，#12机真空严密性试验合格。机组大修后应采用灌水查漏，其灌水高度应以能淹注凝汽器喉部膨胀节为宜。
（5）凝汽器汽侧人孔门漏。300MW机组凝汽器汽侧有3个人孔门，原设计的是翻板式人孔门，只有一个紧固螺栓，紧力小，由于采用的是橡胶垫，其耐高温性能差，特别是本体疏水扩容器人孔门。当热态启动时，大量的疏水排入本体琉水扩容器，造成疏水扩容器的温度高，橡胶垫老化密封不严漏空气。对于负压系统存在的人孔门漏，消除方法是对人孔门进行改造，将翻板式人孔门改为法兰孔，l6个螺栓均布确保紧力，同时将橡胶垫改为高压石棉垫。对于凝汽器上的人孔门由于原来的密封面是用凝汽器的壳体做密封面，易出现变形，因此在凝汽器壳板上要焊接4570mm、内径Φ570厚的平法兰，并让法兰面高出壳板lOmm，并在法兰上增加密封线才能保证密封严密。
（6）真空泵盘根漏空气。真空泵盘根漏空气，也是通过其它查漏方法无法查出来的，有时却非常严重，它将直接影响真空泵的抽吸能力，一般情况下，漏点主要是表现在真空泵的盘根和端部结合面，其消除也较容易。
（7）负压系统取样仪表管漏。用氦质谱查漏过程中，最难查的往往是一些负压系统细小的仪表管，有些仪表管要搭脚手架才能查到。
4.2、消除循环水系统的影响
循环水进口温度取决于当地的气候条件和水文地理条件，其对真空性的属于不可抗拒的因素，主要还是考虑提高循环水流量和保证虹吸建立。
4.2.1、提高循环水流量
影响循环水流量的原因主要有：水源水位的影响，叶轮型线、泵组效率的影响，循泵运行方式的影响。如果水源水位落差比较大，循环水泵的工作扬程范围宽，流量变化大，水泵有可能经常工作在低效率区。
凝汽器循环冷却水量的控制主要调节其出口蝶阀的开度，试验表明[3]，出口蝶阀开60％与开100％，流量相差不大。实际运行中，特别在枯水季节，出口蝶阀小于60％，使进人凝汽器的冷却水流量偏小。由于冷却水温的变化范围较大，凝汽器冷却水量的变化范围也较宽，用调节凝汽器循环冷却水出口蝶阎开度的方法很不经济。建议循环水流量的控制采用调节叶轮角度为主，调节凝汽器循环冷却水出口蝶阀开度为辅。
4.2.2、改善虹吸状况
通过以下手段可保证虹吸不被破坏:一、如果凝汽器循环水出口虹吸井排水堰顶水位高程与凝汽器水室最高点高程的差值接近虹吸的极值，会使虹吸容易被破坏。将虹吸井排水堰抬高l到1.5m，利于虹吸的建立。且可适当提高凝汽器水室的压力，防止因压力低产生汽化现象；二、在凝汽器水室顶部加装负压表，出口管道顶部加装水位计，监视虹吸是否被破坏。当水室顶部压力升高或水位下降，表明虹吸被破坏。通过关闭出口蝶阀，排放水室空气或启动水室真空泵排放水室空气来建立虹吸。实际运行中，通过关小凝汽器循环水出口蝶阀的办法保证虹吸的建立。
4.3、提高凝汽器管束的清洁度
江水进人循环水泵之前，经过旋转滤网处理杂物，对拦下来的垃圾及时打捞，循环水进人凝汽器之前加装二次滤网，并定期采用高压水枪、钢刷等进行清理。加装凝汽器胶球清洗装置，保持在线运行，及时将凝汽器传热管内的污脏清除，必要时采用加氯法或干燥法清除生物类脏物。
4.4、减小系统内漏，
尽可能最大限度地减小系统内漏，特别是疏水系统（主要是各疏水门如高加事故疏水门、低加事故疏水门、各段抽汽疏水门）的内漏，减小凝汽器的热负荷。
5、结束语
在运行中，凝汽器工作状态恶化将直接引起汽轮机热耗、汽耗增大和出力降低。另外，真空下降使汽轮机排汽缸温度升高，引起汽机轴承中心偏移，严重时还引起汽轮机组振动。要保证机组出力不变，真空降低时就要相应增加蒸汽流量，这样导致了轴向推力增大，使推力轴承过负荷，影响机组安全运行。同时，机组真空严密性差必将导致凝结水含氧量超标，会对凝结水管路和设备造成腐蚀。经试验分析[3]国产引进型300MW机组真空每降低1kPa，机组热耗将上升53.699kJ／kW.h，机组热耗上升0.67％，机组供电煤耗上升2.0116g／kW.h。
由此可见机组真空严密性对机组的安全性、经济性的影响是比较大的。希望通过以上分析，总结出一些改善机组真空的措施主能对同类型机组解决类似问题具有一定的借鉴意义。
参考文献
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背压机运行规程
GCHL-QB 备案号 ?/ ?— ??? 嘉兴协鑫环保热电有限公司企业标准 GCHL－QB/jx 8002－B 技术标准 背压机运行规程 2008年8月12 日发布 2008年8月12 日实施 嘉兴协鑫环保热电有限公司发布
前言 为了规范运行人员的操作标准，使运行人员明确操作规范、控制标准，结合嘉兴协鑫环保热点有限公司实际情况，特制定本技术标准。以前2007年版的规程作废。 本标准由生产管理部提出并归口。 本标准编订人：滕金龙、刘贵麟 本标准审核人：高峰 本标准审定人：孙昊明 本标准批准人：马洪金 本标准由生产管理部汽机专工负责解释；
背压机运行规程 1范围 本规程制定了嘉兴协鑫环保热电有限公司汽轮机运行控制、日常维护、操作以及事故处理的标准。 本规程适用于嘉兴协鑫环保热电有限公司背压汽轮机运行。 2规范性引用文件 汽轮机说明书 汽轮机调速系统说明书 辅机说明书。 汽机系统图。 同类机组的汽机运行规程 《汽轮机运行》 3适用对象 3.1下列人员应熟练掌握本技术标准： 值长、汽机专工、汽机运行值班员、全能值班员 3.2下列人员应熟悉本技术标注： 总值长、生产管理部经理、副经理、（副）总工程师、生产厂长、副总经理 目录
前言 (02) 范围 (03) 规范性引用文件 (03) 适用对象 (03) 1 设备主要规范、结构、特性 (06) 1.1 汽轮机概况 (06) 1.2 汽轮机辅助设备 (19) 1.3 发电机、励磁机规范 (20) 1.4 汽机系统自动调节项目 (20) 2.汽轮机整机启动前的准备 (20) 2.1 整机启动前的注意事项 (21) 2.2 热工保护及联锁试验 (22) 2.3 辅机联锁试验 (27) 3. 汽轮机的启运与停运 (28) 3.1启动条件 (28) 3.2 汽轮机的冷态启动 (29) 3.3 冲转 (30) 3.4 启动 (30) 3.5 并列与带负荷 (33) 3.6热态启动 (34) 3.7 停机操作 (35) 4. 参数变化时的调整 (37) 4.1 汽轮机运行参数 (37) 4.2 汽轮机运行限额 (37) 5汽轮机运行维护和试验 (38) 5.1定期维护 (38) 5.2定期试验 (39) 5.3日常维护操作 (41) 6 汽轮机组事故处理 (42) 6.1 主要内容及原则 (42) 6.2 紧急停机及故障停机的区分 (43) 6.3 汽轮机甩负荷时的处理原则 (44) 6.4 水冲击事故 (44)
锅炉课程设计
长沙电力职业技术学院 XX 届课程(设计) 题目：编制耒阳电厂300MW机组锅炉四管检 修作业指导书 专业：热能动力设备与应用 姓名：XXXX 学号：22 指导老师：XXXX 时间：2XXX年X月X日
前言 热能动力设备和系统是电力生产和热能应用领域中最重要的生产系统和设备，它直接关系到生产的安全性和经济性。学生通过本专业的学习，应掌握热能设备基本构成和主要系统、设备构造和相关工作特性，建立热力循环概念，理解热力设备和系统的经济性指标和安全性指标，熟晓各类常见热力系统故障，知晓热力设备和系统的有关计算规范和步骤。视学生就业的岗位设置需求。加强学生对热力系统运行规范和运行操作过程、操作步骤及操作过程中系统间的相互关联特性的分析理解能力；加强学生对热力系统结构、安装特点和安装检修规范及热力设备安装、检修完成后的热力试验和调试过程的理解和操作技能的培养。
目录 前言 1 300MW锅炉四管检修作业必要性 (4) 2 300MW锅炉四管检修作业部分 1 目的 (5) 2 范围 (5) 3 职责 (5) 4 人员资质及配备 (6) 5 检修内容 (6) 6质量标准 (6) 7作业过程 (7) 8监视和测量装置汇总表 (10) 9 设备和工器具汇总表 (10) 10备品备件及材料汇总表 (10) 11检修记录 (11) 12 技术记录 (11) 13备品备件及材料使用消耗记录 (11) 14验收合格证和验收卡 (11) 4 后记 (12) 5 参考文献 (12) 3 附录 (17)
300MW锅炉四管检修作业必要性 所谓锅炉"四管"是指锅炉水冷壁、过热器、再热器和省煤器，传统意义上的防止锅炉四管泄漏，是指防止以上部位炉内金属管子的泄漏。锅炉四管涵盖了锅炉的全部受热面，它们内部承受着工质的压力和一些化学成分的作用，外部承受着高温、侵蚀和磨损的环境，在水与火之间进行调和，是能量传递集中的所在，所以很容易发生失效和泄漏问题。据历年不完全统计锅炉"四管"爆漏占火力发电机组各类非计划停运原因之首。锅炉一旦发生"四管"爆漏，增加非计划停运损失，增大检修工作量，有时还可能酿成事故，严重影响火力发电厂安全、经济运行。可见，防止锅炉四管漏泄是提高火力发电机组可靠性的需要，是提高发电设备经济效益的需要，也是创建一流火力发电厂的需要。引起锅炉"四管"泄漏的原因较多，其中磨损、腐蚀、过热、拉裂是导致四管泄漏的主要原因。总结坝电防"四管"泄漏管理经验及防磨防爆小组的工作经验，对锅炉"四管"爆漏原因进行分析并提出预防措施。
背压式汽轮机运行故障分析
背压式汽轮机运行故障分析 李雨枫,姜志国 (南阳石蜡精细化工厂,南阳 473132) 摘 要:南阳石蜡精细化工厂动力站的B3-3.43/0.981型背压式汽轮机,先后出现了轴承振动,推力盘、轴径刮伤等故障。文章通过故障原因分析,找到了解决问题的办法,为同类机组的检修与维护提供了有价值的参考。 关键词:背压式汽轮机;运行;故障 中图分类号:T E974 文献标识码:B 文章编号:1006-8805(2006)01-0032-04 青岛汽轮机厂生产的B3-3.43/0.981型汽轮机,安装于南阳石蜡精细化工厂动力站,与新建65t/h 中压蒸汽锅炉配套,是热电联产的中温、中 压、冲动、背压式汽轮机。自1998年底投用以来,连续5年未出现大的问题。但在2003年底发现汽轮机出力效能下降,于是在2004年5月进行了投用以来的第一次解体大修。 2004年大修以后却先后发生了推力盘表面划伤、4号轴承及轴径损坏、机组严重振动等故障。在处理事故的过程中积累了一些经验,这里进行简要的分析和总结,以期为同类机组的运行与维护提供参考。1 机组结构及技术参数 (1)机组轴系结构 如图1所示,汽轮机与发电机通过刚性联轴 器连接。 图1 机组轴系结构 (2)有关技术参数 介质:蒸汽; 额定转速;3000r/m in; 临界转速:1855r/m in; 汽轮机前轴承(1号轴承为椭圆与推力联合轴承)几何尺寸:内径130m m,宽110mm ; 汽轮机后轴承(2号轴承为椭圆轴承)几何尺寸:内径140mm,宽110m m; 额定进汽量:47.8t/h; 额定排汽压力:0.785~1.275MPa;额定转速时振动值(全振幅): 30 m;临界转速时振动值(全振幅): 150 m 。2 问题分析及处理 2.1 2号、3号轴承振动 机组于2004年5月进行第一次解体大修,目的是处理出力效能下降的问题(实现3000kW h 的发电量,正常时需要48t/h 蒸汽负荷,目前则需要52t/h)。解体后发现约有连续1/3的二级叶片的出口存在不同程度的内凹,确认为颗粒高速撞击产生的。因生产厂家事先未预测到这方面的问题,修复必然需要相当长的时间,所以决定本次大修暂不更换受损叶片。考虑到大修一次工作量较大,顺便更换了部分气封和油封。其他未见异常,也未进行任何变动和修理。 5月21日开机试运行,随着转速的升高,2号、3号轴承的水平、垂直方向振动值不断增加,当达到额定转速时,3号轴承水平方向振动值达到124 m (见表1),停机查找原因。2.1.1 振动原因分析 对有可能造成机组2号、3号轴承振动值超标的原因逐一进行了分析。 (1)汽轮机转子与发电机转子对中不好[1]。在查看检修记录时,联轴器找正值全部在允差范围内,并没有超标。 收稿日期:2005-08-17。 作者简介:李雨枫(1957-),男,甘肃人。1981年毕业于兰州石油学校炼油机械专业,现任南阳石蜡精细化工厂副总机械师,工程师,已发表论文4篇。 动设备 石油化工设备技术,2006,27(1) 32 Petro -Chemical Equipment T echnolog y
锅炉课程设计
辽宁工程技术大学课程设计说明书 课程名称锅炉及锅炉房设备设计 院（系）建筑工程学院 专业建筑环境与能源应用工程 姓名王宇鹏 学号1323020123 起讫日期2016年 5月23日至2016年6月3日指导教师刘成丹 2016 年月日
题目：SHL20-1.0/350-WI型锅炉热力计算 一、锅炉课程设计的目的 锅炉课程设计是“锅炉原理”课程的重要教学实践环节。通过课程设计应达到一下目的：对锅炉原理课程的知识得以巩固、充实提高：掌握锅炉机组的热力计算方法，学会使用《锅炉机组热力计算标准方法》，并具有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力；培养学生查阅资料、合理选择和分析数据的能力；培养学生对工程技术问题的严肃认真和负责的态度。 二、锅炉课程设计热力计算方法 根据计算任务的不同，可分为计算（结构）热力计算和校核热力计算两种。 设计热力计算：设计热力计算的任务是在锅炉容量和参数、燃料性质及某些受热面边界处的水、汽、风、烟温度给定的情况下，选择合理的炉子结构和尺寸，并计算出各个受热面上的数值，同时也为锅炉其他一些热力计算提供必要的原始资料。 三、校核热力计算主要内容 1.锅炉辅助设计计算；这部分计算的目的是为后面受热面的热力计算提供必要的基本计算数据或图表。 2.受热面热力计算：其中包含为热力计算提供结构数据的各受热面的结构计算。 3.计算数据的分析：这部分内容往往是鉴定设计质量、考核学生专业知识水平的主要依据。 四、锅炉课程设计应提供的必备资料 1.课程设计任务及其要求； 2.给定的燃料及其特性； 3.锅炉的主要参数，如锅炉蒸发量、给谁的压力和温度、过热蒸汽和再热蒸汽的主要参数等； 4.锅炉概况，如锅炉结构的基本特点、制粉设备及其系统、燃烧及排渣方式以及连续排污量等； 5.锅炉结构简图、烟气和汽水系统流程简图、受热面和烟道的主要尺寸等。 6.蒸汽流程：汽包→顶棚管→低温对流过热器→屏式过热器→高温对流过热器冷段→高温对流过热器热段→汽轮机 7.烟气流程：炉膛→屏式过热器→高温对流过热器→低温对流过热器→高温省煤器→高温空预器→低温省煤器→低温空预器 五、锅炉的辅助计算 （一）锅炉参数 1．额定蒸发量D：20t/h； 2．蒸汽压力P：1.3MPa 3．蒸汽温度t gr ：350℃； 4．給水温度t gs ：105℃； 5．冷空气温度t lk ：30℃； 6．预热空气温度t r ：150℃；
运行分析-机组背压高的原因及控制
机组背压高的原因及控制 王楚 一、什么是背压 背压指的是汽轮机的排汽压力，是指在汽轮机做完功以后的蒸汽仍然具有一定温度和压力，这部分蒸汽的压力即为背压。 二、背压高的危害 1 导致排汽装置真空度下降 2 尖峰凝汽器的汽阻增大 3 鼓风损失严重，有效焓降小，机组效率低 4 煤耗增加，影响机组的经济性 5 汽轮机可能产生振动，影响机组的安全运行 三、背压高的原因 （一）空冷岛方面 1 空冷风机故障 空冷风机需要长时间高负荷的运行，容易发生故障，风机的变频器，减速器等发生故障都会导致风机的停运。 2 空冷风机管束的老化 空冷管束长时间运行，容易积垢老化，造成传热能力下降，从而影响排汽的冷却效果。 3 环境温度的升高 夏季环境温度较高，导致空冷机组的冷却效果不好，这样也会造成机组的背压升高，因而我厂空冷机组都增加了尖峰凝汽器，夏天环境温度升高时投入使用。 4 空冷系统漏空 空冷系统长期处于负压状态，有可能在法兰，人孔等处存在漏空现象，影响空冷系统的换热，造成背压升高。 5 “热风回流”现象的发生 发生热风回流的风机会向空冷平台下的其他风机输送温度较高的热空气，造成其他风机的传热效果下降，外界风速越大，这种现象越明显。 6 空冷岛管束翅片灰尘较大
空冷岛管束未及时清理有可能造成灰尘污物堵在翅片上面，造成换热效果差，影响机组的背压。 （二）尖峰凝汽器方面 1 凝汽器冷却水中断或流量不足 凝汽器冷却水流量不足或中断会造成排汽的热量带不走或带走的不多，换热效果不好，导致背压升高。 2 凝汽器冷却水温度高 凝汽器冷却水温度过高会造成凝汽器的冷却效果不佳，冷却水带走的排汽的热量较少，影响排汽的温度，进而影响机组的背压。 3 水环真空泵发生故障 水环真空泵发生故障后会导致凝汽器的真空度下降，从而导致凝汽器的真空度下降，导致背压升高。 4 凝汽器满水(或水位升高) 凝汽器汽侧空间水位过高，淹没了下边一部分铜管，减少了凝汽器的冷却面积，式换热效果下降，导致汽轮机排汽压力升高引起真空下降，从而影响背压。 5 凝汽器冷却水侧管道结垢或腐蚀，传热恶化 当凝汽器内铜管脏污结垢时，将影响凝汽器的换热，使凝汽器端差增大，排汽温度上升，此时凝汽器内水阻增大，冷却通流量减小，冷却水出入口温差也随之增加，造成真空下降。 6 凝汽器水侧泄漏 凝汽器水侧泄漏会导致汽侧液位升高，传热不好。 7 凝汽器存在漏空 凝汽器真空系统不严密，存在漏点时，不凝结的汽体从外部漏人处于真空状态的部位，最后泄漏到凝汽器中，过多的不凝结气体滞留在凝汽器中影响传热，使真空异常下降，导致背压 四、控制措施 1 对空冷岛风机定期检查维护，确保运行正常，无漏空的地方 2 定期对空冷岛的管束翅片进行清理 3 对空冷岛下方安装防风网
2017电厂汽轮机工作总结
2017电厂汽轮机工作总结 2017电厂汽轮机工作总结 电厂汽轮机工作总结 1.汽轮机的概念：将蒸气的热能转变为机械能的旋转式原动机。 2.汽轮机的分类：a.按工作原理分为：冲动式（由冲动级组成）和反动式（由反动级组成）。 b.按热力特性分为：凝汽式（进入汽轮机的蒸汽除回热抽汽外全部排至凝汽器）；背压式（进入汽轮机的蒸汽除回热抽汽外全部送至热用户）；调整抽汽式（进入汽轮机的蒸汽除回热抽汽送往回热加热器外，还有调整抽汽送往热用户，其余排至凝汽器）。中间再热式（从锅炉出来的蒸汽进入汽轮机作过功后送往锅炉再热，然后再进入汽轮机作功）。 3.汽轮机型号：△x—x1x2（x3）—N。 4.级的概念：由喷嘴和紧跟其后的动叶组成的基本作功单元。 5.在级内的能量转换过程：热能在喷嘴中转换为动能，动能在动叶中转换为机械能。 6.级的工作原理（按在动叶中的流动情况不同分）：冲动作用原理（蒸汽在动叶中流动只改变速度方向，不改变速度大小），反动作用原理（物理上的反动作用原理是：蒸汽在动叶中流动只改变速度大小，不改变速度方向，但在汽轮机中应用反动作用原理工作的同时必须应用冲动作用原理，即蒸汽在动叶中流动既改变速度方向也改变速度大小，否则无法推动动叶旋转）。
7.级的反动度：蒸汽在动叶中的理想焓降与级的理想滞止焓降之比。即Ω＝ΔhbΔht*。 8.级的分类：a.按工作原理分：纯冲动级（反动度=0，动叶叶型对称弯曲），反动级（反动度=0.5，动叶叶型叶喷嘴叶型完全相同），冲动级（反动度=0.05~0.2，动叶叶型介于纯冲动级和反动级之间） b．按结构分：单列级（同一级只有一列动叶栅），双列速度级（同一级有两列动叶栅，只有小机组的第一级是双列速度级） c.按工况变化时通流截面积是否变化分：调节级（变，只有喷嘴配汽式汽轮机*的第一级和调整抽汽口后的第一级是调节级）c12hn 9.喷嘴出口汽流实际速度的计算公式， 10.喷嘴的速度系数：喷嘴出口实际速度与理想速度的比值。即φ＝c1c1t。 11.喷嘴损失的计算：hnc12t(12)2 *12.喷嘴的压力比：喷嘴出口压力与进口滞止压力之比。即εn＝p1p0。 13.蒸汽在渐缩斜切喷嘴中的膨胀：当压力比≥临界压力比时，在斜切部分不膨胀，喷嘴出口汽流方向角等于喷嘴出口的结构角；当压力比＜临界压力比时，在斜切部分膨胀，喷嘴出口汽流方向角大于喷嘴出口的结构角，两者之差称为偏转角。偏转的原因：在斜切部分，一侧压力由临界压力突然降至出口压力，另一侧则由临界压力缓慢降至出口压力，所以造成两侧压力不等，汽流就是由这个压力差推动偏转的。 15.动叶的进口速度速度三角形：udbn60 w1c12u22uc1cos1 sin1c1sin1w1
锅炉课程设计
题目 锅炉课程设计 学生姓名 学号 院 ( 系 ) 专业 指导教师 报告日期2016年12月28日 目录 前言 第一章锅炉课程设计任务书 (3) 第二章煤的元素分析数据校核和煤种判别 (5) 第三章燃料燃烧计算 (7) 第四章锅炉热平衡计算 (9) 第五章炉膛设计和热力计算 (10) 第六章前屏过热器设计和热力计算 (15) 第七章后屏过热器设计和热力计算 (20) 第八章温再热器设计和高热力计算 (24) 第九章第一悬吊管热力计算 (28) 第十章高温对流过热器设计和热力计算 (30) 第十一章第二悬吊管热力计算 (33) 第十二章低温再热器垂直段设计和热力计算 (35)
第十三章转向室热力计算 (39) 第十四章低温再热器水平段设计和热力计算 (41) 第十五章省煤器设计及热力计算 (45) 第十六章分离器气温和前屏进口气温的校核 (48) 第十七章空气预热器设计和热力计算 (49) 第十八章锅炉整体热平衡校核 (56) 第十九章热力计算结果的汇总 (57)
前言 《锅炉原理》是一门涉及基础理论面较广，而专业实践性较强的课程。该课程的教学必须有相应的实践教学环节相配合，而课程设计就是让学生全面运用所学的锅炉原理知识设计一台锅炉，因此，它是《锅炉原理》课程理论联系实际的重要教学环节。它对加强学生的能力培养起着重要的作用。 本设计说明书详细的记录了锅炉本体各受热面的结构特征和工作过程，内容包括锅炉受热面，锅炉炉膛的辐射传热及计算。对流受热面的传热及计算，锅炉受热面的布置原理和热力计算，受热面外部工作过程，锅炉蒸汽参数的变化特性与调节空气动力计算等。 由于知识掌握程度有限以及三周的设计时间对于我们难免有些仓促，此次设计一定存在一些错误和遗漏。 第一章锅炉课程设计任务书 引言 锅炉课程设计是巩固我们理论知识和提高实践能力的重要环节。它不仅使我们对锅炉原理课程的知识得以巩固、充实和提高掌握了锅炉机组的热力计算方法，学会使用锅炉机组热力计算标准方法，并具有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力而且培养了我们查阅资料，合理选择和分析数据的能力，培养了我们严肃认真和负责的态度。 我国的锅炉目前以煤为主要燃料。锅炉的结构设计和参数的设计与选择以及煤种的选择与应用等都将会对燃料效率、锅炉安全经济运行水平以及环境污染等问题有影响。因为在锅炉设计中对锅炉的性能、
机组大修个人总结
机组大修个人总结 篇一：机组大修总结 机组大修总结 目录 第一部分概述。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。3一大修概况。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。3二主设备型号及主要参数。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。3第二部分大修前状况分析。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。4一修前状况分析。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。4二修前设备存在的主要问题。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。12第三部分项目完成情况。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。15一项目统计。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。15二未完项目及原因。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。15三新增项目。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。16第四部分大修后发现和消除的重大缺陷及采取的措施。。。。。。。。。。18第五部分大修前后主要运行技术指标比较及分析。。。。。。。。。。。。。。34第六部分大修重大项目专题总结。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。35第七部分重大项目完成情况及效果。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。35第八部分大修后遗留主要问题及采取的措施。。。。。。。。。。。。。。。。。。39第九部分大修费用统计。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。42第十部分技术监督总
学习汽轮机总结
竭诚为您提供优质文档/双击可除 学习汽轮机总结 篇一：汽轮机课设心得总结 汽轮机课设心得总结 经过两个星期的汽轮机课设,对我们而言收获颇丰。整 个过程我们都认真完成，其中不免遇到很多问题，经过大家的齐心协力共同克服了它们，不仅从中熟悉了汽轮机的工作原理及流程，而且还获得了许多心得体会。 汽轮机是将蒸汽的热能转换为机械能的回转式原动机，是火电和核电的主要设备之一，用于拖动发电机发电。在大型火电机组中还用于拖动锅炉给水泵。 就凝汽式汽轮机而言，从锅炉产生的新蒸汽经由主阀门进入高压缸，再进入中压缸，再进入低压缸，最终进入凝汽器。蒸汽的热能在汽轮机内消耗，变为蒸汽的动能，然后推动装有叶片的汽轮机转子，最终转化为机械能。 除了凝汽式汽轮机，还有背压式汽轮机和抽汽式汽轮机，背压式汽轮机可以理解为没有低压缸和凝汽器的凝汽式汽 轮机，它的出口压力较大，可以提供给供热系统或其它热交
换系统。抽汽式汽轮机则是指在蒸汽流通过程中抽取一部分用于供热和或再热的汽轮机。在设计刚进行时，我们也参考了从研究生那里借来的《设计宝典xp》，但在使用过程中发现此软件只适用于单列级的计算而不适用于双列级，虽然如此，但我们在计算时也参考了其中的部分步骤。我们这次在设计之前又重新温习了《汽轮机原理》中所学的知识，因为汽轮机的热工转换是在各个级内进行的，所以研究级的工作原理是掌握整个汽轮机工作原理的基础，而级的定义是有一列喷嘴叶栅和紧邻其 后的一列动叶栅构成的工作单元。在第一章第七节介绍了级的热力计算示例，书上是以国产n200-12.75/535/535 型汽轮机某高压级为例，说明等截面直叶片级的热力计算程序，主要参考了喷嘴部分计算、动叶部分计算、级内损失计算和级效率与内功率的计算。为了保证汽轮机的高效率和增大汽轮机的单机功率就必须把汽轮机设计成多级汽轮机，使很大的蒸汽比焓降由多级汽轮机的各级分别利用，即逐级有效利用，驶各级均可在最加速比附近工作。这一章也讲解了进气阻力损失和排气阻力损失、轴封及其系统，我们也参考了其中的内容。 通过本课程设计，加深、巩固《汽轮机原理》中所学的理论知识，了解汽轮机热力设计的一般步骤，掌握每级焓降以及有关参数的选取，熟练各项损失和速度三角形的计算，
锅炉课程设计 焓值计算表格
烟气或空气温度RO2N2H2O hy0湿空气400771.88526.52626.163143.61028541.76 500994.35663.8794.853985.93835684.15 6001224.66804.12968.884850.57724829.74 7001461.88947.521148.845737.21036978.42 8001704.881093.61334.46643.047841129.12 9001952.281241.551526.047563.989431282.32 10002203.51391.71722.98500.24921437.3 11002458.391543.741925.119450.567391594.89 12002716.561697.162132.2810412.36041753.44 13002976.741852.762343.6411387.10041914.25 14003239.042008.722559.212367.81562076.2 15003503.121662779.0513357.96942238.9 16003768.82324.483001.7614356.08372402.88 17004036.312484.043229.3215363.1022567.34 18004304.72643.663458.3416372.07392731.86 19004574.062804.213690.3717387.44262898.83 20004844.229653925.618406.47223065.6 21005115.393127.534163.2519434.7493233.79 22005386.483289.224401.9820460.34983401.64
背压机组简介
背压机组 基本简介 背压机组是以热负荷来调整发电负荷的发电机组，也就是说发电量跟着外界供蒸汽的多少来变化的，气轮机进多少气机组排多少气。所以背压气轮机的经济性较好，而抽气气轮机可以纯发电也可以通过抽气向外界供热，它的电热相互调整性比较好，一般热电单位都装有两台气轮机，单位可以根据外界负荷的变化作出相应的调整，保证机组经济运行。 主要特点 背压机组是热电联合生产(热点联产)运行的机组，热电联产使能源得到合理利用，是节约能源的一项重要措施。在众多的汽轮发电机组中，背压机由于消除了凝汽器的冷源损失，在热力循环效率方面是最高的，从而降低了发电煤耗、节约能源，故而得以广泛应用。 然而，背压机亦有下述缺点：它对负荷变化的适应性差，机组发电量受制于热负荷变化。当低热负荷时，汽轮机效率下降，从而使经济效益降低。 容量确定 背压机组初参数的确定 从热力学理论上讲，初参数越高，热电站的循环效率也越高。但对具体某一工程来说，并不是初参数越高越好，要看汽机的容量大小，锅炉效率的高低，汽轮机的内效率及电站初投资，运行维护要求等多种因素比较，选择合理的初参数。 对于背压汽轮机来说，当背压和流量确定后，其作功能力取决于汽轮机的内效率和进汽参数。进汽参数越高，如初压和初温越高，蒸汽的绝热焓降Δi越大，其作功能越大，汽耗率d越小，经济效益也越高。
对于背压机的内效率而言，在容积流量相对较小的情况下初压的提高是不利的，因为增大了叶片高度和部分进汽损失。初温的提高；增大了叶片高度，提高内效率。流量的增大对内效率的提高亦是有益的。 综上所述，当汽轮机的流量（较大时）和背压确定之后，要提高出力，又要使汽轮机的内效率不致下降，这就需要在提高初压的同时提高初温。 对于化工、造纸等中型企业的自备热电站而言，究竟提高多少为最佳进汽参数，应经过综合技术经济比较而定。 机组选择 关于供热机组的选择，要贯彻以热定电的原则，要视企业的工艺用热情况而定。企业是用一种参数的蒸汽，还是两种参数的蒸汽；是常年供 NG型背压式汽轮机 热，还是间断供热；冬、夏用汽量的大小及参数有何不同；是用热为主，还是热电并重，热负荷是否稳定等。 例如，化肥厂需1.5-1.7MPa和0.25MPa的蒸汽；造纸、制糖厂需0.3-1.3MPa蒸汽；制碱厂需1.3MPa和0.5MPa的蒸汽；化纤厂需3.9-4.1MPa和0.5MPa蒸汽等，对于北方和南方的企业还有采暖用汽与否的区别，故尔北方企业冬夏用汽量的差别甚大，也影响了机组的选型。[3]对于机组的选型，比较统一的看法是： 对于常年用热在6000小时或以上，且只有一种参数的稳定的热用户，选用背压式机组是最理想的。因此，它广泛用于化工、造纸等企业中作为带基本热负荷的机组或作为工业裕压发电的机组。 对于需要二种蒸汽参数，且常年较稳定的热用户，以选抽汽背压式机组为宜；对既用热又用电，且热负荷变化较频繁的热用户，则选用抽汽冷凝式机组较为合适。
锅炉课程设计.doc
扬州大学广陵学院 锅炉及锅炉房课程设计题目：燃油锅炉房工艺设计 院(系)别土木电气工程系 专业建筑环境与能源应用工程 班级建环81301班 学号130054101 姓名白杰 指导教师刘义 二○一六年七月
目录 1.锅炉课程设计任务书 (4) 1.1.设计目的 (4) 1.2.设计任务 (4) 1.3.原始资料 (4) 1.4.设计内容和要求 (4) 2.锅炉型号和台数的选择 (6) 2.1.热负荷计算 (6) 2.2.锅炉型号和台数选择 (6) 3.水处理设备的选择及计算 (8) 3.1.决定是否要除碱 (8) 3.2.确定水处理设备生产能力 (8) 3.3.软化设备选择计算 (9) 4.给水设备和主要管道的选择计算 (11) 4.1.决定给水系统 (11) 4.2.给水泵的选择 (11) 4.3.给水箱的选择 (11) 4.4.其他水泵的选型 (11) 4.5.主要管道和阀门的选择 (12) 4.6.分气缸选择计算 (13) 4.7.换热器的选择 (13) 5.送引风系统设计 (14) 5.1.计算空气量和烟气量 (14) 5.2.决定烟、风管道截面尺寸 (14) 5.3.确定送引风系统及其布置 (15) 5.4.确定烟囱高度和断面尺寸 (15) 6.供油系统设计 (16) 6.1.供油系统的确定 (16)
6.2.贮油罐容量确定 (16) 6.3.贮油罐的计算 (16) 6.4.日用油箱的计算 (17) 6.5.油泵选择 (17) 6.6.油路设计 (17) 7.锅炉房工艺布置 (19) 7.1.锅炉房建筑 (19) 7.2.锅炉房设备布置 (19) 7.3.风烟管道和主要汽水管道布置 (19) 8.附锅炉房热力系统图、锅炉房平面图、锅炉房剖面图
电厂机组大修总结(6)
目录 第一部分概述。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。3 一大修概况。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。3 二主设备型号及主要参数。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。3 第二部分大修前状况分析。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。4 一修前状况分析。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。4 二修前设备存在的主要问题。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。 12 第三部分项目完成情况。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。 15 一项目统计。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。 15 二未完项目及原因。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。 15 三新增项目。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。 16 第四部分大修后发现和消除的重大缺陷及采取的措施。。。。。。。。。。18 第五部分大修前后主要运行技术指标比较及分析。。。。。。。。。。。。。。34 第六部分大修重大项目专题总结。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。 35
第七部分重大项目完成情况及效果。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。 35 第八部分大修后遗留主要问题及采取的措施。。。。。。。。。。。。。。。。。。 39 第九部分大修费用统计。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。 42 第十部分技术监督总结。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。 42 一金属监督。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。 42 二化学监督。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。 54 三绝缘监督。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。 66 四电测监督。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。 66 第十一部分启动受阻项目及原因。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。 67 第十二部分安全工作总结。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。 67 第十三部分大修技术类文件。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。 68 一试验报告（电气、热控、锅炉、汽机、运调、金属） 二技术方案 三作业指导书（或验收卡） 四系统变更说明
300MW锅炉给水DCS课程设计
目录 第1章绪论 (2) 1.1课题的背景与意义 (2) 1.1.1锅炉给水控制的任务 (2) 1.2给水控制系统中需要注意的问题 (4) 1.2.1对测量信号进行压力温度校正 (4) 1.2.2保证给水泵工作在安全工作区 (6) 1.2.3保证控制系统切换应该是安全无扰的 (7) 1.2.4 适应工况 (7) 第2章汽包锅炉给水的控制方式 (7) 2.1单冲量控制 (8) 2.2三冲量控制 (8) 第3章DCS的应用 (9) 3.1单冲量控制算法组态： (9) 3.2三冲量控制算法组态 (10) 第4章传感器的选型及系统图 (11) 4.1传感器的选型 (11) 4.2 I/O点清单 (12) 4.2 汽包炉单元机组给水控制系统 (13) 4.3 结论 (13)
第1章绪论 1.1课题的背景与意义 锅炉正常运行中，汽包液位是一个重要的见识参数，它反映了锅炉负荷与给水的动平衡关系。液位过高，会影响汽水分离的效果，产生蒸汽带液现象，液位过低会破坏水循环，影响省煤器运行，容易使水全部汽化烧坏锅炉甚至爆炸。因此及时而准确地把水位控制在允许的围之，并能适应各种工况的运行，是保证机炉安全运行的重要条件。 1.1.1锅炉给水控制的任务 给水控制的任务是维持汽包水位在工艺允许围。由于影响汽包水位的几个因素中，燃料量的扰动影响较小，因此，汽包水位的控制中，主要的目的是以汽包水位为被控变量，以调节给水流量为控制手段。同时，由于汽包水位不仅受锅炉侧的影响，也受到汽轮机侧的影响，当锅炉负荷变化或汽轮机用汽量变化时，给水控制都应该能限制汽包水位只在给定的围变化。 其主要控制要求如下： 保持汽包水位在规定的围：锅炉汽包水位的高度，关系到汽水分离的速度和生产蒸汽的质量，也是确保安全生产的重要条件。如果锅炉汽包水位过高，就会影响汽包水位分离装置的正常工作，造成出口蒸汽水分过多，结果可能会使过热器受热面结垢而导致过热器烧坏，并会引起汽轮机叶片上结垢增加，严重时将损坏汽轮机叶片，同时，还会使过热器气温产生急剧变化，直接影响机组运行的经济性和安全性。如果汽包水位过低，就会影响自然循环的正常进行，严重时会使个别上水管形成自由水面，产生停滞，致使水冷壁因供水不足而烧坏，因此，必须对汽包水位进行控制，将其严格控制在规定的围。现在要求将其控制在0±5cm. 1.1.2动态特性分析 汽包水位是由汽包中储水量和水下面的汽包容积决定的，因此凡是引起汽包中储水量变
2019年度发电运行部工作总结
2019年度发电运行部工作总结 2019年发电运行部在公司领导的正确带领下，坚定不移的贯彻落实xxx集团公司安全生产管理理念，全年围绕“防非停、反三违”的工作思路，坚持公司“18268”行动计划开展工作，通过部门全体员工的不懈努力，顺利完成了公司下达的全年生产任务，实现了全年安全责任事故零的目标。现将全年工作总结如下： 一、安全管理 坚持“安全第一、预防为主”方针，紧抓防“非停”、反“三违”两条安全工作主线，强化事故防范措施落实，实现了公司“五个没有”的安全目标任务。 (一)强化安全生产责任制，实行安全生产目标管理，提高安全生产执行力，强化安全监督与考核。2019年部门认真落实安全生产责任制，完善各项安全生产制度，并且部门把安全生产任务逐项分解，部门每名员工根据任务分解与部门签订了《安全生产责任清单》、《安全承诺书》、《安全目标责任书》，明确各班组的安全目标，明确具体责任人，层层落实安全责任，有效保证了全年安全目标的顺利完成。 (二)紧抓防“非停”，反“三违”工作不松懈，紧绷安全弦，强化安全意识。部门研究编写了《发电运行部防止机组非停措施》和《发电运行部反三违管理方案》，积极开展安全培训工作，对行业内发生的事故进行整理学习，让运行人员从中汲取教训，切实提高运行安全管理工作；在日常生产工作中，对“三违”人员进行建档管理，并对“三违”人员进行再培训、定期回访，做到转变思想，提高认识，规
范操作行为，深刻汲取教训，杜绝各类事故的发生。 (三)加强“两票”管理，强化两票执行的检查和考核，规范操作，提高工作标准，杜绝误操作等人为责任事故。为了切实把“两票”管理工作抓实、抓细、抓严，部门实行“全过程跟踪，全过程管控”。各专业专工深入现场检查“工作票安全措施是否齐全，执行是否到位”，经检查无误后，在票面上签字确认。工作票结束时，运行人员严格按照“三清”标准进行验收结票。今年对设备的定期切换和试验工作操作票进行了补充和完善，避免运行人员不按规程操作，以经验代规程操作，养成习惯性违章操作。部门管理人员通过工作票写实检查存在的问题，发现问题及时纠正，尤其共性问题，及时进行通报考核，促使运行人员养成自觉、严肃执行“两票”制度的习惯，切实将“两票”管理工作落到实处。2019年度，发电运行部共办理工作票1830张，合格率99.4%；操作票138张，共计2120项，合格率100%。 (四)加强事故应急演练，检验运行人员应对突发事故的处置能力，提高运行人员对突发事故的警惕性，完善应急管理体系。部门针对特殊运行方式和存在的重大安全隐患编写相应的事故应急演练预案，并开展演练。主要有xx线双回路进行线路改造期间的《xx线一二回线路改造全厂停电》应急演练、进入供热期后的《供热中断》应急演练、《发电机故障》应急演练等5次应急演练。通过应急演练检验了各岗位人员之间的协作能力，切实提高了运行人员应对突发事故的能力，同时在演练过程中也暴露出了预案存在的不足和缺陷，我根据演练经验对演练方案进行了改进和完善，确保每个预案具有实用性、可用性、
锅炉课程设计
《锅炉原理》专业课程设计计算书 (20 –20 学年度第学期) 名称： 题目： 院系：电力工程学院能源与动力工程系 班级： 姓名： 学号： 设计周数：第周 - 周，共 3周 起止日期：年月日—年月日
220 t/h 煤粉炉校核计算 一、锅炉的原始数据： 1.蒸发量 D t/h (kg/s) 220 (61.11) 2.过热蒸汽压力 P MPa 9.91 3.过热蒸汽温度 t ℃ 540 4.给水温度 t gs ℃ 215 5.排烟温度 py θ ℃ 130 6.热风温度 t rk ℃ 380 固态除渣煤粉炉。双锅壳燃烧器其结构特性为：喷口外径760㎜，估算热功率17~23MW 。制粉系统为筒式球磨机、中间储仓式。 三、空气量、燃烧产物和温焓表计算 1. 理论空气量 V 0 ＝ 2. 燃烧产物的理论容积 Ｖ0 2N ＝ Ｖ2RO ＝ Ｖ0 2O H ＝ 3. 烟
4.锅炉烟道中的燃烧产物计算特性 α 取值为：95％ fh
图1 炉膛结构尺寸
炉墙面积和炉膛辐射受热面面积的计算 过热器特性和结构尺寸
省煤器的结构尺寸和特性 名称 符号 单位 第一级 第二级 管子外径 d ㎜ 32 32 管子内径 d n ㎜ 26 26 管子排列方式 错列 错列 垂直烟气方向管子排数 Z 1 16 16 管子横向节距 S 1 ㎜ 90 90 管子纵向节距 S 2 ㎜ 56 56 横向相对节距 S 1/d 2.81 2.81 纵向相对节距 S 2/d 1.75 1.75 受热面面积 H ㎡ 175.6 83.98 烟道截面尺寸、宽度 m 4.3 4.3 深度 m 1.49 1.49 烟气的有效流通截面积 F y ㎡ 4.20 4.20 按水流方向平行连接的管数 Z S 32 32 水的有效流通截面积 f S ㎡ 0.017 0.017 图案2 过热器布置系统图 图3尾部受热面布置图
节能工作总结
节能工作总结
公司节能减排工作总结 今年是“十二五”节能减排工作目标的开局之年，为了全面贯彻国“十二五”节能约束性目标，我公司按照上级要求，认真开展了节能减排工作。公司紧紧围绕“节能减排，科学发展”这一主题，因地制宜，深入探索，采取多种形式，把节能减排工作贯穿于我们的工作和生活之中，我公司从理念节能、技术节能、组织节能三方面入手，突出重点，强化措施，狠抓落实，完成了年度节能工作目标。 一、高度重视、加强领导，全面部署节能减排工作 加强和推进公司节能减排工作，是继承和发扬勤俭节约优良传统的具体体现，是加强公司自身建设的重要内容，我公司充分认识到节能减排工作的重要性，把节能减排工作作为一项十分紧迫的战略化任务来抓，年初就制订了《2011年节能减排工作实施方案》，成立了以总经理为组长，副
总经理为副组长，各单位一把手为成员的节能降耗工作领导小组，负责全公司节能减排工作的统筹安排和部署，各生产单位也成立了相应组织，利用各种手段广泛宣传，并做到了机构健全，责任落实到位。 二、突出重点，强化措施，积极开展节能减排工作 1、加大节能减排宣传力度，把宣传教育伸展到基层，引导从业人员树立节能意识。我公司根据集团公司《关于落实2011年全国节能宣传周活动安排意见的通知》的件要求，开展了“节能宣传周”活动。公司紧紧围绕全国节能宣传主题“节能我行动，低碳新生活”，结合公司的实际情况，进行了多层次多角度的宣传，召开了节能宣传周活动专题动员大会，悬挂横幅节能标语8条，张贴了竖幅节能标语31条，制作宣传节能知识的版块5块，并利用班前、班后会宣传节能活动及节约能源，提高能效的意义和重要性。
锅炉课程设计(范例)
《电厂锅炉原理》 课程设计指导书 能源与动力工程系 目录 1
第一章锅炉设计的任务及热力计算的作用和分类 .............. 错误！未定义书签。第二章锅炉的设计计算 .......................................................... 错误！未定义书签。 第一节设计计算的步骤 ................................................... 错误！未定义书签。 第二节辅助计算和热平衡计算 ....................................... 错误！未定义书签。 第三节炉膛计算 ............................................................... 错误！未定义书签。 第四节屏式受热面的计算 ............................................... 错误！未定义书签。 第五节烟道对流受热面的计算 ....................................... 错误！未定义书签。第三章锅炉的校核计算 .......................................................... 错误！未定义书签。第四章符号与参考文献 .......................................................... 错误！未定义书签。 A. 符号比较 ......................................................................... 错误！未定义书签。 B. 参考文献 ......................................................................... 错误！未定义书签。附录1 课程设计的目的和任务 (2) 附录2 课程设计例题——2102t/h超临界煤粉锅炉热力计算 (5) 第一部分热力计算书 (5) 第二部分结构计算书 ......................................................... 错误！未定义书签。附录3 锅炉设计说明书示例 .. (53) 附录1 课程设计的目的和任务 一、课题 2012 t/h亚临界压力自然循环锅炉的设计布置与计算 二、目的和任务 目的： 1）运用原理课所学知识, 并加以巩固充实和提高； 2