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(仅供参考)抗浮锚杆计算书

(完整版)抗浮锚杆计算书

7#地下室整体抗浮计算 1、根据建筑施工图及基础施工图，本工程地下室底板面的绝对标高为350.000米,根据地勘报告提供的本工程的抗浮设计水位为绝对标高356米。 2、设计抗浮水头为356-351=6m。 3、结构自重计算一（覆土部分）： 1）：600mm厚地下室顶板覆土：18X0.6=10.8KN/m2 2）：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m2 3）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m2 4）：梁柱折算荷载：4KN/m2 以上1~4项合计：31.3KN/m2，即抗力R=31.3KN/m2 4、结构自重计算： 1）：地面上5层120mm结构楼、屋面：5X25X0.12 =15KN/m2 2)：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m2 3）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m2 4）：梁柱折算荷载：4KN/m2 以上1~4项合计：35.5KN/m2，即抗力R=35.5 KN/m2 5、抗浮计算：荷载效应：S=1.05x6X10=63 KN/m2 根据以上计算知：R小于S 整体不满足抗浮满足要求，无需另外配重或增加锚杆抗浮。

7#抗浮锚杆深化设计计算书一、工程质地情况：地下水位标高0.5 m 地下室底板底标高-5.5m 浮力60 kN/m2 二、抗浮验算特征点受力分析：一）车道入口 A)一层顶板：顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2 B)底板底板自重0.5X25=12.5kN/m2 C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2 总计26kN/m2 抗浮验算60-26x0.9=36.6kN/m2 二）有0.6m覆土的一层地下室 A)一层顶板：覆土层0.6X18=10.8 kN/m2 顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2 B)底板

地下室抗浮锚杆设计.

地下室抗浮锚杆设计一般抗浮计算：（局部抗浮）1.05F浮力-0.9G自重<0 即可（整体抗浮）1.2F 浮力-0.9G自重<0 即可如果抗浮计算不满足的话，地下室底板外挑比较经济同意以上朋友的观点，一般增大底版自重及底板外挑比抗拔桩要经济很多「原创」抗浮锚杆设计总结抗浮锚杆设计总结。 1、适用的规范抗浮锚杆的设计并无相应的规范条文，《建筑地基基础设计规范GB50007-2002》中“岩石锚杆基础”部分以及《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》有关锚杆的部分可以参考使用，不过最好只用于估算，锚杆抗拔承载力特征值应通过现场试验确定，有一些锚杆构造做法可以参考。对于锚杆估算，推荐使用《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》，对于岩土的分类较细，能查到一些必要的参数。 2、锚杆需要验算的内容 1）锚杆钢筋截面面积； 2）锚杆锚固体与土层的锚固长度； 3）锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度； 4）土体或者岩体的强度验算； 3、锚杆的布置方式与优缺点 1）集中点状布置，一般布置在柱下；优点：可以充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力；由于锚杆布置集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有很强的抵抗力。缺点：要求锚固于坚硬岩体中，不适用于软岩与土体，破坏往往是锚固岩体的破坏；由于局部锚杆较密，锚杆施工不方便；地下室底板梁板配筋较大。 2）集中线状布置，一般布置于地下室底板梁下；优点：由于锚杆布置相对集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有较强的抵抗力。缺点：不能充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力（个人认为考虑的话偏于不安全，对于跨高比小于6的

抗浮锚杆计算书.

结构计算书项目名称：设计代号：设计阶段：审核：校对：计算：第 1 册共1 册中广电广播电影电视设计研究院 2015年04月07日

综合楼锚杆布置计算一、工程概况（1）综合楼地下1层（含1夹层），地上2~4层，±0.00相对于绝对标高7.50m ，室内外高差-0.300m ，地下室夹层高 2.18m ，地下室高 5.30m ，地下室建筑地面标高-7.480m ，建筑地面垫层厚150mm ，结构地下室底板顶标高-7.630m 。基础形式筏板，抗浮水位标高 6.500m （绝对标高）。建筑地下室底板顶标高- 7.630m （绝对标高-0.130m ），底板厚400mm 。（2）综合楼抗浮采用抗浮锚杆。二、抗拔锚杆抗拔承载力计算依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。锚杆基本条件：锚杆直径D=150mm 锚杆长度L=7.5m 锚杆入岩（强风化花岗岩）长度：>2.5m 锚杆拉力标准值Nk=250KN 锚杆拉力设计值Nt=1.3Nk=325KN 钢筋：3 ?25三级钢： A s =1470mm 2, f=360 N/mm 2 , f yk =400 N/mm 2 依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。根据****院提供的《***勘察报告》，岩石（或土体）与锚固体的极限粘结强度标准值（f rbk ），见第2页所附表1。 1、根据锚杆与土层粘结强度所计算的锚杆竖向抗拔承载力设计值Nt 依据《岩土规程》第7.5.1条公式(7.5.2-1)计算 K f DL N mg a t /ψπ= 勘探点1Q-K15岩层深，较为不利，计算该点抗拔承载力

抗浮计算版

抗浮计算书一、基本设计数据：基础底标高：-7.650m，±0.000相应绝对高程：420.40m，抗浮设计水位：418.80m，覆土容重：18.00；水位高差：7.65-（420.40-418.80）=6.050m, 建筑完成面标高：-6.30m；主楼基础筏板厚：600mm，主楼基础覆土厚度：0.750m; 抗水板厚度：450mm；地下室顶板覆土厚度：1.20m。二、水浮力计算 F=1.0x10x6.05=60.50KN/m2 三、建筑物自重（按照最不利位置消防水池计算）消防水池底标高：-6.800m, （基础顶覆土）(7.65-6.80-0.45) x18+（筏板自重）0.45x25+（顶板覆土）1.20x18+(顶板自重)0.18x25 =7.20+11.25+21.60+4.50=44.55 KN/m2 四、整体抗浮计算 G/F=44.55÷60.50=0.74<1.05，不满足《建筑地基基础设计规范》第5.4.3条规范，必须进行抗浮设计。五、局部抗浮设计（基础）抗水板所受水浮力N=（水浮力）60.50-（基础顶覆土+筏板自重）18.45=42.05KN/m2 六、抗拔桩设计整体抗浮时，底板所受水浮力N=60.50-42.40=18.10 KN/m2；除主楼外，沿地下室外墙间隔6.00~8.00m,设置一抗拔桩，单根抗拔桩承担的面积为30 m2左右；所受拔力大小为540KN；根据上部荷载，取单桩竖向承载力特征值不小于1300KN，取桩长L=20m，桩径600mm，根据《建筑桩基技术规范》5.3.6估算单桩抗压极限承载力标准值为： Q uk= Q sk + Q pk =u∑ψsi q sik l i+ψp q pk A p =3.14x0.60x(40x6.0+8.9x65+5x78)+3.14x0.602/4x1300 =2276.814+367.38=2644.20Kpa. 单桩抗拔极限承载力标准值为： T uk= u∑ψsi q sik l iλi=3.14x0.60x(40x6.0+8.9x65+5x78)x0.7=1593.77 Kpa 抗拔桩单桩抗拉承载力特征值N=600KN，极限抗拉承载力1200KN；抗拔桩试桩配筋计算根据《建筑地基基础设计规范》附录T，f y A s/1.25=1200KN得 A s=1200x1.25/400=3750mm2,取12根20，A s=3768.00 mm2. 抗拔桩工程桩配筋计算单桩抗拔设计值600x1.25=750KN，抗拔荷载全部由桩身钢筋承担，根据f y A s>750KN得：A s>750x1000/360=2084 mm2; 取12根16，A s=2411.52 mm2>2084 mm2。共计需设置29根抗拔桩。

抗浮锚杆设计及施工方案(完整的)

目录 1.工程概述 (2) 1.1工程概况 (2) 1.2工程地质条件 (2) 1.3设计依据 (3) 2.抗浮锚杆方案设计 (3) 2.1抗浮锚杆技术要求 (3) 2.2抗浮锚杆布置原则和方案选择 (3) 2.3抗浮锚杆设计计算 (3) 2.3.1抗浮锚杆设计轴向拉力值的确定 (3) 2.3.2抗浮锚杆钢筋截面面积的计算 (3) 2.3.3锚杆长度及锚固体直径 (4) 2.3.4锚杆钢筋和锚固砂浆间锚固长度的验算 (4) 2.3.5钢筋锚入抗水板长度 (5) 2.3.6锚固体材料 (5) 3.锚杆检测 (5) 4.施工方案设计 (6) 4.1施工方法与特点 (6) 4.2施工工艺流程 (6) 4.3操作过程及技术要求 (6) 4.4锚杆的制作 (6) 4.5防腐、防锈措施 (6) 5.施工部署 (6) 5.1施工用水、用电 (6) 5.2组织机构及人员配备 (7) 6.施工准备 (7) 6.1施工准备工作计划 (7) 6.2技术准备 (7) 6.3施工现场准备 (8) 6.4物资材料准备 (8) 7.施工组织 (8) 7.1施工设备组织 (8) 7.2劳动力计划 (9) 7.3施工进度计划 (9) 8.质量保证措施 (9) 9.安全生产措施 (9) 10.文明施工保证措施 (10) 11.工期保证措施 (10)

1.工程概述 1.1工程概况拟建的“成都颐和京都项目”位于成都市青羊区光华大道与武青路交叉口，紧邻成都三十七中。该工程三期（2#、9#楼）设两层地下室，主楼25-30层，框剪结构，筏板基础，该工程基础底标高为503.40，±0.000为513.800。地下室底板顶标高均为-9.250，即相当于绝对高程504.550。该工程设计单位为深圳星蓝德工程顾问有限公司，勘察单位为中国建筑西南勘察设计研究院有限公司，施工单位为四川光海建设工程有限公司。我公司承担该工程三期抗浮锚杆施工组织设计的编制。根据深圳星蓝德工程顾问有限公司提供的《扩大地下室部分基础平面图》，进行该工程纯地下室区域设计抗浮锚杆。根据设计要求，设计抗拔力为≥20KN/m2。 1.2工程地质条件（1）场地地形地貌拟建场勘探深度范围内的地层主要由第四系全新统人工填土层、第四系全新统冲、洪积层组成。（2）地层结构 ml)、第四系全新统冲、洪本次勘察揭露的地层由第四系全新统人工填土层(Q 4 al+pl)、组成。各岩土层工程特性指标为：积层(Q 3 岩土层的主要物理力学性质指标建议值表1.2.2 拟建场地地下水类型主要为赋予存于砂、卵石中的孔隙潜水，大气降水、河水为主要补给源。勘察期间，测得地下水静止时水位埋深8.00-8.60m，静止水位的绝对标高504.02-504.80m，平均标高约504.50m，渗透系数K取20m/d。

抗浮锚杆计算书

四川理工技师学院学府校区扩建项目地下室抗浮锚杆设计计算书四川省川建勘察设计院二〇一九年八月

四川理工技师学院学府校区扩建项目地下室抗浮锚杆设计计算书工程编号：2018-YT-237 法定代表人：黄荣总工程师：刘晓东审定人：黄香春审核人：郑星项目负责人：赵兵设计人：杜祥波中华人民共和国住房和城乡建设部工程勘察证书证书等级：综合类甲级编号：B151025097 四川省川建勘察设计院二〇一九年八月

目录 1 工程概况 (1) 2 设计依据 (1) 3 设计单位提供的技术要求 (2) 4 地层及水文地质条件 (2) 4.1地层 (2) 4.2地下水 (3) 5 抗浮锚杆间距及布置方法 (4) 6 抗浮锚杆设计 (4) 6.1锚杆锚固体长度计算 (4) 6.2锚杆杆体截面积 (4) 6.3锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度计算 (5) 6.4锚杆构造设计 (7) 6.5钢筋锚入底板长度的确定 (7) 6.6锚杆布置及根数验算 (8) 6.7锚固体整体稳定性验算 (9) 7 各区域抗浮锚杆设计参数汇总 (10) 8 抗浮锚杆施工 (11) 8.1抗浮锚杆材料及防腐防水 (11) 8.2锚杆施工注意事项 (11) 9其他 (12)

1 工程概况四川理工技师学院学府校区扩建项目场地位于成都市温江区南熏大道4段355号，行政区划属温江区柳城街道，交通十分方便。规划建设净用地面积4448.61m2，规划总建筑面积76821.08m2，其中地上建筑面积62373.4m2，地下建筑面积13316.08m2。根据土建设计总平面图及抗浮锚杆分布范围及抗浮力标准值示意图，拟建项目中1号实训楼、2号实训楼、3号中心教学楼区域设1层地下室，抗浮区域根据土建设计文件，建筑室内标高±0.00相当于绝对标高541.95m，室外地坪标高541.50m，设一层地下室，拟建采用独立基础+抗水板形式，抗水板厚度400mm。由四川省建筑设计研究院有限公司设计，四川省川建勘察设计院进行岩土工程勘察。受业主委托，我院对本工程抗浮锚杆进行设计。 2 设计依据（1）《四川理工技师学院学府校区扩建项目场地进行详细勘察阶段岩土工程勘察报告》（四川省川建勘察设计院，2019年7月）；（2）《四川理工技师学院学府校区扩建项目总平面布置图》、《地下室基础说明及大样图》及设计技术要求（四川省建筑设计研究院有限公司，2019年8月）；（3）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；（4）《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》（GB50086-2015）；（5）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）；（6）《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001，2009年版）；（7）《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010，2015版)；（8）《成都地区建筑地基基础设计规范》（DB51/T5026-2001）；（9）《四川省建筑地基基础检测技术规程》（DBJ51/T014-2013）；（10）《抗浮锚杆技术规程》（YB/T4659-2018）（11）《四川省建筑地下结构抗浮锚杆技术标准》DBJ51/T102-2018; （11）《成都市建筑工程抗浮锚杆质量管理规程》（成建委[2018]573号）等。

抗浮锚杆计算书(参考内容)

4.1 锚杆设计计算 4.1.1 锚杆轴向拉力单位面积抗浮力为51kN/m2，本次设计锚杆间距按2.0×2.0m正方形网格布置，锚杆布置详见《抗浮锚杆平面布置图》。单根锚杆轴向拉力标准值Nak： N ak＝51kN/m2×2.0m×2.0m＝204kN 单锚杆轴向拉力设计值N t： N t=r Q N ak 式中：r Q——荷载分项系数，可取1.30；经计算：N t=1.30×204kN=265.2kN。取N t=266kN计算。 4.1.2 锚杆杆体截面面积 A s≥ yk t t f N K《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22：2005）中7.4.1式式中A s----锚杆杆体截面面积 K t------锚杆杆体的抗拉安全系数，取1.6 N t----锚杆的轴向拉力设计值，取266kN f yk----钢筋的抗拉强度标准值400N/mm2(III级钢筋抗拉强度标准值) 根据计算公式，计算如下： A s≥ yk t t f N K

≥ 400 266 6.1××1000≥1064mm 2 取3根Φ22III 级螺纹钢筋，3A 22=1140mm 2＞1064mm 2，满足要求。 4.1.3 锚杆长度 l a ＞ψ πmg t Df KN 《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22：2005）中7.5.1-1式式中 K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0 N t ——锚杆的轴向拉力设计值266kN D ——锚杆锚固段的钻孔直径146mm f m g ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），基底地层主要为卵石层，参考地勘报告及相关规范结合乐山地区施工经验，取120kPa 。 ψ----锚固长度对粘结强度的影响系数，根据规范取1.2 l a ＞ ψ επms t f d n KN 《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22：2005）中 7.5.1-2式式中 K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0 N t ——锚杆的轴向拉力设计值266kN n ——钢筋根数，取3根 d ——钢筋直径（mm ），取Φ22III 级螺纹钢筋 ε——多钢筋界面的粘结强度降低系数，根据规范取0.8

抗浮锚杆常见问题及处理方式

1.测量放线阶段 1.1无基础图产生原因：由于抗浮锚杆设计阶段图纸很可能不是最终版本，施工时，基础图标高、抗浮力及地下室位置均可能与抗浮锚杆设计图纸不符。产生后果：抗浮锚杆不能满足主体设计要求，抗浮锚杆报废防治措施：抗浮锚杆放线前与基础图（蓝图，盖审图章）复核，复核轴线、标高、抗浮力等； 1.2未对锚杆编号、分区或编号混乱产生原因：锚杆编号时，未考虑验收分区，对整个施工区域统一编号，编号随意产生后果：不便于施工记录，可能造成锚杆施工漏记防治措施：对锚杆先进行分区，在每一个区按横排编号，从左至右从上至下。 1.3未锚杆标高未明确产生原因：施工时为查看基础图，未对基底标高计算，对独立柱基底标高未计算产生后果：施工时抗浮锚杆标高不准确防治措施：施工前根据基础图分区域标注锚杆标高

2.成孔阶段 2.1孔位误差大产生原因：测量放线误差大；放线后成果保护不到位；钻孔施工未对准测放点产生后果：锚杆间距超过规要求，不能通过验收。防治措施：放线后，对测量成果进行复核；成孔前，对测放点通过与周边点距离进行复核 2.2施工工作面标高低于设计标高产生原因：土方开挖时，未严格控制标高，至使超挖产生后果：锚杆锚固段地层被扰动，不能提供设计要求的锚固力防治措施：土方开挖时严格控制标高 2.3锚孔深度与设计有出入产生原因：锚杆施工场地高低不平，未对锚杆位置进行标高测量；成孔施工随意，终孔时未进行测量产生后果：锚杆锚固段长度不足或锚杆锚入筏板长度不足防治措施：锚杆放孔时，同时测量孔位标高；计算成孔深度，终孔时，测量钻孔深度

2.4地层与地勘报告不符时调整锚孔深度产生原因：钻孔时，未对实际地层进行编录，未发现与地勘报告不符合的软弱层，或出现后，未对锚杆长度进行调整产生后果：锚杆锚固力不满足设计要求，锚杆验收试验不合格防治措施：成孔时进行编录，发现与地勘报告不符的软弱层，及时通知设计单位对锚杆长度进行调整 2.5独立柱及条形基础位置锚孔深度未考虑独立柱深度产生原因：未考虑独立柱及条形基础深度产生后果：锚杆锚固段长度不足防治措施：施工前，统计独立柱及条形基础厚度，锚孔深度相应加深，对应至每根锚杆 2.6卵石地层锚杆深度围有地下水产生原因：降水时未考虑抗浮锚杆施工地下水要求，地下水未降至锚杆底部以下产生后果：锚杆施工时，砂层及砾石沉淀至孔底，注浆时不能保证孔底注浆，锚杆锚固段减少防治措施：降水设计时，考虑抗浮锚杆施工，保证水位降至锚杆底部

抗浮锚杆设计方案--新规范2.18

都江堰“维纳斯堡”项目抗浮锚杆设计文件项目负责：兰恒强设计：兰恒强证书等级：岩土工程设计甲级证书编号：二〇一七年二月

目录 1、工程概况 (1) 2、场地工程地质条件及水文地质条件 (2) 3、抗浮锚杆设计 (4) 3.1设计依据 (4) 3.2设计计算 (4) 3.2.1锚杆间距、单根锚杆抗拨力的确定 (4) 3.2.2锚杆配筋计算 (5) 3.2.3锚杆直径与长度 (5) 3.2.4锚杆设计结果统计 (7) 3.2.5锚杆抗浮力验算 (7) 3.3锚杆材料防腐 (9) 3.4防水设计 (9) 3.5锚杆抗拔试验 (9) 3.5.1基本试验 (9) 3.5.2验收试验 (9) 4、施工工艺及技术要求 (10) 4.1施工方法与特点 (10) 4.1.1嵌入深度及成孔技术要求 (10) 4.1.2灌浆材料要求 (10) 4.2施工工艺流程 (10) 4.3操作过程及技术要求 (10) 4.4防腐、防锈措施 (11) 附图： 1、抗浮锚杆平面布置图

都江堰维纳斯堡项目抗浮锚杆设计方案 1、工程概况都江堰维纳斯堡项目位于省都江堰市翔凤大道与二环路交界处，交通方便。依照建设单位提供的建筑设计总平面图，该拟建项目为多栋4-6层建筑，设2层地下室，局部为纯地下室，拟采用框架结构，独立基础，主体结构设计由恒欣建筑设计股份完成，工程地质勘察由建材地质工程勘察院完成。我公司受建设方翔凤房地产开发委托对该工程进行专项抗浮锚杆设计。拟建物情况一览表表1.1 拟建建筑全部采用独立基础结合抗水板。根据结构设计要求，本工程综合楼及商业楼-2F部分地下室抗浮板设计抗浮力标准值为70kN/m，抗浮面积为2094.77㎡。设备房及下沉式广场-1F抗浮板设计抗浮力标准值为40kN/m，设备房部分抗浮面积为85.94㎡，下沉式广场部分抗浮面积为223.07㎡。本工程抗浮采用抗浮锚杆进行处理，抗浮锚杆间距不宜大于2.5m。本工程±0.00绝对标高为711.50m，抗水板板厚250-400mm。根据设计单位提供的基础布置图及本工程地勘资料，本工程设计抗浮水位标高710.00m。

抗浮锚杆计算书

抗浮锚杆深化设计计算书一、工程质地情况：地下水位标高 -1.00 m 地下室底板标高 -6.52 m 浮力 55.2 kN/m 2 二、抗浮验算特征点受力分析： 1.原底板砂垫层厚 0.10m 自重 0.10X20=2kN/m 2 2.原砼底板厚 0.40m ：自重 0.4X25=10 kN/m 2 3.新加砼配重层厚 0.30m 自重 0.3X25=7.5 kN/m 2 抗浮验算 55.20-19.50=35.70 kN/m 2 三、计算过程由受力情况，将锚杆分为A 、B 、C 三类，A 类为图中○A 轴至○E 轴区域，地面与中风化板岩之间有8米粘性土层；B 类为有○E 轴至○L 轴区域，地面与中风化板岩之间有4米粘性土层； C 类为图中○L 轴至○Q 轴区域，地面与中风化板岩之间无粘性土层。锚杆间距取3m ×3m 。 1. 锚杆杆体的截面面积计算： yk t t s f N K A ≥ t K ——锚杆杆体的抗拉安全系数，取1.6； t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），锚杆的拉力设计值=特征值×1.3，A 类锚杆取35.70×3.0×3.0×1.3=438.75kN 。 yk f ——钢筋的抗拉强度标准值（kPa ）,HRB400取400 kPa 。 As ≥fyk KtNt =4001075.4386.13??=17552m m 总计 19.5 kN/m 2

选取三根HRB400 直径28mm 钢筋，钢筋截面积满足规范要求 2. 锚杆锚固长度锚杆锚固长度按下式估算，并取其中较大者： ψπmg t a Df KN L > ψ πεms t a df n KN L > 式中：K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0； t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），取438.75kN ； a L ——锚杆锚固段长度（m ）； mg f ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），按表7.5.1-1取粘性土层65kpa ，中风化板岩层0.25Mpa ； ms f ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa ），按表7.5.1-3取2.5MPa ； D ——锚杆锚固段的钻孔直径（m ），取0.15m d ——钢筋的直径（m ）； ε——采用2根以上钢筋时，界面的粘结强度降低系数，取0.6~0.85，本例取0.7； ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，按表7.5.2取1.0； n ——钢筋根数。（1）锚固段注浆体与地层间的粘结强度(全风化泥质粉砂岩、强风化泥质粉砂岩q sik 分别为55kpa 、140kpa) A 类：pa 46.1220 .28 16515.014.3M K l Df N a mg t =????= = ψπ土 pa 29.36146.122-75.483-M N N N t t t ===土岩 m Df KN l mg t a 14.61 25015.014.329 .3610.2=????== ψπ

地下室抗浮计算书

地下室抗浮验算一、整体抗浮裙房部分的整体抗浮（图一所示）图示标高均为绝对标高。底板板底标高为-6.400，地坪标高为：3.600，抗浮设防水位标高为2.5m，即抗浮设计水位高度为：8.9m。裙房部分抗浮荷载： ①地上五层裙房板自重： 25×0.60＝15.0kN/m2 ②地上五层梁柱折算自重： 25×0.60＝15.0kN/m2 ③地下一顶板自重： 25×0.18＝4.5 kN/m2 ④地下二顶板自重： 25×0.12＝3.0 kN/m2 ⑤地下室梁柱折算自重： 25×0.3 ＝7.5 kN/m2 ⑥底板覆土自重： 20×0.4 ＝8.0 kN/m2 ⑦底板自重： 25×0.6 ＝15.0kN/m2 合计： 68.0kN/m2水浮荷载：8.9×10=89 kN/m2 68/89=0.764<1.05不满足抗浮要求。需采取抗浮措施，因本工程为桩基础，固采用桩抗浮。需要桩提供的抗拉承载力：89×1.05-68=25.45 kN/m2 单桩抗拔承载力特征值：450kN 取8.4m×8.4m的柱网，柱下4根桩验算： (4×450)/（8.4×8.4）=25.5 kN/m2＞25.45 kN/m2 满足抗浮要求。

二、局部抗浮无裙房处地下室的局部抗浮（图二所示）图示标高均为绝对标高。覆土厚度为：0.6m。底板板底标高为-6.400，地坪标高为：3.600，抗浮设防水位标高为2.5m，即抗浮设计水位高度为：8.9m。地下室部分抗浮荷载： ①顶板覆土自重： 20×0.60＝12.0kN/m2 ②地下一顶板自重： 25×0.25＝6.25kN/m2 ③地下二顶板自重： 25×0.12＝3.0kN/m2 ④梁柱折算自重： 25×0.3 ＝7.5kN/m2 ⑤底板覆土自重： 20×0.4 ＝8.0kN/m2 ⑥底板自重： 25×0.6 ＝15.0kN/m2 合计： 51.8kN/m2 水浮荷载：8.9×10=89kN/m2 51.8/89=0.58<1.05 不满足抗浮要求。需采取抗浮措施，因本工程为桩基础，固采用桩抗浮。需要桩提供的抗拉承载力：89×1.05-51.8=41.65 kN/m2 单桩抗拔承载力特征值：450kN ①内柱验算：取8.4m×6m的柱网，柱下5根桩验算 (5×450)/（8.4×6）=52.5 kN/m2＞41.65 kN/m2 满足抗浮要求。 ②外墙验算：取墙下1根桩的负载面积验算墙体自重： 4.2×25×0.30×8.8＝277.2kN 墙趾覆土自重： 4.2×18×0.40×9.4＝284.3kN 水浮力： 4.2× 4 × 41.65 ＝700.0kN 700-（277.2+284.3）=138.5kN＜450kN 满足抗浮要求。

抗浮锚杆设计计算书

地下室抗浮锚杆设计计算书一．设计依据: 《岩土锚杆(索)技术规程》CECS 22：2005 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 广东省《建筑地基基础设计规范》DBJ 15-31-2003 《建筑边坡工程技术规范》GB 50330-2013 二．设计条件：室内地面标高为H=0.000(绝对标高为27.40m)，室外地面标高为H=26.100~28.00，抗浮水位1a轴至5轴抗浮设计水位取为26.00,5轴至12轴抗浮设计水位取为27.00（即相对标高为-0.400m）。底板面标高-5.500(绝对标高为21.90m)，消防水池处底板面标高-6.000(绝对标高为21.40m)，主楼处筏板厚度1100mm，筏板以外区域底板厚度400mm。底板板底水浮力：筏板处：Fw1=(H-Hw1)×10=(27.00-21.90+1.100)× 10=62.00 kN/m 或Fw1=(H-Hw1)×10=(26.00-21.90+1.100)×10=52.00 kN/m 其余部位：Fw2=(H-Hw2)×10=(27.00-21.90+0.400)× 10=55.00 kN/m 或Fw3=(H-Hw2)×10=(26.00-21.90+0.400)× 10=45.00 kN/m 三．抗浮板受力计算： 1、计算水反力（模型按负值输入不重复计算板自重），用于抗浮锚杆设计。筏板处：62×1.05-2（建筑面层做法） =63.1 kN/m 或52×1.05-2（建筑面层做法） =53.1 kN/m 其余部位：55×1.05-2（建筑面层做法） =55.75 kN/m 或45×1.05-2（建筑面层做法） =45.75 kN/m 不考虑活载及砖墙荷载 2、计算水浮力作用下底板配筋时，模型采用倒楼盖法按正向力输入，且扣除板自重，勾选不自动计算现浇板自重。四．抗浮锚杆受力计算：本工程锚杆材质选用HRB400，抗拉强度标准值fyk=400N/mm2，抗拉强度设计值fy=360N/mm2。锚固段取为强风化岩，单根抗浮锚杆抗拔承载力取360KN。以下按《岩石锚杆（索）技术规程》CECS 22:2005计算: a) 单根抗浮锚杆所需的截面面积：根据《岩石锚杆（索）技术规程》CECS 22:2005第7.4.1式 As≥(Kt*Na)/fyk ≥1.6*360000/400 ≥1440mm2取3根32 As=2412 mm2 其中Kt 锚杆杆体的抗拉安全系数，本工程按表7.3.2取1.6； Na 锚杆轴向拉力设计值； fyk 钢筋抗拉强度标准值。 b) 锚固段长度：取La ＞K*Nt/(π*D*fmg*ψ)和La ＞K*Nt/(n*π*d*ξ*fms*ψ)中较大值。根据《岩石锚杆（索）技术规程》CECS 22:2005第7.5.1-1式 La ＞K*Nt/(π*D*fmg*ψ) ＞2.0*360/(3.14*0.18*0.8*0.2) ＞7962mm 取8m 其中，K 锚杆锚固体的抗拔安全系数，按表7.3.1，取2.0 Nt 锚杆轴向拉力设计值 fmg——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa）,可按表7.5.1-1取值，结合勘察报告，本工程岩石与水泥砂浆的粘结强度标准值取0.2Mpa； D 锚固体直径，本工程取180mm ψ锚固长度对粘结强度的影响系数，按表7.5.2取0.8 根据《岩石锚杆（索）技术规程》CECS 22:2005第7.5.1-2式 La ＞K*Nt/(n*π*d*ξ*fms*ψ) ＞2.0*360/(3*3.14*0.032*0.6*2*0.8)

关于抗浮锚杆的设计

精心整理关于抗浮锚杆的设计一、抗浮锚杆的构造要求：（1）、《全国民用建筑工程设计技术措施》2009（简称《技术措施》）。第80页，7.3.1-5中，锚杆的长度不应小于4m，且不宜大于10m.。（2）锚杆的间距除必须满足锚杆的受力要求外，尚需大于1.5m。（3）《岩土锚杆（索）技术规程》第5.3.1条对注浆材料有要求。 A B GB175 C 标准》 D E 1 Ru------- Rt-------- Nt-------- Kt-------- K--------- 2 （1）根据抗浮水位及锚杆的间距，计算单根锚杆的所承担的轴向拉力设计值Nt A、地下室底板的水头为h，则水的浮力为f=10*h。 B、底板的自重为G C、抗浮锚杆承受的荷载q f D、根据《建筑荷载规范》，地下水浮力属可变荷载，底板自重（含地面做法）属永久荷载，则荷载效应组合的设计值应根据其最不利荷载组合确定。

即抗浮锚杆承受的荷载q f由下式计算： q f=γQ*f-γG*G---------q f为设计值，其中γQ----1.4γG----0.9 单根锚杆的轴向拉力设计值Nt计算 Nt=q f*a*b--------a、b为锚杆的间距附加说明：，（2） Ru=ξ1* 其中ξ1 λ1------- q sin- （3）结论单根锚杆的所承担的轴向拉力设计值1.05*Nt≤Rt-------Rt为特征值（4）、锚杆内钢筋计算 A、根据《岩土锚杆（索）技术规程》第22页，第7.4.1条锚杆的钢筋的安全系数K=1.6 详见表第7.3.2。---------锚杆体抗拉安全系数 A S≥K t*N t/f yk-------（1）其中K t--------锚杆杆体的抗拉安全系数

抗浮锚杆方案

珞珈创意园(一期)工程抗拔锚杆施工方案上海广联建设发展有限公司武汉分公司 2011.3.17

目录一、工程概况二、场地岩土工程地质条件三、锚杆设计要求四、施工组织五、施工方法六、锚杆施工技术要求七、质量保证措施八、质量保证体系九、建立健全质量保证体系十、工程技术质量控制制度十一、施工质量控制程序十二、技术交底制度十三、材料进场检验制度十四、有关工程技术、质量文件资料管理制度十五、质量管理保证措施十六、质量管理机构及职责十七、各质量管理职责十八、安全文明生产保证措施十九、安全技术管理二十、设备安全管理二十一、安全用电二十二、文明生产保证措施二十三、防止水污染的措施二十四、减少扰民、降低噪音的措施二十五、工期保证措施

一、工程概况： 1、工程性质工程名称：武汉大学珞珈创意园一期工程建设单位：湖北武珞创意园发展有限公司设计单位：武汉市建筑设计院 2、工程地理位置及周围环境 (1)地理位置：本工程位于武汉市武昌区武珞路。 (2)周围环境：项目建设地块呈梯形，场地西高东低，地势稍有倾斜。项目用地位于珞瑜路和珞狮路交叉口东北角，用地北侧为武汉大学信息学院部西校区校园，南侧隔珞瑜路与群光广场相对，西侧为新世界百货及高层住宅，东侧为赛博广场。（3）项目规模：武汉大学珞珈创意园一期工程总占地面积为24923平方米，总建筑面积为163593平方米，本工程地上主楼21层，裙房10层，地上1-10层为商场，以上部分为办公，地下室三层，除地下一层部分为商业外，其余为停车库及设备用房，建筑高度为97.7米。结构形式：全现浇框架-剪力墙结构。建筑总层数：地下三层，裙楼10层，主楼21层。本工程建筑耐久年限为50年，建筑防火分类为一类高层。建筑抗震设防烈度为6度。二、场地岩土工程地质条件地基土工程特性本工程建筑场地类别为Ⅱ类，场地土类型为中软场地土。土层分布为(1-1)杂填土；(1-2)淤泥质粘土；(2-1)粉质粘土；(2-2)粘土；(3)粘土；(4-1)强风化泥岩；(4-2)中等风化泥岩。地下水主要是杂填土中的上层滞水，地下水对混凝土及混凝土中的钢筋均具有弱腐蚀性。创意园建筑物由主楼和裙楼组成，地下室2～3层，裙楼部分需设置岩石抗拔锚杆。

抗浮锚杆及底板配筋计算

抗浮锚杆及底板配筋计算根据建筑地基基础设计规范GB5007-2002及岩石锚杆(索)技术规程 CECS22：2005 一 . 抗浮锚杆计算： 1.地下底板底水浮力：地下水位绝对标高为5.0m,即相对标高- 2.5m 水头：H=16.8(B4底板标高)+1.1(覆土厚)+0.5(底板厚)-2.5=15.9m 结构自重：G1k=[5.0(板自重)+2.0(面层)+1.5(梁柱自重)]x4=34 KN/m2 基础自重：G2k=20x1.6=32 KN/m2 水浮力：Fk=15.9x10-34-32=93 KN/m2 2.非人防区： a.单根锚杆承载力计算：每根锚杆采用3φ32(HRB400钢），As=2413mm2 根据CECS22:2005计算： Nt≤fyk*As/Kt=400x2413/1.6=603x103N=603KN 取单根锚杆承载力特征值Nt=600KN b.锚固长度计算：锚杆孔直径取Ф180mm 根据CECS22:2005计算：（1）La>K*Nt/(π*D*fmg*ψ)=2.0x600/(3.14x180x0.8x1.3) =2.05m (2) La>K*Nt/(n*π*d*ξ*fms*ψ)=2.0x600/(3x3.14x32x0.6x2.0 x1.3)=2.55m 根据 GB5007-2002计算： La≥Nt/(0.8*π*d1*f)=600/(0.8x3.14x180x0.8)=1.66m c.锚杆间距计算：实验得单根锚杆承载力特征值Nt=600KN a≤(600/93)^0.5 =2.54m取a=2.5m 3.人防区：六级人防底顶板等效静荷载标准值qe1=50KN/m2 五级人防底顶板等效静荷载标准值qe1=95KN/m2 a.单根锚杆承载力计算：每根锚杆采用3φ32(HRB400钢），As=2413mm2 Nt≤fyk*As/Kt=480x2413/1.6=720x103N=720KN 取单根锚杆承载力特征值Nt=720KN b.锚固长度计算：锚杆孔直径取Ф180mm 根据CECS22:2005计算： (1)La>K*Nt/(π*D*fmg*ψ)=2.0x720/(3.14x180x0.8x1.3) =2.05m (2)La>K*Nt/(n*π*d*ξ*fms*ψ)=2.0x720/(3x3.14x32x0.6x2.0 x1.3)=2.60m 根据 GB5007-2002计算： La≥Nt/(0.8*π*d1*f)=720/(0.8x3.14x180x0.8)=2.00m c.锚杆间距计算：实验得单根锚杆承载力特征值Nt=696KN 六级人防区锚杆间距: a≤[696/(93+50)]^0.5 =2.20m 取a=2.2m 五级人防区锚杆间距: a≤[696/(93+95)]^0.5 =1.92m取a=1.90m 二 . B2层变电区抗浮锚杆计算：

地下室底板抗浮锚杆结构设计

地下室底板抗浮锚杆结构设计发表时间：2019-06-19T09:40:43.793Z 来源：《建筑细部》2018年第23期作者：宋亮 [导读] 包括计算方法，设计要点，防水节点做法等，望本文能对同行提供经验和借鉴。上海鼎胜建筑工程管理设计有限公司上海 200333 摘要：以泰安爱琴海购物公园项目为设计实例，通过查阅规范和相关资料并结合现场的实际情况，介绍抗浮锚杆大致的一些设计方法，包括计算方法，设计要点，防水节点做法等，望本文能对同行提供经验和借鉴。关键词：抗浮锚杆；计算方法；防水节点 1.引言本项目位于山东泰安天平湖路北侧，泮河以南，据区域水文地质资料，根据地下水位、现状地形地貌，并结合水位观测日期及当年降水量情况，工程抗浮设计水位高程为136.60米，±0.000绝对标高138.65m，而本项目为地下二层，地下室底板相对标高为-11.000米，抗浮水位很高，根据地勘报告以及当地的工程经验，建议采用抗浮锚杆。 2.工程概况泰安爱琴海购物公园位于山东泰安泮河以南、天平湖路以北，建筑面积为157703.3㎡。其中，地上建筑面积为约100000㎡，地下建筑面积为57703.3㎡。建筑层数：地上5层，地下2层。建筑高度：地上28.800m，地下室埋深11m。 3.土层物理力学参数 4.锚杆设计本项目采用《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）、《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）及《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22：2005）为设计依据（下文直接简称为《地规》、《建筑边坡》、《岩土锚杆》） 4.1 计算方法 a.结构自重标准值G k=83 kN/m2（根据PKPM计算模型计算所得）， b.浮力标准值 NW，K=10*[11+0.6-（138.65-136.6）]=95.5 kN/m2，0.6为底板厚度 c.抗浮安全系数 KW=1.05 d.需要锚杆提供的拉力标准值 Nf= KWNW，K-Gk=17.28 kN/m2 按照规范最低要求取锚杆锚固段长度la=3m，采用《建筑边坡》中的公式8.2.3可得如下结果： Nak≤la*π*D*frbk/K=3*π*0.15*1200/2.4=706KN 采用《岩土锚杆技术规程》中的公式7.5.1-1可得如下结果： Ntk≤la*π*D*fmgΨ/（1.35K）=3*π*0.15*1200*1.3/（1.35*2.2）=742KN 两者计算结果相近因受力太大，实际无法达到，按照附近已建工程的经验，同类型的锚杆实际取300KN≤0.8π*d1*l*f=0.8π*0.15*3*1200=1356KN（满足《地规》8.6.2条） As≥Kb*Nak/fy=2*300*1000/360=1667mm2（《建筑边坡》式8.2.2-1） As≥Kt*Nt/fyk=1.6*1.35*300*1000/400=1620mm2（《岩土锚杆》式7.4.1）选用3 28（As=1846mm2）配筋率ρ=10.45%<20%（满足《建筑边坡》8.4.2-1条）裂缝验算（参考《混凝土结构设计规范》7.1条）： σsq = ψq*Nak/As=0.8*300/1846=130N/mm2 ρte =1846/（π*1502/4）=0.1 ψ=1.1-0.65ftk/（ρte*σs）=1.1-0.65*2.01/（0.1*130）=1 ωmax=αcr*ψ*σsq *（1.9cs+0.08deq/ρte）/Es =2.7*1*130*（1.9*25+0.08*28/0.1）/（2*105）=0.123mm<0.2mm满足裂缝要求（《混凝土结构设计规范》3.4.5条）。 4.2 设计要点 a.锚杆平面布置： 300/17.28=17.36m2 锚杆间距按照at= =4.17m，实际取2.8m at≥6d1=6*0.15=0.9m（满足《地规》8.6.1及6.8.5-3） at≥1.5m（满足《岩土锚杆》7.2.2） b.锚杆孔直径： d1=150mm，3 28等效直径48mm，3*48=145mm，且d1>48+50=98mm（满足《地规》8.6.1-1及6.8.5-2） c.锚杆有效锚固长度： la取3m，40d+50=40*48+50=1970mm=1.97m<3m（满足《地规》8.6.1） 3≤la

(仅供参考)抗浮锚杆计算书

(完整版)抗浮锚杆计算书

地下室抗浮锚杆设计.

最新抗浮锚杆监理细则

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抗浮锚杆设计及施工方案(完整的)

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