独立基础+防水板计算方法

独立基础+防水板计算方法

在独立基础加防水板设计中,有些设计者将独立基础和防水板作为两个不相干的构件分别计算,忽略了水浮力作用下防水板对独立基础内力的影响。也有些设计者将其按一个完全的整体按变厚度筏板设计,造成板配筋复杂不经济造价高。而比较经济合理的独立基础加防水板设计,应结合合理的构造作法,考虑独立基础和防水板的协调工作,采取符合力学模型的设计方法。

2构造要求及受力特点

2.1构造要求

(1)假设独立基础基底反力为直线分布,独基台阶的高宽比小于或等于2.5。

(2)防水板下需设置软垫层(图1),以使防水板只抵抗水浮力不能承受地基反力。软垫层一般采用厚度不小于20mm的聚苯板。

2.2受力特点

(1)独立基础承受全部结构荷载,并考虑水浮力作用下防水板的影响。

(2)防水板只承受防水板自重及上覆土重qa和地下水浮力qw,不考虑地基反力作用。

(3)随地下水浮力大小的变化,防水板受到的荷载也在变化,对独立基础产生的影响也在变化。当qw≤qa时,防水板上的荷载直接传到地基上,可认为防水板对独立基础的计算没影响,当qw>qa时,防水板在水浮力作用下对独立基础产生附加弯矩和剪力。

3内力及配筋计算

在独立基础加防水板的计算中,独立基础和防水板采取两者独立的计算方法,但要考虑防水板对独立基础的影响。

3.1防水板的设计

(1)水浮力的分项系数。根据实际情况取值,当地下水位变化不大时,可按永久荷载考虑,取1.35。当地下水位变化较大时,按可变荷载,取1.4。

(2)永久荷载分项系数。根据永久荷载效应对防水板是否有利合理选用,当防水板由水浮力效应控制时,永久荷载的效应对防水板有利,分项系数取1.0。

(3)防水板计算模型。防水板实际上是四角支承于独立基础上的双向板,防水板的计算采取无梁楼盖的计算模型,按纵横两个方向划分为柱上板带和跨中板带,板带的宽度取垂直于计算方向柱距的一半,如图2,内力分析采用经验系数法。

只要算出垂直荷载作用下两个方向板的总弯矩Mox,Moy,乘以相应的经验系数,即可求出各板带各截面的弯矩设计值。

Mox=qly(lx-2c/3)2/8

Moy=qlx(ly-2c/3)2/8

式中:q——垂直荷载设计值;

lx,ly——x,y方向柱网轴线尺寸,即柱子中心线之间的距离;

c——独立基础在计算弯矩方向的有效宽度,如图1。

(4)防水板配筋计算。用简化公式AS=M/0.9fyh0计算防水板配筋。

3.2独立基础的设计

独立基础加防水板基础中,独立基础的内力计算与普通独立基础内力计算的区别在于需要考虑水浮力作用下防水板的影响,分两种情况考虑,取较大内力作为独立基础底板配筋的内

(1)qw≤qa时的独立基础内力计算。此时独立基础不考虑防水板的影响,即按普通的独立基础计算即可。

(2)qw>qa时,独立基础的内力计算。先计算不考虑防水板影响的独立基础的弯矩M1,计算方法同qw≤qa的情况。

分别求净水浮力(即qw-qa)对独立基础周边产生的线荷载qej和线弯矩mej,如图3,公式如下:

qej=qwj(lxly-axay)/2(ax+ay)

mej=kqwjlxly

式中:qwj——防水板净水浮力(kN/m2);

ax,ay——在x,y方向独立基础底面边长;

k——防水板平均固端弯矩系数,按文[3](p180)取值,见表1:

表1防水板的平均固端弯矩系数

a/l0.200.250.300.350.400.450.500.550.600.650.700.750.80

k0.1100.0750.0590.0480.0390.0310.0250.0190.0150.0110.0080.0050.003

(3)计算线荷载qej、线弯矩mej对独立基础产生的附加弯矩M2

M2x=[qej(ay-dy)/2+mej]ax

M2y=[qej(ax-dx)/2+mej]ay

(4)内力叠加,求独立基础总弯矩M=M1+M2

3.3取较大内力进行配筋计算

取qw≤qa,qw>qa两种情况的较大内力,对独立基础进行配筋计算。

4算例

4.1工程概况

独立基础上部柱截面尺寸600×600,基础底面尺寸3600×3600,变阶处平面尺寸2000×2000,柱网尺寸7.2×7.2m,柱底轴向力设计值N=4650kN,防水板下设聚苯板软垫层,防水板及独立基础混凝土强度等级C30,受力钢筋采用BRB335级,基础及以上覆土重度γ=20 kN/m3,地下水位高出地下室地面2.5m,如图4所示:

4.2防水板设计

(1)防水板荷载的确定

防水板及以上土重标准值qak=20×1.2=24kN/m2

防水板水浮力标准值qwk=10×(1.2+2)=32kN/m2

水浮力效应控制的荷载基本组合设计值qwj=1.4×32-1.0×24=20.8 kN/m2

(2)防水板内力计算及配筋

首先是防水板x,y方向总弯矩设计值的计算:

lx=ly=7.2mc=3.6mq= qwj=20.8 kN/m2

Mox=Moy=qly(lx-2c/3)2/8=20.8×7.2×(7.2-2×3.6/3)2/8=431kN·m

其次是防水板各截面弯矩设计值:按柱下板带和跨中板带各截面弯矩分配系数,求出各截面弯矩设计值,再用简化公式AS=M/0.9fyh0计算防水板配筋,见表2:

防水板每米宽最小配筋面积

Asmin=0.15%×1000×300=450mm2

柱下板带板底配筋12@125(As=905mm2/m)

柱下板带板顶,跨中板带板底、板顶配筋均取12@200(As =565mm2/m),满足计算配筋及构造要求。

表2防水板各板带各截面配筋计算表

截面位置柱下板带跨中板带

弯矩分

配系数弯矩

(kN·m)配筋

(mm2/m)弯矩分

配系数弯矩

(kN·m)配筋

(mm2/m)

端跨边支座截面负弯矩-0.33-142.2585-0.04-17.271

跨中正弯矩0.26112.14610.2294.8390

第一内支座截面负弯矩-0.50-215.5887-0.17-73.3302

内跨支座截面负弯矩-0.50-215.5887-0.17-73.3302

跨中正弯矩0.1877.63190.1564.7266

4.3独立基础设计

(1)防水板传给独立基础的线荷载、线弯矩设计值

a/l=3.6/7.2=0.5,查表1,k=0.025

qej=qwj(lxly-axay)/2(ax+ay)

=20.8×(7.2×7.2-3.6×3.6)/2×(3.6+3.6)=56.2kN/m

mej=kqwjlxly=0.025×20.8×7.2×7.2=27.0kNm/m

(2)独立基础基底平均净反力

当qw≤qa时,独立基础底面平均净反力

pj=4650/(3.6×3.6)=359kN/m2

当qw>qa 时,独立基础底面的平均净反力

pj=359-56.2×3.6×4/(3.6×3.6)=297kN/m2

(3)独立基础柱边缘截面弯矩设计值

当qw≤qa时,

MⅠ=1/12a12[(2l+a、)(pmax+p-2G/A)

+ (pmax+p)l]=1/6a12[(2l+a')pj]

=1/6(1.8-0.3)2×[(2×3.6+0.6)×359]=1050kN·m

当qw>qa时,

由pj产生的弯矩设计值MⅠ1

MⅠ1=1/12a12[(2l+a')(pmax+p-2G/A)

+ (pmax+p)l]=1/6a12[(2l+a')pj]

=1/6(1.8-0.3)2×[(2×3.6+0.6)×297]=869 kN·m

由qej和mej产生的附加弯矩设计值MⅠ2

MⅠ2=[qej(ax-dx)/2+mej]ay

=[56.2×(3.6-0.6)/2+27.0]×3.6=401 kN·m

MⅠ= MⅠ1+ MⅠ2=869+401=1270 kN·m>1050 kN·m

(4)独立基础变阶处截面弯矩设计值

当qw≤qa时,

MⅡ=1/12a12[(2l+a')(pmax+p-2G/A)

+ (pmax+p)l]=1/6a12[(2l+a')pj]

=1/6(1.8-1.0)2×[(2×3.6+2.0)×359]=352kN·m

当qw>qa时,

由pj产生的弯矩设计值MⅡ1

MⅡ1=1/12a12[(2l+a')(pmax+p-2G/A)

+(pmax+p)l]=1/6a12[(2l+a')pj]

=1/6(1.8-1.0)2×[(2×3.6+2.0)×297]=291 kN·m

由qej和mej产生的附加弯矩设计值MⅡ2

MⅡ2=[qej(ax-dx)/2+mej]ay

=[56.2×(3.6-2.0)/2+27.0]×3.6=259 kN·m

MⅡ= MⅡ1+ MⅡ2=291+259=550 kN·m>352 kN·m

(5)独立基础配筋计算

独立基础柱边缘截面配筋

AsⅠ=MⅠ/0.9fyh0Ⅰ

=1270×106/(0.9×300×850)=5534mm2

独立基础变阶处截面配筋

AsⅡ= MⅡ/0.9fyh0Ⅱ

=550×106/(0.9×300×400)=5093mm2

独立基础底板每米最小配筋(取ρmin=0.15%)

Asmin=0.15%×900×1000=1350mm2/m

独立基础底板配筋选用18@160(AS=5724mm2>5534mm2,且大于最小配筋面积)。

5讨论

(1)上例中,考虑与不考虑水浮力作用下防水板对独立基础的影响,其控制截面柱边缘处弯矩比1270/1050=1.21,因此,当地下水位较高时,不能忽略防水板对独立基础的影响,否则,独立基础计算配筋偏小。

(2)为保证防水板不承受地基反力,使计算与假设相符,聚苯板软垫层的厚度不应太小,一般要大于20mm且不小于独基的沉降量。

(3)实际设计中,当防水板与独立基础底标高相同时,底筋可通长布置,独基配筋不足时加短钢筋。

(4)考虑水浮力影响时,地下水位应采用当地历史最高水位。

独立基础加防水板、地下室外墙的设计

独立基础加防水板 地下室外墙得设计 审定:李绪华 审核:苑清山 编制:覃嘉仕 北京京诚华宇建筑设计研究院有限公司 结构所 二○○九年八月 第一部分:独立基础加防水板 独立基础加防水板得基础形式,近年来在民用建筑得单层与多层地下室结构以及荷载不大得小高层结构中应用十分广泛,本文仅就施工图中常用得设计方法,结合我院工程得具体应用情况,对其中得技术细节进行交流,为其她设计提供参考。 一.独立基础加防水板得由来及概念 在大面积地下车库中,柱距通常在6m～9m之间,我院得工程常用柱网为8.4m×8.4m。因跨度较大,采用整体筏板不经济,对上部结构得荷载传递也缺乏针对性,通常采用独立基础加防水板这种基础方案。 独立基础加防水板,即在柱下采用独立基础,为实现防水得目得,在独立基础之间设较薄得板,此板仅起地下室地坪板与防水得作用,不承担地基反力。如此除可降低造价外,还可加大独立基础得沉降,以取得与主楼地基变形得协调。 有地下室且有防水要求时,如地基承载力较高,可采用独立基础加防

水板得形式。 独立基础加防水板基本形式如下图 若地基承载力较低,则可考虑采用筏形基础,筏形基础可选用有梁式 或无梁式。若筏形基础仍无法满足地基承载力要求,或就是存在较大得净浮力,设计应根据地基承载力情况与抗浮要求来综合考虑就是否采用桩基。则基础形式变为独立承台加防水板,如烟台世茂地下室、南京河西新城区莲花村中低价房地下室等。因抗浮问题比较复杂,涉及到荷载取值、配重经济性、基坑降水、施 工顺序、抗浮桩设计、不均匀沉降控制等诸多因素,本文主要就天然地基得独立基础加防水板加以论述。二.地基承载力 根据建筑资料确定基础板顶标高,预估基础厚度,查阅岩土工程勘察 报告,确定基础底板所在地基持力层就是否满足基底压力得要求。地基承载力得修正计算公式见《建筑地基基础设计规范》5.2.4条, (3)(0.5)a ak b d m f f b d ηγηγ=+-+- (5、2、4)《北京地区建筑地基基础勘察设计规范》中地基承载力修正公式为

独立柱基加防水板的一些总结

7.4.3独立柱基加防水板基础 【问】独立柱基加防水板基础的设计应注意哪些问题？ 【答】对独基加防水板基础的设计，涉及防水板的内力、考虑防水板影响的独立基础计算、软垫层的设置及结构抗浮设计等问题。当地下水位较高时，忽略防水板对独立基础内力的影响是不安全的。此部分内容是编者对实际工程经验的总结，读者可根据工程的具体情况参照使用。 【问题分析】 独基加防水板基础是近年来伴随基础设计与施工发展而形成的一种新的基础形式（图 7.4.3-1），由于其传力简单、明确及费用较低，因此在工程中应用相当普遍。 1.受力特点 1）在独基加防水板基础中，防水板一般只用来抵抗水浮力，不考虑防水板的地基承载能力。独立基础承担全部结构荷重并考虑水浮力的影响。 2）作用在防水板上的荷载有：地下水浮力qw、防水板自重q。及其上建筑做法重量qa，在建筑物使用过程中由于地下水位变化，作用在防水板底面的地下水浮力也在不断改变，根据防水板所承担的水浮力的大小，可将独立柱基加防水板基础分为以下两种不同情况： （1）当qw≤（q。+qa）时（注意：此处的qw、g。和q。均为荷载效应基本组合时的设计值，即水浮力起控制作用时的荷载设计值，而不是荷载标准值），建筑物的重量将全部 （2）当qw>（q+qa）时（注意：同上），防水板对独立基础底面的地基反力起一定的分担作用，使独立基础底面的部分地基反力转移至防水板，并以水浮力的形式直接作用在防水板底面，这种地基反力的转移对独立基础的底部弯矩及剪力有加大的作用，并且随水浮力的加大而增加（图7.4.3-2b）。

3）在独基加防水板基础中，防水板是一种随荷载情况变化而变换支承情况的复杂板类构件，当qw≤（qs+qa）时（图7.4.3-2a），防水板及其上部重量直接传给地基土，独立基础对其不起支承作用；当qw>（qs+qa）时（图7.4.3-2b），防水板在水浮力的作用下，将净水浮力（即qw-（qs+q。））传给独立基础，并加大了独立基础的弯矩数值。 2.计算原则 在独基加防水板基础中，独立基础及防水板一般可分开单独计算。 1）防水板计算 （1）防水板支承条件的确定 防水板可以简化成四角支承在独立基础上的双向板（支承边的长度与独立基础的尺寸有关，防水板为以独立基础为支承的复杂受力双向板）（图7.4.3-3）； （2）防水板的设计荷载（图7.4.3-2） ①重力荷载 防水板上的重力荷载一般包括：防水板自重、防水板上部的填土重量、建筑地面重 量、地下室地面的固定设备重量等； ②活荷载 防水板上的活荷载一般包括：地下室地面的活荷载、地下室地面的非固定设备重量等； ③水浮力 防水板的水浮力可按抗浮设计水位确定。 （3）荷载分项系数的确定 ①当地下水水位变化剧烈时，水浮力荷载分项系数按可变荷载分项系数确定，取1.4；

筏形基础与独立基础加防水板的异同分析

筏形基础与独立基础加防水板的异同分析 朱炳寅、李静 （中国建筑设计研究院 北京100044） 筏板基础尤其是平板式筏基与独立基础加防水板有相似之处，根据各自特点及适用条件选用合理的基础形式，对结构设计意义重大。 独立基础加防水板具有传力明确，构造简单，方便施工，经济实用等优点，因此，在工程设计中是首选的基础形式。 筏形基础刚度大，对地基反力及地基沉降的调节能力强，既适合于上部荷载较大的高层建筑，也适合于地基承载力较低时以减小地基沉降为主要目的超补偿基础（即建筑物的重量小于挖去的土重），但筏形基础受力和构造均较独立基础复杂，且施工复杂、费用高。 一、梁板式筏基 梁板式筏基由地基梁和基础筏板组成，地基梁的布置与上部结构的柱网设置有关，地基梁一般仅沿柱网布置，底板为连续双向板，也可在柱网间增设次梁，把底板划分为较小的矩形板块（图1）。 图1 梁板式筏基的肋梁布置 （a）双向主肋 （b）纵向主肋、横向次肋 （c）横向主肋、纵向次肋 （a）双向主次肋 梁板式筏基具有：结构刚度大，混凝土用量少，当建筑的使用要求对地下室的防水要求很高时，可充分利用地基梁之间的“格子”空间采取必要的排水措施等优点（图2a）。但同时存在筏基高度大、受地基梁板布置的影响，基础刚度变化不均匀，受力呈现明显的“跳跃”式（图2b），在中筒或荷载较大的柱底易形成受力及配筋的突变，梁板钢筋布置复杂、降水及基坑支护费用高、施工难度大等不足。 图2 梁板式筏基的特点 （a）梁格的利用 （b）地基反力的突变 由于梁板式筏基在技术经济上的明显不足，因此，近年来该基础的使用正逐步减少，一般仅用于柱网布置规则、荷载均匀的某些特定结构中。

承台计算书(桩加防水板)

承台计算书 单桩竖向承载力设计值为1190kN ，承台混凝土强度等级为C35，f t =1.57N/mm 2, f c =16.7N/mm 2,承台钢筋选用HRB400，承台底最小配筋率取0.15%，承台底保护层厚为100mm ，桩截面尺寸为400mm ×400mm ，内径为240mm 。 一、防水板荷载计算： 1、200厚防水板建筑面层重量q a 0.2×20=4 2、450厚防水板自重q s 0.45×25=11.25 3、顶标高为-3.7m 部位防水板的水浮力q w1 [-0.75-(-3.7-0.45)]×10=34 4、顶标高为-4.3m 部位防水板的水浮力q w2 [-0.75-(-4.3-0.45)]×10=40 二、CT2计算： 该承台平面尺寸为2200×2200，高取1200；柱截面尺寸取a ×b=600×600；取该处L x 取8.4米，L y 取6米,偏于安全；该承台顶X 向有混凝土墙体，故取Y 向配筋计算结果作为X 、Y 向配筋依据。 1、由防水板抵抗水浮力引起的弯矩计算： 该处防水板荷载设计值为： q wj =1.4q w1-（q a +q s ） =1.4×34-（4+11.25） =32.35，取q wj =36千牛/平方米 沿该承台周边均匀分布的等效线荷载设计值为： q e =q wj (L x L y -a x a y )/2(a x +a y ) =36(8.4×6-2.2×2.2)/2(2.2+2.2) =186.4千牛/米 沿该承台边缘均匀分布的线弯矩设计值为： m e ≈kq wj L x L y a=y x a a =2200 取L=L x =8400，偏于安全。

独基+防水板基础设计建议

独基+防水板基础设计建议 根据广西基础勘察工程有限责任公司4月1日提供的《南宁骋望地产有限公司骋望剑桥郡居住小区工程岩土工程详细勘察报告》，本工程抗浮设计水位较高，需进行防水及抗浮设计。最后的抗浮设计水位取值确定为绝对高程75m，我们对基础形式的选择做了较细致的论证工作。在比较了桩承台+防水板（梁板式）、独立基础+防水板、筏板+柱帽等多种基础型式后，我们觉得无论是经济型还是施工的方便性上，独立基础+防水板都是本工程较好的基础形式。 结合北京市设计院成功的经验及工程案例，对本工程的独立基础+防水板的设计作了进一步的分析。 一、分析模型： 1、按北京市院方法 ①采用SAP2000建立5x5跨的无梁楼盖模型，跨度8m；单元板格按1mx1m；设计时取中间跨的效应组合； ②混凝土标号C35，钢筋采用HRB400钢筋； ③荷载分项系数：水浮力的荷载分项系数取1.35，有利恒荷载的荷载分项系数取1.0。 ④防水板计算时，对基础范围内的节点均采用固端约束； ⑤基础按照《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）8.2.11-1式计算底板弯矩，并与防水板传来的弯矩组合； ⑥防水板传给基础的荷载分为两部分：一是扣除底板及面层有利恒荷载的水浮力传至基础边均匀布置的线荷载，二是传至板边的弯矩（按防水板支座弯矩的平均值）； ⑦独立基础采用等厚平板，按基础设计后叠加防水板传过来的荷载产生的内力。 2、采用SAP2000按实际约束情况整体计算 ①模型、材料、荷载分项系数同上； ②仅在柱位置采用固端约束； ③防水板上水浮力按抗浮设防水位； ④独立基础下基底反力按“柱轴力+底板及面层荷载-底板水浮力”考虑；

筏形基础与独立基础加防水板的异同分析

筏形基础与独立基础加防水板的异同分析筏板基础尤其是平板式筏基与独立基础加防水板有相似之处，但其各有特点及适用条件。独立基础加防水板具有传力明确、构造简单、方便施工、经济实用等优点，因此，在工程设计中是首选的基础形式。筏形基础刚度大，对地基反力及沉降的调节能力强，既适合于上部荷载较大的高层建筑，也适合于地基承载力较低时以减小地基沉降为主要目的超补偿基础（即建筑物的重量小于挖去的土重），但筏形基础受力和构造均较独立基础复杂，且施工复杂、费用高。 1 筏形基础 1.1 梁板式筏基 梁板式筏基由地基梁和基础筏板组成，地基梁的布置与上部结构的柱网设置有关，地基梁一般仅沿柱网布置，底板为连续双向板，也可在柱网间增设次梁，把底板划分为较小的矩形板块（图1）。 （a）双向主肋（b）纵向主肋、横向次肋 （c）横向主肋、纵向次肋（d）双向主次肋

图1 梁板式筏基的肋梁布置 梁板式筏基具有结构刚度大，混凝土用量少，当对地下室的防水要求很高时，可充分利用地基梁之间的“格子”空间采取必要的排水措施等优点（图2a）。但同时存在筏基高度大、受地基梁板布置的影响，基础刚度变化不均匀，受力呈现明显的“跳跃”式（图2b），在中筒或荷载较大的柱底易形成受力及配筋的突变，梁板钢筋布置复杂，降水及基坑支护费用高，施工难度大等不足。由于梁板式筏基在技术经济上的明显不足，因此，近年来该基础的使用正逐步减少，一般仅用于柱网布置规则、荷载均匀的某些特定结构中。 1.2 平板式筏基 平板式筏基由大厚板基础组成，常用的基础形式有：等厚筏板基础和变厚度的筏板基础（图3）。适合于复杂柱网结构，具有基础刚度大、受力均匀等特点，在中筒或荷载较大的柱底易通过改变筏板的截面高度和调整配筋来满足设计要求，同时具有板钢筋布置简单、降水及支护费用相对较低、施工难度小（超厚度板施工的温度控制除外）等优点。 （a）梁格的利用（b）地基反力的突变 图2 梁板式筏基的特点

独立基础加防水板地下室外墙的设计

独立基础加防水板 地下室外墙的设计 审定:李绪华 审核:苑清山 编制:覃嘉仕 北京京诚华宇建筑设计研究院有限公司 结构所 二○○九年八月 第一部分:独立基础加防水板 独立基础加防水板的基础形式,近年来在民用建筑的单层与多层地下室结构以及荷载不大的小高层结构中应用十分广泛,本文仅就施工图中常用的设计方法,结合我院工程的具体应用情况,对其中的技术细节进行交流,为其她设计提供参考。 一.独立基础加防水板的由来及概念 在大面积地下车库中,柱距通常在6m～9m之间,我院的工程常用柱网为8、4m×8、4m。因跨度较大,采用整体筏板不经济,对上部结构的荷载传递也缺乏针对性,通常采用独立基础加防水板这种基础方案。 独立基础加防水板,即在柱下采用独立基础,为实现防水的目的,在独立基础之间设较薄的板,此板仅起地下室地坪板与防水的作用,不承担地基反力。如此除可降低造价外,还可加大独立基础的沉降,以取得与主楼地基变形的协调。 有地下室且有防水要求时,如地基承载力较高,可采用独立基础加防水

板的形式。 独立基础加防水板基本形式如下图 若地基承载力较低,则可考虑采用筏形基础,筏形基础可选用有梁式或 无梁式。若筏形基础仍无法满足地基承载力要求,或就是存在较大的净浮力,设计应根据地基承载力情况与抗浮要求来综合考虑就是否采用桩基。则基础形式变为独立承台加防水板,如烟台世茂地下室、南京河西新城区莲花村中低价房地下室等。 因抗浮问题比较复杂,涉及到荷载取值、配重经济性、基坑降水、施 工顺序、抗浮桩设计、不均匀沉降控制等诸多因素,本文主要就天然地基的独立基础加防水板加以论述。 二.地基承载力 根据建筑资料确定基础板顶标高,预估基础厚度,查阅岩土工程勘察报 告,确定基础底板所在地基持力层就是否满足基底压力的要求。 地基承载力的修正计算公式见《建筑地基基础设计规范》5、2、4条, (3)(0.5)a ak b d m f f b d ηγηγ=+-+- (5、2、4) 《北京地区建筑地基基础勘察设计规范》中地基承载力修正公式为

桩承台BPB6计算与防水板计算

桩承台计算 承台计算取桩冲切力最大，且桩距离上部墙较远的BPB6. 一、设计资料 1、承台信息 承台高：1500mm 2、桩信息 桩截面宽：640mm(0.8D) 单桩承载力：3100.00kN 3、混凝土信息 混凝土等级：C30 4.设计时执行的规范： 《建筑桩基技术规范》（JGJ 94－2008）以下简称桩基规范 《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）以下简称混凝土规范承台示意图如下：（图中所示桩反力为基本组合下最大反力） 二、计算结果 35 SATWE基本组合:1.20?恒-1.40?风y+0.70?1.40?活采用公式： 在组合35情况下，承台上部角桩最大反力为4128KN（基本组合） 1、承台内力配筋计算(Y方向起控制作用) Y方向配筋计算： M Y = 4128*1.32=5448.96KN.M h0= 1500-120=1380

. 计算相对界限受压区高度 ξb=β1/(1+fy/(Es*εcu))=0.80/(1+360/(2.0*105*0.0033))=0.518 . 确定计算系数 αs=γo*M/(α1*fc*b*ho*ho)=1.0*5448.96*106/(1.0*14.3*5000*1380*1380)=0.040 . 计算相对受压区高度 ξ=1-sqrt(1-2αs)=1-sqrt(1-2*0.040)=0.041≤ξb=0.518 满足要求。 . 计算纵向受拉筋面积 As ＝α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.0*14.3*5000*1375*0.041/360=11196.7mm 2 . 验算最小配筋率 ρ=As/(b*h)=11196.7/(5000*1500)=0.149％ 接近满足最小配筋率要求，11196.7/5=2240mm 2 /m 实配钢筋为： T:X&YC22@160(As=2376) B:XC22@160 (As=2376) YC22@100 (As=3801) [考虑上部角桩偏置，适度加强了Y 向配筋，并按图审要求，斜边增加斜向钢筋] 2、墙冲切承台计算：（为方便计算，a0取桩中心至墙中心距离，比规范值偏安全） 冲切力:F l =4128-278.64=3849.36KN （278.64为平均到每根桩上需要扣减的承台及土自重设计值） βhp=1-(1500-800)/1200*0.1=0.942 λ=1320/1380=0.957 β0=0.84/(0.957+0.2)=0.726 βhp*β0*μm*ft*h0=0.942*0.726*5000*1.43*1380/1000=6747.96KN>Fl=3849.36KN 墙冲切承台满足设计要求。 3、角桩冲切计算： 采用“桩基规范”5.9.8条,公式如下： N l ≤[β1x (c 2+a 1y /2)+β1y (c 1+a 1x /2)]βhp f t h 0 βlx =0.56 λ1x + 0.2 βly =0.56 λ1y + 0.2 α1x =0. λ1x =0.25 c 1= 1120. α1y = 900. λ1y =0.65 c 2= 1000. h 0= 1380. β1x =1.24 β1y = 0.660 βhp =0.942 f t = 1.430 Q pc =[β1x (c 2+α1y /2)+β1y (c 1+α1x /2)]βhp f t h 0 = 4716.51kN > N l = 3849.36 kN 角桩冲切满足要求。 4、承台抗剪计算： 承台剪力V （不计承台及以上土重）：3849.36KN 采用“桩基规范”5.9.9条,公式如下： V ≤βhs af t b 0h 0 a =1.75 λx + 1 βhs =( 800h 0 )1/4

防水板计算

防水板荷载计算 1．防水板荷载计算： 防水板厚450： 抗浮设计水位：147.5 车库底板底：150.55-3.6-3.5-0.45=143 Q水=10x(147.5-143)=45 Q自重=0.45x25=11.25 45-11.25=33.75 (取34) 2.抗浮计算： 地下车库恒载： ±0.00层：25.15 -3.6层：8.02 -7.1层：0.45x25=11.25 ∑=44.42 0.9x44.42=40< Q水=45 3.防水板计算： 1）.按总弯矩系数法进行估算，确定合理板厚。 防水板厚450： q=34,lx=7.8,ly=6.1 Mx=0.5qly (lx-2b/3)ˇ2/8=0.5x34x6.1x (7.8-2x2.6/3)ˇ2/8=477 My=0.5qlx (ly-2b/3)ˇ2/8=0.5x34x7.8x (6.1-2x2.6/3)ˇ2/8=316 内跨，负支座处： X向板带宽：6.1/2=3.05，Mkx=477/3.05=156， As= 16@160（强度1130）， 16+ 16@100（裂缝）； Y向板带宽：7.8/2=3.9，Mky=316/3.9=81， As= 14@150（强度1026）， 14@150（裂缝）； 2）.按有限元SLABCAD进行计算，计算步骤如下： （1）PMCAD建模（PMCAD建模时须输入暗梁，才能进行网格划分）（2）satwe计算 （3）SLAB楼板数据生成 （4）楼板分析与配筋设计 （5）板带交互设计及验算，取板带计算弯矩（其结果为标准值）。3）。用MORGAIN软件进行裂缝验算，进行合理配筋。 4.防水板考虑裂缝配筋计算结果： 砼：C35,保护层厚度as’=40, 1000x450 板底裂缝宽度w=0.2mm ，板顶裂缝宽度w=0.3mm

独立基础加防水板基础的设计-朱炳寅

独基加防水板基础的设计 中国建筑设计研究院 朱炳寅 独基加防水板基础是近年来伴随基础设计与施工发展而形成的一种新的基础形式（图1），由于其传 力简单、明确及费用较低，因此在工程中应用相当普遍。 图1 独基加防水板基础的组成 一、受力特点 1．在独基加防水板基础中，防水板一般只用来抵抗水浮力，不考虑防水板的地基承载能力。独立基 础承担全部结构荷重并考虑水浮力的影响。 2．作用在防水板上的荷载有：地下水浮力w q 、防水板自重s q 及其上建筑做法重量a q ，在建筑物使 用过程中由于地下水位变化，作用在防水板底面的地下水浮力也在不断改变，根据防水板所承担的水浮力的大小，可将独立柱基加防水板基础分为以下两种不同情况： 1）当w q ≤a s q q +时（注意：此处的w q 、s q 和a q 均为荷载效应基本组合时的设计值，即水浮力起 控制作用时的荷载设计值，而不是荷载标准值），建筑物的重量将全部由独立基础传给地基（图2a）； 2）当w q ＞a s q q +时（注意：同上） ，防水板对独立基础底面的地基反力起一定的分担作用，使独立基础底面的部分地基反力转移至防水板，并以水浮力的形式直接作用在防水板底面，这种地基反力的转移对独立基础的底部弯矩及剪力有加大的作用，并且随水浮力的加大而增加（图2b）。 （a） （b） 图2 独基加防水板基础的受力特点

3．在独基加防水板基础中，防水板是一种随荷载情况变化而变换支承情况的复杂板类构件，当w q ≤ a s q q +时（图2a），防水板及其上部重量直接传给地基土，独立基础对其不起支承作用；当w q ≥a s q q +时（图2b），防水板在水浮力的作用下，将净水浮力（即w q -（a s q q +））传给独立基础，并加大了独立基础的弯矩数值。 二、计算原则 在独基加防水板基础中，独立基础及防水板一般可单独计算。 1．防水板计算 1）防水板的支承条件的确定 防水板可以简化成四角支承在独立基础上的双向板（支承边的长度与独立基础的尺寸有关，防水板 为以独立基础为支承的复杂受力双向板）（图3）； 图3 防水板的支承条件 2）防水板的设计荷载（图2） （1）重力荷载 防水板上的重力荷载一般包括：防水板自重、防水板上部的填土重量、建筑地面重量、地下室地面 的固定设备重量等； （2）活荷载 防水板上的活荷载一般包括：地下室地面的活荷载、地下室地面的非固定设备重量等； （3）水浮力 防水板的水浮力可按抗浮设计水位确定。 3）荷载分项系数的确定 （1）当地下水水位变化剧烈时，水浮力荷载分项系数按可变荷载分项系数确定，取1.4； （2）当地下水水位变化不大时，水浮力荷载分项系数按永久荷载分项系数确定，取1.35；

“独基+防水板”是筏板基础

“独基+防水板”是筏板基础 “独立基础+防水板”的基础形式已经使用了好多年了,变化的无非是前些年防水板下铺设的炉渣,这几年防水板下铺设的聚苯板,名字也一直沿用到今天.好多结构师同行也会说我们设计的是“独立基础+防水板”的基础形式,其实着重强调的是设计的独立基础. “独立基础+防水板”这个名字真的合适么？不知道您仔细想过没有？我觉得不是很合适,容易误导人,让很多结构师也认为“独立基础+防水板”就是独立基础.我觉得“独立基础+防水板”其实仍然是筏板基础,无非是变厚度筏板而已.也许您不认同,会说我的防水板下边设有聚苯板褥垫层,“独立基础”受力的时候“防水板”是不受力的.下边我们从基础的施工过程及其受力角度分析一下. 以一般的“独立基础+防水板”的地下车库为例,其的施工顺序是：第一步,独立基础区域下先铺设垫层,防水板区域

下边铺设聚苯板+垫层；第二步再绑扎基础和防水板钢筋,第三步浇筑所有混凝土形成一个整体基础；第四步在基础施工完成后再施工框架柱及车库顶板,再顶板堆荷载.从施工顺序及过程可以看出：“独立基础+防水板”是先形成一个整体筏板基础,然后才承受上部顶板传来的荷载,形成一个整体基础在前,受荷载在后.从而不可能实现原来假定的“独立基础+防水板”受力模式. 我们再分析一下“独立基础+防水板”基础在不同地下水位的反力情况.在无地下水工况时,仅“独立基础”区域承受地基反力,“防水板”区域由于褥垫层变形不承受地基反力；在有地下水工况时,“独立基础”区域承受地基反力+水浮力,“防水板”区域仅承受水浮力.

由“独立基础+防水板”基础的施工过程及其受力分析可以得出,无论有无地下水的工况,基础一直都是一个变厚度整体基础,只是在基础的不同区域承受荷载大小不一样而已.我们改变的是反力分布情况,并没有改变基础整体性.“独立基础”跟“防水板”是一个整体结构一起受力的. 《“桩承台+防水板基础形式”》文章中的受力也跟以上分析类似,仅是“独立基础”下均布的地基反力变成“承台”下几个集中的桩反力.仅是改变了反力分布,并没有改变基础整体性.个人觉得其文章中的好几个案例对比分析,其本质只是梁板结构与板式结构的不同而已,基础形式只是有梁板式基础改为筏板基础区别.证明了板式基础经济性更好一点.虽然板式楼盖前两年出了很多问题,从板式楼盖传力路径分析,设计好的板式楼盖应该是最经济合理的结构布置方案. 综上,个人认为“独立基础（承台）+防水板”的基础不是独立基础,跟“防水板”下是否设置褥垫层无关,它仍然是筏板基础. 以上仅是个人的一点看法,欢迎各位同行批评指正.

桩基抗压抗拔验算,防水板和地下室外墙计算详细步骤

某地块保障性住房项目桩基础计算书 Ⅰ、基础设计信息： 1、本工程±0.00相当于绝对标高10.000m，底板面标高为-4.900m。 2、本工程场地内多处存在强风化夹中风化、微风化岩层，采用旋挖灌注桩,桩径选用 800，桩身砼等级C30. 3、本工程桩端持力层选用强风化砂岩为持力层(层序号6-2), 局部强风化砂岩厚度不满足13米时，直接以中-微风化为持力层（层序号6-3，6-4），中风化抗压强度f rk=5000 kP a，桩端进入持力层≥2米。 4、桩长选用≥13m. 5、选取桩孔各土层信息 根据地质报告中ZK121孔，6-2层层面绝对标高-14.02m；桩长17米，入强风化岩层7米 土层编号层底高程（m）分层厚度桩极限侧阻力标准值 （KPa） 桩侧土摩阻力标准值<1> -3.88 2.8 / / <3-1> 0.68 3.2 12 38.4 <4-1> -1.32 2 50 100 <6-1> -4.62 3.3 80 264 <6-2> -14.02 9.4 140 1316 根据地质报告中ZK116孔，6-3层层面绝对标高-6.55m；桩长13米，入微风化岩层 土层编号层底高程（m）分层厚度桩极限侧阻力标准值 （KPa） 桩侧土摩阻力标准值<3-1> 0.45 5 12 60 <4-1> -1.05 1.5 50 75 <4-3> -3.05 2 75 150 <6-2> -5.05 2 140 280 <6-3> -6.55 1.5 / / 根据地质报告中ZK123孔，6-2层层面绝对标高-10.27m；桩长13米 土层编号层底高程（m）分层厚度桩极限侧阻力标准值 （KPa） 桩侧土摩阻力标准值<2> 5.23 1 20 20 <3-1> 2.53 2.7 12 32.4 <4-1> 0.03 2.5 50 125 <4-2> -1.77 1.8 25 45 <6-1> -3.77 2 80 160 <6-2> -10.27 6.5 140 910 根据地质报告中ZK129孔，6-2-1层层面绝对标高-15.65m；桩长13米 土层编号层底高程（m）分层厚度桩极限侧阻力标准值 （KPa） 桩侧土摩阻力标准值<2> 5.35 0.5 20 10 <3-1> -0.65 6 12 72 <4-1> -1.55 0.9 50 45 <4-2> -2.95 1.4 25 35 <6-1> -5.35 2.4 80 192 <6-2-1> -15.65 10.3 / / Ⅱ、详细计算结果如下：

独立基础+防水板计算方法

独立基础+防水板计算方法 在独立基础加防水板设计中,有些设计者将独立基础和防水板作为两个不相干的构件分别计算,忽略了水浮力作用下防水板对独立基础内力的影响。也有些设计者将其按一个完全的整体按变厚度筏板设计,造成板配筋复杂不经济造价高。而比较经济合理的独立基础加防水板设计,应结合合理的构造作法,考虑独立基础和防水板的协调工作,采取符合力学模型的设计方法。 2构造要求及受力特点 2.1构造要求 (1)假设独立基础基底反力为直线分布,独基台阶的高宽比小于或等于2.5。 (2)防水板下需设置软垫层(图1),以使防水板只抵抗水浮力不能承受地基反力。软垫层一般采用厚度不小于20mm的聚苯板。 2.2受力特点 (1)独立基础承受全部结构荷载,并考虑水浮力作用下防水板的影响。 (2)防水板只承受防水板自重及上覆土重qa和地下水浮力qw,不考虑地基反力作用。 (3)随地下水浮力大小的变化,防水板受到的荷载也在变化,对独立基础产生的影响也在变化。当qw≤qa时,防水板上的荷载直接传到地基上,可认为防水板对独立基础的计算没影响,当qw>qa时,防水板在水浮力作用下对独立基础产生附加弯矩和剪力。 3内力及配筋计算 在独立基础加防水板的计算中,独立基础和防水板采取两者独立的计算方法,但要考虑防水板对独立基础的影响。 3.1防水板的设计 (1)水浮力的分项系数。根据实际情况取值,当地下水位变化不大时,可按永久荷载考虑,取1.35。当地下水位变化较大时,按可变荷载,取1.4。 (2)永久荷载分项系数。根据永久荷载效应对防水板是否有利合理选用,当防水板由水浮力效应控制时,永久荷载的效应对防水板有利,分项系数取1.0。 (3)防水板计算模型。防水板实际上是四角支承于独立基础上的双向板,防水板的计算采取无梁楼盖的计算模型,按纵横两个方向划分为柱上板带和跨中板带,板带的宽度取垂直于计算方向柱距的一半,如图2,内力分析采用经验系数法。 只要算出垂直荷载作用下两个方向板的总弯矩Mox,Moy,乘以相应的经验系数,即可求出各板带各截面的弯矩设计值。 Mox=qly(lx-2c/3)2/8 Moy=qlx(ly-2c/3)2/8 式中:q——垂直荷载设计值; lx,ly——x,y方向柱网轴线尺寸,即柱子中心线之间的距离; c——独立基础在计算弯矩方向的有效宽度,如图1。 (4)防水板配筋计算。用简化公式AS=M/0.9fyh0计算防水板配筋。 3.2独立基础的设计 独立基础加防水板基础中,独立基础的内力计算与普通独立基础内力计算的区别在于需要考虑水浮力作用下防水板的影响,分两种情况考虑,取较大内力作为独立基础底板配筋的内

独立基础加防水板基础土方开挖方案

新乡龙鸣世家高层住宅地下车库土方开挖施工方案 编制： 审核： 审批： 河南功成建筑工程有限公司 二O一六年三月

目录 一、编制依据 (1) 二、工程概况 (1) 三、施工部署 (2) 四、土方开挖方案 (2) 五、主要管理措施 (5) 六、质量技术组织措施 (6) 七、雨季施工 (9) 八、应急预案 (11)

土方工程施工方案 一、编制依据 该施工方案编制的主要依据：设计图纸、建设部现行规范、规程及有关规程。主要规范、规程如下： 《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2002) 《建筑施工手册》（第五版）2012 年 《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2013 《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2012 新乡龙鸣世家工程岩土工程勘察报告 二、工程概况 新乡龙鸣世家位于新乡市红旗区。地下车库均为钢筋砼框架结构，地下一层。本次建筑面积约3800平方米，正负零相对应的绝对高程为149.51米。本工程基础设计形式为独立基础加防水板，基底标高-5.95米，局部-6.15米。 本工程拟建场地地形平坦、地层分布均匀，场地自然地面高程151.01米。土层分布2、3层土均为湿陷性黄土，湿陷等级为Ι级，采用灰土换填地基。三、施工部署 （一）、技术准备 1、熟悉施工图纸，并向有关施工人员进行技术交底和安全交底。 2、根据施工区域的地形与作业条件、基坑深度，土方开挖采用机械挖土。 （二）、机具设备及作业条件 1、机械：大型反铲挖掘机、小型反铲挖掘机、汽车吊、自卸汽车、大型震动压路机、蛙式打夯机等。 2、作业条件： 1）、土方开挖前，应根据施工图纸的要求，将施工区域内的地下、地上障碍物清除，完成对地下管线进行改移和采取保护措施。 2）、场地平整，并做好临时性排水沟。 3）、夜间施工时，有足够的照明设施；在危险地段应设置明显标志及红色警示灯。

防水板计算书

4.地下室抗浮计算书 4.1条件： 地面标高H1=0.000m，顶板标高H1=106.100m，防水板底标高H3=100.00m，车库底板标高为101.600，设计水位标高Hw=105.00m；抗浮计算水头高度5.0m 车库顶板覆土最小厚度do=1900mm,容重γ=18kN/m2；顶板折算厚度d1=215mm，底板厚度d2=350mm，挡土墙墙厚度d3=350。车库底板覆土厚度,1250mm,容重γ`=20kN/m2； 4.2整体抗浮稳定性计算： 水浮力：Fw=5.0×10=50kN/m 2 抗浮力： 顶板自重：G1=d1×25=215×0.001×25=5.375 kN/m2 底板自重：G2=d2×25=350×0.001×25=8.75 kN/m 2 顶板覆土重量：G3=do×γ=1.90×18=34.200kN/m 2 柱重量折算为面积重量：柱距取最大柱距7.9×8.535 m 2 G4=0.6×0.6×(8.6-3.5) ×25/(7.9×8.535)=0.013 kN/m 2 底板回填土重量：G4=d4×γ`=1250×0.001×18=22.50kN/m 2 抗浮力=∑(G1+G2+G3+G4)=∑(5.375+8.75+34.200+0.013+22.50)=70.838kN/m ? 根据《广东省标准建筑地基基础设计规范》5.2.1 条，结合《地下工程防水规范》及《建筑结构荷载规范》稳定系数宜大于1.05合适 W/F=70.838/50=1.416 >1.05，满足要求。 4.3防水板及基础梁计算： 4.3.1计算参数: 取最大柱距8.1×8.535 m 2计算，板厚: h = 350 mm。 永久荷载分项系数: γG = 1.200 可变荷载分项系数: γQ = 1.000 准永久值系数: ψq = 1.000 作用防水板上的均布荷载： 水浮力：Fw=3.7×10=50kN/m 2 底板自重：G2=d2×25=350×0.001×25=8.75 kN/m 2 底板回填土重量：G4=d4×γ`=950×0.001×18=22.5 kN/m 2 作用在防水板上的均布荷载基本组合q1=1.2×50—1.0×（8.75+22.5）=28.75kN/m 2（向上） 作用在防水板上的均布荷载准永久组合q1=1.0×50—1.0×（8.75+22.5）=18.75kN/m 2（向上）计算板的有效高度: ho = h-as=350-45=305 mm 4.3.2配筋计算 防水板及梁内力计算按照倒置楼盖在PKPM中建模型计算，模型中忽略独立基础对减小梁板跨度的有利影响，荷载设置时不进行楼板自重计算。考虑到SATWE自动倒算梁自重，相对基础梁而言相当于增大了地下水浮力，计算时忽略此有利影响。计算图形如下： 1

独基加防水板计算书

太原万达地下车库抗浮计算 1.整体抗浮计算： 抗浮设计水位785.500，基础底标高779.850，水头差h=785.500-779.850=5.65m，根据地基基础设计规范5.4.3条进行抗浮稳定性验算：Gk/Nw,k≥Kw=1.05 Gk=1.7x18+0.2x25+1.45x20=64.6 ; Nwk=5.65x10=56.5 Gk/Nw,k=64.6/56.5=1.14>1.05 满足要求 2.独基加防水板配筋计算：（防水板下设置软垫层，防水板只抵抗水浮力，独基承担全部结构荷重并考虑水浮力影响） a.防水板计算：按无梁楼盖设计。qwj=1.4x56.5-1.0x29=50.1 kN/m2。lx=8.4 , ly=8.1 , bcex=4.2, bcey=4.05。 X方向板的总弯矩：Mx=qly(lx-2 bcex/3)2=50.1x8.1x(8.4-2x4.2/3)2 = 1590.78 Y方向板的总弯矩：My=qlx(ly-2 bcey/3)2=50.1x8.4x(8.1-2x4.05/3)2 = 1533.96 X方向柱上板带：跨中弯矩0.22x1590.78=349.98 As=3087 mm2 支座弯矩0.50x1590.78=795.39 As=7014 mm2 X方向跨中板带：跨中弯矩0.18x1590.78=286.34 As=2525 mm2 支座弯矩0.17x1590.78=270.43 As=2385 mm2 b.独基配筋计算：柱子700x700，独基尺寸5500x5500，N=4826kN(设计值)，C30，fy=360N/mm2. 防水板及以上土重1.45x20=29 kN/m2; 水浮力标注值5.65x10=56.5

防水板配筋计算

无梁楼盖计算(育林防水板配筋计算) ----------------------------------------------------------------------- 1 计算简图： 2 计算条件： 荷载条件: 均布恒载 : 22.04kN/m 2 _恒载分项系数 : 1.20 均布活载 : 0.00kN/m 2 _活载分项系数 : 1.40 板容重 : 0.00kN/m 3 配筋条件: 混凝土等级 : C35__纵筋级别 : HRB400 配筋调整系数: 1.0__保护层厚度 : 50mm 弯矩调幅系数(%): 100.00 弯矩分配系数: 边支座 跨中 内支座 柱上板带 0.75 0.55 0.75 跨中板带 0.25 0.45 0.25 板柱冲切: 柱帽有无 : 有__箍筋级别 : HPB235 柱帽高度 : 500mm__柱帽位置 : 下反 柱帽配筋as : 25mm 位置 截面形状 柱帽宽(mm) 柱帽长(mm) 柱帽直径(mm) 是否配箍筋 左柱 方形 875 1755 ---- 配 中柱 方形 1755 1755 ---- 配 右柱 方形 1000 800 ---- 配 几何信息: 板厚: 400mm__板带宽: 4.800m 左柱: 500×500mm__中柱: 500×500mm__右柱: 500×500mm 柱帽影响: 不考虑柱帽对板带配筋的影响 3 计算结果： 单位说明:(注意，等代框架计算结果转换为，按单位宽度的板输出) 弯 矩:kN.m/m_纵筋面积:mm 2 /m_裂 缝:mm ----------------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 1 左 左柱帽边 中 右柱帽边 右 弯 矩: 0.000 0.000 -1.240 -0.081 -4.959 上部纵筋: 800 800 800 800 800 下部纵筋: 0 0 0 0 0 上纵实配: E14@150 E14@150 E14@150 E14@150 E14@150 : (1026) (1026) (1026) (1026) (1026) 下纵实配: ---- ---- ---- ---- ---- : (0) (0) (0) (0) (0) 裂 缝: 0.000 0.000 0.001 0.000 0.006 ----------------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 2 左 左柱帽边 中 右柱帽边 右 弯 矩: -59.272 -8.943 96.743 -104.763 -162.866

独基+防水板设计流程

独基+防水板设计流程 一、整体抗浮 地下室的整体抗浮计算，可用PKPM软件完成，需要达到的目的为竖向恒荷载大于整体水浮力。 则在计算竖向恒荷载时要注意：1、底部下部的土是否可以承担底板上的荷载，如果不行，则需要再建立一个底板层，将荷载导入到柱子上；2、底板上竖向荷载分布是否均匀，计算结果文件中的恒荷载仅表示总体情况。 计算底板水浮力：采用倒楼盖法计算，荷载为水头荷载减去底板自重（若水头高度大于地下室顶板，则注意整体抗浮计算值按照阿基米德原理取值）； 将竖向荷载与底板上浮力进行对比，如对每一个柱下轴力，竖向荷载大于上浮力，则整体抗浮计算通过，如局部抗浮不足，则考虑采用加大自重的方法，或考虑用梁约束柱向上的位移；如大面积抗浮不足，则考虑采取锚杆（浅基础）或抗拔桩（深基础）的措施。 二、整体刚度比计算 剪切刚度比计算，地下室楼层大于其上楼层2倍时，可作为嵌固端，建模时，侧壁当做剪力墙建模，尽量使顶板作为嵌固端； 三、基础 浅基础时为独立基础或复合地基处理后的浅基础，深基础为桩基础。 浅基础和底板的关系分为两种： 1、基础顶和底板顶平，此为常用方式，浅基础用元宝形基础，施工较为方便，基础计算按 照阶梯型基础确定总高度为元宝形基础的高度； 2、基础底与底板底平，若考虑增大抗浮自重时可考虑此种形式，则需另做回填和建筑面层， 完成面和独立基础顶平。 基础配筋及确定桩数时，要考虑底板下土的性质，确定底板荷载是否导入到基础上。 四、底板 分正向和竖向两次计算，取包络值。 1、正向计算：若底板下土层较好，则底板竖向荷载直接由土层承载，并不会分配到板块四 周的梁或柱上；若底板下土层为淤泥等，则需要建模计算得到梁板配筋数据； 2、反向计算：此时采用倒楼盖法建模计算，注意此时水浮力为局部抗浮，则水浮力仅仅与 底板底到水头的高度有关，计算得到反向梁板配筋数据； 3、配筋时候，按照上述两种配筋取包络值； 4、底板梁水浮力计算时，应考虑承台的截面尺寸对减小梁跨度有效作用的影响，则建模时， 可按照承台尺寸输入柱截面，桩基承台的拉梁可用暗梁，以方便底板施工。若梁配筋大于2%可考虑在梁跨中另外加抗拔桩，以减小梁跨。水浮力计算时，梁端均按裂缝 0.25~0.30mm控制。 底板梁可采用暗梁。 5、底板厚度取值，按照防水混凝土的要求，至少为250mm，有水浮力时一般根据计算确定， 一层地下室取250mm、300mm，二层地下室满水头时取400mm、450mm、500mm；或板厚按其板配筋率为0.5%~1%进行控制。 6、底板板配筋应用有限元方法求解，才能真实反映变形关系，如用PKPM计算则支座配筋 偏大，跨中偏小。另外，有限元方法可考虑承台大截面对板 7、计算时的有利影响。底板支座可加腋处理，除可解决受力配筋问题外则承台拉梁处防水 施工便于完成。 8、底板上的集水井，需要根据结构专业的要求调整，避开承台；

独立基础加防水板计算书

*--------------------------------------------------------------------------------* * yjk-F 独立基础信息* *--------------------------------------------------------------------------------* 计算时间：2017年10月17日当前版本：1.8.2.3 一、基本信息 1. 编号DJ-17 2. 节点号Node=17 3. 构件材料信息混凝土 4. 做法阶形现浇 5. 底面积(m2) 29.2 6. 底标高(m) -5.500 7. 覆土重(kN/m2) 0.0(自基础顶计算) 8. 自重(kN) 477.0 9. 各阶尺寸(mm) S2=3000 B2=3000 H2=500 S1=5400 B1=5400 H1=500 10. 保护层厚度(mm) Cov=40 11. 混凝土强度等级RC=25 12. 主筋强度(N/mm2) fy=300 13. 结构重要性系数 1.0 14. 抗震承载力调整系数γRE 受弯0.75 受剪0.85 冲切0.85 局部受压 1.0 15. 人防材料强度调整γd 钢筋1.35 混凝土 1.50(受弯、冲切、局部受压) 1.20(受剪) 二、荷载信息 *--------------------------------------------------------------------------------* * 以下按独立基础局部坐标系输出独立基础各工况的荷载(形心处的合力) * * N: 竖向力(kN) * * Mx: 绕X轴弯矩(kN-m) * * My: 绕Y轴弯矩(kN-m) * * Qx: X向剪力(kN) * * Qy: Y向剪力(kN) * * 恒载和平面恒载下的竖向力N包括覆土重和自重* * 活载和平面活载下的轴力、弯矩、剪力都是折减后的结果* * 弯矩已包括水平力引起的弯矩增量(ΔMx=-Qy*d，ΔMy=Qx*d，d=柱底标高-基底标高) * * 对于“独立基础+防水板”，独立基础范围内的水浮力不重复计算* *--------------------------------------------------------------------------------*