浪压力计算书

浪压力计算书

项目名称_____________日期_____________

设计者_____________校对者_____________

一、基本设计资料

1．依据规范及参考书目：

《混凝土重力坝设计规范》（SL319-2005）

《水闸设计规范》（SL265-2001）

《水工建筑物荷载设计规范》（DL5077-1997）

2．计算参数：

建筑物位置类型：平原滨海地区

计算采用的波列累积频率P = 10%

迎水面前水深H = 10.800 m

风区内水域平均水深H m = 10.800 m

风区长度D = 530.000 m

浪压力参与荷载组合类型：基本组合

重现期为50年的年最大风速v o = 20.000 m/s

风速的测量高度H c = 10.000 m

迎水面前水域的底坡i = 1 : 1000.0

二、计算依据

按莆田实验站公式计算出平均波高h m（m）、平均波周期T m（s）：

g×h m/v o2＝0.13×tanh[0.7×(g×H m/v o2)0.7]×

tanh{0.0018×(g×D/v o2)0.45/[0.13×tanh(0.7×(g×H m/v o2)0.7)]}

g×T m/v o＝13.9×(g×h m/v o2)0.5

式中：

h m——平均波高（m）；

T m——平均波周期（s）；

v o——计算风速（m/s）；

D ——风区长度（m）；

H m——水域平均水深（m）；

g ——重力加速度，取9.81m/s2；

平均波长与平均周期的关系：

L m＝g×T m2/2/π×tanh（2πH/L m）

三、计算过程

1．波长、波高计算：

当浪压力参与荷载基本组合时，计算风速采用重现期为50年的年最大风速；

当风速测量高度hc＝10.00时，依据《混凝土重力坝设计规范》表B.6.2-1查得：风速高度修正系数Kz＝1.000，计算风速vo＝1.000×20.00＝20.000 m/s 依据上述公式算得：

平均波长L m＝7.070 m，平均波高h m＝0.231 m

当h m/H m＝0.231/10.800＝0.021时，依据《混凝土重力坝设计规范》表B.6.3-1查

得：

h p/h m＝1.697，h p＝1.697×h m＝1.697×0.231＝0.392 m

2．浪压力、弯矩计算：

波浪中心线至计算水位的高度hz（m）：

hz＝πh p2/L m×tanh-1（2πH/L m）

hz＝3.14×0.392/7.070×tanh-1（2×3.14×10.800/7.070）

＝0.068 m

使波浪破碎的临界水深H cr（m）：

H cr＝L m/4/×ln[（L m＋2πh p）/（L m－2πh p）]

H cr＝7.070/4/×ln[（7.070＋2×3.14×0.392）/（7.070－2×3.14×0.392）]

＝0.409 m

当H＝10.800≥H cr＝0.409和H＝10.800≥Lm/2＝7.070/2时：

浪压力在计算水位以下呈三角形分布，顶点位置压强p max = 4.068 kPa

计算高度hs=0.000m以上部分浪压力p＝8.125kN/m，弯矩M＝79.426kN·m/m

计算高度hs=0.000m以上部分浪压力作用点与计算截面高差为9.775m

新浇筑混凝土对的侧压力计算全文

新浇筑混凝土对的侧压 力计算全文 公司内部编号：（GOOD-TMMT-MMUT-UUPTY-UUYY-DTTI-

新浇筑混凝土对模板的侧压力计算全文 新浇筑混凝土时对模板的侧压力 新浇混凝土初凝时间：t0=200/(T+15)=200/(20+15)=(h) 新浇混凝土作用在模板上的最大侧压力按下列二式计算：？ F=γct0β1β2V1/2 F=γcH 式中F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力＿spanlang="EN-US">KN/㎡） γc——混凝土的重力密度＿/span>KN/m3＿spanlang="EN-US"> t0——新浇筑混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺乏试验资料，可采用t=200/(T+15)计算 T——混凝土的温度（℃＿spanlang="EN-US"> V——混凝土的浇筑速度＿spanlang="EN-US">m/h＿spanlang="EN-US"> H——混凝土侧压力计算位置处于新浇筑混凝土顶面的总高度（m＿ spanlang="EN-US"> β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时叿spanlang="EN-US">；掺具有缓凝作用的外加剂时取 β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小亿spanlang="EN-US">30㎜时，取＿spanlang="EN-US">50spanlang="EN-US">90㎜时，取＿spanlang="EN-US">110spanlang="EN-US">150㎜时，取？ =×25××××1^(1/2)=(kN/m^2)=25×2=50(kN/m^2)？ 取其中的较小值：F=(kN/m^2)

压力常用公式

压力常用公式: 1、F=G(压力与重力平衡) 2、F=F`(压力与外力平衡) 3、F=P*S（压力＝压强*受力面积） 4、F=p*g*h*s（这是容器底部受的液体的压力，压力＝液体密度*g*液体深度*受力面积） 特点： 1.作用方向与作用面积垂直并与作用面积的外法线方向相反； 2.压力一定时，受力面积越小，压力作用效果越显著； 3.受力面积一定时，压力越大，压力作用效果越显著。 压力与重力： （1）压力是由于相互接触的两个物体互相挤压发生形变而产生的，按照力的性质划分，压力属于弹力；重力是由于地面附近的物体受到地球的吸引作用而产生的。 （2）压力的方向没有固定的指向，但始终和受力物体的接触面相垂直。（因为接触面可能是水平的，也可能是竖直或倾斜的）重力有固定的指向，总是竖直向下。 （3）压力可以由重力产生也可以与重力无关。当物体放在水平面上且无其他外力作用时，压力与重力大小相等。当物体放在斜面上时，压力小于重力。当物体被压在竖直面上时，压力与重力完全无关。当物体被举起且压在天花板上时，重力削弱压力的作用。 （4）压力的作用点在物体受力面上，重力的作用点在物体重心，

规则的均匀的几何体的重心在物体的几何中心。 外力作用的强弱与气候因素有着密切的关系，因为影响地形发育的水文、植被等因素都受到气候条件的控制。例如寒冷的冰川覆盖地区以冻融崩解、冰川作用为主，干旱地区流水作用不显著而风沙作用占居优势，温暖潮湿地区的流水作用最为活跃。 从这个意义上讲，不仅风化壳、残积物都明显地具有地带性的特点，甚至一向被认为是非地带性因素的地形的发育，在一定程度上都反映着气候的烙印。 特别是气候可以通过植被、水文对地形产生影响：植被茂密、水土保持良好的地区，植被抑制了外力侵蚀作用的发展，从而起到保护地面的作用；而植被稀疏、甚至地面裸露的地区，则加强了流水、风等外力作用的侵蚀强度。 物体所受的压力与受力面积之比叫做压强，压强用来比较压力产生的效果，压强越大，压力的作用效果越明显。压强的计算公式是：p=F/S，压强的单位是帕斯卡，符号是Pa。 增大压强的方法有：在受力面积不变的情况下增加压力或在压力不变的情况下减小受力面积。减小压强的方法有：在受力面积不变的情况下减小压力或在压力不变的情况下增大受力面积。 液体对容器内部的侧壁和底部都有压强，压强随液体深度增加而增大。 液体内部压强的特点是：液体由内部向各个方向都有压强；压强随深度的增加而增加；在同一深度，液体向各个方向的压强相等；液

新浇混凝土对模板的最大侧压力计算：

附页： 外墙单面支模模板计算书 1、由于采用大钢模板，现只对其的支撑体系进行验算。单面模板高3m，以单排支撑点为验算单位，计算宽度为1m。 2、新浇混凝土对模板的最大侧压力计算： 计算参数：γc=24KN/m3（混凝土的重力密度） t o=5小时（新浇混凝土的初凝时间要求搅拌站保证） β1=1.2（外加剂影响系数） β2=1.15（坍落度影响系数） v=1m/小时（混凝土浇筑速度，3m高的墙要求在>3小时浇完） H=3m（混凝土侧压力计算位置处到新浇顶面的总高度） 由公式F=0.22γc t oβ1β2v =0.22×24×5×1.2×1.15×1 =36.43KN/m2 由公式F=γc H =24×3 =72KN/m2 按取最小值，故最大侧压力为36.43KN/m2 3、荷载设计值F6及有效压头高度h F6=γc F =1.2×36.43 =43.72 KN/m2 有效压头高度h= F6/γc =43.72/24=1.82m 倾倒荷载产生的压头x= F7/γc=2.8/24=0.12 叠加后的有效高头h=1.82-0.12=1.7m 4、倾倒混凝土时产生的荷载F=2KN/m2 F7=γ7F=2×1.4=2.8KN/m2 剪力图

N B = a cos F T A =sinaN B 由此得：

采用密布型钢管行架进行支撑增加锚拉，采用分析计算的方法进行计算： φ48×3.5mm钢管的力学性能 抗拉、抗压强度设计值：f=205N/mm2 抗剪强度设计值：τ=120 N/mm2 单个杆件的抗力验算 单个受拉构件：T A max/489=15740/489=32.19N/mm2<205 N/mm2（满足要求） 总的拉力ΣTAi=14.43+15.74+14.28+9.24+4.14=57.83KN 57830/489=118.3 N/mm2<205 N/mm2(满足要求) 受压构件：N B max=30.59 KN；L B=1166mm 采用十字扣件，计算长度系数为1.5，所以实际计算长度为1749mm λ=L/r=1749/15.78=111；查表得Ψ=0.555 δ=N/ΨA=30590/（0.555×489）=112.7N/mm2<205 N/mm2（满足要求）5、地锚钢筋抗剪（整体） ΣF/fv=（24.05+26.23+23.79+15.40+6.90）×1000/（489×125）=1.58（根）所以至少需2排钢管埋地抗剪，实际安排5排，满足要求。 6、扣件抗滑 以每个抗滑能力为7 KN验算 水平方向，支点的最大水平力为26.23KN，每根水平受力杆通过5道行架有10个扣件锁定不可能位移。 通过以上计算，该支撑体系满足要求。

10kV变电站负荷计算书共16页文档

10kV变电站负荷计算书 一、建筑概况： 工程为北京某度假村项目中某变配电间设计，配电室层高4.8m，下方设有电缆夹层,层高2.1m 二、设计内容： 本工程包括10/0.38kV配电系统，照明系统，插座系统和接地系统。 供电系统：1、用户供电方式的确定；2、光源的选择；3、用电负荷功率、额定电流的计算；4、导线、穿线保护管、断路器的选择； 照明系统：照明从配电箱的引线，线路的敷设方式，包括照度的计算及灯具的选择，安装的高度。 插座系统：动力线的选择，插座的选型及安装高度。 接地系统：接地的方式。 三、设计依据： 1、《10kv及以下变电所设计规范》 GB50053-94 2、《建筑照明设计规范》 GB50034-2004 3、《建筑防雷设计规范》 GB50057-2010四．设计思路： 本次设计对10KV变电所系统进行设计，主要包括：用建筑设计规范来建立设计的整体思路，并完成强电系统的负荷计算、设备选型、系统构成、照度计算以及施工图的绘制，包括系统图和平面图，最后根据设计方案，选择相应的器材的型号和规格. 高压系统： 1. 高压两路10kV电源双路并行运行。设有母联开关，为手投自复带电气闭锁。高压主进开关与联络开关间设电气联锁，任何情况下只能合其

中两个开关。真空断路器选用弹簧储能操作机构，采用直流220V/65Ah铅酸免维护电池柜作为操作、继电保护及信号电源。 2. 高压开关柜采用KYN28A-12型金属铠装移开式开关柜，共10面，并排布置，其中进线柜2面，隔离柜2面，计量柜2面，母联柜2面，出线柜2面。 低压系统： 1. 变压器低压侧采用单母线分段方式运行，联络开关采用互投自复或互投手复或手投手复（配转换开关），互投时应自动切断非保证负荷电源；低压主进开关与联络开关之间设电气联锁，任何情况下只能合其中两个开关。低压开关柜采用GCK型抽屉式开关柜，共16面；其中受电柜2台，联络柜1台，馈电柜9台，电容器柜4台。要求柜体断流能力>40kA。 2. 变压器为空气自冷干式变压器SCB10-2000KVA，户内型，接线均为Δ/Yn11，带IP20外壳及强迫风冷。 3. 低压主进开关设过载长延时、短路短延时保护脱扣器,联络开关设过载长延时、短路瞬时保护脱扣器，其他低压断路器设过载长延时、短路瞬时保护脱扣器，部分出线回路设有分励脱扣器。 4．无功功率采用低压集中自动补偿，在变配电所低压侧设功率因数自动补偿装置，补偿后变压器侧功率因数在0.9以上。电容补偿容量为1440kvar。 五、设计方案： 电气主结线设计： 电气主结线代表了变电站电气部分主体结构，是电力系统网络结构的主要组成部分，它直接影响运行的可靠性和灵活性，并对电器选择，配电装置布置，继电保护，自动装置和控制方式的拟定，都有决定性的关系，对电气主结线设计的基本要求，应包括可靠性，灵活性和经济性，以

混凝土浇筑时对模板的侧压力计算(完整资料).doc

【最新整理，下载后即可编辑】 一 侧压力计算 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高 度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此 时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值 的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列 二式计算，并取其最小值（原因见后面说明）： 2/121022.0V t F c ββγ= H F c γ= 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2） γc------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。当 缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；一般取值5h V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取0.5m/h H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的 总高度（m ）;取3m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时， 取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。 2/121022.0V t F c ββγ= =0.22x25x5x1.0x1.15 x0.51/2 =22.4kN/m 2 H F c γ= =25x3=75kN/ m2 取二者中的较小值，F=22.4kN/ m2作为模板侧压力的标准 值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别 取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为： Q=22.4x1.2+4x1.4=32.48kN/ m2 有效压头高度：m F h c 3.12548.32===γ

最新10kV变电站负荷计算书

10k V变电站负荷计算 书

10kV变电站负荷计算书 一、建筑概况： 工程为北京某度假村项目中某变配电间设计，配电室层高4.8m，下方设有电缆夹层,层高2.1m 二、设计内容： 本工程包括10/0.38kV配电系统，照明系统，插座系统和接地系统。 供电系统：1、用户供电方式的确定；2、光源的选择；3、用电负荷功率、额定电流的计算；4、导线、穿线保护管、断路器的选择； 照明系统：照明从配电箱的引线，线路的敷设方式，包括照度的计算及灯具的选择，安装的高度。 插座系统：动力线的选择，插座的选型及安装高度。 接地系统：接地的方式。 三、设计依据： 1、《10kv及以下变电所设计规范》 GB50053-94 2、《建筑照明设计规范》 GB50034-2004 3、《建筑防雷设计规范》 GB50057-2010 四．设计思路： 本次设计对10KV变电所系统进行设计，主要包括：用建筑设计规范来建立设计的整体思路，并完成强电系统的负荷计算、设备选型、系统构成、照度计算以及施工图的绘制，包括系统图和平面图，最后根据设计方案，选择相应的器材的型号和规格. 高压系统：

1. 高压两路10kV电源双路并行运行。设有母联开关，为手投自复带电气闭锁。高压主进开关与联络开关间设电气联锁，任何情况下只能合其中两个开关。真空断路器选用弹簧储能操作机构，采用直流220V/65Ah铅酸免维护电池柜作为操作、继电保护及信号电源。 2. 高压开关柜采用KYN28A-12型金属铠装移开式开关柜，共10面，并排布置，其中进线柜2面，隔离柜2面，计量柜2面，母联柜2面，出线柜2面。 低压系统：

气道压力的计算公式和意义

气道压力的计算公式和意义 气道压力 本贴收到1朵鲜花跨肺压（ΔPL）=气道开口压（Pao）-胸膜腔内压（Ppl）（1） 跨肺泡压（ΔPalv）=肺泡内压（Palv）-胸膜腔内压（Ppl）（2） 跨气道压（Δpaw）=气道开口压（Pao）-肺泡内压（Palv）（3） 气道峰压（PIP）=气道阻力压（PRaw）+平台压（Ppla）（4） 平台压（Ppla）近似等于平均肺泡内压（Palv）。 平均气道压（Paw）=[（PIP-PEEP）×Ti/TOT]+PEEP（恒压通气时）（5） Paw=[0.5×（PIP-PEEP）×Ti/TOT]+PEEP（恒流通气）（6） 食道内压（Pes）近似等于胸膜腔内压（Ppl）。（7） 平均肺泡压（Palv）=Paw+（RE-RI）×（VE/60）（8） 多数气道内压力很容易在呼吸机面板或辅助监测系统上观察到，但应注意如果不结合食道内压力测定其临床意义变小。因为目前尚没有直接测定胸膜腔内压的很好方法，多用食道内压（Pes）代替胸腔内压，如不测定Pes则在自主呼吸状态下测得的肺顺应性、中心静脉压等重要生理参数均不准确。所以，食道内压/胸膜腔内压测定对机械通气患者的呼吸和循环功能的判断及进行治疗都有重要意义。应注意，在机械通气连接管路上的不同部位测得压力所代表的意义不同。 Paw对血流动力学、气体交换的影响更为明显，并与气压伤的发生密切相关。因此，监测Paw十分重要。在机械通气期间，应尽量保持峰压力小于 40cmH2O，测定时按吸气末按钮才能使结果准确。平台压应保持在35 cmH2O以内，若高于此值发生气压伤的危险性明显增高。由公式（5）可看出，要减少Paw，可通过调整吸气时间（当潮气量和呼吸频率固定时，调节吸气流速）、减少PEEP水平、降低呼吸阻力和通气水平来实现。从公式（8）可以看出，当RE 明显高于RI时，可使得平均肺泡压高于平均气道压，多发生在高分钟通气量和呼气阻力相对大的情况下。哮喘患者存在严重的气道阻塞，呼气阻力可明显高于吸气阻力，在通气量过大时平均肺泡压高于平均气道压，如没有考虑

弹片压力变形计算公式

The formula between Shrapnel stress and deflection The deflection curve equation of Shrapnel is as following: ()x l EI F y x --=362 (1) The max deflection of the Shrapnel ’s endpoint A : EI F l y A 33-= (2) In which I stands for Z-axis moment of inertia of the Shrapnel ’s Section, 1232 2222 2b y y a dydZ dA I a a b b ===???-- (3) To verify the correctness of the above formula . Assume : l=10mm ；a=2mm ；b=0.2mm ；E=210GP;F=11N Result:mm 95.013-=y A The figure is the finite element result:

The deflection curve equation of Shrapnel is as following: EI F y x 2d 2 -= (1) The max deflection of the Shrapnel’s endpoint A : EI F l y A 2d -= (2) In which I stands for Z-axis moment of inertia of the Shrapnel’s Section, 1232 2222 2b y y a dydZ dA I a a b b ===???-- (3) b l y Ea F A 32d 12-= (4)

模板侧压力计算书

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 2 1210c 22.0V t F ββγ= H F C γ= 式中: F----新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2 ） c γ----混凝土的重力密度（取25KN/m 3） 0t ----新浇混凝土的初凝时间（h ），可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用15200+=T t 计算；本例 。 T----混凝土的温度（摄氏度）℃ V----混凝土的浇灌速度（m/h ） H----混凝土计算侧压力位置处至新浇筑混凝土顶面位置高度（m ） 1β----外加剂影响修正系数，不参加外加剂时取1.0，参具有缓凝作用外加剂时取1.2。 2β----混凝土坍落度修正影响系数当坍落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时取1.0；110～150时取1.15。 混凝土有效压头高度h 按下式计算： 0γF h = 混凝土盖梁高度H ，浇筑入模温 依据施工1β2β

21 210c 22.0V t F ββγ= 2 H F C γ= 2 2。 h=F/γ 倾倒混凝土时对侧面模板产生的水平荷载标准值取P v =3KN/m 2 振捣混凝土时对侧模板产生的水平荷载标准值取P c =4KN/m 2 荷载总值P=1.22 。 使用说明： 1、使用此计算书时，只需填写红色字体部分，再点击“计算”即可。 2、砼温度不可低于或等于-15，一方面将导致程序错误，另一方面由于气温低5℃，砼的水化作用将停止。建议取5℃以上。 3、倾倒砼的所产生的水平荷载及振捣荷载本程序以固定值进行处理。 4、计算完成后，将全部内容粘贴到你要做的计算书中即可。 5、若复制过去后，出现一行文字有高有低不对齐的情况，可在段落——中文版式——文本对齐方式中选择“居中”即可。

压力与流速的计算公式

压力与流速的计算公式 没有“压力与流速的计算公式”。流体力学里倒是有一些类似的计算公式，那是附加了很多苛刻的条件的，而且适用的范围也很小。 1，压力与流速并不成比例关系，随着压力差、管径、断面形状、有无拐弯、管壁的粗糙度、是否等径/流体的粘度属性……，无法确定压力与流速的关系。 2，如果你要确保流速，建议你安装流量计和调节阀。也可以考虑定容输送。 要使流体流动，必须要有压力差（注意：不是压力！），但并不是压力差越大流速就一定越大。当你把调节阀关小后，你会发现阀前后的压力差更大，但流量却更小。 管道的水力计算包括长管水力计算和短管水力计算。区别是后者在计算时忽略了局部水头损失，只考虑沿程水头损失。（水头损失可以理解为固体相对运动的摩擦力） 以常用的长管自由出流为例，则计算公式为 H=(v^2*L)/(C^2*R), 其中H为水头，可以由压力换算， L是管的长度， v是管道出流的流速， R是水力半径R=管道断面面积/内壁周长=r/2， C是谢才系数C=R^(1/6)/n， n是糙率，其大小视管壁光洁程度，光滑管至污秽管在0.011至0.014之间取 列举五种判别明渠水流三种流态的方法 [ 标签：明渠,水流,方法 ] （1）明渠水流的分类 明渠恒定均匀流 明渠恒定非均匀流 明渠非恒定非均匀流 明渠非恒定均匀流在自然界是不可能出现的。 明渠非均匀流根据其流线不平行和弯曲的程度，又可以分为渐变流和急变流。 （2）明渠梯形断面水力要素的计算公式： 水面宽度 B = b+2 mh （5—1） 过水断面面积 A =（b+ mh）h （5—2） 湿周（5—3） 水力半径（5—4）

式中：b为梯形断面底宽，m为梯形断面边坡系数，h为梯形断面水深。 （3）当渠道的断面形状和尺寸沿流程不变的长直渠道我们称为棱柱体渠道。 （4）掌握明渠底坡的定义，明渠有三种底坡：正坡（i＞0）平坡（i=0）和逆坡（i＜0。 明渠均匀流特性和计算公式 （1）明渠均匀流的特征： a）均匀流过水断面的形状、尺寸沿流程不变，特别是水深h沿程不变，这个水深也称为正常水深。 b）过水断面上的流速分布和断面平均流速沿流程不变。 c）总水头线坡度、水面坡度、渠底坡度三者相等，J = Js = I。 即水流的总水头线、水面线和渠底线三条线平行。 从力学意义上来说：均匀流在水流方向上的重力分量必须与渠道边界的摩擦阻力相等才能形成均匀流。因此只有在正坡渠道上才可能形成均匀流。 （2）明渠均匀流公式 明渠均匀流计算公式是由连续性方程和舍齐公式组成的，即 Q = A v （5—5）（5—5） 也可表示为：（5—7） 曼宁公式为（5—8） 式中K是流量模数，它表示当底坡为i = 1的时候，渠道中通过均匀流的流量。 水在管道内的流速与水所受的压力有关系吗？ [ 标签：管道流速,流速,关系 ] 水在一根管道内的流速与他所受的压力有什么关系？加上管道对水的阻力之后呢？ 管道的水力计算包括长管水力计算和短管水力计算。区别是后者在计算时忽略了局部水头损失，只考虑沿程水头损失。（水头损失可以理解为固体相对运动的摩擦力） 以常用的长管自由出流为例，则计算公式为 H=(v^2*L)/(C^2*R), 其中H为水头，可以由压力换算，

模板计算书解读

400x1600梁模板支架计算书 一、梁侧模板计算 （一）参数信息 1、梁侧模板及构造参数 梁截面宽度B(m):0.40；梁截面高度D(m):1.60； 混凝土板厚度(mm):100.00； 采用的钢管类型为Φ48×3； 次楞间距(mm)：300；主楞竖向道数：4； 穿梁螺栓直径(mm)：M12； 穿梁螺栓水平间距(mm)：600； 主楞材料：圆钢管； 直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方； 宽度(mm)：50.00；高度(mm)：70.00； 2、荷载参数 2):38.4；(kN/m新浇混凝土侧压力标准值 1 2):4.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m

3、材料参数 2)：9000.0；木材弹性模量E(N/mm22)：1.3；)：13.0；木材抗剪强度设计值木材抗弯强度设计值fm(N/mmfv(N/mm2)：6000.0；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm 2)：15.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm （二）梁侧模板荷载标准值计算 （三）梁侧模板面板的计算2；F=38.40kN/m新浇混凝土侧压力标准值1 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 mm) (单位：面板计算简图1、强度计算面板抗弯强度验算公式如下：σ= M/W < f3；1.8×1.8/6=81cm 其中，W --面板的净截面抵抗矩，W = 150×；面板的最大弯矩(N·mm) M -- 2) 面板的弯曲应力计算值(N/mm--σ 2；) [f] --面板的抗弯强度设计值(N/mm 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：22 M = 0.1qll+0.117q21: q --作用在模板上的侧压力，包括其中，0.9=62.21 kN/m；1.5×新浇混凝土侧压力设计值: q= 1.2×38.4×1；4×: q倾倒混凝土侧压力设计值= 1.4×1.5×0.9=7.56kN/m 2；次楞间距计算跨度(): l = 300mm 2 225N·mm；= 6.39×30010 +0.117×7.56×300 M= 0.1×面板的最大弯矩62.208×面板的最大支座反力为： N=1.1ql+1.2ql=1.1×62.208×0.30+1.2×7.560×0.30=23.250kN；21542；10 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ= 6.39×10=7.9N/mm / 8.10×2；面板的抗弯强度设计值: [f] = 15N/mm2小于面板的抗弯强度设计值7.9N/mm面板的受弯应力计算值σ= 2，满足要求！[f]=15N/mm 2、抗剪验算 Q=(0.6×62.208×300+0.617×7.56×300)/1000=12.6kN； 218)=0.7N/mm1500×12.597×1000/(2×τ=3Q/2bh=3×； 2；[fv]=1.4N/mm面板抗剪强度设计值：

用电负荷计算书

用电负荷计算书工程名: 计算者: 计算时间: 《民用建筑电气设计规范》JGJ/T 16-2008: 参考手册：《工业与民用配电设计手册》第三版: 变压器S1的回路: 1#楼 2#楼 3#楼 会所 幼儿园 S1负荷: 【计算公式】： Pjs = Kp * ∑(kd * Pe) Qjs = kq * ∑(kd * Pe * tgΦ) Sjs = √(Pjs * Pjs + Qjs * Qjs) Ijs = Sjs / (√3 * Ur) 【输出参数】： 进线相序 : 三相 有功功率Pjs: 1280.00 无功功率Qjs: 656.95 视在功率Sjs: 1438.74 有功同时系数kp：1.00 无功同时系数kp：1.00 计算电流Ijs: 2185.94 总功率因数: 0.80 有功负荷系数α：0.75 无功负荷系数β：0.80

补偿前功率因数COSφ1: 0.78 补偿后功率因数COSφ2: 0.90 计算补偿容量QC1: 303.05(kvar) 实际补偿容量QC2: (kvar) 【计算过程(加入补偿容量)】： Pjs = Kp * ∑(kd * Pe) =1280.00(kW) Qjs = kq * ∑(kd * Pe * tgΦ) - QC1 =656.95(kvar) Sjs = √(Pjs * Pjs + Qjs * Qjs) =1438.74(kVA) Ijs = Sjs / (√3 * Ur) =2185.94(A) 【补偿容量】： COSφ1 =1/√[1+（β* Qjs/α* Pjs）2] =0.78 COSφ2=0.90 QC1=α* Pjs*（tgφ1- tgφ2） =303.05 【变压器容量】： 变压器系列：S9 负荷率：80 额定容量：1600（KW）

设计压力计算公式

Q/PG 001—2009 47 附录A （规范性附录） 设计压力的计算 A.1 依据标准 A.1.1 GB 7674-2008中3.113 “外壳的设计压力”: 确定外壳设计的相对压力。 注1：它至少应等于在规定的最严酷使用条件下绝缘气体所能达到的最高温度时外壳内部的最高压力。 注2：确定设计压力时不考虑开断操作（例如，断路器）过程中或随后出现的瞬态压力。 A.1.2 GB 7674-2008中5.103.2 “外壳的设计”： 确定设计压力时，气体温度应取外壳温度上限和主回路流过额定电流时主回路导体温度的平均值，否则，可根据已有的温升试验记录确定设计压力。 A.2 计算过程 根据以上两个条款规定，查GB/T 11022的表3可知： 1) 内部导体的最高温升位于“用螺栓的或与其等效的联结”处，在周围空气温度不超过40℃时的温升75K。 2) 在正常操作中不需触及的“可触及的部件”（外壳），在周围空气温度不超过40℃时的温升40K。 因此最高温升时的气体温度为：T=T H +（75+40）/2=T H +57.5 式中：T-设计温度，℃；T H -周围空气温度，℃。 根据理想气体状态方程： ()()()() T 273V 1.0P 20273V 1.0P re +×+=+×+………………………………………………………………………(A1) 得：P =) 20273()273(++T ×（re P +0.1)-0.1………………………………………………………………(A2) 式中：re P -额定充入压力（20℃），MPa；P -设计压力，MPa 例如当周围空气温度等于40℃时，T=T H +57.5=40+57.5=97.5℃ P = )20273()273(++T ×（re P +0.1)-0.1=) 20273()5.97273(++×（re P +0.1)-0.1=1.265×（re P +0.1)-0.1……(A3)

220kv变电站计算书

220k v变电站计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1

第一章220KV 变电站电气主接线设计 第节原始资料 变电所规模及其性质： 电压等级220/110/35 kv 线路回数220kv 本期2回交联电缆（发展1回） 110kv 本期4回电缆回路（发展2回） 35kv 30回电缆线路，一次配置齐全 本站为大型城市变电站 2．归算到220kv侧系统参数（SB=100MVA,UB=230KV） 近期最大运行方式：正序阻抗X1=；零序阻抗X0= 近期最大运行方式：正序阻抗X1=；零序阻抗X0= 远期最大运行方式：正序阻抗X1=；零序阻抗X0= 3．110kv侧负荷情况： 本期4回电缆线路最大负荷是160MW 最小负荷是130MW 远期6回电缆线路最大负荷是280MW 最小负荷是230MW 4．35kv侧负荷情况：（30回电缆线路） 远期最大负荷是240MW 最小负荷是180MW 近期最大负荷是170MW 最小负荷是100MW 5．环境条件：当地年最低温度-24℃，最高温度+35℃，最热月平均最高温度+25℃，海拔高度200m，气象条件一般，非地震多发区，最大负荷利用小时数6500小时。 第节主接线设计 本变电站为大型城市终端站。220VKV为电源侧，110kv侧和35kv侧为负荷侧。220kv 和110kv采用SF6断路器。 220kv 采取双母接线，不加旁路。 110kv 采取双母接线，不加旁路。 35kv 出线30回，采用双母分段。 低压侧采用分列运行，以限制短路电流。

第节电气主接线图

第二章主变压器选择和负荷率计算 第节原始资料 1．110kv侧负荷情况： 本期4回电缆线路最大负荷是160MW 最小负荷是130MW 远期6回电缆线路最大负荷是280MW 最小负荷是230MW 2．35kv侧负荷情况：（30回电缆线路） 远期最大负荷是240MW 最小负荷是180MW 近期最大负荷是170MW 最小负荷是100MW 3．由本期负荷确定主变压器容量。功率因数COSφ= 第节主变压器选择 容量选择 (1)按近期最大负荷选： 110 kv侧：160 MW 35 kv侧：170 MW 按最优负荷率选主变压器容量 每台主变压器负荷 110 kv侧：80 MW 35 kv侧：85 MW 按最优负荷率选主变压器容量。 S N=P L/×η)=(80+85)/×= MVA 或S N==（160+170）/= MVA 选S N=240MVA，容量比100/50/50的220kv三绕组无激磁调压电力变压器 负荷率计算 由负荷率计算公式: η=S/S B 110kv最大,最小负荷率: η=80/×120)=% η=65/×120)=% 35kv最大,最小负荷率

电力负荷计算公式与范例

常用电工计算口诀第一章按功率计算电流的口诀之一 1.用途： 这是根据用电设备的功率(千瓦或千伏安)算出电流(安)的口诀。 电流的大小直接与功率有关,也与电压,相别,力率(又称功率因数)等有关。一般有公式可供计算,由于工厂常用的都是380/220 伏三相四线系统,因此,可以根据功率的大小直接算出电流。 2.口诀：低压380/220 伏系统每KW 的电流,安。 千瓦，电流，如何计算？ 电力加倍，电热加半。 单相千瓦，4 . 5 安。 单相380 ，电流两安半。 3. 说明:口诀是以380/220V 三相四线系统中的三相设备为 准,计算每千瓦的安数。对于某些单相或电压不同的单相设 备,其每千瓦的安数.口诀中另外作了说明。 ①这两句口诀中,电力专指电动机.在380V 三相时(力率 左右),电动机每千瓦的电流约为2 安.即将“千瓦数加一 倍”( 乘2)就是电流, 安。这电流也称电动机的额定电流. 【例1 】千瓦电动机按“电力加倍”算得电流为11 安。 【例2 】4 0 千瓦水泵电动机按“电力加倍”算得电流为8 0安。 电热是指用电阻加热的电阻炉等。三相380 伏的电热 设备,每千瓦的电流为安.即将“千瓦数加一半”(乘，就是电流,安。 【例1】3 千瓦电加热器按“电热加半”算得电流为安。 【例2】1 5 千瓦电阻炉按“电热加半”算得电流为2 3 安。 这口诀并不专指电热,对于照明也适用.虽然照明的灯泡 是单相而不是三相,但对照明供电的三相四线干线仍属三相。 只要三相大体平衡也可以这样计算。此外,以千伏安为单位的电器(如变压器或整 流器)和以千乏为单位的移相电容器(提高力率用)也都适用。即是说,这后半句虽 然说的是电热,但包括所有以千伏安、千乏为单位的用电设备,以及以千瓦为单位 的电热和照明设备。 【例1 】1 2 千瓦的三相( 平衡时) 照明干线按“电热加半”算得电流为1 8 安。 【例2】30 千伏安的整流器按“电热加半”算得电流为45 安。(指380 伏三相交流侧) 【例3 】3 2 0 千伏安的配电变压器按“电热加半”算得电流为480 安（指 380/220 伏低压侧)。 【例4】100 千乏的移相电容器(380 伏三相)按“电热加半”算得电流为150 安。 ②.在380/220伏三相四线系统中,单相设备的两条线,一条接相线而另一条接零线的(如照明设备)为单相220 伏用电设备。这种设备的力率大多为1,因此,口诀便直接说明“单相(每) 千瓦安”。计算时, 只要“将千瓦数乘”就是电流, 安。同上面一样,它适用于所有以千伏安为单位的单相220伏用电设备,以及以千瓦为单位的电热及照明设备,而且也适用于220 伏的直流。 【例1】500 伏安千伏安)的行灯变压器(220 伏电源侧)按“单相( 每)千瓦安”算得电流为安。

混凝土浇筑时对模板地侧压力计算

一侧压力计算 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高 度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此 时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值 的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列 二式计算，并取其最小值（原因见后面说明）： 1/2 F0.22c tV 012 F c H 式中F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2） 3 γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m 3）取25kN/m t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。 当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；一般取值5h V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取0.5m/h H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的 总高度（m）;取3m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。 1/2 F0.22c tV 012 1/ 2=0.22x25x5x1.0x1.15x0.5 2 =22.4kN/m F c H =25x3=75kN/m2 取二者中的较小值，F=22.4kN/m2作为模板侧压力的标准值， 并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4kN/m2，分别取荷 载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为： Q=22.4x1.2+4x1.4=32.48kN/m2 有效压头高度：hFc32.48251.3m

二、对拉螺栓计算： 对拉螺栓采用D16螺杆；纵向最大间距为750mm，横向最大间距为1200mm。 对拉螺栓经验公式如下：NAf N---对拉螺栓所承受的拉力的设计值。一般为 混凝土的侧压力 A---对拉螺栓净截面面积（mm2）A=201mm2 f--对拉螺栓抗拉强度设计值 单根D16螺杆所能承受最大拉力： Fmax=fA=335X201=67.3KN N=Lxlxq=1.2mx0.75mx22.4kN/m2=20.16KN<67.3KN 故满足要求 为什么两者取最小值？ 新浇混凝土对模板侧面压力是入模的具有一定流动性的新浇混 凝土在浇筑、振捣和自重的共同作用下，对限制其流动的侧模板所产生的压力。我国有关部门在20世纪60~80年代初期对混凝 土侧压力进行了大量的测试研究，发现对于不同的结构类型、尽管一次浇筑高度、浇筑速度不同，但混凝土侧压力分布曲线的走势基本相同：即从浇筑面向下至最大侧压力处，基本遵循流体静压力的分布规律；达到最大值后，侧压力就随即逐渐减小或维持一段稳压高度后逐渐减小，压力图形对浇筑高度轴呈山形或梯台形分布。经试验获得的侧压力主要影响因素如下： （1）最大侧压力随混凝土浇筑速度提高而增大，与其呈幂函数关系。 （2）在一定的浇筑速度下，因混凝土的凝结时间随温度的降低

压力常用公式

1. F = g（压力和重力平衡） 2. F = f'（压力与外力的平衡） 3. F = P * s（压力=压力*力面积） 4. F = P * g * h * s（这是容器底部的液体压力，压力=液体密度* g *液体深度*力区域） 扩展数据： 特性： 1.动作方向垂直于动作区域，且与动作区域的外部法线方向相反； 2.当压力恒定时，应力面积越小，压力作用越明显； 3.当应力区域固定时，压力越大，压力作用越明显。 压力和重力： （1）压力是由于两个相互接触的物体变形而引起的。根据力的性质，压力属于弹力。重力是地球吸引地面附近物体的原因。

（2）压力方向没有固定方向，但始终垂直于受压物体的接触表面。重力具有固定的方向，始终垂直向下。 （3）压力可以由重力产生或独立于重力产生。当主体放置在水平表面上且没有其他外力时，压力和重力相等。当物体放在斜坡上时，压力小于重力。当将物体压在垂直表面上时，压力完全与重力无关。将物体抬起并压在天花板上时，重力会减弱压力作用。 （4）压力的作用点在物体的受力面上，重力的作用点在重心，规则且均匀的几何形状的重心在物体的几何中心。 外力的强度与气候因素密切相关，因为影响地形发展的水文和植被因素受气候条件控制。例如，在冰川覆盖的寒冷地区，冻融解体和冰川作用是主要因素。在干旱地区水的影响不明显，但风沙作用占主导地位，在温暖和潮湿的地区水流最为活跃。 从这个意义上说，不仅风化壳和残留物具有明显的地带特征，而且一直被认为是非地带性因素的地形的发展在一定程度上反映了气候的品牌。

气候尤其可以通过植被和水文学影响地形：在植被茂密，水土保持良好的地区，植被抑制了外部侵蚀的发展，从而起到了保护地面的作用；在植被稀疏甚至地面裸露的地区，水流和风等外力的侵蚀强度会增强。 压力越大，压力面积越大。压力的计算公式为：P = f / s，压力的单位为Pascal，符号为PA。 增大压力的方法是：在恒定应力区域下增大压力，或在恒定压力条件下减小应力区域。减小压力的方法是：在恒定应力区域下减小压力，或在恒定压力条件下增加应力区域。 液体在容器的侧壁和底部具有压力，并且压力随着液体深度的增加而增加。 液体内部压力的特征是：液体具有从内部到各个方向的压力；压力随着深度的增加而增加；在相同的深度，液体在各个方向上的压力相等；液体的压力也与液体的密度有关，液体的密度越大，压力越大。液体的内部压力可以通过压力计测量。

模板侧压力计算公式

新浇混凝土模板侧压力的计算研究 一、实验数据 表1.实验测的浇筑速度与最大压力 编号 浇筑速度V(m/h) 实测值P(kN/m) 编号 浇筑速度V(m/h) 实测值P(kN/m) 1 0.22 11.68 23 2.92 46.73 2 0.25 14.60 24 2.92 57.46 3 0.17 28.84 25 3.11 53.89 4 0.38 18.98 26 3.24 58.78 5 0.47 20.08 27 3.43 45.63 6 0.43 38.33 28 3.73 44.54 7 0.63 44.98 29 3.99 44.54 8 0.78 25.19 31 4.65 57.68 9 0.87 30.30 32 4.67 61.33 10 0.83 37.75 33 4.79 62.57 11 1.05 41.62 34 4.97 72.29 12 1.24 47.83 35 5.62 65.57 13 1.51 34.32 36 5.95 75.06 14 1.78 49.87 37 14.10 79.14 15 1.95 45.27 38 10.00 71.14 16 2.00 40.30 39 15.70 74.79 17 2.10 45.85 40 3.29 38.00 18 2.12 52.21 41 15.81 80.80 19 2.24 57.32 42 4.13 52.00 数据编号1至36为之前规范给出的图中已测的的数据，其中考虑到如今泵送混凝土的坍落度普遍偏高，按照规范中坍落度的修正我们在实测值上乘以了1.15。温度与混凝土侧压力的关系，采用线性比例关系图。 通过以上修正，表中的实测值实际上是经过修正，换算成温度200C ，坍落度12~16cm 下的模板侧压力值。 二、实验数据分析 依旧采用幂函数的关系即n P KV 来描述侧压力同浇筑速度的关系，对表中的测试数

暖通冷负荷热负荷计算书

XXXX大学环境工程学院课程设计说明书 课程《暖通空调》 班级 姓名 学号 指导教师 年月

第1篇采暖设计 1 工程概况 1.1 工程概况 1、本工程建筑面积约1600㎡，砖混结构，层高均为3.6M。本工程建筑所在地湖北咸宁，供暖室外计算温度0.3℃.根据设计要求供暖室内设计温度为18℃ 2、窗均为铝合金推拉窗，窗高为1.5M采用中空双层玻璃，在满足建筑节能要求的前提下查得K=4 w/(㎡.℃). 3、内门为木门，门高均为2M, 在满足建筑节能要求的前提下查得K=2 w/(㎡.℃) . 4、走廊根据要求没有做供暖设计 5、墙均为200空心砖墙，外墙做保温设计在满足建筑节能要求的前提下查得K=1 w/(㎡.℃).内墙在满足建筑节能要求的前提下查得K=1.5 w/(㎡.℃) . 6、走廊因为有两侧传热作用的存在查节能设计手册差的修正系数为0.3 7、冷风渗入由所在供暖房间窗布置情况和数量查建筑节能手册应用换气次数法计算而得。屋面为现浇为现浇板厚100MM,做保温和防漏水设计，在满足建筑节能要求的前提下查得K=0.8 w/(㎡.℃) 2 负荷计算 2.1 采暖负荷 1.围护结构耗热量 (1) 维护结构基本耗热量 Q1j=αKF（t n+ t wn） (2) 维护结构附加耗热量 ①朝向修正率： 北、东北、西北：0- +10% 东、西：-5% 东南、西南：-10%- -15% 南：-15%- -30% 2.冷风渗透耗热量 Q2=0.28c pρwn L(t wn-t n) 2.2 算例：以四层办公室（编号为401）为例 咸宁市为夏热冬冷地区，由《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005查得夏热冬冷地区外围护结构外墙的传热系数K≦1W/(m2·k)，屋面传热系数≦0.7 W/(m2·k)，窗墙面积比>0.2，由《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005查得窗的传热系数K≦3.5 W/(m2·k).