地下连续墙设计计算书
目录
一工程概况................................................................................................................................ - 1 - 二工程地质条件........................................................................................................................ - 1 - 三支护方案选型........................................................................................................................ - 1 - 四地下连续墙结构设计............................................................................................................ - 2 -
1 确定荷载，计算土压力：............................................................................................ -
2 -
γ，平均粘聚力c，平均摩檫角?......... - 2 -
1.1计算○1○2○3○4○5○6层土的平均重度
1.2 计算地下连续墙嵌固深度................................................................................... - 2 -
1.3 主动土压力与水土总压力计算........................................................................... - 3 -
2 地下连续墙稳定性验算................................................................................................ - 5 -
2.1 抗隆起稳定性验算............................................................................................... - 5 -
2.2基坑的抗渗流稳定性验算.................................................................................... - 6 -
3 地下连续墙静力计算.................................................................................................... - 7 -
3.1 山肩邦男法........................................................................................................... - 7 -
3.2开挖计算................................................................................................................ - 9 -
4 地下连续墙配筋.......................................................................................................... - 11 -
4.1 配筋计算............................................................................................................. - 11 -
4.2 截面承载力计算................................................................................................ - 12 - 参考文献.................................................................................................................................... - 12 -
一工程概况
拟建的市妇幼保健医院住院大楼,项目地址位于市安州大道与南珠东大街交叉路口东南侧。整个项目总用地净面积12702.98ｍ2，使用面积11411.73ｍ2，地上总建筑面积49273.94ｍ2，地下总建筑面积7857.64ｍ2，总建筑基底面积3815.92ｍ2。该项目为1栋楼高22～23F的住院大楼，下设两层地下室，详细尺寸及布局见“总平面图”和“建筑物和勘探点平面位置图”。未进入设计条件，拟建建筑的荷载、上部结构及室整平标高均未知、基础类型待定。受业主委托，由本院对拟建场地进行岩土工程详细勘察工作。
二工程地质条件
拟建工程场地位于市安州大道与南珠东大街交叉路口东南侧，其北临南珠东大街，西侧为安州大道，南面为已建的9F妇幼保健医院门诊、办公楼。拟建场地几年前经过填土整平，场地原有较多旧建筑物，部分已经拆除，现况场地总体地形平坦，相对高差不大，约1.21m。场地地貌上属于低丘缓坡地貌。
）洪冲积粘地地基土在钻探深度围揭露的地层有：素填土①，第四系（Q
3
土②、粗砂③、粉砂④；下伏基岩为侏罗系中统（J
）的强风化砂岩⑤和中风化
2
砂岩⑥，各层土的物理力学性质如下：
各种土的力学参数表
三支护方案选型
拟建工程场地位于市安州大道与南珠东大街交叉路口东南侧，其北临南珠东大街，西侧为安州大道，南面为已建的9F妇幼保健医院门诊、办公楼。拟建场地几年前经过填土整平，场地原有较多旧建筑物，部分已经拆除，现况场地总体地形平坦，相对高差不大，约1.21m。场地地貌上属于低丘缓坡地貌。必须控制
好施工对周围引起的振动和沉降
考虑该工程开挖深度10米，较深，要保持深基坑支护结构万无一失的话，要求进入强分化岩。
综上所述，最佳支护方案是选择支撑的地下连续墙围护。 地下连续墙工艺具有如下优点：
1）墙体刚度大、整体性好，因而结构和地基变形都较小，既可用于超深围护结构，也可用于主体结构；
2）试用各种地质条件。对砂卵石地层或要求进入风化岩层时，钢板桩就难以施工，但却可采用合适的成槽机械施工的地下连续墙结构；
3）可减少工程施工时对环境的影响。施工时振动少，噪声低；对周围相邻的工程结构和地下管线的影响较低，对沉降及变位较易控制；
4）可进行逆筑法施工，有利于加快施工进度，降低造价。
四 地下连续墙结构设计
1 确定荷载，计算土压力：
地表超载2
10/q KN M =，地下水距地面3.3米，用水土分算法计算主动土压力和水压力：
1.1计算○1○2○3○4○5○6层土的平均重度γ，平均粘聚力c ，平均摩檫角?
3
21 2.419.6 1.0219.5 4.0519 1.5821 6.67239.91547.39
21.367.47 1.58 6.679.9125.63kN m γ?+?+?+?+?+?===?+++
5 2.4 5.8 1.0230 4.0525 1.58178.92
3.812.4 1.02
4.05 1.5846.97ψ?+?+?+?===+++
35 2.444.3 1.024 1.58135.51
27.12.4 1.58 1.025a
c kp ?+?+?=
==++
1.2 计算地下连续墙嵌固深度
由经验公式法计算嵌固深度，公式为：
2
54.004.0])(tan 051.0'00134.033.2)(08.0[1--?-?++=?γγδc H H D 式中 D －墙体嵌固深度（m ）；
H －基坑开挖深度，γ
q
H H +
+'
][δ－容许变形量；根据《建筑基坑工程技术规》有100/1.0][H =δ
10
'1010.4721.836H m =+=
10
[]0.10.01100m δ=?=
0.040.542
0.0400.542[0.08() 2.330.00134'0.051(tan )]10
[0.080.01 2.330.0013421.3610.470.05121.3627.1(tan 3.8)]4.39H
D H c m
δγγ?----=
++?-?=
?++??-???=为了方便施工取11.5米
则地下连续墙底到自然地面总埋深为10+4.5=14.5米。
1.3 主动土压力与水土总压力计算
)2/45tan(2)2/45(tan )'(221??γγ-??--?++=c h h q p a
2h p w w γ= w a p p p +=
式中p －水土总压力(2
/m kN )；
a p －土压力(2
/m kN )；
w
p －水压力(2
/m kN )；
1h －计算深度在地下水位上距地面的距离(m)，当计算深度在水位下时
m h 0.41=；
2h －地下的计算深度距地下水位的距离(m)；
'γ－土的浮容重(m)。
则利用上面公式可计算各深度的土压力为
0()z m =
2000210tan (45 3.8/2)227tan(45 3.8/2)41.9/a p kN m =?--???-=-
2.3()z m =
200002
(1021.36 2.3)tan (45 3.8/2)227tan(45 3.8/2) 1.3/a p kN m =+?--??-=可认为0=a p
3.3()z m =
200002
(1021.36 3.3)tan (45 3.8/2)227tan(45 3.8/2)20/a p kN m =+?--??-=7()z m =
200002
(1021.36 3.311.36 3.7)tan (45 3.8/2)227tan(45 3.8/2)57/a p kN m =+?+?--??-= 2210 3.737/w w p h kN m γ==?= 294/a w p p p kN m =+=
10()z m =
200002
(1021.36 3.311.36 6.7)tan (45 3.8/2)227tan(45 3.8/2)87/a p kN m =+?+?--??-=2210 6.767/w w p h kN m γ==?=
2154/a w p p p kN m =+=
14()
z m =
200002
(1021.36 3.311.3611.2)tan (45 3.8/2)227tan(45 3.8/2)132/a p kN m =+?+?--??-=
221011.2112/w w p h kN m γ==?=
2244/a w p p p kN m =+=
2
图1 土压力分布图
2 地下连续墙稳定性验算 2.1 抗隆起稳定性验算
q
图2 同时考虑c 、?的抗隆起计算示意图
同时考虑?,c 的抗隆起，并按普朗特尔(Prandtl)地基承载力公式进行验算。 公式为：q
D H cN DNq K c
L +++=
)(12γγ，如图2所示
式中1γ－坑外地表至墙底，各土层天然重度的加权平均值（3kN/m ）； 2γ－坑开挖面以下至墙底，各土层天然重度的加权平均值（3kN/m ）；
Nq 、c N －地基极限承载力的计算系数；
?π?
tan 2)245(tan e N q ?+?=
?
tan 1
)
1(-=q c N N L K －抗隆起稳定安全系数。
则有：
21 2.421 1.0219.6 4.0519.5 1.5819 5.4521
20.3/14.5
kN m γ?+?+?+?+?=
=
2221/kN m γ=
00
20
tan3.83.8tan (45) 2.52
q N e π=+?=
1
(1.41)
6tan 3.8c N =-=
21 4.5 3.1276
1.4920.314.510
L K ??+?==?+
一般采用≥L K 1.2~1.3
因此地下连续墙埋深 4.5m D =满足要求。 2.2基坑的抗渗流稳定性验算
如图3所示，作用在惯用围B 上的全部渗流压力J 为：
hB
J w γ=
式中 h －在B 围从墙底到基坑地面的水头损失，一般可取2/w h h ≈；
w
γ－水的重度；
B —流砂发生的围，根据试验结果，首先发生在离坑壁大约等于挡墙插入深度一半围，即2/D B ≈。
抵抗渗透压力的土体水肿重量W 为 DB W 'γ= 式中 'γ—土的浮重度； D —地下墙的插入深度。
若满足J W >的条件，则管涌就不会发生，即必须满足下列条件：
w
w w s h D
h D K γγγγ'2'==
式中 s K —抗管涌的安全系数，一般取5.1≥s K
w /210 6.7/2 4.5/275.4w w J hB h B γγ===??=
'11.36 4.5 4.5/2115W DB γ==??=
满足J W >
则211.36 4.5
1.53 1.510 6.7
s K ??==≥?符合要求
图3 管涌验算示意图
3 地下连续墙静力计算 3.1 山肩邦男法
地下连续墙用于深基坑开挖的挡土结构，基坑土体的开挖和支撑的设置是分层进行的，作用于连续墙上的水、土压力也是逐步增加的。实际上各工况的受力
简图是不一样的。荷载结构法的各种计算方法是采用取定一种支承情况，荷载一次作用的计算图式，不能反映施工过程中挡土结构受力的变化情况。山肩邦男等提出的修正荷载结构法考虑了逐层开挖和逐层设置支撑的施工过程。
山肩邦男等提出的修正荷载结构法假定土压力是已知的，另外根据实测资料，又引入一些简化的假定：
（1）下道横支撑设置以后，上道横支撑的轴力不变；
（2）下道横支撑支点以上的挡土结构变位是在下道横支撑设置前产生的，下道横支撑支点以上的墙体仍保持原来的位置，因此下道横支撑支点以上的地下连续墙的弯矩不改变；
（3）在粘土层中，地下连续墙为无限长弹性体；
（4）地下连续墙背侧主动土压力在开挖面以上取为三角形，在开挖面以下取为矩形，是考虑了已抵消开挖面一侧的静止土压力的结果；
（5）开挖面以下土体横向抵抗反力作用围可分为两个区域，即高度为l的被动土压力塑性区以及被动抗力与墙体变位值成正比的弹性区。
应用上肩邦男法进行地下连续墙静力计算。
图4 山肩邦男精确解计算简图
山肩邦男法的计算简图如图4所示。沿地下墙分成3个区域，即第k道横支撑到开挖面的区域、开挖面以下的塑性区域和弹性区域。建立弹性微分方程式后，
根据边界条件及连续条件即可导出第k 道横支撑轴力的计算公式及其变位和力公式，该方法称为山肩邦男的精确解。为简化计算，山肩邦男又提出了近似解法，其计算简图如图5所示，不同之处为：
（1）在粘土地层中，地下连续墙作为底端自由的有限长梁； （2）开挖面以下土的横向抵抗反力采用线性分布的被动土压力； （3）开挖面以下地下连续墙弯矩为零的点假想为一个铰，忽略铰以下的挡土结构对铰以上挡土结构的剪力传递。
由作用于地下连续墙的墙前墙后所有水平作用力合力为零的平衡条件，即 有：
根据静力平衡条件，可推导户计算k N 及m x 的公式：
2
1
1
22021212121m m ok k i m m ok m k k x x h N vx wx h x h N αβηη+----+=∑-
+y
q
)
α(h 0K +x m )
图5 山肩邦男法近似解法的计算简图
m x 则需要通过求解方程：
)3(21)2
1()3121212121()(3101
1201
1
002003=??????-+-----+----∑∑--k kk k k i kk k ik i m kk k k m k kk kk k m h h h N h h N x h h v h x h h wh v h x w ηβηβαηα
式中各符号意义见图5山肩邦男法近似解法的计算简图。 3.2开挖计算
一次性开挖，并只设一道支撑，支撑系数k=1,07.7k h m =,15kk k h h m ==
1K N N =
10()z m =
22287/,67/,154/a w p kN m p kN m p kN m ===
15.410p
η=
= 8.710a p
α==
15.48.7 6.7βηα=-=-= 计算墙前被动土压力：
2tan (45)2tan(45)
22
21.36 1.14227 1.0724.457.8
p P x c x x ??
γ=???++?+=??+??=+ 则24.4w =，57.8v = 求m x ：
322111111(24.48.7)(15.47.757.824.458.75 6.77.7)322223
117.7(15.47.757.8 6.77.7)415.47.7(5)0
22
3m m m x x x --??-?-??+??-????
-?--????-??-=????
32
5.2261771264.60m
m x x x +--= 求解方程得 6.4m x m = 求支撑轴力1N ：
222
11111
15.47.7 6.415.47.724.4 6.457.8 6.4 6.77.7 6.48.7 6.42222
441.4N kN =??+??-??-?-???+??=墙体弯矩：
5()z m =
200002
(1021.36 3.311.36 1.7)tan (45 3.8/2)227tan(45 3.8/2)37/a p kN m =+?+?--??-= 2210 1.717/w w p h kN m γ==?=
254/a w p p p kN m =+=
1 2.7542
48.623M kN m kN m ?=
??=? 27.77.7
(154441.45)685.223M kN m kN m =??-??=-?
x )
图6 开挖计算简图
4 地下连续墙配筋 4.1 配筋计算
地下连续墙厚700mm ，保护层为50mm ，混凝土为C30，受力钢筋，分布钢筋均采用Ⅱ级钢筋。30C 混凝土的MPa f MPa f t c 43.1,3.14==，HRB 钢筋的设计强度300y f MPa =。
墙开挖侧最大弯矩685.2M kN m =?
070050650h mm =-= m b 1= 查表 0.11=α 受弯杆件强度设计安全系数4.1=K 1、开挖侧配筋： 222
01 1.4685.2
0.16/1.014300 1.00.65
s c KM mm m bh f αα?=
==??? 查《钢筋混凝土结构设计规》（蒲生主编2002）附表4-2得 7168.0=s γ
620 1.4685.2106851.5mm 3000.7168650s y s KM A f h γ??===??
实配直径为32的HRB335钢筋9根 （27238/S A mm m
=）
配筋率：6851.5100% 1.05%450.214%1000650s t s y
A f A bh f =
=?=>=? 满足要求 2、墙迎土侧配筋
2
22
01 1.448.60.011/1.014300 1.00.65
s c KM mm m bh f αα?=
==??? 查《钢筋混凝土结构设计规》（蒲生主编2002）附表4-2表得 9990.0=s γ
620 1.448.6103492.7mm /3000.99900.65
s y s KM A m f h γ??===??
实配直径为25的HR B335钢筋7根 （23436/S A mm m =） 配筋率：3492.7100%0.537%450.214%1000650s t s y
A f A bh f =
=?=>=? 3、钢筋笼水平配筋
按墙体力计算弯矩包络图确定最大弯矩配筋围，以及沿墙体深度分段调整配筋数量。由于本工程采用围檩连接支撑与围护墙，因此墙体槽段钢筋笼按整体配置，不分段考虑。根据构造配筋，配筋为18500. 4.2 截面承载力计算
根据《混凝土结构设计规》（GB50010-2002）第7.2.1条，混凝土受压区高度x 为
''1s y s y c A f A f bx f -=α
则 1''
30072383003436
79.761.014.31000
y s y s c f A f A x mm f b
α-?-?=
=
=??
为了防止构件设计成超筋构件，要求构件截面的相对受压区高度ξ不得超过其相对界限受压区高度b ξ
079.760.120.55650
b x h ξξ=
==<= 满足适用条件 则截面承载力
100(/2)''(')
1.014.3100079.76(65079.762)3003436(65035)1329.8685.2c y s s f bx h x f A h kN m M kN m
αα-+-=????-÷+??-=?>=? 符合规定
参考文献
（1）建筑基坑支护技术规程（JGJ120-99）；中国建筑科学研究院，中国建筑
工业，1999。
（2）建筑桩基技术规（JGJ94-94），中国建筑科学研究院，中国建筑工业，1994。
（3）建筑地基基础设计规（GBJ50007-2002）中国建筑科学研究院，中国建筑工业，2002；
上海MOU项目地下连续墙计算书
第一部分概述 (1)本工程基坑面积约为48860m2，周长约为950米，基坑开挖深度详见以下开挖信息表。 表1 各分区开挖信息表 图1 地下连续墙平面布置图 基坑总体方案如下：： “前阶段整体逆作，后阶段塔楼先顺作、纯地下室后逆作”方案 普遍区域采用1200 厚“两墙合一”地下连续墙；塔楼顺作区内部采用1000厚临时隔断地下连续墙，塔楼顺作区域坑内设置五道钢筋混凝土支撑。
本工程根据基坑挖深及周边环境情况，地下连续墙分为A、B、C、D、E、F及G七种槽段型式，不同槽段型式的地下连续墙相关信息如下表所示： 本工程地下室周边地下连续墙在临时施工阶段作为基坑围护结构，在正常使用阶段普遍区域地下连续墙作为永久结构外墙，而且在临时施工阶段和正常使用阶段，墙外水土压力分布、主体结构梁板对地下连续墙的约束条件及二者的持续时间均存在较大差别，致使两个阶段墙体计算边界条件不同，因此需分别对两个阶段下地下连续墙的受力进行计算。下文计算书包括各型“两墙合一”地下连续墙在开挖阶段与永久使用工况下的受力及配筋计算。
第二部分 施工临时工况下地下连续墙计算 一、施工临时工况下地下连续墙计算模式 （1）计算模式 根据上海市标准《基坑工程设计规程》的规定，在施工临时工况下，地下连续墙的计算采用规范推荐的竖向弹性地基梁法(“m ”法)。弹性地基梁法取单位宽度的挡土墙作为竖向放置的弹性地基梁，支撑简化为与截面积、弹性模量、计算长度有关的弹簧单元，如图1为弹性地基梁法典型的计算简图。 图1 竖向弹性地基梁法计算简图 基坑开挖面或地面以下，水平弹簧支座的压缩弹簧刚度H K 可按下式计算： h b k K h H ..= z m k h .= 式中，H K 为土弹簧压缩刚度(kN/m)；h k 为地基土水平向基床系数(kN/m 3)；m 为基床系数的比例系数；z 为距离开挖面的深度；b 、h 分别为弹簧的水平向和垂直向计算间距(m)。 基坑内支撑的刚度根据支撑体系的布置和支撑构件的材质与轴向刚度等条件有关，按下式计算： B L A E K ....2α= 式中：K ——内支撑的刚度系数(kN/m/m)； α——与支撑松弛有关的折减系数，一般取0.5～1.0；混凝土支撑或钢支撑施加预压力 时，取1.0； E ——支撑构件材料的弹性模量(kN/m 2)； A ——支撑构件的截面积(m 2)； L ——支撑的计算长度(m)；
土钉墙支护计算计算书
土钉墙支护计算书计算依据： 1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 2、《建筑施工计算手册》江正荣编著 3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著 4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著 5、《地基与基础》第三版 土钉墙需要计算其土钉的抗拉承载力和土钉墙的整体稳定性。 一、参数信息 1、基本参数 放坡参数：
K a1=tan2(45°- φ1/2）= tan2(45-18/2)=0.528； K a2=tan2(45°- φ2/2）= tan2(45-18/2)=0.528； K a3=tan2(45°- φ3/2）= tan2(45-12/2)=0.656； K a4=tan2(45°- φ4/2）= tan2(45-20/2)=0.49； 第1层土：0-1.2m(+0) H1'=[∑γ0h0]/γi=[0]/20=0m P ak1上=γ1H1'K a1-2c1K a10.5=20×0×0.528-2×12×0.5280.5=-17.439kN/m2 P ak1下=γ1(h1+H1')K a1-2c1K a10.5=20×(1.2+0)×0.528-2×12×0.5280.5=-4.767kN/m2 第2层土：1.2-2m(+0) H2'=[∑γ1h1]/γsati=[24]/20=1.2m P ak2上=[γsat2H2'-γw(∑h1-h a)]K a2-2c2K a20.5+γw(∑h1-h a)=[20×1.2-10×(1.2-1.2)]×0.528-2×12×0.52 80.5+10×(1.2-1.2)=-4.767kN/m2 P ak2下
土钉墙支护计算计算(准确)
土钉墙支护计算计算书 本计算书参照《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99 中国建筑工业出版《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业、《实用土木工程手册》第三版文渊编著人民教同、《地基与基础》第三版中国建筑工业、《土力学》等相关文献进行编制。 土钉墙需要计算其土钉的抗拉承载力和土钉墙的整体稳定性。 一、参数信息: 1、基本参数： 侧壁安全级别：二级 基坑开挖深度h(m)：7.430； 土钉墙计算宽度b'(m)：100； 土体的滑动摩擦系数按照tanφ计算，φ为坡角水平面所在土层的摩擦角； 条分块数：/； 不考虑地下水位影响； 2、荷载参数： 序号类型面荷载q(kPa) 基坑边线距离b0(m) 宽度b1(m) 1 局布20.00 4.86 5 3、地质勘探数据如下：： 序号土名称土厚度坑壁土的重度γ坑壁土的摩擦角φ聚力C 极限摩擦阻力 (m) (kN/m3) (°) (kPa) (kPa)
1 填土 1.30 18.00 18.00 12.00 80.00 2 粘性土 1.30 18.00 20.00 25.00 100.00 3 粉土 3.10 19.00 25.00 18.00 110.00 4 粘性土 1.20 18.00 20.00 25.00 100.00 5 粉砂 4.10 19.00 35.00 18.00 115.00 4、土钉墙布置数据： 放坡参数： 序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 1 7.43 3.00 100.00 土钉数据： 序号直径(mm) 长度(m) 入射角(度) 竖向间距(m) 水平间距(m) 1 150 6.00 15.00 1.50 1.50 二、土钉(含锚杆)抗拉承载力的计算: 单根土钉受拉承载力计算，根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99， R=1.25γ0T jk 1、其中土钉受拉承载力标准值T jk按以下公式计算： T jk=ζe ajk s xj s zj/cosαj 其中ζ--荷载折减系数 e ajk --土钉的水平荷载 s xj、s zj--土钉之间的水平与垂直距离 αj--土钉与水平面的夹角 ζ按下式计算：
地下连续墙设计计算
6667设计计算 已知条件： （1）土压力系数计算 主动土压力系数： K a1=tan2（45°—φ1/2）=tan2（45°—10°/2）=0.70 a1=0.84 K a2=tan2（45°—φ2/2）=tan2（45°—18°/2）=0.52 a2=0.72 K a3=tan2（45°—φ3/2）=tan2（45°—19.2°/2）=0.64 a3=0.71 K a4=tan2（45°—φ4/2）=tan2（45°—18.9/2）=0.52 a4=0.70 K a5=tan2（45°—φ5/2）=tan2（45°—19.2/2）=0.41 a5=0.72 被动土压力系数： K p1=tan2（45°＋φ5/2）=tan2（45°＋19.2°/2）=1.98 p1=1.40 （2）水平荷载和水平抗力的计算 水平荷载计算： e a=q0k a1－2C=20×0.59－2×10×0.84=－5kPa e ab上=（q0+h1）K a1－2c1a1=（20+18×2.5）×0.59－2×10×0.84=21.55kPa e ab下=（q0+h1）K a2－2c2a2=（20+18×2.5）×0.36－2×19×0.6=0.6kPa e ac上=（q0+h1＋h2）K a2－2c2a2=（20+18×2.5＋19.9×1.1）×0.36－2×19× 0.6=8.48kPa e ac下=（q0+h1＋h2）K a3－2c3a3=（20+18×2.5＋19.9×1.1）×0.64－2×44×0.8=－14.79kPa e ad上=（q0+h1＋h2＋h3）K a3－2c3a3=（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4）× 0.64－2×44×0.8=2.05kPa e ad下=（q0+h1＋h2＋h3）K a4－2c4a4=（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4）× 0.34－2×21×0.59=13.71kPa e ae上=（q0+h1＋h2＋h3＋h4）K a4－2c4a4=（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4＋19.9×0.5）×0.34－2×21×0.59=17.09kPa e ae下=（q0+h1＋h2＋h3＋h4）K a5－2c5a5=（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4
基坑支护方案(土钉墙,详细计算)..
第一章基坑边坡计算 一、工程概况 （一）土质分布情况 ①1杂填土（Q4ml）：由粉质粘土混较多的碎砖、碎石子等建筑垃圾及生活垃圾组成。层厚0.50～4.80米。 ①2素填土（Q4ml）：主要由软～可塑状粉质粘土夹少量小碎石子、碎砖组成。层厚0.40～2.90米。 ①3淤泥质填土（Q4ml）：。主要为原场地塘沟底部的淤泥，后经翻填。分布无规律，局部分布。层厚0.80～2.30米。 ②1粉质粘土（Q4al）：可塑，局部偏软塑，中压缩性，切面稍有光泽，干强度中等，韧性中等，土质不均匀，该层分布不均，局部缺失。层顶标高5.00～13.85米，层厚0.50～8.20米。 ②2粉土夹粉砂（Q4al）：中压缩性，干强度及韧性低。夹薄层粉砂，具水平状沉积层理，单层厚1.0～5.0cm，局部富集。该层分布不均匀，局部缺失。层顶标高1.30～ 10.93米，层厚0.80～4.50米。 ②3含淤泥质粉质粘土（Q4al）：软～流塑，高压缩性，干强度、韧性中等偏低。局部夹少量薄层状粉土及粉砂，层顶标高1.87～10.03米，层厚1.00～13.50米。 ②4粉质粘土（Q4al）：饱和，可塑，局部软塑，中压缩性，层顶标高-8.30～7.27米，层厚1.10～14.60米。 ③1粉质粘土(Q3al)：可～硬塑，中压缩性。干强度高，韧性高。含少量铁质浸染斑点及较多的铁锰质结核。该层顶标高-11.83～13.23米，层厚1.40～14.00米。 ③2粉质粘土(Q3al)可塑，局部软塑，中压缩性。该层顶标高-18.83～6.83米，层厚2.20～23.70米。 ④粉质粘土混砂砾石（Q3al）：可塑，局部软塑，中偏低压缩性，干强度中等，韧性中等。该层顶标高-26.73～-10.64米，层厚0.50～6.50米。 （二）支护方案的选择 根据本工程现场实际情况，基坑各部位确定采取如下支护措施
土钉墙支护计算计算书
土钉墙支护计算书 本计算书参照《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99中国建筑工业出版社出版 《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》 第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。 土钉墙需要计算其土钉的抗拉承载力和土钉墙的整体稳定性。 一、参数信息： 1、基本参数： 侧壁安全级别：二级 基坑开挖深度h(m): 7.700; 土钉墙计算宽度b'(m): 15.00; 土体的滑动摩擦系数按照tan计算，?为坡角水平面所在土层内的内摩擦角；条分块数：10; 考虑地下水位影响； 基坑外侧水位到坑顶的距离(m): 15.000; 基坑内侧水位到坑顶的距离(m): 15.000; 2、荷载参数： 序号类型面荷载q(kPa)荷载宽度b0(m)基坑边线距离b1(m) 1 满布 2.00 -- -- 3、地质勘探数据如下：：
4、土钉墙布置数据： 放坡参数： 序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 1 7.70 2.54 12.00 土钉参数： 序号孑L径 (mm) 长度(m) 入射角(度) 竖向间距(m)水平间距(m) 1 120.00 4.00 15.00 1.50 2.00 2 120.00 7.00 15.00 1.50 2.00 3 120.00 5.00 15.00 1.50 2.00 、土钉(含锚杆)抗拉承载力的计算 单根土钉受拉承载力计算，根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99, R=1.25 0T jk 1、其中土钉受拉承载力标准值T jk按以下公式计算： T jk= Z e k S xj S Zj/COS ja 其中 Z --荷载折减系数 ea jk --土钉的水平荷载 S xj、S zj --土钉之间的水平与垂直距离 a --土钉与水平面的夹角 按下式计算： Z =tan[Q(H)/2](1/(tan(( k)/2+-1/tan B )角加° ? /2) 其中/-土钉墙坡面与水平面的夹角。 ?-土的内摩擦角 e ajk按根据土力学按照下式计算：
弹性地基梁法(“m”法)公式以及地下连续墙计算书
根据上海市标准《基坑工程设计规程》的规定，在施工临时工况下，地下连续墙的计算采用规范推荐的竖向弹性地基梁法(“m ”法)。弹性地基梁法取单位宽度的挡土墙作为竖向放置的弹性地基梁，支撑简化为与截面积、弹性模量、计算长度有关的弹簧单元，如图1为弹性地基梁法典型的计算简图。 图1 竖向弹性地基梁法计算简图 基坑开挖面或地面以下，水平弹簧支座的压缩弹簧刚度H K 可按下式计算： h b k K h H ..= z m k h .= 式中，H K 为土弹簧压缩刚度(kN/m)；h k 为地基土水平向基床系数(kN/m 3)；m 为基床系数的比例系数；z 为距离开挖面的深度；b 、h 分别为弹簧的水平向和垂直向计算间距(m)。 基坑内支撑的刚度根据支撑体系的布置和支撑构件的材质与轴向刚度等条件有关，按下式计算： B L A E K ....2α= 式中：K ——内支撑的刚度系数(kN/m/m)； α——与支撑松弛有关的折减系数，一般取0.5～1.0；混凝土支撑或钢支撑施加预压力时，取1.0； E ——支撑构件材料的弹性模量(kN/m 2)； A ——支撑构件的截面积(m 2)； L ——支撑的计算长度(m)； S ——支撑的水平间距(m)。 （2）水土压力计算模式 作用在弹性地基梁上的水土压力与土层分布以及地下水位有关系。水土压力计算采用水土分算，利用土体的有效重度和c 、?强度指标计算土压力，然后叠加水压力即得主动侧的水
土压力。土的c 、?值均采用勘察报告提供的固结快剪指标，地下连续墙变形、内力计算和各项稳定验算均采用水土分算原则，计算中地面超载原则上取为20kPa 。基坑周边地下连续墙配筋计算时分项系数取1.25。 ①土压力计算： 墙后主动土压力计算采用朗肯土压力计算理论，主动土压力强度（kPa ）计算公式如下： a a i i a K c K h r q p 2)(-+=∑ 其中，i r 为计算点以上各土层的重度，地下水位以上取天然重度，地下水位以下取水下重度； i h 为各土层的厚度； a K 为计算点处的主动土压力系数，)2 45(tan 2φ-= a K ； φ,c 为计算点处土的总应力抗剪强度指标。 按三轴固结不排水试验或直剪固快试验峰值强度指标取用。 ②水压力计算：作用在支护结构上主动土压力侧的水压力在基坑内地下水位以上按静水压力三角形分布计算；在基坑内地下水位以下水压力按矩形分布计算(水压力为常量)，并不计算作用于支护结构被动土压力侧的水压力，见下图所示。其中， w h ?为基坑内外水位差，w r 为水的重度，取为10kN/m 3。 图2 静水压力分布模式
土钉墙设计计算书1
土钉墙设计计算书 本计算依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)。 一、基本计算参数 1.地质勘探数据如下： ——————————————————————————————————————————— 序号 h(m) (kN/m3) C(kPa) (°) 极限摩阻(kPa) 计算方法土类型 1 4.00 17.50 8.00 18.00 30.0 水土分算填土 2 4.50 20.00 0.00 40.00 150.0 水土分算卵石 ——————————————————————————————————————————— 表中：h为土层厚度(m),为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角(°)。 基坑外侧水标高-8.00m，基坑内侧水标高-8.00m。 2.基本计算参数： 地面标高0.00m，基坑坑底标高-7.00m。 3.地面超载： —————————————————————————————————————————序号布置方式作用区域标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m ————————————————————————————————————————— 4.土钉墙布置数据： 放坡级数为1级坡。 —————————————————————————— 序号坡高m 坡宽m 坡角°平台宽m 1 7.00 3.50 63.43 0.00 —————————————————————————— 土钉数据： ————————————————————————————————————— 层号孔径(mm) 长度(m) 入射角(度) 竖向间距(m) 水平间距(m) 材料 1 80.00 6.00 15.00 1.70 1.50 48X3.0钢管 2 80.00 5.00 15.00 1.60 1.50 48X3.0钢管 3 80.00 3.50 15.00 1.60 1.50 48X3.0钢管 4 80.00 2.50 15.00 1.60 1.50 48X3.0钢管 ————————————————————————————————————— 二、土钉(含锚杆)抗拉承载力的计算 土钉墙局部稳定验算:
土钉墙支护计算计算书解析
土钉墙支护计算书 永昌县同人商贸影视城工程；属于框架;地上5层;地下1层；建筑高度：32m；标准层层高：4.5m ；总建筑面积：17590平方米；总工期：500天；施工单位：金昌市隆凯建筑安装工程有限公司 本工程由永昌县万安房地产开发有限公司投资建设， 华诚博远（北京）建筑规划设计有限公司设计，兰州岩土华夏有限公司勘察，金昌恒业建设工程监理有限公司监理，金昌市隆凯建筑安装工程有限公司组织施工；由李玉龙担任项目经理，张得文担任技术负责人。 本计算书参照《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 中国建筑工业出版社出版《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。 土钉墙需要计算其土钉的抗拉承载力和土钉墙的整体稳定性。 一、参数信息: 1、基本参数： 侧壁安全级别：一级 基坑开挖深度h(m)：10.000； 土钉墙计算宽度b'(m)：30.00； 土体的滑动摩擦系数按照tanφ计算，φ为坡角水平面所在土层内的内摩擦角； 条分块数：20； 不考虑地下水位影响； 2、荷载参数： 序号类型面荷载q(kPa) 基坑边线距离b0(m) 宽度b1(m) 1 满布15.00 -- -- 3、地质勘探数据如下：：
序号土名称土厚度坑壁土的重度γ 坑壁土的内摩擦角φ 内聚力C 极限摩擦阻力饱和重度(m) (kN/m3) (°) (kPa) (kPa) (kN/m3) 1 杂填土 1.60 18.00 30.00 15.00 112.00 1.00 2 角砾层 2.6 19.00 30.00 5.50 112.00 1.00 3 粉砂 2.30 19.50 30.50 30.00 112.00 20.00 4 角砾 1.40 21.50 37.50 12.50 112.00 1.00 放坡参数： 序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 1 9.00 4.00 30.00 土钉数据： 序号孔径(mm) 长度(m) 入射角(度) 竖向间距(m) 水平间距(m) 1 50.00 9.00 15.00 1.40 1.50 2 50.00 9.00 15.00 1.40 1.50 3 50.00 7.00 15.00 1.40 1.50 4 50.00 7.00 15.00 1.40 1.50 5 50.00 7.00 15.00 1.40 1.50 6 50.00 7.00 15.00 1.40 1.50 7 50.00 7.00 15.00 1.40 1.50 二、土钉(含锚杆)抗拉承载力的计算: 单根土钉受拉承载力计算，根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-2012，R=1.25γ0T jk 1、其中土钉受拉承载力标准值T jk按以下公式计算： T jk=ζe ajk s xj s zj/cosαj 其中ζ--荷载折减系数 e ajk --土钉的水平荷载 s xj、s zj--土钉之间的水平与垂直距离
地下连续墙设计计算书
目录 一工程概况................................................................................................................................ - 1 - 二工程地质条件........................................................................................................................ - 1 - 三支护方案选型........................................................................................................................ - 1 - 四地下连续墙结构设计............................................................................................................ - 2 - 1 确定荷载，计算土压力：............................................................................................ - 2 - γ，平均粘聚力c，平均内摩檫角?..... - 2 - 1.1计算○1○2○3○4○5○6层土的平均重度 1.2 计算地下连续墙嵌固深度................................................................................... - 2 - 1.3 主动土压力与水土总压力计算........................................................................... - 3 - 2 地下连续墙稳定性验算................................................................................................ - 5 - 2.1 抗隆起稳定性验算............................................................................................... - 5 - 2.2基坑的抗渗流稳定性验算.................................................................................... - 6 - 3 地下连续墙静力计算.................................................................................................... - 7 - 3.1 山肩邦男法........................................................................................................... - 7 - 3.2开挖计算................................................................................................................ - 9 - 4 地下连续墙配筋.......................................................................................................... - 11 - 4.1 配筋计算............................................................................................................. - 11 - 4.2 截面承载力计算................................................................................................ - 12 - 参考文献.................................................................................................................................... - 12 -
土钉墙支护计算书9米深..
钉墙支护计算书计算依据: 1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 2、《建筑施工计算手册》江正荣编著 3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著 4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著 5、《地基与基础》第三版 土钉墙需要计算其土钉的抗拉承载力和土钉墙的整体稳定性。 一、参数信息 1基本参数 2、荷载参数 3、土层参数 4、土钉墙布置数据 放坡参数:
土钉参数: 5、计算系数 二、土钉承载力计算 第 1 层土： 0-1.2m(+0) H i '=[ Z 0Y]/ i =[0]/18=0m]/18=0m P aki 上 = Y 1 H 1'K a1-2c 1K a10.5 =18X) X).528-2 >2><0.5280.5 =-17.439kN/m 2 P ak1T =Y 1(h 什H 1')K a1-2c 1K a10.5 =18X1.2+0) 0528-2 XX).5280.5 =-6.034kN/m 2 K a1=tan 2 (45 ° 奶/2) K a2=tan (45 ° 粋2) 2 K a3=tan (45 ° 艇/2) 2 =tan(45-18/2)=0.528; 2 =tan (45-18/2)=0.528; =tan 2 (45-14/2)=0.61; 2 =tan(45-14/2)=0.61; 2
第 2 层土： 1.2-3m(+0) H2'=[ HY]/ sYi=[21.6]/20=1.08m]/20=1.08m P ak2 上 =[sat2H2'- Y w( Xhh a)]K a2-2c2K a20.5+佩E h-h a)=[20 *08-10 (1.2-1.2)] 0.528-2 t2X).5280.5 +10X(1.2-1.2)=-6.034kN/m2 P ak2 下 =[$at2(H2'+h2)- Y w( E h-h a)]K a2-2c2K a20.5+ Y w( Xhh a)=[20 *1.08+1.8)-10 (3-X.2)] 0.528-2 x x0.5280.5+10x(3-1.2)=21.47kN/m2 第3层土：3-4m(+0) H3'=[Z2Y]/ Y ti=[57.6]/19=3.032m]/19=3.032m P ak3 上 =[$at3H3'-泌Xh-h a)]K a3-2c3K a30.5+泌Eh-h a)=[19 X.032-10 X-1.2)] 0X1-2 X)X).61O.5+1O 2 X(3-1.2)=26.54kN/m2 P ak3下 0.5 =[sat3(H3'+h3)- Y w( Eh-h a)]K a3-2C3K a3. + 旳(E2-h a)=[19 23.032+1)-10 (4X1.2)] 021-2 wx 0.610.5+1 0x(4-1 .2)=42.03kN/m2 第4层土：4-6.5m(+0) H4'=[ Eh s]/ sati=[76.6]/19=4.032m]/19=4.032m P ak4上 =[sat4H4'- Y w( Eh-h a)]K a4-2c4K a40.5+ >( Eh-h a)=[19 X.032-10 *-1.2)] 0X1-2 X)X0.610.5+10 2 X(4-1 .2)=42.03kN/m2 P ak4下 =[$at4(H4'+h4)- Y w( Xh-h a)]K a4-2c4K a40.5+泌Xhh a)=[19 X4.032+2.5)-10 (6X-1.2)] 0.X-2 x 0x0.610.5+10x(6.5-1.2)=80.755kN/m2 第5层土： 6.5-9m(+0) H5'=[ Z4Y]/ Y ti=[124.1]/22=5.641m]/22=5.641m P ak5上 =[sat5H5'-佩Eh-h a)]K a5-2c5K a50.5+ 佩Eh-h a)=[22 X.641-10 X.5-1.2)] O.X-2 X3X).490.5+ 2
地下连续墙“两墙合一”设计问题探讨
龙源期刊网 https://www.wendangku.net/doc/6c1403121.html, 地下连续墙“两墙合一”设计问题探讨 作者：杨文旻 来源：《中国房地产业·下半月》2016年第06期 【摘要】本文主要探讨地下连续墙“两墙合一”的相关设计问题。包括“两墙合一”的受力特性、节点设计以及防水措施。引入实际工程应用情况，说明其应用的合理性。为地下连续墙“两墙合一”的推广及应用提供参考。 【关键词】地下连续墙；两墙合一；受力特性；节点设计；防水措施 地下连续墙用于基础埋深大、地质条件差、水位高、场地周边建筑较贴等地下工程施工情况，有着明显的优势。目前地下连续墙主要充当施工期间的临时支护，当地下施工完成并回填后就退出舞台，后期建筑结构使用过程中不再考虑地下连续墙的作用，造成一定浪费。地下连续墙兼做主体结构参与正常使用阶段的结构受力，有着重大的意义。实现地下连续墙兼做主体结构，引出了“两墙合一”的概念。“两墙合一”即在地下施工阶段地下连续墙作为围护支挡结构，地下施工完成后，开始充当地下室外墙，通过设置与地下主体结构梁板的有效连接，成为主体结构的一部分，在正常使用阶段参与主体结构受力。随着地下连续墙作为主体结构的应用，实际工程对“两墙合一”的设计、施工以及防水措施等方面[1]提出了严格的要求。本文主要介绍地下连续墙“两墙合一”设计方面的问题。 1、“两墙合一”受力特性 地下连续墙作为主体结构的一部分，其荷载及受力特性随各个阶段而不同。 首先，地下连续墙在施工阶段作为基坑支护结构，其主要作用为临时挡土与止水，此时连续墙主要承受土压力、水压力。连续墙可近似为下端固支，上端铰支的梁，其底部固支部位内力最大。当连续墙埋深较深时，底部内力大，需增加连续墙厚度。此时，可在地下室范围内增加多层水平支撑，减少计算跨度，降低底部内力，达到优化设计的目的。还可以在连续墙外侧增加临时锚杆，用于平衡连续墙内力。然而后者受现场施工环境限制，对于周边建筑物较多或地基土质较差时无法使用。 其次，地下连续墙在主体结构竣工后，其主要功能在于充当地下室外墙，同时作为地下室楼层梁板的边支座，起到一定的竖向构件[2]作用。此时连续墙主要承受土压力、水压力以及 主体结构的竖向、水平荷载产生的内力。连续墙可近似为下端固支，上端铰支，中间多道侧向约束的连续梁。除了承受土压力、水压力及路面荷载外，还承受主体结构传递过来的竖向与水平力。
土钉墙支护计算书9米深..
土钉墙支护计算书 计算依据： 1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 2、《建筑施工计算手册》江正荣编著 3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著 4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著 5、《地基与基础》第三版 土钉墙需要计算其土钉的抗拉承载力和土钉墙的整体稳定性。 一、参数信息 1、基本参数 侧壁安全级别 二级 基坑开挖深度h(m) 9 土体的滑动摩擦系数 1.3 条分块数 10 土钉墙计算宽度B'(m) 15 基坑外侧水位到坑顶的距离(m) 1.2 基坑内侧水位到坑顶的距离(m) 9.5 基坑地面至抗隆起计算平面之间的距离D(m) 0.5 2、荷载参数 3、土层参数 序号 土名称 土厚度(m) 坑壁土的重度 γ(kN/m 3 ) 坑壁土的内摩 擦角φ(°) 粘聚力C (kPa) 极限摩擦阻力(kPa) 饱和重度(kN/m 3 ) 1 填土 3 18 18 12 20 20 2 粘性土 3.5 19 14 10 60 19 3 粘性土 3.5 19 20 18 60 22 4、土钉墙布置数据 放坡参数：
序号放坡高度L(m) 放坡宽度W(m) 平台宽度B(m) 1 9 6 2 土钉参数： 序号孔径d(mm) 长度l(m) 入射角α(°) 竖向间距 Sz(m) 土钉杆体材 料 杆体截面积 As(mm2) 抗拉强度标 准值 fyk(N/mm2) 抗拉强度设 计值 fy(N/mm2) 1 120 6 15 1.5 钢筋314 400 360 2 120 7 15 1.5 钢筋314 400 360 3 120 7 15 1.5 钢筋31 4 400 360 4 120 7 1 5 1.5 钢筋314 400 360 5 120 7 15 1.5 钢筋314 400 360 5、计算系数 结构重要性系数γ0 1 综合分项系数γF 1.25 土钉抗拔安全系数K t 1.6 圆弧滑动稳定安全系数K s 1.3 抗滑移安全系数K sl 1.2 抗倾覆安全系数K ov 1.3 抗隆起安全系数K he 1.6 经验系数ηb0.6 二、土钉承载力计算 K a1=tan2(45°- φ1/2）= tan2(45-18/2)=0.528； K a2=tan2(45°- φ2/2）= tan2(45-18/2)=0.528； K a3=tan2(45°- φ3/2）= tan2(45-14/2)=0.61； K a4=tan2(45°- φ4/2）= tan2(45-14/2)=0.61； K a5=tan2(45°- φ5/2）= tan2(45-20/2)=0.49； 第1层土：0-1.2m(+0) H1'=[∑γ0h0]/γi=[0]/18=0m]/18=0m P ak1上=γ1H1'K a1-2c1K a10.5=18×0×0.528-2×12×0.5280.5=-17.439kN/m2 P ak1下=γ1(h1+H1')K a1-2c1K a10.5=18×(1.2+0)×0.528-2×12×0.5280.5=-6.034kN/m2
地下连续墙计算
五里河站明挖施工方法的确定 明挖法即为采用围护结构做围挡,主体结构为露天作业的一种施工方法。该方法能较好地利用地下空间, 紧凑合理, 管理方便。同时具有施工作业面宽, 方法简单, 施工安全, 技术成熟, 工程进度周期短, 工程质量易于保证及工程造价低等优点。沈阳市地铁二号线五里河站位于南二环路与青年大街交叉南侧, 青年大街东侧的绿地内, 为浑河北岸约200 米远处。地面以上车站周围现状为绿地和商业区待用地。地面以下有通信电缆管线。但埋深较浅, 对车站埋深不起控制作用, 因施工厂地开阔, 可采用明挖法施工方案。 明挖法施工方案工序分为四个步骤进行: 先进行维护结构施工, 内部土方开挖, 工程结构施工, 恢复管线和覆土。从施工步骤的内容上看: 围护结构部分是地铁站实施的第一个步骤, 它在工程建设中起着至关重要的作用, 其方案确定的合理与否将直接影响到明挖法施工的成败, 因此根据不同现场情况和其地质条件来选定与之相适用的围护结构方案, 这样才能确保地铁工程安全, 经济有序的进行。 2 主体围护结构方案的确定 地铁工程中常用的围护结构有: 排桩围护结构, 地下连续墙围护结构和土钉围护结构。当基坑较线5 米以内及侧压力较小时,一般不设置水平支撑构件。当基坑较深时, 在围护结构坑内侧就需要设置多层多道水平支撑构件, 其目的是为了降低围护结构的水平变位。 排桩围护结构是以某种桩型按队列式布置组成的基坑支护结构。排桩围护结构特点是整体性差, 但施工方便, 投资小, 工程造价低。它适用于边坡稳定性好, 变形小及地下水位较低的地质条件。由于其防水防渗性能差,地铁工程采用排桩围护结构时, 一般采用坑外降水的方法来降地下水, 其排水费用较大。 地下连续墙结构: 是用机械施工方法成槽浇灌, 钢筋混凝土形成的地下墙体, 其墙厚应根据基坑深度和侧土 压力的大小来确定, 常用为800￣1200mm 厚。其特点是: 整体性好, 刚度大, 对周围建筑结构的安全性影响小, 防水抗渗性能良好。它不仅适用于软弱流动性能较大的土质, 同时还适于多种不同情况的地质条件, 但其造价高, 投资大。由于其结构的防水防渗性能好, 采用此结构做围护结构时, 一般用坑内降水法降地下水, 其降水费用相对低。 土钉墙结构: 是在基坑开挖过程中, 将土钉置入原状土体中, 并在支护面上喷射钢筋混凝土面层, 通过土钉、土体和喷射的混凝土面层的共同作用形成的结构。这种结构适用于浅基坑地下水位以上或经过人工降水后的粘性土、粉土、杂填土及非松散砂土和卵石土等。其结构特点是提高土体的整体稳定性, 边开挖边支护, 不占用独立工期, 施工安全快捷。设备简单, 操作方便, 造价低。 五里河站由于其施工场地开阔, 地下土质以砂层为主, 其土质稳定性好, 变形小, 但此站距离浑河近地下水位高, 如果采用排桩围护结构坑外降水方案降水量过大, 降水费用太高, 且该站地铁的标准段基坑深度为32.45m, 基坑较深。故采用防水性能较好的地下连续墙围护结构较排桩结构而言能更安全合理, 降水方式为坑内降水。由于车站基坑较深, 其坑上围护墙上设置了六道水平支撑杆件, 以防边坡侧壁位移过大, 影响主体结构的正常施工。基坑情况见图一。
土钉墙支护计算说明书
土钉墙支护计算书 一、计算依据 1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 2、《建筑施工计算手册》江正荣编著 3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著 4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著 二、计算参数
1 2 土钉参数 序号 直径d(mm) 长度 l(m) 入射角α(°) 横向间距Sx(m) 竖向间距Sz(m) 土钉杆体材料 杆体截面积As(mm 2) 抗拉强度标准值 fyk(N/mm 2) 抗拉强度设计值 fy(N/mm 2) 1 2 120 120 6 7 15 15 1 1 1.5 3 钢筋 钢管 314 314 400 400 360 360 三、土钉承载力计算 1、主动土压力计算 剖面图
1）主动土压力系数 Kai=tan2(45°- φi/2） 第1层土: K a1=tan2(45°-18/2)=0.527864 第2层土: K a2=tan2(45°-12/2)=0.65575 第3层土: K a3=tan2(45°-20/2)=0.490291 2）土压力、地下水产生的水平荷载 各层土所受的土压力： (1)地表处： P ak1上=qK a1-2c1K a10.5=10*0.527864-2*12*0.5278640.5=-12.1584kN/m2 (2)第2层土: P ak2上=(q+γ1*h1)K a1-2c1K a10.5=46*0.527864-2*12*0.5278640.5=6.84473kN/m2 P ak2下=(q+γ1*h1)K a2-2c2K a20.5=46*0.65575-2*10*0.655750.5=13.9688kN/m2 (3)第3层土: P ak3=(q+γ1*h1+γ2*h2)K a2-2c2K a20.5=112*0.65575-2*10*0.655750.5=57.2483kN/m2 3）水平荷载 (1)第1层土: E ak1=h1P ak1b a/1=2*-12.1584*1/1=-24.3168kN (2)第2层土: E ak2=h2(P ak2上+P ak2下)b a/2=2*(6.84473+13.9688)*1/2=20.8136kN
地下连续墙设计计算书
目录 一工程概况 (1) 二工程地质条件 (1) 三支护方案选型 (1) 四地下连续墙结构设计 (2) 1确定荷载，计算土压力： (2) 1.1计算○1○2○3○4○5○6层土的平均重度γ，平均粘聚力c，平均内摩檫角? (2) 1.2计算地下连续墙嵌固深度 (2) 1.3主动土压力与水土总压力计算 (3) 2地下连续墙稳定性验算 (6) 2.1抗隆起稳定性验算 (6) 2.2基坑的抗渗流稳定性验算 (7) 3地下连续墙静力计算 (8) 3.1山肩邦男法 (8) 3.2开挖计算 (10) 4地下连续墙配筋 (12) 4.1配筋计算 (12) 4.2截面承载力计算 (13) 参考文献 (13)
一工程概况 拟建的钦州市妇幼保健医院住院大楼,项目地址位于钦州市安州大道与南珠东大街交叉路口东南侧。整个项目总用地净面积12702.98ｍ2，使用面积11411.73ｍ2 ，地上总建筑面积49273.94ｍ2 ，地下总建筑面积7857.64ｍ2 ，总建筑基底面积3815.92ｍ2 。该项目为1栋楼高22～23F 的住院大楼，下设两层地下室，详细尺寸及布局见“总平面图”和“建筑物和勘探点平面位置图”。未进入设计条件，拟建建筑的荷载、上部结构及室内整平标高均未知、基础类型待定。受业主委托，由本院对拟建场地进行岩土工程详细勘察工作。 二工程地质条件 拟建工程场地位于钦州市安州大道与南珠东大街交叉路口东南侧，其北临南珠东大街，西侧为安州大道，南面为已建的9F 妇幼保健医院门诊、办公楼。拟建场地几年前经过填土整平，场地内原有较多旧建筑物，部分已经拆除，现况场地总体地形平坦，相对高差不大，约1.21m。场地地貌上属于低丘缓坡地貌。 地地基土在钻探深度范围内揭露的地层有：素填土①，第四系（Q 3）洪冲积粘土②、粗砂③、粉砂④；下伏基岩为侏罗系中统（J 2）的强风化砂岩⑤和中风化砂岩⑥，各层土的物理力学性质如下： 各种土的力学参数表 名称h(m))(0?C(kPa))/(3m kN γ素填土① 2.453521粘土② 1.02 5.844.319.6粗砂③ 4.0530019.5粉砂④ 1.5825 4 19.0强风化岩⑤ 6.6721.0中风化砂岩⑥ 9.91 23.0 三支护方案选型 拟建工程场地位于钦州市安州大道与南珠东大街交叉路口东南侧，其北临南珠东大街，西侧为安州大道，南面为已建的9F 妇幼保健医院门诊、办公楼。拟建场地几年前经过填土整平，场地内原有较多旧建筑物，部分已经拆除，现况场地总体地形平坦，相对高差不大，约1.21m。场地地貌上属于低丘缓坡地貌。必