桥墩顺桥向水平力分配计算_温超
交 通 科 技
2009年7月Transportation Science&Technology J ul.2009
收稿日期:2008212211桥墩顺桥向水平力分配计算
温 超1 李 楠2
(11中铁第四勘察设计院集团有限公司 武汉 430063;21南阳理工学院 南阳 473000)
摘 要 随着连续梁桥的广泛应用,连续梁桥墩顶顺桥向水平力往往是设计的关键步骤,解决这一难题是设计成败的关键。文中从多个方面介绍了连续梁桥和简支桥面连续桥桥墩顶受水平力的计算方法,总结出在不同情况下的不同计算方法,并在实际工作中加以应用,取得了满意的结果。
关键词 连续梁 水平力 温度力 制动力
随着桥梁技术的不断发展,连续梁桥和简支桥面连续桥在实际工程中大量采用,为使桥梁造型美观,减小顺桥向的水平力作用,其桥墩通常设计成柔性墩。在桥墩的设计过程中,墩顶顺桥向水平力往往是设计的控制因素。墩顶所受的水平力一般分为:汽车制动力、温度变化和混凝土收缩徐变产生的作用力、外部作用力(如风荷载、土侧压力、船撞力)三部分[1]。通常情况下,桥梁一联长度在100～200m之间,其中一个桥墩设置固定支座,其余桥墩设置活动支座,计算时需按桥墩和支座的组合刚度和桥跨长度进行水平力分配[2]。
假设连续梁桥的一联有n孔,这样就有(n+1)个墩台,在其中某一个桥墩(暂称为a桥墩)设置固定支座,其余桥墩设置活动支座。第i个桥墩的刚度为K i(i=0,1,2,…,n+1),支座受到梁部的竖向荷载为N i(i=0,1,2,…,n+1),活动支座的摩擦因数为μ,一联总的制动力为T,由于温度影响使第i个墩的位移为Δi(i=0,1,2,…,n+1)。
1 墩台抗推刚度的计算
111 墩台的抗推刚度
墩台的抗推刚度是指墩台顶在1kN的水平力作用下,墩台顶产生水平位移的倒数[3],单位为1/m。
当桥台为重力式桥台或者U形桥台,很难产生变形或者滑动,其刚度可认为无穷大。当桥台为其他形式的桩柱式桥台时,则按照《公路桥涵地基与基础设计规范》(J T G D63—2007)(以下简称《规范》)进行计算:
Δ台=x0-φ
(h2+h1)+Δ0
K台=1/Δ台
式中各符号的意义见《规范》。
当桥墩的基础为天然基础或者带承台的群桩基础时,基础的刚度很大,在外力的作用下,基础的变形非常小,可视为桥墩和基础固结。这样的桥墩的抗推刚度按照结构力学的图乘法求得:
Δ墩=(1/3)×P×L3/(EI)
K墩=3EI/L3
式中:P=1kN;E为墩柱的混凝土的弹性模量; I为墩柱的顺桥向的惯性矩;L为墩柱高度。
当桥墩的形式为桩柱式时,则按照《规范》计算:
Δ墩=x0-φ
(h2+h1)+Δ0
K墩=1/Δ墩
式中各符号的意义见《规范》。
1.2 支座的推刚度
板式橡胶支座的支座刚度为:
K支=nA G/t
式中:n为一排支座个数;A为支座的平面面积; G为橡胶的剪切模量,一般取1.1M Pa;T为支座的橡胶层总厚,可参阅支座产品规格或标准,一般可近似取0.71～0.78倍支座总厚。
对于盆式橡胶支座,因为橡胶片固定在钢盆中,位移很小,支座刚度可视为无穷大。
1.3 组合刚度
由于总位移为Δi=Δ墩+Δ支=1/K墩+ 1/K支(见图1).
所以总的组合推刚度:
K i=1/Δi=K墩×K支/(K墩+K支)
图1 桥墩总位移示意图
2 计算制动力
桥梁一联总的制动力T按照《公路桥涵设计通用规范》(J T G D60-2004)进行计算。
计算每个桥墩的制动力按以下步骤进行:
(1)假设每个桥墩支座和主梁没有滑动,按照组合刚度来进算分配制动力T,这就有
T i≤N i×μ(i≠a)
每个桥墩分得的制动力为
T i=T×(K i/6K)
式中:6K为联桥墩台组合抗推刚度的总和;μ为活动支座的摩擦因数。
(2)根据以上公式计算出来的墩(台)制动力如果不能满足T i≤N i×μ的话,那就证明支座滑动,假设就不成立。即然某个桥墩的支座发生了滑动,它就不能用T i=T×(K i/6K)分配制动力,这个墩(台)的制动力=支座摩阻力。用总的制动力T减去所有支座滑动墩台的支座的摩阻力6N i×μ得到需要重新分配的制动力T新。同时一联桥墩台组合抗推刚度的总和6K也要减去所有支座滑动墩的抗推刚度6K滑得到需要重新分配墩台组合抗推刚度的总和6K新。
(3)根据T新和6K新,重复进行步骤(1)和(2),直到计算至桥墩支座和主梁没有滑动为止。3 计算温度变化产生的作用力
混凝土收缩、徐变及温度下降(上升)均属于同一种性质,可将两者加起来折算成温降(升)进行计算。当温度升高或者降低时,梁会伸长或者缩短,桥墩也会随之产生墩顶位移,其值大小与各墩台的水平抗推刚度K i及各孔跨径有关[4]。
要求各墩台温度产生的水平力,可按以下步骤进行计算:
(1)要找到温度变化时梁中不动点的位置,其距离端点的位置以X0表示:
X0=[(α×Δt×6(K i×L i)-
6(N i×μ)]Δt×6K i)
式中:α为线膨胀系数;Δt为升(降)温差;L i为i 号墩距左端点的距离。
(2)找到不动点的位置X0后,假设所有支座和梁体没有滑动,则某个墩分得水平温度力F i=ΔL i(桥墩i到不动点的距离)×K i(墩台抗推刚度)×α×Δt。
(3)如果某个墩分得水平温度力F i>支座摩阻力N i×μ,则表示支座发出、发生滑动,此时的某个墩分得水平温度力F i=支座摩阻力N i×μ。
(4)这时原计算的X0就不正确了,需按照(1)重新计算X0,值得注意的是6K i×L i和6N i×μ都是支去掉滑动过的桥墩后的值,重复(2)～(3)计算,直到计算至桥墩支座和主梁没有滑动为止。
4 算例
某单跨跨径为30m的连续梁桥(如图1),其中某一联为5跨150m,桥面宽26m,双向6车道。3号墩采用固定的盆式支座,其余各墩采用活动盆式支座,活动盆式支座的摩擦因数μ= 0.03。中跨支点竖向力为21600kN,边跨支点竖向力为8500kN,桥墩采用双柱C30混凝土墩,每柱为1.7m×2m的矩形截面。基础为群桩基础,桩基为6根直径1.4m钻孔桩,上设8m×9.2m×2m承台。该地最大降温为25℃,混凝土收缩按降温10℃考虑。墩台高: 号墩3m;
①号墩8m;②号墩8m;③号墩7m;④号墩7m;
⑤号墩8m。见图2所示
。
图2 某跨径为30m的连续梁桥一联立面图
温度变化取25+10=35℃,线膨胀系数取α=0.00001℃-1。
42温 超 李 楠:桥墩顺桥向水平力分配计算 2009年7月
(1)计算各墩台的组合推刚度 由于采用群桩基础,基础刚度非常大,墩台推刚度K墩= 3EI/L3计算,支座为盆式支座,刚度很大,所以K i=K墩。
(2)计算总的制动力。一个车道的汽车荷载为:10.5×150+(30-5)/(50-5)×180+180= 760kN。按10%计制动力为76kN<165kN,所以一个车道取165kN的制动力。
制动力3车道,T=165×3×0.78=386.1 kN。
(3)进行第一次计算制动力分配,0号墩的制动力大于支座摩阻力,支座滑动,T0=241.5 kN(支座摩阻力)。
(4)总组合推刚度减去0号墩的组合推刚度为新的总组合推刚度6K新,总的制动力减去0号墩分得的制动力得T新,再进行一次制动力分配。
(5)由于本桥为对称结构,不动点X0在跨中处,各墩距不动点X0的距离就可以得到了,按照刚度和距离进行分配温度力。
(6)结果每个桥墩的温度力均大于其支座摩阻力,每个桥墩支座都发生滑动,全部取滑动摩阻力为温度力。
(7)桥墩顺桥向水平力组合=制动力+温度力,每个桥墩支座发生滑动,桥墩顺桥向水平力=支座摩阻力。
具体计算见表1所列。
表1 墩顶水平力计算结果汇总表
水平力项目符号
墩号
012345
制动力墩顶竖向力/kN N i8050216002160021600216008050滑动摩阻力/kN N iμ241.5648648648648241.5墩台高/m L388778
组合推刚度/(kN?m-1)K i3777778199219199219297376297376199219组合推刚度之和/(kN?m-1)6K497018649701864970186497018649701864970186
主梁作用的水平制动力/kN T386.1386.1386.1386.1386.1386.1 T i=T K i/6K/kN293.515.515.523.123.115.5是否滑动是否否否否否
各墩分配的制动力/kN241.5
第二次分配的制动力/kN144.6144.6144.6144.6144.6参与分配的墩台推刚度和/
(kN?m-1)
11924081192408119240811924081192408 T i=T K i/6K/kN24.224.236.136.124.2是否滑动否否否否否
各墩顶分配的水平制动力/kN241.524.224.236.136.124.2
温度力计算点距离温度0点距离/m L×L i754515154575
Δi=L×L i×α×Δt/m0.026250.015750.005250.005250.015750.02625 Fi=Δi×K i/kN9916731381046156146845229是否滑动是是是是是是
各墩顶分配的水平温度力/kN241.5648648648648241.5
水平
力
制动力+温度力/kN241.5648648648648241.5
5 结语
连续梁桥墩墩顶顺桥向水平力考虑墩梁共同作用的计算应按收缩徐变、温度变化、制动力的顺序进行,在计算中需判断活动支座是否滑动,在支座滑动后,应按该墩推出共同作用而重新计算,直至于计算体系一样。
参考文献
[1] 范立础.桥梁工程[M].北京:人民交通出版社,
20011
[2] 袁论一.连续桥面简支梁桥墩计算实例[M].北京:
人民交通出版社,19941
[3] 王伯惠,徐风云.柔性墩台梁式桥设计.北京:人民
交通出版社,19941
[4] 李廉锟.结构力学[M].北京:高等教育出版社,
19791
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2009年7月 温 超 李 楠:桥墩顺桥向水平力分配计算
交 通 科 技
2009年7月
Transportation Science &Technology
J ul.2009
收稿日期:2009205215
变截面预应力连续梁桥箱梁底板裂缝加固措施及施工工艺
刘 毅1 胡 婷2 苏明星1
(1.中交第二公路勘察设计研究院有限公司 武汉 430056;2.武汉市城市综合交通规划设计研究院 武汉 430017)
摘 要 以某变截面预应力连续梁桥为例,针对该桥箱梁底板出现的裂缝问题阐述了加固总体思路,提出了加固措施及施工工艺及要点,介绍了植筋施工步骤及注意事项。关键词 连续梁桥 裂缝 加固措施
某桥为36m +60m +36m 预应力混凝土变
截面连续梁,分为左右2幅,箱梁采用单箱双室截面,箱梁顶宽16.75m ,底宽10.75m ,根部断面梁高3.708m ,跨中断面梁高1.908m ,腹板厚45～55cm ,底板厚25～50cm 。箱梁采用挂篮悬臂浇注,先合龙边跨再合龙中跨。
在施工期间,中跨合龙后,张拉中跨底板两侧CBS2时,发现底板有起皮崩裂现象。开裂位置在2号墩5号块与6号块交接处,位于底板束波纹管下,左右侧底板各有一道裂缝,裂缝为不规则形状,裂缝横桥向约1m 长、纵桥向约0.4m 长。1 加固总体思路
(1)利用备用孔 通过增加孔道数量,减少
钢束的股数,使钢束分散布置。
(2)降低CBS1、CBS2束的张拉力,适当降低底板预应力度 在同时满足全预应力构件应力和结构的承载能力要求的前提下,适当减小张拉控制力。
通过以上设计思路,计算分析表明:增加备用束,调整CBS1、CBS2的束数,跨中下缘应力值为0.689M Pa ,满足全预应力构件应力要求。承截能力:其中不利截面跨中截面承载能力设计值M R max =86499.7kN ?m ,M R min =15393.6kN ?m ,作用效应组合值为γ0M d max =78796.5kN ?m ,γ0M d min =30431.1kN ?
m ,满足设计要求。在构造上对已崩裂部分混凝土采取凿除,增设防崩钢筋,重新浇筑C50混凝土进行加固;对未开裂部分的5、6、7号截面采用打孔穿加固箍筋的施工方法进行加固。
The H orizontal Force Distributed Computing of Pier along The Bridge
W en Chao 1,L i N an 2
(11China Railway Siyuan Survey And Design Group co.,Ltd.,Wuhan 430063,Chain ;
21Nanyang Institute of Technolgy ,Nanyang 473000,Chain )
Abstract :Continuous girder bridge wit h a wide range of applications ,in t he design process ,t he con 2tinuous girder bridge piers to shun t he level of t he top edge is often crucial step ,t herefore ,to solve t his problem is to design t he key to success.This paper describes in detail a number of continuous girder bridge and simply 2supported bridge piers for t he top deck by t he met hod of calculating t he level of force ,summed up under different circumstances at different calculation met hods and to apply t hem in p ractical work ,and achieved satisfactory result s.
K ey w ords :continuous girder ;horizontal force ;temperat ure st rengt h ;braking force
桥墩设计计算Word 文档
摘要 随着我国社会的发展与进步和人民的生活水平的日益提高，交通的便利程度和安全性得到了人们的广泛关注，桥梁又是现代交通中不可缺少的组成部分，我国桥梁工程无论在建设规模上，还是在科技水平上，均已跻身世界先进行列。 本设计为S17线金昌至永昌高速公路河东庄大桥（两联4×25m预应力混凝土连续箱梁）下部结构设计，在设计过程中，参考了诸如桥梁工程、土力学、桥涵水文、材料力学、专业英语等相关书籍和文献，根据《公路桥涵设计手册》系列丛书，依照交通部颁发的有关公路桥涵设计规范（JTG系列）拟定设计而成。 设计中考虑了各种尺寸与材料的选用符合规范中对强度、应力、局部承压强度的要求，并且产生在规范容许范围内的变形，使桥梁在正常使用的情况下能够达到安全，稳定和耐久的标准。在可预期偶然荷载下仍能达到基本正常使用的标准。设计时还充分考虑河东庄大桥所处区域的地质和水文条件，既保证符合规范要求，同时保证因地制宜并且便于施工和维护，并且兼顾桥梁本身的美观性与社会经济性，既要设计合理，又要起到良好的社会经济效益。 关键词：河东庄大桥下部结构桥墩桥台美观性经济性
Abstract With the development and progress of our society and people's rising living standards, transportation convenience and safety to get the wide attention of people, the bridge is also an indispensable part of modern transportation, bridge works in China in terms of construction scale, or in the level of science and technology, have been among the advanced ranks in the world. The design for the S17line of Jinchang to Yongchang Expressway East Village Bridge ( double4 × 25m prestressed concrete continuous box girder ) substructure design, during the design process, the reference such as bridge engineering, soil mechanics, material mechanics, hydrology of bridge and culvert, English and other related books and literature, according to the" manual" design of highway bridges and culverts series, in accordance with the Ministry of Communications issued by the relevant design specifications for highway bridges and culverts ( JTG Series ) protocol is designed. Design consideration of senior high school entrance examination of various sizes and material selection in conformity with the specifications of strength, stress, local bearing strength requirements, and produced in standard allowable deformation of the bridge in the normal use, can achieve the safety, stability and durability of the standard. In the expected accidental loads can still achieve the basic normal use standard. The design also fully consider the Hedong Village Bridge where regional geological and hydrological conditions, both to ensure compliance with specifications, while ensuring that the suit one's measures to local conditions and easy construction and maintenance, and take into account the bridge itself appearance and social economy should not only reasonable design, but also has good social and economic benefits. Key words: He dong zhuang bridge Substructure pier abutment beauty
桥墩脚手架专项方案(带受力计算)
第一章编制依据及目的 1.1 编制依据 1、《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业； 2、《建筑施工手册》第四版中国建筑工业； 3、《钢结构设计规》GB50017-2003 中国建筑工业； 4、《建筑结构荷载规》GB50009-2001中国建筑工业； 5、《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业； 6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2001 中国建筑工业； 7、《建筑地基基础设计规》GB50007-2002中国建筑工业； 8、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业； 10、兰新铁路建设管理制度体系； 11、兰山路立交特大桥设计图纸。 1.2 编制目的 为保证兰山路立交特大桥墩台施工安全，特编制此方案。 1.3 使用围 本方案至适用于桥墩台脚手架施工。
第二章工程概况 2.1 工程概况 兰山路立交特大桥位于省市七里河区及西固区境，桥址处为黄河右岸高阶地，大型冲沟发育，冲沟两侧多为悬崖，高差达30m左右，阶地表层地势平坦，桥址围分布有果园、深沟及成片居民区。 桥址于DK6＋033.89～DK10＋685.83处跨越市南山路及白石沟、大金沟、黄胶泥沟而设。 本桥为双线桥，位于曲线上，线间距5.0 m，全长4651.94m，中心里程DK8＋360，孔跨布置为（10-32m＋2-24m+25-32m ）简支箱梁+(40+2×64+40)m连续梁+（2-24m+14-32m）简支箱梁+(40+60+40 )m连续梁+ （18-32m+1-24m+31-32m）简支箱梁+(40+2×56+40 )m连续梁+ （2-24m+8-32m）简支箱梁+3-24m简支箱梁+(32+48+32 )m连续梁简+8-32简支箱梁。全桥所有基础均为钻孔桩基础，承台为埋入式低承台，桥墩为双线圆端形实体和空心桥墩，桥台为双线矩形空心桥台。 本方案的主要容：脚手架的方案选择，材料选择，施工流程，安全技术措施等。 2.2 工程水文地质条件 2.2.1 地层岩性及地质构造 (1) 人工填土；主要分布在DK7+840 ~ DK8+000, DK10+480 ~ DK10+620两段地表，厚度分别为2-6m和20-25m,杂色，成分主要以黄土为主，含少量砂、砾石、稍湿、稍密。
桥梁上部结构计算
第2章 桥梁上部结构计算 2.1 设计资料及构造布置 2.1.1 设计资料 1．桥梁跨径桥宽 标准跨径：30m （墩中心距离） 主梁全长：29.96m 计算跨径：28.9m 桥面净空：净—11m+2?0.5m=12m 2．设计荷载 公路-Ⅰ级，，每侧人行柱、防撞栏重力作用分别为1 1.52kN m -?和14.99kN m -?。 3．材料及工艺 混凝土：主梁采用C50，栏杆及桥面铺装采用C30。 预应力钢筋采用《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）的s φ12.7钢绞线，每束7根，全梁配6束，pk f =1860Mpa 。 普通钢筋直径大于和等于12mm 的采用HRB335钢筋；直径小于12mm 的均用R235钢筋。 按后张法施工工艺制作主梁，采用内径70mm 、外径77mm 的预埋波纹管和夹片锚具。 4．设计依据 （1）交通部颁《公路工程技术标准》（JTG B01—2003），简称《标准》； （2）交通部颁《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），简称《桥规》 （3）交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004），简称《公预规》。 5．基本计算数据(见表2-1) 表2-1 基本计算数据 名称 项目 符号 单位 数据
混 凝 土 立方强度 弹性模量 轴心抗压标准强度 轴心抗拉标准强度 轴心抗压设计强度 轴心抗拉设计强度 ,cu k c ck tk cd td f E f f f f MPa MPa MPa MPa MPa MPa 4 503.451032.4 2.6522.41.83 ? 短暂状态 容许压应力 容许拉应力 ' '0.70.7ck tk f f MPa MPa 20.721.757 持久状态 标准荷载组合 容许压应力 容许主压应力 短期效应组合 容许拉应力 容许主拉应力 0.50.6ck ck f f 0.850.6st pc tk f σσ- MPa MPa MPa MPa 16.219.44 01.59 15.2 s φ钢 绞 线 标准强度 弹性模量 抗拉设计强度 最大控制应力con σ 0.75pk p pd pk f E f f MPa MPa MPa MPa 51860 1.951012601395 ? 持久状态应力 标准荷载组合 0.6pk f MPa 1209 料 重 度 钢筋混凝土 沥青混凝土 钢绞线 123γγγ 3 33 ///kN m kN m kN m --- 25.023.078.5 钢筋与混凝土的弹性模量 比 Ep α 无量纲 5.65 2.1.2 横截面布置 1．主梁间距与主梁片数 主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济,同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标ρ很有效，故在许可条件下应适当加宽T 梁翼板。由于本设计桥面净空为17.5m,主梁翼板宽度为2500mm ，由于宽度较大，为保证桥梁
桥梁下部结构通用图计算书
目录 第一部分项目概况及基本设计资料 (1) 1.1 项目概况 (1) 1.2 技术标准与设计规范 (1) 1.3 基本计算资料 (1) 第二部分上部结构设计依据 (3) 2.1 概况及基本数据 (3) 2.1.1 技术标准与设计规范 (3) 2.1.2 技术指标 (3) 2.1.3 设计要点 (3) 2.2 T梁构造尺寸及预应力配筋 (4) 2.2.1 T梁横断面 (4) 2.2.2 T梁预应力束 (5) 2.2.3 罗望线T梁构造配筋与部颁图比较 (6) 2.3 结构分析计算 (6) 2.3.1 活载横向分布系数与汽车冲击系数 (6) 2.3.2 预应力筋计算参数 (6) 2.3.3 温度效应及支座沉降 (7) 2.3.4 有限元软件建立模型计算分析 (7) 第三部分桥梁墩柱设计及计算 (8) 3.1 计算模型的拟定 (8) 3.2 桥墩计算分析 (8) 3.2.1 纵向水平力的计算 (8) 3.2.2 竖直力的计算 (9) 3.2.3 纵、横向风力 (10) 3.2.4 桥墩计算偏心距的增大系数 (11)
3.2.5 墩柱正截面抗压承载力计算 (12) 3.2.6 裂缝宽度验算 (13) 3.3 20米T梁墩柱计算 (13) 3.3.1 计算模型的选取 (13) 3.3.2 15米墩高计算 (14) 3.3.3 30米墩高计算 (18) 3.4 30米T梁墩柱计算 (22) 3.4.1 计算模型的选取 (22) 3.4.2 15米墩高计算 (23) 3.4.3 30米墩高计算 (27) 3.4.4 40米墩高计算 (32) 3.5 40米T梁墩柱计算 (36) 3.5.1 计算模型的选取 (36) 3.5.2 15米墩高计算 (37) 3.5.3 30米墩高计算 (41) 第四部分桥梁抗震设计 (47) 4.1 主要计算参数取值 (47) 4.2 计算分析 (47) 4.2.1 抗震计算模型 (47) 4.2.2 动力特性特征值计算结果 (48) 4.2.3 E1地震作用验算结果 (49) 4.2.4 E2地震作用验算结果 (49) 4.2.5 延性构造细节设计 (51) 4.3 抗震构造措施 (53)
桥墩计算
一、桥墩计算 (2007-01-11 13:11:09) 转载 桥墩按偏心受压构件考虑进行计算，先必须确定桥墩的计算长度，按《桥规》表5.3.1取值。 桥墩外力应考虑纵向水平力及其弯矩、横向风力（高墩）、地震力（纵横向、7级设防）、竖直力及其弯矩。 纵向水平力包括制动力引起的水平力、温度引起的水平力、收缩徐变引起的水平力、地震力引起的水平力、支座摩阻力。 一般情况下（无地震力），纵向水平力对桥墩截面影响较大，横向水平力影响较小。水平制动力、温度力，收缩徐变力均按支座和桥墩合成刚度在各墩台分配，然后组合后与摩阻力组合比较，取最不利情况为桥墩水平力。一般情况下取支座产生的摩阻力为最不利情况，此时计算出的配筋较为保守，偏于安全。（关于摩阻力组合的问题，新规范没有进行明确规定，桥梁通新版对摩阻力进行判断组合或者强制组合，当按判断组合进行计算的时候，取制动力、温度力、收缩徐变力进行组合与摩阻力进行比较，取较小者进行配筋，当按强行组合进行计算的时候，取摩阻力为水平力。） 桥墩截面按偏心受压构件必须验算正截面强度，按《桥规》5.3.5～5.3.9条公式进行计算。同时必须按轴心受压构件进行稳定性验算。 当计算桩柱式桥墩时，柱顶受板式橡胶支座弹性约束。桩柱可换算为两端铰接的轴心受压等截面直杆，计算可参考《连续桥面简支梁墩台计算实例》第一节第九款。 关于墩台下部构造验算时的荷载组合问题，新版《地基规范》总则里面对荷载组合进行了明确规定，摘录如下，仅供参考： 1.0.5条基础结构按承载能力极限状态设计时，结构重要性系数γ0，不低于主体结构的采用值，且不小于1.0；偶然组合时取1.0。 1.0.6条基础结构进行强度验算时，作用效应按承载能力极限状态两种组合进行（ＪＴＧＤ６０－２００４４.１.６条）
某桥桥墩结构计算
设计计算书 设计人：日期：复核人：日期：审核人：日期： ２０17年2月
F匝道桥桥墩计算 一、概述 本桥上部结构采用2×(4×25)+4×（3×25）PC连续箱梁+1×43.5简支钢箱梁+4×17钢筋砼连续箱梁+1×33简支钢箱梁+（18+20.5）+3×21+3×46+4×25米PC连续箱梁，下部桥墩采用花瓶墩、板式墩配桩基础。现选取其中有代表性的21#墩（花瓶墩（1.7x2.2米），上部为43.5米钢箱梁接4x17米钢筋砼现浇梁）、23#墩（板式墩（4x1.8米），上部为4x17米钢筋砼现浇梁）、25#墩（花瓶墩（1.5x2.0米），上部为33米钢箱梁接4x17米钢筋砼现浇梁），相应构造见下图： 21#墩构造（单位：cm）
23#墩构造（单位：cm） 25#墩构造（单位：cm） 材料：墩身：C40砼 承台：C30砼 桩基：C25砼 其中21#墩墩高：32.3m，23#墩墩高：33.4m，25#墩墩高：32.9m。 二、使用阶段荷载效应 1）结构恒载 2）活载:包含活载引起的竖向反力及引活载引起的纵横向弯矩
3）风荷载：按规范JTG D60－2004第4.3.7条计算：单独风荷载作用时选用27.4m/s（1/100），风荷载与其它荷载共同作用时选用25.8 m/s（1/50） 4）船撞击力：根据《荆东互通水中桥墩群防撞设施设计说明》确定，并考虑1.1的安全系数： 主要荷载工况： ①恒载+活载+风荷载 ②恒载+活载+船撞力 ③恒载+风荷载+船撞力 ④恒载+风荷载（百年一遇） 三、结构内力计算 1）单项结构内力计算
2）组合内力计算 3）结构验算取用内力 根据上述计算，结构横桥向强度由恒载+风荷载+船撞力（偶然组合）控制，顺桥向强度由恒载+活载+船撞力（偶然组合）控制，结构正常使用阶段由恒载+活载+风荷载组合控制。 四、截面配筋验算
桥梁下部结构设计——毕业设计
建筑工程系道路桥梁工程技术专业 毕业设计 ：钢筋混凝土简支梁桥下部结构设计 （一）毕业设计原始资料 1. 道路等级：乡村道路； 2. 桥面横坡：设置1.5％的人字坡； 3. 横向布置：0.5m(防撞墙)+7.5m(车行道)+0.5m(防撞墙)，桥梁全宽8.5m.； 4. 设计荷载：公路-Ⅱ级； 5. 桥面铺装：12cm厚C40防水钢筋混凝土及涂HM1500防水剂； 6. 桥梁孔跨布置：本桥为上跨铁路而设，设3-20m 预应力混凝土空心板梁，桥面连续; 7. 桥梁线形：本桥位于直线上，与铁路正交； 8. 地震基本烈度：8度。 地质情况详见：桥梁工程地质纵断面图。 （二）、毕业设计的任务与内容 1. 桥墩和基础的方案比选； 2. 盖梁设计； 3. 桥梁墩柱设计； 4. 基础（钻孔灌注桩）设计； 5. 施工组织设计； 6. 设计图纸：桥梁总体布置图、盖梁配筋图、桥墩构造图、桥墩配筋图、基础构造图、基础配筋图。
目录 摘要 (Ⅰ) Abstract (Ⅱ) 前言 (Ⅲ) 第一章设计资料与方案比选 (1) 1.1设计资料与方案必选 (1) 1.1.1设计标准及上部构造 (1) 1.1.2水文地质条件 (1) 1.1.3材料 (1) 1.1.4下部结构比选 (1) 1.1.5桥梁下部构造尺寸 (3) 第二章盖梁计算 (3) 2.1 荷载计算 (3) 2.1.1上部构造永久荷载表 (3) 2.1.2 盖梁自重及作用效应计算 (4) 2.1.3 可变荷载计算 (5) 2.1.4 双柱反力Gi的计算 (12) 2.2 内力计算 (12) 2.2.1 恒载加活载作用下的各截面内力 (12) 2.2.2 盖梁内力汇总表 (14) 2.2.3 盖梁各截面的配筋设计及承载力校核 (15) 第三章桥墩墩柱设计 (17) 3.1 荷载计算 (17) 3.1.1 恒载计算 (17) 3.1.2 活载计算 (17) 3.1.3 双柱反力横向分布计算 (17) 3.1.4 荷载组合 (18) 3.2 截面配筋计算及应力验算 (19)
第二章 桥墩计算
第二章桥墩计算 第一节重力式桥墩设计与计算 一、荷载及其组合 （一）桥墩计算中考虑的永久荷载 （1）上部构造的恒重对墩帽或拱座产生的支示反力，包括上部构造混凝土收缩，徐变影响； （2）桥墩自重，包括在基础襟边卜的土重； （3）预应力，例如对装配式预应力空心桥墩所施加的预应力； （4）基础变位影响力，对于奠基于非岩石地基上的超静定结构，应当考虑由于地基压密等引起的支座K期变位的影响，并根据最终位移量按弹性理论计算构件截面的附加内力； （5）水的浮力，位于透水性地基上的桥梁墩台，当验算稳定时，应计算设计水位时水的浮力；当验算地基应力时，仅考虑低水位时的浮力；基础嵌人不透水性地基的墩台，可以不计水的浮力；当不能肯定是否透水时，则分别按透水或不透水两种情况进行最不利的荷载组合。 （二）桥墩计算中考虑的可变荷载 1．基本可变荷载 （1）作用在上部构造上的汽车佝载，对于钢筋混凝土柱式墩台应计人冲击力，对于重力式墩台则不计冲击力； （2）作用于上部构造上的平板挂车或履带中荷载； （3）人群荷载。 2．其他可变荷载 （1）作用在上部构造和墩身上的纵、横向风力； （2）汽车荷载引起的制动力； （3）作用在墩身上的流水压力； （4）作用在墩身上的冰压力； （5）上部构造因温度变化对桥墩产生的水平力； （6）支座摩阻力。 （三）作用于桥墩上的偶然荷载为： 1．地震力； 2．船只或漂浮物的撞击力。 （四）荷载组合 1、梁桥重力式桥墩 1）第一种组合按在桥墩各截面上可能产生的最大竖向力的情况进行组合。
它是用来验算墩身强度和基底最大应力。因此，除了有关的永久而载外，应在相邻两跨满布基本可变荷载的一种或几种，即《桥规》中的组合Ⅰ或组合Ⅲ。 2）第二种组合按桥墩各截面在顺桥方向上可能产生的最大偏心和最大弯矩的情况进行组合。它是用来验算墩身强度、基底应力、偏心以及桥墩的稳定性。属于这一组合的除了有关的荷载外，应在相邻两孔的一孔上（当为不等跨桥梁时则在跨径较大的一孔上）布置基本可变载的一种或几种，以及可能产生的其他可变荷载，例如纵向风力、汽个制动力和支座摩阻力等，即《桥现》中的组合Ⅱ。 3）第三种组合按桥墩各截面在横桥方向上可能产生最大偏心和最大弯矩的情况进行组合。它是用来验算在横桥方向上墩身强度，基底应力、偏心以及桥墩的稳定性。属于这一组合的除了有关的永久荷载以外，要注意将基本可变荷载的一种或几种偏于桥面的一侧布置，此外还应考虑其他可变荷载（例如横向风力，流水压力或冰压力等）或者偶然荷载中的船只或漂浮物的撞击力等，这相当于《桥规》中的组合Ⅱ或组合Ⅳ。 2、拱桥重力式桥墩 1）顺桥方向的荷载及其组合 对于通桥墩应为相邻两孔的永久荷载在一孔或跨径较大的一孔满布基本可变荷载的一种或几种，其基可变荷载中的汽个制动力、纵向风力、温度影响力等，并由此对桥墩产生不平衡水平推力、竖向力和弯矩。 对于单向推力墩则只考虑相邻两孔中跨径较大一孔的永久荷载作用力。 符号意义如下：
结构设计大赛(桥梁)计算书
桥梁结构设计理论方案作品名称蔚然水岸 参赛学院建筑工程学院 参赛队员吕远、李丽平、李怡潇、赵培龙 专业名称土木工程 一、方案构思 1、设计思路 对于这次的设计，我们分别考虑了斜拉桥、拱桥、梁式桥和桁架桥的设计方案。斜拉桥可以看作是小跨径的公路桥，且对刚度有较高的要求，所以斜拉桥对材料的要求比较高，对于用桐木强度比不上其他样式的桥来得结实；拱桥最大主应力沿拱桥曲面而作用，而沿拱桥垂直方向最小主应力为零，可以很好的控制桥梁竖直方向的位移，但锁提供的支座条件较弱，且不提供水平力，显然也不是一个好的选择；梁式桥有较好的承载弯矩的能力，也可以较好的控制使用中的变形，但桥梁的稳定性是个很大的问题，控制不了桥梁的扭转变形，因此，我们也放弃了制作梁式桥的想法；而桁架桥具有比较好的刚度，腹杆即可承拉亦可承压，同时也可以较好的控制位移用料较省，所以，相比之下我们最后选择了桁架桥。 2、制作处理
（1）、截杆 裁杆是模型制作的第一步。经过试验我们发现，截杆时应该根据不同的杆件，采用不同的截断方法。对于质地较硬的杆应该用工具刀不断切磋，如同锯开；而对于较软的杆应该直接用刀刃用力按下，不宜用刀口前后切磋，易造成截面破损。 （2）、端部加工 端部加工是连接的是关键所在。为了能很好地使杆件彼此连接，我们根据不同的连接形式，对连接处进行处理，例如，切出一个斜口，增大连接的接触面积；刻出一个小槽，类似榫卯连接等。 （3）拼接 拼接是本模型制作的最大难点。由于是杆件截面较小，接触面积不够，乳胶干燥较慢等原因，连接是较为困难的。我们采取了很多措施加以控制，如用铁夹子对连接处加强压、用蜡线进行绑扎固定等。对于拱圈的制作，则预先将杆件置于水中浸泡并加上预应力使其不断弯曲，并按照先前划定的拱形不断调整，直至达到理想形状。 在拱脚处处理时，先粘结一个小的木块，让后用铁夹子施加很大的压力，保证连接能足够牢固。 乳胶粘接时要不断用电吹风间断性地吹风，使其尽快形成粘接力，达到强度的70%（基本固定）后即可让其自行风干。 （4）风干 模型制作完成后，再次用吹风机间断性地吹粘接处，基本稳定后，让其自然风干。 （5）修饰
桥易与桥梁通关于桥梁下部结构计算的对比测试
xx与桥梁通关于桥梁下部结构计算的对比测试 xx是新近开发的一款软件，主要应用在桥梁设计行业，解决桥梁下部结构的计算及出图和桥梁总图绘制的问题，目前正处于推广阶段。桥梁通是比较成熟的一款桥梁辅助设计软件，其功能强大，适用范围广，已经为众多的设计人员所接受。现就两款软件的桥梁下部结构计算功能做对此，主要在功能范围、用户感受方面着手，并未对计算结果进行验算。具体内容见下表： xx与桥梁通比较表 2 功 能 描 述 1、主要包含土压力、温度力、制 动力和地震力等水平力的计算 2、墩柱极限荷载组合 3、基础极限荷载组合和基础容许 荷载组合 4、墩柱强度计算(配筋) 5、桩基础强度计算(配筋) 6、桩基础承载计算(求桩长) 1、计算土压力、温度力、制动 力等水平力 2、进行各种荷载组合 3、计算墩身和基桩的内力、配 筋、裂缝及变形 二者均能满足桥梁下部结 构设计所要求的计算深 度。关于上部结构反力， xx需要人工输入恒、活载； 桥梁通需要输入恒载，活 载可以自动加载。关于水 平力计算，xx考虑了地震 作用，并把地震力加入到
程载反力和车列数。在对桩 基的验算中，桥梁通考虑 了水的浮力影响，xx没有 此项考虑 包括基本数据、墩柱荷载单项、输出恒载内力、活载支反力、活 载墩顶作用力制动力、墩柱分配 系数、摩阻力表、土压力计算表、 单柱顶水平力、每个柱作用力、 柱顶截面配筋、柱底截面内力、 xx输出的计算书比较简 单，桥梁通的计算书则详 综上所述，xx专注于做桥梁下部结构，以Excel为载体，擅于批量处理数据，在处理特大桥梁方面体现出很大的优势，另外，由于其所要求录入的数据量相对较小，在极大程度上节省了用户的时间；桥梁通功能全面，兼顾各种计算和绘图，这也就要求用户录入相对较多的数据，并且造成了在执行单一计算时整体连贯性不强的现象，但其输出的计算书甚是详细，这也是其优势所在。 附图：
桥梁下部结构通用图计算书
第一部分项目概况及基本设计资料 (1) 1.1 项目概况 (1) 1.2 技术标准与设计规范 (1) 1.3 基本计算资料 (1) 第二部分上部结构设计依据 (3) 2.1 概况及基本数据 (3) 2.1.1 技术标准与设计规范 (3) 2.1.2 技术指标 (3) 2.1.3 设计要点 (3) 2.2 T梁构造尺寸及预应力配筋 (4) 2.2.1 T 梁横断面 (4) 2.2.2 T 梁预应力束 (5) 2.2.3 罗望线T梁构造配筋与部颁图比较 (6) 2.3 结构分析计算 (6) 2.3.1 活载横向分布系数与汽车冲击系数 (6) 2.3.2 预应力筋计算参数 (6) 2.3.3 温度效应及支座沉降 (7) 2.3.4 有限元软件建立模型计算分析 (7) 第三部分桥梁墩柱设计及计算 (8) 3.1 计算模型的拟定 (8) 3.2 桥墩计算分析 (8) 3.2.1 纵向水平力的计算 (8) 3.2.2 竖直力的计算 (9) 3.2.3 纵、横向风力 (10)
3.2.4 桥墩计算偏心距的增大系数................. 错误！未定义书签。
3.2.5 墩柱正截面抗压承载力计算. (12) 3.2.6 裂缝宽度验算. (13) 3.3 20 米T 梁墩柱计算 (13) 3.3.1 计算模型的选取. (13) 3.3.2 15 米墩高计算 (14) 3.3.3 30 米墩高计算 (18) 3.4 30 米T 梁墩柱计算 (22) 3.4.1 计算模型的选取. (22) 3.4.2 15 米墩高计算 (23) 3.4.3 30 米墩高计算 (27) 3.4.4 40 米墩高计算 (32) 3.5 40 米T 梁墩柱计算 (36) 3.5.1 计算模型的选取. (36) 3.5.2 15 米墩高计算 (37) 3.5.3 30 米墩高计算 (41) 第四部分桥梁抗震设计 (47) 4.1 主要计算参数取值. (47) 4.2 计算分析. (47) 4.2.1 抗震计算模型. (47) 4.2.2 动力特性特征值计算结果. (48) 4.2.3 E1 地震作用验算结果 (49) 4.2.4 E2 地震作用验算结果 (49) 4.2.5 延性构造细节设计. (51) 4.3 抗震构造措施. (53) 第一部分项目概况及基本设计资料 1.1 项目概况 贵州省余庆至安龙高速公路罗甸至望谟段，主线全长77.4 公里，项目地形起伏大，山高坡陡，地质、水文条件复杂，桥梁工程规模大，高墩大跨径桥梁较多，通过综合比选，考虑技术、经济、结构耐久、施工方便、维修便利及施工标准化等因素。主线普通桥梁结构主要选择20m 30m 40m装配式预应力砼T梁。
某大桥桥墩受船舶撞击静力计算和评估
820mm 的管柱连接系弯曲破坏 后，冲开钢围堰吊箱下游侧钢板，并撞击锚固在承台上的塔吊立柱， 使其折断失稳后倒塌。 图1 为了明确船舶撞击对桥墩承台及桩基结构所造成的影响、承台和桩基础的损伤程度，确保桥梁结构建造和使用的安全性，必须对承台桩基结构进行检测评估。2事故调查据调查，撞击船舶空载重量为200t ，实际载有货物重量300t 。根据现场调查结论，船舶撞击作用点分别位于管桩连接系正中、钢吊箱围堰下游侧承台顶面以上的钢板上、底节塔吊上，撞击方向近似与承台横向轴线成夹角30°.由于管桩连接系自身未断裂，船首受到连接系阻挡，不能直接撞击在承台顶面以下的钢围堰钢板上，说明船舶撞击作用未直接作用于承台侧面。3计算概述分析认为，肇事船舶撞击作用力部分传递至承台桩基结构上，而相当大的一部分则被船舶、管桩连接系、钢吊箱围堰、塔吊等部件变形吸收。在考虑桥墩承台及桩基结构外围的“防撞消能系统”后，按静力计算的结果对承台桩基结构进行安全性评估。水泥用量控制：水泥用量的控制是整个过程控制的重中之重，如果能有效地控制水泥用量，那么水泥搅拌桩就基本能达到设计要求。在施工过程中应一直旁站，定时不定时的检查流量计读数，按设计要求严格控制水泥浆的水灰比及外掺计的用量。每天可根据水泥袋的个数统计一天的水泥消耗量，核查每根水泥搅拌桩的水泥掺量是否符合设计要求。 制浆质量的控制：准备好的水泥浆应不停的搅拌，使其拌合均匀稳定，不得离析或放置时间过长，放置超过两小时的水泥浆需降低标号使用。水泥浆倒入集料斗时应过筛，防止水泥浆结块损坏泵体。泵送水泥浆时，泵管应保持潮湿以利送浆，应保证泵有足够稳定的压力，供浆必须连续不得中途停泵。 桩长、桩径控制：桩长的控制不仅要看表，开钻前按设计桩长丈量钻杆的长度，用明显的记号记录停钻点，以便控制钻杆钻入长度。桩底标高的误差应控制在±200mm 内。桩径控制要求不小于设计直径，要经常检查钻头，发现磨损超限时及时焊补。 机头提升速度的控制：机头控制速度应控制在0.5m/min 内，机头在提升过程中应均匀稳定，不得忽快忽慢。 搭接长度的控制：两根水泥搅拌桩的搭接长度应大于200mm 。 4.3事后控制 成桩结束后3天用轻型动力触探检查每米桩身的均与性，检查数量为施工总桩数的1%且不得少于3根。成桩7天后，采用浅部开挖桩头，开挖桩头时不得使用重锤或重型机械，宜用小锤、短钎等轻便工具操作以免损伤桩头。桩头挖出后目测检查搅拌的均匀性，检查量为总数的5%。成桩28天后还应取芯检测抗压强度，检测数量为总量的0.5%且不少于3根，钻芯时不应在桩中心，应偏外侧些。取出的芯样搅拌应均匀，凝体无松散，其颜色应深浅一致，不应存在水泥浆聚集的“结核”。取出桩芯后留下的空洞应用同等强度的水泥砂浆回灌密实。5结束语水泥搅拌桩以施工简单，设备投入小等优点，在软土地基加固工程中的应用不断增加。水泥搅拌桩能很好的加固较深较厚的淤泥、淤泥质土、粉土和含水量较高的粘性土地基，能很好的改善大面积堆料厂房的承载力。很好的解决了软土区大型工业生产厂房的建设生产问题。参考文献：[1]邵锦周.长江口北岸岩土工程实录[M ].南京大学出版社,2009.[2]江正荣.简明施工工程师手册[M ].机械工业出版社,2004.[3]江正荣.建筑地基与基础施工手册[M ].中国建筑工业出版社 ,2005.
桥梁下部结构通用图计算书
桥梁下部结构通用图计 算书 Company Document number：WUUT-WUUY-WBBGB-BWYTT-1982GT
目录
第一部分项目概况及基本设计资料项目概况 贵州省余庆至安龙高速公路罗甸至望谟段，主线全长公里，项目地形起伏大，山高坡陡，地质、水文条件复杂，桥梁工程规模大，高墩大跨径桥梁较多，通过综合比选，考虑技术、经济、结构耐久、施工方便、维修便利及施工标准化等因素。主线普通桥梁结构主要选择20m、30m、40m装配式预应力砼T梁。 根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001），项目区地震动峰值加速度为、。项目起点～K22+400路段为，对应地震基本烈度为Ⅵ度（路线长度约）。 K22+400～项目终点路段为，对应地震基本烈度为Ⅶ度（路线长度约）。6度区与7度区分界点位于罗甸县罗苏乡纳庆村，属第LWSJ-1标范围。 按照桥梁相关规范要求，对位于7度区内的桥梁需进行抗震计算及抗震措施的设置。桥梁通用图设计计算时，需充分考虑桥梁的抗震要求。 技术标准与设计规范 （1）中华人民共和国交通部标准《公路工程技术标准》（JTG B01-2014） （2）中华人民共和国交通部标准《公路桥涵设计通用规范》（JTG D06-2004）（3）中华人民共和国交通部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 （JTG D62-2004），以下简称《规范》 （4）中华人民共和国交通部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） （5）中华人民共和国交通部标准《公路坞工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）（6）中华人民共和国交通部标准《公路工程抗震规范》（JTG B02-2013） （7）中华人民共和国交通部标准《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008） 基本计算资料 （1）桥面净空：2x净米、净米 （2）汽车荷载：公路Ⅰ级，结构重要系数 （3）设计环境条件：Ⅰ类
桥墩模板计算
3#墩墩身模板计算书 一、基本资料： 1.桥墩模板的基本尺寸 桥墩浇筑时采用全钢模板，模板由平面模板和平面模板带半弧模板对接组成，单块模板设计高度为2250mm，面板为h=6㎜厚钢板；竖肋[10#，水平间距为L1=300mm；横肋为10mm厚钢板，高100mm，竖向间距L2=500mm；背楞：平面模板为双根[20#槽钢、平面模板带半弧模板为双根[14#槽钢，纵向间距为：800mm； 2.材料的性能 根据《公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011》和《钢结构焊接规范GB 5066-2011》的规定，暂取： 砼的重力密度：26 kN/m3；砼浇筑时温度：10℃；砼浇筑速度：2m/h；不掺外加剂。 钢材取Q235钢，重力密度：78.5kN/m3；容许应力为215MPa，不考虑提高系数；弹性模量为206GPa。 3.计算荷载 对模板产生侧压力的荷载主要有三种： 1)振动器产生的荷载：4.0 kN/m2；或倾倒混凝土产生的冲击荷载： 4.0km/m2；二者不同时计算。 2)新浇混凝土对模板的侧压力； 荷载组合为：强度检算：1+2；刚度检算：2 (不乘荷载分项系数) 当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算（《桥梁施工工程师手册》P171杨文渊）： h Pγ =（1） k 当v/T<0.035时，h=0.22+24.9v/T; 当v/T>0.035时，h=1.53+3.8v/T; 式中：P－新浇混凝土对模板产生的最大侧压力（kPa）；
h －有效压头高度（m ）； v －混凝土浇筑速度（m/h ）； T －混凝土入模时的温度（℃）； γ－混凝土的容重（kN/m 3） ； k －外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取k=1.0，掺缓凝作用的外加剂时k=1.2； 根据前述已知条件： 因为： v/T=2.0/10=0.2>0.035， 所以 h ＝1.53+3.8v/T=1.53+3.8×0.2＝2.29m 最大侧压力为：h k P γ=＝26×2.29＝59.54kN/㎡ 检算强度时荷载设计值为：='q 1.2×59.54+1.4×4.0＝77 kN/m 2； 检算刚度时荷载标准值为：=''q 59.54 kN/m 2； 4. 检算标准 1) 强度要求满足钢结构设计规范； 2) 结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/400； 3) 钢模板面板的变形为1.5mm ； 4) 钢面板的钢楞的变形为3.0mm ； 二、 面板的检算 1. 计算简图 面板支承于横肋和竖肋之间，横肋间距为50cm ，竖肋间距为30cm ，取横竖肋间的面板为一个计算单元，简化为四边嵌固的板，受均布荷载q ；则长边跨中支承处的负弯矩为最大，可按下式计算： y x l l Aq M 2'= （2） 式中：A －弯矩计算系数，与y x l l /有关，可查《建筑结构静力计算实用手册（第二版）》（中国建筑工业出版社2014）P154表5.2-4得A=0.0367； y x l l 、－分别为板的短边和长边； 'q －作用在模板上的侧压力。 板的跨中最大挠度的计算公式为：
桥梁下部结构设计图文详解
一、桥涵水文基础知识 跨水域桥梁，满足洪水宣泄要求。桥梁基本尺寸，包括桥孔长度、桥面标高、 基础埋深等的确定，必须考虑设计使用年限内可能发生的最大洪水，包括其流量、流速及水位等因素。 1大、中桥设计流量推算 设计流量的推算，要按《公路工程水文勘测设计规范》的要求，根据所掌握 的资料情况，选择适当的计算方法。对于大、中河流，具有足够的实测流量资 料时，主要采用水文统计法。而缺乏实测流量资料时，则多采用间接方法或经 验公式计算。 计算时要注意水文断面与桥位的关系，正确推算桥位处的设计流量和设计水位。 2小桥涵设计流量推算 桥涵一般都缺乏观测资料。因此相关部门制定了各种小流域流量计算公式和相 应的图表作参考，设计时，应以多种计算方法予以比较。 常用的方法：形态调查法、暴雨推理法和直接类比法。 暴雨推理公式是直接根据设计规定频率P推求出对应的洪峰流量Qp，此方法计 算出的Qp即是拟建小桥涵处设计流量。 形态调查法和直接类比法仅推出了形态断面处或原有小桥涵位处的流量Q‘p故须向拟建小桥涵位处折算成设计洪峰流量Qp。 在条件许可情况下，宜用几种方法计算互相核对比较，并通过加强调查研究、 积累资料、进行科学实验，找出适合本地区的计算方法，结合实际情况确定计 算公式和有关的参数。 3桥位选择的一般规定 （1）调查和勘测。对复杂的大桥、特大桥应进行物探和钻探；考虑现状，征求有关部门的意见，经全面分析认证，确定推荐方案。 （2）在整体布局上与铁路、水力、航运、城建等方面规划互相协调配合；保护文物、环境和军事设施等；照顾群众利益，少占良田，少拆迁。 （3）高速公路、一级公路的特大、大、中桥桥位线形应符合路线布设要求。原则上应服从路线走向；桥、路综合考虑；注意位于弯、坡、斜处的桥梁设计和 施工的难度。 （4）对水文、工程地质和技术复杂的特大桥位、应在已定路线大方向的前提下、根据河流的形态特征、水文、工程地质、通航要求和施工条件以及地方工农业 发展规划等，在较大范围内作全面的技术、经济比较确定。 （5）跨河位置、布孔方案等应征求水利、航运等部门的意见。
抗震计算—桥墩墩身及桩基抗震计算
桥墩抗震计算 选用最不利的空心板处的独柱墩进行抗震计算 (一)设计资料 1、上部构造：3孔25m连续桥面简支空心板，25m预制后张预应力空心板，计算跨径为24.26m，每跨横向设6块板。桥面现浇10cm厚50号混凝土，7cm沥青混凝土。 2、桥面宽度(单幅)：0.5（防撞护栏）＋净7.0(行车道)＋0.5m(护栏)=8.0m。 3、设计荷载：公路Ⅱ级。 4、支座：墩顶每块板板端设GYZ250x52mm板式橡胶支座2个。 5、地震动峰值加速度：0.10g。 6、下部构造：巨型独柱墩，1.3 x 1.5m；钻孔桩直径1.5m，均值长40m。墩柱为30号混凝土，桩基础为30号混凝土，HRB335钢筋。桥墩一般构造如下： (二)恒载计算
1、上部恒载反力（单孔） 空心板：4.7843×25×26＝3109.8kN 桥面铺装(包括50号混凝土和沥青混凝土)： 7×25×0.1×26＋7×25×0.07×24＝749kN 防撞护栏：0.351×25×25×2＝438.8kN 合计：3109.8＋749＋438.8＝4297.6kN 2、下部恒载计算 1) 盖梁加防震挡块重力 P G ＝23.358×26＝607.3kN 2) 墩身重力 P d ＝3.23×13×26＝1091.7kN 3) 单桩自重力 P z ＝4 π×1.52×40×25＝1767.1kN (三)水平地震力计算 1、顺桥向水平地震力计算 1)上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载 E ihs ＝ sp h z i n i itp itp G K C C K K 11 β∑= 式中：C i ＝1.7，C z ＝0.3，K h ＝0.2 根据地质资料分析，桥位所在地土层属Ⅲ类场地，所以有 β1＝2.25×( 1 45.0T )0.95 对于板式橡胶支座的梁桥
桥梁下部结构通用图计算书
目录 第一部分项目概况及基本设计资料 ............... 错误!未定义书签。项目概况......................................... 错误!未定义书签。技术标准与设计规范............................... 错误!未定义书签。基本计算资料..................................... 错误!未定义书签。第二部分上部结构设计依据 ..................... 错误!未定义书签。概况及基本数据................................... 错误!未定义书签。技术标准与设计规范............................... 错误!未定义书签。技术指标......................................... 错误!未定义书签。设计要点......................................... 错误!未定义书签。 T梁构造尺寸及预应力配筋 ......................... 错误!未定义书签。 T梁横断面....................................... 错误!未定义书签。 T梁预应力束..................................... 错误!未定义书签。 罗望线T梁构造配筋与部颁图比较................... 错误!未定义书签。 结构分析计算..................................... 错误!未定义书签。