塔吊基础设计方案
一、工程概况
本工程的工程名称是XXX，建设地点位于天津市河北区迎贤道与广贤道交口。1#、6#住宅楼及公寓B座，其中1#楼地下两层地上33层，6#楼地下两层地上30层，B座地下两层地上20层。
二、塔吊布置及型号选择
根据该工程的平面布置形式及工程的特点，选用三台塔吊，其中1#楼采用FO/23B自升式塔吊，6#楼采用QTZ63型自升式塔吊，分别为塔吊1和塔吊2，B座采用QTZ80E型塔吊，为塔吊3，三台塔吊均采用附着式。塔吊基础中心分别为：塔吊1为C-19轴向西偏移4417mm，C-E轴向北偏移4436mm；塔吊2为D27轴向西偏移4100mm，D-F向北偏移2002mm；塔吊3为D-27向西偏移10000mm，D-S轴向北偏移10250mm。具体位置详见附图。三部塔吊能满足本工程的起重要求。
三、设计依据
设计依据如下：
1、XXX的《铁东路2号地勘察报告》。
2、塔式起重机基本参数信息
3、本方案的标高为黄海标高,所附的详图标高为相对标高,全部以+0.00相当于大沽标高2.630m为准。
四、塔吊基础计算
本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）等编制。
1、QTZ63塔吊计算书
1.1、塔吊的基本参数信息
塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H：120.000m，
塔身宽度B：1.8m，基础埋深D：1.200m，
：450.8kN，基础承台厚度Hc：1.200m，自重F
1
最大起重荷载F
2
：60kN，基础承台宽度Bc：5.000m，
桩钢筋级别:III级钢，桩直径或者方桩边长：0.700m，
桩间距a：4m，承台箍筋间距S：370.000mm，
承台混凝土的保护层厚度：50mm，承台混凝土强度等级：C35，
额定起重力矩是：630kN·m，基础所受的水平力：30kN，
标准节长度：2.5m，
主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：120mm，
所处城市：天津天津市，基本风压W
：0.5kN/m2，
地面粗糙度类别为：D类密集建筑群，房屋较高，风荷载高度变化系数μ
z
：1.61 。
1.2、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算
塔吊自重（包括压重）F
1
=450.80kN，
塔吊最大起重荷载F
2
=60.00kN，
作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F
1+F
2
)=612.96kN，
塔吊倾覆力矩M=1.4×7032.93=9846.10kN·m
1.3、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算
图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
（1）、桩顶竖向力的计算
依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-94）的第5.1.1条，在实际情况中x、y 轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。
其中 n ──单桩个数，n=4；
F ──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=612.96kN ；
G ──桩基承台的自重：G=1.2×(25×Bc ×Bc ×Hc)=1.2×(20×5.00×5.00×1.20)=900.00kN ；
Mx,My ──承台底面的弯矩设计值，取9846.10kN ·m ；
x i ,y i ──单桩相对承台中心轴的XY 方向距离a/20.5=2.83m ；
N i ──单桩桩顶竖向力设计值；
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，
最大压力：N max =(612.96+900.00)/4+9846.10×2.83/(2×
1248.522)=1248.52kN 。
最小压力：N min =(612.96+900.00)/4-9846.10×2.83/(2×
-492.042)=-492.04kN 。
需要验算桩的抗拔。
（2）、承台弯矩的计算
依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-94）的第5.6.1条。
其中 M x1,M y1──计算截面处XY 方向的弯矩设计值；
x i ,y i ──单桩相对承台中心轴的XY 方向距离取a/2-B/2=1.10m ；
N i1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，
N i1=N i -G/n=1023.52kN ；
经过计算得到弯矩设计值：M x1=M y1=2×1023.52×1.10=2251.75kN ·m 。
1.4、承台截面主筋的计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。
式中，αl ──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强
度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00；
f c ──混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm 2；
h o ──承台的计算高度：H c -50.00=1150.00mm ；
f y ──钢筋受拉强度设计值，f y =300.00N/mm 2；
经过计算得：
αs =2251.75×106/(1.00×16.70×5000.00×1150.002)=0.020；
ξ =1-(1-2×0.020)0.5=0.021；
γs =1-0.021/2=0.990；
A sx =A sy =2251.75×106/(0.990×1150.00×
300.00)=6594.73mm 2。
2#塔吊建议配筋值：III 级钢筋，Φ16@370mm ，底面单项根数为13根，Φ25@370mm ，底面单向根数为13根。实际配筋为 9593.49mm 2。
1.5、承台斜截面抗剪切计算
依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。
根据第二步的计算方案可以得到XY 方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V=1248.52kN 我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：
其中，γo ──建筑桩基重要性系数，取1.00；
b o ──承台计算截面处的计算宽度，b o =5000mm ；
h o ──承台计算截面处的计算高度，h o =1150mm ；
λ──计算截面的剪跨比，λ=a/h o 此处，
a=(5000.00/2-1800.00/2)-(5000.00/2-4000.00/2)=1100.00mm ；当 λ<0.3时，取λ=0.3；当 λ>3时,取λ=3，得λ=0.96；
β──剪切系数，当0.3≤λ＜1.4时，β=0.12/(λ+0.3)；当1.4≤λ≤3.0时，β=0.2/(λ+1.5)，得β=0.10；
f
c ──混凝土轴心抗压强度设计值，f
c
=16.70N/mm2；
则，1.00×1248.52=1.25×106N≤0.10×16.70×5000×1150=9602500N；
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！
建议上部配筋同下部配筋，箍筋间距 10@370mm。
1.6、桩承载力验算
桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第4.1.1条。
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值
N=1248.52kN；
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：
其中，γ
o
──建筑桩基重要性系数，取1.00；
f
c
──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=19.10N/mm2；
A──桩的截面面积，A=3.85×105mm2。
则，1.00×1248520.69=1.25×106N≤19.10×3.85×105=7.35×106N；
经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！
桩构造配筋计算：
A
s
=πd2/4×0.65%=3.14×7002/4×0.65%=2500.23mm2；
拟采用配筋值：HRB335钢筋，14 16。实际配筋值2814mm2。
依据《建筑桩基设计规范》(JGJ94-2008)，
箍筋采用螺旋式，直径为8mm，间距宜为200mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d 范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。
1.7、桩竖向极限承载力验算
桩承载力计算依据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94)的第5.2.2-3条；
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值
N=1248.52kN；
单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算：
其中 R──最大极限承载力；
Q
sk
──单桩总极限侧阻力标准值:
Q
pk
──单桩总极限端阻力标准值:
η
s , η
p
──分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数；
γ
s , ν
p
──分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数；
q
sik
──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值；
q
pk
──极限端阻力标准值；
u──桩身的周长，u=2.199m；
A
p ──桩端面积,取A
p
=0.385m2；
l
i
──第i层土层的厚度；
各土层厚度及阻力标准值如下表:
序号土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa)抗拔系数土名称
1 6.60 30.00 0.00 0.80 粉质粘土层
2 1.60 28.00 0.00 0.80 淤泥质粉质粘土
3 1.60 50.00 0.00 0.80 粘土
4 1.40 52.00 0.00 0.80 粉质粘土
5 2.70 54.00 550.00 0.70 粉质粘土
6 1.90 56.00 600.00 0.70 粉土
7 4.90 55.00 600.00 0.80 粉质粘土
8 4.90 58.00 0.00 0.80 粉土
9 1.50 52.00 600.00 0.80 粘土
10 15.50 57.00 750.00 0.80 粉质粘土
11 6.40 58.00 750.00 0.80 粘土
12 5.50 60.00 800.00 0.80 粉质粘土
13 2.00 62.00 0.00 0.80 粉土
14 2.60 70.00 850.00 0.80 粉土
由于桩的入土深度为30.00m,所以桩端是在第10层土层。
单桩竖向承载力验算:
R=2.20×(6.60×30.00×1.01+1.60×28.00×1.01+1.60×50.00×1.01+1.40×52.00×1.01+2.70×54.00×1.01+1.90×56.00×1.01+4.90×55.00×1.01+4.90×58.00×1.01+1.50×52.00×1.01+2.90×57.00×
1.01)/1.67+1.07×850.00×0.385/1.67=
2.14×103kN>N=1248.521kN；
上式计算的R的值大于最大压力1248.52kN,所以满足要求!
1.8、桩基础抗拔验算
单桩破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：
其中：U
k
──桩基抗拔极限承载力标准值；
u
i ──破坏表面周长，取u
i
=πd=3.142 ×0.7=2.199m；
q
ski
──桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值；
λ
i
──抗拔系数，砂土取0.50～0.70，粘性土、粉土取0.70～0.80，桩长l与桩径d之比小于20时，λ取小值；
l
i
──第i层土层的厚度。
经过计算得到U
k =2486.36kN>N
min
=492.04kN
桩抗拔满足要求。
2、QTZ80E塔吊计算书
2.1、塔吊的基本参数信息
塔吊型号：QT80E，塔吊起升高度H：120.000m，
塔身宽度B：1.8m，基础埋深D：1.500m，
自重F
1
：440.02kN，基础承台厚度Hc：1.200m，
最大起重荷载F
2
：80kN，基础承台宽度Bc：5.500m，桩钢筋级别:II级钢，桩直径或者方桩边长：0.700m，桩间距a：4m，承台箍筋间距S：200.000mm，
承台混凝土的保护层厚度：50mm，承台混凝土强度等级：C35，
额定起重力矩是：800kN·m，基础所受的水平力：30kN，
标准节长度：2.5m，
主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：120mm，
所处城市：天津天津市，基本风压W
：0.5kN/m2，
地面粗糙度类别为：D类密集建筑群，房屋较高，风荷载高度变化系数μ
z
：
1.61 。
2.2、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算
塔吊自重（包括压重）F
1
=440.02kN，
塔吊最大起重荷载F
2
=80.00kN，
作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F
1+F
2
)=624.02kN，
塔吊倾覆力矩M=1.4×7196.93=10075.70kN·m
2.3、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算
图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
（1）、桩顶竖向力的计算
依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-94）的第5.1.1条，在实际情况中x、y 轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。
其中 n──单桩个数，n=4；
F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=624.02kN；
G──桩基承台的自重：G=1.2×(25×Bc×Bc×Hc)=1.2×(20×5.50
×5.50×1.20)=1089.00kN ；
Mx,My ──承台底面的弯矩设计值，取10075.70kN ·m ；
x i ,y i ──单桩相对承台中心轴的XY 方向距离a/20.5=2.83m ；
N i ──单桩桩顶竖向力设计值；
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，
最大压力：N max =(624.02+1089.00)/4+10075.70×2.83/(2×
1318.832)=1318.83kN 。
最小压力：N min =(624.02+1089.00)/4-10075.70×2.83/(2×
-462.322)=-462.32kN 。
需要验算桩的抗拔。
（2）、 承台弯矩的计算
依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-94）的第5.6.1条。
其中 M x1,M y1──计算截面处XY 方向的弯矩设计值；
x i ,y i ──单桩相对承台中心轴的XY 方向距离取a/2-B/2=1.10m ；
N i1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，
N i1=N i -G/n=1046.58kN ；
经过计算得到弯矩设计值：M x1=M y1=2×1046.58×1.10=2302.48kN ·m 。
2.4、承台截面主筋的计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。
式中，αl ──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强
度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00；
f c ──混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm 2；
h o ──承台的计算高度：H c -50.00=1150.00mm ；
f y ──钢筋受拉强度设计值，f y =300.00N/mm 2；
经过计算得：
αs =2302.48×106/(1.00×16.70×5500.00×1150.002)=0.019；
ξ =1-(1-2×0.019)0.5=0.019；
γs =1-0.019/2=0.990；
A sx =A sy =2302.48×106/(0.990×1150.00×
300.00)=6738.33mm 2。
建议配筋值：II 级钢筋，Φ18@200mm 。承台底面单向根数27根。实际配筋值6871.5mm 2。
2.5、承台斜截面抗剪切计算
依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。
根据第二步的计算方案可以得到XY 方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V=1318.83kN 我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：
其中，γo ──建筑桩基重要性系数，取1.00；
b o ──承台计算截面处的计算宽度，b o =5500mm ；
h o ──承台计算截面处的计算高度，h o =1150mm ；
λ──计算截面的剪跨比，λ=a/h o 此处，
a=(5500.00/2-1800.00/2)-(5500.00/2-4000.00/2)=1100.00mm ；当 λ<0.3时，取λ=0.3；当 λ>3时,取λ=3，得λ=0.96；
β──剪切系数，当0.3≤λ＜1.4时，β=0.12/(λ+0.3)；当1.4≤λ≤3.0时，β=0.2/(λ+1.5)，得β=0.10；
f c ──混凝土轴心抗压强度设计值，f c =16.70N/mm 2；
则，1.00×1318.83=1.32×106N ≤0.10×16.70×5500×1150=10562750N ； 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！
建议上部配筋同下部配筋，箍筋间距 10@200mm。
2.6、桩承载力验算
桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第4.1.1条。
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值
N=1318.83kN；
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：
──建筑桩基重要性系数，取1.00；
其中，γ
o
──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=19.10N/mm2；
f
c
A──桩的截面面积，A=3.85×105mm2。
则，1.00×1318830.65=1.32×106N≤19.10×3.85×105=7.35×106N；
经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！
桩构造配筋计算：
A
=πd2/4×0.65%=3.14×7002/4×0.65%=2500.23mm2；
s
拟采用配筋值：HRB335钢筋，14 16。实际配筋值2814mm2。
依据《建筑桩基设计规范》(JGJ94-2008)，
箍筋采用螺旋式，直径为8mm，间距宜为200mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d 范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。
2.7、桩竖向极限承载力验算
桩承载力计算依据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94)的第5.2.2-3条；
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值
N=1318.83kN；
单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算：
其中 R──最大极限承载力；
Q
sk
──单桩总极限侧阻力标准值:
Q
pk
──单桩总极限端阻力标准值:
η
s , η
p
──分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数；
γ
s , ν
p
──分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数；
q
sik
──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值；
q
pk
──极限端阻力标准值；
u──桩身的周长，u=2.199m；
A
p ──桩端面积,取A
p
=0.385m2；
l
i
──第i层土层的厚度；
各土层厚度及阻力标准值如下表:
序号土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa)抗拔系数土名称
1 1.60 38.00 0.00 0.80 粘土
2 1.30 36.00 0.00 0.80 粉质粘土
3 1.30 40.00 0.00 0.80 粉土
4 2.30 38.00 0.00 0.80 粉土
5 6.60 30.00 0.00 0.80 粉质粘土
6 1.60 28.00 0.00 0.80淤泥质粉质粘土
7 1.60 50.00 0.00 0.80 粘土
8 1.40 52.00 0.00 0.80 粉质粘土
9 2.70 54.00 550.00 0.80 粉质粘土
10 1.90 56.00 600.00 0.80 粉土
11 4.90 55.00 600.00 0.80 粉质粘土
12 4.90 58.00 0.00 0.80 粉土
13 1.50 52.00 600.00 0.80 粘土
14 15.50 57.00 750.00 0.80 粉质粘土
15 6.40 58.00 750.00 0.80 粘土
16 5.50 60.00 800.00 0.80 粘质粉土
17 2.00 62.00 0.00 0.80 粘土
18 2.60 70.00 850.00 0.80 粉土
由于桩的入土深度为35.00m,所以桩端是在第14层土层。
单桩竖向承载力验算:
R=2.20×(1.60×38.00×1.01+1.30×36.00×1.01+1.30×40.00×1.01+2.30×38.00×1.01+6.60×30.00×1.01+1.60×28.00×1.01+1.60×50.00×1.01+1.40×52.00×1.01+2.70×54.00×1.01+1.90×56.00×
1.01+4.90×55.00×1.01+4.90×58.00×1.01+1.50×5
2.00×1.01+1.40×57.00×1.01)/1.67+1.07×850.00×0.385/1.67=2.36×103kN>N=1318.831kN；
上式计算的R的值大于最大压力1318.83kN,所以满足要求!
2.8、桩基础抗拔验算
单桩破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：
其中：U
k
──桩基抗拔极限承载力标准值；
u
i ──破坏表面周长，取u
i
=πd=3.142 ×0.7=2.199m；
q
ski
──桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值；
λ
i
──抗拔系数，砂土取0.50～0.70，粘性土、粉土取0.70～0.80，桩长l与桩径d之比小于20时，λ取小值；
l
i
──第i层土层的厚度。
经过计算得到U
k =2825.95kN>N
min
=462.32kN
桩抗拔满足要求。
3、23B塔吊基础计算书
3.1、塔吊的基本参数信息
塔吊型号：FO/23B，塔吊起升高度H：120.000m，
塔身宽度B：2m，基础埋深D：1.500m，
自重F
1
：1818.88kN，基础承台厚度Hc：1.350m，
最大起重荷载F
2
：100kN，基础承台宽度Bc：5.000m，桩钢筋级别:III级钢，桩直径或者方桩边长：0.700m，桩间距a：4m，承台箍筋间距S：185.000mm，
承台混凝土的保护层厚度：25mm，承台混凝土强度等级：C35，
额定起重力矩是：1450kN·m，基础所受的水平力：30kN，
标准节长度：2.5m，
主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：120mm，
所处城市：天津天津市，基本风压W
：0.5kN/m2，
地面粗糙度类别为：D类密集建筑群，房屋较高，风荷载高度变化系数μ
z
：1.61 。
3.2、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算
塔吊自重（包括压重）F
1
=1818.88kN，
塔吊最大起重荷载F
2
=100.00kN，
作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F
1+F
2
)=2302.66kN，
塔吊倾覆力矩M=1.4×8363.82=11709.35kN·m
3.3、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算
图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
（1）、桩顶竖向力的计算
依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-94）的第5.1.1条，在实际情况中x、y 轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。
其中 n──单桩个数，n=4；
F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=2302.66kN；
G──桩基承台的自重：G=1.2×(25×Bc×Bc×Hc)=1.2×(20×5.00
×5.00×1.35)=1012.50kN ；
Mx,My ──承台底面的弯矩设计值，取11709.35kN ·m ；
x i ,y i ──单桩相对承台中心轴的XY 方向距离a/20.5=2.83m ；
N i ──单桩桩顶竖向力设计值；
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，
最大压力：N max =(2302.66+1012.50)/4+11709.35×2.83/(2×
1863.762)=1863.76kN 。
最小压力：N min =(2302.66+1012.50)/4-11709.35×2.83/(2×
-206.182)=-206.18kN 。
需要验算桩的抗拔
（2）、 承台弯矩的计算
依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-94）的第5.6.1条。
其中 M x1,M y1──计算截面处XY 方向的弯矩设计值；
x i ,y i ──单桩相对承台中心轴的XY 方向距离取a/2-B/2=1.00m ；
N i1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，
N i1=N i -G/n=1610.63kN ；
经过计算得到弯矩设计值：M x1=M y1=2×1610.63×1.00=3221.27kN ·m 。
3.4、承台截面主筋的计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。
式中，αl ──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强
度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00；
f c ──混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm 2；
h o ──承台的计算高度：H c -25.00=1325.00mm ；
f y ──钢筋受拉强度设计值，f y =300.00N/mm 2；
经过计算得：
αs =3221.27×106/(1.00×16.70×5000.00×1325.002)=0.022；
ξ =1-(1-2×0.022)0.5=0.022；
γs =1-0.022/2=0.989；
A sx =A sy =3221.27×106/(0.989×1325.00×
300.00)=8194.87mm 2。
建议配筋值：III 级钢筋，Φ20@180mm 。承台底面单向根数27根。实际配筋值8483.4mm 2。
3.5、承台斜截面抗剪切计算
依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。
根据第二步的计算方案可以得到XY 方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V=1863.76kN 我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：
其中，γo ──建筑桩基重要性系数，取1.00；
b o ──承台计算截面处的计算宽度，b o =5000mm ；
h o ──承台计算截面处的计算高度，h o =1325mm ；
λ──计算截面的剪跨比，λ=a/h o 此处，
a=(5000.00/2-2000.00/2)-(5000.00/2-4000.00/2)=1000.00mm ；当 λ<0.3时，取λ=0.3；当 λ>3时,取λ=3，得λ=0.75；
β──剪切系数，当0.3≤λ＜1.4时，β=0.12/(λ+0.3)；当1.4≤λ≤3.0时，β=0.2/(λ+1.5)，得β=0.11；
f c ──混凝土轴心抗压强度设计值，f c =16.70N/mm 2；
则，1.00×1863.76=1.86×106N ≤0.11×16.70×5000×1325=12170125N ； 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！
建议上部配筋同下部配筋，箍筋间距 10@360mm。
3.6、桩承载力验算
桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第4.1.1条。
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值
N=1863.76kN；
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：
──建筑桩基重要性系数，取1.00；
其中，γ
o
──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=19.10N/mm2；
f
c
A──桩的截面面积，A=3.85×105mm2。
则，1.00×1863758.92=1.86×106N≤19.10×3.85×105=7.35×106N；
经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！
拟采用配筋值：HRB335钢筋，14 16。实际配筋值2814mm2。
依据《建筑桩基设计规范》(JGJ94-2008)，
箍筋采用螺旋式，直径为8mm，间距宜为200mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d 范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。
3.7、桩竖向极限承载力验算
桩承载力计算依据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94)的第5.2.2-3条；
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值
N=1863.76kN；
单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算：
其中 R──最大极限承载力；
Q
──单桩总极限侧阻力标准值:
sk
Q
pk
──单桩总极限端阻力标准值:
η
s , η
p
──分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数；
γ
s , ν
p
──分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数；
q
sik
──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值；
q
pk
──极限端阻力标准值；
u──桩身的周长，u=2.199m；
A
p ──桩端面积,取A
p
=0.385m2；
l
i
──第i层土层的厚度；
各土层厚度及阻力标准值如下表:
序号土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)抗拔系数土名称
1 2.83 28.00 0.00 0.80 粉质粘土
2 0.60 50.00 0.00 0.70 粘性土
3 0.60 52.00 0.00 0.70 粉质粘土
4 1.50 54.00 550.00 0.70 粉质粘土
5 1.03 56.00 600.00 0.70 粉土
6 3.50 55.00 600.00 0.70 粉质粘土
7 4.50 58.00 600.00 0.70 粉土
8 5.50 57.00 750.00 0.70 粉质粘土
9 6.00 62.00 750.00 0.70 粉土
10 5.50 60.00 800.00 0.70 粉质粘土
11 5.63 70.00 850.00 0.70 粉土
12 1.50 68.00 800.00 0.70 粘土
13 1.52 68.00 800.00 0.70 粉质粘土
由于桩的入土深度为30.00m,所以桩端是在第10层土层。
单桩竖向承载力验算:
R=2.20×(2.83×28.00×1.01+0.60×50.00×0.99+0.60×52.00×1.01+1.50×54.00×1.01+1.03×56.00×1.01+3.50×55.00×1.01+4.50×
58.00×1.01+5.50×57.00×1.01+6.00×62.00×1.01+3.94×60.00×1.01)/1.67+1.07×800.00×0.385/1.67=2.41×103kN>N=1863.759kN；
上式计算的R的值大于最大压力1863.76kN,所以满足要求!
3.8、桩基础抗拔验算
单桩破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：
其中：U
k
──桩基抗拔极限承载力标准值；
u
i ──破坏表面周长，取u
i
=πd=3.142 ×0.7=2.199m；
q
ski
──桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值；
λ
i
──抗拔系数，砂土取0.50～0.70，粘性土、粉土取0.70～0.80，桩长l与桩径d之比小于20时，λ取小值；
l
i
──第i层土层的厚度。
经过计算得到U
k =2564.36kN>N
min
=206.18kN
桩抗拔满足要求。
组合式塔吊基础方案编制要点201209.
组合式塔吊基础专项施工方案编制要点解析 2012年9月 洪昌华 浙江国泰建设集团有限公司 hongchh@https://www.wendangku.net/doc/6516341387.html,
目录 一、塔吊基础的类型 二、组合式塔吊基础的形式和优缺点 三、《组合式塔吊基础专项施工方案》 编制目录要求 四、方案要点解析 五、塔吊基础计算要点 六、格构柱倾斜、扭转的处理原则
钱江新城 1人死亡 2010年6月 临安 5人死亡 2011年4月 杭州城西 1人死亡 2011年12月 滨江 2012年5月
一、塔吊基础的类型 1、板式基础（承台） 2、十字交叉梁基础 3、桩承台基础 4、组合式塔吊基础不建议用管桩。较少采用。 根据杭建监总[2010]33号文件《关于加强建筑起重机械租赁、安装拆卸和使用安全管理的若干意见》规定，“采用逆作法施工的塔机基础专项方案（包括钢格构柱设计、计算、制作与施工）和设置在深基坑旁的塔机基础专项方案应当由施工总承包单位组织召开专家论证会”。
二、组合式塔吊基础的形式和优缺点 组合式塔吊基础的形式： 由灌注桩+格构式型钢柱或钢管柱+混凝土承台或型钢平台组合而成。 “格构式”、“逆作法”、“组合式”三种叫法的不同。
优点： 缺点： 1、基础费用稍高。 2、施工要求较高。 焊接质量、格构柱垂直度、平面度（4根格构柱之间的方正）， 地下室楼板留洞口、止水片、挖土要求、监测要求 塔吊可以提早安装，挖土期间就能投入使用。 避免将塔吊布置在基坑边，避免塔吊附墙杆超长。 塔吊可以布置在基坑中央，可最大限度地利用塔吊覆盖范围。 选用混凝土承台还是型钢平台？ 组合式塔吊基础的优缺点
管桩-塔吊基础施工方案
目录 一、编制依据 0 二、工程概况 0 三、塔吊平面布置 (1) 四、塔吊基础设计 (1) 五、塔吊基础施工技术措施及质量验收 (1) 六、塔吊基础计算书（桩基） (3) 1. 参数信息 (3) 2. 基础尺寸确定 (3) 3、基础设计主要参数 (4) 4、单桩允许承载力特征值计算 (4) 单桩竖向承载力特征值计算 (4) 单桩抗拔力特征值计算 (5) 单桩桩顶作用力计算和承载力验算 (5) 5、承台受冲切、受剪切承载力验算 (6) 6、承台配筋计算 (7) 7、基础弯矩计算 (7) 8、基础配筋 (8) 七、塔吊基础定位图 (9)
塔吊基础施工方案 一、编制依据 1、本工程施工组织设计； 2、杰楚电子科技（惠州）有限公司1、2、3号厂房岩土工程勘察报告； 3、GB50202-2002《建筑地基基础工程施工质量验收规范》； 4、GB50007-2011《建筑地基基础设计规范》； 5、JGJ33-2012《建筑机械使用安全技术规程》； 6、JGJ/T 187-2009《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》； 7、JGJ196-2010《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》； 8、本工程设计图纸； 9、中联重科股份有限公司生产的QTZ80（TC6012-6）型塔式起重机使用说明书。 二、工程概况 杰楚电子科技（惠州）有限公司1、2、3号厂房工程，该工程位于惠州市潼桥镇工业基地联发大道光明段南面，建筑占地面积为，总建筑面积为52238m2，工程总造价：约4250万元，由杰楚电子科技（惠州）有限公司直接发包给惠州市海燕建筑工程有限公司承建。由广东远顺建筑设计有限公司设计，监理单位：广东远顺建设监理有限公司;a勘察单位：核工业赣州工程勘察院，基建手续完整，图纸齐全，符合建设程序。 工程地质条件 1、根据地质钻探资料，本工程采用预应力管桩基础。 2、基础（或桩端）持力层为强风化泥质粉砂岩，桩端承载力特征值q =4000KPa. 3、在基坑开挖前及施工过程中应进行人工降低地下水位，将地下水位降至基底以下。开挖基坑时应注意 该区域主要为残丘剥蚀地貌，上部主要分布1、人工填土、2、冲积土、3、强风化泥质粉砂岩为持力层。
塔吊基础设计方案
塔吊基础 设 计 方 案
目录 一、工程概况 二、塔吊位置的选择 三、塔吊基础的设计 （一）塔吊力学参数 （二）桩基承载力计算 （三）承台配筋及强度抗剪验算 四、塔吊基础沉降观测 五、塔吊安拆方案及群塔管理方案
塔吊基础专项方案 一、工程概况： 丁桥大型居住区 R21-29 地块经济适用房Ⅱ标段工程位于浙江省杭州市丁桥勤丰路与华丰路交叉口的西北侧，总用地面积 33066 ㎡，由 6#、7#、8#、10#、11#、12|#共 6 幢楼组成，均为 14-15 层高层建筑（6#、7#、8#为 14 层，其它为15 层），其中 7#、8#、11#、12#楼下为连体部分人防地下室；6#、10#为单独一层地下室；本标段合计建筑面积为 65433 平方米，其中地下建筑面积 13149 平方米。 为配合工程建造施工，垂直运输的需要，采用 4 台塔吊配合。塔吊的工作半径均为 50 米，采用浙江省虎霸建筑机械厂的 QTZ63 塔吊，塔吊搭设高度约为47 米，要求相邻塔吊搭设时高度要错开 1～2 节塔身。 塔吊承台基础尺寸为5×5×1.3，桩间距为 4m，砼等级为 C35，塔吊承台配筋及预埋件详见附图，配筋为Ф20@200，上下双层，双向配筋，要求锚桩 100mm，承台标高、有效桩长见每台塔吊计算书。塔吊基础节上采用Φ16圆钢 与基础底板钢筋焊接作为避雷接地。
二、塔吊位置的选择： （1）1＃塔吊布置在 8＃楼边上，具体见附图 （2）2＃塔吊布置在 11＃楼边上，具体见附图 （3）3＃塔吊布置在 10＃楼边上，具体见附图 （4）4＃塔吊布置在 16＃楼边上，具体见附图 三、塔吊基础的设计： 有三台塔吊均布置在地下室内，须穿地下室底板，有一台塔吊布置在自然地坪上。 根据现场桩基作业情况，塔吊桩采用 PC-A 型 400（75）预应力管桩。 所有塔吊的基础采用桩+承台型式，由 ZYJ600H 桩机架静压沉桩，送桩到设计标高。 塔吊生产厂：浙江省虎霸建筑机械厂，塔吊型号 QTZ63。 （一）塔吊力学参数： 2
7525塔吊基础方案
编制： 审核： 批准： 二0一三年五月二十三日
方案目录 第一节、工程概况 0 1、工程介绍 0 2、编制依据 (1) 第二节、TC7525-16D塔吊基础设计及计算 (1) 一、塔机属性 (1) 二、塔机荷载 (2) 三、桩顶作用效应计算 (4) 四、桩承载力验算 (6) 五、承台计算 (7) 六、配筋示意图 (9)
第一节、工程概况 1、工程介绍 钢结构主体采用钢框架结构，地上七层，地下一层。其中一层、二层平面尺寸为48mx93m，三层以上平面尺寸为椭圆形。主要柱网为(9m+8mx4+11m+8mx4+9m)x(9mx2+10m+9mx2)。一层层高6m，二层层高6.2m，三层层高5.8m，四、五、六层层高4.8m，七层层高变化，最高处层高5m，建筑物总高度38.000m。 框架钢梁采用焊接或热轧H型钢，框架钢柱采用焊接箱形钢柱及方钢管混凝土柱。楼板、屋面板采用现浇混凝土楼板。占地面积3875平方米，总建筑面积为17797平方米，其中地下占4390平方米。其功能包括：公务机联检、贵宾休息室，客房及办公室、多功能厅等功能；地上及半地下共6层（局部7层），高38.0米。其三维模型如下： 塔机选型：一台中联TC7525，塔吊自由高度为51米，回转半径75米，最大起重量16吨，最大幅度时起重量2.5吨。能够满足施工要求。塔吊布置图如下：
2、编制依据 （1）设计蓝图 （2）《TC7525型塔式起重机安装使用说明书》 （3）《塔机塔式起重机安全规程GB5144-94》 （4）《起重设备安装施工及验收规范GB50278-98》 第二节、TC7525-16D塔吊基础设计及计算 基地工程；属于属属构属构；地上1属；地下7属；建筑高度：38m；属准属属高：4.8m ；属建筑面属：4390平方米；本属算属主要依据施工属属及以下属范及属考文属属制： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 一、塔机属性 塔机型号TC7525-16D 塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)51.3
塔吊基础设计及施工方案-
目录 第一章编制依据 (2) 第二章工程概况 (2) 第三章塔吊技术要求 (2) 第四章塔吊布置 (3) 第五章工程地质条件及土层物理力学指标 (4) 第六章塔吊桩基础的计算书 (6) 第九章抗倾覆验算 (12) 第十章预制桩插筋抗拔计算 (13) 第十一章承台受冲切、受剪切承载力验算 (13) 第十二章承台配筋计算 (14) 第十三章计算结果 (15) 第十四章塔吊基础一般构造要求 (16)
第一章编制依据 1、广东省华城建筑设计有限公司的结构及建筑施工图纸； 2、太阳城御园工程《岩土工程地质勘察报告》； 3、现行工程质量验收规范和有关工艺技术规程； 4、国家标准《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 5、行业标准《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）； 6、广东省标准《建筑地基基础设计规范》（DBJ15-31-2003）。 第二章工程概况 太阳城御园工程位于广州增城市新塘镇永和辖区内，本工程由广东省华城建筑设计有限公司设计，广东省湛江地质勘察院提供《岩土工程勘察报告》，由广州市港龙实业有限公司投资兴建。本工程地下1层，地上18层，总建筑面积42000m2，总建筑高度为57.0m。 本工程总施工工期为400天。根据本工程特点及实际布置情况，拟安装二台由佛山市南海高达建筑机械有限公司生产制造的型号为QTZ80（6012）和QTZ63A（5510）两台自升塔式起重机。 第三章塔吊技术要求 地基土质要求均匀，土质承载力不低于35.5Mpa;混凝土强度不低于C35。 塔机安装，基础混凝土强度不应低于90%，并做好基础的排水工作。 必须用φ25圆钢穿过相邻两族地脚螺栓。 塔机独立式使用自由高度为42米、35米。 基础必须做好接地措施，要求接地电阻≤4Ω。
塔吊基础设计方案
一、工程概况 1.1工程简况 1.1.1工程名称：锦绣新天地花园2-4座、34-35座、1#-5#商铺、17#商铺及一期地下车库 1.1.2建设单位：广州华新置业有限公司 1.1.3设计单位：广州市番禺城市建筑设计院有限公司 1.1.4监理单位：广州市百业建设顾问有限公司 1.1.5施工单位：湛江市建筑工程集团公司 1.1.6工程地址：新塘工业加工区东华工业村 1.1.7建筑规模： ⑴主要经济技术指标 ⑵首期单体面积一览表
1.1.8结构类型： 基础为预应力高强砼管桩和深墩基础，主体结构为框架剪力墙带全地下室车库。 1.2塔吊选型 本工程选用塔吊：JL5613，资料如下： JL5613塔吊的底座外围尺寸为1510?1510，塔吊产生最大重力为 G= 540kN， 1 最大起重弯距为M=1720kN·m，最大水平力P=80 kN； 4#塔吊桩基础设计采用先张高强度预应力砼管桩(5根Φ400mm的桩，管桩壁厚95mm，混凝土强度为C80)，单桩承载力为700kN，桩长9～14m，桩端以强风化砂砾岩为持力层入岩≥1.5m，或以中风化泥灰岩表面作持力层（可不入岩）。管桩总桩数5根，采用二节接桩，基础采用群桩上承台。承台砼强度等级为C35。 1.3塔吊布设及数量 根据首期建筑物布局，结合进度要求，塔吊设置7台，其位置及编号见附图“施工总平面布置图”。 二、塔吊基础设计
2.1塔吊基础计算 塔吊基础平面布置见附图“塔吊基础平面及配筋图”，初选承台尺寸5m ×5m ，暂取承台高度1.4m ，管桩伸入承台100mm ，钢筋保护层取50mm ，承台有效高度为： 0h =1.4-0.1-0.05=1.25m 承台自重2G =25×（1.4×5×5）=875kN 桩顶平均竖向力设计值为: G = n G G 2 1+×1.25 =（540＋875）/5×1.25=283kN 2.2桩受力计算 桩受力与桩到承台中心距离 m ax x 以及参与作用的桩的个数有关。 根据《建筑施工手册》以及《广东土木与建筑》所列方法，可知： max N =G + ∑?2 max i x x M +L h P 2? =283+1720×1.25×2.1/ ( 4?2.12)+80×1.4/（2×4.2） =552.3 kN
塔吊设计
塔吊说明 导读：与客户共同制定详细的用户需求说明书，包括宣传及技术样本、产品使用说明书，5使用说明编辑小高层100米以下，塔吊（towercrane）尖的功能是承受臂架拉绳及平衡臂拉绳传来的上部荷载，并通过回转塔架、转台、承座等的结构部件式直接通过转台传递给塔身结构。自升塔顶有截锥柱式、前倾或后倾截锥柱式、人字架式及斜撑架式。凡是上回转塔机均需设平衡重，其功能是支承平衡重，用以构成设计上所要求的作用方面与起重 一、塔吊（tower crane）尖 塔吊（tower crane）尖的功能是承受臂架拉绳及平衡臂拉绳传来的上部荷载，并通过回转塔架、转台、承座等的结构部件式直接通过转台传递给塔身结构。自升塔顶有截锥柱式、前倾或后倾截锥柱式、人字架式及斜撑架式。凡是上回转塔机均需设平衡重，其功能是支承平衡重，用以构成设计上所要求的作用方面与起重力矩方向相反的平衡力矩。除平衡重外，还常在其尾部装设起升机构。起升机构之所以同平衡重一起安放在平衡臂尾端，一则可发挥部分配重作用，二则增大绳卷筒与塔尖导轮间的距离，以利钢丝绳的排绕并避免发生乱绳现象。平衡重的用量与平衡臂的长度成反比关系，而平衡臂长度与起重臂长度之间又存在一定比例关系。平衡重量相当可观，轻型塔机一般至少要3～4t，重型的要近30t。 二、发展编辑 从塔吊行业的发展来看，行业与国家经济、建筑/房地产高度相关，因此，从国家经塔吊(2张)济走势以及房地产行业发展趋势看塔吊行业发展具有一定科学意义。2010年，中国经济延续了2009年以来的回升向好态势，为各个行业发展奠定了良好的基础，房地产行业随之迅速回升，塔吊行业也有明显上升，根据中国工程机械协会统计，2010年塔吊销量突破4万台。2011年受房地产调控、动车事故、日本地震等影响，塔吊市场规模扩张速度有所放慢，但仍保持10%以上的增速。进入21世纪，中国塔吊行业整体格局也发生了很大的变化。不断有新的企业进入塔吊行业，据估计，目前中国的塔吊生产企业已有400多家(其
塔吊基础专项施工方案(3)
塔吊基础专项施工方案 一、工程概况 本工程位于深圳市福田区福强路金地工业区，总用地面积为5687.80m2，总建筑面积33771.27m2；地下室建筑面积：6831.91 m2 ，其中：人防地下室建筑面积787 m2 ，非人防地下室建筑面积6044.91m2，地上部分建筑面积26939.36m2。其中：住宅建筑面积25083m2 商业建筑面积1300m2，其他建筑面积556.36m2。使用年限为50年，建筑耐火等级为一级，屋面防水等级为II级,防水耐用年限为15年。桩基为静压预应力管桩（￠500及￠400），￠500单桩竖向承载力特径值为2500ＫＮ。 二、编制依据 2.1、《塔式起重机使用说明书》 2.2《岩土工程勘察报告》 2.3《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002） 2.6《地基与基础施工及验收规范》（GBJ202-83） 2.7《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002） 2.8《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92） 2.9《钢结构设计规范》（GB50017-2003） 2.10《钢结构工程施工及验收规范》（GB50205-95） 2.11广东省《预应力砼管桩基础技术规程》（ＤＢＪ\Ｔ15－22－98）
三、塔吊选型 根据本工程特点及吊装施工及施工现场材料垂直运输的要求，采用中联建设机械产业公司生产的ＴＣ5613型塔式起重机。该型塔吊臂长56M，末端起重2.63T。ＴＣ5613型塔吊随机《使用说明书》，塔吊基础地耐力要求不低于110000Pa，结合本工程地质勘察资料及塔吊的高度进行分析，塔吊若直接采用整体式钢筋混凝土基础较难满足承载力，尤其是沉降方面的要求，故研究决定设计采用增加桩基础，桩径500mm的摩擦桩4根，桩间距4m，设计单桩承载力R=2500KN （250t），桩上面设置整体式钢筋混凝土基础，基础长和宽a\b=6000/6000mm，高h=1350mm。 （详见塔吊基础尺寸及配筋图） 四、塔吊基础设计计算书 参考信息：详见塔式起重机使用说明书（见附页） 塔吊型号：ＴＣ5613型。自重（包括压重）：1300ＫＮ，最大起重荷载8Ｔ， 塔吊倾覆力距：1096ＫＮ.Ｍ，塔吊起重（最大）高度：180.4Ｍ。砼强度等级：Ｃ30,钢筋级别：Ⅱ级。承台的长度及宽度：6000ＭＭ. 承台厚度：1350ＭＭ。 1、塔吊基础承台顶面的竖向力与弯距计算 ⑴塔吊自重（包括压重）Ｆ1=1300 KN （130t） ⑵塔吊最大起重荷载：Ｆ2＝80 KN 作用于桩基承台面顶面的竖向力：Ｆ＝1.2*（Ｆ1+Ｆ2）＝1656
塔吊基础方案桩基础
项目名 称： 天汇?蓝色港湾 E 区 单位工程： 1#楼、2#楼、3#楼、26#楼 QTZ63塔吊基础施工方案
施工单位: 江苏省苏中建设集团股份有限公司编制人: 洪锡金 编制日期：2012 年 4 月 2 日 目录 第一章工程概况 (3) 1.1 工程概况 (3) 1.2 编制依据 (3) 1.3 塔吊的选择 (4) 第二章塔吊技术性能参数 (5) 2.1 QTZ63 型塔吊技术性能参数 (5) 第三章塔吊基础定位及施 3.1 塔吊基础位置的确定 (6) 3.2 塔吊基础结构 (8) 3.3 塔吊基础的保护 (8) 3.4 塔吊基础施工工艺 (10)
概况章工程第一况程.1 工概 1 楼、3#、26#1、工程名称：天汇蓝色港湾E区1#、2#、工程地点：长春市二道区广德路以西，惠工路以北，东丰路以 2 南，滨河路以东、建设单位：吉林省天汇房地产有限责任公司 3 、设计单位：吉林北银规划建筑设计有限责任公司 4 、勘察单位：长春有色勘察设计院 5 、监理单位：长春市忠承工程建设监理有限责任公司 6 7 、施工单位：江苏省苏中建设集团股份有限公司2，其中地下建筑面积、建筑概况：本工程总建筑面积74508.8 m82，建28层）住宅楼及地下车库（一层）3#1#、2#、13540m （，地上分为 1.7 米。筑总高度88m。地基土标准冻深，上、结构概况：本工程主楼地下一层，地上二十八层，总高88M9部结构为框架剪力墙结构，抗震设防类别为标准设防，合理使用年限为。度。本 工程± 0.000 相当于黄海高程197.6m50年，抗震设防烈度为7 据编制依 1.2
塔吊基础设计方案
施工总承包工程 塔吊基础设计方案编制人： 审核人: 审批人： 中建三局集团有限公司 施工总承包工程项目部 2015年10月05日
目录 第1章编制说明及依据 (1) 1.1 编制说明 (1) 1.2 适用范围 (1) 1.3 编制依据 (1) 第2章工程概况 (2) 2.1 工程所在位置、场地及其周边环境情况 (2) 2.2 工程总体概况 (2) 2.3 ±0.00标高、自然地面标高及其相互关系 (3) 第3章塔吊选型与布置 (4) 3.1 塔吊选型与现场布置原则 (4) 3.2 塔吊选型 (4) 3.3 塔吊基础定位 (8) 3.4 塔吊性能参数 (8) 3.5 本工程岩土体分析与评价 (10) 3.6 塔吊基础开挖深度附近地质分析 (10) 3.7 塔吊基础承台的配筋 (11) 第4章塔吊基础施工顺序与方法 (12) 4.1 塔吊基础施工准备 (12) 4.2 塔吊基础施工流程 (12) 4.3 塔吊基础施工控制要点 (12) 4.4 塔吊基础防水、散水做法 (13) 4.5 塔吊基础施工质量保证措施 (13) 4.6 塔吊基础施工安全注意事项 (13) 4.7 塔吊基础施工技术注意事项 (14) 附录1：塔吊基础计算书 (15) 1. TC7525塔吊基础计算书 (15) 附录2：塔吊基础附图 (25)
第1章编制说明及依据 1.1编制说明 本方案为工程塔吊基础设计及施工专项方案，塔吊的安装和拆除另行编制专项方案。 1.2适用范围 根据本工程的施工组织设计及施工部署并结合本工程现有招标图纸及场地情况，我司布置2台塔吊，并自编号为9#、10#。本方案适用于该2台塔吊基础设计，下文将选取其中TC7525（臂长75m）、TC6016（臂长50m）进行基础设计说明。 1.3编制依据 （1）本工程招标图纸 （2）《基坑支护工程岩土工程勘察》 （3）《建筑地基基础设计规范》（GB5007—2011） （4）《混凝土结构设计规范》（GB50010－2010） （5）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008） （6）《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012） （7）《国家标准现行建筑机械规范大全》（中国建筑出版社，1994） （8）《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ/T187-2009） （9）《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202—2002(2011版)） （10）TC7525塔式起重机安装使用说明书 本方案有未说明或未明确的地方以有关规范、图集或当地政府有关文件规定为准。
塔吊结构模型的设计与制作
塔吊结构模型的设计与制作 摘要：本文中的塔吊结构模型是浙江大学第九届大学生结构设计竞赛的参赛作品。文中详尽地论述了该塔吊结构模型的设计制作要求，实际的设计和制作的全过程。最后，文中还以一些合理的假设为前提，根据相关理论知识估计了模型的承载能力。本文对于一些其他的结构模型设计制作过程也有一定的参考价值。关键字：塔吊模型；设计；制作；支撑柱；横梁；杆件；牛皮纸；载荷 1.背景 塔吊在现代的社会生产中有着广泛的应用，它实现了笨重货物较大的水平和垂直位移，而且可重复性强，效率高，对社会经济的发展起到了很好的促进作用。塔吊其实在现实生活中随处可见，尤其在建筑施工基地和大型的装载、卸载基地，它可谓是必备的工业设备，是基地整个物料调运的核心装置。所以一个塔吊的结构的承载能力、安全性以及运动的灵敏性就显得非常重要。 本文所阐述的塔吊结构模型是以“浙江大学第九届大学生结构设计竞赛”这一赛事为依托，由本人协同刘晓杰、汪荣荣两位同学，共同设计并制作完成的。 2.模型设计制作要求 此模型的设计制作要求即为“浙江大学第九届大学生结构设计竞赛”提交的参赛作品的一些要求，现整理归纳成如下几点： 1、模型制作材料为牛皮纸、卡发丝线、白胶，固定模型的底板为木工板。材料统一由组委会提供和购买，不得使用非组委会提供的其它任何材料。 2、模型结构形式和总高度不限，模型的主要受力构件应合理布置，整体结构应体现“新颖、轻巧、美观、实用”的原则。 3、模型悬臂上分别设置3个作用点A、B、C，其中配重作用点A距模型底板中心线xx 轴水平距离为250±5 mm，距模型底板上表面高度为1000±5 mm，并要求设置竖向力的拉线环1个；加载作用点B、C分别距模型底板中心线xx轴水平距离为600±5 mm、900±5 mm，距模型底板上表面高度为1000±5 mm，要求在B、C点设置可以施加竖向力的拉线环各1个，并过C点垂直于BC连线上设置可以施加前后水平力的拉线环各1个，详见图1。 4、在B点一侧的模型固定边界以外、BC连线以下必须保持净空，详见图1。 5、固定模型的底板尺寸为400 mm×400 mm。模型制作材料固定在底板的范围不得超出250 mm×250 mm，详见图2。 6、模型作用点的拉线环须满足承载要求，拉线环受力拉直后离作用点的距离为50 mm。
管桩-塔吊基础施工方案
第一章编制说明及依据 目录 一、编制依据 0 二、工程概况 0 三、塔吊平面布置 (1) 四、塔吊基础设计 (1) 五、塔吊基础施工技术措施及质量验收 (2) 六、塔吊基础计算书（桩基） (3) 1. 参数信息 (4) 2. 基础尺寸确定 (4) 3、基础设计主要参数 (5) 4、单桩允许承载力特征值计算 (6) 3.1 单桩竖向承载力特征值计算 (6) 3.2单桩抗拔力特征值计算 (6) 3.3 单桩桩顶作用力计算和承载力验算 (7) 5、承台受冲切、受剪切承载力验算 (8) 6、承台配筋计算 (9) 7、基础弯矩计算 (9) 8、基础配筋 (9) 七、塔吊基础定位图 (9) 惠州市海燕建筑工程有限公司00
塔吊基础施工方案 一、编制依据 1、本工程施工组织设计； 2、杰楚电子科技（惠州）有限公司1、2、3号厂房岩土工程勘察报告； 3、GB50202-2002《建筑地基基础工程施工质量验收规范》； 4、GB50007-2011《建筑地基基础设计规范》； 5、JGJ33-2012《建筑机械使用安全技术规程》； 6、JGJ/T 187-2009《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》； 7、JGJ196-2010《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》； 8、本工程设计图纸； 9、中联重科股份有限公司生产的QTZ80（TC6012-6）型塔式起重机使用说明书。 二、工程概况 杰楚电子科技（惠州）有限公司1、2、3号厂房工程，该工程位于惠州市潼桥镇工业基地联发大道光明段南面，建筑占地面积为14457.2m2，总建筑面积为52238m2，工程总造价：约4250万元，由杰楚电子科技（惠州）有限公司直接发包给惠州市海燕建筑工程有限公司承建。由广东远顺建筑设计有限公司惠州市海燕建筑工程有限公司00
塔吊附着设计方案
塔吊附着计算 塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定，需要增长附着杆或附着杆与建筑物连 接的两支座间距改变时，需要进行附着的计算。主要包括附着杆计算、附着支座计算和锚固 环计算。 一. 参数信息 塔吊高度:95.00(m) 附着塔吊边长:1.60(m) 回转扭矩:50.00(kN/m) 风荷载设计值:0.10(kN/m) 附着杆选用：[12.6槽钢 附着塔吊最大起重力距:500.00(kN/m) 附着节点数:4 各层附着高度分别:22.4,38.9,55.4,71.9(m) 二. 支座力计算 塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆 的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。 附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如 下: 风荷载取值 q=0.10kN/m 塔吊的最大倾覆力矩 M=500kN.m q M 22.4m 16.5m 16.5m 16.5m 23.1m 计算结果: Nw=43.426kN 三. 附着杆内力计算
计算简图: 计算单元的平衡方程为: 其中: 四. 第一种工况的计算 塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和 风荷载扭矩。 将上面的方程组求解，其中从0-360循环，分别取正负两种情况， 分别求得各 附着最大的轴压力和轴拉力： 杆1的最大轴向压力为：64.47 kN
杆2的最大轴向压力为：9.74 kN 杆3的最大轴向压力为：55.36 kN 杆1的最大轴向拉力为：0.00 kN 杆2的最大轴向拉力为：64.09 kN 杆3的最大轴向拉力为：69.67 kN 五. 第二种工况的计算 塔机非工作状态，风向顺着起重臂，不考虑扭矩的影响。 将上面的方程组求解，其中=45,135,225,315， Mw=0，分别求得 各附着最大的轴压 力和轴拉力。 杆1的最大轴向压力为：31.9 kN 杆2的最大轴向压力为：26.69 kN 杆3的最大轴向压力为：60.64 kN 杆1的最大轴向拉力为：20.51 kN 杆2的最大轴向拉力为：36.41 kN 杆3的最大轴向拉力为：40.77 kN 六. 附着杆强度验算 1．杆件轴心受拉强度验算 验算公式: =N/An≤f 其中 N──为杆件的最大轴向拉力,取N=69.67kN； ──为杆件的受拉应力； An──为杆件的的截面面积，本工程选取的是[12.6槽钢,查表可知 An=1569.00mm2； 经计算，杆件的最大受拉应力=69.67×1000/1569.00=44.40N/mm2。 最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力215N/mm2,满足要求! 2．杆件轴心受压强度验算 验算公式: =N/An≤f 其中──为杆件的受压应力； N──为杆件的轴向压力,杆1:取N=64.47kN；杆2:取N=26.69kN；杆3:取N=60.64kN； An──为杆件的的截面面积，本工程选取的是[12.6槽钢,查表可知 An=1569.00mm2；
塔吊结构模型设计方案
塔吊结构模型设计理论方案参赛学院： 参赛队名： 参赛组员： 参赛组长： 二○一四年十二月十四日
目录 目录 (2) 1．设计说明书 (3) 1.1方案构思 (3) 1.2结构选型 (3) 2.材料性能与制作经验 (4) 2.1 材料力学性能指标 (4) 2.2 制作经验 (4) 3．计算书 (5) 3.1 计算模型整体效果图 (5) 3.2 结构计算假定和各个单元物理参数 (5) 计算假定 (5) 3.3 构件截面尺寸 (6) 3. 3 结构计算简 (6) 4. 结语 (10)
1．设计说明书 本塔吊以纸和线为材料，充分利用线的弹性作用。而现代结构讲究结构与建筑美学相适应，在满足结构功能的同时体现建筑美，同时也传递一种精神，一种理念。这是本作品设计的源泉，打破传统塔吊的结构型式，具有极强的视觉冲击与震撼，体现了力与美的完美结合。以创新为支点，撑起未来的希望。 1.1方案构思 形象是结构内在品质物化的外在形态，是表现结构内涵和个性的形式和语言系统。为使我们的结构能给人留下特别的印象，考虑从各种技术手段上来表现结构形象。 我们的结构采用上面一个三三角形，作为一个支撑单元，撑起整体。塔身共有4根主承重杆件，塔顶有3根主选柱子作为首要支撑，整个结构外观简洁、新颖，赋予塔吊以生气。 1.2结构选型 初步设计时仔细的考虑了传统结构形式和材料用量，得出初步的方案采用以竖杆为主要承重杆件承受竖向荷载，辅以截面较小的斜向和水平支撑来承受水平荷载。 整体是一个近似实体塔吊的结构，本着大赛的宗旨，创新，我们将塔吊的吊臂结构制作成两部分，一个支点撑起整个吊臂，两个部分相互承载，将杆件的能力发挥的最大，主杆件连接多用三角形，三角形稳定，连接时保证a、b、c 三点在一条直线，防止加载时偏心。拉力大的地方用纸带。我们的连接点都是刚结点，超静定模型比较稳固。下面支座主杆件之间用撑杆件连接，整体连接有几个优点： （1）杆作为支撑杆可以有效增加结构抗扭刚度，减小结构水平位移。
塔吊基础方案桩基础
项目名称：天汇?蓝色港湾E区 单位工程：1#楼、2#楼、3#楼、26#楼QTZ63塔吊基础施工方案
施工单位:江苏省苏中建设集团股份有限公司 编制人: 洪锡金 编制日期：2012年4月2日 目录 第一章工程概况 (3) 1.1工程概况 (3) 1.2 编制依据 (3) 1.3 塔吊的选择 (4) 第二章塔吊技术性能参数 (5) 2.1 QTZ63型塔吊技术性能参数 (5) 第三章塔吊基础定位及施工 (6) 3.1 塔吊基础位置的确定 (6) 3.2 塔吊基础结构 (8) 3.3 塔吊基础的保护 (8) 3.4 塔吊基础施工工艺 (10)
概况章工程第一况程.1工概1楼、3#、26#1、工程名称：天汇蓝色港湾E区1#、2#、工程地点：长春市二道区广德路以西，惠工路以北，东丰路以2 南，滨河路以东、建设单位：吉林省天汇房地产有限责任公司 3 、设计单位：吉林北银规划建筑设计有限责任公司4 、勘察单位：长春有色勘察设计院5 、监理单位：长春市忠承工程建设监理有限责任公司6 7、施工单位：江苏省苏中建设集团股份有限公司2，其中地下建筑面积、建筑概况：本工程总建筑面积74508.8 m82，建28层）住宅楼及地下车库（一层）3#1#、2#、13540m （，地上分为 1.7米。筑总高度88m。地基土标准冻深，上、结构概况：本工程主楼地下一层，地上二十八层，总高88M9部结构为框架剪力墙结构，抗震设防类别为标准设防，合理使用年限为。度。本
工程±0.000 相当于黄海高程197.6m50年，抗震设防烈度为7据编制依1.2 QTZ63型塔式起重机使用说明书》；1、《 2、长春有色勘察设计院提供的本工程勘察技术报告；）；4、塔式起重机安全规程 （GB5144-2006、塔式起重机操作使用规程（JG/T100-1999）；5 ；JGJ94-20086、《建筑桩基技术规范》（））；GB50202-2002《建筑地基基础工程施工质量验收规范》7、（；）GB50010-2002、混凝土结构设计规范（8． 9、建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）； 10、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）； 11天汇蓝色港湾E区1#、2#、3#、26#楼工程结施图、建施图； 1.3 塔吊的选择 本工程工期较紧，质量和安全要求很高，施工场地狭长，综合考虑施工运输的方便及高效，同时考虑到文明施工的要求，结合现场实际情况，拟配备3台QTZ63塔吊配合施工，均为附着式,安装总高度分别为米。100楼3#米，110楼2#米，100楼1#． 根据工程岩土勘察报告显示，基础承载力土层的土质情况如下：
塔吊基础方案QTZ63
塔吊基础施工方案 编制人： 审核人： 技术科： 安全科： 审批人： 施工单位： 编制日期： 塔吊基础施工方案 一、工程概况 总概况 建筑概况 本工程所用砌体材料为：±0.000以下采用MU20混凝土标准砖，M10水泥砂浆砌筑；±0.000以上外墙均采用ALC加气混凝土砌块A5.0。内墙采用粉煤灰加气混
凝土砌块，专用粘结剂砌筑。层高3.9m，内外墙厚度240。 二、编制依据 1、工程工程项目建筑、结构施工图； 2、工程项目地基勘察报告 3、工程项目项目施工组织设计； 4、塔式起重机械混凝土基础工程技术规程（JGJ/T187-2009）； 5、建筑起重机械安全监督管理规定（中华人民共和国建设部令第166号）； 6、苏州市建筑施工安全监督管理办法（苏州市人民政府令第44号）； 7、张家港市天运建筑机械有限公司《QTZ63塔式起重机使用说明书》； 8、现行施工规范、标准、规程 三、施工安排 3.1 施工区段划分及塔吊选型 根据本工程单体结构分布情况及周边场地环境，项目部确定布置一台塔吊，塔吊具体型号详见表3.1塔吊具体布置位置及型号。
3.2 塔吊基础具体位置 3.2.1 塔吊（基础）布置原则 （1）最大幅度覆盖施工范围； （2）利于附墙，即塔身中心与建筑物结构高度范围外立面之间间距必须符合相应塔机附墙要求。且建筑物外立面从底层至屋顶必须平直，无倾斜，凹凸造型，尽量减少塔吊司机目光盲区； （3）就近材料加工厂及堆场，尽量减少材料、设备等运转距离、次数； （4）利于塔吊安装、升级及日后拆除； （5）群塔作业时，塔身与塔身之间的安全距离； （6）塔臂旋转作业范围内有无高压管线、电缆、周围高层房屋等障碍； （7）现场场地要求，如何布置能够使得现场在作业高峰期车流通畅； （8）工程各部位施工工作量，如何使得塔吊的工作效率最高； 3.2.2塔吊位置确定 图3.2.2 塔吊布置平面示意图
塔吊基础设计方案
一、方案编制依据 1、由业主提供的地质勘察报告及施工图纸； 2、《建筑施工手册》（中国建筑工业出版社出版）； 3、《筑桩基技术规范JGJ 94-94》； 4、《砼结构设计规范》(GBJ50010-2002)； 5、塔吊厂家提供的塔吊使用说明书； 二、工程概况 本项目位于广东省佛山市南海区桂城61、62街区。包括9栋、11栋、13栋、15栋、17栋、16栋、18栋超高层及其地库土建工程、幼儿园以及商业2座土建工程。地下2层，地上1-44层,总建筑面积约21万平方米，其中地上建筑面积约18万平方米，地下建筑面积约3万平方米。建筑高度为6.00-137.53米。 三、塔吊布置及选型 在满足本工程施工需要的前提下，为了合理利用资源，根据我单位施工总体部署及施工总平面布置要求，本工程拟投入5台QTZ80自升塔式起重机，位置情况如下：16、18栋南侧布置塔吊1台，为1#塔吊；工作半径55m；地库布置塔吊1台，为2#塔吊，工作半径55m；15、17栋南侧布置塔吊1台，为3#塔吊；工作半径50m；9、11、13栋西侧和南面各布置塔吊1台，为4#、5＃塔吊；4#塔吊工作半径50m，5#塔吊工作半径55m；根据塔吊安全运行要求需考虑塔吊的相互让行及防碰撞等措施。 塔吊的工作范围及示意图详见附图，塔吊附着于各栋结构，详细定位图如下。 16、18栋塔吊基础定位图地库塔吊基础定位图
9/11/13栋南面塔吊基础定位图 根据工程的建筑特点以及塔吊的附着要求，5台塔吊均需要设置于地下车库范围以内（即塔吊基础在建筑物范围内，且标准节须穿过地下室顶板）。故塔吊的定位满足以下几点原则： 1、塔吊基础不跨后浇带，若确实无法避开后浇带，需经与设计院协调同意后方能调整后浇带位置。 2、塔吊基础顶面标高不得低于底板面标高以避免基础预埋件处积水。 3、塔吊基础应尽量避开电梯井、集水井及地下剪力墙等特殊部位；如情况
结构模型设计方案示例
湖南省“路桥杯”大学生结构模型创作竞赛 中南大学 参赛设计方案说明书 作品名称剑桥 学校名称中南大学 学生姓名专业班级 学生姓名专业班级 学生姓名专业班级 指导教师 联系电话 二○○六年七月十四日
目录 摘要 (2) 1 设计说明书 (3) 1.1 概述 (3) 1.2 方案简介 (3) 1.3 结构模型及方案特点 (4) 1.4 应用前景 (5) 1.5 施工流程: (5) 1.6 施工要点: (5) 2 结构方案图 (6) 2.1结构效果图 (6) 2.2结构俯视图 (6) 3 设计计算书 (7) 3.1结构计算模型 (7) 3.2结构强度计算 (8) 3.2.1 拱肋强度计算 (8) 3.2.2 拉杆强度计算 (9) 3.3 结构稳定分析 (9) 参考文献 (10)
摘要 本文根据湖南省“路桥杯”土木建筑类大学生结构模型创作竞赛规程和使用材料的特点要求，结合现代桥梁结构的特点，借鉴细杆拱桥结构设计概念构思了本结构模型。 在造型上，空间上主要采用三角形、梯形等几何元素，注重结构的整体性。 在结构设计方面，充分根据木材的力学性能，主要受力构件采用格构式组合构件，利用斜向支撑增加结构空间作用，提高抗侧能力。并通过采用ANSYS有限元软件的空间分析，根据构件的受力情况沿杆件变化，采用了变截面的杆件，充分的利用材料，经过ANSYS 的计算表明，结构在设计荷载作用下，均能满足强度、刚度、稳定性要求。 关键词：结构模型、设计大赛、模型制作
1 设计说明书 1.1 概述 对于结构模型，稳定性起着控制作用，包括整体稳定性和局部稳定性，选择合理有效的结构受力体系对结构模型设计有着重要意义。 模型设计中，主要应考虑充分利用木材薄片受力性能特点。就本次竞赛而言，关键在于充分利用木材薄片受拉性能好，受压则需要组合成柱的特点，选择优化的结构模型，使结构模型能够接近竞赛规定的最大加载荷载，同时尽可能降低结构的自身重量。 本结构模型根据以上思想，进行结构的构思与设计。 1.2 方案简介 本结构整体外型为一个上承式桁架。其造型融入三角形和梯形等美学元素，整体造型简单、受力形式较好，符合本次竞赛的设计理念。 结构根据竞赛规程的要求，确定合理跨度和高度以后，以四根斜杆为主要受力构件向下传力，顶部做成一个加载平台。根据各个面内的抗弯刚度要求，灵活选用杆的形式，通过计算得出合理拱轴线的位置，合理布置杆拱的空间角度；再合理布置支撑杆件，用于抵抗荷载传来的水平力分力并减小侧移；并通过ANSYS软件模拟多种荷载情况下的破坏情况，找出结构构件的薄弱环节进行局部加强，使得结构的破坏向强度破坏靠近，从而使本结构模型具有足够的承
4根管桩的塔吊基础方案
1、编制依据： 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 《建筑地基基础设计规范》（DBJ 15-31-2003）； 《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）； 《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）； 《简明钢筋混凝土结构计算手册》； 《地基及基础》； XX设计图纸； XX岩土工程勘查报告 Q6015塔式起重机使用说明书。 2、塔机设计 根据施工现场场地条件及周边环境情况，本工程选用1台Q6015型自升塔式起重机。独立式塔身最大自由高度53m，最大吊运高度为45米，最大起重量为8t，塔身尺寸为1.60m×1.60m，臂长60m。 深圳机场国际候机楼岩土工程勘查报告宝安GD0703（3－4号孔） 序号地层名称 厚度 （m） 桩侧阻力标准值 q s i a（kPa） 岩层桩端极限 阻力标准值q p a （kPa） 1 人工填土 3.9 10 2 淤泥 3.8 6 3 砂质粘性土11.9 40 1800 4 全风化花岗 片麻岩 5 350 4000 5 强风化花岗 片麻岩 1 700 5000
I 、 塔吊基础受力情况 荷载工况 基础荷载 P （kN ） M （kN.m ） P 1 P 2 M Mk 工作状态 695 29 1699 305 非工作状 态 575 79 2289 M k 塔吊基础受力示意图 P2 M P1 P 1----基础顶面所受垂直力P 2----基础顶面所受水平力M ----基础所受倾翻力矩M k ----基础所受扭矩 II 、基础设计主要参数 因场地内地质条件限制，地基承载力无法满足60m 塔吊所需的地基承载要求，故选择施工4根预应力管桩基础做为塔吊承载的基础。 基础桩：4Ф500*125预应力管桩， 桩顶标高-2.30m ，桩长约为25.7m ，桩端入强风化1m 。 承台尺寸：平面4×4m ，厚度h=1.50m ，桩与承台 中心距离为1.20m ；承台混凝土等级：C35。 承台面标高：-0.90m （±0.000标高为4.35m ）。
塔吊基础设计方案一
塔吊基础设计方案 一．工程概况： 金领广场主体采用框架—剪力墙结构，地下一层，地上十八层，最大高度约为60.8米。工程分A、B、C、D四区及裙 房部分。拟采用2台QTZ5012型塔式起重机，两台塔吊高度 错开3米，安装位置详平面布置图。 本方案依据《QTZ5012塔式起重机安装使用说明书》编制，有关荷载抄自《QTZ5012塔式起重机安装使用说明书》 P62第17.2条。 二．塔吊基础受力图： N1：础所受垂直力 N2：基础所受水平力 、M2：基础所受倾翻力矩N2 M3：基础所受扭矩
三、桩基础布置图及承台要求： 根据工程地质勘探报告，场地内淤泥层较厚且埋深较浅，工程受 力性能不好。塔吊基础决定采用桩基承重以满足荷载要求。 桩基础布置如下： 1600（3200） 1600 （3200） （）内数字为东侧塔吊基础尺寸；（）外数字为西侧塔吊基础尺寸； 基础承台尺寸要求： 根据现场实际情况，结合厂家要求，塔吊基础采用固定式整体基 础，基础尺寸选择如下：东侧塔吊基础尺寸为5 .6米X5.6米X1.4米，西侧塔吊基础尺寸为4.5米X4.5米X1.4米。 根据荷载最不利原则，选择西侧塔吊基础进行各项验算。基础混 凝土等级为C35，采用二级钢，fcm=19N/mm2，ft=1.65N/mm2， fy=310N/mm2。 基础平面受力图如下：（计算模型）
M1=1796KN.M N2=73.5KN N1=513KN 1400 R=1000X2KN T=840X2KN T=840X2KN 1600 其中：R为管桩提供的抗压强度；T为管桩提供的抗拔强度，G 为承台钢筋混凝土自重；G=4.5X4.5X1.4X25=708KN。所有强度由压桩记录和静载试验所得，由于承台基础为4桩对称布置，每边两根，所以乘2。 1、基础抗压承载力验算： 由∑B=0，求得A点处 [R]=（M1+G*0.8+N1*0.8+N2*1.4）/1.6 =(1796+566.4+410.4+102.9)/1.6 =1797.3KN