风电虚拟惯性控制影响因素讨论最全
Dynamic Contribution of DFIG-Based Wind Plants
to System Frequency Disturbances
Mustafa Kayik?i and Jovica V .Milanovic
′,Senior Member,IEEE Abstract—The paper investigates contribution of doubly fed in-duction generator (DFIG)to system frequency responses.Impact
of different governor settings and system inertia are investigated.Three distinct cases are simulated in order to illustrate the in?u-ence of DFIG penetration on frequency regulation.Provision of in-ertial response by DFIG through arti?cial speed coupling is also presented.The effects of the inertial response on the machine be-havior and its signi?cance for frequency regulation are discussed.The in?uence of converter current limits and auxiliary loop param-eters on the inertial response are illustrated and a novel control algorithm is developed for extracting maximum energy from the turbine in a stable manner.The results of the study are illustrated on the example of an isolated power system consisting of a diesel generator and a DFIG.
Index Terms—Doubly fed induction generator (DFIG)modeling,inertial response,wind plants.
N OMENCLATURE
P,T Active power,torque.Speed.
J,H
Inertia,inertia constant.
Subscripts/Superscripts el Electrical.nom Nominal.st,rot Stator,rotor.syn,s Synchronous.tur
Turbine.
I.I NTRODUCTION
T
HE wind power generation is increasingly promoted by the electricity industry and it is developing fast posing new technical challenges for power system operation.Doubly
Manuscript received January 05,2007;revised November 28,2008.First pub-lished March 31,2009;current version published April 22,2009.This work was supported in part by the Turkish Government,in part by the Overseas Research Scholarship (ORS)provided by the Universities U.K.Group,and in part by the EU Framework VI project RISE (contract FP6-INCO-CT-2004-509161).Paper no.TPWRS-00913-2006.
M.Kayik?i is with TNEI Services Ltd.,Manchester M12PW,U.K.(e-mail:mustafa.kayikci@https://www.wendangku.net/doc/6416635919.html,).
https://www.wendangku.net/doc/6416635919.html,anovic
′is with the School of Electrical and Electronic Engineering,The University of Manchester,Manchester M601QD,U.K.(e-mail:mi-lanovic@https://www.wendangku.net/doc/6416635919.html,).
Color versions of one or more of the ?gures in this paper are available online at https://www.wendangku.net/doc/6416635919.html,.
Digital Object Identi?er 10.1109/TPWRS.2009.2016062
fed induction generator (DFIG)-based wind turbines have been the favoured alternative due to their ability to provide the bene?ts of variable-speed operation cost-effectively.The applied power electronic converters are generally sized only for 20%–35%of the stator power depending on the slip range and reactive power requirements.Fast control over electrical torque (hence active power)and reactive power offer superior performance concerning system stability during disturbances.As the penetration of the wind turbines into the power system increases,their contribution to ancillary services (e.g.,voltage and frequency control)becomes more signi?cant and necessary.This paper focuses on the contribution of DFIG-based wind plants in isolated networks to system frequency regulation.There have been only a few papers published on this topic in the past and there are still some gaps and ambiguities.For example,[1]and [2]analyze responses of different types of generators to frequency variations but fall short to investigate the DFIG responses in detail.Studies [3]and [4]looked into DFIG responses in more detail and provided valuable contribu-tions.Due to speci?c aims of the study,the in?uence of rotor
power
,which can be up to 20%–30%of stator power and is dependent on frequency however,was not considered in
[3].Reference [4]included
in the analysis and presented results where
is limited to 1%–2%of stator power.In some practical cases,however,the turbine may operate with slip of 15%–30%slip at rated operation hence,15%–30%of stator power is supplied through rotor.Setting the current controller time constants to values greater than typical results in DFIG reacting like a ?xed speed induction generator (FSIG)until the controllers respond [4].The effect of different inertial contributions cannot be observed from the results of [3]and [4]as the external grid in those studies was assumed to be very strong.In [3]although the rate-of-change-of-frequency (ROCOF)was negative throughout the simulation,the DFIG supplementary inertia control signal contained a positive ROCOF term.A novel approach which utilizes slip to support frequency is discussed in [5].Frequency support method with droop utilizing only rotational energy is suggested in [6]and [7].Inertial response,however,was not investigated in [6]and modeled power reduction was instant,such causing frequency drop.In [7],on the other hand,there is no provision to stop energy extraction from the shaft if frequency is not recovered to nominal.
Generally,constant mechanical power or torque was assumed and previous papers [2]–[5]had not investigated in detail the in?uence of inertial response on the aerodynamics of the tur-bine.Furthermore,the majority of the papers did not investigate the in?uence of converter current/voltage ratings on the delivery of inertial response which can be critical near rated operation.
0885-8950/$25.00?2009IEEE
Fig.1.Single-line diagram of the investigated island system.
Published papers mainly discussed regulating electrical torque for inertial response and failed to illustrate the consequences on DFIG stator and overall (rotor +stator)power behavior.In?u-ences of compensator parameters,the shape of inertial response and DFIG operating speed when supplying inertial contribution have also not been investigated in the past.Previous work gen-erally focused on the fact that the inertia can be emulated in variable-speed wind turbines with revised control algorithms.This study builds on the results of previous research in the area.It clari?es,discusses,and illustrates in detail the key pa-rameters that can in?uence the provision of inertial response.Finally,it proposes a novel kinetic energy extraction algorithm which can be commonly applied to variable speed wind tur-bines.
II.M ODELING OF THE E LECTRICAL S YSTEM
The islanded electrical system consisting of a diesel generator
(SynGen ,8MV A,
rated
,)and a 1.5-MW DFIG wind turbine,as shown in Fig.1,is used in this study in order to investigate the responses to frequency variations.
The diesel generator is modeled as a synchronous gener-ator equipped with standard IEEE governor (IEEESGO )and A VR (SEXS ).The relevant system parameters are given in the Appendix.System frequency is regulated with a 4%droop and voltage is controlled at the load bus by the diesel generator.DFIG exports active power only (i.e.,unity power factor)and does not contribute to primary frequency control (i.e.,no gov-ernor action).A ?fth-order induction machine model is used in simulations to ensure as realistic representation of the machine as possible.(Note:A third-order machine model,though,would predict similar if not the same responses in this type of studies and therefore suf?ce.)A basic aerodynamic representation is included in the form of static aerodynamic
ef?ciency
curves as given by (A1)and (A2)and illustrated in Fig.15in the Appendix.Two-mass model of the mechanical shaft is also included.DFIG is equipped with a decoupled active (P)and reactive (Q)power controller in stator-?ux oriented reference frame where d-and q-axis rotor currents
(
and )regulate stator active and reactive power,respectively [8].
Machine
Fig.2.In?uence of (a)governor response speed,(b)inertia,and (c)droop on frequency deviation (in Hz)during a generation/load mismatch.
excitation is provided
by
through rotor-side converter (RSC)for unity power factor operation.
Fig.2illustrates the response of the system to a 750-kW mis-match in load power (connection of Load2)
at
.Impact of three important parameters,governor response speed,droop,and system inertia,are also illustrated.As the governor response becomes slower frequency falls further and may not even re-cover if enough power is not supplied within a certain time.Overall system inertia greatly in?uences both the ROCOF and minimum frequency point.High ROCOF (hence low inertia)results in poor power quality and can cause tripping of sensi-tive loads or generators (e.g.,PV plant),which (the latter)will cause the frequency to drop even further.On the other hand,with higher system inertia,frequency remains lower as it recovers.Depending on the governor settings,inertia can play a crucial role in regulating the frequency during the ?rst few critical sec-onds.Droop does not affect much the initial ROCOF,however,it in?uences greatly the minimum frequency point and the fre-quency recovery following the disturbance.
III.DFIG R ESPONSE TO F REQUENCY V ARIATION
In the case of variable-speed constant-frequency generators such as DFIG and converter-coupled multi-pole synchronous generators,rotor mechanical speed is decoupled from system speed.This is a consequence of very fast regulation
(10ms)
of electrical
torque,
,by the rotor side converter (RSC)ac-cording to a maximum power tracking (MPT)algorithm.The speed (or torque)only varies if the reference set-point obtained from the MPT changes due to varying wind speed.In the anal-ysis presented in the sequel,
constant
reference is assumed in line with the assumption of constant wind speed (unless oth-erwise speci?ed).The essential aerodynamics
(
curves)are incorporated in all studies [3],[6].
Even though DFIG is decoupled from the system by the con-trol action,it is still physically connected through the stator and changes in the grid will surely have an impact on the machine output.According to [9]–[11],stator power output of
DFIG,,can be controlled since it is directly proportional to
the .Fig.3,however,illustrates the observed difference in responses
obtained when the stator
power,
,
or is regulated
by during a frequency variation.
The total power output from DFIG to the
grid,,is given by the sum of stator and rotor powers.Neglecting electrical losses and time rate of change of stored energy in inductances,
rotor
power,
(injected into the grid),is given by (1)[12],
KAYIK?I AND MILANOVIC′:DYNAMIC CONTRIBUTION OF DFIG-BASED WIND PLANTS861 Fig.3.In?uence of controlling the stator power(dashed)instead of electrical
torque(solid)during a frequency variation.
[13]and the total power can be written as in(2)and(3)[13]
where and are rotor and system speeds,respectively
(1)
(2)
(3)
When is regulated through and assuming that the wind
speed is constant,set-point remains constant and thus
is constant.Any variation in will result in a change in
according to(3).Moreover,due to the slip and stator power
variation changes according to(1),as seen in Fig.3,and
the total power remains constant(since both and do not
change).
On the other hand,if the of DFIG is regulated,rather
than remaining constant,remains constant according to
the constant wind speed assumption.Thus,in order to keep
constant,any change in is compensated by changes in
(hence).As seen in Fig.3,when frequency drops,re-
mains constant.Electrical torque,however,increases and
since mechanical torque remains pretty much the same rotor de-
celerates.Therefore,when is regulated,DFIG is not com-
pletely inertia-less but provides dynamic contribution through
changes in(hence)as seen in Fig.3.If the frequency
does not return to the pre-disturbance value(50Hz),would
remain higher than the pre-disturbance value such causing the
turbine to stall.This is a unique and special case that applies only
to DFIG.This analysis shows that the stator power output should
be carefully controlled(controlling does not pose any prob-
lems)if DFIG plants are to be operated in systems with large
frequency variation,e.g.,isolated networks or island systems.
A.In?uence of DFIG Penetration
Three case studies are considered in order to illustrate the in-
?uence of different DFIG penetration on system frequency reg-
Fig.4.In?uence of DFIG penetration on frequency deviation(Hz).DFIG sup-
plies30%(dash-dot),60%(dashed),and90%(solid)of system load.
ulation.Initially DFIG supplies30%of the load(i.e.,1.5-MW
DFIG/5-MW load)and the disturbance is15%(0.75MW)in-
crease in load at.
Case1)The number of connected DFIGs is varied from1to
3such that it supplies30%(1.5MW),60%(3MW),
and90%(4.5MW)of the total load.
Case2)Same as Case1but with reduction in SG rating in
proportion with the increase in DFIG power so that
total generation remains constant.
Case3)Same as Case2but with variation in inertia constant
(H)of SG in order to keep the moment of inertia(J)
constant.
These cases are illustrated in Fig.4.In Case1,increasing the
amount of power supplied by DFIG has almost no in?uence on
system inertia since SG is still kept online and the total kinetic
energy of the system,(as given by(4)[14])does not
change
(4)
However if the rating of SG is reduced(to rep-
resent the replacement of SG),Case2,the system inertia is
also reduced as DFIG penetration increases.DFIG replaces
synchronous generation and reduces system inertia by reducing
.On the other hand,if H is varied such that J of SG(in
other words)is kept constant,as in Case3,the ROCOF
is almost the same for all cases during the?rst second though
minimum frequencies vary.Results obtained with Case3sim-
ulations look very similar to the ones obtained with different
droop settings[Fig.2(c)].These results con?rm that DFIG is
inertia-less as opposed to SG or FSIG whose connection to the
grid intrinsically provides inertial contribution.Penetration of
DFIG does not in?uence system frequency regulation at all
unless it replaces conventional SG.
IV.P ROVIDING I NERTIAL R ESPONSE BY A DFIG
The fast control of DFIG torque/power decouples the me-
chanical and electrical frequencies and thus provides the vari-
able-speed operation.Any deviation in system speed is not re-
?ected in DFIG torque or speed in the same way as a con-
verter-coupled generator speed is independent from the grid fre-
quency.Therefore,DFIG has no inertia from the system point
of view as illustrated previously in Fig.3.Nevertheless,the in-
ertia constant,H,of the wind turbine can be still calculated.It is
important,however,to determine which values to use for power
and speed.
风电工程项目质量控制管理办法
风电工程项目质量控制管理办法 质量控制包括隐蔽工程验收、不合格项处理、设备缺陷管理、特殊过程控制、监视和测量装置监控、质量事故处理、工程质量验收、工程质量考核等八个主要内容。 1.1 隐蔽工程质量验收管理 隐蔽工程是指那些在上一道工序结束，被下一道工序所掩盖的，正常情况下无法进行复查的项目。例如：工序中间环节验收、地基验槽、钢筋工程、地下砼结构工程、地下防水、防腐工程，以及设备封闭前的内部质量验收等。隐蔽工程质量验收的目的，在于对工程项目做到内部层层把关，把质量问题消除在封闭之前，从而有效地控制施工质量，求得工程项目整体质量得到保证，得到一个质量上可信任的工程项目。 1.1.1 隐蔽工程验收项目，土建工程参见“土建工程篇”验评标准，安装工程参见有关验收技术规范的验评标准，其中地基验槽验收设计专业人员必须参加。 1.1.2 隐蔽工程验收需提供的资料。 a.重要建筑及安装项目作业指导书(或技术措施)。 b.隐蔽项目施工程序。 c.与隐蔽工作有关的设备消缺、设计变更、不合格项处理及标准变更的签证记录。 d.经过复核的隐蔽部件材质检验报告。
e.经过复核隐蔽项目施工自检原始记录。 f.隐蔽工作报告（含施工作业质量与标准的差异，遗留问题的处理意见）。 1.1.3 执行程序 承包商应在自检合格的基础上提前一周向监理单位提交隐蔽工程项目验收申请，并附需检查的技术资料; 监理在资料审核合格后，提前通知项目公司和承包商验收的时间; 验收合格后应当场对验收结果进行认可，遗留问题作备忘录。隐蔽工程质量验收记录表一式四份，分别由项目公司工程部（一份）、承包商（三份）分别管理、备查。 1.1.4 隐蔽验收工作出现下列情况的处理原则： a.项目公司工程部、项目监理部事前确已收到通知，但未按时派员到场验收，承包商可自行隐蔽，但必须作好记录。事后项目公司、监理公司认为有必要进行重新进行隐蔽检查，承包商必须按要求重新进行隐蔽工程检查验收，如果检查结果有问题，重新隐蔽检查所发生的费用由承包商承担，反之由建设单位承担。 b.承包商未通知检查验收，或经检查验收发现问题不按要求消缺处理的，不能进行隐蔽、进行下道工序作业。否则项目部工程部、项目监理部有权通知承包商停工。 1.2 不合格项管理 1.2.1 不合格项目的界定
数字电风扇模拟控制系统设计
泉州师范学院 毕业论文（设计）题目数字电风扇模拟控制系统设计 物信学院电子信息科学与技术专业07 级电信班学生姓名卢晗辉学号070303003 指导教师袁放成职称教授 完成日期2011年4月 教务处制
数字电风扇模拟控制系统设计 物信学院电子信息科学与技术专业070303003 卢晗辉 指导老师袁放成教授 【摘要】该数字电风扇模拟控制系统以单片机STC89C52为主控制核心控制风扇功能，通过单片机控制L298N 芯片驱动风扇实现三个档位的转速，温度传感器DS18B20实现温度的采集，并且具有定时功能，液晶LCD1602实现了显示风扇的工作状态、温度、动态倒计时显示剩余的定时时间。文章主要介绍了该数字电风扇模拟控制系统的硬件电路设计和软件设计。 【关键词】数字电风扇模拟系统；单片机STC89C52；风扇功能；LCD显示；
目录 引言........................................................ 错误!未定义书签。 1. 设计指标要求............................................. 错误!未定义书签。2．系统设计................................................. 错误!未定义书签。 2.1直流电机风扇．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．4 2.2双全桥功率放大芯片L298N (5) 2.2.1双全桥功率放大芯片L298N介绍 (5) 2.2.2双全桥功率放大芯片L298N工作原理 (5) 2.2.3光电耦合器TLP521芯片介绍...................... 错误!未定义书签。 2.3数字温度计DS18B20 (7) 2.4单片机STC89C52主控制模块．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．10 2.5LCD显示模块．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．12 2.6键盘模块．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．12 2.７直流稳压电源．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．12 3. 软件程序设计 (13) 3.1软件设计流程图．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．13 3.2占空比．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．13 4. 硬件电路的焊接与调试 (15) 4.1 焊接注意的实现 (15) 4.2 硬件电路的调试 (15) 5. 软件的调试及问题分析 (15) 6设计总结与感受．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．15 7致谢．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．16 参考文献： (17) 附录PCB图．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．19
电风扇模拟自然风控制电路的设计
郑州交通职业学院 毕业论文（设计） 论文（设计题目）：电风扇模拟自然风控制电路的设计 所属系别信息工程系 专业班级 08大专电子信息工程技术1班 姓名 XX 学号 200808060830167 指导教师 XX 撰写日期 2011 年 5 月
摘要 本课题主要研究电风扇实现模拟自然风的功能，针对市场中家用电扇的功能分析，得出模拟自然风风扇将成为市场一种主流风扇，慢慢的将代替那些老式的风扇。本设计采用了一个以555多谐振荡器为核心的电路，由电源稳压电路、光波发生电路和光耦合成器电路组成。通过方波发生电路输出高低电平来控制晶闸管的导通和截止以实现电风扇模拟自然风的效果;通过调节电位器调节输出方波的占空比，可以控制单位时间内送风的时间。该电路能够实现控制风扇扇叶由停止→慢慢转动→快速转动→慢速转动→停止周期性的转动，并且能够调节周期的时间。该电路利用555定时器输出相应的控制信号来控制电路，达到了调节风扇风速强弱、风扇运转状态和开关的逻辑系统的目的，并且利用定时器设定时间控制继电器，使风扇的设计更加完善和人性化。 关键词:电风扇，模拟自然风，555多谐振荡器，继电器，可调占空比，双向晶闸管
Abstract This topic research electric fan simulating natural wind function, in view of the market in home fans that the function analysis, analog natural fan will become market a mainstream fan, slowly will take the place of the old fan. The design has adopted a more harmonic oscillator 555 circuits for core, the power supply voltage circuit, the light wave generator of light coupling to become useful circuit. Through the square wave generating circuit output discretion level to control thyristor conduction and globe in order to achieve the effect of fan imitating natural wind; By adjusting the potentiometer adjustment output pulse 390v, can control unit time supply of time. This circuit can realize control fan fan leaves turning slowly and by stop - and quickly turned slowly rotating - stop periodic rotating, and can adjust cycle time. This circuit using 555 timing of control signal output corresponding to control circuit, to adjust fan wind speed and the weak, fan operation status and switch logic system, and the purpose of using timer control relay time set the design, make the fan more perfect and humanization. Key words:electric fan, imitating natural wind, 555 much harmonic oscillator, relays, adjustable 390v, two-way thyristor
海上风电机组要点总结
海上风电机组要点总结 一、概述： 中国已建和在建的海上风电项目有上海东海大桥10万千瓦项目、江苏如东潮间带15万千瓦示范项目以及2010年国家发改委启动的首轮100万千瓦海上风电招标项目 海上风电的优缺点： 二、基础结构的分类 基础结构类型可分为：桩式基础，导管架式基础，重力式基础，浮动式基础等多种结构形式。
1.1单桩基础 单桩基础由大直径钢管组成，是目前应用最多的风力发电机组基础，该中形式基础是用液压撞锤将一根钢管夯入海床或者钻孔安装在海床形成的基础。其重量一般为150t-400t，主要适用于浅水及 20～25 m 的中等水域、土质条件较好的海上风电场项目。这种基础目前已经广泛地应用于欧洲海上风电场，成为欧洲安装风力发电机的“半标准”方法。 优点：是无需海床准备、安装简便。 缺点：移动困难；并且于直径较大需要特殊的打桩船进行海上作业，如果安装地点的海床是岩石，还要增加钻洞的费用。 1.2多桩基础 多桩基础的概念源于海上油气开发，基础由多个桩基打入地基土内，桩基可以打成倾斜
或者竖直，用以抵抗波浪、水流力。 中间以灌浆或成型方式（上部承台/三脚架/四脚架/导管架）连接塔架适用于中等水深到深水区域风场。 优点：适用于各种地质条件、水深，重量较轻，建造和施工方便，无需做任何海床准备； 缺点：建造成本高，安装需要专用设备，施工安装费用较高，达到工作年限后很难移动。 应用情况：2007 年英国Beat rice示范海上风电场，两台5MW的风机均采用的四桩靴式导管架作为基础，作业水深达到了45m，是目前海上风机固定式基础中水深最大的；我国上海东大桥海上风场采用的是多桩混凝土承台型式。 2.三脚桩基础 三脚桩基础采用标准的三腿支撑结构，由中心柱和3根插入海床一定深度的圆柱钢管和斜撑结构组成。钢管桩通过特殊灌浆或桩模与上部结构相连，可以采用垂直或倾斜管套，中心柱提供风机塔架的基本支撑，类似于单桩基础。其重量一般在125~150t左右，适用水深为20~40m。 这种基础由单塔架结构简化演变而来，同时又增强了周围结构的刚度和强度，在海洋油气工业中较为常见。
风电质量控制要点
中国大唐集团公司风电工程质量控制要点 一、设备制造及监理 （一）一般要求 1.风电设备必须通过招标，选择资格业绩满足要求、技术成熟、质保体系完善的厂家制造。 2.风机塔筒设备的制造原则上不得分包加工，如有必要须经业主批准同意。 3.风电设备必须由第三方进行监造和监检（以下简称“监理”），塔筒设备不得由风机制造厂进行监理。 4.在设备供货合同中应明确规定，设备制造厂要积极配合监理单位的工作，并提交相应的资料。 （二）设备监理单位 1.在对塔筒监造的过程中，监造人员应从以下方面进行控制： （1）审查制造厂人员的资质（包括焊接人员资质和无损探伤资质等）和检测设备的计量证； （2）审查塔筒钢板材料、环锻法兰材料质量证明书并进行入厂复验； （3）审查焊接工艺文件； （4）审查焊材的质量证明书和油漆、热喷锌等防腐材料的质量证明书； （5）检查产品焊接试板检验报告； （6）下料、筒节卷制、焊接、组对、喷砂、防腐涂层等生产过程的控制； （7）焊缝无损探伤时的旁站（要求制造厂质监人员在进行相关检测前要提前通知监造人员）和检测报告的检查； （8）检测焊接后法兰内倾、平面度、平行度； （9）审核标准件高强螺栓质量证明书和合格证，并要求制造厂按规格、批次提供第三方检测机构出具的机械性能检测报告。 2.在对塔筒监造的过程中，监检人员应从以下方面进行控制： （1）进厂后核查制造厂质检部门针对项目的无损检测工艺卡是否合理； （2）监检抽查时应尽可能的抽取更多的塔筒和基础环段数，在重点部位（如与法兰连接的环焊缝、筒体的丁字接头处焊缝）加大抽检比例。对监检人员发现存在普遍焊接缺陷的制造厂，根据情况加大抽检比例。 （三）塔筒制造厂 1.在风机制造厂家提供满足风场海拔高度、温度、湿度、腐蚀、沙尘等环境要求的材质设计后，塔筒制造厂应对其产品进行以下控制： （1）选用正规厂家的钢板、法兰等，并有相应的产品合格证、质量证明书及入厂复验报告，无损探伤报告及热处理曲线记录等资料齐全。塔筒钢板材料下料前进行无损检测（大于等于40mm厚的板必须进行100%超声波探伤），环锻法兰入厂应进行几何尺寸及100%超声波探伤及100%磁粉探伤检验（含法兰脖的坡口处），材料代用应办理代用手续，并经业主审批认可； （2）焊接开始前制造厂要按标准要求做焊接工艺评定、塔筒加工制造的焊接工艺规程（WPS）及作业指导书，工艺评定应覆盖产品施焊范围； （3）塔筒焊接材料进厂后要按标准进行理化复验（化学成分和机械性能）； （4）基础环下法兰钢板拼接数量应符合图纸及合同要求，钢板上炉批号应标识清晰，拼接焊缝进行100%超声波探伤；焊缝要热
风电专业考试题库(带答案)
风电专业考试题库 以下试题的难易程度用“★”的来表示，其中“★”数量越多表示试题难度越大，共526题。 一、填空题 ★1、风力发电机开始发电时，轮毂高度处的最低风速叫。 （切入风速） ★2、严格按照制造厂家提供的维护日期表对风力发电机组进行的预防性维护是。（定期维护） ★3、禁止一人爬梯或在塔内工作，为安全起见应至少有人工作。（两） ★4、是设在水平轴风力发电机组顶部内装有传动和其他装置的机壳。（机舱） ★5、风能的大小与风速的成正比。（立方）E=1/2（ρtsυ3）式中：ρ!———空气密度（千克/米2）；υ———风速（米/ 秒）；t———时间（秒）；S———截面面积（米2）。 ★6、风力发电机达到额定功率输出时规定的风速叫。（额定风速）★7、叶轮旋转时叶尖运动所生成圆的投影面积称为。 （扫掠面积） ★8、风力发电机的接地电阻应每年测试次。（一） ★9、风力发电机年度维护计划应维护一次。（每年） ★10、SL1500齿轮箱油滤芯的更换周期为个月。（6） ★11、G52机组的额定功率KW。（850） ★★12、凡采用保护接零的供电系统，其中性点接地电阻不得超
过。（4欧） ★★13、在风力发电机电源线上，并联电容器的目的是为了。（提高功率因素） ★★14、风轮的叶尖速比是风轮的和设计风速之比。（叶尖速度）★★15、风力发电机组的偏航系统的主要作用是与其控制系统配合，使风电机的风轮在正常情况下处于。（迎风状态） ★★16、风电场生产必须坚持的原则。 （安全第一，预防为主） ★★17、是风电场选址必须考虑的重要因素之一。（风况） ★★18、风力发电机的是表示风力发电机的净电输出功率和轮毂高度处风速的函数关系。（功率曲线） ★★19、风力发电机组投运后，一般在后进行首次维护。 （三个月） ★★20、瞬时风速的最大值称为。（极大风速） ★★21、正常工作条件下，风力发电机组输出的最高净电功率称为。 （最大功率） ★★22、在国家标准中规定，使用“downwind”来表示。 （主风方向） ★★23、在国家标准中规定，使用“pitch angle”来表示。 (桨距角) ★★24、在国家标准中规定，使用“wind turbine”来表示。 （风力机） ★★25、风力发电机组在调试时首先应检查回路。（相序）
电风扇模拟自然风控制器(一)
电风扇模拟自然风控制器(一)
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电风扇模拟自然风控制器（一） 本文介绍的这种电子装置可与普通电风扇配套使用，将电风扇插入到该装置的插座中，即可使电风扇扇出的风量时大时小，时有时无，与自然风近似，使人感到舒适、凉爽。同时亦有降低电风扇能耗的作用，爱好者不妨一试。 工作原理 该装置电路工作原理如下图所示。它是由电源电路和自激振荡器、无触点开关等组成。电容器C1、电阻R1、稳压二极管DW及二极管VDl、电容器C2组成该装置的简易降压整流、稳压和滤波电路，目的是将220V市电变换成约12V的平滑直流电，作为自激多谐振荡器的电源。由时基集成电路NE555、电位器RP、电容器C3以及二极管VD2、VD3构成了占空比可调式振荡器，其输出为方波脉冲。从IC的⑧脚上输出的方波信号经发光二极管LED后加到双向可控硅元件VS的控制极。当IC③脚有方波信号输出时，LED点亮，同时VS触发导通，插在其插座CZ中的电风扇通流运转；当IC
③脚没有方波信号输出时，LED截止，VS关断，插在CZ中的电风扇无电流通过而停止工作。这样周期性的控制VS的导通与关断，从而控制了电风扇的转与停，反映在风量上为快一慢、强一弱，这样得到的阵风有如自然风一样。 元器件选择与调试 IC可采用时基集成电路NE555、μA555、LM555或5G1555等。C1的耐压一定要大于400V，容量为0．47μ～0．68μ。VS一般采用3A／600V的双向可控硅。DW采用稳压值为12V左右、0．5W的稳压二极管，如2CW60等。R3与C4构成VS过压缓冲网络，一般不宜省去，以防损坏VS或误动作。其它元器件可按图示数据选用，无特别要求。 电路装焊完毕，即可通电调试，先在CZ中插入60W的白炽台灯，调节RP使台灯的光亮发生闪烁，说明电路工作基本正常，其闪烁周期可按0．693(RP+R2)C3公式估算， 然后再插入台扇实调至满意 为止。也可以在电位器旋钮旁 刻上数字，从而可以方便地调 节自然风的急缓。调试完毕， 认为合格即可找一只塑料盒 装入，插座CZ可以另接。
海上风电工程潮间带施工的安全管理
Safety management of offshore wind power construction in intertidal zone LU Hui （CCCC Third Harbor (Shanghai)New Energy Engineering Co.,Ltd.,Shanghai 200000,China ） Abstract ：In recent years,offshore wind power has developed rapidly,and the installed capacity has expanded rapidly,and gradually developed into deep sea.However,at present,there is still a large proportion of wind power stations in the intertidal zone along the coast from north of Shanghai to Shandong,which requires the construction of ships waiting for tide and sitting on beaches.The traffic is inconvenient,the safety risk is high,and the management of safety process is difficult.Through the identification of safety risks in the construction process of offshore wind farms in intertidal zone and the analysis of possible safety accidents or potential hazards,the corresponding safety control measures are given,and the safety management points in the main procedures of the main projects,such as the dismantling and installation of stable pile platform,the construction of single pile sinking,the separate installation of wind turbines,ar analyzed,which provides reference for the safety management of similar wind power construction in intertidal zone in the future. Key words ：offshore wind power;intertidal zone;safety risk;safety management 摘 要：近年来，海上风电发展迅速，装机量日益迅猛扩大并逐渐向深海发展。但是，目前在上海以北到山东一带 沿海仍有较大一部分风电机位处于潮间带，需要船舶候潮坐滩施工，交通不便，安全风险大，安全过程管理困难。通过对潮间带海上风电场施工过程进行安全风险识别、分析可能导致的安全事故或潜在的危险，给出了相应的安全管控措施，并分析了稳桩平台拆装、单桩沉桩施工、风机分体式安装等主体工程主要工序的安全管理要点，为今后潮间带类似风电工程施工的安全管理提供参考与借鉴。关键词：海上风电；潮间带；安全风险；安全管理中图分类号：U655.1；U655.553 文献标志码：B 文章编号：2095-7874（2019） 12-0074-05doi ：10.7640/zggwjs201912016 海上风电工程潮间带施工的安全管理 逯辉 （中交三航（上海）新能源工程有限公司，上海 200000） 收稿日期：2019-06-12 修回日期：2019-08-07 作者简介：逯辉（1983—），男，河南新乡人，工程师，机械设计制造 及自动化专业。E-mail ：398920578@https://www.wendangku.net/doc/6416635919.html, 中国港湾建设 第39卷第12期 2019年12月 Vol.39 No.12 Dec.2019 引言 近年来，海上风电发展迅速，装机量日益迅 猛扩大，并且逐渐向深海发展[1]。但是，目前在上 海以北到山东一带沿海仍有较大一部分风电机位处于潮间带，风电安装作业属于浅滩施工，部分机位甚至是高滩施工、露滩施工，需要船舶候潮坐滩施工，交通困难，安全风险大，安全过程管理困难。 目前，海上风电施工安全管理多从项目部安 全管理、船舶安全管理等进行分析。从施工现场主要工序的施工过程安全管理，整个项目的施工安全风险统计分析及提出的对应措施较少。元国凯等[2]对海上风电场建设的主体工程进行了风险识别、分析，并提出了相应的控制措施。常亮[3]从安全体系建设、制度建设等方面提出了海上风电场的安全管理重点。李尚界等[4]对当前海上施工船舶的安全管理进行了分析并提出了相关的对策。张蓝舟等[5]给出了有坐滩能力船舶的坐滩安全管理方案。 本文立足于国华东台四期（H2）300MW 海上风电场项目，该工程位于东沙北条子泥，离岸距
风电工程建设质量控制要点
中广核风力发电有限公司 CGNPC WIND POWER Co.,LTD. 正文页数：8 附件数： 15 无密级□限制使用□公司秘密□√ A 2010/05/05 孔岱王川李波李亦伦陈遂 版次日期编写审核会签审查批准编码CGNWP CX END2010054 风电工程建设质量控制要点 主办部门: 工程部审计部审查:李波 分发：公司各部门、各分公司、项目公司原件存：综合管理部 此文件产权属中广核风力发电有限公司所有，未经许可，不得以任何方式外传。 This document is the property of CGNPC WIND POWER Co., Ltd. (CGNWP), no part of this document may be reproduced by any means, nor transmitted without the written permission of the CGNWP.
共8页 文 件 修 改 跟 踪 页 作 者 文 件 修 改 原 因 日 期 修 改 页 修改 状态 0 孔岱初版10/05/05 全部
共8页 目 录 一． 目的 (4) 二． 应用范围 (4) 三． 细则 (4) 第一部分 土建工程 (4) 1.钢筋混凝土结构质量控制要点 (4) 1.1通用部分 (4) 1.2风机基础浇筑质量控制要点 (4) 2.屋面、楼面、厕浴间及地下沟道防水工程施工质量控制要点 (5) 3.地下管沟道施工质量控制要点 (5) 4.回填土施工质量控制要点 (5) 5.砌筑、装修、装饰、油漆工程质量控制要点 (5) 第二部分 安装工程 (6) 1.箱变安装质量控制要点 (6) 2.电缆及其桥架的敷设质量控制要点 (6) 3.主变压器安装质量控制要点 (7) 4.接地网安装质量控制要点 (7) 5. 35kv集电线路和配电装置安装质量控制要点 (7) 6.风机的吊装 (7) 7.设备运输 (8)
电风扇设计报告
新疆工业高等专科学校 电气与信息工程系课程设计任务书 教研室主任（签名）系（部）主任（签名）年月日
目录 1 Proteus和Keil的使用 (5) 1.1 Proteus的使用 (5) 1.1.1软件打开 (5) 1.1.2工作界面 (5) 1.2 Keil C51 的使用 (6) 1.2.1软件的打开 (6) 1.2.2工作界面 (6) 1.2.3 电风扇实例程序设计 (7) 2.1设计方案特点 (11) 2.2关于AT89C51单片机的介绍 (11) 2.2.1主要特性： (12) 2.2.2管脚说明： (13) 2.2.3．振荡器特性： (14) 总结 (16) 结束语...................错误！未定义书签。参考文献.. (18) 附录 (18)
新疆工业高等专科学校电气与信息工程系 课程设计评定意见 设计题目：电风扇模拟控制系统设计 学生姓名：程浩专业电力系统自动化班级电力09-9（2）班评定意见： 评定成绩：
摘要 本次课程设计通过keilC软件和Proteus软件设计一个电风扇模拟控制系统设计。基于AT89C51芯片实现了用四位数码管实时显示电风扇的工作状态，最高位显示风类：“自然风”显示“1”、“常风”显示“2”、“睡眠风”显示“3”。后3位显示定时时间：动态倒计时显示剩余的定时时间，无定时显示“000”。设计一个“定时”键，用于定时时间长短设置；设置一个“摇头”键用于控制电机摇头。设计过热检测与保护电路，若风扇电机过热，则电机停止转动，电机冷却后电机又恢复转动。最终完成了设计任务。 关键词：AT89C51 keilC软件 Proteus软件
基于单片机的电风扇模拟自然风控制器设计
本科毕业设计（论文） 基于单片机的电风扇模拟自然风控制器设计 学院电子信息工程学院 专业电气工程及其自动化 年级班别13电气工程及其自动化 学号2013402040125 学生姓名胡长新 2017年3月21日
摘要 随着社会的不断发展，科技的不断进步，人们对于电风扇的选择也变得更苛刻了，面临着强大的竞争力，电风扇想要在市场上取得一席之地就必须变得更加人性化，更加智能化。因此，模拟自然风的电风扇就会越来越被重视，从而被广泛的应用。本文设计的是基于单片机的电风扇模拟自然风控制器，通过使用STC12C5A60S2单片机来输出PWM波，并由两个BTS7960芯片组成一个H桥驱动电路来驱动电风扇电机转动。该设计能够实现控制风扇的扇叶由停止→慢慢转动→快速转动→慢速转动→停止进行这种周期性的转动，而且能够对这个周期的时间进行调节。这样风扇就可以模拟成自然风了，给人们带来了更好的舒适感。 关键词：单片机；PWM波；H桥驱动电路；模拟自然风
Abstract With the continuous development of society, the progress of science and technology, people's choice for electric fan has become more severe, facing strong competition, the electric fan to make a space for one person in the market must become more humane, more intelligent. Therefore, the simulation of natural wind fans will be more and more attention, which is widely used. This paper is the design of MCU simulation natural wind controller for electric fan based on STC12C5A60S2 MCU by using PWM wave output, and by two BTS7970 chip is composed of a H bridge driving circuit to drive the electric fan motor rotation. The design of the utility model can realize the control of the fan blade from the stop to the slow rotation, the fast rotation, the slow rotation and the periodic rotation, and can adjust the time of the cycle. So that the fan can simulate the natural wind, to bring people a better sense of comfort. Key words: single chip；PWM wave；H bridge driver circuit；simulation of natural wind
浅谈风力发电机组扩展基础质量控制要点
浅谈风力发电机组扩展基础质量控制要点 发表时间：2017-12-01T12:05:52.850Z 来源：《基层建设》2017年第25期作者：荆龙[导读] 摘要：风力发电机组基础工程是风电场工程建设中的重要环节，基础工程施工质量的优劣以及工期的提前与滞后将直接影响整个风电场的建设进度，由于近年来风电产业的发展壮大，风电机组的基础设计也在不断的演变、发展，如梁板式基础、无张力灌注桩基础、预应力锚栓基础等，但相比较而言，目前我国使用较为广泛的还是圆形扩展基础，因此，文章主要针对风力发电场圆形扩展基础的质量控制 进行论述，其目的是希望在今后的风力发电机组基础郑州睿群工程监理有限公司河南郑州 450000 摘要：风力发电机组基础工程是风电场工程建设中的重要环节，基础工程施工质量的优劣以及工期的提前与滞后将直接影响整个风电场的建设进度，由于近年来风电产业的发展壮大，风电机组的基础设计也在不断的演变、发展，如梁板式基础、无张力灌注桩基础、预应力锚栓基础等，但相比较而言，目前我国使用较为广泛的还是圆形扩展基础，因此，文章主要针对风力发电场圆形扩展基础的质量控制进行论述，其目的是希望在今后的风力发电机组基础施工过程中能起到参考和借鉴的作用。 关键词：风力发电机组；圆形扩展基础；质量控制 1、扩展型基础质量控制要点 1.1、拌合系统的布置及组立 风力发电机组扩展型基础施工的过程，主要环节就在于大体积混凝土浇筑作业，那么混凝土的供应能力作为先决条件直接关系到扩展型基础施工质量的优劣，拌合系统又作为混凝土供应能力的基础设施，布设的选择以及组立方式尤为重要。由于风电场位置较为偏远，商品混凝土供应覆盖率较小，且成本较高，绝大部分风电场均采用现场集中拌合系统，这就要求在拌合系统布设时，应有较为系统全面的考虑，下面对集中拌合系统的布设及组立提出建议和要求： 1.1.1、结合风电场总平面布置图，首先应熟悉风电场内各机组机位，由于每台机组机位较为分散，应合理计算集中拌合系统与各机位之间的距离，并且要确保布设高程不受洪水侵害。如地形地貌条件有限，首先应满足拌合楼和运输线路的布设条件，其他附属设施可应地制宜紧密布置。 1.1.2、在确定布设点后，还应优先选择稳定电源接入点，如不具备条件，应详细计算拌合系统容量负荷，设置自备发电机进行供电。在容量满足要求的基础上，还应设置同等容量的备用发电机防止由于供电故障导致拌合中段。 1.1.3、集中拌合系统的蓄水功能应满足拌合能力的要求，一般情况下，拌合系统周边会设置蓄水池或蓄水箱，通过水泵将拌合用水送入水秤后进入拌合系统，但该方式较为单一，水泵启停较为频繁，且故障率较高。因此，应要求集中拌合系统设置中间水箱，中间水箱具有储水功能，一方面能够保证出现突发断水状况后的供水持续性，另一方面也可起到冲洗拌合机或高位消防用水的作用。 1.1.4、骨料场地应满足具备一定储量以及向拌合系统持续供料的功能，一般情况下，骨料的存储量不应小于月高峰期平均日浇筑量的3-5倍。 1.1.5、在拌合系统的使用过程中，维护保养工作也至关重要，由于拌合站需要持续不间断的进行长时间运行，拌合系统的主要工作部件长期处于工作状态，容易出现故障或隐患。因此，需要制定详细的检修维护计划，对拌合站中的液压系统、润滑系统、配料系统、输送系统以及水、电系统都应进行详细的检查，保养，并做好主拌合机内部的清洁工作，保证拌合系统的工作状态稳定可靠。 1.2、原材料、配合比控制 原材料是大体积混凝土质量的基础，为确保大体积混凝土在强度、耐久以及抗渗等方面的需求需要做好大体积混凝土配合比的控制。对于应用于大体积混凝土原材料及配合比需要从与以下几个方面加以控制： 1.2.1、水泥，做好对于进场水泥的性能检测，对不合格产品不得进场。 1.2.2、骨料，在骨料的检测中应遵照国家的相关标准和规范。其中对于细骨料的细度模数应＞2.3，含泥量应控制在3%的范围内，粗骨料宜选用粒径5-31.5mm，并应连续级配，含泥量不应大于1%。 1.2.3、粉煤灰的选择标准，粉煤灰其质量应符合现行国家标准《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》GB/1596有关规定。 1.2.4、外加剂的选择标准，对于外加剂的选择应当根据工程实际情况选择，在选择后先期进行相关的试验以确保外加剂选择的可靠性与稳定性。 1.3、配合比的选用 配合比是水泥混凝土配比的重要技术指标，在配合比的选择上可以参照同期同类型的配合比。选用好配合比后需要试行试验件并做好对于试验件的检测，确保配合比符合施工强度要求。 1.4、混凝土施工工艺质量控制 在混凝土浇筑前，施工单位应上报经监理单位审核完成的施工组织设计方案，施工组织设计应包括有大体积混凝土的温度和收缩应力说明、大体积混凝土的抗裂措施、原材料的优选配比、混凝土主要施工设备和现场总平面布置图、大体积混凝土的浇筑顺序与施工进度等方面的内容。 2、混凝土的浇筑 对于混凝土浇筑层的厚度应当根据所使用的振捣器的作用深度和混凝土的和易性来进行确定，一般控制在300-500mm的区间范围内。在采用分层浇筑或是推移式浇筑时应当尽量缩短浇筑间隔时间，层间最长间歇时间不应大于初凝时间。在混凝土浇筑时应尽量从低处开始，沿长边方向自一端向另一端进行，当混凝土供应量有保证时，可多点同时进行浇筑。 3、混凝土的养护 3.1、温度监测控制 混凝土浇筑体里表温差、降温速率及环境温度的测试，在混凝土浇筑后，每昼夜不应少于4次；入模温度的测量，每台班不应少于2次；混凝土浇筑体内监测点的布置，应真实有效的反应出混凝土浇筑体内最高温升、里表温差、降温速率及环境温度；由专人做好混凝土测温工作，并做好记录台账，资料归档工作。 3.2、混凝土的取样与试验 3.2.1、混凝土的取样
电风扇模拟控制系统
福建电力职业技术学院 课程设计课程名称：智能仪器 题目：电风扇模拟控制系统设计 专业班次：11（三）建筑电气1 姓名：林毅宾 学号：201128013116 指导教师：张继伟 学期：2012-2013学年第一学期 日期：2014.4
目录 引言 ........................................................................................................................................ I 第一章设计任务 . (1) 1.1 课题内容 (1) 1.2 课题任务 (1) 第二章系统设计方案 (2) 2.1 设计方案特点 (2) 2.1.1 系统的工作原理 (2) 2.1.2 系统的组成 (2) 2.1.3 系统设计框图 (2) 第三章系统硬件设计与软件设计 (3) 3.1 系统硬件设计电路图 (3) 3.1.1 系统复位电路和时钟电路 (4) 3.1.2 AT89C51单片机电源电路 (4) 3.1.3 稳压芯片7805 (4) 3.1.4 集成块74LS245功能 (4) 3.1.5 集成块74LS06功能 (4) 3.1.6 LED显示电路 (4) 3.1.7 直流电机原理 (14) 3.2 系统软件设计 (14) 3.2.1 占空比技术 (14) 3.2.2 程序框图 (14) 3.2.3 电风扇系统控制程序 (6) 3.2.4 系统程序清单 (7) 第四章总结 (8) 参考文献 (9)
引言 电风扇简称电扇，香港称为风扇，日本及韩国称为扇风机，是一种利用电动机驱动扇叶旋转，来达到使空气加速流通的家用电器，主要用于清凉解暑和流通空气。广泛用于家庭、办公室、商店、医院和宾馆等场所。1882年，美国纽约的克罗卡日卡齐斯发动机厂的主任技师休伊?斯卡茨?霍伊拉，最早发明了商品化的电风扇。 如今的电风扇已一改人们印象中的传统形象，在外观和功能上都更追求个性化，而电脑控制、自然风、睡眠风、负离子功能等这些本属于空调器的功能，也被众多的电风扇厂家采用，并增加了照明、驱蚊等更多的实用功能。这些外观不拘一格并且功能多样的产品，预示了整个电风扇行业的发展趋势。其主要原因：一是风扇和空调的降温效果不同——空调有强大的制冷功能，可以快速有效地降低环境温度，但电风扇的风更温和，更加适合老人儿童和体质较弱的人使用；二是电风扇有价格优势，价格低廉而且相对省电，安装和使用都非常简单。 本课程设计的目的： 1、培养针对课题需要，选择和查阅有关手册、图表及文献资料的自学能力，提高组成系统、编程、调试的动手能力； 2、通过对课题设计方案的分析、选择、比较、熟悉单片机用系统开发、研制的过程，软硬件设计的方法、内容及步骤； 3、巩固、加深和扩大单片机应用的知识面，提高综合及灵活运用所学知识解决工业控制的能力。
matlab自然风仿真
工程应用综合设计 报告 学院：电气工程学院 班级： 学号： 姓名： 课题名称：自然风与风力机的仿真 指导老师：
摘要 本篇论文主要报告了国内外目前的风力发电的现状，介绍了风力发电机组的基本结构和目前主要的风力机种类，还论述了控制风力机功率的基本要素。本设计还着重对自然风进行了模拟仿真，这对研究风力机的仿真特性具有重要意义。通过研究风力机各个参数的物理意义及之间的关系，推导出风力机输出功率与风速，叶尖速比，发电机转速及桨距角之间的关系，在定桨距风力发电机组控制系统仿真方面作了初步的探究和研究。通过MATLAB仿真软件，建立自然风的风速模型和风力机的的仿真模型。验证风力发电系统控制模型的可用性，并且通过单曲线绘图对模拟结果进行分析，产生可直接用于研究报告的模拟结果图形，在定桨距风力发电机组控制系统仿真方面，作出了初步的研究和探索。 关键词：风力机；自然风；建模；仿真
目录 摘要............................................................. I 第一章绪论.. (3) 1.1研究风力机发电系统的重要意义 (3) 1.2国内外研究进展 (3) 第二章风力发电原理 (5) 2.1风力发电系统组成及原理 (5) 2.2风力发电机简介 (5) 2.3风力机分类及对比 (6) 第三章风力机的功率控制原理 (8) 3.1风能 (8) 3.2风能利用系数Cp (8) 3.3叶尖速比λ (9) 3.4桨距角β (9) 3.5贝兹理论 (9) 4.1基本风的模拟 (10) 4.2阵风的模拟 (10) 4.3渐变风的模拟 (11) 4.4随机噪声风的模拟 (12) 4.5自然风的模拟 (12) 第五章定桨距风力机的建模与仿真分析 (13) 5.1定桨距风力机仿真模型的搭建 (13) 5.2 matlab仿真结果分析 (17) 第六章总结 (21) 参考文献 (22)
海上风电施工简介(经典)
海上风电施工简介 二○一三年十月
目录 1 海上风电场主要单项工程施工方案 (1) 1.1 风机基础施工方案 (1) 1.2 风机安装施工方案 (13) 1.3 海底电缆施工方案 (19) 1.4海上升压站施工方案 (23) 2 国内主要海上施工企业以及施工能力调研 (35) 2.1 中铁大桥局 (35) 2.2 中交系统下企业 (41) 2.3 中石（海）油工程公司 (46) 2.4 龙源振华工程公司 (48) 3 国内海洋开发建设领域施工业绩 (52) 3.1 跨海大桥工程 (52) 3.2 港口设施工程 (55) 3.3 海洋石油工程 (55) 3.4 海上风电场工程 (58) 4 结语 (59)
1 海上风电场主要单项工程施工方案 1.1 风机基础施工方案 国外海上风电起步较早，上世纪九十年代起就开始研究和建设海上试验风电场，2000年以后，随着风力发电机组技术的发展，单机容量逐步加大，机组可靠性进一步提高，大型海上风电场开始逐步出现。国外海上风机基础一般有单桩、重力式、导管架、吸力式、漂浮式等基础型式，其中单桩、重力式和导管架基础这三种基础型式已经有了较成熟的应用经验，而吸力式和漂浮式基础尚处于试验阶段。舟山风电发展迅速。 目前国内海上风机基础尚处于探索阶段，已建成的四个海上风电项目，除渤海绥中一台机利用了原石油平台外，上海东海大桥海上风电场和响水近海试验风电场均采用混凝土高桩承台基础，江苏如东潮间带风电场则采用了混凝土低桩承台、导管架及单桩三种基础型式。 图1.1-1 重力式基础型式 图1.1-2 多桩导管架基础型式
图1.1-3 四桩桁架式导管架基础型式图1.1-4单桩基础型式 图1.1-5 高桩混凝土承台基础型式图1.1-6低桩承台基础型式基于国内外海上、滩涂区域风电场的建设经验，结合普陀6号海上风电场2区工程的特点及国内海洋工程、港口工程施工设备、施工能力，可研阶段重点考察桩式基础，并针对5.0MW风电机组拟定五桩导管架基础、高桩混凝土承台基础和四桩桁架式导管架基础作为代表方案进行设计、分析比较。 1.1.1 多桩导管架基础施工 图1.1-7 五桩导管架基础型式图1.1-8 四桩桁架式基础型式