(完整word版)热力发电厂课程设计...docx

一、课程设计题目

火力发电厂原则性热力系统拟定和计算

二、课程设计目的

进一步巩固本课程中所学到的专业理论，训练电厂工程师必备的专业技能，着重培养学生独立

分析问题、解决问题的能力，以适应将来从事电力行业或非电力行业专业技术工作的实际需要。三、

课程设计要求

1、熟练掌握发电厂原则性热力系统拟定和计算的方法、步骤；

2、培养熟练查阅技术资料、获取和分析技术数据的能力；

3、培养工程技术人员应有的严谨作风和认真负责的工作态度。

4、全部工作必须独立完成。

四、课程设计内容

国产 300MW汽轮机发电厂原则性热力系统拟定和计算（额定工况）

（1）、原始资料

A、制造厂提供的原始资料

a、汽轮机型式和参数

国产 N300-16.18/550/550机组

p0=16.18MPa, t0=550℃ ,pr1=3.58MPa, tr1=336.8℃,

pr2=3.23MPa, tr2=550℃,pc=0.0051Mpa

b、回热系统参数

pfw=21.35MPa, pcw=1.72MPa

项目单位一抽二抽三抽四抽五抽六抽七抽八抽

加热器编号H1H2H3H4H5H6H7H8

抽汽压力 MPa 5.16 3.58 1.46 0.744 0.476 0.27 0.082 0.0173

抽汽温度℃383.9336.8434.6345292.4231.9123.856.9

端差℃ -0.520 0 0 2 3 3

注：各抽汽管压降取5%P；

各加热器效率取0.97;

下端差取 6℃

各轴封漏汽量 (kg/h)：Dsg1=5854（去 H1）Dsg2=262.5（去 H3）Dsg3=4509（去 H4）Dsg4=2931.5（去 H7）Dsg5=452（去 C）Dsg6=508（去 SG）

各轴封漏汽焓 (kJ/kg)：hsg1=3383.7 hsg2=3508.6 hsg3=3228.8 hsg4=3290.5

hsg5=2716.8 hsg6=2749.9

c、锅炉型式和参数

国产 DG1000/16.67/555 型亚临界中间再热自然循环汽包炉

额定蒸发量 1000t/h

过热蒸汽参数psu=16.67MPa,tsu=555 ℃

汽包压力 pb=18.63Mpa

给水温度 tfw=260 ℃

锅炉效率ηb=0.92

管道效率ηp=0.96

B、其他已知数据

汽机进汽节流损失0.02Po

中压汽门节流损失0.02Pr2

锅炉排污量 Dpw=0.01Db

全厂汽水损失DL=0.01Db

化学补充水压力0.39 Mpa ，温度 20℃

机电效率ηmg=0.9924*0.987

排污扩容器效率ηf=0.98

排污扩容器压力Pf=0.8

（2）任务

A、拟定发电厂原则性热力系统

B、绘制发电厂原则性热力系统图

C、发电厂原则性热力系统计算（额定工况）

a、作汽轮机热力过程线

b、作汽水参数表

c、锅炉连续排污利用系统计算

d、高加组计算

e、除氧器计算

f、低加组计算

g、汽轮机汽耗量及各项汽水流量计算

i、汽轮机功率校核

j、热经济指标计算

五、设计计算书

A、拟定发电厂原则性热力系统：

该发电厂为凝气式电厂，规划容量300MW，选用凝气式机组，蒸汽初参数：过热蒸汽压力

p0=16.18MPa，温度t0=550℃。该系统共有八级不调节抽汽，其中第一、二、三级抽汽分别供三台高

压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为除氧器的加热热源。

三台高压回热加热器均设有疏水冷却器和内置式蒸汽冷却器，同时设有内置式蒸汽冷却器的还有 H5 低压加热器。 1— 8 号加热器均采用疏水逐级自流的疏水方式，其中三台高加疏水最后流入除氧器，

四台低加和轴封冷却器疏水最终流入凝汽器。

B、绘制发电厂原则性热力系统图

C、发电厂原则性热力系统计算

（一）计算原始资料

1、汽轮机型式及参数

（1）机组型式：亚临界、一次中间再热、三缸二排汽、单轴凝气式汽轮机；

（2）额定功率： 300MW；

（3）主蒸汽参数： p0=16.18MPa，t0=550 ℃；

（4）再热蒸汽参数：冷段：pr1=3.58MPa,tr1=336.8 ℃；热段： pr2=3.23MPa, tr2=550℃；

（5）汽轮机排汽压力： pc=0.0051MPa，排汽干度：取 xc=0.93 ，排汽比焓：查图知 hc=2392.6kj/kg。

2、回热加热系统参数

（1）机组各级回热抽汽参数表（表 1-1 ） ( 端差值为自己选择与本组其他同学不同 )

项目单位H1H2H3H4H5H6H7H8

抽汽压力 Pj MPa 5.16 3.58 1.460.7440.4760.270.0820.0173

抽汽温度 tj℃383.9336.8434.6345293.4231.9123.856.9

抽汽焓kj/k3151.53068.53330.23151.63050.62931.32725.62603.5 g

加热器上端℃-0.52000233

差

加热器下端℃888

差

水侧压力 pw MPa21.3521.3521.350.6994 1.72 1.72 1.72 1.72

抽汽管道压%66666666

损

(2)给水温度： tfw=260 ℃，给水焓 hfw：1133.5kj/kg 。

(3)小汽轮机排汽压力： pc,xj=0.0068MPa ，汽耗量 0.034Do（自己选取）。

3、锅炉型式及参数

（1）锅炉型式：国产DG300/16.67/555 型亚临界中间再热自然循环汽包炉；

（2）额定蒸发量： Db=1000t/h;

（3）额定过热蒸汽压力： pb=16.67MPa，额定再热蒸汽压力： pr=3.7MPa；

（4）额定过热蒸汽温度： tb=555 ℃，额定再热气温： tr=555 ℃；

（5）汽包压力： pdu=18.63MPa；

（6）锅炉热效率：ηb=0.9127

（7）管道效率：ηp=0.985

4、其他数据

（1）汽轮机进汽截流损失：p12% ，中压缸进汽截流损失：p12% ；

（2）轴封加热器压力： 0.095MPa，轴封加热器进汽比焓： hsg=2749.9kj/kg;

（3）轴封漏汽数据（表1-2 ）（假设 D0=900t/h ）

轴封漏汽点 1（去 H1） 2（去 H3） 3（去 H4） 4（去 H7） 5（去 C）6（去 SG）∑

漏汽量 D sgj， 5854262.545092931.545250814517

kg/h

漏汽比焓 3383.73508.63223.83290.52716.82749.9

h ,kj/kg

sgj

漏汽系数 0.00650.00030.00500.00330.00050.00060.0162

a sgj

(4)汽轮机机械效率：ηm=0.9924，发电机效率：ηg=0.987 ；

(5)化学补充水压力： Pma=0.39MPa;补充水温度： tma=20℃；

(6)锅炉排污量： Dpw=0.01Db;排污扩容器效率：η f=0.98 ，压力 Pf=0.8MPa

(7)各加热器效率： 0.98 ；

(8)厂用电率：ε =0.07 ；

( 二 ) 简化条件

1、忽略凝结水泵介质的比焓升；

2、忽略加热器和抽汽器管道间的散热损失。

（三）汽轮机进汽参数的计算

1、主蒸汽参数

由主汽门前压力 p0=16.18MPa，温度 t0=550 ℃，查水蒸气性质表知主蒸汽比焓值h0=3435.656kj/kg 。

主汽门后压力 p0'= （1- δ p1）p0=0.98*16.18=15.856MPa ，

由h0'=h0=3435.656kj/kg, 查焓熵图知主汽门后气温 t0'=548.9 ℃ 。

2、再热蒸汽参数

由高压缸出口压力 pr1=3.58MPa, 温度 tr1=336.8 ℃，查焓熵图知冷段再热蒸汽比焓值hr1=3072.4kj/kg。

由中联门前压力 pr2=3.23MPa，温度 tr2=550 ℃，查焓熵图知热段再热蒸汽比焓值 hr2=3566.3kj/kg 。

主汽门后压力prh'= （1- δ p2）*prh=0.98*3.23=3.165MPa 。

由prh'=3.165MPa ，hr2'=hr2=3566.3kj/kg, 查焓熵图知中联门后气温 tr'=549.9 ℃ 。

qrh=hr2-hr1=3566.3-3072.4=493.9kj/kg.

根据以上数据以及表 1-1 各抽汽压力点参数，在 h-s 图上绘制出汽轮机的汽态膨胀过程曲线如下：

（四）各加热器进、出口参数计算（见表1-3 ）

表 1-3 回热系统计算点参数

加热项目单位H1H2H3H4H5H6H7H8SG C数据来源抽汽压力 p j Mpa 5.16 3.58 1.460.7440.4760.270.0820.01730.0051已知

抽汽压损 p j%55555555已知

加热器汽侧压力

MPa 4.902 3.401 1.3870.70680.45220.25650.07790.01640.095

j j j p j 'p '= （ 1-p） p 抽汽焓 h j kj/kg3157.73073.9 3331.5 3152.63049.32931.92726.12602.12392.6查焓熵图

轴封汽焓 h sgj Kj/kg3383.73508.63228.83290.52749.92716.8已知

蒸汽

被加热水

疏水p j ' 饱和水温度 t sj

p j ' 饱和水焓 h j '

加热器端差θj

加热器出口水温

度t j

加热器水侧压力

p w

加热器出口水焓

h wj

疏水冷却器端差

θ

疏水冷却器出口

水温 t s'

疏水冷却器后疏

水焓 h wj d

℃262.71243.86197.02165.34149.99129.9794.1556.9697.933.23由 p ' 查焓熵图

j Kj/kg

1148.31056.0

838.97698.85632.22546.25394.44238.43139.17由 p j ' 查焓熵图23

℃-0.520002330已知

℃263.21241.86197.02165.34149.99127.9791.1553.96t sj - θj

MPa21.3521.3521.350.6994 1.72 1.72 1.72 1.72已知

1149.11049.0由 p 、t

j

查焓熵

Kj/kg847.95697.2632.98538.72383.08227.35w

80图℃555

℃246.3202.1172.9t s'=t j+1 +θ

Kj/kg1067.5862.5826.0查焓熵图

1）计算给水泵焓升：

假设除氧器水面高度 H pu =20 m ，则泵入口静压为：

p 'pu = p '4 +ρ' g H pu =0.6994+975×10-6 ×9.8 × 20=0.8905 MPa

ρ' —除氧器至给水泵水的平均密度，

kg/m 3 ；

给水泵内介质的平均压力：

p pj =0.5 （ p pu + p pu ' ） =0.5 ×（ 21.35+0.6994 ）=11.12 MPa

给水泵内介质的平均比焓：取 h pj =h pu ' =697.2 kJ/kg ，（ h pu ' —除氧器出口饱和水比焓） 根据 p pj =11.12 MPa ， h pj =697.2 kJ/kg 查 h-s 图，得介质的平均比容 v pu =0.001099 m 3 /kg 则给水泵内介质平均焓升为：取泵的效率 η pu =0.8464 ，

τpu =h pu - h pu ' =

v

pu

p pu

p '

pu = 0.001099 21.35-0.8905 103 =26.56 kJ/kg

η

pu

0.8464

2）计算高压加热器 H1：

） =4.85 MPa

加热器压力： p

=p -

p =5.16 ×（ 1-0.06

1 ’

1 1

式中： p 1 ’

p 1 分别为第一抽汽口压力及管道压损；

、

由 p 1=4.85MPa ，查 h-s 图得加热器汽侧饱和水温为 t sl =262.1 ℃；

H1出口水温 t

1=t sl - θ =262.1-(-0.3)=262.4

℃； θ 加热器上端差；

1

1

H1疏水温度 t 1'= t j+1 +θ=238.3+8=246.3 ℃； θ : 加热器下端差； 3）根据 p w,1=21.35 MPa ，t 1=262.1 ℃，查 h-s 图，得 H1 出口水比焓为 h w,1 =1145.0kj/kg;

根据 p 1 ’=4.85 MPa ，t 1 '=246.3 ℃，查 h-s 图，得 H1 疏水比焓为 h d,1 =1067.5 kJ/kg 。 至此，高压加热器 H1 的进、出口汽水参数已全部算出， 同理，可得 H2~H8各级的进、出口汽水参数， 如表 1-3 所示。 ( 五 ) 锅炉连续排污利用系统及有关流量计算。 （见表 1-4 ）

由于计算前汽轮机进汽量未知，故选取 D0=900t/h 进行计算，最后校核。 表 1-4 相关流量及排污利用系数各点比焓值计算

序号

项目

符号

单位

计算公式及数据来源

数值

绝对值

相对值

1 进入汽轮机做功

D0

kg/h

D0

1

的蒸汽

2

汽轮机总进汽量

D0'

kg/h D0+Dsg1+Dsg2+Dsg3+Dsg4+

1.016177D0 1.016177

Dsg5+Dsg6

3 锅炉蒸发量 Db kg/h

D0'+Dl 1.027321D0 1.027321

4 锅炉连续排污量

Dbl kg/h 0.01Db 0.011144 5 锅炉给水量 Dfw kg/h

Db+Dbl 1.038465D0 1.038465

6

锅炉排污水比焓

hb ’

kJ/k 由汽包压力 pb=18.63MPa 查

1818.5

g

得

7 排污扩容器的蒸

hf

kJ/k 扩容器压力 pf=0.8MPa ，干

2726.6

汽比焓

g

度 x=0.98 查表

8 排污扩容器的排

hbl'

kJ/k 由扩容器压力 pf=0.8MPa 查

726.7

污水比焓

g

表

9扩容蒸汽系数αf α blhb' ηh=α fhf+( αbl-

0.005571

αf)hbl'

10扩容器排污水系α ’a

αbl- α f0.005573数bl

11补充水量Dma kg/h Dl+Dbl'0.016715D00.016715

12补充水比焓

kJ/k

由 pma和 tma 查表84.3 hma

g

13排污冷却器出口kJ/kα bl' （hbl'-hbl ）η h=α

244.1补充水比焓

hma’

ma（ hma'-hma）

g

（六）各项抽汽系数计算

根据各个加 器 平衡可知：

（1）H1加 器 平衡方程

[

1

(

h 1

h

d1)

sg1

(

h

sg1

h

d1

)]

h

fw

(

h w1

h w2

)

即 1 q 1

sg1 q sg1 fw

1 /

h ???????????????????

(1)

（2）H2加 器 平衡方程

[

2 (

h 2 h

d 2)

(

1

sg1

)(

h d 1 h

d 2

)]

h

fw (

h

w2

h

w3)

即

2

q 2 ( 1

sg1)

2

fw

2 /

h ????????????????

(2)

（3）H3加 器 平衡方程

3 (

h 3

h

d 3)

sg1

)(

h

d 2

h

d 3)

sg 2

(

h

sg2

h

d 3

)]

h

fw [

h

w3

'

[

(

1 2

(

h

4

pu

)]

即

3

q 3

( 1 sg1

2)

3

sg 2

q

sg 2

fw

3 /

h ?????????? (3)

（4）除氧器物 平衡方程

'

(

sg 2)

f

4 1

2

3

sg1

c 4

sg 3

fw 即

( 1

sg2)

'

c 4 fw 2

3

sg1

f

sg 3

4

H4加 器 平衡方程

h f

'

sg 2)

h

d 3

c4

h

w5

sg3

h

sg 3]

'

[

f

4

h

4

( 1

2

3

sg1

h

fw

h 4

代入

c4 得

'

sg 2)

sg3

q sg3

(

h f

h

w5)

'

fw

h

w5

..(4)

4

q 4

(

1

sg1

2

3

4

f

fw

h

4 /

h （5）H5加 器 平衡方程

5

(

h 5

'

c4

(

h w5

h

w6)

h 5)

h

即

5

q 5

[

fw

( 1

sg1

2

3

)

sg3

'

f ]

/ h ??? (5)

sg2

4

5

（6）H6加 器 平衡方程

6

(

h 6

'

' '

c4

(

h

w 6

h

w7)

[

h 6)

5 (

h 5

h

6

)]

h

即

6

q 6

5 6 [ fw (

1

sg1 2

3

)

sg3 '

f

]

/

h ..(6)

sg2

4

6

（7）H7加 器 平衡方程

7 (

h 7

'

(

5

'

'

sg 4

(

h

sg 4

'

c 4 (

h w7

h w8

)

[

h 7

)

6

)(

h 6

h

7)

h

7

)]

h

即

q 7

(

5

7

q

sg4

2

3

sg2)

sg3

'

h

7

6 )

sg 4 [

fw ( 1

sg1

4f ] 7

/

??????????????????????????????????????

(7)

（8）H8加 器和 SG 封加 器

算方便， 将 H8与SG 作 一个整体考 ， 采用 所示的 平衡范 来列出物 平衡式。 由 井的物 平衡式，可得

c t c 4

(

5 6 7 sg4)

sg 5 sg6 8

根据

吸 量 =

放 量写出 平衡方程式

c4

h

w8

8

h

8

sg5

h

sg 5

sg 6

h

sg6(

' '

5 6 7

sg4)

h

7(

c

t )

h

c

将

c

t

消去，

c 4

(h w8

'

8 (

h 8

'

sg5

(h sg5

'

(h

sg 6

'

'

'

h

c

) /

h

h

c )

h

c )

sg 6

h

c )

( 5

67sg4)

(h 7

h

c )

即

8

q 8

(

5

6

7

sg 4

)

8

sg 5

q sg5

sg6

q sg 6

???????????? (8)

[

(

sg2)

'

f ] 8 /

fw

1

sg1

2 3

sg3 4

h

采用并 法解上述 8个方程，方程（ 1）~（8） 代入数据、整理最后得如下形式

1

q 1

fw

1 /

h

sg1

q sg1

1 2

2

q

2

fw

2 /

h

sg1

2

1

3

2 3 3

q 3

fw 3 /

h

sg1 3

sg2

q sg 2

'

'

fw

h

w5

sg3

q sg3

f

(

h

f

h w5

)

1

4

2

4

3 4

4

q 4

fw

h

4 /

h

sg1

4

sg 2

4

5

/

5 /

5 /

'

5 /

5

q

5

(

sg2

sg3

f

)

/

1 h

2 h

3

h

4 h

fw

sg1

5

h

6 /

6 /

6 /

' 6 /

6

q 6

[

(

sg1

sg2

)

f

]

/ h

1

h

2

h

3

h

4

h

5

6

fw

sg3

6

(

'

7

q 7

f )

7

sg4

q sg 4

1

2

3

4)

7 /

h

5 7

6

7

(

fw

sg1

sg2

sg3

/

h

'

( 5

8

q 8

( 1

2 3

4) 8 /

h

6

7)

8

(

fw

sg1

sg2

sg3

f )

8 /

h

sg 4 8

sg 5

q sg5

sg 6

q sg 6

写成矩 方程

A* X

T

即

X

A

1

* T

其中

q 1

2

q

2

3 3

q 3

A

4 4

4

q 4

5 /

5 /

5 /

5 /

q 5

h

h

h

h

6 /

h

6 /

h

6 /

h

6 /

h

6

q 6

7 /

h

7 /

h

7 /

h

7 /

h

7

7

q 7

8 /

h

8 /

h

8 /

h

8 /

h

8

8

8

q 8

fw

1 /

h

sg1

q sg1

fw

2 /

h sg1

2

fw

3 /

h sg1

3

sg 2

q sg2

'

fw

h

w5

sg3

q

sg3

f

(

h

f

h

w 5)

T

fw

h

4 /

h

sg1 4

sg2 4

(

fw

sg1

sg2 sg3 f

)

5 /

h

[

fw

(

sg1

sg2) sg3 f ] 6 / h

( fw

sg1

sg2 sg3

f ) 7 /

h

sg 4

q sg4

(

fw

sg1

sg2

sg3

f

)

8 /

h sg 4 8 sg5

q sg5

sg6

q sg 6

X .

'

T 1

2 3

4

5

6

7

8

代入数据得

2090.2

241 2211.4 36.5 36.5 2505.5

202.8 202.8

202.8

2529.4

A

95.2 95.2

95.2

95.2 2427

157.14 157.14 157.14 157.14 84.6 2394.2

156.94 156.94 156.94 156.94 150.4

150.4

2338.8

84.59

84.59

84.59

84.59 248.1

248.1 248.1 2462.9

104.21 0.0499 207.3

0.0883

145.125

0.0559 T .

65.48 ，用计算机解方程组得 X .

0.0103 97.19 0.0320

160.38 0.0524 150.6 0.0452 82.66

0.0135

'

0.0103 0.04066

0.05096

4

4

fp

fw (

sg 2)

'

c 4

1

2

3

sg1

f

sg3

4 0.78432

汽轮机通流部分流量平衡：

8

6

c 1 ( j

sgi) 0.6363

1

i 1

用凝汽器质量平衡验算：

8

6

c

c 4 (

j

sgi

fp ) 0.6363

5

i

4

二者相等说明计算正确。

（七）计算汇总及核算 1. 新汽量

D o

校核及汽轮机各项汽水流量

8

D 0 D c 0

D c0 /(1

a j Y j )

1

(1) 计算

D

co

凝汽的比内功

w

ic 为

w ic

h 0

q

rh

h

c

3435.656

496.21 2392.6 1539.266 (kj / kg)

D

co

3600

p e /( w ic

*

m *

g )

3600 * 300000 /(1539.266 * 0.9924 * 0.987)

(2) 计算

D

o

各级抽汽做功不足系数

Y j

如下表：

表 1-5

Y j

的计算式

Y

j

j

717.773 (t / h)

j

Y

j

Y1(h1q

rh

0.81940.0499

h c) /w ic0.0409

Y2(h20.7650

0.0883

q rh h c) / w ic0.0675

Y3(h3

0.60990.0599

h c) / w ic0.0365

Y4(h40.49370.0103

h c) /w ic0.00508

Y5(h5

0.42660.0320

h c) / w ic0.0137

Y6(h6

0.39070.0524

h c) / w ic0.0205

Y7(h70.25760.0452

h c) / w ic0.0116

Y8(h8

0.13610.0135

h c) / w ic0.00184

0.1976

Y sg1(h sg1

0.64390.0065

h c) /w ic0.00419

Y sg2(h sg 2

0.72500.0003

h c) / w ic0.00022

Y sg3(h sg 3

0.54000.0050

h c ) /w ic0.0027

Y sg4(h sg 4

0.58330.0033

h c) / w ic0.00192

Y sg5(h sg5

0.21060.0005

h c) /w ic0.00011

Y sg6(h sg 6

0.23210.0006

h c) / w ic0.00014

0.00928

8

j Y j 6

sgj Y sgj

)1.2608

1/(111

则汽轮机新汽耗量

D o D co*717.773* 1.2608 904.9682 (t / h) 与假设值900t / h接近误差(904.9682 900) / 9000.55% 故可知假设合理。

项目符号系数ax 表 1-6 汽轮机各项汽水流量

Dx=ax*D0项目符号系数ax Dx=ax*Dc

汽机总汽耗再热蒸汽

排汽

一级抽汽'

rh

c

(t/h)

1.016177914.5593锅炉给水

0.8618735.12蒸发量

0.6363572.67化学补充水

0.049944.91连续排污扩

fw

b

ma

1.038465

1.027321

0.016715

0.005571

(t/h)

934.6185

924.5889

15.0435

二级抽汽

1

2

容蒸汽

0.088379.47小汽轮机用

汽

f

fp

0.034

5.0139

30.6

三级抽汽0.055930.31排污水'0.005573

四级抽汽五级抽汽六级抽汽七级抽汽八级抽汽

2、功率核算3

4

5

6

7

8

0.01039.23去 H1漏汽

0.032028.8去 H3漏汽

0.052447.16去 H4漏汽

0.045240.68去 H7漏汽

0.013512.15去 C 漏汽

去 SG漏汽

b1

sg1

sg 2

sg 3

sg 4

sg 5

sg 6

0.0065

0.0003

0.0050

0.0033

0.0005

0.0006

5.0157

5.85

0.27

4.5

2.97

0.45

0.54

表1-7

符计算式结果符计算式结果号（kw）号(kw)

P1

p1D1(h0h1)

g / 3.63396.41P6

p6D6(h0h6q rh)/ 3.6

12831

m mg

P2

p2D2(h0h2)

g / 3.67822.05P7

p7D7( h0h7q rh)g / 3.6

13345.8

m m

2

P3

p3 D 3( h0h3q rh)g / 3.64951.12P8

p8 D 8( h0h8q rh)g / 3.6

4395.95

m m

P4

p4 D 4( h0h4 q rh)

g / 3.61956.99Pc

p c D c( h0h c q rh)

g / 3.6

239838.

m m84

P5p5D5 (h0h5q rh)m g/ 3.6 6915.78Pe∑295453.

96

误差：

(300000 295453 .96) / 300000 1.52% 在允许范围内 计算正确。

3、热经济性指标计算

1) 汽轮发电机组热经济性指标： 汽耗率：

d

D 0

/

p e

900000 / 300000

3 kg /( kw.h)

热耗量：

' h fw

)

D rh

q rh D f

(

h f h

fw )

'

h fw

)

Q 0 D O

(

h 0

D ma

(

h

ma

914.5593* (3435.656 1133.5) 735.12 * 496.21

6

5.0139* (2727.9 1133.5) 15.0435* (244.1

1133.5) 2465.21

10 (kj / kg)

热耗率 :

6

q

/

2465.21

10

/ 300000 8217.37

kj /( . )

Q 0

p e

kw h

发电厂热经济性指标

汽轮机绝对电效率

3600/ q 3600/ 8217.37 0.438

e

全厂热效率：

cp

bp

0.9127 * 0.985 * 0.438

0.3938

e

全厂热耗率：

q

cp

3600 /

cp

3600 / 0.3938 9141.7 kj /(kw.h)

s

标准煤耗率： b cp 0.123/

cp

0.123/ 0.3938 0.31234 kg /(kw.h) 312.34 g /(kw.h)

( 八 ) 设计总结

热力发电厂课程设计过程中， 我通过对大量资料的查询， 对热力发电厂系统有了更加深刻的认识， 这对我将来从事发电厂工作奠定了基础。过程中遇到很多困难，但是同学之间的共同探讨解决了大部分的难题，

培养了我们的团队合作能力。而且，此次计算过程我主要应用 Matlab 计算软件解矩阵方程和 WORD 中的公式编辑器进行公式编写，为以后撰写论文做好准备。

计算过程中不免发生错误，希望老师能够批评指正。

参考文献：

1、《热力发电厂》

中国电力出版社 郑体宽主编 2、《热力发电厂课程设计》 中国电力出版社 黄新元主编

3、水和水蒸汽热力性质表

高教出版社

课程设计报告

（2010-2011 学年第一学期）

名称：热力发电厂课程设计

题目：火力发电厂原则性热力系统拟定和计算院系：能源动力与机械工程学院

班级：实验动 07

学生姓名：陈伟

学号：1071170803

指导教师：

设计周数：1

成绩：

日期：2011.1

热力发电厂课程设计说明书(国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算)

国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算 1 课程设计的目的及意义： 电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标，由此可衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。如根据最大负荷工况计算的结果，可作为发电厂设计时选择锅炉、热力辅助设备、各种汽水管道及附件的依据。 2 课程设计的题目及任务： 设计题目：国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算。 计算任务： ㈠ 根据给定的热力系统数据，在h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线 ㈡ 计算额定功率下的汽轮机进汽量0D ，热力系统各汽水流量j D ㈢ 计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、 绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率） ㈣ 按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图 3 已知数据： 汽轮机型式及参数

锅炉型式及参数 锅炉型式英国三井2027-17.3／541／541 额定蒸发量Db：2027t／h 额定过热蒸汽压力P b17.3MPa 额定再热蒸汽压力 3.734MPa 额定过热蒸汽温度541℃ 额定再热蒸汽温度541℃ 汽包压力：P du18.44MP 锅炉热效率92.5％ 汽轮机进汽节流损失4％ 中压缸进汽节流损失2％ 轴封加热器压力P T98kPa 疏水比焓415kJ／kg 汽轮机机械效率98.5％ 发电机效率99％ 补充水温度20℃ 厂用电率0.07 4 计算过程汇总: ㈠原始资料整理：

课程设计报告封面及格式

(此文档为word格式，下载后您可任意编辑修改！) 重庆科技学院 《面向对象程序设计》课程设计报告 学院:_电气与信息工程学院_ 专业班级:计科1103 学生姓名:兰倩学号: 设计地点（单位）________计算机自主学习中心 ________ __ 设计题目:___公司员工信息管理系统设计___________________ 完成日期： 2013 年1月18日 指导教师评语: ______________________ _________________ __________________________________________________________________________________ __________________________________________________________________________________ _____________________________________ __________ _ 成绩（五级记分制）:______ __________

指导教师（签字）:________ ________ 重庆科技学院 课程设计任务书 设计题目：公司员工信息管理系统设计

2013年1月1日

摘要 本程序是能够对公司人员进行管理，而公司需要存储的是雇员的编号、姓名、性别、所在部门、级别，并进行对工资的计算。其中，雇员分为经理、技术人员、销售人员和销售经理。而日常生活中的人员管理有添加、查询、显示、编辑、删除和统计等基本功能。该程序也同样拥有这些功能。在程序运行开始，系统将首先进行的是从文件中读取数据，而只要管理人员正确的结束程序时，系统将自动保存所修改的数据。在系统运行中，必须按照提示进行操作，否则系统报错，而往往操作人员只有6次机会，若连续6次操作失败，该界面将自动退出，若该页面为主页面，则退出该系统。 关键字：公司管理雇员数据

完整钢结构课程设计精

贵州大学高等教育自学考试实践考试 钢结构课程设计 课程代码：02443 题目：单层工业厂房屋盖结构——梯形钢屋架设计 年级：2 0 1 3 级 专业：建筑工程 层次：本科 姓名：张伟 准考证号：21001181132 衔接院校：贵州大学 指导老师：张筱芸 完成日期： 2015. 4. 24

附件：设计资料 1、设计题目：《单层工业厂房屋盖结构——梯形钢屋架设计》 2、设计任务及参数： 第五组： 某地一机械加工车间，长84m，跨度24m，柱距6m，车间内设有两台40/10T中级工作制桥式吊车，轨顶标高18.5m，柱顶标高27m，地震设计烈度7度。采用梯形钢屋架，封闭结合，1.5×6m预应力钢筋混凝土大型屋面板（1.4KN/m2），上铺100mm厚泡沫混凝土保温层（容重为1KN/m3），三毡四油（上铺绿豆砂）防水层（0.4KN/m2），找平层2cm厚（0.3KN/m2），卷材屋面，屋面坡度i=1/10，屋架简支于钢筋混凝土柱上，混凝土强度等级C20，上柱截面400×400mm。钢材选用Q235B，焊条采用E43型。屋面活荷载标准值0.7KN/m2，积灰荷载标准值0.6KN/m2， 3、设计任务分解 学生按照下表分派的条件，完成梯形钢屋架设计的全部相关计算和验算及构造设计内容。 表-3 4、设计成果要求 在教师指导下，能根据设计任务书的要求，搜集有关资料，熟悉并应用有关规范、标准和图集，独立完成课程设计任务书（指导书）规定的全部内容。 1）需提交完整的设计计算书和梯形钢屋架施工图。 2）梯形钢屋架设计要求：经济合理，技术先进，施工方便。 3）设计计算书要求：计算依据充分、文理通顺、计算结果正确、书写工整、数字准确、图文并茂，统一用A4纸书写（打印）。 A、按步骤设计计算，各设计计算步骤应表达清楚，写出计算表达式及必要的计算过程，对数据的选取应写明判断依据。 B、计算过程中，必须配以相应的计算简图。 C、对计算结果进行复核后，为保证施工质量且方便施工，应按规范要求对计算结果进行调整并写明依据。 4）梯形钢屋架施工图共两张，图纸绘制的要求：布图合理，版面整齐，图线清晰，标注规范，符合规范/图集要求。

热力发电厂课程设计

学校机械工程系课程设计说明书热力发电厂课程设计 专业班级： 学生姓名： 指导教师： 完成日期：

学校机械工程系 课程设计评定意见 设计题目：国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算 学生姓名：专业班级 评定意见： 评定成绩： 指导教师（签名）： 2010年 12 月9日 评定意见参考提纲： 1.学生完成的工作量与内容是否符合任务书的要求。 2.学生的勤勉态度。 3.设计或说明书的优缺点，包括：学生对理论知识的掌握程度、实践工作能力、表现出的创造性和综合应用能力等。

《热力发电厂》课程设计任务书 一、课程设计的目的（综合训练） 1、综合运用热能动力专业基础课及其它先修课程的理论和生产实际知识进行某660MW凝气式机组的全厂原则性热力系统的设计计算，使理论和生产实际知识密切的结合起来，从而使《热力发电厂》课堂上所学知识得到进一步巩固、加深和扩展。 2、学习和掌握热力系统各汽水流量、机组的全厂热经济指标的计算，以及汽轮机热力过程线的计算与绘制方法，培养学生工程设计能力和分析问题、解决问题的能力。 3、《热力发电厂》是热能动力设备及应用专业学生对专业基础课、专业课的综合学习与运用，亲自参与设计计算为学生今后进行毕业设计工作奠定基础，是热能动力设备及应用专业技术人员必要的专业训练。 二、课程设计的要求 1、明确学习目的，端正学习态度 2、在教师的指导下，由学生独立完成 3、正确理解全厂原则性热力系统图 4、正确运用物质平衡与能量守恒原理 5、合理准确的列表格，分析处理数据 三、课程设计内容 1. 设计题目 国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算） 2. 设计任务 （1）根据给定的热力系统原始数据，计算汽轮机热力过程线上各计算点的参数，并在h-s图上绘出热力过程线； （2）计算额定功率下的汽轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量Dj、Gj； （3）计算机组和全厂的热经济性指标； （4）绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。 3. 计算类型 定功率计算 4. 热力系统简介 某火力发电厂二期工程准备上两套660MW燃煤气轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；汽轮机为Geg公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式汽轮机。 全厂的原则性热力系统如图1-1所示。该系统共有八级不调节抽汽。其中第一、第二、第三级抽汽分别供高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。 第一、二、三级高压加热器均安装了留置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7oC、0oC、-1.7oC。第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5oC。

《web系统设计》课程设计文档格式模板

Web系统设计课程设计报告 （样本） 题目: 学生姓名： 学号：班级： 院系：计算机科学与信息学院 专业年级：计算机科学与技术2008 级 年月日

一、需求分析 需包含内容为： （1）问题描述：设计系统的简单描述； （2）系统功能描述，可画出所设计模块的操作流程，并分析所需要存储的数据信息。 （3）有何安全性与完整性方面的要求（参照所给出的语义规则），对不同的用户有何不同的系统使用权限等。 （1）概要 随着INTERNET的迅速发展，社会已经进入了网络时代。网站已经成为INTERNET网上进行信息传播的主要载体，INTERNET正在使这个世界变得越来越“小”，也使我们的竞争更加激烈。 新闻之家是典型的新闻信息管理系统,其开发主要包括后台数据库的建立和维护以及前端应用程序的开发两个方面。对于前者要求建立起数据一致性和完整性强、数据安全性好的库。而对于后者则要求应用程序功能完备,易使用等特点。 （2）系统功能描述 新闻之家主要是用来发布校内的一些新闻事件和发布一些公告，它主要包含以下几个功能： 1、新闻的发布和管理 2、公告的发布和管理 3、新闻搜索 4、网页评论 5、视频浏览 （3）安全性和完整性约束 新闻之家主要是用来发布新闻和浏览新闻，所以有两类用户：管理员和普通用户，普通用户只拥有浏览网页和评论权限，而管理员可以对网站的所有内容进行管理，比如说添加新闻、修改新闻、添加公告、修改公告、删除新闻、删除公告等的权限。在安全性方面，登陆时采用了验证码，该验证码是动态生成的，以防止别人暴力破解。 二、概念结构设计 画出系统整体的E-R模型；并对模型中所出现的实体及属性等信息加以说明。 三、逻辑结构设计 （1）模式设计：按系统整体E-R模型，写出关系模式；并利用数据字典加以描述。（如每个关系模式有何属性、属性的类型、属性值的长度、是否可取空值、是否为主码、有何约束条件等信息）； 例如： 属性名存储代码类型长度备注 教师编号Tno String 20 教师编号 教师姓名Tname String 10 教师姓名

中南大学钢结构课程设计

中南大学土木工程学院土木工程专业（本科） 《钢结构基本原理》课程设计任务书 题目：钢框架主次梁设计 姓名： 班级： 学号：

一、设计规范及参考书籍 1、规范 （1）中华人民共和国建设部. 建筑结构制图标准（GB/T50105－2001） （2）中华人民共和国建设部. 房屋建筑制图统一标准（GB/T50001－2001） （3）中华人民共和国建设部. 建筑结构荷载规范（GB5009－2010） （4）中华人民共和国建设部. 钢结构设计规范（GB50017－2003） （5）中华人民共和国建设部. .钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2001） 2、参考书籍 （1）沈祖炎等. 钢结构基本原理，中国建筑工业出版社，2006 （2）毛德培. 钢结构，中国铁道出版社，1999 （3）陈绍藩. 钢结构，中国建筑工业出版社，2003 （4）李星荣等. 钢结构连接节点设计手册（第二版），中国建筑工业出版社，2005 （5）包头钢铁设计研究院 中国钢结构协会房屋建筑钢结构协. 钢结构设计与计算（第二版）， 机械工业出版社，2006 二、设计构件 某多层图书馆二楼书库楼面结构布置图如图，结构采用横向框架承重，楼面活荷载标准值2.02kN mm （单号）、5.02kN mm （双号），其中12班竖向梁跨度取值：学号1~10为8m 、学号11~20为10m ；学号21~为12m ；其中13班水平向梁跨度取值：学号1~10为9m 、学号11~20为11m ；学号21~为13m ；。楼面板为120mm 厚单向实心钢筋混凝土板，荷载传力途径为：楼面板－次梁－主梁－柱－基础。设计中仅考虑竖向荷载和活载作用，框架梁按连续梁计算，次梁按简支梁计算。其中框架柱为焊接H 型钢，截面尺寸为H600×300×12×18，层高3.5m 。 三、设计内容要求 （1）设计次梁截面CL-1（热轧H 型钢）。 （2）设计框架主梁截面KL-1（焊接工字钢）。 （3）设计框架主梁短梁段与框架柱连接节点，要求采用焊缝连接，短梁段长度一般为0.9～ 1.2m 。 （4）设计框架主梁短梁段与梁体工地拼接节点，要求采用高强螺栓连接。 （5）设高计次梁与主梁工地拼接节点，要求采用强螺栓连接。

热力发电厂课程设计报告dc系统

东南大学 热力发电厂课程设计报告 题目：日立250MW机组原则性热力系统设计、计算和改进 能源与环境学院热能与动力工程专业 学号 姓名 指导教师 起讫日期 2015年3月2日～3月13日 设计地点中山院501 2015年3月2日

目录 1 本课程设计任务 (1) 2 ******原则性热力系统的拟定 (2) 3 原则性热力系统原始参数的整理 (2) 4 原则性热力系统的计算 (3) 5 局部热力系统的改进及其计算 (6) 6 小结 (8) 致谢 (9) 参考文献 (9) 附件：原则性热力系统图

一本课程设计任务 1.1 设计题目 日立250MW凝汽机组热力系统及疏水热量（DC系统）利用效果分析。 1.2 计算任务 1、整理机组的参数和假设条件，并拟定出原则性热力系统图。 2、根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数， 并在ｈ-s 图上绘出蒸汽的气态膨胀线。 3、对原始热力系统计算其机组内效率，并校核。 4、确定原则性热力系统的改进方案，并对改进后的原则性热力系 统计算其机组内效率。 5、将改进后和改进前的系统进行对比分析，并作出结论。 1.3设计任务说明 对日立MW凝汽机组热力系统及疏水热量（DC系统）利用效果分析，我的任务是先在有DC系统情况下通过对抽汽放热量，疏水放热量，给水吸热量等的计算，求出抽汽份额，从而用热量法计算出此情况下的汽机绝对内效率（分别从正平衡和反平衡计算对比，分析误差）。然后再在去除DC系统的情况下再通过以上参量计算出汽轮机绝对内效率（也是正平衡计算，反平衡校核对比）。最后就是对两种情况下的绝对内效率进行对比，看去除DC系统后对效率有无下降，下降多少。

数据库课程设计格式要求

电气与信息工程学院 《数据库开发技术》课程设计 （宋体小四号空九行） 设计题目： 年级专业： 组长： 小组成员： 指导教师： 完成日期：2011年6月10日

题目 摘要： 摘要篇幅以一页为限，字数为300以内。 摘要正文后，列出3-5个关键词。“关键词：”是关键词部分的引导，不可省略。 关键词请尽量用《汉语主题词表》等词表提供的规范词。最后不加标点符号。 关键词：写作规范；排版格式；课程设计 ，

1.1 论文格式基本要求 (1) 1.2 论文页眉页脚的编排 (1) 1.3 论文正文格式 (2) 1.4 章节标题格式 (2) 1.5 各章之间的分隔符设置 (2) 1.6 正文中的编号 (3) 2 图表及公式的格式说明 (4) 2.1 图的格式说明 (4) 2.1.1 图的格式示例 (4) 2.1.2 图的格式描述 (5) 2.2 表的格式说明 (5) 2.2.1 表的格式示例 (5) 2.2.2 表的格式描述 (6) 2.3 参考文献的格式说明 (6) 2.3.1 参考文献在正文中引用的书写格式 (6) 2.3.2 参考文献的书写格式 (6) 3 打印说明 (8) 3.1 封面 (8) 3.2 中英文摘要 (8) 3.3 目录 (8) 3.4 正文 (8) 4 第4章题目（黑体，小三，1.5倍行距，段后1行） (9) 4.1 第一节题目（黑体，四号，1.5倍行距，段前0.5行） (9) 4.1.1 第一节一级题目（黑体，小四，1.5倍行距，段前0.5行） (9) 结论 (10) 参考文献 (11) 致谢.................................................................................................. 错误！未定义书签。

钢结构课程设计

中南大学 《钢结构基本原理》 课程设计 设计名称：钢框架主次梁设计 专业班级：土木1112班 姓名：周世超 学号： 指导老师：龚永智 设计任务书 （一）、设计题目 某钢平台结构（布置及）设计。 （二）、设计规范及参考书籍 1、规范 （1）中华人民共和国建设部. 建筑结构制图标准[S]（GB/T50105－2001） （2）中华人民共和国建设部. 房屋建筑制图统一标准[S]（GB/T50001－2001） （3）中华人民共和国建设部. 建筑结构荷载规范[S]（GB5009－2001）（4）中华人民共和国建设部. 钢结构设计规范[S]（GB50017－2003）（5）中华人民共和国建设部. 钢结构工程施工质量验收规范[S]（GB50205-2001） 2、参考书籍

（1）沈祖炎等. 钢结构基本原理[M]. 中国建筑工业出版社，2006 （2）毛德培. 钢结构[M]. 中国铁道出版社，1999 （3）陈绍藩. 钢结构[M]. 中国建筑工业出版社，2003 （4）李星荣等. 钢结构连接节点设计手册（第二版）[M]. 中国建筑工业出版社，2005 （5）包头钢铁设计研究院?中国钢结构协会房屋建筑钢结构协. 钢结构设计与计算（第二版）[M]. 机械工业出版社，2006 （三）、设计内容 某多层图书馆二楼书库楼面结构布置示意图如图一所示，结构采用横向框架承重，楼面板为120mm厚的单向实心钢筋混凝土板。荷载的传力途径为：楼面板—次梁—主梁—柱—基础，设计中仅考虑竖向荷载与动荷载的作用。框架按照连续梁计算，次梁按照简支梁计算。其中框架柱为焊接H型钢，截面尺寸为H600X300X12X18，楼层层高取3.9米 采用的钢材为Q345，焊条为E50 柱网尺寸9 ×9，永久荷载5，活荷载10 活荷载分项系数为1.4 恒荷载分项系数为1.2 （四）、设计内容要求 1)验算焊接H型钢框架柱的承载能力，如不满足请自行调整 2)设计次梁截面CL-1（热轧H型钢）。 3)设计框架主梁截面KL-1（焊接工字钢）。 4)设计框架主梁短梁段与框架柱连接节点，要求采用焊缝连接，短

热力发电厂课程设计计算书详解

热力发电厂课程设计

指导老师:连佳 姓名:陈阔 班级:12-1 600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算 计算数据选择为A3，B2，C1 1.整理原始数据的计算点汽水焓值 已知高压缸汽轮机高压缸进汽节流损失：δp 1=4%，中低压连通管压损δp 3=2%, 则 ）（MPa 232.232.24)04.01('p 0=?-=; p ’4=(1-0.02)x0.9405=0.92169; 由主蒸汽参数：p 0=24.2MPa ，t 0=566℃，可得h0=3367.6kJ/kg; 由再热蒸汽参数：热段： p rh =3.602MPa ，t rh =556℃， 冷段：p 'rh =4.002MPa ，t 'rh =301.9℃， 可知h rh =3577.6kJ/kg ，h'rh =2966.9kJ/kg ，q rh =610.7kJ/kg 。 1.2编制汽轮机组各计算点的汽水参数（如表4所示）

1.1绘制汽轮机的汽态线，如图2所示。

1.3计算给水泵焓升： 1.假设给水泵加压过程为等熵过程； 2.给水泵入口处水的温度和密度与除氧器的出 口水的温度和密度相等； 3.给水泵入口压力为除氧器出口压力与高度差产生的静压之和。 2.全厂物质平衡计算 已知全厂汽水损失：D l =0.015D b （锅炉蒸发量），锅炉为直流锅炉，无汽包排污。 则计算结果如下表：（表5） 3.计算汽轮机各级回热 抽汽量 假设加热器的效率η=1

（1）高压加热器组的计算 由H1，H2，H3的热平衡求α1，α2，α3 063788.0) 3.11068.3051()10791.1203(111fw 1=--?==ητααq 09067.06 .9044.2967)6.9043.1106(063788.0/1)1.8791079(1h h -212fw 221=--?--?=-=q d w d w ）（αηταα154458 .009067.0063788.0212=+=+=αααs 045924 .02.7825.3375) 2.7826.904(154458.0/1)1.7411.879(h h -332s23fw 3=--?--=-=q d d w w ）（αηταα200382 .0154458.0045924.02s 33=+=+=αααs （2）除氧器H4的计算 进除氧器的份额为α4’；176 404.0587.43187.6) 587.4782.2(200382.0/1)587.4741.3(h h -453s34fw 4=--?--=-=q w w d ）（’αηταα 进小汽机的份额为αt 根据水泵的能量平衡计算小汽机的用汽份额αt

(完整word版)课程设计说明书统一书写格式

附件5：课程设计说明书统一书写格式 设计题目 正文题序层次是文章结构的框架。章条序码统一用阿拉伯数字表示，题序层次可以分为若干级，各级号码之间加一小圆点，末尾一级码的后面不加小圆点，层次分级一般不超过4级为宜，示例如下： ╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳ ╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳ ╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳ ╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳ ╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳ ╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳ ╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳ ╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳ ╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳ ╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳╳

课程设计说明书框架 题目（黑体一号字居中距下文双倍行距） 1技术要求（标题一黑体小二号字左对齐） 2设计方案及原理（标题一黑体小二号字左对齐） （自己查阅资料，题目涉及的理论知识及相关应用） 3实现方案（标题一黑体左对齐小二号字） （提出自己的设计思路，对所用主要芯片的功能原理做具体描述，给出具体操作方案的模型图，并对原理及工作过程做详细说明）（图形一定要自己画，坚决杜绝复制－粘贴现象）； 4模块功能分析或源程序代码（标题一黑体小二号字左对齐）（附程序注释） 5调试过程及结论（标题一黑体小二号字左对齐） 详细并真实叙述调试过程，并给出设计结论。 6心得体会（标题一黑体小二号字左对齐） （字数不得少于500字） 7参考文献（标题一黑体小二号字左对齐）

课程设计说明书撰写规范 课程设计报告书资料统一使用学校印制的课程设计报告书封面，内芯一律使用A4打印纸计算机打印，学校统一纸面格式，页眉上标明“武汉理工大学《专业课程设计3（微处理器与微控制器应用）》课程设计说明书”字样。必须使用国家公布的规范字。 打印版面上空2.5cm，下空2cm，左空2.5cm，右空2cm（左装订），固定行距，24磅，页码用小5号字页下居中标明。 1．课程设计标题 设计题目用黑体一号字，居中放置，并且距下文双倍行距。 2．标点符号 课程设计报告书中的标点符号应按新闻出版署公布的“标点符号用法”使用。 3．正文标题层次 第一级（章）题序和题名用黑体小二号字（如1 ） 第二级（条）题序和题名用黑体小三号字(如1.1 ) 第三级（条）题序和题名用黑体四号字(如1.1.1) 正文各层次内容用宋体小四号字（英文用新罗马体12），固定值，24磅 题序层次编排格式为：章条编号一律左顶格，编号后空一个字距，再写章条题名。题名下面的文字一般另起一行，也可在题名后，但要与题名空一个字距。如在条以下仍需分层，则通常用a,b，……或1），2），……编序，左空2个字距。 打印报告书，报告书题目用黑体一号字，居中放置，并且距下文双倍行距。第一级（章）题序和题名用黑体小二号字，第二级（条）题序和题名用黑体小三号字，第三级（条）题序和题名用黑体四号字，第四级（条）题序和题名用黑体小四号字，各级与上下文间均单倍行距。 正文各层次内容用宋体小四号字（英文用新罗马体12），固定值，24磅。 4．表格 每个表格应有自己的表题和表序，表题应写在表格上方正中，表序写在表题左方不加标点，空一格接写表题，表题末尾不加标点。全文的表格统一编序，也可以逐章编序，不管采用哪种方式，表序必须连续。表格允许下页接写，接写时表题省略，表头应重复书写，并在右上方写“续表××”。此外，表格应写在离正文首次出现处的近处，不应过分超前或拖后。 6．插图 课程设计报告书的插图必须精心制作，线条要匀称，图面要整洁美观，插图应与正文呼应，不得与正文脱节。每幅插图应有图序和图题，全文插图可以统一编序，也可以逐章单独编序，不管采用哪种方式，图序必须连续，不得重复或跳缺。图序和图题应放在图位下方居

钢结构课程设计word版

1.1.1设计资料 某机床加工车间，厂房跨度21m或24m，长度96m.设计对象为厂房内的钢操作平台，其平面尺寸为27.0m×22.5m，室内钢结构操作平台建筑标高为4.500m。房屋安全等级为二级，设计使用年限50年，耐火等级二级，拟采用钢平台。 (1)钢平台楼面做法：采用花纹钢板或防滑带肋钢板。 (2)楼面活荷载标准值：根据工艺要求取为7.3KN/m (3)钢平台结构连接方式：平台板与梁采用焊接（角焊接）；次梁与主梁采用高强度螺栓连接；主梁与柱采用焊接或高强度螺栓连接，定位螺栓采用粗制螺栓。 (4)材料选用：型钢、钢板采用Q235- A. F；焊条采用E43 ××型。粗制螺栓采用Q235钢材。 (5)平台柱基础混凝土强度等级C25。 试对铺板、次梁、主梁、钢柱以及次梁与主梁、主梁与柱上端、柱脚及钢楼梯进行设计。 1.1.2结构布置 1. 梁格布置 采用单向板布置方案，柱网尺寸为9.0m×4.5m；主梁沿横向布置，跨度为9m；次梁沿纵向布置，跨度为4.5 m。间距为1.5m；单块铺板的平面尺寸为1.5m×9.0m。

2.连接方案 次梁与主梁采用高强螺栓侧面铰接连接，次梁与主梁的上翼缘平齐；主梁与柱采用侧向铰接连接；柱与基础采用铰接连接；平台板与主（次）梁采用焊接（角焊缝）连接。 3. 支撑布置 钢平台柱的两端均采用铰接连接，并设置柱间支撑，以保证结构几何不变。在轴线②、⑤和轴线○B 处分别布置纵、横向支撑，采用双角钢，如图1-2所示。 图1-2 1-1剖面 因无水平荷载，支撑磕按构造要求选择角钢型号。 受压支承的最大计算长度mm mm l 9750)2009000()2804500(220=-+-=，受压支撑的允许长细比[λ]=200，要求回转半径 i ≥,75.48200/9750]/[0mm mm l ==λ选用2L125×8（节点板厚度6mm ，mm i y 4.35=,y 为对称轴）。 1.1.3 铺板设计 1.初选铺板截面 在铺板的短跨方向设置8道加劲肋，间距m m 1000l 1=。平板厚度 m m 8t m m 03.8~67.6120l ~150l t 11==≥，取。

热力发电厂课程设计

1000 MW凝汽式发电机组全厂原则性热力系统的设计 学院：交通学院 专业：热能与动力工程 姓名：高广胜 学号： 1214010004 指导教师：李生山 2015年 12月

1000MW 热力发电厂课程设计任务书 1.2设计原始资料 1.2.1汽轮机形式及参数 机组型式:N1000-26.25/600/600（TC4F ） 超超临界、一次中间再热、四缸四排气、单轴凝汽式、双背压 额定功率：P e =1000MW 主蒸汽参数：P 0=26.25MPa ，t 0=600℃ 高压缸排气：P rh 。i =6.393MPa ，t rh 。I =377.8℃ 再热器及管道阻力损失为高压缸排气压力的8%左右。 MPa 5114.0MPa 393.608.0p rh =?=? 中压缸进气参数：p rh =5.746MPa ，t rh =600℃ 汽轮机排气压力：P c =0.0049MPa 给水温度：t fw =252℃ 给水泵为汽动式，小汽轮机汽源采用第四段抽汽，排气进入主凝汽器；补充水经软化处理后引入主凝汽器。 1.2.2锅炉型式及参数 锅炉型式：HG2953/27.46YM1型变压运行直流燃煤锅炉 过热蒸汽参数：p b =27.56MPa ，t b =605℃ 汽包压力：P drum =15.69MPa 额定蒸发量：D b =2909.03t/h 再热蒸汽出口温度：603t 0 .rh b =℃ 锅炉效率：%8.93b =η 1.2.3回热系统 本热力系统共有八级抽汽，其中第一、二、三级抽汽分别供给三台高压加热器，第五、六、七、八级分别供给四台低压加热器，第四级抽汽作为高压除氧器的气源。七级回热加热器均设置了疏水冷却器，以充分利用本机疏水热量来加热本级主凝结水。三级高压加热器和低压加热器H5分别都设置内置式蒸汽冷却器，为保证安全性三台高压加热器的疏水均采用逐级自流至除氧器，四台低压加热器是疏水逐级自流至凝汽器。 汽轮机的主凝结水经凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、四台低压加热器、除氧器，然后由汽动给水泵升压，在经过三级加热器加热，最终给水温度为252℃。 1.2.4其它小汽水流量参数 高压轴封漏气量：0.01D 0，送到除氧器； 中压轴封漏气量：0.003D 0,送到第七级加热器； 低压轴封漏气量：0.0014D 0，送到轴封加热器； 锅炉连续排污量：0.005D b 。 其它数据参考教材或其它同等级汽轮机参数选取。 1.3设计说明书中所包括的内容 1.原则性热力系统的拟定及热力计算； 2.全面性热力系统设计过程中局部热力系统的设计图及其说明； 3.全面性热力系统过程中管道的压力、工质的压力、温度、管道的大小、壁厚的计算； 4.全面性热力系统的总体说明。

钢结构基本原理课程设计

2013级土木工程专业 《钢结构》课程设计任务书 钢结构课程是土木工程专业重要的实践性教学环节，是对学生知识和能力的总结。通过钢结构课程设计，使学生进一步了解钢结构的结构型式、结构布置和受力特点，掌握钢结构的计算简图、荷载组合和内力分析，掌握钢结构的构造要求等。要求在老师的指导下，参考已学过的课本及有关资料，综合应用钢结构的材料、连接和基本构件的基本理论、基本知识，进行基本的钢结构设计计算，并绘制钢结构施工图。 设计题目： 钢结构平台梁板柱的设计 设计资料： (a) (b) (a) 梁格布置(b) 次梁布置简图 钢结构平台的梁格布置如如上图所示。铺板为预制钢筋混凝土板。平台永久荷载（包括铺板重力）为5kN/m2，荷载分项系数为，可变荷载分项系数为m2，荷载分项系数为；活荷载F=,钢材采用Q235，E43型焊条，焊条电弧焊。试对此钢结构平台的次梁、主梁和柱子（包括柱脚）进行设计。 要求： 1.每位同学自己独立完成，不能有任何雷同的课程设计计算书，否则都记为不及格； 2.课程设计计算书可以手写也可以打印，打印使用A4纸张； 3.完成并提交期限时间为第15周周五（12月9日）。 提示：可以参考教材P131例题4-2，P135例题4-4，P149习题4-10，P186习题5-2。

《课程设计说明书》格式规范 一、封面要求 学生提交的正稿封面样式附后。评定成绩必须有教师签名并写出评语。 二、正文规范 1、字体字号要求 ①设计标题用小三号黑体、居中，英文标题对应用小三号Times New Roman、居中，“摘要”用5号黑体，中文摘要内容用5号宋体，“Abstract”用5号黑体，英文摘要内容用5号Times New Roman。 ②课程设计正文内容 第一级标题用四号黑体、靠左；第二级标题用小四号黑体、靠左；正文全文用小四号宋体、英文用Times New Roman 12。 ③页码用小五号居中，页码两边不加修饰符，页码编号从正文开始。 ④图表标题用小五号黑体，居图表幅宽中间位置。 2、内容要求 ①正文必须按照《湖南农业大学学报（自然科学版）》要求，即包括完整的标题、作者、指导教师、中英文摘要、前言、方案比较分析、设计计算、讨论、小结、参考文献、致谢、附录含计算数据、参考手册相关计算表格等。 ②文理通顺、说理有据。 ③图表中文标题下必须有英文对照。

【精品】热力发电厂课程设计说明书国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算

国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算 课程设计的目的及意义： 电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标,由此可衡量热力设备的完善性,热力系统的合理性,运行的安全性和全厂的经济性.如根据最大负荷工况计算的结果,可作为发电厂设计时选择锅炉、热力辅助设备、各种汽水管道及附件的依据. 课程设计的题目及任务： 设计题目:国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算. 计算任务： ㈠根据给定的热力系统数据，在h —s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线 ㈡计算额定功率下的汽轮机进汽量0D ，热力系统各汽水流量j D ㈢计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）

㈣按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图3已知数据: 汽轮机型式及参数 机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机； 回热加热系统参数

锅炉型式及参数 锅炉型式英国三井2027—17。3／541／541 额定蒸发量Db:2027t／h 额定过热蒸汽压力P b17。3MPa 额定再热蒸汽压力3。734MPa 额定过热蒸汽温度541℃ 额定再热蒸汽温度541℃ 汽包压力：P du18。44MP 锅炉热效率92.5％ 汽轮机进汽节流损失4％ 中压缸进汽节流损失2％ 轴封加热器压力P T98kPa 疏水比焓415kJ／kg 汽轮机机械效率98。5％ 发电机效率99% 补充水温度20℃ 厂用电率0.07 4计算过程汇总： ㈠原始资料整理：

热力发电厂课程设计计算书

热 力 发 电 厂 课 程 设 计 指导老师:连佳 姓名:陈阔 班级:12-1

600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算 计算数据选择为A3，B2，C1 1.整理原始数据的计算点汽水焓值 已知高压缸汽轮机高压缸进汽节流损失：δp 1=4%，中低压连通管压损δp 3=2%, 则 ）（MPa 232.232.24)04.01('p 0=?-=; p ’4=(1-0.02)x0.9405=0.92169; 由主蒸汽参数：p 0=24.2MPa ，t 0=566℃，可得h0=3367.6kJ/kg; 由再热蒸汽参数：热段： p rh =3.602MPa ，t rh =556℃， 冷段：p 'rh =4.002MPa ，t 'rh =301.9℃， 可知h rh =3577.6kJ/kg ，h'rh =2966.9kJ/kg ，q rh =610.7kJ/kg 。 1.2编制汽轮机组各计算点的汽水参数（如表4所示）

1.1绘制汽轮机的汽态线，如图2所示。 1.假设给水泵加压过程为等熵过程； 2.给水泵入口处水的温度和密度与除氧器的出 口水的温度和密度相等； 3.给水泵入口压力为除氧器出口压力与高度差 产生的静压之和。 2.全厂物质平衡计算 已知全厂汽水损失：D l=0.015D b（锅炉蒸发量），锅炉为直流锅炉，无汽包排污。 则计算结果如下表：（表5）

3.计算汽轮机各级回热抽汽量 假设加热器的效率η=1 （1）高压加热器组的计算 由H1，H2，H3的热平衡求α1，α2，α3 063788.0) 3.11068.3051() 10791.1203(111fw 1=--?== ητααq 09067 .06 .9044.2967)6.9043.1106(063788.0/1)1.8791079(1h h -2 12fw 22 1 =--?--?= -= q d w d w ）（αηταα154458 .009067.0063788.0212=+=+=αααs 045924 .02 .7825.3375) 2.7826.904(154458.0/1)1.7411.879(h h -3 32s23fw 3=--?--= -= q d d w w ）（αηταα200382.0154458.0045924.02s 33=+=+=αααs （2）除氧器H4的计算 进除氧器的份额为α4’； 176 404.0587.4 3187.6) 587.4782.2(200382.0/1)587.4741.3(h h -4 53s34fw 4=--?--= -= q w w d ）（’αηταα 进小汽机的份额为 αt 根据水泵的能量平衡计算小汽机的用汽份额αt 1 .31)(4t =-pu mx t h h ηηα 即 056938 .09 .099.0)8.25716.3187(1 .31=??-=t α 0.1011140.0569380.044173t 44=+=+=ααα’ 根据除氧器的物质平衡，求αc4 αc4+α’4+αs3=αfw 则αc4=1-α’4-αs3=0.755442 表6 小汽机参数表

课程设计Microsoft Word 文档 (2)

一、教材分析：鱼类是脊椎动物中较低等的终生生活在水中的一个类群。它的形态特征、生理特点都与水中生活相适应：体形一般呈纺锤形，体色背深腹浅，体表大多有鳞片，侧线能测定方向，感知水流的作用，用鳃呼吸，用鳍游泳，体外受精。鱼有多种用途，是与人类生活密切相关的动物资源。学好本节内容不仅为学生学习各类脊椎动物打好基础，也让学生体会到动物与人类的密切关系。 二、学情分析：学生对常见的鱼还是比较熟悉的，但对更多的生活在水中的鱼就陌生了。至于它们为什么能在水中自由运动和呼吸等知识更是知之甚少，所以教师要注意多从生活实际出发，加强感性认识，使学生便于理解、掌握。 三、教学目标 1．说出脊椎动物和无脊椎动物的概念。 2．概述鱼类的外形、运动与呼吸等方面的主要特征。 3．举例说明鱼与人类生活的关系。 4．关注渔业资源，认同保护水域生态环境、合理利用渔业资源的重要性。 四、教学重点和难点 1．教学重点 (1)通过观察鱼的外形、运动与呼吸等，概述鱼类的主要特征。 (2)举例说明鱼与人类生活的关系。 2．教学难点 通过“观察与思考”活动中鱼的呼吸的实验，说明鱼适于水中生活的呼吸方式。 五、教学方法：讲解法鱼探究法相结合 六、教学准备： 教师准备：鱼的骨骼标本；课件、视频（用BTB溶液验证流经鱼鳃后水的成分的变化）教学器具：水槽一个、活鲫鱼2条，每人一把放大镜、一支毛笔、颜色明显的蔬菜汁、烧杯、吸管。 七、设计方案人教版八年级上鱼

板书设计】 第四节鱼 一、脊椎动物和无脊椎动物的主要区别：有无脊柱 二、多种多样的鱼 三、鱼的主要特征 1．生活在水中； 2．体表常有鳞片覆盖； 3．用鳃呼吸； 4．通过尾部和躯干部的摆动以及鳍的协调作用游泳。 四、鱼与人类生活的关系 【教学反思】 本节课通过不同动物的骨骼抓住学生，让学生通过图示很容易理解无脊椎动物和脊椎动物的区别，紧接着引出脊椎动物鱼，导入本节课题。通过图片展示不同种类的鱼，有独特特点的海洋鱼提高学生的学习兴趣。处理完这些基本的问题，把重点放在鱼的特征上。外形和外表特点，通过观察学生很容易答出。重点是鱼的运动和呼吸。

钢结构课程设计参考示例

参考实例： 钢结构课程设计例题 －、设计资料 某一单层单跨工业长房。厂房总长度为120m，柱距6m，跨度为27m。车间内设有两台中级工作制桥式吊车。该地区冬季最低温度为－20℃。 屋面采用1.5m×6.0m预应力大型屋面板，屋面坡度为i=1:10。上铺120mm 厚泡沫混凝土保温层和三毡四油防水层等。屋面活荷载标准值为0.6kN/㎡，雪荷载标准值为0.75kN/㎡，积灰荷载标准值为0.5kN/㎡。 屋架采用梯形钢屋架，其两端铰支于钢劲混凝土柱上。柱头截面为400mm ×400mm，所用混凝土强度等级为C20。 根据该地区的温度及荷载性质，钢材采用Q235―A―F，其设计强度f=215kN/㎡,焊条采用E43型，手工焊接。构件采用钢板及热轧钢劲，构件与支撑的连接用M20普通螺栓。 屋架的计算跨度：Lo=27000－2×150=26700mm，端部高度：h=2000mm（轴线处），h=2015mm（计算跨度处）。 二、结构形式与布置 屋架形式及几何尺寸见图1所示。 图1 屋架形式及几何尺寸

屋架支撑布置见图2所示。 符号说明：GWJ-（钢屋架）；SC-（上弦支撑）：XC-（下弦支撑）； CC-（垂直支撑）；GG-（刚性系杆）；LG-（柔性系杆） 图2 屋架支撑布置图

三、荷载与内力计算 1.荷载计算 荷载与雪荷载不会同时出现，故取两者较大的活荷载计算。 永久荷载标准值 放水层（三毡四油上铺小石子）0.35kN/㎡找平层（20mm厚水泥砂浆）0.02×20=0.40kN/㎡保温层（120mm厚泡沫混凝土）0.12*6=0.70kN/㎡ 预应力混凝土大型屋面板 1.40kN/㎡ 钢屋架和支撑自重0.12+0.011×27=0.417kN/㎡管道设备自重0.10 kN/㎡ 总计 3.387kN/㎡可变荷载标准值 雪荷载0.75kN/㎡ 积灰荷载0.50kN/㎡ 总计 1.25kN/㎡ 永久荷载设计值 1.2×3.387=4.0644 kN/㎡（由可变荷载控制） 可变荷载设计值 1.4×1.25=1.75kN/㎡ 2.荷载组合 设计屋架时，应考虑以下三种组合： 组合一全跨永久荷载+全跨可变荷载 屋架上弦节点荷载P=(4.0644+1.75) ×1.5×6=52.3296 kN 组合二全跨永久荷载+半跨可变荷载 屋架上弦节点荷载 P=4.0644×1.5×6=36.59 kN 1 P=1.75×1.5×6=15.75 kN 2 组合三全跨屋架及支撑自重+半跨大型屋面板重+半跨屋面活荷载 P=0.417×1.2×1.5×6=4.5 kN 屋架上弦节点荷载 3 P=(1.4×1.2+0.75×1.4) ×1.5×6=24.57 kN 4 3.内力计算 本设计采用程序计算杆件在单位节点力作用下各杆件的内力系数，见表1。由表内三种组合可见：组合一，对杆件计算主要起控制作用；组合三，可能引起中间几根斜腹杆发生内力变号。如果施工过程中，在屋架两侧对称均匀铺设面板，则可避免内力变号而不用组合三。