保护定值计算书

目录

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第一部分：发变组A柜保护整定计算

1、发电机差动保护 (5)

2、发电机负序保护 (7)

3、电压制动过流 (8)

4、定子接地保护（95%） (10)

5、机端、中性点三次谐波比较保护 (11)

6、失磁保护 (12)

7、逆功率保护 (14)

8、误上电保护 (16)

9、匝间保护 (16)

10、失步保护 (18)

11、过激磁保护 (20)

12、频率异常保护 (22)

13、低阻抗保护 (23)

14、主变差动 (25)

15、高压侧间隙零序过流过压 (30)

16、高压侧零序过流t1、t3 (30)

17、高压侧零序过流t2、t4 (31)

18、发变组差动 (31)

19、高压侧三相电压高或低 (36)

20、高压侧零序过电压 (36)

21、发电机过负荷 (37)

22、主变通风 (38)

第二部分：发变组B柜保护整定计算

1、厂高变差动 (39)

2、厂高变复合电压过流t1、t2 (44)

3、厂高变A分支零序过流t1、t2 (47)

4、厂高变B分支零序过流t1、t2 (48)

5、厂高变通风 (49)

6、厂高变A分支零序差动 (49)

7、厂高变B分支零序差动 (52)

8、厂高变A分支复合电压 (52)

9、厂高变B分支复合电压 (52)

10、励磁变过负荷 (53)

11、励磁变速断 (54)

12、励磁变过流 (55)

13、励磁变压器差动 (55)

14、励磁变压器复合电压过流t1、t2 (60)

15、励磁变压器通风 (62)

16、励磁变压器零序差动 (62)

17、励磁变压器零序过流t1、t2 (65)

第三部分：发变组C柜保护整定计算

第四部分：定值清单

1、保护A柜定值清单 (67)

2、保护B柜定值清单 (70)

3、保护C柜定值清单 (71)

第五部分：信号设置

1、保护A柜 (72)

2、保护B柜 (74)

4、保护C柜 (75)

5、保护D柜 (76)

6、保护E柜 (76)

第六部分：故障录波设置

1、保护A柜 (76)

2、保护B柜 (78)

4、保护C柜 (80)

5、保护D柜 (81)

6、保护E柜 (81)

第七部分：保护一览表

1、保护A柜 (81)

2、保护B柜 (82)

4、保护C柜 (83)

5、保护D柜 (84)

6、保护E柜 (84)

第一部分：发变组A 、B 柜保护整定计算

1、发电机差动保护

发电机差动保护采用双斜率比例差动特性，作为发电机内部故障的主保护，主要反应定子绕组和引出线相间短路故障。该保护动作于全停方式。

发电机中性点CT TA1 25000/5 星形接线 G60—I 发电机中性点CT TA2 25000/5 星形接线 G60—II

发 电 机出口 CT TA11 25000/5 星形接线 G60—II 发 电 机出口CT TA12 25000/5 星形接线 G60—I

选G60中Stator Differential 为发电机差动保护中的比例差动元件。

1.1、定子差动保护启动电流（STATOR DIFF PICKUP ）

依据《导则》4.1.1，最小动作电流应大于发电机额定负荷运行时的不平衡电流，即

a gn a gn a gn rel op n I n I n I K I 09.003.025.103.020.=??=??=

或 o op I .=rel K o unb I .

式中：rel K ——可靠系数，取1.5；

gn I ——发电机额定电流；

o unb I .——发电机额定负荷状态下，实测差动保护中的不平衡电流。

发电机内部短路时，特别是靠近中性点经过渡电阻短路时，机端或中性点侧的三相电流可能不大，为保证内部短路的灵敏度，最小动作电流0.op I 不应无根据地增大，一般宜选用

()a gn

n I 20.0~10.0。

依据《G60》说明书，最小启动值由正常运行条件下的差动电流决定，厂家推荐为

pu 3.0~1.0，出厂设定值为pu 1.0。

考虑以上两种因素，取a gn op n I I 15.00.=

以pu 值表示：105.0250001749515.015.0=?=pri gn I pu 。

暂取MINIMUM PICKUP =0.105 pu ，若实测差动保护中的不平衡电流大于该值，则需对定值进行修正。

1.2、斜率1（STATOR DIFF SLOPE1）

根据G60说明书5.5.5，斜率1应大于最大允许电流下CT 误差产生的不平衡电流，最大误差一般为5%—10%倍的CT 额定电流。又依据《导则》4.1.1，定子电流等于或小于额定电流时，差动保护不必具有制动特性。当斜率取0.15时，形成的自然拐点恰好是1倍的发电机额定电流。因此

取 SLOPE1=15%

1.3、拐点1（STATOR DIFF BREAK1）

根据G60说明书5.5.5，拐点1应仅大于发电机最大正常运行电流。又因为发电机的最大短路电流不超过 5.5倍额定电流，为使区内故障获得较高的灵敏度，希望制动电流在2.5~3.0倍的发电机额定电流以内时，动作特性斜率不宜过大，因此取第一拐点为2.5倍发电机额定电流。

即 749.125000

17495

5.25.21.=?=

=

pri

gn res CT I I pu

但该装置第一拐点最大取值为1.5pu ，因此取 BREAK1=1.5 pu 1.4、拐点2（BREAK2）

根据G60说明书5.5.5，拐点2是过渡区的终点和斜率2的起点，应设置为使任一保护用CT 开始饱和时的电流值。因为保护用CT 选为5P20，其饱和电流值很大，而发电机最大外部短路电流不大于5.5倍额定电流，因此取拐点2为5.5倍发电机额定电流。

即 849.325000

17495

5.55.52.=?=

=

pri

gn res CT I I pu

取 BREAK2=3.85 pu 1.5、斜率2（SLOPE2）

根据G60说明书5.5.5，斜率2应保证在严重外部故障时（由于CT 饱和导致产生不平衡电流）继电器可靠不动作，厂家推荐值为80%—100%。但考虑电厂实际情况，拐点2取5.5倍发电机额定电流，而5.5倍发电机额定电流远未达到CT 饱和区，因此第二斜率不必选得如此之大，可依据《导则》4.1.1 的计算方法进整定。

15.01.05.00.25.1max .=???==er cc ap rel res K K K K K

式中：rel K —可靠系数，取1.5；

ap K —非周期分量系数，一般为1.5~2.0，取2.0；

cc K —互感器的同型系数，K cc =0.5； er K —互感器的比误差系数，取0.1。

取15.0max .=res K ，可确保在最大外部短路时差动保护不误动。但考虑到电流互感器的饱和或其暂态特性畸变的影响，为安全计，宜适当提高制动系数值，使3.0max .=res K 。 取 SLOPE2=30% 1.6、灵敏度校验

按以上原则整定的比率制动特性，当发电机机端两相金属性短路时，差动保护的灵敏系数一定满足0.2>sen K 的要求，不必进行灵敏度校验。

1.7、定值清单

STATOR DIFF FUNCTION:＂Enabled ＂

STATOR DIFF LINE END SOURCE:＂SRC2＂

STATOR DIFF NEUTRAL END SOURCE:＂SRC1＂ STATOR DIFF PICKUP:＂0.105 pu ＂ STATOR DIFF SLOPE 1:＂15%＂ STATOR DIFF BREAK 1:＂1.5 pu ＂ STATOR DIFF SLOPE 2:＂30%＂ STATOR DIFF BREAK 2:＂3.85 pu ＂ STATOR DIFF BLK:＂Off ＂

STATOR DIFF TARGET:＂Latched ＂ STATOR DIFF EVENTS:＂Enabled ＂

2、发电机不对称过负荷保护（负序保护）

发电机中性点CT TA1 25000/5 星形接线 G60—I 发电机中性点CT TA2 25000/5 星形接线 G60—II

发电机不对称过负荷(负序保护)用于防止由于过量负序电流对发电机转子造成的损害。选G60继电器中的Generator Unbalance 为发电机负序保护中的发电机不平衡元件。定时限用于发信，反时限用于全停。

2.1、负序定时限过流保护（GEN UNBAL STG2 PICKUP ）

整定原则：根据《导则》4.5.3，动作电流按照发电机长期允许的负序电流∞2I 下能可靠返回的条件整定。动作时间取5秒。

%6.1295

.0%

102.12=?==

∞r rel op K I K I 式中：rel K —可靠系数，取1.2；

r K —返回系数，0.85~0.95，条件允许应取较大值。

取PICKUP =12.6%，DELAY =5S

2.2、负序反时限过流保护

动作方程： ()

2

2

nom I I K

T =

根据发电机厂家资料，发电机长期允许负序电流标么值为10%，转子表层承受短时负序电流能力的常数（T I 2）为10，即K-V ALUE =10.0。 2.2.1、发电机正常运行电流（GEN UNBAL INOM ）

pu CT I I pri

gn pu nom 70.025000

17495

)(==

=

2.2.2、负序电流启动值（GEN UNBAL STG1 PICKUP ）

根据《导则》4.5.3，负序反时限动作特性的下限电流，通常由保护所能提供的最大延时决定，一般取1000S ，即下限电流尽可能靠近长期允许的负序电流。根据UR 继电器的动作方程，并考虑负序定时限保护的动作值，保护下限动作电流起始值取负序定时限保护的动作值，即

%6.12min .=op I

从而可以求得G60的下限动作时间。

9.629126

.010

2

2min

.max .==

=

op op I K

T S 取STG1 TMAX =600S 2.2.3、时间

最小动作时间是为了防止可由系统保护切除的故障造成的误跳闸，取STG1 TMIN =0.5S 。

返回时间提供了负序电流的热记忆时间，取出厂设定值STG1 KRST =240S 。 2.３、定值清单

GENERATOR UNBALANCE

GENERATOR UNBAL FUNCTION:＂Enabled ＂ GEN UNBAL SOURCE:＂SRC1＂ GEN UNBAL INOM:＂0.70 pu ＂

GEN UNBAL STG1 PICKUP:＂12.60%＂ GEN UNBAL STG1 KV AL:＂10.00＂ GEN UNBAL STG1 TMIN:＂0.500 S ＂ GEN UNBAL STG1 TMAX:＂600.0 S ＂ GEN UNBAL STG1 KRST:＂240.0 S ＂ GEN UNBAL STG2 PICKUP:＂12.60%＂ GEN UNBAL STG2 PKP DELAY:＂5.00 S ＂ GEN UNBAL BLOCK:＂Off ＂

GEN UNBAL TAEGET:＂Latched ＂ GEN UNBAL EVENTS:＂Enabled ＂

3、定子接地保护（95%）

定子接地保护由接于发电机中性点电阻上的过压元件实现，希望保护95%的定子绕组。选G60中Auxiliary OV1为发电机中性点过压元件，保护动作于全停方式。

发电机中性点PT YH KV KV 42.022 G60—I 、G60—II

3.1、动作电压的确定

根据《导则》4.3.1，基波零序过电压保护的动作电压op U 应按躲过正常运行时中性点最大不平衡电压max .unb U 整定，即

max .unb rel op U K U =

式中：rel K ——可靠系数，取1.2~1.3。

max .unb U 为实测不平衡电压，其中含有大量的三次谐波。为了减小op U ，可以增设三次谐波阻波环节，使max .unb U 主要是很小的基波零序电压，大大提高灵敏度，此时V U op 5≥，保护死区大于5%。

动作时间应大于外部接地故障时最大切除时间，取1.0秒。 3.2、校验

根据《导则》4.3.1，应校核主变高压侧接地短路时，通过变压器高低压绕组间的每相耦合电容M C 传递到发电机侧的零序电压0g U 的大小。

0E 为系统侧接地短路时产生的基波零序电动势。

kV U E Hn

2.17335006.036.00=?=?≈

M C 为主变压器高低压绕组间的每相耦合电容。据厂家提供数据为

ph F C M μ033.0=

∑g C 为发电机及机端外接元件每相对地总电容。

ph F C g /299.000428.00249.02036.02088.0μ=+?++=∑

变压器高压侧发生短路时，传递到发电机端的基波零序电压为

()(

)(

)

()(

)(

)

V n E jX jX jX R jX jX R U v C C C n C C n g M M g M g 785.9////3////302/2/2/0

=?

??

? ???-----=∑∑ 换算为pu 值为 pu 041.0240785.9=，启动值应大于0.041，取PICKUP =0.05 pu 。该值

对应保护范围是

%66.83

22000

2200005.0=?，即有8.66%的保护死区。

3.3、6kV 接地故障对该保护的影响应进行现场校验，确保保护不误动。 3.4、定值清单

AUXILIARY OV1

AUX OV1 FUNCTION ：＂Enabled ＂ AUX OV1 SIGNAL SOURCE ：＂SRC1＂ AUX OV1 PICKUP ：＂0.05pu ＂

AUX OV1 PICKUP DELAY ：＂1.00 S ＂ AUX OV1 RESET DELAY ：＂1.00 S ＂ AUX OV1 BLOCK ：＂Off ＂

AUX OV1 TARGET ：＂Latched ＂ AUX OV1 EVENTS ：＂Enabled ＂

4、机端、中性点三次谐波比较保护

发电机出口PT 1YH 、2YH

31

.03

1.0322 G60—I 、G60—II 发电机中性点PT YH 24.22 G60—I 、G60—II 机端、中性点三次谐波比较元件为定子绕组中性点侧接地故障提供保护，它和中性点

过电压元件一起构成100%定子接地保护，选G60中100% Stator Ground 为三次谐波比较元件，该元件有二段，一段用于跳闸，二段用于发信。根据《导则》要求，定子绕组单相接地保护中的三次谐波部分仅动作于信号，因此只用其二段。其动作方程为：

()()()

Pickup V V V rd rd N rd N <+3033 and

()()()

Pickup V V V rd rd N rd ->+130330

and ()()n Supervisio V V rd rd N >+303

95%定子接地保护启动值折算到发电机出口PT 开口角为

()V U 66.81

.032222000

05.030=?=

根据运行经验，在正常运行时比值

()()()

rd rd N rd N V V V 3033+一般在0.4~0.85的范围内变化，因

此启动值应可靠小于该值。为了与95%定子接地保护有足够的重叠区，二段保护的起动值(PICKUP )取0.20 pu ，二段的监测值取0.3V ，即

STG2 SUPV=

V

V 3100

3.0=0.0052 pu

投运后可用装置进行实测修正，二段时间取1秒。

选G60中100%Stator Ground 为保护元件，定值清单如下

100% STATOR GROUND

100% STATOR GROUND FUNCTION ：＂Enabled ＂ 100% STATOR GND STG1 PICKUP ：＂ pu ＂ 100% STATOR GND STG1 DELAY ：＂ S ＂ 100% STATOR GND STG1 SUPV ：＂ pu ＂

100% STATOR GND STG2 PICKUP ：＂0.200 pu ＂ 100% STATOR GND STG2 DELAY ：＂1.00 S ＂ 100% STATOR GND STG2 SUPV ：＂0.0052 pu ＂ 100% STATOR GND BLK ：＂OFF ＂

100% STATOR GROUND TARGET ：＂Latched ＂ 100% STATOR GROUND EVENTS ：＂Enabled ＂

5、失磁保护

发电机中性点CT TA1 25000/5 星形接线 G60—I 发电机中性点CT TA2 25000/5 星形接线 G60—II

发电机出口PT 1YH 、2YH

31

.03

1.0322 G60—I 、G60—II 主变高压侧PT TV

1.0/3

1

.0/31.0/31.0/3500 G60—I 、G60—II 失磁保护由失磁元件和低电压元件共同组成。失磁保护动作后以t0发信号，机端低电压

t1减出力，系统低电压t2程序跳闸，t3程序跳闸。 选G60中Loss Of Excitation 为失磁元件，选G60中Phase Undervoltage 1为系统低电压元件。

5.1、系统侧判据

为了防止由发电机低励失磁故障引发无功储备不足的系统电压崩溃，应采用高压母线三相同时低电压作为失磁保护的闭锁条件。依据《华北电网调度管理规定》，对于500kV 系统，低电压判据不低于 kV 。因此动作值为

pu U ph op 95.0500

3.==

5.2、发电机侧判据

阻抗圆1反映发电机负荷高于30%时的失磁情况，阻抗圆2反映发电机任何负荷时的

失磁情况。

发电机二次基准阻抗 ()()

()

()()Ω=?=?=

5.16220

50009.0600222

2MVA kV n n S U Z v a SEC B SEC B SEC B ()()Ω=?=?=538.45.16275.0''SEC B d SEC d Z X X

()()Ω=?=?=234.315.16893.1SEC B d SEC d Z X X

圆心1：()()

Ω=Ω

+Ω=

+=

52.102

538.45.162

'

1SEC d SEC B X Z O

半径1：()Ω=Ω

=

=

25.82

5.162

1SEC B Z R 延迟时间：PICKUP DELEY1=0.5S 圆心2：()()Ω=Ω

+Ω=

+=

75.1622538.4234.312

2

'

2SEC d SEC d X X O

半径2：()()Ω=Ω

-Ω=

-=

48.142

2538.4234.312

2

'2SEC d SEC d X X R

圆2为异步边界阻抗继电器；

延迟时间考虑躲过系统最大振荡周期。取PICKUP DELEY2=1.5S 机端低电压监视值 UV SUPV =85.022

22

85.085

.0=?=pri e PT U pu 5.3、定值清单

5.3.1、G60失磁元件

LOSS OF EXCITATION

LOSS OF EXCITATION FUNCTION ：＂Enabled ＂ LOSS OF EXCITATION SOURCE ：＂SRC1＂

LOSS OF EXCITATION CENTER 1：＂10.52 ohm ＂ LOSS OF EXCITATION RADIUS 1：＂8.25 ohm ＂ LOSS OF EXCITATION UV SUPV 1：＂Enabled ＂ LOSS OF EXCITATION PKP DELAY1：＂0.500 S ＂ LOSS OF EXCITATION CENTER 2：＂16.75 ohm ＂ LOSS OF EXCITATION RADIUS 2：＂14.48 ohm ＂ LOSS OF EXCITATION UV SUPV2：＂Enabled ＂ LOSS OF EXCITATION PKP DELAY2：＂1.500 S ＂ LOSS OF EXCITATION UV SUPV ：＂0.850 pu ＂ LOSS OF EXCIT BLK ：＂SRC1VT FUSE FAIL OP ＂ LOSS OF EXCITATION TARGET ：＂Latched ＂ LOSS OF EXCITATION EVENTS ：＂Enabled ＂ 5.3.2、系统低电压G60低电压元件

PHASE UV1 FUNCTION ：＂Enabled ＂

PHASE UV1 SINGNAL SOURCE ：＂SRC2＂ PHASE UV1 MODE ：＂Phase to Phase ＂ PHASE UV1 PICKUP ：＂0.950 pu ＂ PHASE UV1 CURVE ：＂Definite Time ＂ PHASE UV1 DELAY ：＂0.00 S ＂

PHASE UV1 MINMUM VOLTAGE ：＂0.100 pu ＂ PHASE UV1 BLOCK ：＂OFF ＂

PHASE UV1 TARGET ：＂Self-restet ＂ PHASE UV1 EVENTS ：＂Enabled ＂

6、逆功率保护

发电机出口CT TA11 25000/5 星形接线 G60—II 发电机出口CT TA12 25000/5 星形接线 G60—I

发电机出口PT 1YH 、2YH

3

1

.031.0322 G60—I 、G60—II

逆功率保护由功率方向元件和主汽门接点组成。当逆功率保护动作后以t 0发信，当经主汽门接点闭锁时以t 1动作于全停。逆功率保护不经主汽门接点时，保护经t 2动作于全停。选G60中Sens Dir Power1保护一段（STG1）为经主汽门触点的逆功率保护，选G60中Sens Dir Power1保护二段（STG2）为不经主汽门触点的逆功率保护。

根据《导则》4.8.3，动作判据为 op P P -<

式中：P ——发电机有功功率，输出有功功率为正，输入有功功率为负；

op P ——逆功率继电器的动作功率。

6.1、动作功率op P 的计算公式

()21P P K P rel op +==()MW 9.12600%3.1%35.0=?+?

式中：rel K ——可靠系数，取0.5；

1P ——汽轮机在逆功率运行时的最小损耗，取额定功率的3%；

2P ——发电机在逆功率运行时的最小损耗，取()gn P P η-≈12。

其中：η——发电机效率，600MW 机取98.7%；

gn P ——发电机额定功率。

pu S 014.022000

25000310000009.12min =???=

min S 的正负决定了定值偏移原点的方向，min S 为正时，定值沿RCA 向动作区偏移；

min S 为负时，定值沿RCA 向制动作区偏移。本保护最小动作功率为负值，因此取0min >S 。 6.2、动作时限

经主汽门触点时，延时S t 11=动作于全停；不经主汽门触点时，延时t 0=3S(TIMER1)发信；不经主汽门触点时，延时m in 12=t (TIMER2)动作于全停。

6.3、继电器特性角

RCA 表示继电器动作区方向，本保护为逆功率保护，动作区在180°方向，因此取RCA=180° 6.4、定值清单

SENS DIR POWER1

DIR POWER 1 FUNCTION ：＂Enabled ＂ DIR POWER 1 SOURCE ：＂SRC2＂ DIR POWER 1 RCA ：＂180°＂

DIR POWER 1 CALIBRATION ：＂0.00°＂ DIR POWER 1 STG1 SMIN ：＂0.014 pu ＂ DIR POWER 1 STG1 DELAY ：＂1.00 S ＂ DIR POWER 1 STG2 SMIN ：＂0.014 pu ＂ DIR POWER 1 STG2 DELAY ：＂0.00 S ＂

DIR POWER 1 BLK ：＂SRC1 VT FUSE FAIL OP ＂ DIR POWER 1 TARGET ：＂Latched ＂ DIR POWER 1 EVENTS ：＂Enabled ＂ TIMER1：

TYPE ：＂Second ＂

PICKUP DELAY:＂3S ＂

DROPOUT DELAY:＂0.000＂ TIMER2：

TYPE ：＂Second ＂

PICKUP DELAY:＂60.0S ＂ DROPOUT DELAY:＂0.000＂

7、误上电保护

发电机出口CT TA11 25000/5 星形接线 G60—II

发电机出口CT TA12 25000/5 星形接线 G60—I

发电机出口PT 1YH 、2YH

3

1

.031.0322 G60—I 、G60—II

误上电保护主要用于保护发电机在盘车和减速过程中发生的误合闸，保护动作于全停方式。选G60中Accidental Energization 为误上电元件。滞不前 7.1、误上电保护运行方式

低压元件和发电机离线状态的不同逻辑组合，决定了误上电保护的运行方式。由于该保护电压取自发电机出口ＰＴ，因此选低压元件和发电机离线状态相与的逻辑方式，即发电机电压低和发电机离线同时满足为该保护的开放条件。 7.2、过流电流元件

整定原则：过流元件按可能出现的最小故障电流的一半整定。

pu CT I X X X I pri j T G 895.025000

25100

067.0194.03.0121121*

max **=?++?=?++?=

7.3、低电压元件

整定原则：低电压元件按可能出现的最大故障电压整定。

pu X X X X K U T G G rel 73.004.0194.03.03

.03.1*

min

***=++?=++?= 7.4、定值清单

ACCDNT ENRG FUNCTION ：＂Enabled ＂ ACCDNT ENRG SOURCE ：＂SRC2＂

ACCDNT ENRG ARMING MODE ：＂UV and OFFLINE ＂ ACCDNT ENRG OC PICKUP ：＂0.895pu ＂ ACCDNT ENRG UV PICKUP ：＂0.73pu ＂ ACCDNT ENRG OFFLINE ：＂1DL On(P7a)＂ ACCDNT ENRG BLOCK ：＂OFF ＂ ACCDNT ENRG TARGET ：＂Latched ＂ ACCDNT ENRG EVENTS ：＂Enabled ＂

8、失步保护

发电机中性点CT TA1 25000/5 星形接线 G60—I 发电机中性点CT TA2 25000/5 星形接线 G60—II

发电机出口PT 1YH 、2YH

3

1

.031.0322 G60—I 、G60—II

失步保护应满足：

——正确区分系统短路与振荡； ——正确判定失步振荡与稳定振荡。

本保护靠正序阻抗轨迹穿越外圆和中圆的时间段的长短，来区分系统短路与振荡；靠阻抗轨迹穿越外圆和中圆的时间段和穿越中圆和外圆的时间段的长短来区分失步振荡与稳定振荡。

选G60中Power Swing Detect 为失步元件。

8.1、功率振荡正向阻抗及阻抗角

该定值适用于全部三个阻抗特性，正向阻抗应大于变压器和系统的正序阻抗之和。

FWD REACH=()

()Ω=??+=+82.21

.225

2500053.004.0194.0PT CT S T n n X X 式中：S X －系统最大运行方式下的最小系统阻抗。

阻抗角选为75°。

8.2、功率振荡反向阻抗及阻抗角

该定值适用于全部三个阻抗特性，反向阻抗应大于发电机的正序阻抗。

发电机二次基准阻抗 ()()

()

()()Ω=?=?=

5.16220

50009.0600222

2MVA kV n n S U Z v a SEC B SEC B SEC B REV REACH=538.45.16275.0'

=?=PT

CT

d

n n X Ω 阻抗角选为75°。 8.3、阻抗圆限制角

设P 为最大负荷点，则

Ω=?=?=5.161

.022*******.0600222

2v a N N n n S U OP

外圆限制角（OUTER LIMIT ANGLE ）：在最大负荷条件下对应的限制角，外圆限制角应留有20°的安全裕量。

OUTER LIMIT ANGLE=130°

中圆限制角（MIDDLE LIMIT ANGLE ）：按照说明书推荐值，应接近外圆限制角和内圆限制角的平均值。

MIDDLE LIMIT ANGLE =()?=?+?90250130

内圆限制角（INNER LIMIT ANGLE ）：动稳极限角（由系统调度部门给出，一般为120°

~140°），取

INNER LIMIT ANGLE=?=?-?50130180 8.4、功率振荡动作时间

计算公式：()12360min

δδ-?

=

T t op 1δ、2δ代表外圆、中圆、内圆的限制角。

m in T 为系统最小振荡周期，由调度部门给出，取0.4S 。

动作延时1——应小于在最快的功率振荡时，阻抗轨迹在外圆和中圆之间所需的时间。

()S t op 044.090130360

4

.0=-?=

，取PICKUP DELAY1=0.04S 动作延时2——应小于在最快的功率振荡时，阻抗轨迹在中圆和内圆之间所需的时间。

()S t op 044.05090360

4

.0=-?=

，取PICKUP DELAY2=0.04S 动作延时3——失步保护在跳闸前，阻抗轨迹需在内圆之间花费时间。它为失步保护发出跳闸命令提供了额外的安全度。

取PICKUP DELAY3=0.04S

动作延时4——用于延时跳闸方式。失步保护在跳闸前，阻抗轨迹在内圆以外、外圆以内所花费时间，需考虑可能的最快功率振荡。

()S t op 089.050130360

4

.0=-?=

，取PICKUP DELAY4=0.06S 复位时间——阻抗轨迹离开外圆后，振荡闭锁的复归时间。取出厂设置值RESET DELAY 1=0.05S

自保持时间——对短时跳闸信号的扩展。取出厂设置值SEAL-IN DELAY 1=0.4S 8.5、定值清单

POWER SWING

POWER SWING FUNCTION ：＂Enabled ＂ POWER SWING SOURCE ：＂SRC1＂ POWER SWING MODE ：＂Three Step ＂ POWER SWING SUPV ：＂0.600 pu ＂

POWER SWING FWD REACH ：＂2.82 ohms ＂ POWER SWING FWD RCA ：＂75°＂

POWER SWING REV REACH ：＂4.538ohms ＂ POWER SWING REV RCA ：＂75°＂

POWER SWING OUTER LIMIT ANGLE ：＂130°＂ POWER SWING MIDDLE LIMIT ANGLE ：＂90°＂ POWER SWING INNER LIMIT ANGLE ：＂50°＂ POWER SWING PICKUP DELAY 1：＂0.040 S ＂ POWER SWING RESET DELAY 1：＂0.050 S ＂ POWER SWING PICKUP DELAY 2：＂0.040 S ＂ POWER SWING PICKUP DELAY 3：＂0.040 S ＂ POWER SWING PICKUP DELAY 4：＂0.060 S ＂ POWER SWING SEAL-IN DELAY 1：＂0.40 S ＂

POWER SWING TRIP MODE ：＂Delayed ＂

POWER SWING BLK ：＂SRC1 VT FUSE FAIL OP ＂ POWER SWING TARGET ：＂Latched ＂ POWER SWING EVENTS ：＂Enabled ＂

9、过激磁保护

发电机出口PT 1YH 、2YH

3

1

.031.0322 G60—I 、G60—II

根据《导则》4.8.1，整定值按发电机过激磁能力整定。 发电机制造厂提供的发电机过激磁能力如下：

过激磁保护由定时限和反时限过激磁保护组成。选G60 VOLTS/HZ 1定时限过激磁元件为低定值过激磁元件，动作于减励磁；选G60 VOLTS/HZ ２反时限过激磁元件为高定值过激磁元件，动作于全停。

根据《导则》4.8.1和制造厂提供过激磁能力，低定值段的过激磁倍数取1.10倍，动作时间取20秒。

确定反时限过激磁保护启动值Pickup 和时间常数TMD 。G60提供的反时限曲线方程C 为：

1

5

.0-??

?

??=

Pickup F V TMD T

以1.15倍延时10秒和1.25倍延时5秒进行校验，得以下两方程

????????-???? ???=115.1105.0Pickup TMD 和 ???

?????-???? ???=125.155.0Pickup TMD

9.1、VOLTS/HZ 1定值清单

VOLTS/HZ 1 FUNCTION:＂Enabled ＂ VOLTS/HZ 1 SOURCE:＂SRC1＂

VOLTS/HZ 1 PICKUP:＂1.10 pu ＂

VOLTS/HZ 1 CURVE:＂Definite Time ＂ VOLTS/HZ 1 TD MULTIPLIER:＂20.00＂ VOLTS/HZ 1 T-RESET:＂1.0 S ＂ VOLTS/HZ 1 BLOCK:＂OFF ＂ VOLTS/HZ 1 TARGET:＂Latched ＂ VOLTS/HZ 1 EVENTS:＂Enabled ＂ 9.2、VOLTS/HZ 2定值清单

VOLTS/HZ 2 FUNCTION:＂Enabled ＂ VOLTS/HZ 2 SOURCE:＂SRC1＂ VOLTS/HZ 2 PICKUP:＂1.054 pu ＂ VOLTS/HZ 2 CURVE:＂Inverse C ＂

VOLTS/HZ 2 TD MULTIPLIER:＂0.445＂ VOLTS/HZ 2 T-RESET:＂1.0 S ＂ VOLTS/HZ 2 BLOCK:＂OFF ＂ VOLTS/HZ 2 TARGET:＂Latched ＂ VOLTS/HZ 2 EVENTS:＂Enabled ＂

10、频率异常保护

发电机出口PT 1YH 、2YH

3

1

.031.0322 G60—I 、G60—II

发电机正常运行频率应在48.5Hz ～50.5Hz 之间。根据设计思想和《导则》4.8.2，频率异常保护共分为４段，均动作于信号。大机组频率异常运行允许时间建议值如下表

选G60中UNDERFREQUENCY 1 TO 4为低频元件。延时考虑可靠系数0.8，并满足

10.1、低频保护1定值清单

UNDFREQ 1 FUNCTION:＂Enabled ＂ UNDFREQ 1 BLOCK:＂1DL On(P7a)＂ UNDFREQ 1 SOURCE:＂SRC1＂

UNDFREQ 1 MIN VOLT/AMP:＂0.10 pu ＂ UNDFREQ 1 PICKUP:＂48.500 Hz ＂

UNDFREQ 1 PICKUP DELAY:＂65.00 S ＂ UNDFREQ 1 RESET DELAY:＂2.000 S ＂

UNDFREQ 1 TARGET:＂Self-reset ＂ UNDFREQ 1 EVENTS:＂Disabled ＂ 10.2、低频保护2定值清单

UNDFREQ 2FUNCTION:＂Enabled ＂ UNDFREQ 2BLOCK:＂1DL On(P7a)＂ UNDFREQ 2 SOURCE:＂SRC1＂

UNDFREQ 2 MIN VOLT/AMP:＂0.10 pu ＂ UNDFREQ 2 PICKUP:＂48 Hz ＂

UNDFREQ 2 PICKUP DELAY:＂48.00 S ＂ UNDFREQ 2 RESET DELAY:＂2.000 S ＂ UNDFREQ 2 TARGET:＂Self-reset ＂ UNDFREQ 2 EVENTS:＂Disabled ＂ 10.3、低频保护3定值清单

UNDFREQ 3 FUNCTION:＂Enabled ＂ UNDFREQ 3 BLOCK:＂1DL On(P7a)＂ UNDFREQ 3 SOURCE:＂SRC1＂

UNDFREQ 3 MIN VOLT/AMP:＂0.10 pu ＂ UNDFREQ 3 PICKUP:＂47.500 Hz ＂

UNDFREQ 3 PICKUP DELAY:＂16.00 S ＂ UNDFREQ 3 RESET DELAY:＂2.000 S ＂ UNDFREQ 3 TARGET:＂Self-reset ＂ UNDFREQ 3 EVENTS:＂Disabled ＂ 10.4、低频保护4定值清单

UNDFREQ 4 FUNCTION:＂Enabled ＂ UNDFREQ 4 BLOCK:＂1DL On(P7a)＂ UNDFREQ 4 SOURCE:＂SRC1＂

UNDFREQ 4 MIN VOLT/AMP:＂0.10 pu ＂ UNDFREQ 4 PICKUP:＂47 Hz ＂

UNDFREQ 4 PICKUP DELAY:＂4 S ＂ UNDFREQ 4 RESET DELAY:＂2.000 S ＂ UNDFREQ 4 TARGET:＂Self-reset ＂ UNDFREQ 4 EVENTS:＂Disabled ＂

11、发电机过负荷

发电机中性点CT TA1 25000/5 星形接线 G60—I 发电机中性点CT TA2 25000/5 星形接线 G60—II

发电机过负荷保护用于对称过流和对称过负荷保护。采用G60 PHASE IOC1作为定时限保护，保护延时（躲过后备保护的最大延时）动作于发信和自动减负荷；采用G60 Phase TOC1为反时限过流元件，保护动作于全停。

根据《导则》4.5，定时限过负荷动作电流按发电机长期允许的负荷电流下能可靠返回的条件整定，即：

a

r gn rel

OP n K I K I

10kV高压开关柜整定计算书(综保整定计算)

大砭窑煤矿地面10kV高压柜 整定计算书 机电科 二零一七年八月一日

审批记录

10kV 高压柜整定书 一、地面变电所10kV 高压柜整定计算书(1000/5) 根据目前煤矿井下主要用电设备用电负荷统计知总负荷为9600KW ，最大设计负荷为7600KW,高压柜到主井变电所采用的是YJV 22 3×185mm 2电缆,200m 。 1、线路电抗X l =01X l=0.08×0.2=0.016Ω 2、总电阻∑R=01R l=0.221×0.2=0.0442Ω 3、总阻抗∑X=X S +X l =0.45+0.0016=0.4516Ω 4、线路末两相短路电流 ) 2(min .s I =()() 2 2 2∑∑+? X R Un = 2 2 ) 4516.0()0442.0(210000 +?=11019.09A 5、线路最大长时工作电流： Ir=? cos 3??U P = 8 .01039600 ?? =693A 6、过电流保护电流： Ig=Kj Kf Kjz Krel ??×I max = )8 .01037600 96008.010376005.1(20085.00.115.1??-+?????? =6.5A 7、速断保护电流：

Id= Kj Kjz Krel ?×) 3(max .s I 根据现场经验，取3倍的线路最大长时工作电流进行整定。 Id=Kj Kjz Krel ?×3Ir = 6933200 .115.1??? =11.85A 8、灵敏度校验： Km=) 2(min .s I /Kj ×Id>1.5 =11019.1/（200×11.85）=4.58>1.5 满足条件。 式中K rel ――可靠系数，取K k ＝１.15 K f ――返回系数, K f =0.85 K jz ――接线系数,其值视继电器的接线方式而定，此取1.0 K j ――电流互感器的变比 式中?cos ――设备组平均功率因数，此取0.8 Imax — 线路最大工作电流 ) 2(min .s I ――被保护线路末两相短路电流 二、通风机房高压柜整定计算书（300/5） 根据目前通风机房用电设备用电负荷统计知总负荷为1120KW ，最大负荷功率为560KW,使用LG-120架空线，3000Km 。 1、线路电抗X l =01X l=0.08×3=0.024Ω

(完整word版)继电保护定值整定计算书

桂林变电站35kV及400V设备继电保护定值整定计算书 批准： 审核： 校核： 计算： 超高压输电公司柳州局 二〇一三年十一月六日

计算依据： 一、 规程依据 DL/T 584-2007 3～110kV 电网继电保护装置运行整定规程 Q/CSG-EHV431002-2013 超高压输电公司继电保护整定业务指导书 2013年广西电网继电保护整定方案 二、 短路阻抗 广西中调所提供2013年桂林站35kV 母线最大短路容量、短路电流:三相短路 2165MVA/33783A ； 由此计算35kV 母线短路阻抗 正序阻抗 Z1= () () 63.0337833216532 2 =?= A MVA I S Ω

第一部分 #1站用变保护 一、参数计算 已知容量：S T1=800kVA，电压：35/0.4kV，接线：D/Y11，短路阻抗：U K=6.72% 计算如下表： 注：高压侧额定电流：Ie= S T1/( 3Ue)= 800/( 3×35)=13.2A 高压侧额定电流二次值：Ie2=13.2/40=0.33 A 低压侧额定电流：Ie’=S T1/( 3Ue)= 800/( 3×0.4)=1154.7A 低压侧额定电流二次值：Ie2’=1154.7/300=3.85A 短路阻抗：Xk=（Ue2×U K）/ S T1=（35k2×0.0672）/800k=103Ω保护装置为南瑞继保RCS-9621C型站用电保护装置，安装在35kV保护小室。 二、定值计算 1、过流I段（速断段）

1）按躲过站用变低压侧故障整定： 计算站用变低压侧出口三相短路的一次电流 I k(3).max= Ue /（3×Xk ）=37000/（3×103）=207.4A 计算站用变低压侧出口三相短路的二次电流 Ik= I k(3).max /Nct=207.4/40=5.19A 计算按躲过站用变低压侧故障整定的过流I 段整定值 Izd=k K ×Ik k K 为可靠系数，按照整定规程取k K =1.5 =1.5×5.19=7.8A 2）校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数lm K ≥1.5 计算站用变低压侧出口两相短路的一次电流 min ).2(Ik = Ue /〔2×（Z1 +Xk ）〕 =37000/〔2×（0.63 +103）〕=178.52A 式中：Z1为35kV 母线短路的短路阻抗。 计算站用变低压侧出口两相短路的二次电流 Ik.min= min ).2(Ik =178.52/40=4.46A 校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数 Klm= Izd Ik min .=4.46/7.8=0.57<1.5 不满足要求 3）按满足最小方式时低压侧出口短路时灵敏系数lm K ≥1.5整定 I1= lm K Ik min .=4.46/1.5=2.97A 取3.0A 综上，过流I 段定值取3.0A T=0s ，跳#1站变高低压两侧断路器。 2、 过流II 、III 段（过流）

电厂保护定值整定计算书

电厂保护定值整定计算书

甘肃大唐白龙江发电有限公司苗家坝水电站 发电机、变压器继电保护装置 整定计算报告 二○一二年十月

目录 第一章编制依据 (1) 1.1 编制原则 (1) 1.2 编制说明 (1) 第二章系统概况及相关参数计算 (3) 2.1 系统接入简介 (3) 2.2 系统运行方式及归算阻抗 (3) 2.3 发电机、变压器主要参数 (6) 第三章保护配置及出口方式 (12) 3.1保护跳闸出口方式 (12) 3.2 保护配置 (13) 第四章发电机、励磁变保护定值整定计算 (16) 4.1 发电机比率差动保护 (16) 4.2 发电机单元件横差保护 (16) 4.3 发电机复合电压过流保护 (17) 4.4 发电机定子接地保护 (18) 4.5 发电机转子接地保护 (18) 4.6 发电机定子对称过负荷 (19) 4.7 发电机定子负序过负荷 (19) 4.8 发电机过电压保护 (20)

4.9 发电机低频累加保护 (21) 4.10 发电机低励失磁保护 (21) 4.11 励磁变电流速断保护 (25) 4.12 励磁变过流保护 (25) 第五章变压器、厂高变保护定值整定计算 (27) 5.1 主变差动保护 (27) 5.2 变压器过激磁保护 (29) 5.3 主变高压侧电抗器零序过流保护 (29) 5.4 变压器高压侧零序过流保护 (30) 5.5 主变高压侧复压方向过流保护 (32) 5.6 主变高压侧过负荷、启动风冷保护 (34) 5.7 主变重瓦斯保护 (34) 5.8 厂高变速断过流保护 (34) 5.9 厂高变过流、过负荷保护 (35) 5.10 厂高变重瓦斯保护 (36)

保护定值详细计算

一、说明：甘河变2＃主变保护为国电南瑞NSR600R，主变从 齐齐哈尔带出方式。 二、基本参数： 主变型号：SF7—12500/110 额定电压：110±2×2.5%/10.5KV 额定电流：65.6099/687.34A 短路阻抗：Ud% = 10.27 变压器电抗：10.27÷12.5=0.8216 系统阻抗归算至拉哈110KV母线（王志华提供）： 大方式：j0.1118 小方式：j0.2366 拉哈至尼尔基110线路：LGJ-120/36， 阻抗36×0.409/132.25＝0.1113 尼尔基至甘河110线路：LGJ-150/112， 阻抗112×0.403/132.25＝0.3413 则系统阻抗归算至甘河110KV母线： 大方式：0.1118+0.1113+0.3413＝0.5644 小方式：0.2366+0.1113+0.3413＝0.6892 CT变比： 差动、过流高压侧低压侧间隙、零序 1＃主变2×75/5 750/5 150/5 三、阻抗图 四、保护计算： （一）主保护（NSR691R）75/5

1.高压侧过流定值 按躲变压器额定电流整定 I dz.j =1.2×65.6099/0.85×15=6.1750A 校验：变压器10KV 侧母线故障灵敏度 I (2)d.min =0.866×502/（0.6892+0.8216）=287.7495A Klm=287.7495/6.2×15=3.0941>1.25 满足要求！ 整定：6.2A 2.桥侧过流定值 整定：100A 3.中压侧过流定值 整定：100A 4.低压侧过流定值 按躲变压器额定电流整定 I dz.j =1.2×687.34/0.85×150=6.4690A 校验：变压器10KV 侧母线故障灵敏度 I (2)d.min =0.866×5500/（0.6892+0.8216）=3152.6344A Klm=3152.6344/6.5×150=3.2335>1.5 满足要求！ 整定：6.5A 5.CT 断线定值. 整定范围0.1～0.3Ie (P167) 312500 8.66003112311065.60995 CTh K SN Ie A UL N IL N I N ??= = =??÷??÷ 取0.1Ie ＝8.6600×0.1＝0.866A 整定：0.8A 6.差动速断定值 躲变压器励磁涌流整定

发电厂继电保护整定计算-大唐

发电厂继电保护整定计算 北京中恒博瑞数字电力有限公司 二零一零年五月

目录 继电保护基本概念 (4) 一、电力系统故障 (4) 二、继电保护概念 (4) 三、对继电保护提出的四个基本要求（四性）及其相互关系 (4) 标幺值计算 (7) 一、定义 (7) 二、基准值选取 (7) 三、标幺值计算 (7) 元件各序等值计算 (9) 一、设备类型： (9) 二、等值原因 (9) 三、主要元件等值 (9) 1．输电线路及电缆 (9) 2．变压器 (11) 3．发电机 (14) 4．系统 (14) 5．电容器 (15) 6．电抗器 (16) 不对称故障计算 (16) 一、原理（求解方法） (17) 二、各种不对称故障故障点电气量计算 (18) 三、保护安装处电气量计算 (20) 四、举例 (23) 阶段式电流保护 (26) 一、I段（电流速断保护） (26) 二、II端（延时速断） (26) 三、III端（延时过流） (27) 阶段式距离保护 (31) 一、基础知识 (31) 二、阶段式相间距离保护 (32) 三、阶段式接地距离 (33) 阶段式零序电流保护 (35) 一、基础知识 (35) 二、阶段式零序电流保护整定 (35) 发电厂继电保护整定计算概述 (37)

1、典型接线 (37) 2、发电厂接地方式 (37) 3、元件各序参数计算 (37) 4、故障计算 (38) 5、电厂保护配置特点 (39) 发电机差动保护（比率制动式） (40) 1. 原理 (40) 2．不平衡电流 (40) 3．比率制式差动保护 (41) 变压器（发变组）差动保护（比率制动） (43) 1．原理 (43) 2．平衡系数问题 (43) 3．相移问题 (44) 4．零序电流穿越性问题 (45) 5．变压器的励磁涌流及和应涌流 (45) 6．不平衡电流的计算 (47) 7．整定计算 (48) 发电机失磁保护 (49) 1. 基本知识 (49) 2. 失磁后果 (50) 3. 失磁过程 (50) 4. 保护 (52) 发电机失步保护 (53) 1、发电机失步原因 (53) 2、振荡时电气量的变化 (53) 3、失步保护原理及整定 (55) 发电机定子接地保护 (56) 1．故障分析 (56) 2. 基波零序电压保护 (57) 3. 三次谐波电压保护 (57) 厂用电保护 (58) 一、低压厂用电保护（400V接地，电网的最末端） (58) 二、低压厂变保护（6kV/400V） (60) 三、高压电动机 (64) 四、高厂变（启备变）保护 (66) 五、励磁变电流保护 (69) 六、励磁机保护（主励磁机） (70) 七、高压馈线保护 (71)

10kv系统继电保护整定计算与配合实例

10kV系统继电保护整定计算与配合实例 系统情况： 两路10kV电源进线，一用一备，负荷出线6路，4台630kW电动机，2台630kVA变压器，所以采用单母线分段，两段负荷分布完全一样，右边部分没画出，右边变压器与一台电动机为备用。 有关数据：最大运行方式下10kV母线三相短路电流为I31=5000A，最小运行方式下10kV母线三相短路电流为I32=4000A，变压器低压母线三相短路反应到高压侧Id为467A。 一、电动机保护整定计算 选用GL型继电器做电动机过负荷与速断保护 1、过负荷保护 Idzj=Kjx*Kk*Ied/(Kf*Ki)=4.03A 取4A 选GL12/5型动作时限的确定：根据计算，2倍动作电流动作时间为,查曲线10倍动作时间为10S 2、电流速断保护 Idzj=Kjx*Kk*Kq*Ied/Ki=24A 瞬动倍数为24/4=6倍 3、灵敏度校验 由于电机配出电缆较短，50米以内，这里用10kV母线最小三相短路电流代替电机端子三相短路电流. Km=(24X15)=>2 二、变压器保护整定计算 1、过电流保护 Idzj=Kjx*Kk*Kgh*Ie/(Kf*Ki)=8.4A 取9A 选GL11/10型动作时限取灵敏度为Km=(20X9)=> 2、电流速断保护 Idzj=Kjx*Kk*Id/Ki=20=35A 35/9=,取4倍灵敏度为Km=(180X4)=>2 3、单相接地保护 三、母联断路器保护整定计算

采用GL型继电器，取消瞬时保护，过电流保护按躲过任一母线的最大负荷电流整定。 Idzj=Kjx*Kk*Ifh/(Kh*Ki)=*30)=6.2A 取7A与下级过流保护(电动机)配合：电机速断一次动作电流360A，动作时间10S，则母联过流与此配合，360/210=倍,动作时间为(电机瞬动6倍时限)+=,在GL12型曲线查得为5S曲线(10倍)。所以选择GL12/10型继电器。 灵敏度校验:Km1=(7X30)=>1.5 Km2=(7X30)=> 四、电源进线断路器的保护整定计算 如果采用反时限，瞬动部分无法配合，所以选用定时限。 1、过电流保护 按照线路过电流保护公式整定Idzj=Kjx*Kk*Igh/(Kh*Ki)=12.36A,取12.5A动作时限的确定:与母联过流保护配合。定时限一次动作电流500A,为母联反时限动作电流倍,定时限动作时限要比反时限此倍数下的动作时间大,查反时限曲线倍时t=,所以定时限动作时限为。选DL-11/20型与DS时间继电器构成保护。 灵敏度校验:Km1==> 2、带时限速断保护 与相邻元件速断保护配合

微机型发变组保护基本原理及整定

龙源期刊网 https://www.wendangku.net/doc/701039606.html, 微机型发变组保护基本原理及整定 作者：邵子峻 来源：《中国科技博览》2018年第11期 [摘要]目前新建电厂的发变组保护装置已全部采用微机型，不管是国产还是进口的，发变组保护微机化减少了硬件设备，也使过去难以实现的保护原理通过软件设置很容易实现，从而大大降低了维护量。但随着保护装置微机化的普及，同时在定值设置上也增加了灵活性，不但要设置保护数值的大小，而且还要设置诸如CT、PT的参数、变压器参数、保护元件的运算方式等原来不需要设置的一些非传统定值量，这就为定值设置增加了难度；而值得注意的是在定值计算时计算方往往只提供传统的定值大小等数据，而忽略了一些非传统定值设置，结果把问题就留给了现场工作人员。 [关键词]微机型；保护；基本原理；整定；分析 中图分类号：TM771 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2018）11-0112-01 引言 随着微机继电保护技术的发展，微机型发变组保护已完全取代了电磁型、整流型、集中电路型保护，目前省内电厂机组保护基本上实现了微机化。微机型发变组保护装置显示了其独特的优点和强大的功能，在调试、运行维护方面己取得显著成果，实践证明正确动作率也是较高的。微机保护在保护配置和整定方面非常灵活，但也有厂家追求其灵活性，人为增加保护配置和整定的复杂程度，容易造成误整定。从执行保护的双重化配置反措规定，并推行强化主保护、简化后备保护的原则以来，后备保护的整定大大简化，甚至某些保护退出，逐步简化了保护的整定。本文从保护原理及结构出发，介绍微机型发变组中几种主要保护的整定方法，并且在这个基础之上提出了下文中的一些内容。 1.大型微机发变组保护主要特点 一是按规程要求，100MW以上机组电量保护按双重化保护配置，2套保护之间没有电气 联系，其工作电源取自不同的直流母线段，交流电流、电压分别取自互感器的不同绕组，每套保护出口与断路器的跳圈一一对应。二是双重化配置的2套保护均采用主后一体化装置，主保护与后备保护的电流回路共用，跳闸出口回路共用，主后一体化设计简化了二次回路、减少了运行维护工作量，装置组屏简洁方便。三是保护装置一般包含2套相互独立的CPU系统，低通、AD采样、保护计算、逻辑输出完全独立，任一CPU板故障，装置闭锁并报警，杜绝硬件故障引起的误动。四是配置整定灵活方便，适应于不同主接线方式，保护动作出口逻辑可以灵活整定，有些保护整定值按标幺值整定，大大简化了保护的整定，装置支持在线或通过调试软件离线整定。五是运行监视功能强大，实现GPSB码对时，装置能实时记录各种启动、告警、

发电厂定值整定王维俭

第一篇 发变组保护整定用短路电流计算 、为发电机、变压器（包括升压主变、高厂变）继电保护整定用的短路计算比 较简单，短路形式有：两相和三相短路、单相接地短路，根据保护原理的要求, 选定最大运行方式和最小运行方式。 :正序阻抗/零序阻抗，最大I 行方式 最大运行方式： 220kV 系统为最大，本厂 #7、#8、#9、#10机； 最小运行方式： 220kV 系统为最小，本厂 #7、#8、#9机（#10机技改期间）。 发电厂设备的原始参数(括号内的数值为换算后的标么值，S B =100MVA ): 1) #7 发电机：100MW ，118MVA ，X ； =0.1577(0.134); #7 主变：120MVA ，X T =0.101(0.0842)。 2) #8 发电机：100MW ，118MVA ，X ； -0.1577(0.134); #8 主变(三卷变)：240MVA ，X H =0.153(0.06375)，X M =「0.006(-0.0025)， X L =0.089(0.03708)。 3) #9 发电机：300MW ，353MVA ，X d =0.1618(0.0458); #9 主变：360MVA ，X T =0.134(0.0372)。 4) #10 发电机：300MW ，353MVA ，X d =0.1618(0.0458); #10主变：360MVA ，X T =0.133(0.0369)。 1所示，图中标么电抗均以 保护短路计算用系统等效电路和参数如图 110kV

5) #9 高厂变：40/25-25MVA ，半穿越电抗 X H 丄A = 0.162(0.405)、 X H 丄B =0.1656(0.414)。 、#9发变组保护整定用等值电路 1、最大运行方式 X s.mi n = 0.0201 //(0.0458+ 0.0369) //[0.06375 +(0.134 + 0.03708) //(0.134 + 0.0842 — 0.0025)] = 0.0201〃 0.0827//(0.06375 0.17108//0.2157) =0.01617//(0.06375 0.09541) = 0.0147 2、最小运行方式 X s.max =0.0266//[0.06375+(0.134+0.03708)//(0.134+0.0842—0.0025)] =0.0266//(0.06375 0.17108//0.2157) = 0.0266//(0.06375 0.09541) 0.0228 三、#9高厂变保护整定用等值电路 图3 #9高厂变保护整定用等值电路图( S B N00MVA ) S B =100MVA ) K 2 图2 #9发变组保护整定用等值电路图( K 4

变压器定值计算

继电保护定值计算 来源：中华电力网 随着电力工业迅速发展，保护'>继电保护及自动装置也加快了更新换代的步伐，大量的电磁式保护'>继电保护装置被微机保护所取代。针对多种形式、不同厂家各异的保护'>继电保护及自动装置能否正确动作，直接关系到电力系统的安全稳定运行。有数据表明：电力系统因保护'>继电保护引起的电力事故占较大比重，由于定值计算与管理失误造成保护'>继电保护“三误”事故也时有发生。因此，探索新模式下的保护'>继电保护定值计算与管理工作显得十分重要。 1定值计算的前期工作 1.1定值计算需要大量前期资料 定值计算应具备准确无误的计算资料，这是进行定值计算的前提。它包括：一、二次图纸；所带变压器、电容器、消弧线圈、电抗器等铭牌数据和厂家说明书；电压互感器、电流互感器变比和试验报告；实测线路参数或理论计算参数；保护装置技术说明书、现场保护装置打印清单等等。 1.2在实际计算中遇到的问题 图纸或资料与现场实际不符；比如TA变比与实际不符、线路长度与实际不符、变压器短路阻抗与实际不符、应该实测的参数没有实测值、图纸错误等等。 定值计算所需资料不全：未提供电容器内部接线形式；没有现场保护装置打印清单等。 提供资料标注不清：架空线没有分段标注长度和型号；电缆线路在方案中没有写清所带用户或标注双电缆。 1.3TA变比与实际不符使定值计算错误 例：某变电站10kV出线，带两台容量SN为1000kV A变压器，短路阻抗UK为6％，资料提供TA变比N为600/5，实际变比N为1000/1。 保护定值计算： TA变比N取600/5，过流保护按躲过最大负荷电流整定： I≥1.5×2SN×31/2UeN=1.37A 则一般定值最小可选：600/5，2A。 而实际情况： TA变比N取1000/1，代入 I≥0.16A 可选择：1000/11A。 速断按躲过变压器低压侧短路整定： 短路阻抗标么值：（取基准容量SB=100MV A，基准电压UB=10.5kV，基准电流IB=5500A）当UB=UN时 X*=UK×SB/(100×SN)=6 I≥1.3×5500/(X*×N)=9.93A（N取600/5） 一般最小可取：600/5，10A。 而实际情况：N=1000/1， 1.3×5500/(X*×N)=1.19A 可选取：1000/1，2A。 结论：可见实际为1000/1的TA，按照600/5计算，所选定值将相差悬殊。

发变组保护整定计算算例

发变组保护整定计算算例 整定计算依据： 1、《DL/T 684-1999 大型发电机变压器继电保护整定计算导则》，以下简称《导则》 2、《GB/T 15544-1995 三相交流系统短路电流计算》 3、《大型发电机组继电保护整定计算与运行技术》高春如著 4、《RCS-985发电机变压器成套保护装置技术说明书》，以下简称：《说明书》 5、《厂用电系统设计》梁世康许光一著 第一章技术数据及短路电流计算 1.1发电机电气参数

1.2主变压器参数 1.3厂变参数

1.4励磁机参数 1.5系统阻抗（2011年7月16日，宁夏中调保护处提供系统参数,不含#1、#2、#3机） 计入#1、#3机组阻抗最大运行方式下归算至220kV 阻抗为0.00718，最小方式下系统阻抗为0.0174 1.6各电压等级基准值 1.7阻抗参数计算 1.7.1发电机阻抗 Xd=233.5%× 7.366100 =0.6368 Xd ′=24.5%×7.366100 =0.0668 Xd ″=15.7%×7.366100 =0.0428 X2=20.9%×7 .366100 =0.057 1.7.2主变阻抗

XT=XT0=14.02%×360 100 =0.0389 1.7.3厂高变阻抗 X T1-2′=15.5%× 40 100 =0.3875 计算用短路阻抗图，如图1-1 图1-1 #2发变组等值阻抗图 1.8短路电流计算 1.8.1最小运行方式下短路电流计算 1）d1点发生三相短路时，短路电流 发电机G 流过的短路电流(归算至220kV 侧，IB=238.6A)： I (3)dmin= "1Xd XT +×IB=0428 .00389.01 +×238.6=12.24×238.6=2920.5A 换算为18kV 侧(归算至18kV 侧，IB=3207.6A )短路电流为I (3)dmin=12.24×3207.6=39261A I (2)dmin=0.866× I (3)dmin=0.866×2920.5A=2529.2A 换算为18kV 侧短路电流为I (2)dmin=0.866×12.24×3207.6=34000A 系统流向故障点短路电流

继电保护整定计算公式

继电保护整定计算公式汇编 为进一步规范我矿高压供电系统继电保护整定计算工作，提高保护的可靠性快速性、灵敏性，为此，将常用的继电保护整定计算公式汇编如下，仅供参考。有不当之处希指正： 一、电力变压器的保护： 1、瓦斯保护： 作为变压器内部故障（相间、匝间短路）的主保护，根据规定，800KV A以上的油浸变压器，均应装设瓦斯保护。 （1）重瓦斯动作流速：0.7～1.0m/s。 （2）轻瓦斯动作容积：S b＜1000KV A：200±10%cm3；S b在1000～15000KV A：250±10%cm3；S b在15000～100000KV A：300±10%cm3；S b＞100000KV A：350±10%cm3。 2、差动保护：作为变压器内部绕组、绝缘套管及引出线相间短路的主保护。包括平衡线圈I、II及差动线 圈。 3、电流速断保护整定计算公式： （1）动作电流：Idz=Kk×I(3)dmax2

继电器动作电流：u i d jx K dzj K K I K K I ???=2 max ) 3( 其中：K k —可靠系数，DL 型取1.2，GL 型取1.4 K jx —接线系数，接相上为1，相差上为√3 I (3)dmax2—变压器二次最大三相短路电流 K i —电流互感器变比 K u —变压器的变比 一般计算公式：按躲过变压器空载投运时的励磁涌流计算速断保护值，其公式为： i e jx K dzj K I K K I 1??= 其中：K k —可靠系数，取3～6。 K jx —接线系数，接相上为1，相差上为√3 I 1e —变压器一次侧额定电流 K i —电流互感器变比 （2）速断保护灵敏系数校验：

第六章技术标准和要求-国网新源控股十三陵电厂保护定值计算

第六章技术标准和要求 一、工程概况 根据新源公司2015年重点反措要求中第16.1款“关于加强对主设备及厂用系统继电保护整定计算与管理工作，安排专人每年对所辖设备的整定值全面复算和校核”的反措要求，北京十三陵蓄能电厂拟对电厂继电保护定值进行全面校核。 北京十三陵蓄能电厂装有4x200MW可逆式发电电动机组，发电机出口电压为13.8kv，经4台主变压器升压至220kv后通过两条线路送至昌平500kv 变电站，继电保护为发变组单元配置，型号为安德里茨DRS-COMPACT2A 型微机保护；厂用电系统包括2台220/10.5kv高压厂用变压器、2条10.5kv 外来电源，高压厂变保护装置为北京四方CSC316B，10kv保护装置为厦门ABB公司SPAJ144C，400v低压系统为开关本体保护，厂家为厦门ABB公司产品。 二、总则 1.本技术规范书适用十三陵电厂内继电保护定值核算（不含调管设备）以 及故障分析整定管理项目。提出了继电保护定值核算等方面的技术要求。 2.本技术规范提出的是最低限度的技术要求，并未规定所有的技术要求和 适用的标准，卖方应提供满足本行业规范和所列标准要求的高质量整定 计算、和定值校核服务，并满足国家有关安全、环保等强制性标准的要 求。 3.卖方投标文件经技术澄清后，承诺内容和本技术规范书具有同等约束力。 4.如果卖方没有以书面形式对本规范书的条文提出异议，则意味着卖方提 供整定计算服务完全符合本规范书的要求。如有异议，不管是多么微小， 都应在报价书中以“对规范书的意见和同规范书的差异”为标题的专门 章节中加以详细描述。 三、项目范围 完成以下设备的完整定值计算并提供定值计算书

RCS-985A发变组保护整定计算方案

发变组RCS-985A保护整定计算方案一、发变组保护配置 (一)发电机保护 1.发电机差动保护 2.发电机匝间保护---纵向零序电压保护 3.发电机定子绕组接地保护 发电机基波零序电压型定子接地保护 发电机三次谐波电压型定子接地保护 4.发电机转子接地保护 发电机转子一点接地保护 发电机转子二点接地保护 5. 发电机定子过负荷保护 定时限、反时限 6.发电机负序过负荷保护 定时限、反时限 7. 发电机失磁保护 8.发电机失步保护 9. 发电机定子过电压保护 10. 发电机过激磁保护 定时限、反时限 11. 发电机功率保护 发电机逆功率保护 发电机程序逆功率保护 12. 发电机频率保护 低频率保护 电超速保护 13.发电机起停机保护 14.发电机误上电保护 15.发电机励磁绕组过负荷保护 定时限、反时限 （二）主变压器保护 1.主变差动保护 2.主变瓦斯保护

3.主变零序电流保护 4.主变间隙零序电流、零序电压保护 5.阻抗保护 6.主变通风启动保护 7.主变断路器失灵保护（C柜）（三）高厂变保护整定 1.高厂变比率制动式纵差保护 2.高厂变瓦斯保护 3.高厂变复合电压过流保护 4.高厂变通风启动保护 5.高厂变过负荷保护 6.高厂变A分支低压过流保护 7.高厂变B分支低压过流保护 8.高厂变A分支限时速断保护 9.高厂变B分支限时速断保护 10.高厂变A分支过负荷保护 11.高厂变B分支过负荷保护 （四）发电机—变压器组保护 1.发变组差动保护 （五）非电量保护(需整定定值的) 主变冷却器全停保护 发电机断水保护 ...

一、发电机保护整定 1.发电机差动保护 发电机中性点CT ：2LH 12000/5 5P Y 接线 发电机机端CT ：7LH 12000/5 5P Y 接线 1.1发电机稳态比率差动保护 1.1.1发电机一次额定电流为I f1n =11207A 1.1.2 发电机二次额定电流计算: I f2n =I f1n /n CT =11207/（12000/5）=4.67（A ） 1.1.3差动电流起动定值I cdqd 整定 保护的最小动作电流按躲过正常发电机额定负载时的最大不平衡电流整定。 ∵ 5P 级电流互感器在额定一次电流下的变比误差为0.01 ∴I cdqd =K rel ×2×0.03I f2n 或 I cdqd = K rel ×I unb.0 式中：I f2n —发电机二次额定电流; K rel —可靠系数,取1.5; I unb.0—发电机额定负荷下,实测差动保护中的不平衡电流. 根据《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》（以下简称《导则》），可取（0.20～0.30）I n ，一般宜取I op.0=（0.10～0.20）I n 。 结合以往运行经验,故此处取I cdqd =0.2I n （=0.2×4.67=0.943A ） 1.1.4比率制动系数的整定 1.1.4.1变斜率比率差动起始斜率计算: K bl1=K cc K er =0.1×0.5 式中: K er ---互感器比误差系数,取0.1; K cc —互感器同型系数,取0.5; 厂家建议K bl1---变斜率比率差动起始斜率一般取0.05～0.1，故取K bl1=0.1 1.1.4.2变斜率比率差动最大斜率计算: 最大不平衡电流,不考虑同型系数 I unb.max =K ap ×f er ×I k ·max =2×0.1×5.73I e =1.146I n 式中:K ap —非周期分量系数,取2.0 ； K er ---互感器比误差系数,最大取0.1； I k ·max —发电机最大外部三相短路电流周期分量,小于4倍额定电流时取4倍额定电流。 查短路计算结果，#1发电机机端三相短路时#1发电机提供的最大短路电流为5.73I f1n . 变斜率比率差动最大斜率为： K bl2=(I unb.max*-I cdqd*-2 K bl1)/(I k.max*-2) =(1.146-0.15-2×0.07)/( 5.73-2)=0.23 式中, I unb.max*、I cdqd*、I k.max*均为标么值(发电机额定电流). 根据厂家建议取 K bl2=0.5 按上述原则整定的比率制动特性,当发电机机端两相金属性短路时,差动保护的灵敏系数一定满足K sen ≥2,因此不必校验灵敏度. 最大比率制动系数时的制动电流倍数，装置部固定为4。 1.2差动速断保护: 差电流速断是纵差保护的一个补充部分,一般需躲过机组非同期合闸产生的最大不平衡电流,对于大机组,一般取3～4倍额定电流, 根据厂家建议取5倍额定电流.即: I cdsd =5I f2n (=5×4.67=23.35A) 1.3 TA 断线闭锁比率差动控制字整定： 因为发变组保护实行双主双后保护独立配置，且与传统保护相比，微机保护TA 断线

300MW发变组保护定值计算书

300MW发变组保护定值计算书 300MW 发变组保护定值计算书 2 信阳华豫电厂发电机变压器继电保护整定计算书共 58页第页 目录 第1章技术数据 (3) 1.1 发电机技术数据 (3) 1.2 励磁变压器技术数据 (3) 1.3 主变压器参数 (4) 1.4 #1号高厂变参数 (4) 1.5 #2号高厂变参数 (4) 1.6 高压启动变参数 (5) 1.7 发电机接入系统方式 (5) 1.8 计算用阻抗 (7) 3 信阳华豫电厂发电机变压器继电保护整定计算书共 58页第页第2章发变组保护A柜定值 (8) 2.1发电机差动保护 (8) 2.2 发电机定子接地 (10) 2.3 转子一点接地 (10) 2.4发电机过电压 (11) 2.5 低频保护 (11) 2.6 发电机失磁保护 (12) 2.7 发电机失步保护 (14)

2.8 逆功率保护 (15) 2.9 匝间保护 (16) 2.10 主变差动保护 (16) 2.11 主变零序电流保护 (19) 2.12 主变零序电流电压保护 (19) 2.13 励磁回路过负荷 (20) 2.14 #1高厂变保护 (20) 2.15 #2高厂变保护.............................................21 第3章发变组保护B柜定值 (27) 3.1 后备阻抗保护 (27) 3.2 失灵保护 (27) 3.3 非全相保护 (28) 3.4 主变通风 (28) 3.5 发电机对称过负荷 (29) 4 信阳华豫电厂发电机变压器继电保护整定计算书共 58页第页 3.6 发电机不对称过负荷 (30) 3.7 过激磁保护 (32) 3.8 发变组差动保护 (32) 3.9 误上电保护 (35) 3.10 主变瓦斯保护.............................................36 第4章发变组保护C 柜定值. (37) 4.1 励磁变压器差动保护 (37) 4.2 #1、#2高厂变A分支零序电流保护 (39) 4.3 #1、#2高厂变B分支零序电流保护 (39)

10kv保护整定计算

金州公司窑尾电气室10kv保 护整定 1.原料立磨主电机（带水电阻）整定 接线方式:A、B C三相式S=3800kW In=266A Nct=400/5 保护型号:DM-100M 珠海万力达 1.1保护功能配置 速断保护（定值分启动内，启动后） 堵转保护（电机启动后投入） 负序定时限电流保护 负序反时限电流保护 零序电压闭锁零序电流保护 过负荷保护（跳闸告警可选,启动后投入） 过热保护 低电压保护 过电压保护 工艺联跳（四路） PT断线监视 1.2电流速断保护整定 1.2.1高值动作电流：按躲过电机启动时流经本保护装置的最大电流整定: ldz'.bh=Krel x Kk* In 式中： Krel---- 可靠系数，取 1.2~1.5 Kk取值3 所以 Idz'.bh=Krel x Kk* In/80=1.2 x 3.5 x 266/80=13.97A 延时时间：t=0 s 作用于跳闸 1.2.2低值动作电流 Idz'.bh=Krel x Kk* In/Nct=1.2 x 2*266/80=7.98A 延时时间：t=0 s 作用于跳闸 1.3负序电流定时限负序保护 0.577KJ N「... 09 N lop -

K i K i K m Iop=2.4A 延时时间：T=1s 作用于跳闸

1.4负序电流反时限负序保护（暂不考虑） 1.5 电机启动时间 T=12s 1.6低电压保护 U * st imin U* op = Un=（0.5 ?0.6）Un 取0.6Un Krel 故U* op =60V 延时时间：t=0.5 s 作用于跳闸 1.7零序电压闭锁零序电流保护 I0=10A/Noct=0.17A 延时时间：t=0.5 s 作用于跳闸 1.8过电压保护 Uop =k*U n=115V 作用于跳闸延时时间：t=0.5 s 1.9负序电压 U2op=0.12I n=12V 1.10过负荷保护电流电流 Idz'.bh=Krel x In/Nct=1.1 x 266/80=3.63A 取 3.63A 延时时间：t=15 s 作用于跳闸 二、差动保护MMPR-320Hb 电机二次额定电流le=264/80=3.3A 1、差动速断电流 此定值是为躲过启动时的不平衡电流而设置的，为躲过启动最大不平衡电流， 推荐整定值按下式计算: I d^K k 'I stant，K k :可靠系数，取1.5 I stant为电流启动倍数取2In 则： I dz. =K k.Istan^/ =1.5*2*264/80=9.9A 作用于跳闸 2、比率差动电流 考虑差动灵敏度及匝间短路，按以下公式整定 I dz=0.5 In/Nct =1.65A 作用于跳闸 3、比率制动系数：一般整定为0.5。 4、差流越限 lcl=0.3ldz =0.3*1.65=0.495A 取0.5A 2 DM-100T变压器保护功能配置三段复合电压闭锁电流保护 反时限过电流保护 过负荷保护(跳闸或告警可选择) 负序定时限过流保护 负序反时限过流保护 高压侧零序电压闭锁零序电流保护(跳闸或告警可选择)

变压器保护定值计算书

脱硫变保护定值计算书 批准： 审核： 初审： 计算：

脱硫73B 、74B 保护采用南京东大金智电气有限公司生产的WDZ-400系列综合保护。 一、脱硫变73B 保护定值计算书 1.脱硫变73B 基本参数 1.1额定容量：Se=2500KV A 1.2额定电压：Ue=6300/400V 1.3额定电流：Ie=229.1/3608.4A 1.4阻抗电压：Ud=6.17% 1.5连接组别：DYn11 1.6高压侧CT 变比：300/5 1.7低压侧CT 变比：5000/1 1.8低压侧零序CT 变比：5000/5 2、脱硫变73B 保护定值计算 2.1、WDZ －440EX 低压变压器综合保护测控装置定值计算 1）高压侧速断保护定值： 73B 折算至100MV A 的阻抗为：3X ＝ 5 .2100 10017.6?＝2.468 a ：变压器低压母线三相短路电流max .)3(K I 计算： 由#2厂高变供电时短路电流最大，故： max .)3(K I ＝ 03334.0468.272527.029410.09160+++＝0.03334 2.774669160 ＋＝3262A b ：变压器高压侧出口三相短路电流计算： max .)3(K I ＝ 0.0333472527.029410.09160＋+＝34 .09160 ＝26941A c ：变压器低压母线单相接地短路电流计算： K I ）（1＝ ∑ ∑+?0123X X I bs =468.292.808291603???＋＝27.82827480 ＝987A 高压侧短路保护定值整定原则；

a ：按躲过低压母线三相短路电流计算： op I ＝rel K max .)3(K I ＝1.3×3262＝4240.6A b ：按躲过励磁涌流计算： op I ＝K TN K =12×229.1＝2749.2A c ：高压侧短路保护二次动作电流计算。一次动作电流取4240.6A ，则二次动作电流为： op I ＝4240.6/60＝70.67A ，取71A 。 灵敏度检验：变压器高压侧入口短路时灵敏度为： ） （2sen K ＝0.866× 60 7126941 ?＝6.32＞2，满足要求。： 高压侧短路保护时间op t ，取装置最低值0.04S 。 2）高压侧过流保护定值： 按躲过最大负荷电流整定，Idz ＝ a f K n K Ifh K max . a ：对并列运行变压器，应考虑切除一台时所出现的过负荷 max .Ifh ＝1*-n Ie n ＝1 21 .229*2-＝458.2A Idz ＝ a f K n K Ifh K max .＝60*9.02 .458*2.1＝10.2A 灵敏度检验：按低压母线上发生两相短路时产生的最小短路电流来校验 K lm =op I I ) 2(min = 5.173.460 2.10)468.227725.09160 866.0≥=??+?（ 式中 )2(op I ------低压母线两相短路电流。 满足要求。 高压侧过流保护时间：1S 3）高压侧过负荷保护定值： 高压侧定时限过负荷保护定值： a ：按躲过变压器额定电流整定：

10kV线路保护的整定值计算

10kV线路保护的整定值计算 摘要：对10 kV线路继电保护的整定计算中存在的特殊问题，提出了解决的方法。 关键词：10 kV线路继电保护整定计算 10 kV配电线路结构复杂，有的是用户专线，只接一两个用户，类似于输电线路；有的呈放射状，几十台甚至上百台变压器T接于同一条线路的各个分支上；有的线路短到几十米，有的线路长到几十千米；有的线路上配电变压器容量很小，最大不超过100 kV A，有的线路上却达几千千伏安的变压器；有的线路上设有开关站或用户变电站，还有多座并网小水电站等。有的线路属于最末级保护。陕西省镇安电网中运行的35 kV变电站共有7座，主变压器10台，总容量45.65 MV A；35 kV线路8条，总长度135 km；10 kV线路36条，总长度1240 km；并网的小水电站41座（21条上网线路），总装机容量17020 kW。 1 10 kV线路的具体问题 对于输电线路而言，一般无T接负荷，至多T接一、两个集中负荷。因此，利用规范的保护整定计算方法，各种情况都能够计算，一般均满足要求。但对于10 kV配电线路，由于以上所述的特点，在设计、整定、运行中会碰到一些具体问题，整定计算时需做一些具体的、特殊的考虑，以满足保护的要求。 2 保护整定应考虑系统运行方式来源:https://www.wendangku.net/doc/701039606.html, 按《城市电力网规划设计导则》，为了取得合理的经济效益，城网各级电压的短路容量应该从网络的设计、电压等级、变压器的容量、阻抗的选择、运行方式等方面进行控制，使各级电压下断路器的开断电流以及设备的动热稳定电流得到配合，该导则推荐10 kV短路电流I k≤16 kA。 系统最大运行方式，流过保护装置短路电流最大的运行方式（由系统阻抗最小的电源供电）。 系统最小运行方式，流过保护装置短路电流最小的运行方式（由系统阻抗最大的电源供电）。 在无110 kV系统阻抗资料的情况时，由于3～35 kV系统容量与110 kV系统比较，相对较小，其各元件阻抗相对较大，则可近似认为110 kV系统容量为无穷大，对实际计算结果没有多大影响。 选取基准容量Sjz = 100 MV A，10 kV基准电压Ujz = 10.5kV，10 kV基准电流Ijz = 5.5 kA，10 kV基准阻抗Zjz = 1.103Ω。 3 整定计算方案 10 kV配电线路的保护，一般采用瞬时电流速断（Ⅰ段）、定时限过电流（III段）及三相一次重合闸构成。特殊线路结构或特殊负荷线路保护，不能满足要求时，可考虑增加其它