底板抗冲切计算

底板柱帽抗冲切验算:

（1）柱对底板抗冲切验算

E轴交6.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况：

恒荷载作用下内力标准值：5217KN

人防荷载作用下内力标准值：2888KN

人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×5217+2888-3*3*100）＝9073KN

柱帽厚度1100：抗冲切验算：

人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*0.975*1.5*1.43*7400*1050＝11375KN

满足要求

（2）柱对底板抗冲切验算

K轴交2.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况：

恒荷载作用下内力标准值：2333KN

人防荷载作用下内力标准值：2811KN

人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×2333+2811-2.3*2.3*100）＝5589KN 柱帽厚度800：抗冲切验算：

人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*1.0*1.5*1.43*5800*750＝6531KN

满足要求

（3）柱对底板抗冲切验算

U轴交6.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况：

恒荷载作用下内力标准值：4325KN

人防荷载作用下内力标准值：4055KN

人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×4325+4055-3*3*100）＝8228KN

柱帽厚度1100：抗冲切验算：

人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*0.975*1.5*1.43*7400*1050＝11375KN

满足要求

（4）柱对底板抗冲切验算

21轴交Q.轴处柱恒荷载作用下内力标准值：4032KN

人防荷载作用下内力标准值：4453KN

人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×4032+4453-2.6*2.6*100）＝9477KN 平时冲切荷载设计值：F l＝1.1×（6256-2.6*2.6*100）=6138 KN

柱帽厚度1000：抗冲切验算：

人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*0.983*1.5*1.43*7000*950＝9815KN

平时：0.7βh f t u m h0＝0.7*0.983*1.43*7000*950＝6543KN 满足要求

底板对柱，柱帽抗冲切验算：

水浮力及底板自重标准值：67KN/m2

人防荷载标准值：50KN/m2

a）底板对柱受荷面积：8.4*8.8-2.6*2.6=67.2m2

底板人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×67 +50）x67.2＝9639KN 底板平时冲切荷载设计值：F l＝1.35x67x67.2=6078KN

满足要求

b）底板对柱帽受荷面积：8.4*8.8-3*3=64.9m2

底板人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×67 +50）x64.9＝9309KN 底板平时冲切荷载设计值：F l＝1.35x67x64.9=5870KN

底板厚度600：抗冲切验算：

人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*1.5*1.43*14200*550＝11726KN

平时：0.7βh f t u m h0＝0.7*1.43*14200*550＝7818KN

满足要求

【讨论】筏板合理厚度如何取值

1、筏板合理厚度如何取值？ 解释：（1）江湖中一般按50mm每层估算一个筏板厚度，其实这只是一个传说。筏板厚度与柱网间距、楼层数量关系最大，其次与地基承载力有关。一般来说柱网越大、楼层数越多，筏板厚度越大。 （2）根据老庄研究，对于20层以上的高层剪力墙结构，6、7度可按50mm每层估算，8 度区可按35mm每层估算；对于框剪结构或框架-核心筒结构，可按50~60mm每层估算。局部竖向构件处冲切不满足规范要求时可采用局部加厚筏板或设置柱墩等措施处理。 2、筏板基础中很多剪力墙JCCAD不能进行冲切验算怎么办？ 解释：关于筏板冲切验算，规范仅规定框架柱和核心筒必须进行验算，对于普通剪力墙冲切是没有规定的，这不是规范的疏忽。在同一工程中，如果框架柱、核心筒及短肢剪力墙的冲切都满足规范要求，那么普通剪力墙肯定是满足规范要求的。如果一定要出普通剪力墙的冲切计算书，可以采用工具箱中筏板冲切进行，按等周长的原则将剪力墙等效成形状类似的矩形柱进行验算即可。 3、关于筏板局部加厚： 局部加厚的范围是根据冲切来确定的，可以考虑筏板自重大于水浮力和小于水浮力两种情况，如果你采用的是元宝形也就是相当于一个反柱帽，要满足反柱帽的冲切要求，一般设计时确定一个最小柱帽，若计算大于最小柱帽则用大的柱帽，这就是为什么图纸有大有小的原因； 这个最小柱帽一般需都是柱边45度冲切线下去，柱墩尺寸=柱尺寸+2*（局部加厚-周边筏板厚度），当局部配筋较大时，也可加大尺寸，调整至构造配筋； 4、筏板外挑： 筏板基础设计，首先应按地基承载力确定所需的筏板面积，再根据筏板面积确定所需悬挑的长度。若计算所需的悬挑长度很小或根本不需要，建议仍将筏板外悬挑一定的长度，平衡部分建筑内部筏板产生的弯矩，减小柱或墙的受力。若无条件做，也可不进行悬挑。（同时满足外墙及柱的冲切） 从网上摘录的说法1： 筏板的平面尺寸，应根据地基承载力、上部结构的布置以及荷载分布等因素确定。需要扩大筏基底板面积时，扩大位置宜优先考虑在建筑物的宽度方向。对基础梁外伸的梁板式筏基，筏基底板挑出的长度，从基础梁外皮起算横向不宜

大板柱帽抗冲切计算

一．人防区域（负二、三层）冲切验算（柱跨8.4×8.4） 1、设计方法及基本参数 1、设计方法： 受弯计算按等代框架多跨连续梁计算总弯矩，再按柱上板带和跨中板带弯矩分配系数分配弯矩，无梁楼盖与柱顶铰接连接。冲切计算当混凝土板厚不满足时，配置冲切钢筋。 2、柱帽构造详图： 3、材料参数： 混凝土强度等级为C35，2/57.1mm N f t =，2/7.16mm N f c =，混凝土的动力强度折减系数8.0=c r ，综合调整系数5.1=d r ；钢筋：采用HRB400级（）， 2/360mm N f y =，综合调整系数2.1=d r 。 柱截面尺寸：mm mm b h c c 800800?=?， 楼板参数：板厚h=350mm ，托板厚度1h =150mm ，柱帽高度为500mm 。计算跨度mm l x 8400=，mm l y 8400=。 2、荷载计算 1、平时荷载：（取350mm 板厚） 恒载标准值：0.35×25+0.1×20+0.02×20=11.152/m kN

板顶活载标准值：5.02/m kN 板顶人防荷载：602/m kN 平时荷载组合：1.2（1.35）×11.15+1.4（0.7×1.4）×5=20.38（19.95）2/m kN 战时荷载组合：1.2×11.15+60=73.382/m kN 荷载设计取值（平时）：2/21m kN q = 荷载设计取值（战时）：2/75m kN q = 3、冲切验算 1、柱对柱帽的冲切 （1）《混凝土规范》8.2.1取板的混凝土保护层厚度c=30mm 设纵向钢筋合力钢筋到近边距离mm a s 40= （2）柱轴压力设计值层间差值确定 由PKPM 计算结果查得（取上下柱差值较大值）查得柱轴压力： 1）负1层柱底轴压力设计值：N1=5791kN 2）负2层柱顶轴压力设计值：N2=7139 kN 柱轴压力设计值层间差值：N=N1-N2=7139-5791=1348 kN 顶板抗冲切验算（战时荷载） 根据《规范》C.2.3条：2 /5.82751.1m kN q =?= 板块m m l l y x 4.84.8?=? ①、托板边缘处 板厚h=350mm ，托板厚度1h =200mm ，s a h h -=0=350-40=310mm 取a=1500mm ，满足m l m a 94.24.835.035.00.35.122=?=≥=?= ()()m h a u m 24.1331.05.124240=+??=+= 采用35C 混凝土，2 235515705.1m kN f td =?= ()()kN h a q l ql F y x l 1.474031.020.35.824.84.85.82222 2 =?+?-??=+-=

楼mm厚板计算书增底板抗冲切计算

150mn 厚板模板支撑计算书 (2) 楼板底模板验算 第一层龙骨(次楞)间距L=350mm 计算跨数 W=bh 2 /6= 1000X 182/6=54000mm 3，I=bh 3/12= 1000X 18 3/12=486000mm 4。 1 )内力及挠度计算 a. ①+②+③+④荷载 支座弯矩系数 K=-0.105 , M=Kq 1L 2 =-0.105 X 8.38 X 350 2=-107788N ? mm 剪力系数 K V =0.606 ， V 1=K V q 1L=0.606X8.38X350=1777N b. ①+②+③荷载 支座弯矩系数 K=-0.105 , M 2=Kq 2L 2=-0.105 X 4.88 X 350 2=-62769N ? mm 跨中弯矩系数 如0.078 , M=Kq 2L 2=0.078 X 4.88 X 350 2=46628N ? mm 剪力系数 K V =0.606 ，V 2=K V q 2L=0.606 X4.88 X 350=1035N 挠度系数 K u =0.644, u 2=K u q ‘2L 4/(100EI)= 0.644 X (4.88/1.2) X 350 4/(100 X 6000X 486000)=0.13 mm c. 施工人员及施工设备荷载按 2.50kN (按作用在边跨跨中计算) 计算荷载 P=1.4 X 2.50=3.50 kN , 计算简图如下图所示。 跨中弯矩系数 如0.200 , M=K M X PL=0.200 X 3.50 X 1000X 350=245000 N ? mm 支座弯矩系数 K=-0.100 , M 5=K M X PL=-0.100 X 3.50 X 1000X 350= -122500N ? mm 剪力系数 K V =0.600 ，V 3=K V P=0.600X3.50=2.10 kN 挠度系数 K u =1.456 ，u 3=K u P ,L 3/(100EI)= 1.456X(3.50/1.4) X1000X350 3/(100 X6000X486000)=0.54 mm 2) 抗弯强度验算 M=-107788N ? mm M + M=-185269N ? mm M+ M 4=291628N ? mm 比较 M 1、M 2＋M 5、M 3＋M 4 取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。 M lax =291628N- mm=0.29kN n, ? =MU/W=291628/54000=5.40N/mm 22 楼板底模抗弯强度 ? =5.40N/mm v f m =13.00N/mm ,满足要求。 3) 抗剪强度验算 V 1=1777N V 2+ V 3=1035+2100=3135N 比较 V 1、V 2＋V 3 取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力 2 V max =3135N=3.14kN , T =3VW ( 2bh) =3X 3135/(2 X 1000X 18)=0.26 N/mm 楼板底模抗剪强度 T =0.26N/mm 2 < f 18mm 板材弹性模量 E=9000N/mm,抗弯强度 f m =13.00N/mm 2，顺纹抗剪强度 f v =1.40N/mm 2 ;支撑采用 ① 1000mm 纵向间距1000mm 支撑立杆的步距 h=1.50m ；立杆伸岀顶层水平杆中心线至 钢管直径 48mm,壁厚3.0mm,截面积 4.24cm 2,回转半径 i=1.59cm ;钢材弹性模量 E=206000N/mm 2 抗弯强度 f=205.00N/mm 2, 抗剪强度 2 f v =120.00N/mm 2。 2. 楼板底模验算 ( 1 )底模及支架荷载计算 荷载类型 标准值 单位 计算宽度 (m) 2 板厚 (m) 系数 ①底模自重 0.30 kN/m X 1.0 X 1.2 = 0.36 kN/m ②砼自重 24.00 kN/m 3X 1.0 X 0.15 X 1.2 = 4.32 kN/m ③钢筋荷载 1.10 kN/m 3X 1.0 X 0.15 X 1.2 = 0.20 kN/m ④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m 2 X 1.0 X 1.4 = 3.50 kN/m 底模和支架承载力计算组合①+②+③+④ q 1 = 8.38 kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合①+②+③ q 2 = 4.88 k N/m 5跨。底模厚度18mm 板模宽度=1000mm 设计值 1. 计算参数 结构板厚150mm 层高9.65m ，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度 E=6000N/mm 2, 枋材弹性模量 E=9000N/mm 2, 抗弯强度 f m =13.00N/mm 2, 顺纹抗剪强度 48X 3.0mm 钢管：横向间距 支撑点的长度 a=150mm ；

筏板基础计算

筏板基础分为平板式筏基和梁板式筏基，平板式筏基支持局部加厚筏板类型；梁板式筏基支持肋梁上平及下平两种形式，下面就筏基的分析计算做详细阐述。 (1 )地基承载力验算 地基承载力验算方法同独立柱基，参见第17.1.1节内容。对于非矩形筏板, 抵抗矩W采用积分的方法计算。 (2 )基础抗冲切验算 按GB50007-2002第8.4.5条至第8.4.8条相关条款的规定进行验算。 ①梁板式筏基底板的抗冲切验算 底板受冲切承载力按下式计算 *50.70/认 式中： F i ——作用在图17.1.5-1中阴影部分面积上的地基土平均净反力设计值； B hp——受冲切承载力截面高度影响系数； U m ――距基础梁边h°/2处冲切临界截面的周长； f t ――混凝土轴心抗拉强度设计值。 图17.1.5-1 底板冲切计算示意 ②平板式筏基柱(墙)对筏板的冲切验算

计算时考虑作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩所产生的附加剪力, 距柱边h o/2处冲切临界截面的最大剪应力T max应按下列公式计算。 石=E / %瓜 - a / l s r max^0.7(0.4 + 1.2/A)ApZ 1 式中： F i——相应于荷载效应基本组合时的集中力设计值，对内柱取轴力设计值减去筏板冲切破坏锥体内的地基反力设计值；对边柱和角柱，取轴力设计值减去筏板冲切临界截面范围内的地基反力设计值；地基反力值应扣除底板自重； U m ――距柱边h o/2处冲切临界截面的周长；M unb ――作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩设计值； C A B――沿弯矩作用方向，冲切临界截面重心至冲切临界截面最大剪应力点的距离； I s ――冲切临界截面对其重心的极惯性矩； B s——柱截面长边与短边的比值，当B s<2时，B s取2；当B s>4时，B s取4 ； c i——与弯矩作用方向一致的冲切临界截面的边长； C2——垂直于C i的冲切临界截面的边长；a s ――不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力传递的分配系数； ③平板式筏基短肢剪力墙对筏板的冲切验算 短肢剪力墙对筏板的冲切计算按等效外接矩形柱来计算，计算方法完全同柱对筏板的冲切，等效外接矩形柱参见图17.1.5-2。

筏板基础计算书

高层建筑地基基础 课程设计 学年学期： 2014~2015学年第2学期 院别：土木工程学院 专业：勘查技术与工程 专业方向：岩土工程 班级：勘查1201 学生： 学号： 指导教师：陈国周

《高层建筑地基基础课程设计》成绩评定表班级姓名学号

目录 一、工程概况几工程地质条件 (5) 柱位图 (5) 土层信息 (5) 上部荷载 (5) 二、基础选型 (6) 三、设计尺寸与地基承载力验算 (6) 基础底面积尺寸的确定 (6) 地基承载力验算 (7) 四、沉降验算 (8) 五、筏板基础厚度的确定 (9) 抗冲切承载力验算 (9) 抗剪承载力验算 (10) 局部受压承载力计算 (11) 六、筏板、基础梁内力计算 (13) 基础底板内力计算 (13) 基础梁内力计算 (15) 边缘横梁（JL1)计算 (15) 中间横梁（JL2）计算 (16) 边梁纵梁（JL3）计算 (17) 中间纵梁(JL4)计算 (20) 七、梁板配筋计算 (22)

底板配筋 (22) 板顶部配筋（取跨中最大弯矩） (22) 板底部（取支座最大弯矩） (23) 基础梁配筋 (25) 八、粱截面配筋图 (32) 九、心得体会 (36) 十、参考文献 (36)

一、工程概况几工程地质条件 某办公楼建在地震设防六度地区，上部为框架结构8层，每层高。地下一层，不设内隔墙，地下室地板至一楼室内地面竖向距离。地下室外墙厚300mm。柱截面 400×400，柱网及轴线如图所示。室内外高差。不考虑冻土。上部结构及基础混凝土均采用 C40。 柱位图 土层信息 上部荷载

二、基础选型 根据提供的土层信息，可知建筑物所在位置的地基土多为粘土和粉质粘土，且地下水位较高，属于软土地基，且考虑到建筑的柱间距较大并设置了地下室等因素，综合考虑决定采用梁式筏板基础，梁式筏板基础其优点在于较平板式具有低耗材、刚度大，在本次设计中决定采用双向肋梁板式筏形基础。 三、设计尺寸与地基承载力验算 基础底面积尺寸的确定 根据《建筑地基基础设计规范GB5007-2011》筏形基础底板各边自外围轴线挑出，则筏形基础的底板尺寸为× A=×=2 N P k 29667.1∑=永久 准永久荷载总组合： 2.偏心校验（荷载效应为准永久值）： m 044.029667 2 .7)110016601787188716671220110016671753188716331100(m 0403.029667 15.317872100175318872093188745.9)166019801667166719401633(7.15110015601100120015331100-=?------+++++= =?---+++?---+++?---++= y x e e ）（）（

电梯机房顶板吊钩处抗冲切承载力验算(2.3mx3.9m_2t)_20150919

电梯机房顶板吊钩处抗冲切承载力验算 一、设计依据 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012 二、计算信息 1. 几何参数 机房顶板尺寸： L x =2300m L y =2900mm h =200mm 顶板吊钩处预埋钢板尺寸：-20×300×180 2. 材料信息 混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm 2 ft=1.43N/mm 2 钢筋类别: HRB400 fy=360N/mm 2 3. 荷载信息 吊钩荷载：F l =20kN ，位于板正中。 三、吊钩处楼板的抗冲切验算 截面有效高度： h 0 = h-30 = 200-30 = 170mm 计算截面周长（冲切破坏锥按45度考虑）： μm = （300+170+180+170）×2 = 1640mm 局部荷载尺寸（按预埋钢板尺寸）： 300×180 截面高度影响系数： βn = 1.0 局部荷载长边与短边的比值： βs = 300/180 =1.67

局部荷载面积形状影响系数：η1 = 0.4+1.2/βs=0.4+1.2/1.67=1.19 计算截面周长与板截面有效高度之比的影响系数：η2 = 0.5+αs h0/4μm = 0.5+40×170/ (4×1640)=1.54 按混规6.5.1条，η取η1与中的较小值，故η取1.19 。 吊钩处楼板的抗冲切承载力为： 0.7×βh×f t×η×μm×h0=0.7×1.0×1.43×1640×170 = 279079N ≈ 279kN 考虑钢板变形的影响对以上计算所得的抗冲切承载力乘以0.6的折减系数得 0.6×279 = 167.4kN > F l =20kN，吊钩处顶板满足抗冲切要求。 若不考虑板厚影响，μm直接取为（300+180）×2 = 960mm，则吊钩处顶板的抗冲切承载力为 0.7×βh×f t×η×μm×h0 = 0.7×1.0×1.43×960×170 = 163363N ≈ 163kN 考虑钢板变形的影响对以上计算所得的抗冲切承载力乘以0.6的折减系数得 0.6×163 = 97.8kN>F l =20kN，吊钩处顶板依旧满足抗冲切要求。 由以上计算可知，吊钩处楼板的承载力满足设计要求。

筏板基础计算

筏板基础设计分析2009 1 筏板基础埋深及承载力的确定 天然筏板基础属于补偿性基础, 因此地基的确定有两种方法. 一是地基承载力设计值的直接确定法. 它是根据地基承载力标准值按照有关规范通过深度和宽度的修正得到承载力设计值, 并采用原位试验(如标惯试验、压板试验等) 与室内土工试验相结合的综合判断法来确定岩土的特性. 二是按照补偿性基础分析地基承载力. 例如: 某栋地上28 层、地下2 层(底板埋深10m ) 的高层建筑, 由于将原地面下10m 厚的原土挖去建造地下室, 则卸土土压力达180kpa, 约相当于11 层楼的荷载重量;如果地下水位为地面下2m , 则水的浮托力为80kpa, 约相当于5 层楼的荷载重量, 因此实际需要的地基承载力为14 层楼的荷载. 即当地基承载力标准值f ≥ 250kpa 时就能满足设计要求, 如果筏基底板适当向外挑出, 则有更大的可靠度. 2 天然筏板基础的变形计算 地基的验算应包括地基承载力和变形两个方面, 尤其对于高层或超高层建筑, 变形往往起着决定性的控制作用. 目前的理论水平可以说对地基变形的精确计算还比较困难, 计算结果误差较大, 往往使工程设计人员难以把握, 有时由于计算沉降量偏大, 导致原来可以采用天然地基的高层建筑, 不适当地采用了桩基础, 使基础设计过于保守, 造价提高, 造成浪费.采用各向同性均质线性变形体计算模型,用分层总和法计算出的自由沉降量往往同实测的地基变形量不同, 这是受多种因素的影响造成的. (1) 这种理论的假定条件遵循虎克定律, 即应力—应变呈直线关系, 土体任何一点都不能产生塑性变形, 与土体的实际应力—应变状态不相一致; (2) 公式中S = 7S6 z iAi- z i- 1Ai- 1ES i[ 2 ] 采用的计算参数系室内有侧限固结试验测得的压缩模量ESi , 试验条件与基础底面压缩层不同深度处的实际侧限条件不同; (3) 利用公式计算的建筑物沉降量只与基础尺寸有关, 而实测沉降量已受到上部结构与基础刚度的调整. 采用箱型基础或筏板基础的高层建筑物,由于其荷载大、基础宽, 因而压缩层深度大,与一般多层建筑物不同, 地基不是均一持力层. 因此在地基变形计算的公式中引入了一个沉降计算经验系数7S. 通过实际沉降观测与计算沉降量的比较, 适应高层建筑物箱型基础与筏板基础的沉降计算经验系数, 主要与压力和地层条件相关, 尤其与附加压力和主要压缩层中(0. 5 倍基础宽度的深度以内) 砂、卵石所占的百分比密切相关. 由于该系数7S 仅用于对附加压力产生的地基固结沉降变形部分进行调整, 所以《建筑地基基础设计规范》规定可根据地区沉降观测资料及经验确定.计算高层建筑的地基变形时, 由于基坑开挖较深, 卸土较厚往往引起地基的回弹变形而使地基微量隆起. 在实际施工中回弹再压缩模量较难测定和计算, 从经验上回弹量约为公式计算变形量10%～ 30% , 因此高层建筑的实际沉降观测结果将是上述计算值的1. 1～ 1. 3 倍左右. 应该指出高层建筑基础由于埋置太深,地基回弹

3#楼150mm厚板计算手册(新增底板抗冲切计算)

精心整理 150mm厚板模板支撑计算书 1.计算参数 结构板厚150mm，层高9.65m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度 f v =1.40N/mm2；支撑采用Φ48×3.0mm钢管：横向间距1000mm,纵向间距1000mm,支撑立杆的步距 h=1.50m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度 f v =120.00N/mm2。 2.楼板底模验算 （1）底模及支架荷载计算 荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m) ①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m ②砼自重24.00kN/m3 ③钢筋荷载1.10kN/m3 ④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2 底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1 （2 第一层龙骨18mm,板模宽度=1000mm W=bh2/6=3/12=486000mm4。 1 a. 2=-107788N·mm 剪力系数K V b. 2=-62769N·mm 2=46628N·mm 剪力系数K V=0.606，V2=K V q2L=0.606×4.88×350=1035N 挠度系数K υ =0.644,υ2=Kυq,2L4/(100EI)=0.644×(4.88/1.2)×3504/(100×6000×486000)=0.13mm c.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算） 计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN,计算简图如下图所示。 跨中弯矩系数K M=0.200，M4=K M×PL=0.200×3.50×1000×350=245000N·mm 支座弯矩系数K M=-0.100，M5=K M×PL=-0.100×3.50×1000×350=-122500N·mm 剪力系数K V=0.600，V3=K V P=0.600×3.50=2.10kN 挠度系数K υ =1.456，υ3=Kυ P,L3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×3503/(100×6000×486000)=0.54mm

承台抗冲切和剪切计算

承台抗冲切和剪切计算 在进行混凝土构件设计，如板、基础、承台，经常会遇到是否要同时验算冲切和剪切的问题，规范针对不同的构件规定了必须验算的内容，但是对冲切和剪切概念上，仍有很多地方不甚清楚。出于稳妥考虑，我们对冲切和剪切的概念和具体验算的选择做进一步的说明。 一、常见规范中对冲切和剪切承载力验算的条款

下表总结了常见规范中对冲切和剪切承载力验算的条款： 表一常见规范对冲切和剪切承载力的验算要求 综合各现行规范，对验算冲切承载力的同时，是否要做抗剪验算，有如下结论： 1．对普通板类构件，各规范未明确规定需要验算剪切承载力； 2．对无筋扩展基础，各规范均要求对基地反力大于300Kpa的情况验算受剪； 3．对扩展基础，国家地基规范在条文说明8.2.7和附录S中提到了柱下独立基础的斜截面受剪折算宽度，可见是应该做抗剪验算的；广东省地基基础规范9.2.7，明确要求验算墙下条基的受剪承载力，要求附加条件验算柱下矩形基础受剪承载力； 4．对桩承台和梁板式筏板基础，各规范均明确要求同时验算剪切承载力。 5．由上可见，通常抗剪验算都是没法省略的。各规范对冲切和剪切承载力验算的荷载取值、计算截面略有差别，选用公式时宜慎重。

二、对常见混凝土构件关于剪切和冲切对比的内容收集 表二冲切和剪切的若干对比 三、广东省建筑地基基础设计规范对冲切和剪切问题的看法 广东省建筑地基基础设计规范对冲切和剪切问题的描述，参见条文说明9.2.7，摘录如下： “一般说来，柱下单独基础板双向受力，墙下条形基础板单向受力，冲切和剪切，其破坏机理类似，承载力均受混凝土的抗拉强度所控制。不同的是剪切破坏面可视为平面，而冲切破坏面则可视为空间曲面，如截圆锥、截角锥或棱台及其他不规则曲面等。故剪切又称单向剪切(one way sherar)；冲切有时候

JCCAD筏板基础设计

JCCAD筏板基础设计 应用前提条件： 1.上部结构的计算可以提供荷载和凝聚到基础顶面的刚度； 2.有完整准确地地质报告输入，并成功读入到合适位置。 基本参数 基础埋置深度：一般应自室外地面标高算起。对于地下室，采用筏板基础也应自室外地面标高算起，其他情况如独基、条基、梁式基础从室内地面标高算起。 自动计算覆土重：该项用于独基、条基部分。点取该项后程序自动按20kN/m2的混合容重计算基础的覆土重。如不选该项，则对话框中出现单位面积覆土重参数需要用户填写。一般来说如条基、独基、有地下室时应采用人工填写单位面积覆土重，且覆土高度应计算到地下室室内地坪处，以保证地基承载力计算正确。 一层上部结构荷载作用点标高：即承台或基础顶标高，先进行估算，计算完成后进行修改。该参数主要是用于求出基底剪力对基础底面产生的附加弯矩作用。在填写该参数时，应输入PMCAD中确定的柱底标高，即柱根部的位置。注意：该参数只对柱下独基和桩承台基础有影响，对其他基础没有影响。 地梁筏板 该菜单定义了按弹性地基梁元法计算需要的有关参数 总信息： 结构种类：基础

基床反力系数：按默认 按广义文克尔假定计算：若此项选择后，计算模型改为广义文克尔假定，即各点的基床反力系数将在输入的反力系数附近上下变化，边角部大，中部小一些，变化幅度与各点反力与沉降的比值有关，采用广义文克尔假定的条件是要有地质资料数据，且必须进行刚性底板假定的沉降计算，否则按一般文克尔假定计算。在此处要与基础梁板弹性地基梁法计算中的沉降计算参数输入中参数相对应。 弹性基础考虑抗扭： 人防等级：不计算 双筋配筋计算压区配筋百分率：0.2％ 地下水距天然地坪深度：按实际 梁的参数： 梁钢筋归并系数：0.3 梁支座钢筋放大系数：1.0 梁跨中钢筋放大系数：1.0 梁箍筋放大系数：1.0 梁主筋级别：二级或三级 梁箍筋级别：一级或二级 梁立面图比例、梁剖面图比例：按默认 梁箍筋间距：200 翼缘（纵向）分布钢筋直径、间距：8mm、200mm 梁式基础的覆土标高：当不是带地下室的梁式基础时，此值为0；否则

筏板冲切计算问题

JCCAD软件筏板的冲切计算 1、等截面筏板，JCCAD软件按《建筑地基基础设计规范》的公式 计算。 2、JCCAD软件输入上柱墩时，JCCAD软件计算变截面处和柱边的 冲切计算（计算结果起控制作用），变截面处冲切锥体的顶部边长按柱墩的截面取值，如柱墩输入1500*1500，则顶部边长按1500*1500，冲切计算高度按筏板厚度-保护层厚度，但应注意计算结果应取菜单【柱冲切板】的计算结果，【单独验算】结果错误； 柱边冲切计算按规范。 3、JCCAD软件输入下柱墩且与水平面夹角不小于60度时，JCCAD 软件仅计算变截面处的冲切计算（内冲切，在下柱墩范围内不会冲切破坏），冲切锥体的顶部边长按等效柱宽计算，等效柱宽=柱墩的边长-2*筏板厚度，冲切计算高度按筏板厚度-保护层厚度。 如下柱墩输入2600*2600，角度75度，筏板厚度为500mm，则顶部边长按2600-2*500=1600。 4、JCCAD软件输入下柱墩且与水平面夹角小于60度时，JCCAD软 件按等厚度筏板计算冲切，仅计算柱边缘的冲切计算，冲切锥体的顶部边长按柱宽计算，冲切计算高度按筏板厚度+柱墩高度-保护层厚度。如下柱墩输入2600*2600，角度45度，筏板厚度为500mm，柱墩厚度500mm，则顶部边长柱宽，冲切高度为940mm。 5、JCCAD软件输入子筏板时，由于子筏板的输入造成软件对柱的 位置误判，会把中柱判断成角柱或边柱，故中柱软件按角柱（2边

冲切，系数1.2）、边柱（3边冲切、系数1.1）、任意柱（冲切边数大于4）计算时，均为计算错误，需人工复核。一般情况下，当子筏板按柱底轴力N/fak的正方形（fak按基本参数输入深宽修正后的地基承载力特征值）输入时，软件一般按4边冲切计算（此时，冲切计算R/s最小），当子筏板输入边长不大于于柱底轴力N/fak的正方形边长时，软件的Fl计算时，扣除的冲切锥体范围内的净反力Pj取值均按fak取值。一般情况下，子筏板边长小于2h+3bc（h为筏板厚度，bc为柱宽）判为角柱按二边冲切计算（此时一般冲切计算满足，r/s不小于1，但应手工复核），子筏板边长大于2h+3bc小于2h+4bc（h为筏板厚度，bc为柱宽）判为边柱按三边冲切计算，大于2h+4bc时按中柱或任意柱计算，按不少于4边冲切计算，子筏板输入边长小于柱宽+2h0（子筏板有效高度）时，均按中柱计算。子筏板冲切计算不管是否大于1均为绿色，应注意判别（仅r/s不小于1时冲切满足）。 6、JCCAD软件仅对柔性柱墩进行冲切计算，柱墩（含上、下柱墩） 的计算结果仅能采用柱冲切板的计算结果，菜单【单独验算】结果错误；筏板地基反力不考虑柱墩刚度的影响，配筋计算考虑柱墩高度。

抗冲切验算

1、承台底面积验算 轴心受压基础基底面积应满足 S=23.56≥(P k+G k)/f c=(171.77+176.7)/14.3=0.024m2。（满足要求） 2、承台抗冲切验算 由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。 计算简图如下：

应满足如下要求 式中 P j ---扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，P j=P/S=360.717/23.56=15.311kN/m2； βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，本例取B hp=1； h0---基础冲切破坏锥体的有效高度，取 h0=300-35=265mm； A l---冲切验算时取用的部分基底面积，A l=3.8× 2.475=9.405m2； a m ---冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； a t---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a； a b---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长； a b=a+2h0=0.65+2×0.265=1.18m

a m=(a t+a b)/2=(0.65+1.18)/2=0.915m F l＝P j×A l=15.311×9.405=143.996kN 0.7βhp f t a m h0=0.7×1×1.43×915×265/1000=242.717kN≥ 143.996kN，满足要求！ 3、承台底部配筋计算 属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩： 式中 M1,M2--任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1------任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=2.775m； l,b-----基础底面的长和宽； p max,p min-----相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大 和最小地基反力设计值， p max=p min=(360.717+212.04)/23.56=24.311kN/m2； p-----相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=p max=24.311kN/m2； G-----考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35G k，G k为基础标准自重，G=1.35×176.7=238.545kN； M1=2.7752/12×[(2×6.2+0.65)×(24.311+24.311-2× 238.545/23.56)+(24.311-24.311)×6.2]=237.592kN·m;

PKPM软件JCCAD筏板基础设计步骤举例

PKPM软件JCCAD筏板基础设计步骤举例PKPM软件JCCAD筏板基础设计步骤举例 一、地质资料输入 1、PKPM软件的JCCAD部分进行基础设计时，不一定要输入地质资料。 对于无桩的基础，如果不进行沉降计算，则可以不输入地质资料；如果要进行沉降计算，则需要输入地质资料。输入土的力学指标包括：压缩模量、重度。 对于有桩基础，如果不进行单桩刚度及沉降计算的话，可以不输入地质资料；否则就要输入。输入土的力学指标包括：压缩模量、重度、状态参数、内摩擦角和粘聚力。 2、在PKPM软件主界面“结构”页中选择“JCCAD”软件的第一项“地质资料输入”，程序进入地质资料输入环境，如下图所示： 3、土层布置

给地质资料命名之后，开始进行土层布置，点击右侧菜单“土层布置”，如下图所示： 弹出土层参数对话框，显示用于生成各勘测孔柱状图的地基土分层数据，如下图所示：4、输入孔点

单击“孔点输入”→“输入孔位”，以相对坐标和米为单位，逐一输入所有勘测孔点的相对 位置。孔点输入结束后，程序自动用互不重叠的三角形网格将各个孔点连接起来，并用插值法将孔点之间和孔点外部的场地土情况计算出来。如下图所示： 程序要求孔点形成的三角形网格互不交叉，互不重叠。如孔点位置十分复杂，程序自动形成的网格不能满足上述要求，可以通过“网格修改”命令由人工修改完成。 点击“修改参数”，点取已输入的孔点，弹出孔点土层参数对话框，如下图所示。对话框中显示的是标准孔点的土参数，应按各勘测孔的情况修改表中的数据，如土层低标高、土层参数、空口标高、探孔水头标高等。空口位置一般不采用绝对坐标，不必修改孔口坐标。如某一列各勘测孔的土参数相同，可以选择“用于所有点”，以减少修改土层参数的工作量。

抗冲切验算部分

承台抗冲切验算 所有承台厚度取 1.2m ，近似取钢筋混凝土保护层厚度 500mm ，则0h 1150mm =。 1.承台受柱冲切承载力验算 根据《建筑桩基技术规范》 (JGJ94-2008)，冲切破坏锥体应采用自柱（墙）边或承台变阶处至相应桩顶边缘连线所构成的锥体，锥体斜面与承台底面之夹角不应小于45° 对于柱下两桩承台，宜按深受弯构件（ lo/h<5.0， lo ＝ 1.15 ln ， ln 为两桩净距）计算受弯、受剪承载力，不需要进行受冲切承载力计算。为安全起见，以下仍然将两桩承台纳入冲切承载力验算。 对于柱下矩形独立承台受柱冲切的承载力可按下列公式计算（图5.9.7）： [] 0)()(2h f a h a b F t hp ox c oy oy c ox l βββ+++≤ ∑-=i l Q F F 式中l F ——不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下作用于冲切破坏锥体上的 冲切力设计值； x 0β、y 0β—— —由公式2 .084 .00+= λβ求得，000/h a x x =λ，000/h a y y =λ； x 0λ、y 0λ均应满足0.25～1.0的要求； c h 、c b ——分别为x 、y 方向的柱截面的边长； hp β——承台受冲切承载力截面高度影响系数，当h ≤800mm 时，βhp 取1.0, h ≥2000mm 时，βhp 取0.9,其间按线性内插法取值； ox a 、oy a ——分别为x 、y 方向柱边离最近桩边的水平距离。 柱对承台冲切力： 对CT1，l k F 3510kN 1.35F == 对CT2，l k F 5130kN 1.35F == 对CT3，l k F 2430kN 1.35F == 经验算，承台均满足冲切承载力要求。计算过程见下表。

楼mm厚板计算书增底板抗冲切计算

150mm厚板模板支撑计算书 1.计算参数 结构板厚150mm，层高9.65m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度 f m =13.00N/mm2,顺纹抗剪强度f v =1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48×3.0mm钢管：横向 间距1000mm,纵向间距1000mm,支撑立杆的步距h=1.50m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度f v =120.00N/mm2。 2.楼板底模验算 （1）底模及支架荷载计算 荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值 ①底模自重 0.30 kN/m2× 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m ②砼自重 24.00 kN/m3× 1.0 × 0.15 × 1.2 = 4.32 kN/m ③钢筋荷载 1.10 kN/m3× 1.0 × 0.15 × 1.2 = 0.20 kN/m ④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2× 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m 底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q 1 = 8.38 kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③ q 2 = 4.88 kN/m （2）楼板底模板验算 第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm W=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。 1）内力及挠度计算 a.①＋②＋③＋④荷载 支座弯矩系数K M =-0.105，M 1 =K M q 1 L2 =-0.105×8.38×3502=-107788N·mm 剪力系数K V =0.606 ，V 1 =K V q 1 L=0.606×8.38×350=1777N b.①＋②＋③荷载 支座弯矩系数K M =-0.105，M 2 =K M q 2 L2=-0.105×4.88×3502=-62769N·mm 跨中弯矩系数K M =0.078，M 3 =K M q 2 L2=0.078×4.88×3502=46628N·mm 剪力系数K V =0.606，V 2 =K V q 2 L=0.606×4.88×350=1035N 挠度系数K υ=0.644,υ 2 =K υ

桩筏基础设计讲解

桩筏基础设计讲解 该帖被浏览了880次 | 回复了6次 桩筏基础的设计与成本控制 摘要：随着高层建筑的发展，建筑基础设计方法越来越多，目前由于基础设计是一种粗放的设计，对桩筏基础的理论及方法不十分完善。规范要求桩筏基础设计均要满足桩基础和筏板基础的要求，现就在设计过程中如何做好桩筏基础的设计与成本控制与大家进行探讨。 关键词：桩筏基础设计成本控制 在目前的设计过程中，很多设计人员由于对桩筏基础的设计缺少经验，或对桩基础规范运用不灵活，不能根据地质条件对桩筏基础共同工作进行合理设计，而仅采用桩基受力形式忽略土的共同作用，造成不必要的项目成本增加（主要是基础成本）。 一、当今现状设计的方法 1、设计人员对桩筏基础设计概念理解不清，不能灵活应用规范，如对有地下水或地下水高的桩筏基础设计时均采用不考虑地基土对筏板的作用，全部采用桩承担上部荷载。 2、在常规设计方法时把上部结构和基础作为两个独立单元分别考虑，在上部荷载作用下求得上部结构内力和基础反力，然后把反力作用在弹性地基的基础上计算基础的内力，这种设计方法没有考虑上部结构与基础的共同作用。没有考虑上部结构刚度对基础的作用，从而导致 基础设计过于偏于保守。

3、有的由于计算不当而使用了厚筏。高层建筑设计中,采用桩筏基础时,对于筏板厚度的采用往往争议较大。有采用很厚的,有采用较薄的;有的规程甚至提出,应当使每层建筑不小于多少厚度的。对于筏板厚度的确定,传统上是凭经验假定,然后再进行冲剪验算。这实际上说明目前在筏板厚度确定的问题上,并没有什么方法。由此难免造成当前在高层建筑中的筏厚不少超过1.5m的,个别的厚度竟达4m 的不合理现象。所以筏板减薄问题实际上是一个如何确定筏板厚度的问题,而不只是一个单纯的减薄问题。在桩筏筏厚的确定上,郭宏磊等采用了一新的方法,即先在正常使用极限状态下,考虑筏板的抗裂性与差异沉降来定出一筏厚值,然后再在承载能力极限状态下,考虑冲切能力加以验算,如果发现板厚过小,此时再加厚也为时不晚,由于先走一步的原因,到了后面也有承载能力极限状态的保证。此外,这样做还有一个好处,即筏厚一定,筏板尺寸就一定,那么,有关桩筏筏板的设计后 半部就只剩下筏板的配筋问题了 二、高层建筑筏基与地基共同作用的分析 1、从对2008年《建筑桩基技术规范》阅读理解，有无地下水对桩筏 基础设计是否考虑桩土共同作用影响不大。 2、高层建筑桩筏基础的工作性质，对常规设计(s/d=3~4情况)是基本上接近于在弹性地基上刚性基础的工作性质。由于上部结构和地基基础是一个整体, 合理的桩筏箱基础设计应在分析上部结构、桩筏箱基础、土体共同作用的基础上, 优化桩筏设计。根据优化理论，桩筏箱基础优化设计的数学模型为一‘设计变量群桩的每根桩长、底板厚

筏板冲切

筏板抗冲切、剪切计算(FBCQ-2) 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规范》《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010), 本文简称《抗震规范》 ----------------------------------------------------------------------- 1 设计资料： 1.1 已知条件： 筏板类型：梁板式 混凝土强度等级：C30 纵筋保护层厚度：a s = 40mm 荷载标准组合的地基土平均净反力值：p = 242.00kPa 筏板厚度：d = 519mm 板格边长：ln1 = 5000mm ln2 = 5000mm _计算简图 1.2 计算要求 1) 筏板受冲切承载力验算 2) 筏板受剪切承载力验算 2 筏板抗冲切计算过程和计算结果 2.1 筏板抗冲切验算 根据《地基规范》8.4.5条，采用以下公式计算

≤F l 0.7βhp f t u m h 0 式中：F l 为作用在图中阴影部分上的地基土平均净反力设计值 u m 为距基底梁边h 0/2处冲切临界截面的周长 受冲切承载力截面高度影响系数，根据《地基规范》8.2.7确定βhp 如下 h = d = 519mm 因为h ≤ 800mm, 故βhp = 1.0 查《混凝土规范》表4.1.4-2，所选C30轴心抗拉强度设计值f t 为 f t = 1430.00kPa 截面有效高度h 0的值为 h 0 = d － a s = 519 － 40 = 479mm 冲切临界截面周长u m 的值为 u m = 2 × [(ln 1 － h 0) + (ln 2 － h 0)] = 2*[(5000 － 479) + (5000 － 479)] = 18.08m 受冲切混凝土冲切抗力 0.7βhp f t u m h 0 = 0.7×1.000×1430.00×18.08×0.48 = 8670.90kN 矩形阴影部分的面积为A A = (ln 1 － 2h 0)×(ln 2 － 2h 0) = (5.000 － 2×0.479)×(5.000 － 2×0.479) = 16.338m 2 矩形阴影面积上的地基土平均净反力设计值为 F l = p ×A = 242.00×16.338 = 3953.74kN ≤F l 0.7βhp f t um h 0 = 8670.90kN ------筏板抗冲切验算满足------ 2.2 筏板抗剪切验算 根据《地基规范》8.4.5条，采用以下公式计算 ≤V s 0.7βhs f t ( )-l n 22h 0 h 0 式中：V s 为距梁边缘h 0处，作用在图中梯形阴影部分面积上的地基土平均净反力设计值 βhs 为受剪切承载力截面高度影响系数 受剪切承载力截面高度影响系数βhs 计算 根据地基规范8.4.5-4