落地式钢管脚手架计算书

落地式扣件钢管脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算参数:

双排脚手架，搭设高度29.0米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，内排架距离结构0.33米，立杆的步距1.50米。

钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。

施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设19层计算。

栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。

脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。

基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。

地基承载力标准值135kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。

一、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m

活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m

荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

计算公式如下:

M=3.511×1.0002/8=0.439kN.m

=0.439×106/5080.0=86.395N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×2.551×1000.04/(384×2.06×105×121900.0)=1.323mm

小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

二、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

小横杆的自重标准值 P1=0.038×1.000=0.038kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.000×1.500/2=0.262kN

活荷载标准值 Q=3.000×1.000×1.500/2=2.250kN

荷载的计算值 P=(1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250)/2=1.756kN

大横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.756×1.500=0.469kN.m

=0.469×106/5080.0=92.347N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm

集中荷载标准值P=(0.038+0.262+2.250)/2=1.275kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V1=1.146×1275.450×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=1.96mm

最大挠度和

V=V1+V2=2.017mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤R c

其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

1.荷载值计算

横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.000×1.500/2=0.262kN

活荷载标准值 Q=3.000×1.000×1.500/2=2.250kN

荷载的计算值 R=1.2×0.058+1.2×0.262+1.4×2.250=3.534kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394

N G1 = 0.139×29.000=4.043kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35

N G2 = 0.350×19×1.500×(1.000+0.330)/2=6.633kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14

N G3 = 0.140×1.500×19/2=1.995kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

N G4 = 0.005×1.500×29.000=0.217kN

经计算得到，静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3+N G4 = 12.888kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值 N Q = 3.000×2×1.500×1.000/2=4.500kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450

U z——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：U z = 1.250

U s——风荷载体型系数：U s = 0.600

经计算得到，风荷载标准值W k = 0.7×0.450×1.250×0.600 = 0.236kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2N G + 0.85×1.4N Q

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×12.888+0.85×1.4×4.500=20.821kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2N G + 1.4N Q

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×12.888+1.4×4.500=21.766kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W计算公式

M W = 0.85×1.4W k l a h2/10

其中 W k——风荷载标准值(kN/m2)；

l a——立杆的纵距 (m)；

h ——立杆的步距 (m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩 M w=0.85×1.4×0.236×1.500×1.500×1.500/10=0.095kN.m

五、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=21.766kN；

i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

k ——计算长度附加系数，取1.155；

u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

l0——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；

A ——立杆净截面面积，A=4.890cm2；

W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；

——由长细比，为2599/16=164；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.262；

——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到=21766/(0.26×489)=169.604N/mm2；

[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=20.821kN；

i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

k ——计算长度附加系数，取1.155；

u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

l0——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；

A ——立杆净截面面积，A=4.890cm2；

W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；

——由长细比，为2599/16=164；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.262；

M W——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，M W=0.095kN.m；

——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到=20821/(0.26×

489)+95000/5080=180.918N/mm2；

[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

六、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 N G2K——构配件自重标准值产生的轴向力，N G2K = 8.846kN；

N Q——活荷载标准值，N Q = 4.500kN；

g k——每米立杆承受的结构自重标准值，g k = 0.139kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 H s = 56.156米。

脚手架搭设高度 H s等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 N G2K——构配件自重标准值产生的轴向力，N G2K = 8.846kN；

N Q——活荷载标准值，N Q = 4.500kN；

g k——每米立杆承受的结构自重标准值，g k = 0.139kN/m；

M wk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，M wk = 0.080kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 H s = 47.475米。

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

N l = N lw + N o

其中 N lw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

N lw = 1.4 × w k× A w

w k——风荷载标准值，w k = 0.236kN/m2；

A w——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，A w = 3.00×4.50 = 13.500m2； N o——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；N o = 5.000

经计算得到 N lw = 4.465kN，连墙件轴向力计算值 N l = 9.465kN

连墙件轴向力设计值 N f = A[f]

其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=33.00/1.58的结果查表得到=0.95；

A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。

经过计算得到 N f = 94.932kN

N f>N l，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件拉结楼板预埋钢管示意图

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤ f g

其中 p ——立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 87.07

N ——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 21.77

A ——基础底面面积 (m2)；A = 0.25

f g——地基承载力设计值 (kN/m2)；f

g = 135.00

地基承载力设计值应按下式计算

f g = k c× f gk

其中 k c——脚手架地基承载力调整系数；k c = 1.00 f gk——地基承载力标准值；f gk = 135.00

地基承载力的计算满足要求!

钢管落地脚手架计算书

钢管落地脚手架计算书 采用品茗安全计算软件计算；本工程为深圳市龙岗区第二人民医院综合楼改造工程，总建筑面积6570m2,建筑总高度为米，建筑总层数为地下一层、地上十二层，一层层高，二层层高4m，三~十一层层高均为3m，十二层层高为4m。 扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为，立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆的横距为，立杆的纵距为，大小横杆的步距为； 内排架距离墙长度为； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根； 脚手架沿墙纵向长度为； 采用的钢管类型为Φ48×； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为； 连墙件采用两步两跨，竖向间距，水平间距3m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2层； 3.风荷载参数 本工程地处广东深圳市，基本风压m2； 风荷载高度变化系数μz为，风荷载体型系数μs为； 脚手架计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):； 脚手板自重标准值(kN/m2):；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):； 安全设施与安全网(kN/m2):； 脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):； 脚手板铺设总层数:12； 5.地基参数要求 若地基土类型为:素填土；地基承载力标准值(kPa):； 立杆基础底面面积(m2):；地基承载力调整系数:。 本工程原地基土类型为混凝土，地基承载力大于120，满足要求！ 二、大横杆的计算: 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=m； 脚手板的自重标准值:P2=×(2+1)=m； 活荷载标准值:Q=2×(2+1)=m； 静荷载的设计值:q1=×+×=m； 活荷载的设计值:q2=×=m； 图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度验算 跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=××+××=； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为M2max=××；

双排钢管脚手架施工方案(详细计算书)-免费

某工程双排扣件式钢管落地脚手架 施工方案 广西建工集团第二建筑工程有限责任公司

目录 1 编制依据 (1) 2 工程概况 (1) 3 施工部署 (1) 3.1 组织机构 (1) 3.2 设计总体思路 (1) 3.3 劳动力准备 (2) 3.4 材料准备 (2) 3.5 机具准备 (3) 3.6 技术准备 (4) 4 脚手架构造要求 (4) 4.1 总的设计尺寸 (4) 4.2 纵向水平杆 (4) 4.3 横向水平杆 (5) 4.4 脚手板 (5) 4.5 立杆 (5) 4.6 连墙件 (6) 4.7 门洞 (6) 4.8 剪刀撑 (6) 4.9 扣件 (7) 4.10 基础 (7)

4.11 上人斜道 (7) 5 脚手架的搭设和拆除施工工艺 (7) 5.1 落地脚手架搭设施工工艺 (7) 5.2 脚手架的拆除施工工艺 (8) 6 目标和验收标准 (9) 7 安全文明施工保证措施 (9) 7.1 材质及其使用的安全技术措施 (9) 7.2 脚手架搭设的安全技术措施 (9) 7.3 脚手架上施工作业的安全技术措施 (10) 7.4 脚手架拆除的安全技术措施 (10) 7.5 文明施工要求 (11) 7.6 应执行的强制性条文 (13) 8 设计计算 (15) 8.1 荷载传递路线 (15) 8.2 横向水平杆强度计算 (15) 8.3 纵向水平杆强度计算 (16) 8.4 连接扣件抗滑承载力计算 (17) 8.5 立杆稳定性计算 (17) 8.6 连墙件验算 (21) 8.7 立杆地基承载力计算 (22) 9 附图

附图-1 外架平面布置图 附图-2 外架剖面图和立面图 附图-3 基础、门洞和连墙件做法

满堂脚手架计算书

满堂脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、架体参数 二、荷载参数 三、设计简图

搭设示意图： 平台水平支撑钢管布置图

平面图

侧立面图 四、板底支撑（纵向）钢管验算 钢管类型Φ48.3×3.6钢管截面抵抗矩 W(cm3) 5.26钢管截面惯性矩I(cm4)12.71钢管弹性模量E(N/mm2) 2.06×105钢管抗压强度设计值 [f](N/mm2) 205纵向钢管验算方式简支梁 G 1k =g 1k =0.04kN/m G 2k =g 2k ×l b /(n+1)=0.35×1.2/(2+1)=0.14kN/m Q 1k =q 1k ×l b /(n+1)=1×1.2/(2+1)=0.4kN/m Q 2k =q 2k ×l b /(n+1)=1×1.2/(2+1)=0.4kN/m 1、强度验算 板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算满堂脚手架平台上的无集中力 q=1.2×(G 1k +G 2k )+1.4×(Q 1k +Q 2k )=1.2×(0.04+0.14)+1.4×(0.4+0.4)=1.336

板底支撑钢管计算简图 M max =ql2/8=1.336×1.22/8=0.24kN·m R max =ql/2=1.336×1.2/2=0.802kN σ=M max /W=0.24×106/(5.26×103)=45.627N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=1.2×(G 1k +G 2k )+1.4×(Q 1k +Q 2k )=1.2×(0.04+0.14)+1.4×(0.4+0.4)=1.336 q 2=1.4×F 1 =1.4×1=1.4kN 板底支撑钢管计算简图

落地式钢管脚手架施工方案样本

锦江之星-连云港东海店 脚 手 架 工 程 施 工 方 案 编制人: 汤华 审核人: 张雄 日期: 、 9、 1

一、工程概况: 工程名称: 锦江之星－连云港东海店 工程地点: 连云港市东海县和平东路26号 建筑面积: 3895.00㎡ 檐口高度: 27.50m 占地面积: 约㎡ 建筑功能: 经济型宾馆 二、搭设 ( 1) 扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施 ①地基处理: 基槽回填土分层夯实, 表面用C10混凝硬化, 厚度为100mm。四周外脚手架以硬化的回填土作为基础, 所有的基础必须平整。基础上、底座下设置垫板, 其厚度不小于50mm, 布设必须平稳, 不得悬空。并在四周距脚手架外立杆50cm处设一浅排水沟。 ②立杆: 脚手架采用双排双立杆, 立杆顶端高出结构檐口上皮1.5m。 立杆接头采用对接扣件连接, 立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置, 两个相邻接头避免出现在同步同跨内, 并在高度方向错开的距离不小于50cm; 各接头中心距主节点的距离不大于60cm。 ③大横杆:

大横杆置于小横杆之下, 在立柱的内侧, 用直角扣件与立柱扣紧; 其长度大于3跨、不小6m, 同一步大横杆四周要交圈。 大横杆采用对接扣件连接, 其接头交错布置, 不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小50cm, 各接头距立柱的距离不大于50cm。 ④小横杆: 每一立杆与大横杆相交处( 即主节点) , 都必须设置一根小横杆, 并采用直角扣件扣紧在杆上, 该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同, 且根据作业层脚手板搭设的需要, 可在两立柱之间在等间距设置增设1～2根小横杆, 其最大间距不大75cm。 小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm; 伸出里排大横杆距结构外边缘15cm, 且不大于44cm。上、下层小横杆应在立杆处错开布置, 同层的相临小横杆在立柱处相向布置。 ⑤纵、横向扫地杆: 纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上, 横向扫地杆则用直角扣固定在紧靠纵向扫地杆上方的立柱上。靠边坡的立柱轴线到边坡的距离不小于50cm, 并对此立杆采取斜拉加固措施。 ⑥剪刀撑: 本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式, 随立柱、纵横向水平杆同步搭设, 用通长剪刀撑沿架高连续布置。双立杆部位

钢管落地脚手架计算书

钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数 二、荷载设计 计算简图：

立面图 侧面图三、纵向水平杆验算

纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.3×0.8/(2+1))+1.4×3×0. 8/(2+1)=1.26kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.3×0.8/(2+1))+3×0.8/(2+1)=0.91kN/ m 计算简图如下： 1、抗弯验算

M max=0.1ql a2=0.1×1.26×1.52=0.28kN·m σ=M max/W=0.28×106/4490=62.94N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.91×15004/(100×206000×107800)=1.41mm νmax＝1.41mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=1.1ql a=1.1×1.26×1.5=2.07kN 正常使用极限状态 R max'=1.1q'l a=1.1×0.91×1.5=1.51kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=2.07kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=1.51kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kN·m)

脚手架计算书(DOC)

满堂扣件式钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为24.5m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.50m，立杆的步距 h=1.30m。 脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载 2.00kN/m2，施工活荷载5.00kN/m2。 图落地平台支撑架立面简图

图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×3.2。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、基本计算参数[同上] 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.73cm3； 截面惯性矩 I = 11.35cm4； 纵向钢管计算简图 1.荷载的计算： (1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)： q1=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m (2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： q21= 2.000×0.300=0.600kN/m (3)施工荷载标准值(kN/m)：

q22= 5.000×0.300=1.500kN/m 经计算得到，活荷载标准值 q2 = 1.500+0.600=2.100kN/m 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 静荷载 q1 = 1.20×0.090=0.108kN/m 活荷载q2 = 1.40×1.500+1.40×0.600=2.940kN/m 最大弯矩 M max=(0.10×0.108+0.117×2.940)×1.2002=0.511kN.m 最大支座力N = (1.1×0.108+1.2×2.94)×1.20=4.376kN 抗弯计算强度f=0.511×106/4729.0=108.03N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:

落地式钢管脚手架计算23m

落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度23.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.80米。 钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.35kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8000。 地基承载力标准值105kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 一、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.500/2=0.075kN/m 活荷载标准值 Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.075+1.4×1.500=2.236kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=2.236×1.0502/8=0.308kN.m =0.308×106/4491.0=68.617N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算

落地式双排钢管脚手架计算

落地式双排钢管脚手架计算 一、计算参数： 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为35米，立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为0.9米，大小横杆的步距为1.8 米； 内排架距离墙长度为0.35米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2 根； 采用的钢管类型为Φ48.3×3.6； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 本工程地处黑龙江省尚志市，基本风压为0.65 kN/m2； 风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为0.65； 脚手架计算中考虑风荷载作用 数参载荷静4. 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7； 脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038； 5.地基参数 地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00； 立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。 :的杆计算二、大横按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的下面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ； 脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.9/(2+1)=0.09 kN/m ； 活荷载标准值: Q=2×0.9/(2+1)=0.6 kN/m； ；0.09=0.154 kN/m×0.038+1.2×: q1=1.2静荷载的设计值 ；0.6=0.84 kN/m: q2=1.4×活荷载的设计值 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) ) 支座最大弯矩大横杆设计荷载组合简图图2 (验强2.度算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

轮扣钢管脚手架计算

新建贵广铁路GGTJ-13标段 承插型盘扣件钢管脚手架 计算书 编制单位： 技术负责人： 复核： 计算： 编制日期：

承插型盘扣件钢管脚手架计算书 1、工程概况 承插型盘扣件（轮扣式）钢管支撑脚手架设计概况： （1） 立杆规格型号（B 型）Φ 48×3.2 ㎜（外径*壁厚），材质Q345; （2） 纵距900mm,横距900mm,步距1500mm; 2、轮扣支架计算 （1） 立杆计算 QK GK N ∑N ∑4.12.1+=N 式中：N —立杆轴向力设计值（kN ）； GK N ——模板及支架自重、新浇混凝土自重和钢筋自重标准值产生的轴向力总和（kN ）； QK N ——施工人员及设备荷载标准值和风荷载标准值产生的轴向力总和（kN ）； 其中：模板及支架荷载标准值：4kN/m 2；钢筋混凝土荷载标准值：26kN/m 3：施工及设备荷载标准值：2.5kN/m2； 支撑架上部混凝土厚1.0m,则单杆轴向力为： N=1.2 ×（0.9 ×0.9 ×26+4 ×0.9 ×0.9）+1.4 ×（0.9 ×0.9 ×2.5）=32KN MPa f MPa A N f 300][71450 10323 =<=?==,轴力满足要求. （2）稳定性计算： f W M A N ≤+=w ?σ时，稳定性满足要求； 式中： A ——立杆横截面积 ?——轴心受压杆件稳定系数 f ——钢材强度设计值 B ——支架立杆步距 α——模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度,取值650mm; W M ——风荷载产生的立杆弯矩（N.mm ）; W-立杆的截面模量，此处为4.73m 3。 模板支架立杆计算长度按下式计算，并取其中的最大值： h l η=0

脚手架计算书(步距1.8)

本工程首层～设备层双排脚手架采用Φ48×3.5钢管单立杆，最大搭设高度50m以下（为20.2m），搭设按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》（JGJ130—2001）的设计尺寸及构造要求搭设，故对其相应杆件不再进行设计计算。 本工程五～十九层外双排脚手架采用Φ48×3.5钢管单立杆脚手架，脚手架搭设高H=57.6m。双排脚手架用于结构施工和装修施工。需对此脚手架进行验算。计算参数如下： 1、荷载计算（此脚手架计算查表所得值通过《建筑施工手册（第四版）1》查得） ①恒载的标准值G k： G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 由表5—7查得g k1＝0.1089KN/m； g k2＝0.2356KN/m； g k3＝

0.1113KN/m。 a.当取H i＝56.7m 用于结构作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝56.7×（0.1089＋0.1113）＋1.5×0.2356 ＝12.84KN 用于装修作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝56.7×（0.1089＋0.1113）＋2×1.5×0.2356 ＝13.19KN b.当取H i＝28.4m 用于结构作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝28.4×（0.1089＋0.1113）＋1.5×0.2356 ＝6.61KN 用于装修作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝28.4×（0.1089＋0.1113）＋2×1.5×0.2356 ＝6.96KN ②活载（作业层施工荷载）的标准值Q k： Q k=n1×l a×q k 由表5—12查得q k＝1.8KN/m（结构作业时）和q k＝1.2KN/m（装修作业时）则有： 用于结构作业时，Q k= 1.5×1.8＝2.7KN

最新39m落地式扣件钢管脚手架计算书汇总

39m落地式扣件钢管脚手架计算书

落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。 双排脚手架，搭设高度39.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设10层计算。 栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数1.2480。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。 卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离2倍立杆间距。 卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离4.2m。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800/2=0.120kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.120=0.190kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.200=1.680kN/m

外脚手架计算书(20200617113908)

双排扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。 双排脚手架，搭设高度25.3米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.040+1.2×0.262+1.4×2.250=3.513kN/m

落地式扣件钢管脚手架计算书

落地式扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 单排脚手架，搭设高度19.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.40米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用3步3跨，竖向间距4.50米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设1层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。 地基承载力标准值240kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.400/2=0.070kN/m 活荷载标准值Q=3.000×0.400/2=0.600kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.040+1.2×0.070=0.132kN/m

脚手架计算参数介绍

脚手架和模板工程计算公式参数（转） 2012-12-01 19:41:17| 分类：默认分类| 标签：|举报|字号大中小订阅 扣件式钢管脚手架与模板支架的设计计算10－1－2 前言10－1－2 1 充分认识脚手架和模板支架在工程施工中的重要性，认真做好施工组织设计10－1－2 2 扣件式钢管脚手架基本构造与主要杆件10－1－4 3 扣件式钢管脚手架和模板支架设计计算10－1－6 4 了解扣件式钢管脚手架和模板支架（结构支架）的特性，应注意掌握的几个要点10－1－13 5 算例及比较10－1－17 扣件式钢管脚手架与模板支架的设计计算 益德清（中国工程设计大师） ----本文摘自《浙江建筑》 前言 扣件式钢管脚手架和模板支架工程是土木建筑工程施工中必不可少且十分重要的临时设施，它既为工程顺利施工，又直接影响工程的质量、进度、效率、安全等。二十余年来，我国经济迅速发展，高层建筑、大跨度建筑大量兴建, 商品混凝土泵送现浇钢筋混凝土结构体系的形成，都促使高层脚手架和空间高、跨度大的模板支架应用日渐增多。随之在工程施工中，编制高层脚手架和模板支架的施工组织设计的重要性也越加明显。 特别是近年来，扣件式钢管模板支架发生的安全事故，引起了建设主管部门和工程部门的关切和重视，为了贯彻浙江省建设厅“关于开展全省建设安全生产年活动”，笔者受省、市工程管理和施工部门的邀请，针对扣件式钢管脚手架和模板支架的设计计算中的某些要点和问题，作了一些介绍，有一部分工程技术人员希望有书面资料，为此，笔者整理成这篇文章，供施工部门技术人员编制施工组织设计时参考。由于本人对施工技术知之不多，若有不妥，请工程界同仁指正。 1 充分认识脚手架和模板支架在工程施工中的重要性，认真做好施工组织设计 1.1 脚手架工程 脚手架是土木建筑工程施工必须使用的重要设施，是为保证高处作业安全、顺利进行施工而搭设的工作平台或作业通道，在结构施工、装修施工和设备管道的安装施工中，都需要按照操作要求搭设脚手架。 脚手架是施工中必不可少的，是随着工程进展需要而搭设的。虽然它是建筑施工中的临时设施，工程完成就拆除，但它对建筑施工速度、工作效率、工程质量以及工人的人身安全有着直接的影响，如果脚手架搭设不及时，势必会拖延工程进度；脚手架搭设不符合施工需要，工人操作就不方便，质量会得不到保证，工效也提不高；脚手架搭设不牢固，不稳定，就容易造成施工中的伤亡事故。因此，脚手架的选型、构造、搭设质量等决不可疏忽大意、轻率对待。 脚手架的种类很多，按搭设位置分：有外脚手架和里脚手架；按所用材料分：有木脚手架、竹脚手架和金属（钢管、型钢）脚手架；按构造形式分：有多立杆式、框式、桥式、吊式、挂式、升降式等；按立杆搭设排数分：有单排、双排和满堂红架；按搭设高度分：有高层脚手架和普通脚手架；按搭设用途分：有砌筑架、装修架、承重架等。 不论哪种脚手架工程，都应符合以下基本要求：

钢管脚手架计算书

脚手架计算书 一、脚手架设计及验算说明： 本工程为文体中心工程，因本工程外立面凸凹变化，脚手架尺寸参数根据外立面按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)设置，45.9米层以下采用落地式钢管脚手架， 本计算书依据原报送方案进行验算和优化，部分计算参数需结合原报送方案璞审阅。本计算书按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001以下简称技术规范)设计验算，同时参考《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)的荷载取值及稳定性验算相关内容编制。 二、脚手架设计验算： （一）、落地式钢管脚手架设计验算： 1、计算参数 ⑴、脚手架参数： ①、双排脚手架搭设高度为24.3 m，立杆采用单立杆；采用的钢管类型为Φ48×3.5，为增加安全系数，计算时重量按Φ48×3.5取值，力学参数按Φ48×3.0计算。因局部位置为三排立杆，在计算立杆强度及稳定性时按最大荷载发生位置取中间立杆计算。 ②、搭设几何尺寸：立杆的横距为0.9m，立杆的纵距按建筑物尺寸有1.5m和1.6米，取大值1.6米计算。大小横杆的步距为1.8 m；每步距中部外侧设一根大横杆作为防护栏杆；内排架距离墙0.45m；小横杆上不搭大横杆；小横杆每边伸出立杆尺寸按0.15米计算。 ③、横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00； ④、与结构的连接点，因为是改造工程，为尽量保护原有建筑主体，采用两步三跨，连接点采用钢管形成抱箍连接在原有框架柱上，竖向间距 3.6 m，水平间距4.8 m，采用扣件连接，对没有柱子的部位采用楼板和铜管打孔连接。 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:按2层计算；

钢管脚手架计算书

钢管落地脚手架计算书 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 33 米，立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.6米，立杆的横距为1.1米，大小横杆的步距为1.8 米； 内排架距离墙长度为0.30米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 4 根； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用一步两跨，竖向间距 1.8 米，水平间距3.2 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为单扣件； 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 本工程地处福建省泰宁，基本风压为0.3 kN/m2； 风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为0.65； 脚手架计算中考虑风荷载作用 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1278； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038； 5.地基参数 地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00； 立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。

二、大横杆的计算: 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P =0.038 kN/m ； 1 =0.3×1.1/(4+1)=0.066 kN/m ； 脚手板的自重标准值:P 2 活荷载标准值: Q=2×1.1/(4+1)=0.44 kN/m； =1.2×0.038+1.2×0.066=0.125 kN/m； 静荷载的设计值: q 1 活荷载的设计值: q =1.4×0.44=0.616 kN/m； 2

脚手架计算书示例

钢管落地施工平台计算书 扣件式钢管落地平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书编写还参考了《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》一文。

一、参数信息 1.基本参数 立杆横向间距或排距l a(m):0.60，立杆步距h(m)：0.60； 立杆纵向间距l b(m):0.90，平台支架计算高度H(m)：8.00； 立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：250.00； 钢管类型:Φ48×3.0，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:1.00； 2.荷载参数 脚手板自重(kN/m2):0.300； 栏杆自重(kN/m):0.150； 材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000； 施工均布荷载(kN/m2):4.000； 3.地基参数 地基土类型: 立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。 二、纵向支撑钢管计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为 截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；

截面惯性矩 I = 10.78cm4； 纵向钢管计算简图 1.荷载的计算 (1)脚手板自重(kN/m)： q11 = 0.3×0.25 = 0.075 kN/m； (2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： q12 = 5×0.25 = 1.25 kN/m； (3)施工荷载标准值(kN/m)： p1 = 4×0.25 = 1 kN/m 2.强度验算 依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和； 最大弯矩计算公式如下: M = 0.1q1l2+0.117q2l2 最大支座力计算公式如下: N = 1.1q1l + 1.2q2l 均布恒载：q1 = 1.2 × q11= 1.2×0.075 = 0.09 kN/m； 均布活载：q2 = 1.4×1+ 1.4 ×1.25=3.15 kN/m； 最大弯距 M max = 0.1×0.09×0.62 + 0.117 ×3.15×0.62 = 0.136 kN·m ； 最大支座力 N = 1.1×0.09×0.6 + 1.2×3.15×0.6 = 2.327 kN； 最大应力σ = M max / W = 0.136×106 / (4490) = 30.271 N/mm2； 纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；

落地式钢管脚手架

落地式钢管脚手架 搭设方案 一、工程概况 工程名称： 工程地址： 二、脚手架的材料准备 1、钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm 钢管。 2、扣件采用铸铁扣件，质量应符合GB15831－1995《钢管脚手架扣件》的规定。 3、垫板采用5cm、20cm 以上宽木脚手板。 三、脚手架搭设的作业条件 1、首先脚手架搭设场地已平整、夯实工作，从建筑物主体向外围3－5‰找坡。回填土夯实后，上面铺设厚5cm、20cm 以上宽木脚手板沿建筑物周围通长装置，之后在木脚手板上放置钢底座，钢底座上放置立杆，之后按设计的立杆间距进行放线定位，铺设木脚手板要平稳，不得悬空。 2、排水措施：在距脚手架外排立杆外0.5 米处，设置一排水沟，在最低点，设置积水坑，水流入坑内，用潜水泵将水排出，排水沟坡度为3－5‰ 四、脚手架的搭设方法。 1、搭设顺序 放置纵向扫地杆，自角部起依次向两边竖立底杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆并也与立杆固定（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直），每边竖起3－4 根立杆后,随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣接固定）和横向水平杆（小横杆，靠近立杆并与纵向水平杆扣接固定）、校正立杆垂直和水平使其符合要求，按40－60N m 力拧紧扣件螺栓，形成脚手架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。交圈后，再全面检查一遍脚手架质量和地基情况，严格确保设计要求和脚手架质量，设置连杆墙件（或加抛撑），按第一步程序和要求搭设指二步、第三小步．．．．．．，随搭设进程及时装设连墙件和剪刀撑，装设作业层间横 杆（在脚手架横向杆之间架设的、用于缩小铺板支撑跨度的横杆）、铺设脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板及密目网全封闭。 2、构造要求 1) 立杆的间距、垂直度：立杆间距选用1.5 米，允许搭设偏差±5cm,立杆垂直度允许搭设偏差±10 cm。排宽1.5 米。 2) 扫地杆设置从垫板往上20 cm 处，设置扫地杆，扫地杆采用对接接长。扫地杆在端头与立杆交接处伸出扣件长度不小于10 cm。 3) 横杆间距、平整度：横杆步距采用1.8 米，用对接方法接长，一根横杆两端的高差，不能超过2 cm，纵向水平杆全长平整度不小于±10cm。 4) 立杆、横杆接头的详细做法： 立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱的接头不应设在同步跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离

落地脚手架计算书(适用于24米以下)

目录 一、编制依据 (1) 二、工程参数 (1) 三、横向水平杆（小横杆）验算 (2) 四、纵向水平杆(大横杆)验算 (4) 五、扣件抗滑承载力验算 (4) 六、立杆的稳定性计算 (5) 七、脚手架搭设高度计算 (8) 八、连墙件计算 (9) 九、立杆地基承载力计算 (10)

一、编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 7、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 8、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016 9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文 二、工程参数

1800 3001050 三、横向水平杆（小横杆）验算 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》规定:

“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是：脚手板→横向水平杆→纵向水平杆→纵向水平杆与立杆连接的扣件→立杆，如图： 横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 （一）抗弯强度计算 1、作用横向水平杆线荷载标准值： q k =(Q K +Q P1 )×S=(3+×= kN/m 2、作用横向水平杆线荷载设计值： q=×Q K ×S+×Q P1 ×S=×3×+××= kN/m 3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩： M max = ql b 2 = × =·m 88 4、钢管载面模量W= 5、Q235钢抗弯强度设计值，f=205N/mm2 6、计算抗弯强度 σ=M max = ×106 =mm2〉205N/mm2 W×103 7、结论：不满足要求!建议减少脚手架纵距或横距或小横杆间距，或控制施工荷载!（二）变形计算 1、钢材弹性模量E＝×105N/mm2 2、钢管惯性矩I＝ 3、容许挠度 [ν]=l/150与10mm

落地式钢管脚手架施工方案(附计算书)

落地式钢管脚手架施工方案计算书）（附

钢管脚手架施工方案 第一章工程概况 本工程为海南雅居乐房地产开发有限公司A08 区莱佛仕酒店东客房部 分，建筑面积四万余平方米，客房分为I段、II段和皿段。I段包括一栋7 层和一栋9层的框架剪力墙结构，占地面积1626?50m2,建筑总高度41.70m, 其中地下2?佃m,地上41.70m; I段包括一栋8层和一栋9层的框架剪力墙结构，占地面积1751 ?16m2,建筑总高度45?30m,其中地下2?09m,地上45.30m;皿段为一栋9层的框架剪力墙结构，占地面积1744?32m2,建筑总高度43.20m,其中地下一层，层高2.19m，地上43.20m。 第二章编制依据 1 、《莱佛士度假酒店工程设计文件》 2、《莱佛士度假酒店工程施工组织设计》 3、《JGJ130 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 第三章脚手架搭拆及安全管理 一、方案设想 根据《建筑施工安全检查标准》（JGJ59?99）规定，结合本工程实际情况,本工程I 段、II 段F2 层以下四周采用落地式钢管脚手架,每步架高为1.8米。F3层以上采用型钢悬挑斜拉式钢管脚手架（另行设计）。 二、材质选择 1、钢管：采用外径48mm，壁厚3.5mm的A3焊接钢管，其质量要符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。凡严重锈蚀、薄壁、严重弯曲及裂变的杆件不准采用，外架钢管采用黄色，扣件刷黄色防锈漆。

2、扣件：其材质应符合《钢管脚手架扣件》（GB15831 ）中A3的规定, 且不得有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件应与钢管的贴面接触良 好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要大于5mm。扣件的规格有三种：（1）直角扣件：主要作大、小横杆与立杆的联接使用，也可作连接墙杆对脚手架联接使用，保持杆件连接呈固定十字状；（2）回转扣件（也称万向扣件）：主要作斜杆与立杆，斜杆接长、立杆双管附绑加强联接使用； （3） 对接扣件：主要作立杆、大横杆、搁栅、防护栏杆接长使用。凡严重锈蚀、变形、裂缝、螺栓螺纹已损坏的扣件不准采用；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。 3、脚手片采用规格为700mm^800mm由8厘钢筋网片。 4、连墙件：采用巾48