结构计算书经典
结构计算书
1 设计资料
（1）工程名称：濮阳市某中学办公楼。
（2）结构形式：现浇钢筋混凝土框架结构，柱网尺寸为7.2m×6m。
（3）工程概况：建筑层数5层，层高3.6m，室内外高差450mm，女儿墙高600mm，建筑高度18.45m，建筑面积3342.8m2。
（4）基本风压：0.45 kN/ m2，地面粗糙度为C类。
（5）基本雪压：0.40 kN/ m2。
（6）抗震设防烈度：七度设防。
（7）材料选用：
钢筋：梁、柱中的纵向钢筋采用HRB335，板中钢筋和箍筋采用HPB235；基础中除分布钢筋和箍筋采用HPB235外，其余钢筋采用HRB335。
混凝土：采用C30混凝土；
墙体：采用加气混凝土砌块，重度γ=5.5 kN/m3 ；
窗：铝合金窗，γ=0.35 kN/m3 ；
（8）墙体厚度：医务室和卫生间的隔墙厚150mm，其余墙厚为250mm。
结构平面布置图如图1所示。
图1 结构平面布置图
2 梁、柱截面尺寸估算
2.1 梁截面尺寸估算
框架梁截面高度11(
~)16
12
h l =，截面宽度11(
~)32
b h =，本结构中取：
纵向框架梁： b=250mm h=600mm 横向AB 、CD 跨框架梁： b=250mm h=500mm 横向BC 跨框架梁： b=250mm h=400mm 次梁： b=250mm h=500mm
2.2 柱截面尺寸估算
框架柱的截面尺寸11~12
18c i b H ??=
???
，()12c c h b = ，i H 为第i 层层高。本结构中层高
为3.6m ，故c b =（200~300）mm 。
框架柱截面尺寸还应根据公式[]c c
N
A f μ≥
N 估算。式中：()1.1 1.2v N N = ，v N =负荷
面积×（12~14） kN/ m 2×层数，[]μN 为轴压比，可根据规范查出。
仅估算底层柱。本结构中，边柱和中柱负荷面积分别为（7.2?3）m 2 ，（7.2?4.35）m 2，层数为5层；该框架结构抗震设防烈度为七度，建筑高度18.45m<30m ，因此为三级抗震，其轴压比限值[]μN =0.9。
C30混凝土 ，c f =16.7 N/mm 2 边柱3
1.27.2314510
1409800.914.3
c A ?????≥=?mm 2
中柱3
1.27.2 4.3514510
2044200.914.3
c A ?????≥
=?mm 2
取柱截面为正方形，则边柱、中柱截面分别为375 mm ?375 mm ，452 mm ?452 mm ，考虑到施工、计算简便以及安全因素，各柱截面尺寸从底层到顶层均取为500 mm ?500 mm 。
3 框架计算简图及梁柱线刚度
3.1 确定框架计算简图（KJ-4）
框架的计算单元如图1所示，选取④轴线上的一榀框架进行计算，其余框架可参照此框架进行配筋。假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基础顶
面至室外地面的高度为0.5 m ，室内外高差为0.45 m ，因此基顶标高为-0.95 m ，二层楼面标高为3.6 m ，故底层框架柱高为4.55 m ，其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高），故均为3.6 m 。由此可绘出框架的计算简图，如图2所示。
3.2 梁柱线刚度计算
对于现浇楼板，中框架梁取02I I =，3
0112
I bh =
，c E I i l
=
。
各跨框架梁和各层框架柱的线刚度计算分别见表1和表 2 。 由于该榀框架结构对称，因此只需计算半边结构。
表1 梁线刚度b i 的计算
表2 柱线刚度c i 的计算
令 1.0i = 25层柱，则其余各杆件的相对线刚度
为：
1010
2.6042100.604.340310
i ?'==?AB
、CD 梁，
1010
2.9630100.684.340310
i ?'==?BC
梁，
1010
3.434110
0.794.340310
i ?'=
=?1层柱
框架结构的相对线刚度如图2所示。
4 荷载计算
4.1 恒荷载标准值计算 图2 计算简图
4.1.1 屋面
高聚物改性沥青卷材防水屋面 2.20 kN/m 2
结构层：120厚现浇钢筋混凝土板0.12×25 =3 kN/m2抹灰层：粉刷石膏砂浆0.15 kN/m2合计 5.35 kN/m2 4.1.2 各层楼面
陶瓷地砖楼面0.70 kN/m2结构层：100厚现浇钢筋混凝土板0.12×25 =3 kN/m2抹灰层粉刷石膏砂浆0.15 kN/m2合计 3.85 kN/m2 4.1.3 梁自重
（1）b?h=250 mm ?600 mm
梁自重25×0.25×（0.6-0.12）=3 kN/m 抹灰层：粉刷石膏砂浆0.15×﹝（0.6-0.12）×2+0.25﹞=0.18 kN/m 合计 3.18 kN/m （2）b?h=250 mm ?500 mm
梁自重25×0.25×（0.5-0.12）=2.38 kN/m 抹灰层：粉刷石膏砂浆0.15×﹝（0.5-0.12）×2+0.25﹞=0.15 kN/m 合计 2.53 kN/m （3）b?h=250 mm ?400 mm
梁自重25×0.25×（0.4-0.12）=1.75 kN/m 抹灰层：粉刷石膏砂浆0.15×﹝（0.4-0.12）×2+0.25﹞=0.12 kN/m 合计 1.87 kN/m （4）基础梁250 mm?400 mm
梁自重25×0.25×0.4=2.5 kN/m 4.1.4 柱自重
b?h=450 mm?450 mm
柱自重25×0.5×0.5=6.25 kN/m 抹灰层：粉刷石膏砂浆0.15×0.5×4=0.3 kN/m 合计 6.55 kN/m 4.1.5 外纵墙自重
（1）标准层
纵墙在计算单元内相当于高度为()()7.20.5 3.60.6 2.1 2.12
1.687.20.5
-?--??=-m 的墙，
铝合金窗在计算单元内相当于高度为
2.1 2.12 1.327.20.5
??=-m 的窗。
纵墙 1.68× 0.25×5.5=2.31 kN/m 铝合金窗 1.32×0.35=0.46 kN/m 水刷石外墙面 1.68×0.5=0.84 kN/m 粉刷石膏砂浆内墙面 1.68×0.15=0.25 kN/m 合计 3.86 kN/m （2）底层
纵墙在计算单元内相当于高度为
()()7.20.5 4.550.60.4 2.1 2.12
2.237.20.5
-?---??=-m 的
墙，铝合金窗在计算单元内相当于高度为1.32m 的窗。
纵墙 2.23×0.25×5.5=3.07 kN/m 铝合金窗 1.32×0.35=0.84 kN/m 水刷石外墙面 2.23×0.5=1.12 kN/m 粉刷石膏砂浆内墙面 1.68×0.15=0.25 kN/m 合计 4.90 kN/m
4.1.6 内纵墙自重
（1）标准层
纵墙 （3.6-0.6）×0.25×5.5 kN/m 粉刷石膏砂浆内墙面 （3.6-0.6）×0.15×2=0.90 kN/m 合计 5.03 kN/m （2）底层
纵墙 （4.55-0.6-0.4）×0.25×5.5=4.88 kN/m 粉刷石膏砂浆内墙面 （3.6-0.6）×0.15×2=0.90 kN/m 合计 5.78 kN/m
4.1.7 外横墙自重
（1）标准层
横墙 （3.6-0.5）×0.25×5.5=4.26 kN/m 水刷石外墙面 （3.6-0.5）×0.5=1.55 kN/m
粉刷石膏砂浆内墙面 （3.6-0.5）×0.15=0.47 kN/m 合计 6.28 kN/m （1）标准层
横墙 （4.55-0.5-0.4）×0.25×5.5=5.02 kN/m 水刷石外墙面 （3.6+0.45-0.5）×0.5=1.78 kN/m 粉刷石膏砂浆内墙面 （3.6-0.5）×0.15=0.47 kN/m 合计 7.27 kN/m
4.1.8 内横墙自重
（1）标准层
横墙 （3.6-0.5）×0.25×5.5=4.26 kN/m 粉刷石膏砂浆内墙面 （3.6-0.5）×0.15×2=0.93 kN/m 合计 5.19 kN/m （2）底层
横墙 （4.55-0.5-0.4）×0.25×5.5=5.02 kN/m 粉刷石膏砂浆内墙面 （3.6-0.5）×0.15×2=0.93 kN/m 合计 5.95 kN/m
4.1.9 走廊尽头墙
（2）底层
纵墙在计算单元内相当于高度为()()2.70.5 3.60.5 1.8 2.1
1.38
2.70.5
-?--?=-m 的墙，铝合金
窗在计算单元内相当于高度为
1.8
2.1 1.72
2.70.5
?=-m 的窗。
走廊尽头墙 1.38×0.25×5.5=1.90 kN/m 铝合金窗 1.72×0.35=0.60 kN/m 水刷石外墙面 1.38×0.5=0.69 kN/m 粉刷石膏砂浆内墙面 1.38×0.15=0.21 kN/m 合计 3.40 kN/m （2）底层
纵墙在计算单元内相当于高度为
()()2.70.5 4.550.50.4 1.8 2.1
1.93
2.70.5
-?---?=-m 的墙，
铝合金在计算单元内相当于高度为1.72m 的窗。
走廊尽头墙 1.93×0.25×5.5=4.13 kN/m 铝合金窗 1.72×0.35 =0.60 kN/m 水刷石外墙面 1.93×0.5=0.97 kN/m 粉刷石膏砂浆内墙面 1.38×0.15=0.21 kN/m 合计 4.43 kN/m
4.1.10 女儿墙自重
做法：100 mm 混凝土压顶，1200 mm 加气混凝土
墙 0.5×0.25×5.5=0.69 kN/m 压顶的混凝土 0.1×0.25×25=0.63 kN/m 水刷石外墙面 （0.6×2+0.25）×0.5=0.73 kN/m 合计 2.05 kN/m
4.2 活荷载标准值计算
4.2.1 屋面和楼面活荷载标准值
不上人屋面 0.5 kN/ m 2 房间 2.0 kN/ m 2 走廊 2.0 kN/ m 2
4.2.2 雪荷载标准值
k S =1.0×0.40 kN/ m
2
屋面活荷载和雪荷载不同时考虑，两者中取大值。
4.3 恒荷载和活荷载作用下框架的受荷图
A~B 轴间梁上板的
00/6000/3600 1.672y x l l ==<，按双向板进行计算，长
边支承梁上荷载呈梯形分布，短边支承梁上荷载呈三角形分布；B~C
轴间梁上板的00/7200/2700 2.672
y x l l ==>，按单向板进行计算，荷
载平均分给两长边的支承梁。本结构楼面荷载的传递
示意图见图3。 图3 板传荷载示意图
板传至梁上的三角形荷载等效为均布荷载158
q q =
；梯形荷载等效为均布荷载
()2
3
112q q αα
=-+， 1.80.36
a l
α=
=
=，2323
12120.30.30.847αα-+=-?+=，10.847q q =。
4.3.1 A ～B 轴间框架梁
屋面板传给梁（即屋面板两个梯形荷载等效为均布荷载）： 恒荷载：5.35×1.8×0.847×2=16.31 kN/m 活荷载：0.5×1.8×0.847×2=1.52 kN/m
楼面板传给梁（即楼面板两个梯形荷载等效为均布荷载）： 恒荷载： 3.85×1.8×0.847×2=11.74 kN/m 活荷载： 2.0×1.8×0.847×2=6.10 kN/m A~B 轴间框架梁均布荷载为：
屋面梁 恒荷载=梁自重+板传恒荷载=2.53+16.31=18.84 kN/m 活荷载=板传活荷载=6.6 kN/m
楼面梁 恒荷载=内横墙自重+梁自重+板传恒荷载=2.53+5.19+11.74=19.46 kN/m 活荷载=板传活荷载=6.10kN/m
4.3.2 B ～C 轴间框架梁
B~C 轴间框架梁均布荷载为：
屋面梁、楼面梁 恒荷载=梁自重=1.87 kN/m 活荷载=0
4.3.3 A 轴柱纵向集中荷载的计算
屋面板三角形荷载等效为均布荷载： 恒荷载：5.35×1.8×5
8=6.02 kN/m
活荷载：0.5×1.8×5
8
=0.56 kN/m
楼面板三角形荷载等效为均布荷载： 恒荷载：3.85×1.8×5
8=4.33 kN/m
活荷载：2.0×1.8×5
8
=2.25kN/m
顶层柱恒荷载=女儿墙自重+外纵框架梁自重+板传恒荷载+次梁传恒荷载 =2.05×7.2+3.18×（7.2-0.5）+6.02×（7.2-0.5）+
16.316
24
??+
2.536
2
4
??
顶层柱活荷载=板传活荷载
=3.18×（7.2-0.5）+
1.526
24
??
=8.31kN
标准层柱恒荷载=外纵墙自重+外纵框架梁自重+板传恒荷载+次梁传恒荷载 =3.86×（7.2-0.5）+3.18×（7.2-0.5）+4.33×（7.2-0.5）
+
11.746
24
??+
2.536
24
??
=118.99kN
标准层柱活荷载=板传活荷载
=2.25×（7.2-0.5）+
6.106
2
4
??
=33.38 kN
基础顶面恒荷载=底面外纵墙自重+基础梁自重 =4.90×（7.2-0.5）+2.5×（7.2-0.5） =49.58 kN
4.3.4 B 轴柱纵向集中荷载的计算
走廊屋面板均布荷载： 恒荷载：5.35×1.35=7.22 kN/m 活荷载：0.5×1.35=0.68 kN/m 走廊楼面板均布荷载： 恒荷载：3.85×1.35=5.20 kN/m 活荷载：2.0×1.35=3.38kN/m
顶层柱恒荷载=内纵框架梁自重+板传恒荷载+次梁传恒荷载 =3.18×（7.2-0.5）+6.02×（7.2-0.5）+
16.316
24
??+7.22×（7.2-0.5）
+
2.536
2
4
??
=166.53kN
顶层柱活荷载=板传活荷载
=0.56×（7.2-0.5）+
1.526
24
??+0.68×（7.2-0.5）
标准层柱恒荷载=内纵墙自重+内纵框架梁自重+板传恒荷载+次梁传恒荷载 =5.03×（7.2-0.5）+3.18×（7.2-0.5）+4.33×（7.2-0.5）+
11.746
24
??
+5.20×（7.2-0.5）+
2.536
2
4
??
=161.67 kN 标准层柱活荷载=板传活荷载
=2.25×（7.2-0.5）+6.106
24
??+3.38×（7.2-0.5）
=56.03kN
基础顶面恒荷载=底面内纵墙自重+基础梁自重 =5.78×（7.2-0.5）+2.5×（7.2-0.5） =55.48 kN
图4 恒荷载和活荷载作用下框架的受荷图
注：1.图中集中力的单位为kN ，均布力的单位为kN/m ；2.图中数值均为标准值；3.括号外数值表示恒荷载，括号内数值表示活荷载。
框架在恒荷载和活荷载作用下受荷图如图4所示，竖向荷载与柱轴心有偏心，偏心距均为125mm 。
4.4 风荷载标准值计算
为简化计算，将计算单元范围内外墙面的风荷载化为等量的作用于楼面的集中风荷载，计算公式为：0()/2k z s z i j h h B ωβμμω=+ 式中：0ω—基本风压，为0.45 kN/m 2
z μ—风压高度变化系数，地面粗糙度为C 类
s μ—风荷载体形系数, s μ=0.8-(-0.5)=1.3（迎风面、背风面叠加） z β—风振系数，因房屋高度小于30m ，所以z β=1.0
i h —下层柱高
j h —上层柱高，对于顶层为女儿墙高2
倍
B —计算单元迎风面宽度，B=7.2m 计算过程见表3。
表3 各层楼面处集中风荷载标准值
风荷载作用下结构的受荷图如图5所示。
4.5 水平地震作用计算
4.5.1 重力荷载代表值计算
4.5.1.1 屋面处重力荷载标准值计算
()2.0543.214.70.52239.44G '=?++?=????女
儿墙kN ()()5.3543.20.514.70.53553.68G '=?+?+=????屋
面板kN
()()()3.187.20.524 2.5360.514 2.53612 1.87 2.70.57G '=?-?+?-?+??+?-?梁
=917.11kN
11.92
11.22
11.22
11.22
8.18
图5 风荷载作用下框架的受荷图
注：1.图中各值的单位为kN ；2.图中数值均为标准值
()6.55 1.80.1228308.11G '=?-?=柱
kN G '=墙
外纵墙+内纵墙+外横墙+内横墙+走廊尽头墙 =()()()111
3.867.20.512 5.037.20.511 6.2860.54222
??-?+??-?+??-????????????? ()()115.1960.513 3.40 2.70.522
2
+??-?+
??-?????????
=602.63kN
G G G G G G '''''=++++顶层梁女
儿墙屋面板柱墙=239.44+3553.68+917.11+308.11+602.63 =5620.97 kN
4.5.1.2 标准层楼面处重力荷载标准值计算
602.6321205.26G '=?=墙
kN ()()3.8543.20.514.70.52557.32G '=?+?+=????楼
面板kN
G '梁
=917.11 kN
()6.55 3.60.1228638.23G '=?-?=柱
kN G 标准层
=G '墙
+G '楼面+G '梁+G '柱=1205.26+2557.32+917.11+638.23 =5317.92 kN
4.5.1.3 底层楼面处重力荷载标准值计算
()()()1114.907.20.512 5.787.20.5117.2760.542
22
G '=??-?+??-?+
??-?????????????
底
层墙
+()()1
1
5.9560.515 4.43 2.70.5222??-?+??-????????? =747.88 kN
602.63747.881350.51G '=+=墙kN G '楼
面板=2557.32 kN
G '梁=917.11 kN
G '柱
=638.23?1.136=725.34 kN
G 底层
=G '墙
+G '楼面板+G '梁+G '柱=1350.51+2557.32+917.11+725.34 =5550.28kN
4.5.1.4 屋顶雪荷载标准值计算
()()0.4043.20.514.70.5265.70Q q S =?=?+?+=????雪雪kN
4.5.1.5 楼面活荷载标准值计算
Q q S q S =?+?楼面房间房间走廊走廊
=()()()2.0120.543.20.5 2.5 2.743.20.5?+?++?++???????? =1387.48 kN
4.5.1.6 总重力荷载代表值计算
屋面处：EW G =屋面处结构和构件自重+0.5?雪荷载标准值 =5620.97+0.5?265.70 =5753.82 kN
标准层楼面处：E i G =楼面处结构和构件自重+0.5?活荷载标准值 =5317.92+0.5?1387.48 =6011.66 kN
底层楼面处：1E G =楼面处结构和构件自重+0.5?活荷载标准值
=5550.28+0.5?1387.48 =6244.02 kN
4.5.1.7 总重力荷载设计值计算
屋面处：EW G =1.2?屋面处结构和构件自重+1.4?雪荷载标准值 =1.2?5620.97+1.4?265.70 =7117.14 kN
标准层楼面处：
G=1.2?屋面处结构和构件自重+1.4?活荷载标准值
E i
=1.2?5317.92+1.4?1387.48
=8323.98kN
底层楼面处
G=1.2?屋面处结构和构件自重+1.4?活荷载标准值
E
1
=1.2?5550.28+1.4?1387.48
=8602.81 kN
4.5.2 框架柱抗侧刚度D和结构基本自振周期计算
4.5.2.1 横向D值计算
各层柱的D值及总D值见表4~表9。
表4横向2~5层中框架D值计算
表5横向底层中框架D值计算
表7 横向底层边框架D值计算
表8 横向2~5层总D 值计算
表9 横向底层总D 值计算
4.5.2.2 结构基本自振周期计算
用假想顶点位移T μ计算结构基本自振周期，计算结果见表10。
表10 假想顶点侧移T μ计算结果
结构基本自振周期考虑非结构墙影响折减系数T ψ=0.6，则结构基本自振周期为：
1 1.7 1.70.60.55T
T ?==??=s
4.5.3 多遇水平地震作用计算
由于该工程所在地区抗震设防烈度为七度，场地土为Ⅱ类，设计地震分组为第一组，故：max 0.12α= 0.35g T s =
0.850.8530032.8225527.90eq E G G ==?=kN
由于15g g T T T <<，故12m ax
1g T T γ
αηα??
= ???
式中：γ—衰减指数，在15g g T T T <<区间取0.9 2η—阻尼调整系数，取1.0
所以，0.9
10.350.120.079890.55α??
=?=
???
1T =0.55s<1.4g T =0.49s
需要考虑顶部附加水平地震作用的影响，顶部附加地震 作用系数：10.080.070.114n T δ=+=
如图6所示，对于多质点体系，结构底部总纵向水平地震 图6 楼层水平地震作用 作用标准值：10.0798925527.902039.42EK eq F G α==?=kN 标准值（单位：kN ）
附加顶部集中力：0.1142039.42232.49n n EK F F δ?==?=kN
质点i 的水平地震作用标准值、楼面地震剪力及楼面层间位移的计算过程见表11。 其中：()5
1
1i i
i EK n i
i
i G H F F G H
δ==
-∑
表11 i F ，i V 和i μ?的计算
楼层最大位移与楼层层高之比：
0.00721
114.55
631
550
i u h
?=
=
<
，满足位移要求。
F EX F EX F EX F EX F EX
4.5.4 刚重比和剪重比验算
为了保证结构的稳定和安全，需分别按式
20i i
n
j
j i
D h G
=≥∑和
EK i
n
j
j i
V G
λ=≥∑进行结构刚重比和剪
重比验算。各层的刚重比和剪重比见表12。
表12 各层刚重比和剪重比
注：n
j j i
G =∑一栏中，分子为第j 层的重力荷载代表值，分母为第j 层的重力荷载设计值，刚重比计
算用重力荷载设计值，剪重比计算用重力荷载代表值。
由表12可见，各层的刚重比
i i
n
j
j i
D h G
=∑均大于20，不必考虑重力二阶效应，各层的剪重
比
E K i
n
j
j i
V G
=∑均大于0.016，满足剪重比要求。
5 内力计算
5.1 恒荷载标准值作用下框架的内力
采用力学求解器计算，求得的内力图如图7到图9所示。
5.2 活荷载标准值作用下框架的内力
采用力学求解器计算，求得的内力图如图10到图12所示。
5.3 风荷载标准值作用下框架的内力
采用力学求解器计算，求得的内力图如图13到图15所示。
18
图7 恒荷载作用下的M 图（单位：k N ·m ） 图8 荷载作用下的V 图（单位：kN ）
19
2.34
2.75
6.04
6.04
8.36
10.21
9.60
9.14
8.99
9.34
10.37
6.49
3.37
2.474
.958.407.396.40
6.416
.877.335.15
2.4314.2511.04
18.5814.7410.71
18.7415.2410.66
18.3315.4911.27
16.862.473.3716.86
11.27
18.33
10.66
18.74
10.71
18.58
11.04
6.49
10.37
9.34
8.99
9.14
9.60
10.21
8.36
6.04
6.042.75
8.406.8714.746.4115.246.407.3915.494.957.335.1514.252.4
32.342.14
1.45
1.46
1.770.08
图9 恒荷载作用下的N 图（单位：kN ） 图10 活荷载作用下的M 图（单位：k N ·m ）
20
49
89
8.23
70.43
22.34
图11 活荷载作用下的V 图（单位：kN ） 图12 活荷载作用下的N 图（单位：kN ）
满堂支撑架结构计算书
扣件式满堂支撑架安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 6、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991
二、计算参数
（图1）平面图 （图2）纵向剖面图1 （图3）纵向剖面图2
三、次楞验算 恒荷载为： g1=1.2[g kc+g1k e]=1.2×(0.022+0.35×250/1000)=0.131kN/m 活荷载为： q1=1.4(Q1+Q2)e=1.4×(2+2)×250/1000=1.4kN/m 次楞按三跨连续梁计算符合工况。计算简图如下： （图4）可变荷载控制的受力简图 1、强度验算 （图5）次楞弯矩图(kN·m) M max=0.124kN·m σ=M max/W=0.124×106/(1×85.333×103)=1.454N/mm2≤[f]=15N/mm2 满足要求 2、抗剪验算
（图6）次楞剪力图(kN) V max=0.827kN τmax= V max S0/(Ib) =0.827×103×40.5×103/(341.333×104×4×10)=0.245N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求 3、挠度验算 挠度验算荷载统计： q k=g kc+g1k e+(Q1+Q2)e =0.022+0.3×250/1000+(2+2)×250/1000=1.097kN/m （图7）挠度计算受力简图 （图8）次楞变形图 (mm) νmax=0.145mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm 满足要求 4、支座反力计算 承载能力极限状态下支座反力为：R=1.516kN 正常使用极限状态下支座反力为：R k=1.086kN 五、主楞验算 按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下：
结构计算书统一格式
结构计算书统一格式 一、工程概况 建筑层数：地上层，地下层 建筑高度： 结构类型：钢筋砼框架剪力墙结构 基础类型： 0.00m标高： 抗浮设计水位： 二、设计要求 结构的设计使用年限：年建筑结构的安全等级：二级地基基础设计等级：级结构的重要性系数：1.0 三、结构设计计算信息 1、抗震信息 建筑抗震设防类别：类基本地震烈度： 场地土类别：地震加速度： 设计地震分组：抗震设防烈度： 水平地震影响系数最大值：аm a x= 抗震等级：框架级剪力墙级 设计振型数：周期折减系数： 特征周期值： 2、风荷载信息 基本风压：地面粗糙度：
体型系数： 3、调整信息 中梁刚度增大系数：梁端负弯矩调幅系数：梁弯矩放大系数：梁刚度折减系数： 梁扭矩折减系数： 4、活荷载信息： 柱、墙设计时活荷载折减：不折减 传给基础的活荷载折减：折减 梁活荷载不利布置计算层数： 5、配筋信息 梁、柱主筋强度（N/mm2）:360 梁、柱箍筋强度（N/mm2）:210 梁箍筋间距：100 mm 柱箍筋间距：100 mm 柱配筋计算原则：按单偏压计算 四、结构整体计算：采用软件版本：SATWE(2007.08) 1、恒载计算： 1.1梁间恒载（梁上荷载扣除梁高，外墙有窗按八折算） 墙体材料 墙厚 (mm) 容重 KN/㎡ 线荷载备注 外墙 楼电梯墙 内隔墙 分户墙 1.2楼面恒载：楼板自重+1.5 KN/㎡1.3屋面恒载：楼板自重+3.5 KN/㎡
1.4其它恒载按实计算 2、活荷载取值(KN/㎡) 车库：2.5(4.0) 卫生间：4.0 KN/㎡楼梯间：3.5 KN/㎡ 阳台：2.5(3.5) ...... 3.附电算结果如下： （1）建筑结构总信息（WMASS.OUT）； （2）周期、地震力与振型输出文件（WZQ.OUT）； （3）位移输出文件（WDISP.OUT）； （4）框架柱及短肢墙地震倾覆弯矩百分比（WV02Q.OUT）； （5）超配筋信息（WGCPJ.OUT） （6）各主要标准层层墙柱轴压比简图（Wpjc*. DWG）； （7）各主要标准层平面简图（Flr*.DWG）； （8）各主要标准层楼面荷载（*.DWG）； （9）底层柱、墙最大组合内力简图（Wdcn.DWG）； （10）各主要标准层混凝土构件配筋简图（Wpj*.DWG）； 各主要标准层现浇板计算配筋图（板计算结果.DWG）。 4.计算结果分析： 4.1结构扭转为主的第一自振周期Tt与平动为主的第一自振周期T1之比为，满足规范要求，其余各参数均满足规范要求； 4.2超配筋信息处理如下： 五、基础计算 1、计算原则： 本工程地基基础设计等级为级，基础型式采用基础。本工程地下室抗浮设计水位为m，采用抗浮。
建筑结构设计计算书
第一部分建筑设计说明 1.1.总平面设计 本设计为一幢7层宾馆，首层层高为 4.5m，二至七层层高均为3.6m,考虑通风和采光要求，采用了南北朝向。设计室内外高差为 0.45m，设置了3级台阶作为室内外的连接。 1.2.平面设计 本宾馆由客房及其他辅助用房组成。设计时力求功能分区明确，布局合理，联系紧密，尽量做到符合现代化宾馆的要求。 （1）使用部分设计 1.客房：客房是本设计的主体，占据了本设计绝大部分的建筑面积。考虑到保证有足够的采光和较好的通风要求，故将宾馆南北朝向，东西布置。 2.门厅：门厅是建筑物主要出入口的内外过渡，人流分散的交通枢纽，对于宾馆而言，门厅要给人一种开阔的感觉，给人舒适的第一感觉，因此，门厅设计的好坏关系到整幢建筑的形象。 （2）交通联系部分设计 走廊连接各个客房、楼梯和门厅各部分，以解决房屋中水平联系和疏散问题。过道的宽度应符合人流畅通和建筑防火的要求，本设计中走廊宽度为2.4m。 楼梯是建筑中各层间的垂直联系部分，是楼层人流疏散必经通道。本方案中设有三部双跑楼梯以满足需求。 为满足疏散和防火要求，本宾馆设置了两部电梯。 （3）平面组合设计 该宾馆采用内廊式，由于本建筑的特殊功能，各个客房与服务台都需要有必要的联系。 1.3.立面设计 本方案立面设计充分考虑了宾馆对采光的要求，立面布置了很多
推拉式玻璃窗，样式新颖。通彻的玻璃窗给人一种清晰明快的感觉。 在装饰方面采用乳白色的外墙，窗框为银白色铝合金，色彩搭配和谐，给人一种亲切和谐放松自由的感觉，一改过去的沉闷和死板，使旅客可以轻松自在的在宾馆休息与生活。 1.4.剖面设计 根据采光和通风要求，各房间均采用自然光，并满足窗地比的要求，窗台高900mm。 屋面排水采用有组织内排水，排水坡度为2%，结构找坡。 为了符合规范要求，本设计中采用了两部电梯，满足各分区消防和交通联系的要求。 1.5.建筑设计的体会 本建筑在设计的过程中注意到总平面布置的合理性、交通联系的方便，达到人流疏散和防火的要求，对房间的布置及使用面积的确定，达到舒适、方便。立面的造型及周围的环境做到相互协调；整个建筑满足各方面的需求。使人，建筑和环境进行完美的结合。 本次建筑设计使我们把所学到的知识运用到其中，并通过翻阅大量的资料及在老师的指导下，设计中所遇到的问题得到一一解决。这次设计让我受益匪浅，既巩固了我们的专业知识，又积累了很多的经验。
沥青路面结构计算书
新建路面设计 1. 项目概况与交通荷载参数 该项目位于西南地区，属于二级公路，设计时速为40Km/h,12米双车道公路，设计使用年限为12.0年，根据交通量OD调查分析，断面大型客车和货车交通量为1849辆/日, 交通量年增长率为8.2%, 方向系数取55.0%, 车道系数取 70.0%。根据交通历史数据，按表A.2.6-1确定该设计公路为TTC4类，根据表 A.2.6-2得到车辆类型分布系数如表1所示。 表1. 车辆类型分布系数 根据路网相邻公路的车辆满载情况及历史数据的调查分析，得到各类车型非满载与满载比例，如表2所示。 表2. 非满载车与满载车所占比例(%) 根据表6.2.1，该设计路面对应的设计指标为沥青混合料层永久变形与无机结合料层疲劳开裂。根据附表A.3.1-3，可得到在不同设计指标下，各车型对应的非满载车和满载车当量设计轴载换算系数，如表3所示。 表3. 非满载车与满载车当量设计轴载换算系数
根据公式（A.4.2）计算得到对应于沥青混合料层永久变形的当量设计轴载累计作用次数为8,109,551, 对应于无机结合料层疲劳开裂的当量设计轴载累计作用次数为562,339,245。本公路设计使用年限内设计车道累计大型客车和货车交通量为4,989,710，交通等级属于中等交通。 2. 初拟路面结构方案 初拟路面结构如表4所示。 表4. 初拟路面结构 路基标准状态下回弹模量取50MPa,回弹模量湿度调整系数Ks取1.00,干湿与冻融循环作用折减系数Kη取1.00,则经过湿度调整和干湿与冻融循环作用折减的路基顶面回弹模量为50MPa。 3. 路面结构验算 3.1 沥青混合料层永久变形验算 根据表G.1.2，基准等效温度Tξ为20.1℃，由式（G.2.1）计算得到沥青混合料层永久变形等效温度为21.5℃。可靠度系数为1.04。 根据B.3.1条规定的分层方法，将沥青混合料层分为6个分层,各分层厚度（hi）如表5所示。利用弹性层状体系理论，分别计算设计荷载作用下各分层顶部的竖向压应力（Pi）。根据式（B.3.2-3）和式（B.3.2-4），计算得到d1=-8.23，d2=0.77。把d1和d2的计算结果带入式（B.3.2-2），可得到各分层的永久变形修正系数(kRi)，并进而利用式（B.3.2-1）计算各分层永久变形量(Rai)。各计算结果汇总于表5中。 各层永久变形累加得到沥青混合料层总永久变形量Ra=19.2(mm)，根据表3.0.6-1，沥青层容许永久变形为20.0(mm)，拟定的路面结构满足要求。
LED屏钢筋结构计算书模板
1 设计依据 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）《钢结构高强度螺栓连接技术规程》（JGJ82-2011） 2 计算简图
计算简图(圆表示支座，数字为节点号) 3 荷载与组合 结构重要性系数： 1.00
3.1 节点荷载 3.2 单元荷载 1) 工况号: 0 面荷载分布图: 面荷载序号1分布图（实线表示荷载分配到的单元） 2) 工况号: 1
面荷载分布图: 面荷载序号1分布图（实线表示荷载分配到的单元） 3) 工况号: 2 面荷载分布图:
面荷载序号1分布图（实线表示荷载分配到的单元）3.3 其它荷载 (1). 地震作用 规范：《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010） 地震烈度： 7度(0.15g) 水平地震影响系数最大值： 0.12 计算振型数： 9 建筑结构阻尼比： 0.040 特征周期值： 0.25 地震影响：多遇地震 场地类别：Ⅰ1类 地震分组：第一组 周期折减系数： 1.00 地震力计算方法：振型分解法
(2). 温度作用 无温度作用。 3.4 荷载组合 (1) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1 (2) 1.20 恒载 + 1.40 风载工况2 (3) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况2 (4) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 风载工况2 (5) 1.00 恒载 + 1.40 风载工况2 4 内力位移计算结果 4.1 内力 4.1.1 最不利内力
框架结构设计计算书
第一章建筑设计 一、建筑概况 1、设计题目：++++++++++++ 2、建筑面积：6500㎡ 3、建筑总高度：19.650ｍ（室外地坪算起） 4、建筑层数：六层 5、结构类型：框架结构 二、工程概况： 该旅馆为五层钢筋框架结构体系，建筑面积约6500m2，建筑物平面为V字形。走廊宽度2.4m,标准层高3.6m，室内外高差0.45m，其它轴网尺寸等详见平面简图。 三、设计资料 1、气象条件 本地区基本风压 0.40kN/㎡，基本雪压0.35kN/㎡(按你设计的城市查荷载规范) 2、抗震烈度：7度第一组，设计基本地震加速度值0.01g(按你设计的城市查抗震规范) 3、工程地质条件 建筑地点冰冻深度0.7M；(按你设计的城市查地基设计规范) 建筑场地类别：Ⅱ类场地土；（任务书如无，可按此） 场地土层一览表（标准值）（可按此选用）
注：1）地下稳定水位居地坪-6m以下； 2）表中给定土层深度由自然地坪算起。 4、屋面做法： 防水层：二毡三油或三毡四油 结合层：冷底子油热马蹄脂二道 保温层：水泥石保温层（200mm厚） 找平层：20mm厚1：3水泥砂浆 结构层：100mm厚钢筋砼屋面板 板底抹灰：粉底15mm厚 5、楼面做法：水磨石地面：或铺地砖 120㎜厚现浇砼板（或按你设计的楼板厚度） 粉底（或吊顶）15mm厚 6、材料 梁、柱、板统一采用混凝土强度等级为C30，纵筋采用HPB335，箍筋采用HPB235，板筋采用HPB235级钢筋 四、建筑要求 建筑等级:耐火等级为Ⅱ级 抗震等级为3级 设计使用年限50年 五、采光、通风、防火设计 1、采光、通风设计 在设计中选择合适的门窗位置，从而形成“穿堂风”，取得良好的效果以便于通风。 2、防火设计 本工程耐火等级为Ⅱ级，建筑的内部装修、陈设均应做到难燃化，以减少火灾的发生及降低蔓延速度，公共安全出口设有三个（按设计），可以方便人员疏散。因该为旅馆的总高度超过21m属多层建筑，因而根据《高层民用建筑设计防火规范》（2001版GB50045-95）规定，楼梯间应采用封闭式，防止烟火侵袭。在疏散门处应设有明显的标志。各层均应设有手动、自动报警器及高压灭火水枪。 六、建筑细部设计 1、建筑热工设计应做到因地制宜，保证室内基本的热环境要求，发挥投资的经济效益。 2、建筑体型设计应有利于减少空调与采暖的冷热负荷，做好建筑围护结构的保温和隔热，以利节能。
沥青路面设计计算书
沥青路面结构设计与计算书 1 工程简介 本路段车站北路城市道路，采用二级标准.K0+000～K2+014.971，全线设计时速为40km/h。路基宽度为21.5m，机动车道宽度为2×7.5m，人行道宽度为2×2.5m，盲道宽度为2×0.75m。路面设计为沥青混凝土路面，设计年限为15年。路面设计以双轮组单轴载100KN为标准轴载,以BZZ－100表示；根据沿线工程地质特征及结合当地筑路材料确定路面结构为：机动车道路面的面层采用4cm厚细粒式沥青混凝土AC-13和6cm厚中粒式沥青混凝土AC-20，基层采用20cm厚水稳砂砾（5:95），底基层采用20cm天然砂砾。 2 土基回弹模量的确定 本设计路段自然区划位于Ⅵ区，当地土质为砂质土，由《公路沥青路面设计规（JTG D50-2006》表F.0.3查得，土基回弹模量在干燥状态取59Mpa. 3 设计资料 （1）交通量年增长率：6% 设计年限：15年 （2）初始年交通量如下表：
4 设计任务 4.1 沥青路面结构组合设计 4.2 沥青路面结构层厚度计算，并进行结构层层底拉应力验算 4.3 绘制沥青路面结构图 5 沥青路面结构组合设计 5.1 路面设计以双轮组单轴载100KN为标准轴载,以BZZ－100表示。标准轴载计算参数如表10－1所示。 5.1.1 以设计弯沉值为指标及验算沥青层层底拉应力中的累计当量轴次 5.1.1.1 轴载换算
轴载换算采用如下的计算公式： 35 .41 21∑=? ?? ??=k i i i P P n C C N ，()11 1.211c m =+?-=，计算结果如下表所示。 轴载换算结果表（弯沉） 注：轴载小于25KN 的轴载作用不计
二级路沥青路面结构计算书
织金县青山至城关公路改扩建 新建路面设计 1. 项目概况与交通荷载参数 该项目位于贵州省，属于二级公路，起点桩号为0，终点桩号为16000，设计使用年限为12.0年，根据交通量OD调查分析，断面大型客车和货车交通量为1849辆/日, 交通量年增长率为8.2%, 方向系数取55.0%, 车道系数取70.0%。根据交通历史数据，按表A.2.6-1确定该设计公路为TTC4类，根据表A.2.6-2得到车辆类型分布系数如表1所示。 表1. 车辆类型分布系数 根据路网相邻公路的车辆满载情况及历史数据的调查分析，得到各类车型非满载与满载比例，如表2所示。 表2. 非满载车与满载车所占比例(%) 根据表6.2.1，该设计路面对应的设计指标为沥青混合料层永久变形与无机结合料层疲劳开裂。根据附表A.3.1-3，可得到在不同设计指标下，各车型对应的非满载车和满载车当量设计轴载换算系数，如表3所示。 表3. 非满载车与满载车当量设计轴载换算系数
根据公式（A.4.2）计算得到对应于沥青混合料层永久变形的当量设计轴载累计作用次数为8,109,551, 对应于无机结合料层疲劳开裂的当量设计轴载累计作用次数为562,339,245。本公路设计使用年限内设计车道累计大型客车和货车交通量为4,989,710，交通等级属于中等交通。 2. 初拟路面结构方案 初拟路面结构如表4所示。 表4. 初拟路面结构 路基标准状态下回弹模量取50MPa,回弹模量湿度调整系数Ks取1.00,干湿与冻融循环作用折减系数Kη取1.00,则经过湿度调整和干湿与冻融循环作用折减的路基顶面回弹模量为50MPa。 3. 路面结构验算 3.1 沥青混合料层永久变形验算 根据表G.1.2，基准等效温度Tξ为20.1℃，由式（G.2.1）计算得到沥青混合料层永久变形等效温度为21.5℃。可靠度系数为1.04。 根据B.3.1条规定的分层方法，将沥青混合料层分为6个分层,各分层厚度（hi）如表5所示。利用弹性层状体系理论，分别计算设计荷载作用下各分层顶部的竖向压应力（Pi）。根据式（B.3.2-3）和式（B.3.2-4），计算得到d1=-8.23，d2=0.77。把d1和d2的计算结果带入式（B.3.2-2），可得到各分层的永久变形修正系数(kRi)，并进而利用式（B.3.2-1）计算各分层永久变形量(Rai)。各计算结果汇总于表5中。
钢结构设计计算书
《钢结构设计原理》课程设计 计算书 专业：土木工程 姓名 学号： 指导老师：
目录 设计资料和结构布置- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -1 1.铺板设计 1.1初选铺板截面 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 2 1.2板的加劲肋设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 3 1.3荷载计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 4 3.次梁设计 3.1计算简图- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 3.2初选次梁截面 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 3.3内力计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 6 3.4截面设计 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 6 4.主梁设计 4.1计算简图 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 7 4.2初选主梁截面尺寸 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 7 5.主梁内力计算 5.1荷载计算- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 9 5.2截面设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 9 6.主梁稳定计算 6.1内力设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -- - - - - - - - - - - - 11 6.2挠度验算- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 13 6.3翼缘与腹板的连接- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 13 7主梁加劲肋计算 7.1支撑加劲肋的稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 14 7.2连接螺栓计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 14 7.3加劲肋与主梁角焊缝 - - - - - - - - - - - - - - - - -- - - - - - - - - - - - - 15 7.4连接板的厚度 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 15 7.5次梁腹板的净截面验算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 15 8.钢柱设计 8.1截面尺寸初选 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 16 8.2整体稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 16 8.3局部稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 17 8.4刚度计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 17 8.5主梁与柱的链接节点- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 18 9.柱脚设计 9.1底板面积 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 9.2底板厚度 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 9.3螺栓直径 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 10.楼梯设计 10.1楼梯布置 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 22
路面结构设计计算书
公路路面结构设计计算示例 、刚性路面设计 交通组成表 1 )轴载分析 路面设计双轮组单轴载 100KN ⑴ 以设计弯沉值为指标及验算面层层底拉力中的累计当量轴次。 ①轴载换算： 双轴一双轮组时，按式 i 1.07 10 5 p °型；三轴一双轮组时，按式 N s i N i P i 16 100 式中：N s ——100KN 的单轴一双轮组标准轴载的作用次数； R —单轴一单轮、单轴一双轮组、双轴一双轮组或三轴一双轮组轴型 i 级轴载的总重KN ； N i —各类轴型i 级轴载的作用次数; n —轴型和轴载级位数； i —轴一轮型系数，单轴一双轮组时, i =1 ；单轴一单轮时，按式 3 2.22 10 P 0.43 计算; 8 0.22 2.24 10 R 计算
N i1 NA 注：轴载小于40KN 的轴载作用不计。 ②计算累计当量轴次 根据表设计规范，一级公路的设计基准期为 30年，安全等级为二级，轮迹横向分布系数 g r 0.08，则 ， :t 30 N N s (1 g r ) 1 365 834.389 (1 0.08) g r 4 4 量在100 10 ~ 2000 10中，故属重型交通。 2) 初拟路面结构横断面 由表3.0.1，相应于安全等级二级的变异水平为低 ~中。根据一级公路、重交通等级和低级变异水平等 级，查表 初拟普通混凝土面层厚度为 24cm ,基层采用水泥碎石，厚 20cm ;底基层采用石灰土，厚 20cm 。 普通混凝土板的平面尺寸为宽 3.75m ，长5.0m 。横缝为设传力杆的假缝。 式中：E t ――基层顶面的当量回弹模量，; E 0——路床顶面的回弹模量， E x ――基层和底基层或垫层的当量回弹模量, E 1,E 2 ――基层和底基层或垫层的回弹模量， h x ――基层和底基层或垫层的当量厚度， 1 365 0.2 6900125362 其交通 0.08 查表的土基回弹模量 设计弯拉强度：f cm 结构层如下： E 。 35.0MP a ，水泥碎石 E 1 1500MP a ，石灰土 E ? 550 MP a 5.0MP a E c 3.1 104 MP a 水泥混凝土 24cm E = . x .g'-iF 水泥碎石20cm E ：=150OMP Q 石灰土 20cm E =53C MPa E x h 2 D x h ； E z h ； h x 12 3 1500 0.2 12 4.700(MN ( 12D ( W E t 12 6.22 0.202 1500 0.202 550 2 2 1025MP a 0.202 0.202 m 0)2 ( 1 4 3 550 0.2 (0.2 12 m) ( 1025 0.380m 1 )1 E 2h 2 0.2) 4 2 ( 1500 0.2 550 0.2 1 )1 1.51(牙) E 。 0.45 6.22 1 1.51 (^) 0.45 35 4.165 E x 、0.55 1 1.44( ) 1 E E 1 ah E ( -) 4.165 0.38635 1.44 (些)0.55 35 0.786 1025 丄 ( )3 212276MP a 35 按式() s tc 计算基层顶面当量回弹模量如下: h 12 E 1 h ；E 2 2 3) 确定基层 E , E
广东省建筑设计研究院深圳分院结构计算书范本
广东省建筑设计研究院深圳分院 结构设计技术条件 1?工程概况 本项目为广州江东花园住宅小区（第一期），位于广州天河区东圃镇北面，广东奥林匹 克体育中心西侧，东临东环高速公路，西至河道及广州氮肥厂中学，北达黄洲路，总用地面 积为230000m2,区内为多栋6~18层住宅楼及会所，商场等多层附属设施，总建筑面积为179300m2,其中中心庭园内有一层地下室，为停车库及设备房，兼战时六级人防。地下室露出建筑物轮廓线部分覆土深2米。地下一层层高 3.7m，A型住宅首层架空并设梁式转换，层高4.5m，其余住宅楼层标准层层高均为 2.9m。住宅楼层最高为A型，共18层，平面尺 寸为16.85m X 27.0m，高宽比为53.8/16.85=3.19，长宽比为27.0/16.85=1.60，其余均为较规则建筑。 3 ?结构体系、抗震等级及防火要求 1 ）本工程住宅楼采用短肢剪力墙结构体系，公建及会所采用框架结构体系，剪力墙抗 震等级为二级，框架抗震等级为三级。短肢墙轴压比w 0.6，转换大梁以下框支柱 抗震等级为二级，轴压比W 0.7。 2 ）本工程除中心庭园地下室的耐火等级为一级外，其余工程均为二类高层建筑，耐火 等级为二级，其建筑构件的耐火极限及燃烧性能均按《高层民用建筑设计防火规范》GB50045-95及《建筑设计防火规范》（修订本）GBJ16-87执行。 4.荷载 1）基本风压值w o=0.45kN/ m2, 8~18层建筑应乘风载重要系数=1.1，其余仍按w o取值计 算，建筑物地面粗糙度类别为C类。 2 ）结构风载体型系数简图及取值 按《建筑结构荷载规范》GBJ9-87取值，风载体型系数取 1.4。 3）楼面活载取值：
01结构计算书
14结构计算书 1结构计算书是结构施工图绘制的主要依据，计算结果应与图纸一致。所有计算书应自校、校对、审核，并由设计、校对、审核、专业负责人在计算书首页上签字，作为技术文件归档。 2结构计算书内容应完整、清楚，计算步骤要条理分明，引用数据应有可靠依据。采用计算图表和引用规范、规程、标准以外不常用的计算公式时，应注明其来源出处。当采用计算机程序计算时，应在计算书中注明所采用的计算程序名称、代号、版本及编制方，计算程序必须通过有关部门的鉴定，电算结果应经分析认可，输入的总信息、计算模型、几何简图、荷载简图应符合工程的实际情况。 3所有计算机计算结果，应经分析判断确认其合理、有效后方可用于工程设计。如计算结果不能满足规范要求时应做必要的调整，当确有依据而不做调整时，应说明理由。 4采用结构标准图或重复利用图时，应根据图集的说明，结合工程进行必要的核算工作，且作为结构计算书的内容。 5所有计算应有计算参数(如混凝土及钢筋强度取值等)、计算模型简图(标明几何尺寸、断面尺寸)、荷载简图(说明荷载形式、大小、作用位置及来源)、计算过程(手算时)和计算结果(如内力、配筋、变形和裂缝宽度等)，必要时应有对结果的比较分析。 6结构计算书应设封面、目录、正文。内容要求完整连贯。篇幅较大时可整理分册；当某项内容篇幅较大时可列为附件，附件的排列位置应在正文中索引。结构计算书要求一式二份，一份用于内部归档，一份用于审图。 计算书宜为word电子文档（图形可插入），纸张大小统一，应有页眉页码。 7计算书封面应注明编制单位、工程名称和项目名称、计算日期、设计、校对、审核、专业负责人等签字，并加盖注册章单位公章和注册工程
钢结构计算规则最新参考版
六、金属结构工程 (一)钢屋架、钢网架 (1)按设计图示尺寸以钢材重量计算，不扣除孔眼、切边、切肢的重量，焊条、铆钉、螺栓等重量不另增加。 (2)不规则或多边形钢板，以其外接规则矩形面积计算。 (3)钢网架应区分球形结点、钢板结点等连接形式。 (4)计量单位为t。 (二)钢托架，钢桁架 (1)按设计图示尺寸以钢材重量计算。不扣除孔眼、切边、切肢的重量，焊条、铆钉、螺栓等重量不另增加。 (2)不规则或多边形钢板，以其外接矩形面积计算。 (3)计量单位为t。 (三)钢柱、钢梁 (1)按设计图示尺寸以钢材重量计算。不扣除孔眼、切边、切肢的重量，焊条、铆钉、螺栓等重量不另增加。 不规则或多边形钢板，以其外接矩形面积计算。 具体包括实腹柱、空腹柱、钢管柱、钢梁及钢吊车梁等。计量单位为t。 (2)依附在钢柱上的牛腿等并入钢柱工程量内。 (3)钢管柱上的节点板、加强环、内衬管、牛腿等并入钢管柱工程量内。 (4)设计规定设置钢制动梁、钢制动桁架、车挡时，其工程量应并入钢吊车梁内。 (四)压型钢板楼板，墙板 压型钢板楼板：按设计图示尺寸以铺设水平投影面积计算，柱、垛以及0．3m2以内孔洞面积不扣除。计量单位为m2。 压型钢板墙板：按设计图示尺寸以铺挂面积计算。0．3m2以内孔洞面积不扣除，包角、包边、窗台泛水等面积不另计算。计量单位为m2。压型钢板楼板浇筑钢筋混凝土，混凝土和钢筋按混凝土及钢筋混凝土中的有关规定计算。 (五)钢构件 钢构件一般计算规则如下： (1)按设计图示尺寸以钢材重量计算。如钢支撑、钢檩条、钢天窗架、钢墙架(包括柱、梁和连接杆件)、钢平台、钢走道、钢栏杆、钢漏斗、钢支架、零星钢构件等。不扣除孔眼、切边、切肢的重量，焊条、铆钉、螺栓等重量不另增加。 (2)不规则或多边形钢板，以其外接矩形面积计算。计量单位为t。 (六)金属网 按设计图示尺寸以面积计算，包括制作、运输、安装、油漆等。 七、屋面及防水工程 (一)瓦、型材屋面 按设计图示尺寸以斜面面积计算。不扣除房上烟囱、风帽底座、风道、小气窗、斜沟等所占面积，屋面小气窗的出檐部分亦不增加。计量单位为m2。小青瓦、油毡瓦、水泥平瓦、琉璃瓦、西班牙瓦等，可按瓦屋面项目列项。彩钢波纹瓦、彩钢保温板、阳光板、玻璃钢瓦等，可按型材屋面列项。 (二)屋面防水 1．卷材防水屋面、涂膜防水屋面 按设计图示尺寸以面积计算，计量单位为m2。斜屋顶(不包括平屋顶找坡)按斜面积计算；平屋顶按水平投影面积计算。不扣除房上烟囱、风帽底座、风道、屋面小气窗和斜沟所占的面积；屋面的女儿墙、伸缩缝和天窗等处的弯起部分，并入屋面工程量计算。
结构计算书经典
结构计算书 1 设计资料 （1）工程名称：濮阳市某中学办公楼。 （2）结构形式：现浇钢筋混凝土框架结构，柱网尺寸为7.2m×6m。 （3）工程概况：建筑层数5层，层高3.6m，室内外高差450mm，女儿墙高600mm，建筑高度18.45m，建筑面积3342.8m2。 （4）基本风压：0.45 kN/ m2，地面粗糙度为C类。 （5）基本雪压：0.40 kN/ m2。 （6）抗震设防烈度：七度设防。 （7）材料选用： 钢筋：梁、柱中的纵向钢筋采用HRB335，板中钢筋和箍筋采用HPB235；基础中除分布钢筋和箍筋采用HPB235外，其余钢筋采用HRB335。 混凝土：采用C30混凝土； 墙体：采用加气混凝土砌块，重度γ=5.5 kN/m3 ； 窗：铝合金窗，γ=0.35 kN/m3 ； （8）墙体厚度：医务室和卫生间的隔墙厚150mm，其余墙厚为250mm。 结构平面布置图如图1所示。 图1 结构平面布置图 2 梁、柱截面尺寸估算
2.1 梁截面尺寸估算 框架梁截面高度11(~)1612h l =，截面宽度11 (~)32 b h =，本结构中取： 纵向框架梁： b=250mm h=600mm 横向AB 、CD 跨框架梁： b=250mm h=500mm 横向BC 跨框架梁： b=250mm h=400mm 次梁： b=250mm h=500mm 2.2 柱截面尺寸估算 框架柱的截面尺寸1 1~1218c i b H ??= ??? ，()12c c h b =，i H 为第i 层层高。本结构中层高 为3.6m ，故c b =（200~300）mm 。 框架柱截面尺寸还应根据公式[]c c N A f μ≥ N 估算。式中：()1.1 1.2v N N =，v N =负荷 面积×（12~14） kN/ m 2×层数，[]μN 为轴压比，可根据规范查出。 仅估算底层柱。本结构中，边柱和中柱负荷面积分别为（7.2?3）m 2 ，（7.2?4.35）m 2，层数为5层；该框架结构抗震设防烈度为七度，建筑高度18.45m<30m ，因此为三级抗震，其轴压比限值[]μN =0.9。 C30混凝土 ，c f =16.7 N/mm 2 边柱3 1.27.23145101409800.914.3c A ?????≥ =?mm 2 中柱3 1.27.2 4.35145102044200.914.3 c A ?????≥ =?mm 2 取柱截面为正方形，则边柱、中柱截面分别为375 mm ?375 mm ，452 mm ?452 mm ，考虑到施工、计算简便以及安全因素，各柱截面尺寸从底层到顶层均取为500 mm ?500 mm 。 3 框架计算简图及梁柱线刚度 3.1 确定框架计算简图（KJ-4） 框架的计算单元如图1所示，选取④轴线上的一榀框架进行计算，其余框架可参照此框架进行配筋。假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基础顶
路面结构设计计算书
公路路面结构设计计算示例 一、刚性路面设计 交通组成表 1）轴载分析 路面设计双轮组单轴载100KN ⑴ 以设计弯沉值为指标及验算面层层底拉力中的累计当量轴次。 ① 轴载换算： 16 1100∑=? ?? ??=n i i i i s P N N δ 式中 ：s N ——100KN 的单轴—双轮组标准轴载的作用次数； i P —单轴—单轮、单轴—双轮组、双轴—双轮组或三轴—双轮组轴型i 级轴载的总重KN ； i N —各类轴型i 级轴载的作用次数； n —轴型和轴载级位数； i δ—轴—轮型系数，单轴—双轮组时， i δ=1；单轴—单轮时，按式43.03 1022.2-?=i i P δ计算； 双轴—双轮组时，按式22.051007.1--?=i i P δ；三轴—双轮组时，按式22.08 1024.2--?=i i P δ计算。 轴载换算结果如表所示
太脱拉138 前轴 51.40 43.0340.511022.2-?? 150 1.453 后轴 2?80.00 22.051601007.1--?? 150 0.969 吉尔130 后轴 59.50 1 240 0.059 尼桑CK10G 后轴 76.00 1 1800 2.230 16 1 )( P P N N i i i n i δ∑== 834.389 注：轴载小于40KN 的轴载作用不计。 ② 计算累计当量轴次 根据表设计规范，一级公路的设计基准期为30年，安全等级为二级，轮迹横向分布系数η是0.17~0.22 取0.2，08.0=r g ，则 [][] 362.69001252.036508 .01)08.01(389.8343651)1(30=??-+?=?-+=ηr t r s e g g N N 其交通 量在4 4102000~10100??中，故属重型交通。 2）初拟路面结构横断面 由表3.0.1，相应于安全等级二级的变异水平为低~中。根据一级公路、重交通等级和低级变异水平等级，查表4.4.6 初拟普通混凝土面层厚度为24cm ，基层采用水泥碎石，厚20cm ；底基层采用石灰土，厚20cm 。普通混凝土板的平面尺寸为宽3.75m ，长5.0m 。横缝为设传力杆的假缝。 3）确定基层顶面当量回弹模量tc s E E , 查表的土基回弹模量a MP E 0.350=，水泥碎石a MP E 15001=，石灰土a MP E 5502= 设计弯拉强度：a cm MP f 0.5=， a c MP E 4101.3?= 结构层如下： 水泥混凝土24cm 水泥碎石20cm 石灰土20cm × 按式（B.1.5）计算基层顶面当量回弹模量如下： a x MP h h E h E h E 102520.020.0550 20.0150020.02 222222122 2121=+?+?=++= 1 2 211221322311)11(4)(1212-++++=h E h E h h h E h E D x 1233)2 .05501 2.015001(4)2.02.0(122.0550122.01500-?+?++?+?= )(700.4m MN -= m E D h x x x 380.0)1025 7.412()12(3 1 31=?== 165.4)351025(51.1122.6)( 51.1122.645.045.00=?????? ?-?=?? ????-?=--E E a x
关于结构计算书提供深度的规定
关于结构计算书提供深度的规定 一．结构计算书应有统一的封面，封面内容应包括：1，设计单位名称；2，工程名称3，工程设计编号；4，计算书编制人，校对人，审核人及签字；5，电算部分软件名称及版本号。5，出图专用章及一级注册结构工程师印章。 二．砌体结构计算书应包括以下内容： 1.结构整体计算信息:材料信息,地震烈度，各层层高等信息。 2.屋面及各层楼面荷载简图。 3.底部框架-抗震墙结构应给出底部框架梁由上部砌体结构传递的荷 载简图。 4.各层构件受压承载力计算结果。 5.各层构件抗震承载力计算结果。 6.构件局部受压计算结果。 7.底部框架及底部两层框架结构各层抗震计算结果（主要是提供侧 向刚度比指标）。 8.砌体结构中局部钢筋混凝土框架及底部二层框架中的一层框架的 计算书提供深度同钢筋混凝土结构。 9.其它需要补充的特殊部位及构件的手写及电算计算结果。 三．钢筋混凝土结构计算书应包括以下内容： 1．结构电算的原始输入信息，包括如下内容：材料强度参数；结构形式；地震计算参数；风荷载计算参数；计算调整信息；结构初始条
件如各层层高等。 2．结构电算的计算结果文本文件，应包括： 1）整体稳定验算结果。 2）相邻楼层的侧移刚度比值及薄弱层计算结果。 3）结构周期计算结果。 4）结构地震力计算结果。 5）结构在风荷载及地震荷载作用下的位移计算结果。 6）对于框架-剪力墙结构及短肢-剪力墙结构还应提供各层框架柱或短肢墙所占的剪力百分比及倾覆弯矩百分比。 7）对于有吊车的厂房结构应提供有吊车参与的结构内力组合结果。3．结构电算的计算结果图形文件，应包括： 1）用于基础设计的电算结果。 2）结构构件的截面尺寸。 3）各层荷载输入结果。 4）各层构件的配筋计算结果。 5）对于特殊构件（如大跨度梁，宽扁梁结构）应给出挠度及裂缝计算结果。 4．关于基础计算的手算或电算计算结果。 1）对于涉及到结构抗浮计算的工程还应该提供结构整体抗浮及局部抗浮计算结果。 2）对于抗拔桩和抗浮锚杆除应提供桩和锚杆抗拔承载力计算外还应提供桩和锚杆的抗裂计算结果。
框架结构设计计算书
第一章绪论 第一节工程概况 一、工程设计总概况: 1.规模:本工程是一栋四层钢筋混凝土框架结构教学楼,使用年限为50年, 抗震设防烈度为8度; 建筑面积约3000㎡, 建筑平面的横轴轴距为6.5m 和2.5m,纵轴轴距为4.5m ;框架梁、柱、板为现浇;内、外墙体材料为混凝土空心砌块, 外墙装修使用乳白色涂料仿石材外墙涂料, 内墙装修喷涂乳胶漆, 教室内地面房间采用水磨石地面, 教室房间墙面主要采用石棉吸音板, 门窗采用塑钢窗和装饰木门。全楼设楼梯两部。 2.结构形式:钢筋混凝土四层框架结构。 1.气象、水文、地质资料: 1气象资料 A.基本风压值:0.35kN/㎡, A.基本雪压值:0.25kN/㎡。 B.冻土深度:最大冻土深度为1.2m; C.室外气温:年平均气温最底-10℃,年平均气温最高40℃; 2水文地质条件 A.土层分布见图1-1,地表下黄土分布约15m ,垂直水平分布较均匀,可塑 状态,中等压缩性,弱湿陷性,属Ⅰ级非自重湿陷性黄土地基。地基承载力特征 值fak=120kN/㎡。
B.抗震设防等级8度,设计基本地震加速度值为0.20g ,地震设计分组为第 一组,场地类别为Ⅱ类。 C.常年地下水位位于地表下8m ,地质对水泥具有硫酸盐侵蚀性。 D.采用独立基础, 考虑到经济方面的因素, 在地质条件允许的条件下, 独立基础的挖土方量是最为经济的,而且基础本身的用钢量及人工费用也是最低的, 整体性好, 抗不均匀沉降的能力强。因此独立基础在很多中低层的建筑中应用较多。 二、设计参数: (一根据《建筑结构设计统一标准》本工程为一般的建筑物,破坏后果严 重,故建筑结构的安全等级为二级。 (二建筑结构设计使用年限为50年, 耐久等级二级(年,耐火等级二级, 屋面防水Ⅱ级。 (三建筑抗震烈度为8度,应进行必要的抗震措施。 (四设防类别丙类。 (五本工程高度为15.3m ,框架抗震等级根据GB50223-2008《建筑工程 抗震设防分类标准》,幼儿园、小学、中学教学楼建筑结构高度不超过24m 的混 凝土框架的抗震等级为二级。 (六地基基础采用柱下独立基础。 图1-1 土层分布 第二章结构选型和结构布置 第一节结构设计