CASS工艺计算软件
声明:该软件由九江市环境科学研究所工程室制作,供污水处理同行免费参考使用,任何组织海拔高度:900m Q=12000m 3/d 总变化系数Kz= 1.62进水水质:CODcr=450mg/L BOD5=250TN=45mg/L NH3-N=35
出水水质:CODcr=60mg/L BOD5=20NH 3-N=
15mg/L TP=0.5
(1)曝气时间t a 混合液污泥浓度X=2500mg/L
污泥负荷Ns=
0.124λSo NsX
(2)沉淀时间t s
⑴当污泥浓度X小于3000mg/L时,污泥界面沉降速度为:μ=7.4×104TX -1.7= 1.24(m/h)
式中T为污水温度。
⑵当污泥浓度X大于等于3000mg/L时,污泥界面沉降速度为:μ= 4.6×104X -1.26
= 2.41(m/h) 若你选择的污泥浓度大于等于3000mg/L时,请用F26替代F22中的数值。设曝气池有效深度H=
5m
缓冲层高度ε=0.5λH+ε
μ
(3)运行周期t 设排水时间t d =0.5h
,运行周期
t=t a +t s +t d =8.00h 每日周期数:n 2=24/t
3.00
(4)曝气池容积V 曝气池个数n 1=
4,
每座曝气池容积:
Q
λ×n 1×n 2(5)复核溶解性BOD 5---Se值:出水总的BOD 5---Sz
=
20mg/L 活性污泥自身氧化系数Kd
6.00
4167
4166.667≈
t a =
=
5.76000≈
t s =
=
1.37 1.5
≈V==
出水SS中VSS比例系数f =0.75
出水SS值Ce
理论值Se=Sz-7.1KdfCe =13.61mg/L
进水BOD 5---So=250mg/L
动力学参数K 2=计算结果小于理论值即为满足设计要求。(6)计算剩余污泥量
10℃时活性污泥自身氧化系数:
Kd (10)=Kd (20)θt T-20=
0.04053385=0.041
污泥的产率系数Y=0.6剩余生物污泥量△Xv:
YQ(So-Se)
K d VXft a n 1n 2
10001000×24
剩余非生物污泥△Xs:VSS中可生化系数f b =0.7
进、出水SS浓度Co、Ce见初始设计参数
Co-Ce 1000
剩余污泥总量:
△X=△Xv+△Xs=2379=2379kg/d
剩余污泥浓度N R :
Nw
X 1-λ
1-λ湿污泥量为△X/(N R /1000)=723.1003≈
723
剩余污泥含水率:0.99670954
﹪
(7)复核污泥龄:
fNwVn 1n 2t a
24△Xv
计算结果大于15d则认为,污泥龄可以满足氨氮完全硝化需要。(8)复核滗水高度h 1
HQ
n 1n 2V
复核结果与设定值相同,设定值即为有效水深与充水比的积。
(9)设计需氧量 考虑最不利情况,按夏季时高水温计算设计需氧量。计算依据为《室外排水
式中,第二部分为氨氮硝化需氧量,a、b、c为计算系数
a= 1.47,b= 4.6
,
本例出水溶解性BOD 5=
Se=
24So △Xv=-=
24+K 2Xft a n 2
=
kg/d △Xs=
Q(1-f b f)×=
1596=
=N R = 1.2
θc==29.93534≈
3289.4737
h 1== 1.199904=
29.94
AOR=
aQ[(So-Se)/1000]+b[Q(No-Ne)-0.12△Xv]-c△Xv
AOR=
aQ[(So-Se)/1000]+b[Q(No-Ne)-0.12(VXf/θc)]-c(VXf/θc)
=4383.8028=4383.9kg/d
=182.65845=182.7kg/h
(10)标准需氧量
式中
Cs(20):20℃时氧在清水中饱和溶解度,取Cs(20)=9.17
α:氧总转移系数,取α=0.85;
β:氧在污水中饱和溶解度修正系数,取β=0.95
ρ:因海拔高度不同而引起的压力系数;
P:所在地区大气压力,Pa;
T:设计污水温度,本例冬季T=10℃,
C sb(T):设计水温条件下曝气池内平均溶解氧饱和度,mg/L;
C s(T):设计水温条件下氧在清水中溶解饱和度,mg/L;
P b:空气扩散装置处的绝对压力,Pa,P
b
=P+9.8×103H;
H:空气扩散装置淹没深度,m;
O t:气泡离开水面时含氧量,%;
E A:空气扩散装置氧转移效率,%,可由设备样本查得。
C:曝气池内平均溶解氧浓度,取C=2mg/L
本例工程所在地海拔为900m,大气压力P为9.10E+04Pa,压力修正系数:
微孔曝气头安装在距池底0.3m处,淹没深度 4.7
P b=P+9.8×103H=147360= 1.47E+05
微孔曝气头氧转移效率E A为20.0%,气泡离开水面时含氧量:
水温25℃,清水氧饱和度C s(25)为8.4mg/L,曝气池内平均溶解氧饱和度:
C sb(T)=C
s(T)
[P b/(2.026×105)+O t/42]
=C
s(25)[P b/(2.026×105)+O t/42]
0.90=
O t=
21(1-E A)
79+21(1-E A)
=17.5%
ρ=
P
1.013×105
=
SOR=
AOR×Cs(20)
α(βρC sb(T)-C)×1.024(T-20)
ρ=
P
1.013×105
C sb(T)=C
s(T)
[P b/(2.026×105)+O t/42]
O t=
21(1-EA) 79+21(1-EA)
=9.61700087=9.62mg/L 标准需氧量SOR:
=281.217823=281.22kg/h 空气用量:
SOR
0.3E A
=
78.12
m 3/min
最大气水比=
9.374
说明:
1、我们去年制作发布的《污水厂内构筑物计算公式表》得到了广大同行的支持,在此表示深
2、目前SBR工艺的使用日益广泛,目前网上尚未见分享CASS工艺的计算软件,此即我们制作此
3、该表中,我们用蓝色表示一级参数(需高度重视)、绿色表示二级参数(大多情况下不需
4、为方便新手者理解和使用,我们在该表中保留了较为详细的计算公式和过程,工程实际一一考虑,请大家在使用该表时针对自身情况自行修正部分参数。
5、由于水平所限,疏忽和不足之处在所难免,欢迎所有朋友批评指正。
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m 3/h SOR=
AOR×Cs (20)
α(βρC sb(T)-C)×1.024(T-20)
D==
参考使用,任何组织及个人不得用于商业用途。
冬季水温T=10℃
mg/L ss=300mg/L mg/L TP=6mg/L
mg/L ss=20mg/L mg/L
kgBOD5/kgMLSS充水比λ=0.24
m沉淀时间ts为:
每座曝气池容积:
活性污泥自身氧化系数Kd=0.06
h h m3
出水SS值Ce =20mg/L
参数K 2=
0.022(选值范围为0.0168~0.0281)
初始设计参数
m 3/d
算依据为《室外排水设计规范GBJ14-1987》(1997版)第6.7.2条。
c=
1.42
mg/L
=
7.83782.6096257.82778865kg/d
≈
783≈
3290mg/L
m
d
△Xv
θc)]-c(VXf/θc)
mg/L;
;
夏季T=25℃;
Pa,压力修正系数:
0.9
m,其绝对压力为:
Pa
时含氧量:
平均溶解氧饱和度:
支持,在此表示深深感谢。
计算软件,此即我们制作此表的起因。
二级参数(大多情况下不需修改)、红色表示计算结果和重要说明。
过程,但第(10)需氧量计算部分涉及的参数无法针对每个