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2.2.1大面计算书

显横隐竖玻璃幕墙

(大面)

设计计算书

设计:

校对:

审核:

浙江中南建设集团有限公司幕墙设计研究院二〇〇七年五月二十一日

目录

1 计算引用的规范、标准及资料 (1)

1.1 幕墙设计规范: (1)

1.2 建筑设计规范: (1)

1.3 铝材规范: (2)

1.4 金属板及石材规范: (2)

1.5 玻璃规范: (3)

1.6 钢材规范: (3)

1.7 胶类及密封材料规范: (4)

1.8 门窗及五金件规范: (4)

1.9 相关物理性能级测试方法: (5)

1.10 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (6)

1.11 土建图纸: (6)

2 基本参数 (6)

2.1 幕墙所在地区: (6)

2.2 地面粗糙度分类等级: (6)

2.3 抗震烈度: (6)

3 幕墙承受荷载计算 (6)

3.1 风荷载标准值的计算方法: (6)

3.2 计算支撑结构时的风荷载标准值: (7)

3.3 计算面板材料时的风荷载标准值: (8)

3.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值: (8)

3.5 作用效应组合: (8)

4 幕墙立柱计算 (9)

4.1 立柱型材选材计算: (9)

4.2 确定材料的截面参数: (10)

4.3 选用立柱型材的截面特性: (11)

4.4 立柱的抗弯强度计算: (12)

4.5 立柱的挠度计算: (12)

4.6 立柱的抗剪计算: (13)

5 幕墙横梁计算 (13)

5.1 横梁型材选材计算: (14)

5.2 确定材料的截面参数: (15)

5.3 选用横梁型材的截面特性: (16)

5.4 幕墙横梁的抗弯强度计算: (17)

5.5 横梁的挠度计算: (17)

5.6 横梁的抗剪计算:(梯形荷载作用下) (18)

6 幕墙玻璃的选用与校核 (19)

6.1 玻璃板块荷载计算: (19)

6.2 玻璃的强度计算: (21)

6.3 玻璃最大挠度校核: (23)

7 连接件计算 (24)

7.1 横梁与角码间连结: (24)

7.2 角码与立柱连接: (25)

7.3 立柱与主结构连接: (26)

8 幕墙埋件计算(土建预埋) (28)

8.1 荷载标准值计算: (28)

8.2 埋件计算: (29)

8.3 锚板总面积校核: (30)

8.4 锚筋长度计算: (30)

9 幕墙焊缝计算 (30)

9.1 受力分析: (31)

9.2 焊缝特性参数计算: (31)

9.3 焊缝校核计算: (31)

10 显横隐竖玻璃幕墙胶类及伸缩缝计算 (32)

10.1 抗震设计下结构硅酮密封胶的宽度计算: (32)

10.2 结构硅酮密封胶粘接厚度的计算: (32)

10.3 结构胶设计总结: (33)

10.4 立柱连接伸缩缝计算: (33)

10.5 玻璃镶嵌槽紧固螺钉抗拉强度计算: (34)

10.6 耐侯胶胶缝计算: (34)

11 附录常用材料的力学及其它物理性能 (35)

显横隐竖玻璃幕墙设计计算书

1 计算引用的规范、标准及资料

1.1幕墙设计规范:

《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003

《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS127-2001

《点支式玻璃幕墙支承装置》 JC139-2001

《吊挂式玻璃幕墙支承装置》 JC138-2001

《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2003

《建筑瓷板装饰工程技术规范》 CECS101:98

《建筑幕墙》 JG3035-2003

《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001

《全玻璃幕墙工程技术规程》 DBJ/CT014-2001

1.2建筑设计规范:

《采暖通风与空气调节设计规范》 GB50019-2003

《地震震级的规定》 GB/T17740-1999

《防静电工程技术规范》 DGJ08-83-2000

《钢结构防火涂料》 GB14907-2002

《钢结构设计规范》 GB50017-2003

《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002

《高层民用钢结构技术规程》 JGJ99-98

《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-2001

《高处作业吊蓝》 GB19155-2003

《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-95

《工程网络计划技术规程》 JGJ/T121-99

《公共建筑节能设计标准》 GB50189-2005

《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004

《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002

《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004

《既有居住建筑节能改造技术规程》 JGJ129-2000

《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002

《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2001

《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154:2003

《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002

《建筑隔声评价标准》 GB/T50121-2005

《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2004

《建筑工程预应力施工规程》 CECS180:2005

《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001 2006年版

《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001

《建筑抗震设防分类标准》 GB50223-2004

《建筑抗震设计规范》 GB50011-2001

《建筑设计防火规范》 GBJ16-87(2001年版)《建筑物防雷设计规范》 GB50057-2000

《冷弯薄壁型钢结构设计规范》 GB50018-2002

《民用建筑隔声设计规范》 GBJ118-88

《民用建筑热工设计规范》 GB50176-93

《民用建筑设计通则》 GB50352-2005

《膜结构技术规程》 CECS158:2004

《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》 JGJ134-2001

《夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准》 JGJ75-2003

《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ85-2002

《中国地震动参数区划图》 GB18306-2001

《中国地震烈度表》 GB/T17742-1999

1.3铝材规范:

《变形铝及铝合金化学成份》 GB/T3190-1996

《建筑用隔热铝型材-穿条式》 JG/T175-2005

《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JC133-2000

《铝合金建筑型材第1部分基材》 GB5237.1-2004

《铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材》 GB5237.2-2004

《铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材》 GB5237.3-2004

《铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材》 GB5237.4-2004

《铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材》 GB5237.5-2004

《铝合金建筑型材第6部分隔热型材》 GB5237.6-2004

《铝合金建筑型材》 GB/T5237-2004

《铝及铝合金彩色喷涂层》 YS/T431-2000

《铝及铝合金彩色涂层板、带材》 YS/T431-2000

《铝及铝合金轧制板材》 GB/T3880-1997

《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》 YS/T437-2000

《有色电泳涂漆铝合金建筑型材》 YS/T459-2003

1.4金属板及石材规范:

《干挂饰面石材及其金属挂件》 JC830.1、2-2005

《建筑装饰用微晶玻璃》 JC/T872-2000

《铝幕墙板板基》 YS/T429.1-2000

《铝幕墙板氟碳喷漆铝单板》 YS/T429.2-2000

《铝幕墙板》 YS/T429-2001

《铝塑复合板》 GB/T17748-1999

《铝塑复合板用铝带》 YS/T432-2000

《天然板石》 GB/T18600-2001

《天然大理石荒料》 JC/T202-2001

《天然大理石建筑板材》 GB/T19766-2005

《天然花岗石荒料》 JC/T204-2001

《天然花岗石建筑板材》 GB/T18601-2001 《天然石材统一编号》 GB/T17670-1999 《天然饰面石材术语》 GB/T13890-92

1.5玻璃规范:

《镀膜玻璃第二部分低辐射镀膜玻璃》 GB/T18915.2-2002 《镀膜玻璃第一部分阳光控制镀膜玻璃》 GB/T18915.1-2002 《防弹玻璃》 GB17840-1999 《防火玻璃》 GB15763-1995 《浮法玻璃》 GB11614-1999 《钢化玻璃》 GB/T9963-1998 《夹层玻璃》 GB9962-1999

《建筑用安全玻璃第2部分钢化玻璃》 GB15763.2-2005 《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB15763.1-2001 《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB17841-1999 《普通平板玻璃》 GB4871-1995

《热反射玻璃》 JC693-1998

《热弯玻璃》 JC/T915-2003 《压花玻璃》 JC/T511-2002 《中空玻璃》 GB/T11944-2002 《着色玻璃》 GB/T18701-2002

1.6钢材规范:

《不锈钢棒》 GB/T1220-1992 《不锈钢和耐热钢冷扎带钢》 GB/T4239-1991 《不锈钢冷加工钢棒》 GB/T4226-1984 《不锈钢冷扎钢板》 GB/T3280-1992 《不锈钢热扎钢板》 GB/T4237-1992 《不锈钢热扎钢带》 GB/T5090-1985 《不锈钢丝》 GB/T4240-93

《不锈钢丝绳》 GB9944-88

《不锈钢小直径无缝钢管》 GB/T3090-2000 《擦窗机》 GB19154-2003 《彩色涂层钢板和钢带》 GB/T12754-2006 《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995 《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-1994 《钢丝绳铝合金压制接头》 GB6946-1993

《高耐候结构钢》 GB/T4171-2000 《高碳铬不锈钢丝》 YB/T096—1997 《焊接结构用耐候钢》 GB/T4172-2000 《合金结构钢》 GB/T3077-1999 《结构用无缝钢管》 JBJ102

《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-1992 《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000 《碳钢焊条》 GB/T5117-1995

《碳素结构钢》 GB/T700-1988

《碳素结构和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》 GB/T912-1989

《碳素结构和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》 GB/T3274-1988

《优质碳素结构钢》 GB/T699-1999

《预应力筋用锚具、夹具和连接器》 GB/T14370-2000

1.7胶类及密封材料规范:

《丙烯酸酯建筑密封膏》 JC484-1992

《玻璃幕墙接缝用密封胶》 JC/T882-2001

《彩色钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001

《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001

《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004

《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》 JC887-2001

《工业用橡胶板》 GB/T5574-1994

《硅酮建筑密封膏》 GB/T14683-2003

《硅酮建筑密封胶》 GB/14683-2003

《混凝土接缝用密封胶》 JC/T881-2001

《建筑窗用弹性密封剂》 JC485-1992

《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1~20-2002 《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001

《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005

《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-2005

《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T174-2005

《建筑装饰用天然石材防护剂》 JC/T973-2005

《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2003

《聚硫建筑密封胶》 JC483-1992

《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-98

《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》 GB/T529-1999

《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001

《石材幕墙接缝用密封胶》 JC/T883-2001

《石材用建筑密封胶》 JC/T883-2001

《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》 GB/T530-1999

《修补用天然橡胶胶粘剂》 HGT3318-2002

《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T486-2001

《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-2003

1.8门窗及五金件规范:

《闭门器》 GB/T9305-1988

《抽芯锚钉技术条件》 GB12619-90

《地弹簧》 GB/T9296-1988

《封闭型沉头抽芯铆钉》 GB/T12616-2004

《封闭型平圆头抽芯铆钉》 GB/T12615-2004

《紧固件螺栓和螺钉》 GB/T5277-1985

《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》 GB/T3103.1-2002

《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB3098.15-2000

《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB/T3098.15-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB/T3098.6-2000 《紧固件机械性能抽芯铆钉》 GB/T3098.19-2004 《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》 GB/T3098.2-2000 《紧固件机械性能螺母、细牙螺纹》 GB/T3098.4-2000 《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB/T3098.1-2000 《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB/T3098.5-2000 《紧固件机械性能》 GB/T3098.1~20-2000 《紧固件术语盲铆钉》 GB/T3099-2004

《铝合金窗》 GB/T8479-2003

《铝合金窗不锈钢滑撑》 GB/T9300-1988

《铝合金窗撑挡》 GB/T9299-1988

《铝合金窗锁》 GB/T9302-1988

《铝合金门》 GB/T8478-2003

《铝合金门插销》 GB/T9297-1988

《铝合金门窗工程设计、施工及验收规范》 DBJ15-30-2002

《铝合金门窗拉手》 GB/T9301-1988

《铝合金门窗型材粉末静电喷涂层技术条件》 JG/T30451-1998

《铝合金门锁》 GB/T9303-1988

《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T16823.1-1997 《平开铝合金窗执手》 GB/T9298-1988

《十字槽盘头螺钉》 GB/T818-2000

《推拉铝合金门窗用滑轮》 GB/T9304-1988

1.9相关物理性能级测试方法:

《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T139-2001

《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000

《采暖居住建筑节能检验标准》 JGJ132-2001

《彩色涂层钢板和钢带试验方法》 GB/T13448-2006

《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001

《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002

《建筑防水材料老化试验方法》 GB/T18244-2000

《建筑幕墙风压变形性能测试方法》 GB/T15227-94

《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001

《建筑幕墙空气渗透性能测试方法》 GB/T15226-94

《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T18250-2000

《建筑幕墙物理性能分级》 GB/T15225-94

《建筑幕墙雨水渗透性能测试方法》 GB/T15228-94

《建筑外窗保温性能分级及检测方法》 GB/T8484-2002

《建筑外窗采光性能分级及检测方法》 GB/T11976-2002

《建筑外窗抗风压性能分级及检测方法》 GB/T7106-2002

《建筑外窗空气隔声性能分级及检测方法》 GB/T8485-2002

《建筑外窗气密性能分级及检测方法》 GB/T7107-2002

《建筑外窗水密性能分级及检测方法》 GB/T7108-2002

《建筑装饰工程施工质量验收规范》 GB50210-2001

《金属材料室温拉伸试验方法》 GB/T228-2002

1.10《建筑结构静力计算手册》(第二版)

1.11土建图纸:

2 基本参数

2.1幕墙所在地区:

宁波地区;

2.2地面粗糙度分类等级:

幕墙属于外围护构件,按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)

A类:指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区;

B类:指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;

C类:指有密集建筑群的城市市区;

D类:指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;

依照上面分类标准,本工程按B类地区考虑。

2.3抗震烈度:

按照国家规范《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001)、《中国地震动参数区划图》(GB18306-2001)规定,宁波地区地震基本烈度为6度,地震动峰值加速度为0.05g,水平地震影响系数最大值为:αmax=0.04。

3 幕墙承受荷载计算

3.1风荷载标准值的计算方法:

幕墙属于外围护构件,按建筑结构荷载规范(GB50009-2001 2006年版)计算:

w k=βgzμzμs1w0……7.1.1-2[GB50009-2001 2006年版]

上式中:

w k:作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa);

Z:计算点标高:148m;

βgz:瞬时风压的阵风系数;

根据不同场地类型,按以下公式计算:

βgz=K(1+2μf)

其中K为地面粗糙度调整系数,μf为脉动系数

A类场地:βgz=0.92×(1+2μf) 其中:μf=0.387×(Z/10)-0.12

B类场地:βgz=0.89×(1+2μf) 其中:μf=0.5(Z/10)-0.16

C类场地:βgz=0.85×(1+2μf) 其中:μf=0.734(Z/10)-0.22

D类场地:βgz=0.80×(1+2μf) 其中:μf=1.2248(Z/10)-0.3

对于B类地区,148m高度处瞬时风压的阵风系数:

βgz=0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.4683

μz:风压高度变化系数;

根据不同场地类型,按以下公式计算:

A类场地:μz=1.379×(Z/10)0.24

当Z>300m时,取Z=300m,当Z<5m时,取Z=5m;

B类场地:μz=(Z/10)0.32

当Z>350m时,取Z=350m,当Z<10m时,取Z=10m;

C类场地:μz=0.616×(Z/10)0.44

当Z>400m时,取Z=400m,当Z<15m时,取Z=15m;

D类场地:μz=0.318×(Z/10)0.60

当Z>450m时,取Z=450m,当Z<30m时,取Z=30m;

对于B类地区,148m高度处风压高度变化系数:

μz=1.000×(Z/10)0.32=2.3686

μs1:局部风压体型系数,根据计算点体型位置取1;

按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条:验算围护构件及其连接的强度时,可按下列规定采用局部风压体型系数μs1:

一、外表面

1. 正压区按表7.3.1采用;

2. 负压区

—对墙面,取-1.0

—对墙角边,取-1.8

二、内表面

对封闭式建筑物,按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。

由于大部分幕墙都有开启,按[5.3.2]JGJ102-2003条文说明,幕墙结构一般的体型系数取1.2(大面区域)、2.0(转角区域)。

另注:上述的局部体型系数μs1(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况,当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时,局部风压体型系数μs1(10)可乘以折减系数0.8,当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时,局部风压体型系数μs1(A)可按面积的对数线性插值,即:

μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA

w0:基本风压值(MPa),根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用,但不小于0.3KN/m2,按重现期50年,宁波地区取0.0005MPa;

3.2计算支撑结构时的风荷载标准值:

计算支撑结构时的构件从属面积:

A=1.8×3.85=6.93m2 (10≥A≥1)

LogA=0.841

μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA

=0.832

μs1=0.832+0.2

=1.032

w k=βgzμzμs1w0

=1.4683×2.3686×1.032×0.0005

=0.001795MPa

3.3计算面板材料时的风荷载标准值:

计算面板材料时的构件从属面积:

A=2.4×1.65=3.96m2 (10≥A≥1)

LogA=0.598

μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA

=0.88

μs1=0.88+0.2

=1.08

w k=βgzμzμs1w0

=1.4683×2.3686×1.08×0.0005

=0.001878MPa

3.4垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值:

q EAk=βEαmax G k/A ……5.3.4[JGJ102-2003]

q EAk:垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa);

βE:动力放大系数,取5.0;

αmax:水平地震影响系数最大值,取0.04;

G k:幕墙构件的重力荷载标准值(N);

A:幕墙构件的面积(mm2);

3.5作用效应组合:

荷载和作用效应按下式进行组合:

S=γG S Gk+ψwγw S wk+ψEγE S Ek……5.4.1[JGJ102-2003]

上式中:

S:作用效应组合的设计值;

S Gk:重力荷载作为永久荷载产生的效应标准值;

S wk、S Ek:分别为风荷载,地震作用作为可变荷载产生的效应标准值;

γG、γw、γE:各效应的分项系数;

ψw、ψE:分别为风荷载,地震作用效应的组合系数。

上面的γG、γw、γE为分项系数,按 5.4.2、5.4.3、5.4.4[JGJ102-2003]规定如下:

进行幕墙构件强度、连接件和预埋件承载力计算时:

重力荷载:γG:1.2;

风荷载:γw:1.4;

地震作用:γE:1.3;

进行挠度计算时;

重力荷载:γG:1.0;

风荷载:γw:1.0;

地震作用:可不做组合考虑;

上式中,风荷载的组合系数ψw为1.0;

地震作用的组合系数ψE为0.5;

4 幕墙立柱计算

基本参数:

1:计算点标高:148m;

2:力学模型:双跨梁;

3:立柱跨度:L=3850mm,短跨长L1=550mm,长跨长L2=3300mm; 4:立柱左分格宽:1200mm;立柱右分格宽:2400mm;

5:立柱计算间距(指立柱左右分格平均宽度):B=1800mm;

6:板块配置:中空-夹层玻璃;

7:立柱材质:6063-T6;

8:安装方式:偏心受拉;

本处幕墙立柱按双跨梁力学模型进行设计计算,受力模型如下:

4.1立柱型材选材计算:

(1)风荷载作用的线荷载集度(按矩形分布):

q wk:风荷载线分布最大荷载集度标准值(N/mm);

w k:风荷载标准值(MPa);

B:幕墙立柱计算间距(mm);

q wk=w k B

=0.001795×1800

=3.231N/mm

q w:风荷载线分布最大荷载集度设计值(N/mm);

q w=1.4q wk

=1.4×3.231

=4.523N/mm

(2)水平地震作用线荷载集度(按矩形分布):

q EAk:垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa);

βE:动力放大系数,取5.0;

αmax:水平地震影响系数最大值,取0.04;

G k:幕墙构件的重力荷载标准值(N),(含面板和框架);

A:幕墙平面面积(mm2);

q EAk=βEαmax G/A ……5.3.4[JGJ102-2003]

=5×0.04×0.0006

=0.00012MPa

q Ek:水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm);

B:幕墙立柱计算间距(mm);

q Ek=q EAk B

=0.00012×1800

=0.216N/mm

q E:水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm);

q E=1.3q Ek

=1.3×0.216

=0.281N/mm

(3)幕墙受荷载集度组合:

用于强度计算时,采用S w+0.5S E设计值组合:……5.4.1[JGJ102-2003]

q=q w+0.5q E

=4.523+0.5×0.281

=4.664N/mm

用于挠度计算时,采用S w标准值:……5.4.1[JGJ102-2003]

q k=q wk

=3.231N/mm

(4)求支座反力R1及最大弯矩:

由双跨梁弯矩图可知,两支点0,2处弯矩为零,中支点弯矩最大为M1,而在均布荷载作用下,最大挠度在长跨内出现。

M1:中支座弯矩(N·mm);

R1:中支座反力(N);

M1=-q(L13+L23)/8L

=-4.664×(5503+33003)/8/3850

=-5467082.5N·mm

R1=qL1/2-M1/L1+qL2/2-M1/L2

=4.664×550/2-(-5467082.5/550)+4.664×3300/2-(-5467082.5/3300) =20575.042N

4.2确定材料的截面参数:

(1)截面的型材惯性矩要求:

k2=0

k1=4M1/(qL22)

=4×5467082.5/(4.664×33002)

=0.431

查《建筑结构静力计算手册》第二版表3-9附注说明:

x0=A/4+2R1/3cos(θ+240)

其中:

A=2+k-k=2.431

R=((A/4)2-k1/2)3/2=0.06

θ=1/3arccos((A3-12k1A-8(1-2k1-k2))/64R)=26.557 x0=A/4+2R1/3cos(θ+240)

=2.431/4+2×0.061/3cos(26.557+240)

=0.561

λ=x0(1-2k1+3k1x0-2x02-k1x02+x03)

=0.1542

代入d f,lim=λq k L24/24EI xmin

上式中:

d f,lim:按规范要求,立柱的挠度限值(mm);

q k:风荷载线荷载集度标准值(N/mm);

L2:长跨长度(mm);

E:型材的弹性模量(MPa),对6063-T6取70000MPa;

I xmin:材料需满足的绕X轴最小惯性矩(mm4);

L2/180=3300/180=18.333

取:

d f,lim=18.333mm

代入上式:

I xmin=λq k L24/24Ed f,lim

=0.1542×3.231×33004/24/70000/18.333

=1918378.379mm4

(2)截面的型材抵抗矩要求:

W nx:立柱净截面抵抗矩预选值(mm3);

M x:弯矩组合设计值即M1(N·mm);

γ:塑性发展系数:取1.05;

f a:型材抗弯强度设计值(MPa),对6063-T6取140; W nx=M x/γf a

=5467082.5/1.05/140

=37191.037mm3

4.3选用立柱型材的截面特性:

按上一项计算结果选用型材号:南苑140

型材的抗弯强度设计值:140MPa

型材的抗剪强度设计值:ηa=81.2MPa

型材弹性模量:E=70000MPa

绕X轴惯性矩:I x=3135460mm4

绕Y轴惯性矩:I y=915260mm4

绕X轴净截面抵抗矩:W nx1=43150mm3

绕X轴净截面抵抗矩:W nx2=46564mm3

型材净截面面积:A n=1317.1mm2

型材线密度:γg=0.036879N/mm

型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度:t=5mm

型材受力面对中性轴的面积矩:S x=29332mm3

塑性发展系数:γ=1.05

4.4立柱的抗弯强度计算:

(1)立柱轴向拉力设计值:

N k:立柱轴向拉力标准值(N);

q GAk:幕墙单位面积的自重标准值(MPa);

A:立柱单元的面积(mm2);

B:幕墙立柱计算间距(mm);

L:立柱跨度(mm);

N k=q GAk A

=q GAk BL

=0.0006×1800×3850

=4158N

N:立柱轴向拉力设计值(N);

N=1.2N k

=1.2×4158

=4989.6N

(2)抗弯强度校核:

按双跨梁(受拉)立柱强度公式,应满足:

N/A n+M x/γW nx≤f a……6.3.7[JGJ102-2003]

上式中:

N:立柱轴力设计值(N);

M x:立柱弯矩设计值(N·mm);

A n:立柱净截面面积(mm2);

W nx:在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3);

γ:塑性发展系数,取1.05;

f a:型材的抗弯强度设计值,取140MPa;

则:

N/A n+M x/γW nx=4989.6/1317.1+5467082.5/1.05/43150

=124.454MPa≤140MPa

立柱抗弯强度满足要求。

4.5立柱的挠度计算:

因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的,所以只要选择的立柱惯性矩大于预选值,挠度就满足要求:

实际选用的型材惯性矩为:I x=3135460mm4

预选值为:I xmin=1918378.379mm4

实际挠度计算值为:

d f=λq k L24/24EI x

=0.1542×3.231×33004/24/70000/3135460

=11.217mm

而d f,lim=L2/180=3300/180=18.333mm

所以,立柱挠度满足规范要求。

4.6立柱的抗剪计算:

校核依据:

ηmax≤ηa=81.2MPa (立柱的抗剪强度设计值)

(1)求中支座剪力设计值:

采用V w+0.5V E组合

V w1左=-(qL1/2-M1/L1)

=-(4.664×550/2-(-5467082.5/550))

=-11222.75N

V w1右=qL2/2-M1/L2

=4.664×3300/2-(-5467082.5/3300)

=9352.292N

取V=11222.75N

(2)立柱剪应力:

ηmax:立柱最大剪应力(MPa);

V:立柱所受剪力(N);

S x:立柱型材受力面对中性轴的面积矩(mm3);

I x:立柱型材截面惯性矩(mm4);

t:型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm);

ηmax=VS x/I x t

=11222.75×29332/3135460/5

=20.998MPa

20.998MPa≤81.2MPa

立柱抗剪强度满足要求!

5 幕墙横梁计算

基本参数:

1:计算点标高:148m;

2:横梁跨度:B=2400mm;

3:横梁上分格高:1100mm;横梁下分格高:1650mm;

4:横梁计算间距(指横梁上下分格平均高度):H=1375mm;

5:力学模型:梯形荷载简支梁;

6:板块配置:中空-夹层玻璃;

7:横梁材质:6063-T6;

因为B>H,所以本处幕墙横梁按梯形荷载简支梁力学模型进行设计计算,受力模型如下:

5.1横梁型材选材计算:

(1)横梁在风荷载作用下的线荷载集度(按梯形分布):

q wk:风荷载线分布最大荷载集度标准值(N/mm);

w k:风荷载标准值(MPa);

H:幕墙横梁计算间距(mm);

q wk=w k H

=0.001795×1375

=2.468N/mm

q w:风荷载线分布最大荷载集度设计值(N/mm);

q w=1.4q wk

=1.4×2.468

=3.455N/mm

(2)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用的线荷载集度(按梯形分布): q EAk:垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(MPa);

βE:动力放大系数,取5.0;

αmax:水平地震影响系数最大值,取0.04;

G k:幕墙构件的重力荷载标准值(N),(主要指面板组件);

A:幕墙平面面积(mm2);

q EAk=βEαmax G k/A …… 5.3.4[JGJ102-2003]

=5.0×0.04×0.0005

=0.0001MPa

q Ek:横梁受水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm);

H:幕墙横梁计算间距(mm);

q Ek=q EAk H

=0.0001×1375

=0.138N/mm

q E:横梁受水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm);

q E=1.3q Ek

=1.3×0.138

=0.179N/mm

(3)幕墙横梁受荷载集度组合:

用于强度计算时,采用S w+0.5S E组合设计值:……5.4.1[JGJ102-2003] q=q w+0.5q E

=3.455+0.5×0.179

=3.544N/mm

用于挠度计算时,采用S w标准值:……5.4.1[JGJ102-2003]

q k=q wk

=2.468N/mm

(4)横梁在风荷载及地震组合作用下的弯矩值(按梯形分布):

M y:横梁受风荷载及地震作用弯矩组合设计值(N·mm);

M w:风荷载作用下横梁产生的弯矩(N·mm);

M E:地震作用下横梁产生的弯矩(N·mm);

B:横梁跨度(mm);

H:幕墙横梁计算间距(mm);

采用S w+0.5S E组合:……5.4.1[JGJ102-2003]

M w=q w B2(3-(H/B)2)/24

M E=q E B2(3-(H/B)2)/24

M y=M w+0.5M E

=qB2(3-(H/B)2)/24

=3.544×24002×(3-(1375/2400)2)/24

=2272497.708N·mm

(5)横梁在自重荷载作用下的弯矩值(按矩形分布):

G k:横梁自重线荷载标准值(N/mm);

H:横梁计算间距(mm);

G k=0.0005×H

=0.0005×1375

=0.688N/mm

G:横梁自重线荷载设计值(N/mm);

G=1.2G k

=1.2×0.688

=0.826N/mm

M x:横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值(N·mm);

B:横梁跨度(mm);

M x=GB2/8

=0.826×24002/8

=594720N·mm

5.2确定材料的截面参数:

(1)横梁抵抗矩预选:

W nx:绕X方向横梁净截面抵抗矩预选值(mm3);

W ny:绕Y方向横梁净截面抵抗矩预选值(mm3);

M:横梁在自重荷载作用下的弯矩(N·mm);

M y:风荷载及地震作用弯矩组合值(N·mm);

γ:塑性发展系数:取1.05;

f a:型材抗弯强度设计值(MPa),对6063-T6取140;

按下面公式计算:

W nx=M x/γf a

=594720/1.05/140

=4045.714mm3

W ny=M y/γf a

=2272497.708/1.05/140

=15459.168mm3

(2)横梁惯性矩预选:

d f,lim:按规范要求,横梁的挠度限值(mm);

B/180=2400/180=13.333mm

取:

d f,lim=13.333mm

q k:风荷载作用线荷载集度标准值(N/mm);

E:型材的弹性模量(MPa),对6063-T6取70000MPa;

I ymin:绕Y轴最小惯性矩(mm4);

B:横梁跨度(mm);

d f,lim=q k B4(25/8-5(H/2B)2+2(H/2B)4)/240EI ymin

……(受风荷载与地震作用的挠度计算) I ymin=q k B4(25/8-5(H/2B)2+2(H/2B)4)/240Ed f,lim

=2.468×24004(25/8-5(1375/2/2400)2+2(1375/2/2400)4)/240/70000/13. 333

=997298.646mm4

G k:横梁自重线荷载标准值(N/mm);

I xmin:绕X轴最小惯性矩(mm4);

d f,lim=5G k B4/384EI xmin……(自重作用下产生的挠度计算)

I xmin=5G k B4/384Ed f,lim

=5×0.688×24004/384/70000/13.333

=318453.676mm4

5.3选用横梁型材的截面特性:

按照上面的预选结果选取型材:

选用型材号:南苑95

型材抗弯强度设计值:140MPa

型材抗剪强度设计值:81.2MPa

型材弹性模量:E=70000MPa

绕X轴惯性矩:I x=637770mm4

绕Y轴惯性矩:I y=1088830mm4

绕X轴净截面抵抗矩:W nx1=18222mm3

绕X轴净截面抵抗矩:W nx2=18222mm3

绕Y轴净截面抵抗矩:W ny1=23874mm3

绕Y轴净截面抵抗矩:W ny2=22044mm3

型材净截面面积:A=1014.8mm2

型材线密度:γg=0.028414N/mm

横梁与立柱连接时角片与横梁连接处横梁壁厚:t=2.5mm

横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度:t x=5mm

横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度:t y=5mm

型材受力面对中性轴的面积矩(绕X轴):S x=11141mm3

型材受力面对中性轴的面积矩(绕Y轴):S y=15367mm3

塑性发展系数:γ=1.05

5.4幕墙横梁的抗弯强度计算:

按横梁强度计算公式,应满足:

M x/γW nx+M y/γW ny≤f a……6.2.4[JGJ102-2003]

上式中:

M x:横梁绕X轴方向(幕墙平面内方向)的弯矩设计值(N·mm);

M y:横梁绕Y轴方向(垂直于幕墙平面方向)的弯矩设计值(N·mm);

W nx:横梁绕X轴方向(幕墙平面内方向)的净截面抵抗矩(mm3);

W ny:横梁绕Y轴方向(垂直于幕墙平面方向)的净截面抵抗矩(mm3);

γ:塑性发展系数,取1.05;

f a:型材的抗弯强度设计值,取140MPa。

采用S G+S w+0.5S E组合,则:

M x/γW nx+M y/γW ny=594720/1.05/18222+2272497.708/1.05/22044

=129.263MPa≤140MPa

横梁抗弯强度满足要求。

5.5横梁的挠度计算:

因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的,所以只要选择的横梁惯性矩大于预选值,挠度就满足要求:

实际选用的型材惯性矩为:

I x=637770mm4

I y=1088830mm4

预选值为:

I xmin=318453.676mm4

I ymin=997298.646mm4

横梁挠度的实际计算值如下:

d f1=q k B4(25/8-5(H/2B)2+2(H/2B)4)/240EI y

=2.468×24004(25/8-5(1375/2/2400)2+2(1375/2/2400)4)/240/70000/108 8830

=12.212mm

d f2=5G k B4/384EI x

=5×0.688×24004/384/70000/637770

=6.657mm

而d f,lim=B/180=2400/180=13.333mm

所以,横梁挠度满足规范要求。

防撞墩及助航设施施工图设计计算书

京杭运河特大桥 防撞墩及助航设施施工图设计 计 算 书 交通勘察设计有限公司 年月

京杭运河特大桥 防撞墩及助航设施施工图设计 证书等级:工程设计甲级 发证机关: 证书编号: 计算: 复核: 审核: 浙江交通勘察设计有限公司 年月

一、工程背景 京杭运河特大桥为宁杭高速铁路浙江段中重要桥梁。京杭运河特大桥主桥为(84+152+84)m双薄壁连续刚构桥,桥址位于京杭运河崇贤港区附近,即杭州绕城高速公路京杭运河大桥北侧约1公里处。由于受杭州市城市规划所限,桥轴线与航道夹角35°,双薄壁墩置于河道内,容易受到过往船只的碰撞,给铁路正常运营带来隐患。 受宁杭高铁有限公司的委托,我公司对京杭运河特大桥主墩防撞设施及助航设施进行设计。 二、采用规范及设计依据 2.1 设计依据 1、《京杭铁路跨京杭运河防撞墩设施和导航助航设施设计》合同编号:2009-gl-24; 2、《宁杭铁路(浙江段)京杭运河特大桥通航净空尺度和技术要求论证报告》 浙江省交通规划设计研究院2009年4月编制; 3、《关于宁杭铁路(浙江段)京杭运河特大桥通航净空尺度和技术要求论证报告的审查意见》浙港航函【2008】74号文件; 4、《京杭运河特大桥防撞和助导航设施方案专家审查意见》2009.11.29。 2.2 技术规范 1、《铁路桥涵设计基本规范》TB10002.1-2005 2、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007

3、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004 4、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004 三、计算程序 本次计算采用桥梁博士3.03分析软件对局部冲刷线处桩的作用效应进行建模计算。 四、防撞墩主体结构设计要点 防撞墩主体结构采用群桩基础加防撞承台的形式。 4.1设计原则 1、遵照国家现行的技术规范和标准; 2、在满足防撞设施结构安全的前提下,优化防撞设施的尺寸,使其满足Ⅲ级航道通行的要求,并对航运的影响最小化,使前期投入和后期维护效益最大化。 3、以冲刷线下桩基的最大弯矩为控制指标,确定桩基直径及配筋的数量,根据地质情况及桩基承载力确定桩长。 4、此水域最高通航水位3.46m,最低通航水位0.6m(85国家高程)。 5、京杭运河规划为三级航道,选用1000t级机动驳船作为通航的代表船型。 6、承台混凝土强度等级为C30,承台顶面高程控制为3.66m。 4.2 设计参数 1、混凝土容重取26KN/m3;

实验楼施工图计算书

一、概况 本工程位于黄山学院,钢筋混凝土框架结构,地上5层,综合基地面积10490平方米,总建筑面积13139.6平方米,建筑高度22.1米,本工程设计标高±0.00相当于绝对标高134.60,顶层地坪设计标高15.60相当于绝对标高150.20。本次设计为单体设计,范围为教学楼室内给排水、水消防系统、手提式灭火器及消防水泵接合器布置。单体周围给排水总平面设计由校园给排水总平面设计单位统一设计。 二、生活用水 最高日用水量为152m3/d,最大小时用水量为28.5m3/hr。 2.供水方式: 根据甲方提供有关资料:综合实验楼东侧有校园市政给水管接口,该处绝对标高134.10,最不利供水压力3.2Mpa,水质符合生活饮用水标准。本单体生活给水均由市政给水管直供。3.水力计算 α=1.8,q=0.2×1.8×N+1.1=0.36N+1.1

三、消防系统 1.消防用水量: 根据规划,校园北区设置一座集中消防泵站。利用图书馆内的消防泵房作为北区集中消 防泵站供校区北侧图书馆、教学楼等的室内消防、喷淋用水。 2.高位消防水箱 高位消防水箱容积V=15x10x60/1000=9m3 高位消防水箱储存10分钟室内消火栓系统用水量9m3,利用图书馆屋顶18m3高位消防水箱。 3.消火栓系统 最不利消火栓高度16.7m,栓口压力H1 = 18.5m(衬胶龙带长度为25米),管路损失H = 8 m H = 16.7+18.5 +8=43.2 m 室内消火栓系统入户处压力为0.44Mpa(以室内地坪0.00为基准,绝对标高134.60米),流量为15l/s。 4.手提式灭火器数量计算:

除臭设备设计计算书

8、除臭设备设计计算书 8.1、生物除臭塔的容量计算 1#生物除臭系统 参数招标要求计算过程 序 号太仓市港城组团污水处理厂改扩建工程设备采购、安装项目 1 2 设备尺寸 处理能力 2.5×2.0× 3.0m 2000m3/h Q=2000m3/h V=处理能力Q/(滤床接触面积m2)/S=2000/ (2.5×2)/3600=0.1111m/s 3 空塔流速<0.2 m/s 臭气停留 时间4 5 ≥12s S=填料高度H/空塔流速 V(s)=1.6/0.1111=14.4S 炭质填料风阻220Pa/m×填料高度 1.6m=352Pa 设备风阻<600Pa 2#生物除臭系统 参数 序 招标要求计算过程 号太仓市港城组团污水处理厂改扩建工程设备采购、安装项目 1 2 设备尺寸 处理能力 4.0×2.0×3.0m 3000m3/h Q=3000m3/h V=处理能力Q/(滤床接触面积m2)/S=3000/ (4×2)/3600=0.1041m/s 3 空塔流速<0.2 m/s 臭气停留 时间4 5 ≥12s S=填料高度H/空塔流速 V(s)=1.6/0.1041=15.36S 炭质填料风阻220Pa/m×填料高度 1.6m=352Pa 设备风阻<600Pa

3#生物除臭系统 参数招标要求计算过程 序 号太仓市港城组团污水处理厂改扩建工程设备采购、安装项目 1 2 设备尺寸 处理能力 7.5×3.0×3.3m(两台) 20000m3/h Q=20000m3/h V=处理能力Q/2(滤床接触面积m2)/S=10000/ (7.5×3.0)/3600=0.1234m/s 3 空塔流速<0.2 m/s 臭气停留 时间4 5 ≥12s S=填料高度H/空塔流速 V(s)=1.7/0.1234=13.77S 炭质填料风阻220Pa/m×填料高度 1.7m=374Pa 设备风阻<600Pa 4#生物除臭系统 参数 序 招标要求计算过程 号太仓市港城组团污水处理厂改扩建工程设备采购、安装项目 1 2 设备尺寸 处理能力 7.5×3.0×3.0m(两台) 18000m3/h Q=18000m3/h V=处理能力Q/2(滤床接触面积m2)/S=18000/ (7.5×3)/3600=0.1111m/s 3 空塔流速<0.2 m/s 臭气停留 时间4 5 ≥12s S=填料高度H/空塔流速 V(s)=1.6/0.1111=14.4S 炭质填料风阻220Pa/m×填料高度 1.6m=352Pa 设备风阻<600Pa 8.2、喷淋散水量(加湿)的计算 生物除臭设备采用生物滤池除臭形式,池体上部设有检修窗,进卸料口,侧面设有观察窗等,其具体计算如下:

重力式挡土墙设计计算书教学版

挡土墙设计计算书 1 工程概况 挡土墙是用来支撑天然边坡或人工边坡以保持土体稳定的建筑物。按照墙的形式,挡土墙可以分为重力式挡土墙,加筋挡土墙。锚定式挡土墙,薄壁式挡土墙等形式。本设计采用重力式挡土墙。 2 挡土墙设计资料 1.浆砌片石重力式路堤墙,填土边坡1:,墙背仰斜,坡度1::。 2.公路等级二级,车辆荷载等级为公路-II 级,挡土墙荷载效应组合采用荷载组合I 、II 。 3.墙背填土容重γ=/m 3,计算内摩擦角Φ=42°,填土与墙背间的内摩擦角δ =Φ/2=21°。 4.地基为砂类土,容许承载力[σ]=810kPa ,基底摩擦系数μ=。 5.墙身材料采用5号砂浆砌30号片石,砌体a γ=22kN/m 3,砌体容许压应力为 []600=a σkPa ,容许剪应力[τ]=100kPa ,容许拉应力[wl σ]=60 kPa 。 3 确定计算参数 挡墙高度H =4m 填土高度a =2m 墙面倾斜坡度:1: 墙背倾斜坡度:1: 墙底倾斜坡率:0 扩展墙趾台阶:1级台阶,宽b 1=,高h 1=。 填土边坡坡度为1:;填土内摩擦角:042=φ,填土与墙背间的摩擦角?==212/?δ;

墙背与竖直平面的夹角?-=-=036.1425.0arctan α 墙背填土容重m 3 地基土容重:m 3 挡土墙尺寸具体见图。 图 挡土墙尺寸 4 车辆荷载换算 试算不计车辆荷载作用时破裂棱体宽度 (1) 不计车辆荷载作用 0=h 假定破裂面交于荷载内侧,计算棱体参数 A 、 B : 18)42(21 )(21))(2(212200=+=+=+++= H a H a h H a A 7 )036.14tan()224(421 3221tan )2(21210=-?+??-??=+-=αa H H ab B 389.018 7 00=== A B A ?=?+?-?=++=964.4821036.1442δα?ψ; 715 .0)389.0964.48(tan )964.48tan 42(cot 964.48tan ) )(tan tan (cot tan tan =+???+?+?-=++±-=A ψψ?ψθ 则:?=++?>==?69.334 23 25.04arctan 57.35715.0arctan θ 计算车辆荷载作用时破裂棱体宽度值B :

设计计算书

设计计算书. 剑河县县城张雨松、张细明民房后侧(北东侧)局部变形挡土墙整治工程施工图设计计算书 目录 1工程概况……………………………………………

(1) 2设计依据 (1) 3设计原则 (1) 4 设计基础参数取值 (2) 5支护工程设计方案 (2) 6设计计 算…………………………………………………… (3)

6.1开挖放坡稳定性验算 (3) 6.2挡土墙验算 (4) 地质工程勘察公司101贵州地矿凯里 剑河县县城张雨松、张细明民房后侧(北东侧)局部变形挡土墙整治工程施工图设计计算书6.2.1土压力计算 (4) 6.1.2稳定性验算 (5) 6.2.1墙身强度验算 (7) 6.2.4地基承载力验算 (7) 6.3墙脚排水沟设计 (8) 7算过程及结 果…………………………………………………… (9) 7.1开挖放坡稳定性验算(采用理正6.0软件 计 算) (9)

7.2挡土墙计算过程及结果(采用理正6.0软 件计算) ........................................................... 10 地质工程勘察公司101贵州地矿凯里 剑河县县城张雨松、张细明民房后侧(北东侧)局部变形挡土墙整治工程施工图设计计算书 1工程概况 剑河县县城张雨松、张细明民房后侧(北东侧)局部变形段挡土墙建于上个世纪50年代,全长20.0m,墙顶高程666.90m,墙底高程663.05m,该段挡土墙顶后缘为在建8层砖混结构民房(基础为桩基础),墙脚 前缘为已建的6层砖混结构民房。 2012年6月,发现该段挡土墙出现变形,并且变形在持续发展,目 前该段挡墙的变形主要表现为墙体鼓胀。 根据现场调查和勘察,墙后地层主要为第四系老回填土,填土层厚5.0~8.0m,挡墙基础持力层为老回填土,基底以下老回填土层厚度大于1.0m,下覆基岩为寒武系下统牛蹄塘组(∈n)碳质页岩。l2 设计依据 (1) 现场踏勘、勘察、调查、收集资料; (2) 现场实测工程区1:500地形图; (3)《工程测量规范》(GB50026-93);

挡土墙计算实例

挡土墙计算 一、设计资料与技术要求: 1、土壤地质情况: 地面为水田,有60公分的挖淤,地表1—2米为粘土,允许承载力为[σ]=800KPa ;以下为完好砂岩,允许承载力为[σ]=1500KPa ,基底摩擦系数为f 在~之间,取。 2、墙背填料: 选择就地开挖的砂岩碎石屑作墙背填料,容重γ=20KN/M 3,内摩阻角?=35o。 3、墙体材料: 号砂浆砌30号片石,砌石γr =22 KN/M 3 ,砌石允许压应力[σr ] =800KPa ,允 许剪应力[τr ] =160KPa 。 4、设计荷载: 公路一级。 5、稳定系数: [Kc]=,[Ko]=。 二、挡土墙类型的选择: 根据从k1+120到K1+180的横断面图可知,此处布置挡土墙是为了收缩坡角,避免多占农田,因此考虑布置路肩挡土墙,布置时应注意防止挡土墙靠近行车道,直接受行车荷载作用,而毁坏挡土墙。 K1+172断面边坡最高,故在此断面布置挡土墙,以确定挡土墙修建位置。为保证地基有足够的承载力,初步拟订将基础直接置于砂岩上,即将挡土墙基础埋置于地面线2米以下。因此,结合横断面资料,最高挡土墙布置端面K1+172断面的墙高足10米,结合上诉因素,考虑选择俯斜视挡土墙。 三、挡土墙的基础与断面的设计; 1、断面尺寸的拟订: 根据横断面的布置,该断面尺寸如右图所示: 1B =1.65 m 2B =1.00 m 3B =3.40 m B =4.97 m 1N = 2N = 3N = 1H =7.00 m 2H =1.50 m H =9.49 m =d + = 1.6 m α=1arctan N =2.0arctan = o δ=?21=35 o/2= o 2、换算等代均布土层厚度0h : 根据路基设计规范, γq h =0,其中q 是车辆荷载附加荷载强度,墙高小于2m 时,取20KN/m 2;

挡土墙设计计算书

六、挡土墙计算书 1、挡土墙计算参数选取 天然地基:地基土为粘性土,天然地基承载力特征值KPa f ak 100=,3/19m KN =γ,KPa C k 12=,o 22=K φ。路基填料:3/19m KN =γ,KPa C k 12=,o 12=K φ。混凝土挡土墙重度3/20m KN =γ,挡土墙基础埋深1米,基底摩擦系数取=μ0.35,假设墙背光滑,无地下水影响,现对3米高挡土墙进行验算。 挡土墙示意图 2、地基承载力验算 o 22=K φ,挡土墙顶宽0.6米,底宽1.8米,挡土墙截面面积4.8m 2,如图所示,根据《建 筑地基基础设计规范》查表:04.6,44.3,61.0===C d b M M M ,深宽修正后地基承载力为: KPa C M d M b M f K c m d b a 7.1581204.611944.38.11961.0=?+??+??=++=γγ。 挡土墙每延米的荷载为:KPa f KPa G a k 7.1589618.420=≤=??=,满足承载力验算。

3、土压力计算 66.0)21245(tan 2=-=o o a K ,52.1)21245(tan 2=+=o o p K 主动土压力零界点深度:m K C Z a 55.1812 .01912220=??==γ 总主动土压力:m KN K Z H E a a /6.3766.0)55.14(195.0)(2 1220=?-??=-=γ 主动土压力呈三角形分布,土压力作用点在墙底往上m Z H 82.0)55.14(3 1)(310=-=-处。 被动土压力:m KN K Ch K h E P p p /4452.1112252.11195.022 122=???+???=+=γ 被动土压力呈三角形分布,被动土压力作用点在墙底往上m h 33.013 131=?=处。 土压力计算简图

挡土墙计算书

省道S206重力式挡土墙设计 专业:土木工程 班级: 姓名: 学号: 二零一七年六月 XXXXXXX大学 建筑工程学院 土木系道桥方向

目录 1、设计资料 (1) 1.1基础资料 (1) 1.2设计依据 (2) 2、初拟挡土墙结构形式和尺寸 (2) 3、确定车辆荷载 (3) 4、破裂棱体位置确定 (4) 4.1破裂角 的计算 (4) 4.2验算破裂面是否交于荷载范围内 (4) 5、土压力计算 (5) 5.1土压力计算 (5) 6、稳定性验算 (6) 6.1受力分析 (7) 6.2抗滑稳定性验算 (7) 6.2.1 抗滑稳定性验算 (7) 6.2.2抗滑动稳定性系数 (8) 6.3抗倾覆稳定性验算 (8) 6.3.1抗倾覆稳定性方程 (8) 6.3.2抗倾覆稳定性系数 (9) 6.4基底应力和合力偏心矩验算 (9) 6.4.1 合力偏心矩计算 (9) 6.4.2 基底应力计算 (10) 6.5墙身截面应力计算 (10) 7、改善措施 (12) 7.1改善措施 (12) 7.2工程数量表 (13) 8、附属设施的设计 (13) 8.1泄水孔设计 (13) 8.2沉降缝与伸缩缝 (14) 8.3墙厚排水层 (14) 8.4结构大样图 (15) 9、立面设计 (16) 9.1整体布局 (16) 9.2挡土墙总体方案布置图 (16) 10、参考文献 (17)

1、设计资料 1.1基础资料 省道S313,路基宽12米,路面宽9米,两侧路肩宽各1.5米。在桩号K5+100-K5+200路段为填方路段,填方边坡坡度1:1.5。为了保证路堤边坡稳定,少占地拆迁,故设置路堤挡土墙,拟采用重力式挡土墙。最大墙高见表1。 表1 挡土墙相关设计参数 墙高、墙背仰斜坡度等初始拟定的尺寸详见表1所示,挡土墙顶宽1米,基底水平。挡土墙分段长度为12-20米不等,初始拟定的挡墙断面形式如图1所示。 图1 初始拟定的路肩式挡土墙断面示意图

钢屋架课程设计计算书及施工图

一、课程设计名称 梯形钢屋架设计 二、课程设计资料 北京地区某金工车间,采用无檩屋盖体系,梯形钢屋架。跨度为27m,柱距6m,厂房高度为15.7m,长度为156m。车间内设有两台200/50kN中级工作制吊车,计算温度高于-20℃。采用三毡四油,上铺小石子防水屋面,水泥砂浆找平层,厚泡沫混凝土保温层,1.5m×6m预应力混凝土大型屋面板。屋面积灰荷载为0.4kN/㎡,屋面活荷载为0.4kN/㎡,雪荷载为0.4kN/㎡,风荷载为0.45 kN/㎡。屋架铰支在钢筋混凝土柱上,柱截面为400mm×400mm,混凝土标号为C20。 设计荷载标准值见表1(单位:kN/㎡)。 表1 三、钢材和焊条的选用 根据北京地区的计算温度、荷载性质和连接方法,屋架刚材采用Q235沸腾钢,要求保证屈服强度fy、抗拉强度fu、伸长率δ和冷弯实验四项机械性能及硫(S)、磷(P)、碳(C)三项化学成分的合格含量。焊条采用E43型,手工焊。

四、 屋架形式和几何尺寸 屋面材料为预应力混凝土大型屋面板,采用无檩屋盖体系,平坡梯形钢屋架。屋面坡度。10/1=i 屋架计算跨度。mm l l 2670015022700015020=?-=?-= 屋架端部高度取:mm H 20000=。 跨中高度:mm i l H 335033351.02/2670020002H 0 0≈=?+=?+=。 屋架高跨比:0 .812670033500==l H 。 屋架跨中起拱,54500/mm l f ==取50 mm 。 为了使屋架节点受荷,配合屋面板1.5m 宽,腹杆体系大部分采用下弦节间水平尺寸为3.0m 的人字形式,上弦节间水平尺寸为 1.5m ,屋架几何尺寸如图 1 所示。 图1:27米跨屋架几何尺寸 五、 屋盖支撑布置 根据车间长度、跨度及荷载情况,在车间两端 5.5m 开间内布置上下弦横

挡土墙计算书

六、挡土墙计算 (一) 钢筋砼挡墙(道路挡墙) 1.墙身计算 根据理正岩土6.5BP2计算软件-挡土墙计算。原始条件: 墙身尺寸: 墙身高: 4.750(m) 墙顶宽: 0.300(m) 面坡倾斜坡度: 1: 0.000 背坡倾斜坡度: 1: 0.050 墙趾悬挑长DL: 1.300(m) 墙趾跟部高DH: 0.500(m) 墙趾端部高DH0: 0.500(m) 墙踵悬挑长DL1: 2.870(m) 墙踵跟部高DH1: 0.500(m) 墙踵端部高DH2: 0.500(m) 加腋类型:背坡加腋 背坡腋宽YB2: 0.580(m) 背坡腋高YH2: 0.550(m) 钢筋合力点到外皮距离: 40(mm) 墙趾埋深: 1.000(m) 物理参数: 混凝土墙体容重: 26.000(kN/m3) 混凝土强度等级: C30

纵筋级别: HRB400 抗剪腹筋级别: HRB400 裂缝计算钢筋直径: 18(mm) 场地环境: 一般地区 墙后填土内摩擦角: 35.000(度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 19.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度) 地基土容重: 18.000(kN/m3) 地基土浮容重: 10.000(kN/m3) 修正后地基承载力特征值: 100.000(kPa) 地基承载力特征值提高系数: 墙趾值提高系数: 1.200 墙踵值提高系数: 1.300 平均值提高系数: 1.000 墙底摩擦系数: 0.500 地基土类型: 土质地基 地基土内摩擦角: 31.000(度) 地基土粘聚力: 5.000(kPa) 土压力计算方法: 库仑 坡线土柱: 坡面线段数: 4 折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 2.700 0.000 1 第1个: 距离0.000(m),宽度2.700(m),高度0.158(m) 2004路基规范挡土墙人群荷载 2 2.500 0.000 1 第1个: 距离0.000(m),宽度2.500(m),高度0.158(m) 2004路基规范挡土墙人群荷载 3 2.000 0.000 0 4 7.500 0.000 2 第1个: 定位距离1.875(m) 城-B级 第2个: 定位距离5.625(m) 城-B级 地面横坡角度: 0.000(度) 填土对横坡面的摩擦角: 35.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 挡墙分段长度: 10.000(m) 荷载组合信息: 结构重要性系数: 1.000 荷载组合数: 3 计算参数: 稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面 搜索时的圆心步长: 1.000(m)

挡土墙模板计算书

挡土墙模板计算书 一、参数信息 1.基本参数 次楞(内龙骨)间距(mm):250;穿墙螺栓水平间距(mm):750; 主楞(外龙骨)间距(mm):600;穿墙螺栓竖向间距(mm):600; 对拉螺栓直径(mm):M18; 2.主楞信息 龙骨材料:钢楞;截面类型:圆钢管48×3.5; 钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19;钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08; 主楞肢数:2; 3.次楞信息 龙骨材料:木楞;次楞肢数:2; 宽度(mm):50.00;高度(mm):100.00; 4.面板参数 面板类型:胶合面板;面板厚度(mm):15.00; 面板弹性模量(N/mm2):9500.00;面板抗弯强度设计值 f c(N/mm2):13.00; 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50; 5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00;方木弹性模量 E(N/mm2):9500.00; 方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50;钢楞弹性模量 E(N/mm2):206000.00; 钢楞抗弯强度设计值f c(N/mm2):205.00;

墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 其中γ -- 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3; t -- 新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15)计算,得5.714h; T -- 混凝土的入模温度,取20.000℃; V -- 混凝土的浇筑速度,取2.500m/h; H -- 模板计算高度,取3.000m; β1-- 外加剂影响修正系数,取1.200; β2-- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F; 分别计算得 65.833 kN/m2、72.000 kN/m2,取较小值65.833 kN/m2作为本工程计算荷载。

施工图设计计算书

市政行业乙级 工程设计证书编号:A245001099 工程号:SS2014-03-01 大明山保护区汉江桥工程 K0+162.240桥结构计算书 计算:包文文 校核:李大尉 审核:明士金 广西壮族自治区建筑科学研究设计院 二〇一五年一月

施工图设计计算书 一、概述 1.结构概述 K0+162.240桥为道路跨越河道设置的一座中型桥梁,上构采用2×20m连续空心板桥,桥梁全长46.04m,宽7.0m。结构形式为2×20m预应力先简支后结构连续空心板桥。 2.设计规范 ●《工程建设标准强制性条文》(城市建设部分) ●《城市道路工程设计规范》(CJJ37-2012) ●《公路沥青路面设计规范》(JTG D50-2006) ●《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004) ●《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005) ●《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004) ●《公路桥涵地基及基础设计规范》(JTG D63—2007) ●《城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011) ●《城市桥梁抗震设计规范》(CJJ 166-2011 ) ●国家相关规范及部颁行业标准 3.计算参数 1)恒载 混凝土容重:26.25k N/m3 二期恒载: 边板:14.09kN/ m 中板:11.99 kN/ m 2)活载 汽车活载:城-B级 3)温度荷载: 按规范《JTG D60—2004》考虑均匀温度变化,平均温度25℃,最高温度34℃,最低温度0℃,本次计算考虑升温9℃,降温25℃。 4)地震烈度:地震加速度峰值0.05g,地震动反应特征周期0.35s,按VI

理正挡土墙计算书

衡重式挡土墙验算[执行标准:公路] 计算项目:衡重式挡土墙 6 计算时间: 2013-06-22 23:31:27 星期六 ------------------------------------------------------------------------ 原始条件: 墙身尺寸: 墙身总高: 9.600(m) 上墙高: 3.400(m) 墙顶宽: 0.660(m) 台宽: 1.500(m) 面坡倾斜坡度: 1:0.150 上墙背坡倾斜坡度: 1:0.200 下墙背坡倾斜坡度: 1:-0.200 采用1个扩展墙址台阶: 墙趾台阶b1: 0.300(m) 墙趾台阶h1: 0.500(m) 墙趾台阶与墙面坡坡度相同 墙底倾斜坡率: 0.200:1 下墙土压力计算方法: 力多边形法 物理参数: 圬工砌体容重: 23.000(kN/m3) 圬工之间摩擦系数: 0.400 地基土摩擦系数: 0.500 砌体种类: 片石砌体 砂浆标号: 5 石料强度(MPa): 30 挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 35.000(度)

墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 19.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度) 地基土容重: 18.000(kN/m3) 修正后地基土容许承载力: 500.000(kPa) 地基土容许承载力提高系数: 墙趾值提高系数: 1.200 墙踵值提高系数: 1.300 平均值提高系数: 1.000 墙底摩擦系数: 0.500 地基土类型: 土质地基 地基土内摩擦角: 30.000(度) 坡线土柱: 坡面线段数: 2 折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 3.000 2.000 0 2 5.000 0.000 0 地面横坡角度: 20.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 挡墙分段长度: 10.000(m) ===================================================================== 第 1 种情况: 组合1 ============================================= 组合系数: 1.000 1. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √ 2. 填土重力分项系数 = 1.000 √ 3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √ 4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √ ============================================= [土压力计算] 计算高度为 10.242(m)处的库仑主动土压力 计算上墙土压力 无荷载时的破裂角 = 31.060(度) 按假想墙背计算得到: 第1破裂角: 32.720(度) Ea=148.041 Ex=56.254 Ey=136.937(kN) 作用点高度 Zy=1.260(m) 因为俯斜墙背,需判断第二破裂面是否存在,计算后发现第二破裂面存在: 第2破裂角=17.542(度) 第1破裂角=31.060(度) Ea=102.147 Ex=62.124 Ey=81.085(kN) 作用点高度 Zy=1.465(m) 计算下墙土压力 无荷载时的破裂角 = 34.222(度) 按力多边形法计算得到: 破裂角: 34.222(度) Ea=201.028 Ex=199.855 Ey=21.676(kN) 作用点高度 Zy=2.979(m) 墙身截面积 = 25.299(m2) 重量 = 581.869 kN 衡重台上填料重 = 90.539(kN) 重心坐标(1.649,-1.646)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算 基底摩擦系数 = 0.500

挡土墙设计实例

挡土墙设计实例 挡土墙是指支承路基填土或山坡土体、防止填土或土体变形失稳的构造物。在挡土墙横断面中,与被支承土体直接接触的部位称为墙背;与墙背相对的、临空的部位称为墙面;与地基直接接触的部位称为基地;与基底相对的、墙的顶面称为墙顶;基底的前端称为墙趾;基底的后端称为墙踵。 根据挡土墙的设置位置不同,分为路肩墙、路堤墙、路堑墙和山坡墙等。设置于路堤边坡的挡土墙称为路堤墙;墙顶位于路肩的挡土墙称为路肩墙;设置于路堑边坡的挡土墙称为路堑墙;设置于山坡上,支承山坡上可能坍塌的覆盖层土体或破碎岩层的挡土墙称为山坡墙。 本实例中主要讲述了5种常见挡土墙的设计计算实例。 1、重力式挡土墙 ------------------------------------------------------------------------ 原始条件: 墙身尺寸: 墙身高: 6.500(m) 墙顶宽: 0.660(m)

面坡倾斜坡度: 1:0.250 背坡倾斜坡度: 1:0.200 采用1个扩展墙址台阶: 墙趾台阶b1: 0.300(m) 墙趾台阶h1: 0.500(m) 墙趾台阶与墙面坡坡度相同 墙底倾斜坡率: 0.200:1 物理参数: 圬工砌体容重: 23.000(kN/m3) 圬工之间摩擦系数: 0.400 地基土摩擦系数: 0.500 砌体种类: 片石砌体 砂浆标号: 5 石料强度(MPa): 30 挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 35.000(度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 19.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度) 地基土容重: 18.000(kN/m3) 修正后地基土容许承载力: 500.000(kPa) 地基土容许承载力提高系数: 墙趾值提高系数: 1.200 墙踵值提高系数: 1.300 平均值提高系数: 1.000 墙底摩擦系数: 0.500 地基土类型: 土质地基 地基土内摩擦角: 30.000(度) 土压力计算方法: 库仑 坡线土柱: 坡面线段数: 2 折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 3.000 2.000 0 2 5.000 0.000 0 坡面起始距离: 0.000(m) 地面横坡角度: 20.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 挡墙分段长度: 10.000(m) ===================================================================== 组合1(仅取一种组合计算)

设计计算书编制规定

设计计算书编制规定 1. 本规定适用范围 本规定一般适用于初步设计和施工图设计阶段,少数专业还包括工程可行性研究阶段。 2. 计算书编制的一般规定 2.1 计算书编制必须做到三符合:符合国家有关基本建设的法规;符合国家现行的规范、规程和标准,严格执行强制性条文的规定;符合批准的设计任务书的要求。 2.2 计算书编制格式必须采用院的统一格式:《设计计算书》。编制的手写计算书必须采用A4纸,用钢笔或水笔誊写;采用计算机打印的计算书,落款和签署必须手写。 2.3 选用电算程序计算的,必须使用有效版本,并应在计算结果前加以说明(选用的计算程序名、版本、选用程序的适用范围、计算原理、输入参数、输出的数值和图形的结果分析)。 2.4 计算书编制必须内容完整、设计深度符合规定的要求、计算公式选用准确、计算无误、说明清楚。 2.5 计算书的文句应通顺,字迹应端正,阿拉伯数字、度量衡单位必须按国标书写,不得潦草、脏乱。 2.6 计算书必须经过校对和审核。校审应留有痕迹,对采用的软件、公式、输入的数据、输出的结果及每幅简图,如认为正确,应标有“√”符号。各级校审人员的校审痕迹应采用用不同颜色的笔加以区分。 3. 各专业编制计算书的具体规定 3.1 建筑专业 3.1.1 要求 1)初步设计阶段,如在初步设计文本中已经列入所有计算内容和计算过程,可不单独编写计算书。 2)施工图设计阶段,如按通过评审的初步设计进行施工图设计,无重大变动的,无需另行计算,不再单独编写计算书。 3.1.2 轨道交通车站 1)项目名称 2)设计阶段 3)设计依据(包括客流) 4)车站规模(包括站厅和站台面积计算) 5)通过能力(包括自动扶梯、楼梯宽度计算;出入通道宽度计算) 6)防灾疏散计算 3.1.3 隧道 1)项目名称 2)设计阶段 3)设计依据 4)横剖面计算 3.1.4 地面建筑 1)项目名称 2)设计阶段 3)设计依据 4)基地面积计算

挡土墙计算书

目录 1. 设计资料 (3) 墙身构造 (3) 土质条件 (3) 墙身材料 (3) 2. 初拟墙身 (4) 3. 车辆荷载换算 (4) 4. 破裂棱体位置确定 (5) 破裂面()θ的计算 (5) 验算破裂面是否交于荷载范围内 (6) 5. 土压力计算 (6) 土压力计算 (6) 作用点位置计算 (7) 土压力对墙趾力臂计算 (7) 6. 稳定性验算 (7) 受力分析 (7) 抗滑稳定性验算 (7) 抗倾覆稳定性验算 (8) 基底应力 (9) 合力偏心距计算 (9) 基底应力验算 (9) 墙身截面内力计算 (10) 7. 改善措施 (11) 改善措施的拟定 (11) 挡土墙工程数量表 (12) 8. 附属设施设计 (12) 沉降缝 (12)

泄水孔 (12) 墙后排水层设计 (13) 横断面布置图 (13) 9. 立面设计图 (13) 10. 参考文献 (14)

1. 设计资料 墙身构造 墙高,墙背垂直,前墙仰斜坡度1:,墙身分段长度20m ,挡墙以上边坡高度a=6m ,边坡坡度1:。 土质条件 墙背填土重度3m /18KN =γ,内摩擦角?=35?,填土与墙背间的摩擦角?=17.5δ,地基为岩石,地基容许承载力[]kPa 250=σ,基地摩擦系数3.0=f 。 墙身材料 砌体重度3m /20KN =γ,砌体容许压应力[]kPa 300=σ,容许剪应力[]kPa 80=τ。

2. 初拟墙身 初拟顶宽,基底水平,初拟挡土墙形式如图2-1所示。 3. 车辆荷载换算 墙高,按墙高确定附加荷载强度进行计算。按照线形内插法,计算附加荷载强度q=2m ,则 m q h 868.01815.625 0== = γ

施工图设计流程

4 施工图设计 4.1 一般要求 4.1.1 施工图设计文件 1 合同要求所涉及的所有专业的设计图纸(含图纸目录、说明和必要的设备、材料表,见4.2-4.8节)以及图纸总封面。 2 合同要求的工程预算书。 注:对于方案设计后直接进入施工图设计的项目,若合同未要求编制工程预算书,施工图设计文件应包括工程概算书。 4.1.2 总封面应标明以下内容: 1 项目名称; 2 编制单位名称; 3 项目的设计编号; 4 设计阶段; 5 编制单位法定代表人、技术总负责人和项目总负责人的姓名及其签字或授权盖章; 6 编制年月(即出图年、月)。 4.2 总平面 4.2.1 在施工图设计阶段,总平面专业设计文件应包括图纸目录、设计说明、设计图纸、计算书。 4.2.2 图纸目录 应先列新绘制的图纸,后列选用的标准图和重复利用图。 4.2.3 设计说明 一般工程分别写在有关的图纸上。如重复利用某工程的施工图图纸及其说明时,应详细注明其编制单位、工程名称、设计编号和编制日期;列出主要技术经济指标表(表3.3.2,此表也可列在总平面图上)。 4.2.4 总平面图 1 保留的地形和地物。 2 测量坐标网、坐标值。 3 场地四界的测量坐标(或定位尺寸),道路红线和建筑红线或用地界线的位置。 4 场地四邻原有及规划道路的位置(主要坐标值或定位尺寸),以及主要建筑物和构筑物的位置、名称、层数。 5 建筑物。构筑物(人防工程、地下车库、油库、贮水池等隐蔽工程以虚线表示)的名称或编号、层数、定位(坐标或相互关系尺寸)。 6 广场、停车场、运动场地、道路、无障碍设施、排水沟、挡土墙。护坡的定位(坐标或相互关系)尺寸。 7 指北针或风玫瑰图。 8 建筑物、构筑物使用编号时,应列出"建筑物和构筑物名称编号表"。 9 注明施工图设计的依据、尺寸单位、比例、坐标及高程系统(如为场地建筑坐标网时,应注明与测量坐标网的相互关系)。补充图例等。 4.2.5 竖向布置图 1 场地测量坐标网、坐标值。 2 场地四邻的道路、水面、地面的关键性标高。 3 建筑物、构筑物名称或编号、室内外地面设计标高。 4 广场、停车场、运动场地的设计标高。 5 道路、排水沟的起点、变坡点、转折点和终点的设计标高(路面中心和排水沟须及沟底)、纵坡度、纵坡距、关键性坐标,道路表明双面坡或单面坡,必要 时标明道路平曲线及竖曲线要素。 6 挡土墙、护坡或土坎顶部和底部的主要设计标高及护坡坡度。 7 用坡向箭头表明地面坡向,当对场地平整要求严格或地形起伏较大时,可用设计等高线表示。 8 指北针或风玫瑰图。 9 注明尺寸单位、比例、补充图例等。 4.2.6 土方图 1 场地四界的施工坐标。 2 设计的建筑物、构筑物位置(用细虚线表示)。

5米(m)挡土墙计算书

For personal use only in study and research; not for commercial use 1 设计依据 (1)《三峡库区高切坡防护工程地质勘察与初步设计技术工作要求》(长江水利委员会长江勘测设计研究院,2005.3),以下简称《技术要求》; (2)《湖北省三峡库区滑坡防治地质勘察与治理工程技术规定》(湖北省三峡库区地质灾害防治工程领导小组办公室,2003.12); (3)《建筑边坡工程技术规范》(GB50330—2002); (4)《建筑地基基础设计规范》(GB50007—2002); (5)《挡土墙》(04J008)(中国建筑标准设计研究院出版,; (6)《砌体结构设计规范》(GB50003—2001); (7)《室外排水设计规范》(GBJ14—87)。 2 防治工程安全等级及设计安全系数 据《技术要求》表4-2,确定工程安全等级为三级。计算方法采用《技术要求》,设计安全系数按表6-1取1.25。 3 设计工况和荷载组合 按《技术要求》6.2节规定,取设计工况为最不利工况,即墙前

后填土处于饱水状态。考虑荷载主要为墙体自重、填土作用于墙背上 的土压力、基底反力和基底摩擦力,三峡库区地震基本烈度为6度, 边坡防护工程设计可不考虑地震荷载。填土压力按库仑主动土压力计 算。墙后填土取饱和容重,填土强度参数取饱和状态总应力强度指标。 其中土压力取墙背后主动土压力和该墙体背后覆盖层的剩余下滑力 两者中较大值。 4 典型剖面稳定性评价 该段切坡典型剖面为5-5′剖面,剖面形态如下图1: 图1 5 剩余推力及主动土压力计算 5-1 剩余推力的计算 挡土墙的剩余推力采用《技术要求》中 式中:i W —垂直荷载,包括土条自重和其上部的建筑荷载。其中,自 重可将其分为两部分,地下水位以上用湿容重计算,设为1i W ;地下 水位以下用饱和容重计算,设为2i W 。其它垂直荷载,设为i P 。假设自 重的作用线通过条块宽度的中心线; i Q —水平荷载,包括水平孔隙水压力和其它水平荷载,向剪切面 的出口方向为正; i U ——剪切面上的孔隙水压力的合力,与剪切面正交; ?''、c ——剪切面抗剪强度(有效应力指标);

悬臂式挡土墙计算书

悬臂式挡土墙计算书 项目名称__________________________ 设计_____________校对_____________审核_____________计算时间 2017年11月3日(星期五)18:21 图 1 一、设计数据和设计依据 1.基本参数 挡土墙类型: 一般地区挡土墙 墙顶标高: 墙前填土面标高: 2.土压力计算参数

土压力计算方法: 库伦土压力 ~ 主动土压力增大系数: λE = 3.安全系数 抗滑移稳定安全系数: K C = 抗倾覆稳定安全系数: K0 = 4.裂缝控制 控制裂缝宽度: 否 5.墙身截面尺寸 墙身高: H = 墙顶宽: b = 墙面倾斜坡度: 1:m1 = 1: 墙背倾斜坡度: 1:m2 = 1: ! 墙趾板长度: B1 = 墙踵板长度: B3 = 墙趾板端部高: h1 = 墙趾板根部高: h2 = 墙踵板端部高: h3 = 墙踵板根部高: h4 = 墙底倾斜斜度: m3 = 加腋类型: 两侧加腋 墙面腋宽: y1 = 墙面腋高: y2 = 墙背腋宽: y3 = ? 墙背腋高: y4 = 6.墙身材料参数 混凝土重度: γc = KN/m3 混凝土强度等级: C30 墙背与土体间摩擦角: δ= ° 土对挡土墙基底的摩擦系数: μ = 钢筋合力点至截面近边距离: a s = 35 mm 纵向钢筋级别: HRB400 纵向钢筋类别: 带肋钢筋 箍筋级别: HRB400 7.墙后填土表面参数 " 表 1 墙后填土表面参数 坡线编号与水平面夹角 (°) 坡线水平投影长 (m) 坡线长 (m) 换算土柱数 1& 表 2 换算土柱参数 土柱编号距坡线端部距离 (m) 土柱高度 (m) 土柱水平投影长 (m) [ 8.墙后填土性能参数 表 3 墙后填土性能参数 层号土层名称层厚 (m) 层底标高 (m) 重度γ (kN/m3) 粘聚力c . (kPa) 内摩擦角 φ (°) 1中砂 9.地基土参数*

挡土墙计算模板

二、挡土墙计算书 (一)、荷载计算 1.设计资料 挡土墙高度: m H 7.2= 室外堆载:2/10m KN P g = 2.荷载计算 21/10m KN P q g == 2012/3.347.2185.010m KN H k q q =??+=+=γ (以下计算方法源于静力计算手册) KN H q q R A 69.1640 7.2)3.3441011(40)411(21=??+?=+= m KN H q q M B ?-=??+?-=+-=3.103120 6)3.348107(120)87(2 221 2120/3.24103.34m KN q q q =-=-= 291.03 .341021===q q μ 583.020 4291.07291.092047922=+?+?=++=μμυ

m l x 11.17.2291 .01291.0583.010=?--=--=μμυ 7.2611.13.24211.11011.169.16623 23002010max ??-?-?=--=H x q x q x R M A m KM ?=31.10 (二)、墙体配筋计算 1、基本计算条件 m KN M B ?-=3.103 m KN M ?=31.10max 取1m 宽板带进行计算,构件截面尺寸为:mm mm h b 2501000?=? 混凝土等级为:C30(2/3.14mm N f c =) 钢筋等级为:HRB335级()300MPa f y = 混凝土保护层厚度:a s =35mm 2、配筋计算 (1) 支座处外侧: mm a h h s 215352500=-=-= 156.0215 10003.14103.10326 201=???==bh f M c s αα 171.0156.0211211=?--=--=s αξ 2101752300 3.142151000171.0mm f f bh A y c s =???==αξ (2) 跨中内测: mm a h h s 215352500=-=-= 016.0215 10003.141031.1026 201=???==bh f M c s αα 016.0016.0211211=?--=--=s αξ 2101643003.142151000016.0mm f f bh A y c s =???==αξ 实配钢筋:跨中 16@150,支座处: 16@150

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