模板及支撑系统设计及计算
模板及支撑系统设计取值
中板纵距为600mm，横距900mm，水平杆步距为900mm；主楞采用φ48钢管双拼间距900mm，次棱采用100*100方木间距300mm。中板梁模板施工面板采用18mm厚竹胶合板，次楞采用间距300mm的100*100mm方木，主楞采用间距450mm双拼φ48×3.5mm钢管。
顶板纵距为600mm，横距600mm，水平杆步距为900mm。主楞采用φ48钢管双拼间距900mm，次棱采用100*100方木间距300mm。立杆底座支撑在结构板上。顶总梁模板施工面板采用18mm厚竹胶合板，次楞采用间距250mm的100×100mm方木，主楞采用间距300mm 双拼φ48×3.5mm钢管。
11.3模板及支撑系统设计验算说明
11.3.1设计验算原则
（1）应满足模板在运输、安装、使用过程中的强度、刚度及稳定性的要求；
（2）从本工程实际出发，优先选用定型化、标准化的模板支撑和模板构件；
（3）采取符合实际的力学模型进行计算。
11.3.2模板及支架系统的力学参数
（1）扣件式脚手架
（2）木材
11.3.3模板变形值的规定
为了保证结构表面的平整度，模板及模板支架必须具有足够的刚度，验算时其变形值不超过下列规定：
(1)结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400； (2)结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的1/250；
(3)支架体系的压缩变形值或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000； 11.4侧墙模板及支架计算 11.4.1荷载计算
1、恒载——作用在模板上的侧压力
2/121022.0νββγt F C = （1）
H F C γ= （2）
取式中较小值
1）新浇注混凝土侧压力 F1=0.22rct0β1β2V1/2
=0.22×24×5×1.2×1.15×1 1/2 =36.43KN/m2
其中：rc 为混凝土的重力密度，取24KN/m2；
t0=200/(T+15)=200/(25+15)=5（注混凝土入模温度25℃）；
β1，外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2，本工程采用商品混凝土，故取1.2；
β2，混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取0.85；50~90mm 时，取1.0；110～150mm 时，取1.15，本工程坍落度为140±20mm ，取值为1.15；
V=1m/h ，本工程混凝土采用汽车泵泵送浇筑，板块最大长度为28m 宽度为0.8m ，则浇筑速度为1m/h ，混凝土每小时浇筑=1/28/0.8=22.4m3/h ，。
2）新浇注混凝土侧压力
F2=rch=24×5.8=139.2KN/m2
3）新浇注混凝土作用于模板的最大侧压力标准值为
G4k=Fmin=F1=36.43KN/m2
其有效压头高度h=F1/rc=36.43/24=1.52m，计算简图如下：
图11.4.1-1 有效压头高度
2、活荷载取值
倾倒混凝土时产生水平荷载标准值Q3k=4KN/m2（注：导管卸料）
3、荷载组合
1）计算承载能力时，采用荷载设计值
q= G4k+ Q3k
=1.35* G4k+ 1.4*Q3k
=1.35×36.43+1.4×2
=51.98 KN/m2
其中由于侧模板侧压力主要为混凝土侧压力控制的组合，故G4k分项系数取1.35；可变荷载的分项系数一般取值为1.4。
2）挠度验算时，采用荷载标准值
q= G4k=36.43 KN/m2
11.4.2模板检算
①强度检算
取1m宽单元面板，将侧压力化为线布荷载，
强度验算时荷载q＝PL=51.98×1＝51.98kN/m
挠度验算时荷载q＝PL=36.43×1＝36.43kN/m
侧模计算简图为：
最大弯距：M =0.1ql2= 0.1×51.98×0.3×0.3= 0.46KN.m
最大剪力：V＝0.6ql＝0.6×51.98×0.3＝9.35kN
截面正应力：σ= M / W= 0.46×1000000/54000=8.7 N/mm2 挠度：w＝0.677×q×l4/（100EI）=0.677×36.43×3004/(100×9000×48.6×104)=0.46<300/400＝0.75mm满足要求。 11.4.3主楞检算 ①主楞强度检算 主楞采用双48钢管，壁厚不小于3mm。 由于双钢管每竖向90cm设置一道，钢管每30cm受其背部木方传递的集中荷载，考虑到则每根钢管所承受集中荷载为 强度验算时集中荷载P=51.98×0.9×0.3/2=7.02KN 挠度验算时集中荷载P=36.43×0.9×0.3/2=4.92KN 由于木方集中荷载每30cm间距作用于钢管上，验算时将集中荷载转换成线荷载则：强度验算时线荷载q=7.39/0.3=23.4KN/m 挠度验算时线荷载q=4.92/0.3=16.4KN/m 沿钢管方向每0.6m设置一道支顶钢管，则其受力如下： 受力简图为： 最大弯距： M =0.1ql2= 0.1×23.4×0.6×0.6=0.84kN.m； 最大剪力： V＝0.6ql＝0.6×23.4×0.6＝8.42kN 抗弯强度：σ= M / W =0.84×1000000/4490=187N/mm2 截面剪应力：τ＝Q/A=8.42×1000/（5.26×100）=16N/mm2 挠度：w＝0.677×q×l4/（100EI）=0.677×16.4×6004/（100×2.0×105×10.78×104）=0.67<600/400＝1.5mm 满足要求 11.4.4次楞检算 背楞采用10×10cm木方，30cm间距布置。木枋间距0.3m，上部荷载为： 施工时木枋所受荷载按线荷载计算： 强度验算时荷载q＝PL=51.98×0.3＝15.59kN/m 挠度验算时荷载q＝PL=36.43×0.3＝10.93kN/m 最大弯距： M =0.1ql2= 0.1×15.59×0.9×0.9=1.26kN.m 最大剪力： V＝0.6ql＝0.6×15.59×0.9＝8.42kN 截面正应力：σ=M / W = 1.26×1000000/167000=7.54N/mm2 1.26N/mm2 挠度：w ＝0.677×q×l4/（100EI）=0.677×10.93×9004/(100×9000×833× 104)=0.65<900/400＝2.25mm满足要求。 11.4.5支架检算 1、对顶钢管最大荷载 由上面计算可知，支顶钢管最大压力即为双钢管支座反力为R=2×1.1pl=2×1.1×23.4×0.6=30.89KN 对顶横杆顶最大荷载为：F=R=30.89kN 2、钢管计算长度 钢管计算长度按下式计算，并取较大值： L0=h'+2ka=0.9+2×0.3=1.5m 立杆长细比λ=Lo/i=1500/15.9=94.3 235 y f =94.3×（215/235）0.5=90.19 按照长细比查表得钢管轴心受压立杆的稳定系数ψ=0.648 3 钢管稳定性验算 立杆Q235钢材抗压强度设计值f=215N/mm 2 立杆稳定性计算： =30.89×1000/(0.648×526)=90.62 N/mm 2 中板结构厚度按400mm 厚检算。 中板模板采用18mm 的普通胶合板，次楞采用100mm ×100mm 的木方，纵向布置间距400mm 布置，跨度900mm ，主楞采用双拼φ48×3.5mm 钢管，跨度900mm ，横向布置间距900mm 。模板支架采用扣件式满堂支撑架或扣件式满堂脚手架，中板区域架距选用600mm ×900mm ×900m （纵×横×步）。 1、荷载计算 a 、普通胶合板自重 a=0.3KN/m 2 b 、板砼自重 b=24×0.4=9.6KN/m 2 c 、板钢筋自重 c=1.5×0.4=0.6KN/m 2 d 、施工人员及设备（为均布荷载时） d=2.5 KN/m 2 （为集中荷载时） d=2.5 KN 2、中板模板抗弯强度检算 取 1米宽普通胶合板作为计算对象，当活载为均布荷载时，化为线荷载： q1 =[1.2(a+b+c)+1.4d]×1 =[1.2×(0.3+9.6+0.6)+1.4×2.5]×1 =16.1KN/m 当活载为集中荷载时： q2 =1.2(a+b+c) ×1 =1.2×(0.3+9.6+0.6)×1 =12.6KN/m F=1.4d=1.4×2.5=3.5KN 当活载为均布荷载时： M1=0.1q1l2 =0.1×16.1×0.42 =0.26KN.m 当活载为集中荷载时： M2 =0.1q2l2+0.175Fl =0.1×12.6×0.42+0.175×3.5×0.4 =0.45KN.m 以上两弯矩值相比较，其中以荷载集中作用于跨中时的弯矩值为大，故应以此弯矩值进行截面强度检算。 σ=M2/W=0.45×106×6/1000×182=8.33N/mm2 经检验，抗弯强度符合要求。 3、中板模板抗剪强度检算 V1=0.6q1l=0.6×16.1×0.4=3.86KN V2=0.6q2l+0.65F=0.6×12.6×0.4+0.65×3.5=5.30KN 取大者进行抗剪强度验算: τ=3V2/2bh=3×5.3×103/（2×1000×18）=0.44N/mm2 经检验，抗剪强度符合要求。 3、中板模板刚度检算 用于计算刚度的标准线荷载为： q3=(a+b+c)×1=(0.3+9.6+0.6)×1=10.5KN/m w=0.677q3l4/100EI =0.677×10.5×4004×12/（100×9000×1000×183） =0.42mm<[w]=l/400=400/400=1mm 经检验，刚度符合要求。 11.5.2次楞验算 次楞采用100mm×100mm方木，跨度600mm，间距300mm。 1、荷载计算 a、普通胶合板 a=0.3KN/m2 b、板砼自重 b=24×0.4=9.6KN/m2 c、板钢筋自重 c=1.5×0.4=0.6KN/m2 d、施工人员及设备（为均布荷载时） d=2.5 KN/m2 （为集中荷载时） d=2.5 KN 2、次楞抗弯强度验算 当活载为均布荷载时，化为线荷载： q1=[1.2(a+b+c)+1.4d]×0.3 =[1.2(0.3+9.6+0.6)+1.4×2.5]×0.3 =4.83KN/m 当活载为集中荷载时： q2 =1.2(a+b+c)×0.3 =1.2×(0.3+9.6+0.6)×0.2 =3.78KN/m F=1.4d=1.4×2.5=3.5KN 当活载为均布荷载时： M1=0.1q1l2=0.1×4.83×0.92 =0.40KN.m 当活载为集中荷载时： M2 =0.1q2l2+0.175Fl =0.1×3.78×0.92+0.175×3.5×0.9 =0.86KN.m 以上两弯矩值相比较，其中以荷载集中作用于跨中时的弯矩值为大，故应以此弯矩值进行截面强度验算。 σ=M2/W=0.86×106×6/（100×1002） =5.16N/mm2 经检验，抗弯强度符合要求。 3、次楞抗剪强度检算 V1=0.6q1l=0.6×4.83×0.9=2.61KN V2=0.6q2l+0.65F=0.6×3.78×0.9+0.65×3.5=4.32KN 取大者进行抗剪强度验算: τ=3V2/2bh=3×4.32×103/（2×100×100）=0.65N/mm2 经检验，抗剪强度符合要求。 4、次楞刚度检算 用于计算刚度的标准线荷载为： q3=(a+b+c)×0.3=(0.3+9.6+0.6)×0.3=3.15KN/m w=0.677q3l4/100EI =0.677×3.15×9004×12/（100×9000×100×1003） =0.19mm<[w]=l/400=300/400=0.75mm 经检验，刚度符合要求。 11.5.3主楞验算 主楞采用双拼φ48×3.5mm钢管，跨度600mm，间距900mm。 1、荷载计算 a、普通胶合板 a=0.3KN/m2 b、板砼自重 b=24×0.4=9.6KN/m2 c、板钢筋自重 c=1.5×0.4=0.6KN/m2 d、施工人员及设备 d=2.5 KN/m2 2、主楞抗弯强度检算 其荷载布置形式为次楞间距300传来的集中荷载： F=[1.2(a+b+c)+1.4d]×0.9×0.3 =[1.2(0.3+9.6+0.6)+1.4×2.5]×0.9×0.3 =4.05KN M=0.267Fl=0.267×4.05×0.6=0.65KN.m σ=M/W =0.65×106/（2×2.84×103） =114.44N/mm2 经检验，强度符合要求。 3、主楞抗剪强度验算 V=1.267F=1.267×4.05=5.14KN τ=3(V+F)/2A =3×9.19×103/（2×526） =26.2N/mm2 经检验，抗剪强度符合要求。 4、主楞刚度验算 用于计算刚度的标准集中荷载为： F=(a+b+c)×0.9×0.3 =(0.3+9.6+0.6)×0.9×0.3 =2.84KN w=1.88Fl3/100EI =1.88×2.84×103×6003/（100×2.06×105×12.19×104） =0.46mm<[w]=l/400=900/400=2.25mm 经检验，刚度符合要求。 11.5.4中板扣件式满堂脚手架立杆稳定性检算 中板模板支撑系统采用扣件式满堂支撑架或扣件式满堂脚手架，布置方式为600mm×900mm×900mm。 1) 单根脚手架承受荷载计算 A 立杆承受的施工荷载 (1）模板及支架自重Q1在每架距内：Q1＝0.75×0.6×0.9＝0.405KN (2）钢筋混凝土自重Q2＝25.1×0.6×0.9×0.4＝5.42KN (3）施工人员及设备荷载：Q3＝2.5×0.6×0.9＝1.35KN (4）混凝土振捣产生的荷载：Q4＝2×0.6×0.9＝1.08KN N ＝1.2（Q1+Q2）+1.4（Q3+Q4） ＝1.2×(0.405＋5.42)+1.4×(1.35＋1.08)＝10.39KN 2) 立杆检算长度计算 扣件式满堂脚手架立杆的计算长度按下式计算： 0l k h μ= 扣件式满堂脚手架立杆计算长度附加系数 1.155k =，当验算立杆允许长细比时，取k=1；扣件式满堂脚手架立杆计算长度系数线性插值后取=2.758μ；步距h=0.9m 。 3) 立杆稳定性检算 立杆为外径48mm ，壁厚3.5mm 钢管，经查表i=15.79mm ，A=526mm 2 扣件式满堂脚手架立杆长细比λ=l 0/i=2.86×1000/15.79=181 其中，l 0=kuh=2.86 依λ=181查表得，φ=0. 218 N/φA=10.39×1000/（0.218×526）×10-6=90.6＜205Mpa 经检算，扣件式满堂支撑架立杆段稳定性符合要求。 4) 立杆长细比验算 扣件式满堂脚手架立杆的长细比按下式计算： λ=l 0/i=2.480/15.79=157.06，符合要求。 l 0=kuh=2.48 11.6顶板模板及支架计算 11.6.1面板验算 顶板结构厚度为1000mm ，采用扣件式满堂脚手架支模体系。 模板采用18mm 的普通胶合板，次楞采用100mm ×100mm 的木方，纵向布置间距300mm ，跨度600mm ；主楞采用双拼φ48×3.5mm 钢管，横向布置间距600mm ，跨度600mm 。支架可采用扣件式满堂支撑架或扣件式满堂脚手架，架距选用600mm ×600mm ×900mm （纵×横× 步）。 a、普通胶合板自重 a=0.5KN/m2 b、板砼自重 b=24×1=24KN/m2 c、板钢筋自重 c=1.5×1=1.5KN/m2 d、施工人员及设备（为均布荷载时） d=2.5KN/m2 （为集中荷载时） d=2.5KN 1、模板抗弯强度检算 取1米宽普通胶合板作为计算对象，当活载为均布荷载时，化为线荷载： q1=[1.2(a+b+c)+1.4d]×1 =[1.2×(0.3+24+1.5)+1.4×2.5]×1 =34.46KN/m 当活载为集中荷载时： q2 =1.2(a+b+c)×1 =1.2×(0.3+24+1. 5)×1 =30.96KN/m F=1.4×d=1.4×2.5=3.5KN 查《建筑施工手册2》：当模板构件的跨度超过三跨时，可按三跨连续梁计算，其计算简图如下： 图14.6.1-1 三跨连续梁计算简图 图14.6.1-2 三跨连续梁计算简图 当活载为均布荷载时： M1=0.1q1l2=0.1×34.46×0.32=0.31KN.m 当活载为集中荷载时： M2=0.1q2l2+0.175Fl =0.1×30.96×0.32+0.175×3.5×0.3=0.462KN.m 以上两弯矩值相比较，其中以荷载集中作用于跨中时的弯矩值为大，故应以此弯矩值进行截面强度验算。 σ=M2/W=0.462×106×6/(1000×182)=8.55N/mm2 经检验，抗弯强度符合要求。 2、模板抗剪强度验算 V1=0.6q1l=0.6×34.46×0.3=6.2KN V2=0.6q2l+0.65F=0.6×30.96×0.3+0.65×3.5=7.84KN 取大者进行抗剪强度验算: τ=3V2/2bh =3×7.84×103/（2×1000×18） =0.65N/mm2 经检验，抗剪强度符合要求。 3、模板刚度验算 用于计算刚度的标准线荷载为： q3=(a+b+c)×1=(0.3+24+1.5)×1=25.8KN/m w=0.677q3l4/100EI =0.677×25.8×3004×12/（100×9000×1000×183） =0.32mm<[w]=l/400==300/400=0.75mm 经检验，刚度符合要求。 11.6.2顶板次楞检算 次楞采用100mm×100mm方木，跨度600mm，间距300mm： 荷载计算 A 普通胶合板自重 a=0.3KN/m2 B 板砼自重 b=24×1=24KN/m2 C 板钢筋自重 c=1.5×1=1.5KN/m2 D 施工人员及设备（为均布荷载时） d=2.5KN/m2 （为集中荷载时） d=2.5KN 1、次楞抗弯强度验算 当活载为均布荷载时，化为线荷载： q1=[1.2(a+b+c)+1.4d]×0.3 =[1.2(0.3+24+1.5)+1.4×2.5]×0.3 =10.33KN/m 当活载为集中荷载时： q2 =1.2(a+b+c)×0.3 =1.2×(0.3+24+1. 5)×0.3 =9.28KN/m F=1.4d=1.4×2.5=3.5KN 查《建筑施工手册2》：当模板构件的跨度超过三跨时，可按三跨连续梁计算，其计算简图： 图14.6.2-1 三跨连续梁计算简图 图14.6.2-2 三跨连续梁计算简图 当活载为均布荷载时： M1=0.1q1l2=0.1×10.33×0.62=0.37KN.m 当活载为集中荷载时： M2=0.1q2l2+0.175Fl =0.1×9.28×0.62+0.175×3.5×0.6 =0.701KN·m 以上两弯矩值相比较，其中以荷载集中作用于跨中时的弯矩值为大，故应以此弯矩值进行截面强度验算。 σ=M2/W=0.701×106×6/（100×1002）=4.21N/mm2 经检验，抗弯强度符合要求。 2、次楞抗剪强度验算 V1 =0.6q1l=0.6×10.33×0.6=3.7KN V2 =0.6q2l+0.65F=0.6×9.28×0.6+0.65×3.5=5.61KN 取大者进行抗剪强度验算: τ=3V2/2bh=3×5.61×103/（2×100×100）=0.84N/mm2 经检验，抗剪强度不符合要求。 3、次楞刚度验算 用于计算刚度的标准线荷载为： q3=(a+b+c)×0.3=(0.3+24+1. 5)×0.3=7.74KN/m w=0.677q3l4/100EI =0.677×7.74×6004×12/（100×9000×100×1003） =0.09mm<[w]=l/400=600/400=1.5mm 经检验，刚度符合要求。 11.6.3主楞验算 主楞采用双拼φ48×3.5mm钢管，间距600mm，当钢管架为扣件式满堂支撑架时，跨度600mm；当钢管架为扣件式满堂脚手架时，跨度为600mm。 a、普通胶合板自重 a=0.3KN/m2 b、板砼自重 b=24×1×1=24KN/m2 c、板钢筋自重 c=1.5×1×1=1.5KN/m2 d、施工人员及设备 d=2.5KN/m2 1、主楞抗弯强度验算 其荷载布置形式为次楞间距300传来的集中荷载： 钢管架为扣件式满堂脚手架时： F=[1.2(a+b+c)+1.4d]×0.3×0.6 =[1.2(0.3+24+1. 5)+1.4×2.5]×0.3×0.6 =6.2KN 采用双拼φ48×3.5mm钢管，按三跨连续梁计算，其计算简图： 图14.6.3-1 三跨连续梁计算简图 M=0.267Fl=0.267×6.2×0.6=0.99KN.m σ=M/W=0.99×106/（2×2.84×1003） =174N/mm2 经检验，抗弯强度符合要求。 2、主楞抗剪强度验算 钢管架为扣件式满堂脚手架时： V＝1.27F＝1.27×6.2＝7.87KN τ=(V+F)/A =7.87×103/（2×526） =7.48N/mm2 经检验，抗剪强度符合要求。 3、主楞刚度验算 钢管架为扣件式满堂脚手架时： 用于计算刚度的集中荷载为： F=(a+b+c)×0.3×0.6 =(0.3+24+1. 5)×0.3×0.6 =4.64KN w=1.88Fl 3/100EI =1.88×4.64×103×6003/(2×100×2.06×105×12.19×104) =0.37mm<[w]=l/400=600/400=1.5mm 经检验，刚度符合要求。 11.6.4顶板扣件式满堂脚手架立杆稳定性检算 1) 单根立杆承受荷载计算 立杆承受的施工荷载 (1）模板及支架自重Q1在每架距内：Q1＝0.85×0.6×0.6=0.31KN (2）钢筋混凝土自重Q2＝25×0.6×0.6×0.9＝8.1KN (3）施工人员及设备荷载：Q3＝1×0.6×0.6＝0.36KN (4）混凝土振捣产生的荷载：Q4＝2×0.6×0.6＝0.72KN N ＝1.2×（Q1+Q2）+1.4×（Q3+Q4） ＝1.2×(0.31＋8.1)+1.4×(0.36＋0.72)＝11.604KN 2) 立杆检算长度计算 扣件式满堂脚手架立杆的计算长度按下式计算： 0l k h μ= 扣件式满堂脚手架立杆计算长度附加系数 1.155k =，当验算立杆允许长细比时，取 1k =；扣件式满堂脚手架立杆计算长度系数线性插值后取=3.391μ ；步距0.9h = 。 3) 立杆稳定性检算 顶部立杆为外径48mm ，壁厚3.5mm 钢管，经查表i=15.79mm ，A=526mm2 扣件式满堂支撑架顶部立杆段长细比λ=l0/i=3.53×1000/15.79=223.24； 其中， 0=3.53l k h μ= 依λ=223.24查表得，φ=0.146 N/φA=11.604×1000/（0.146×526）×10-6=151MPa 扣件式满堂脚手架立杆的计算长度按下式计算： λ=l0/i=3.05×1000/15.79=193.28＜250，符合要求。 其中，0=3.05l k h μ= 11.7中板梁模板及支架检算 11.7.1梁底面板验算 本工程梁高度1000mm 的梁，验算时按1000mm 高度梁检算。 模板采用18mm 的普通胶合板，次楞采用100mm ×100mm 的木方，横向布置，间距300mm ，跨度450mm ，主楞采用双拼φ48×3.5钢管，纵向布置，间距450mm ，跨度600mm ，模板支架采用扣件式满堂脚手架，架距选用600mm ×450mm ×900mm （纵×横×步）布置。 1) 荷载计算 a 、普通胶合板自重 a=0.5KN/m2 b 、梁砼自重 b=24×1=24KN/m2 c 、梁钢筋自重 c=1.5×1=1.5KN/m2 d 、振捣混凝土产生荷载 d=2KN/m2 2) 模板抗弯强度检算 取1米宽普通胶合板作为计算对象，当活载为均布荷载时，化为线荷载： q1=[1.2×(a+b+c)+1.4d]×1 =[1.2×(0.5+24+1.5)+1.4×2]×1 =34KN/m 当活载为集中荷载时： q2=1.2(a+b+c)×1 =1.2(0.5+24+1.5)×1 =31.2KN/m F=1.4d=1.4×2=2.8KN 当活载为均布荷载时： M1=0.1q1l2=0.1×34×0.32 =0.31KN.m 当活载为集中荷载时： M2 =0.1q2l2+0.175Fl =0.1×31.2×0.32+0.175×2.8×0.3 =0.43KN.m 以上两弯矩值相比较，其中以荷载集中作用于跨中时的弯矩值为大，故应以此弯矩值进行截面强度验算。 σ=M2/W =0.43×106×6/（1000×182） =7.96N/mm2 经检验，抗弯强度符合要求。 3）模板抗剪强度检算 V1=0.6q1l=0.6×34×0.3=6.12KN V2=0.6q2l+0.65F=0.6×31.2×0.3+0.65×2.8=7.44KN 取大者进行抗剪强度验算: τ=3V2/(2bh) =3×7.44×103/(2×1000×18) =0.62N/mm2 经检验，抗剪强度符合要求。 4）模板刚度检算 用于计算刚度的标准线荷载为： q3=(a+b+c)×1=(0.5+24+1.5)×1=26KN/m w=0.677q3l4/100EI =0.677×26×3004×12/（100×9000×1000×183） =0.33mm<[w]=l/400=250/400=0.625mm 经检验，刚度符合要求。 11.7.2次楞验算 次楞采用100mm×100mm方木，跨度450mm，间距300mm： 1）荷载计算 a、普通胶合板自重 a=0.5KN/m2 b、梁砼自重 b=24×1=24KN/m2 c、梁钢筋自重 c=1.5×1=1.5KN/m2 d、振捣混凝土产生荷载 d=2KN/m2 2）次楞抗弯强度检算 当活载为均布荷载时，化为线荷载： q1=[1.2(a+b+c)+1.4d]×0.3 =[1.2×(0.5+24+1.5)+1.4×2]×0.3 =10.2KN/m 当活载为集中荷载时： q2=1.2(a+b+c)×0.3 =1.2×(0.5+24+1.5)×0.3 =9.36KN/m F=1.4d=1.4×2=2.8KN 当活载为均布荷载时： M1=0.1q1l2=0.1×10.2×0.452=0.21KN.m 当活载为集中荷载时： M2=0.1q2l2+0.175Fl =0.1×9.36×0.452+0.175×2.8×0.45 =0.41KN.m 以上两弯矩值相比较，其中以荷载集中作用于跨中时的弯矩值为大，故应以此弯矩值进行截面强度验算。 σ=M2/W =0.41×106×6/（100×1002） =2.46N/mm2 模板支撑体系作业指导书 模板工程是砼结构外观质量好坏的重要保证，在地下结构施工中也是投入较大的一部分，模板支撑系统的选择正确与否直接影响施工进度及工程质量，模板方案的选择和考虑的出发点是工程的质量及进度，在此基础上进行综合性经济成本分析，为达到满足工程需要，减少周转材料投入，降低工程成本的目的，从六个方面阐述并附模板支撑体系计算书。 （1）剪力墙模板 1）筒体剪力墙模板采用双面镀膜防水胶合板配制，墙体400～600厚的模板竖楞采用50?100木枋，纵向间距为300mm，横楞采用?48?3.5钢管，横向间距为500mm。模板支撑采用普通钢管脚手架，并采用普通钢管做斜撑。为了保证模板的侧向刚度，内外模板之间加设φ14mm对拉双帽螺杆，为使对拉螺杆重复使用,对拉螺杆外套?16硬质塑料管,对拉螺杆的纵向间距500mm，水横向间距450mm。 详见塔楼筒体剪力墙模板支模示意图（一） 筒体剪力墙模板采用双面镀膜防水胶合板配制，墙体200～300厚的模板竖楞采用50?100木枋，纵向间距为400mm，横楞采用?48?3.5钢管，横向间距为550mm。模板支撑采用普通钢管脚手架，并采用普通钢管做斜撑。为了保证模板的侧向刚度，内外模板之间加设φ12mm对拉双帽螺杆，为使对拉螺杆重复使用,对拉螺杆外套?14硬质塑料管,对拉螺杆的纵向间距550mm，横向间距500mm。 详见塔楼筒体剪力墙模板支模示意图（一）中圆括号内的数值2）塔楼区内筒体剪力墙模板配备一套，从地下室开始使用，然后周转到主体结构筒体剪力墙。 3）模板支设前，所有剪力墙的钢筋绑扎完成并验收通过，安装工程在墙体内的预埋管线埋设完毕，且验收通过。 4）裙楼区内墙剪力墙模板 内墙模板采用双面镀膜防水胶合板配制，模板竖楞采用50?100木枋，横向间距为400mm，横楞采用?48?3.5钢管，纵向间距为500mm。模板支撑采用普通钢管脚手架，并采用普通钢管做斜撑。为了保证模板的侧向刚度，内外模板之间加设φ12mm＠500对拉双帽螺杆，为使对拉螺杆重复使用,除人防部分不能用塑料管直接用对拉螺杆外，其它对拉螺杆外套?14硬质塑料管,对拉螺杆的双向间距500mm。 详见下图内墙支模示意图 （2）地下室楼层梁板模板及其支撑 1)梁板模板均采用1900×915×18双面镀膜防水胶合板，与日前建筑市场上普遍采用的普通胶合板相比，具有防水性能好，拆模后砼构件外表光洁，能有效提高梁板构件外观质量的突出特点。 2）梁板模板支设时先测定标高，搭设满堂脚手架，然后铺设梁底模，根据楼层上弹出的梁线进行平面位置校正、固定。较浅的梁支好侧模，而较深的梁先绑扎梁钢筋，再支侧模，然后支平台模板和柱、梁、板交接处的节点模。最后交工序验收进行下一工序施工。 3）若梁高H<600时，梁侧模仅设斜撑，不设对拉螺杆；若梁高600 五、受力分析 （一）、荷载标准值 钢筋砼容重取26kN/m3。 顶板位置每延米砼为0.45m3/m，宽度0.6m 混凝土自重标准值： g1=(0.45m3/m×26KN/m3)/0.6m=19.5KN/m2 竹胶板自重标准值： g2=0.2KN/m2 方木自重标准值： g3=0.047×0.07×10KN/m3=0.0329KN/m 施工人员及机械设备均布活荷载： q1=3KN/m2 振捣砼时产生的活荷载： q2=2KN/m2 （二）、模板检算 模板材料为竹胶板，其静弯曲强度标准值为60f MPa =，弹性模 量为：3 6.010E MPa =?，模板厚度m d 015.0=。模板截面抵抗矩和模板 截面惯性矩取宽度为1m 计算: 模板截面抵抗矩)(1075.36 015.016 3522 m m m ad W -?=?== 模板截面惯性矩) (108125.212015.01124733m m m ad I -??== 模板支撑肋中心距为0.2m ，宽度0.6m ，模板在桥纵向按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，跨度为：0.2m+0.2m+0.2m 。 ①强度计算 模板上的均布荷载设计值为： q=[1.2×（g1+g2）+1.4×(q1+q2)] ×0.6m =[1.2×(19.5+0.2)+1.4×(3+2)] ×0.6=18.384KN/m 最大弯矩： Mmax=0.1×ql 2=0.1×18.408×0.22=0.0735KN ·m σmax=Mmax/(1.4×W)=0.0735/(1.4×3.75×10-5)=1.401MPa ＜f=60MPa [满足要求] ②挠度计算 刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 q=(g1+g2)×0.6=(19.5+0.2) ×0.6=11.82KN/m 最大挠度为： δ= m ＜δ 楼梯模板支撑体系计算书 ————————————————————————————————作者: ————————————————————————————————日期: 楼梯模板支撑体系计算书 一、参数信息 模板支架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00;步距(m):1.0; 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m）:0.１0;模板支架搭设高度（m):３.３；采用的钢管(mｍ):Φ48×3.0 ;板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式：可调顶托; 荷载参数 模板与木板自重(kＮ/ｍ２)：0.500;混凝土与钢筋自重(kＮ／m3):２4.00０；施工均布荷载标准值(ｋＮ/m2）：2．０００； 材料参数 面板采用胶合面板，厚度为１5mm;板底支撑采用方木; 面板弹性模量Ｅ(N/mm2）:40０0；面板抗弯强度设计值（Ｎ/mｍ2):11.5; 木方弹性模量Ｅ(N/ｍm２):8000．000;木方抗弯强度设计值(Ｎ／ｍm2):１1.0０0; 木方抗剪强度设计值(Ｎ／mm2):１.400；木方的间隔距离（ｍｍ):2５0．０; 木方的截面宽度(ｍm）:４0.00;木方的截面高度(mｍ):7０.0０； 40X70 模板支架立面图 二、模板面板计算 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=ｂh２/6=１00０×１5×15／6＝37500mm3 Ｉ=bｈ3/12=１000×15×15×15/12=28１250mm4 模板面板的按照三跨连续梁计算。 1-1 剖面图 受力分解图 1、荷载计算 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： 钢筋混凝土梯段板厚度为1０0mm ，踏步高度为175m ｍ，宽度为26０mm,每一梯段板的踏步数为8步。 钢筋混凝土梯段板自重为：21 ×0.１75×２５＋0.１０×25/αcos =5.104 kN ／ ㎡ 其中:根据图纸可得α=３1° 故αcos =?31cos = 0.８5７ q1 = 5.104×1+0.5×1 ＝ ５.６04 kN/m; α 模板支撑体系 混凝土结构的感念：是以混凝土为主制成的结构，包括素混凝土结构，钢筋混凝土结构，预应力混凝土结构。 现浇结构是在现场支模并整体浇筑成型的。 模板结构是一种临时性结构，它按设计要求制作，使混凝土结构构件按规定的位置、几何尺寸形成，保持其位置的正确，并承受模板自重及作用在其上的荷载。 模板支撑体系的组成：面板、支楞、支撑、连接件 模板工程设计的原则： 实用性：模板要保证构件形状尺寸和相应位置的准确，且构件简单、支拆方便、表面平整、接缝严密不漏浆。 经济性：在确保工程质量、安全和工期的前提下，尽量减少一次性投入，增加模板周转次数，减少支拆用工，实现文明施工。 安全性：要有足够的刚度、强度和稳定性，保证施工中不变形、不破坏、不倒塌。 模板支撑体系的质量控制： 一、通过计算来控制：根据现有结构规范及施工现场实际情况项目部技术人员必须对模板支撑系统进行强度、刚度和稳定性的校核计算。 二、通过构造性加固来进行控制： 1、增加水平连杆 2、底部设置纵横向扫地杆 3、设置连续斜撑 4、增加立杆截面 三、从监督管理制度来进行强制性控制： 1、实行严格的编制、审核、审批制度 2、对施工方案的内容要明确要求： ①模板支撑必须有计算书 ②细部构造大样图 ③制作、安装及拆除施工程序、方案和安全措施 ④模板工程安装完毕，按设计要求检查验收 模板支撑体系技术措施： 1、在混凝土浇筑前，应对模板工程进行验收 2、安装上层模板及支架，下层模板应具有承受上层荷载的承载能力，或架设支架，上下层支架的立杆应对准，并铺设垫板。支架应自成体系，严禁与脚手架相连。 3、模板安装必须保证结构构件各部分形状、尺寸和相互间位置的正确。 4、模板及其支架应根据工程结构形式、荷载大小、地基土类别、施工设备和材料供应等条件进行设计。模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受现浇混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。 5、模板接缝应严密，不得漏浆，模板应浇水湿润。 6、模板与混凝土的接触面应在清理干净后涂刷隔离剂。 板模板（扣件式）住宅楼层叠合板计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 模板设计平面图 模板设计剖面图(模板支架纵向) 模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算 W＝bh2/6=900×60×60/6＝540000mm3，I＝bh3/12=900×60×60×60/12＝1.62×107mm4 承载能力极限状态 q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.782kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN 正常使用极限状态 q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.13))×1＝3.363kN/m 计算简图如下： 根据混凝土设计规范GB 50010-2010 叠合板正截面受弯承载力M≦α1f c bx(h0-x/2)=f y aA s x=ξb h0 ξb=β1/(1+f y/E sεcu) =0.8/(1+360/(2×105×0.0033)) =0.5177 x=ξb h0=0.5177×(60-15)=23.3mm 叠合板混凝土受压区的受弯承载力 α1f c bx(h0-x/2)=1×14.3×900×23.3×（45-23.3/2）=10000697.9N·mm =10 kN·m 叠合板钢筋受拉区的受弯承载力 f y A s(h0-x/2)=360×302mm2（45-23.3/2）=3625812 N·mm=3.626kN·m 因为，叠合板面M max＝max[M1，M2]＝max[0.687，0.72]＝0.72kN·m 现浇叠合板受拉受压区的受弯承载力为10 kN·m，3.626kN·m 远大于M max＝0.72kN·m，所以叠合板本身可承载上部施工荷载 1、强度验算 M1＝q1l2/8＝6.782×0.92/8＝0.687kN·m M2＝q2L2/8+pL/4＝0.108×0.92/8+3.15×0.9/4＝0.72kN·m 楼梯模板支撑体系计算书 一、参数信息模板支架参数横向间距或排距(m):1、00；纵距(m):1、00；步距(m):1、0；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0、10；模板支架搭设高度(m):3、3；采用的钢管(mm):Φ4 83、0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调顶托；荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0、500；混凝土与钢筋自重(kN/m3): 24、000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2、000；材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):4000；面板抗弯强度设计值(N/mm2): 11、5；木方弹性模量E(N/mm2):8000、000；木方抗弯强度设计值(N/mm2): 11、000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1、400；木方的间隔距离(mm):2 50、0；木方的截面宽度(mm): 40、00；木方的截面高度(mm): 70、00；40X70模板支架立面图 二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W＝bh2/6=10001515/6＝37500mm3 I＝bh3/12=1000151515/12＝mm4模板面板的按照三跨连续梁计算。α1-1 剖面图受力分解图 1、荷载计算静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：钢筋混凝土梯段板厚度为100mm，踏步高度为175mm，宽度为260mm，每一梯段板的踏步数为8步。钢筋混凝土梯段板自重为：0、17525＋0、1025/=5、104 kN/㎡其中：根据图纸可得 α=31故== 0、857q1 =5、1041+0、51 =5、604 kN/m；活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 =21=2 kN/m； 2、强度计算计算公式如下:M=0、1ql2其中：q为垂直与面板的均布荷载，q=（1、 25、604+1、42）=8、162kN/m 最大弯矩M=0、 18、1622502=510 12、5Nmm；面板最大应力计算值σ =M/W=510 12、5/37500 =1、360 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2；面板的最大应力计算值为1、360 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值11 N/mm2,满足要求! 3、挠度计算挠度计算公式为： ν=0、677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q =q1=5、604 =5、92 50、857 =4、802 kN/m面板最大挠度计算值ν= 0、67 模板及支撑系统的施工荷载计算摘要：本文是以木模板、钢管脚手排架的模板支撑系统为研究对象，在泵送、预拌商品混凝土、机械振捣的施工工艺条件下，对施工荷载进行了计算，并应用了统计学原理，获得不同截面梁、板的施工荷载值，不仅减化了计算工作量，并能方便查找应用。 关键词：模板钢管支撑混凝土施工荷载分项系数侧压力荷载组合 1施工荷载计算的计算依据 施工荷载的计算方法应符合《建筑结构荷载规范》GB50009-2001的规定。本文仅适用于木模板、钢管脚手排架、钢管顶撑、支撑托的模板支撑系统；采用泵送、预拌商品混凝土，机械振捣的施工工艺，并依据原《混凝土结构工程施工验收规范》GB50204-92，附录中有关“普通模板及其支架荷载标准值及分项系数”的取值标准。 2模板支撑系统及其新浇钢筋混凝土自重的计算参数： 模板及其支架的自重标准值应根据模板设计图确定，新浇混凝土自重标准值可根据实际重力密度确定，钢筋自重标准值可根据设计图纸确定，也可以按下表采用： 钢筋混凝土和模板及其支架自重标准值和设计值统计表 3施工人员及设备荷载的取值标准： 施工活荷载的取值标准应根据不同的验算对象，对照下表选取，对于大型设备如上料平台、混凝土输送泵、配料机、集料斗等的施工荷载，应根据实际情况计算，并在大型设备的布置点，采取有针对性的加固措施。 施工活荷载标准值和设计值统计表 4混凝土楼板的施工荷载计算： 现浇混凝土楼面板的施工荷载主要有新浇混凝土、钢筋、模板和支撑系统的自重，以及 施工活荷载组成，针对验算的具体对象，采用相应的荷载组合方式，现以100mm厚的混凝土楼面板举例，进行施工荷载组合设计值的计算，依此类推得到不同厚度楼板的施工荷载组合设计值，以便查表应用。 100mm楼板施工阶段恒荷载的计算与统计 楼板施工活荷载的计算与统计 100mm楼板的施工荷载组合计算与统计 不同厚度楼板施工荷载组合设计值的统计表 模板支撑系统标准做法及施工注意事项 为了提高混凝土工程的外观质量，避免出现错台、胀模等质量通病，保证支撑体系的强度、刚度、稳定性，禁止使用门式架作为模板支撑体系，建议使用扣件式钢管架、平插式钢管架、碗扣式钢管架作为模板支撑体系。 一、模板选型 基础工程模板：基础承台及筏板模板宜采用砖模；地下室墙柱、梁底模及侧模采用18厚胶合板模板，人防区域内剪力墙采用一次性螺杆，地下室外墙设止水螺杆；地下室顶板采用18厚胶合板模板。 主体工程模板：主体墙、梁、板模板均采用18厚胶合板，50*100mm木方作背楞，φ48钢管主楞，墙模设φ12对拉螺杆，梁板模板设钢管排架及钢顶撑支撑系统。 二、梁、板模板 （一）梁模 1、具体做法 （1）梁底模及侧模板采用18mm厚胶合板，200-300mm宽梁底纵向设两楞木枋， 400mm宽梁底设三根木枋，木枋尺寸为50mm*100mm。 （2）当高≤600mm，梁侧模沿梁高方向设水平木枋背楞间距250mm，采用梁夹固定。 （3）当梁高≥600mm时，采用对拉螺杆紧固，纵向间距不大于600mm，高度每增加300mm再增设一道Φ12对拉螺杆，以保证梁断面的稳固。 （4）梁底水平钢管排架支撑间距900mm，可调式钢管顶撑间距1100mm，底部排架离梁端250mm开排。 梁高≤600梁侧模示意图 梁高≤600梁模板照片 梁高≥600mm侧模示意图 梁高≥600mm梁模板照片 2、注意事项： （1）梁高≤600梁侧模加固时，要使用梁夹并保证其牢固。侧模背楞木方间距为250mm，剩余高度小于250mm，增加一道。（2）梁高≥600mm侧模加固时，要使用对拉螺杆加固，螺杆间距符合要求，侧模两边用木方立撑做背楞。 （3）在梁模板支设过程中，检查并保证梁上口和下口的宽度符合设计要求。 （二）板模 1、具体做法 （1）板厚小于160mm，板模采用18mm胶合板， 50×100木 模板及支撑系统设计取值 中板纵距为600mm，横距900mm，水平杆步距为900mm；主楞采用φ48钢管双拼间距900mm，次棱采用100*100方木间距300mm。中板梁模板施工面板采用18mm 厚竹胶合板，次楞采用间距300mm的100*100mm方木，主楞采用间距450mm双拼φ48×3.5mm钢管。 顶板纵距为600mm，横距600mm，水平杆步距为900mm。主楞采用φ48钢管双拼间距900mm，次棱采用100*100方木间距300mm。立杆底座支撑在结构板上。顶总梁模板施工面板采用18mm厚竹胶合板，次楞采用间距250mm的100×100mm 方木，主楞采用间距300mm双拼φ48×3.5mm钢管。 11.3模板及支撑系统设计验算说明 11.3.1设计验算原则 （1）应满足模板在运输、安装、使用过程中的强度、刚度及稳定性的要求；（2）从本工程实际出发，优先选用定型化、标准化的模板支撑和模板构件；（3）采取符合实际的力学模型进行计算。 11.3.2模板及支架系统的力学参数 11.3.3模板变形值的规定 为了保证结构表面的平整度，模板及模板支架必须具有足够的刚度，验算时其变形值不超过下列规定： (1)结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400； (2)结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的1/250； (3)支架体系的压缩变形值或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000；11.4侧墙模板及支架计算 11.4.1荷载计算 1、恒载——作用在模板上的侧压力 1/2νtββF=0.22γ（1）21C0=γHF （2）C取式中较小值 1）新浇注混凝土侧压力 F1=0.22rct0β1β2V1/2 =0.22×24×5×1.2×1.15×1 1/2 =36.43KN/m2 其中：rc为混凝土的重力密度，取24KN/m2； t0=200/(T+15)=200/(25+15)=5（注混凝土入模温度25℃）； β1，外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2，本工程采用商品混凝土，故取1.2； β2，混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50~90mm 时，取1.0；110～150mm时，取1.15，本工程坍落度为140±20mm，取值为1.15；V=1m/h，本工程混凝土采用汽车泵泵送浇筑，板块最大长度为28m宽度为0.8m，则浇筑速度为1m/h，混凝土每小时浇筑=1/28/0.8=22.4m3/h，。 2）新浇注混凝土侧压力 F2=rch=24×5.8=139.2KN/m2 3）新浇注混凝土作用于模板的最大侧压力标准值为 G4k=Fmin=F1=36.43KN/m2 其有效压头高度h=F1/rc=36.43/24=1.52m，计算简图如下： 模板支撑各规范中规定相互矛盾的部分条款汇总 2013.11.1 1 3 4 一、填空(每空1分，共45分) 1．鲁迅原名，字，人(原籍)，是中国现代伟大的家、思想家和家。 2、《朝花夕拾》最初在《莽原》发表时，题为《》，是鲁迅先生1926年所作的集， 5 共篇。 3、“在百静中，我似乎头里要伸出许多铁钳，将什么“生于太荒”之流夹住；也听到自己急急诵读的声音发着抖，仿佛深秋的蟋蟀，在夜中鸣叫似的。”这句话出自《》。本文表现了父亲对儿童心理的无知，含蓄地批判了的不合理。 4、在《无常》一文中，鲁迅提到：无常有黑白两种，白无常又叫，黑无常又叫，人们喜爱的是。无常是一种有人情味的鬼，他的来历是生人走阴。 5、鲁迅在《》一文中讲述了在留学时的学习生活,在这段经历中发生了他一生最重要的转变：，回国后，他将挂在寓居的东墙上，深切表达了对没有民族偏见的、正直热诚的先生的怀念。 6、读《朝花夕拾》，我们了解到鲁迅小时侯最喜欢在（地点）玩耍，在迎神赛会上他最喜欢看的是。童年时的鲁迅有两个爱好，一是，二是。他的第一本专属个人的图书是《》，他曾经渴慕、最终得到、并引发了他更大的收集书本兴趣的图书是《》，两本书的来历分别是、。 7、《朝花夕拾》中的妇女形象不多，除了阿长，还有一个，她的形象出现在《》和《》中。 8、鲁迅借动物比喻人，表达出对资产阶级反动文人的辛辣讽刺的文章是《》；斥责封建孝道不顾人命，教坏后人的文章是《》；表现封建教育对儿童天性压制的文章是《》和《》；借众鬼嘲弄人生，用阴间讽刺阳世，对“正人君子们”进行了淋漓尽致的嘲弄和鞭挞的文章是 6 17.2 混凝土模板及支架支撑工程 说明 一、定额包括了安装模板使用一般简易脚手架的费用。 二、模板包括制作、安装、拆除、场外运输。 三、现浇混凝土模板： 1、现浇混凝土模板区分不同构件，以胶合板模板(扣件式钢管支撑)考虑。钢管支撑胶合板模板定额按胶合板模板、扣件式钢管支撑配制，其中基础部分按胶合板模板、木支撑配制。 2、独立基础(独立桩承台)，满堂基础(满堂桩承台)与带形基础(带形桩承台)的划分：长宽比在3倍以内且底面积在20㎡以内的为独立基础(独立桩承台)；底宽在3m以上且底面积在20㎡以上的为满堂基础(满堂桩承台)；其余为带形基础(带形桩承台)。 独立桩承台执行独立基础定额子目；带形桩承台执行带形基础定额子目；与满堂基础相连的桩承台并入满堂基础定额子目计算。高杯基础杯口高度大于杯口大边长度3倍以上时，杯口高度部分执行独立柱定额子目，杯型基础执行独立基础定额子目。 图16.1.1 杯口基础 3、箱形基础应分别按无梁式满堂基础、柱、墙、梁、板相应定额子目计算。 4、满堂基础砖地模水泥砂浆粉刷套装饰定额地沟水泥砂浆粉刷定额子目。 5、满堂基础中集水坑模板面积并入基础工程量中。 6、框架设备基础分别按基础、柱、梁、板、墙柱定额子目计算。 7、凡四边以内的独立柱，无论形状如何均套用独立矩形柱定额子目；四边以上者均套用独立异形柱定额子目；圆形或带有弧形的独立柱按圆弧形接触面积计算，套用圆(弧)形独立柱定额子目。 8、墙柱是指墙与柱构成一体的构件。直形墙执行墙柱定额子目。 9、剪力墙的连梁模板并入剪力墙计算。 10、附墙的暗柱、暗梁按墙定额子目计算。 11、若设计墙模板采用止水螺栓，可另行计算，并扣除定额中的拉杆螺栓含量；若设计要求墙模板的拉杆螺栓不能回收，定额中拉杆螺栓的含量乘以系数20，并增加其他材料费0.1元/㎡，其他机械费0.4元/㎡。 柱、梁面对拉螺栓堵眼增加费，执行墙面螺栓堵眼增加费定额子目，柱面螺栓堵眼人工、机械乘以系数0.3，梁面螺栓堵眼人工、机械乘以系数0.35。12、电梯井外侧模板、洞口侧壁模板按墙柱模板计算。 13、板： （1）有梁板是指梁与板构成一体的板。 （2）无梁板是指不带梁直接由柱承重的板。 （3）平板是指无柱、无梁由墙承重的板。 14、有梁板或平板与圈梁相连者，应分别按有梁板、平板和圈梁定额子目计算。有梁板或平板与圈梁的划分以板底为界。 15、斜屋面有梁板模板，以屋面的设计斜度(斜面与水平面的夹角)为依据。对于设计斜度≤15°的坡屋面，按有梁板定额子目计算；对于15°<设计斜度<25°的斜屋面，按底面支模计算，套用有梁板模板定额乘以系数1.05；对于在25°≤设计斜度≤60°的斜屋面，按上下双面支模计算，套用斜屋面有梁板模板定额；对于设计斜度>60°的坡屋面，按上下双面支模计算，套用墙模板定额。 16、雨蓬与圈梁或梁的划分以梁外侧为界。 17、有梁式的雨蓬按有梁板定额子目计算。 18、挑出墙面的板宽度>20cm者按雨蓬定额子目计算，每级宽度≤20cm者按线条定额子目计算。 19、栏板模板定额适用于高度小于1.6m且厚度小于120mm的栏板和女儿墙。如栏板和女儿墙设计高度大于1.6m或厚度大于120mm，应分别按墙、压顶相应定额子目计算。 20、屋面檐口斜板包括斜板、压顶、肋板或小柱，按栏板定额子目乘以1.15系数计算。 21、挑檐、檐沟(天沟)与圈梁或有梁板的划分以梁外侧为界，檐沟包括底板和反口。 22、与主体结构不同时浇捣的厨房、卫生间等处墙体下部现浇混凝土翻边的模板执行圈梁相应子目。 23、整体楼梯休息平台为圆(弧)形时，应按圆(弧)形梁、板增加费定额子目计算圆(弧)形增加费，不得按圆(弧)形楼梯定额子目计算。休息平台为悬挑时，应按墙外的水平投影面面积计算。 楼梯是按建筑物一个自然层双跑楼梯考虑，如单坡直行楼梯（即一个自然层无休息平台）按相应子目人工、材料、机械乘以系数1.2；三跑楼梯（即一个自然层两个休息平台）按相应子目人工、材料、机械乘以系数0.9；四跑楼梯（即一个自然层三个休息平台）按相应子目人工、材料、机械乘以系数0.75。剪刀楼梯执行单坡直行楼梯相应系数。 24、压顶定额适用于突出一道线的压顶，突出二道线的压顶按线条定额子目计算。 25、台阶模板定额适用于无底模的台阶，台阶两端的模板已综合在定额内。有底模的台阶按整体楼梯定额子目计算。 26、小型构件是指单个体积或单个外形体积≤0.1m3，且定额中未列出的子目。 阳光海岸8号别墅 模板工程施工组织设计 一、工程概况： 本项目为阳光海岸别墅群其中的一栋，占地面积333.82M2，本期工程建筑面积为930.29 M2，工程位于风光秀丽的厦门市黄厝村黄金海岸，南靠环岛路，交通便捷。该工程设私家花园，有游泳池，叠泉水池。整个设计为现代白色派，规划合理，布局错落有致，可谓独具匠心。 别墅群具体情况如下： 本别墅工程结构形式均为钢筋砼框架结构，基础为钢筋砼独立基础。填充墙（外墙，内墙）均采用200厚多孔粘土砖，卫生间隔墙为120厚粘土砖，个别单体内局部采用GRC墙板。屋面设FSG防水保温板，采用APP改性沥青卷材防水。装修部分较简单，室内仅做到粗装修、外墙面主体采用白色方砖、阳台及檐板、窗套采用白色涂料、局部采用文化石、花岗石贴面。整体建筑外观简朴、色彩淡雅，充分体现了现代白色派风格。 二、一般做法及柱模计算： 本工程基础模板采用木模，木模应保证下料尺寸准确、拼缝严密，保证砼不漏浆。 木模底部加固可采用在垫层中埋木条的方法，底部挡木与木条用铁钉固定，采用此方法简单可靠，容易保证砼不跑模，上部采用锁条木条（木方）。 本工程砼拟采用自拌砼。 砼工程施工前，应事先做好砼的配合比试验报告，然后换算成施工配合比施工。砼搅拌的计量须准确、砂、石的重量误差为±3%，水泥、水的重量误差为±2%。 砼施工完毕，要派人浇水养护不少于7d。 本工程主体结构模板采用木模板钢管支撑。木模板为七夹板，模板支撑系统采用Φ48钢管搭设满堂脚手架，立杆间距1.5m。柱模采用钢管箍，钢箍间距40cm一道。 模板安装时，要保证其平整度和柱高的正确性，模板支撑系统必须有足够的稳定性。 砼浇筑前24小时应对模板淋水，并用油毡纸及小木板堵缝，以免漏浆。 模板的拆除应严格按规范要求，并在砼施工时，留置两组试块，标准养护，作为拆模的依据。砼若未达到强度要求，不得提前拆模。 下面对柱箍进行计算 柱截面尺寸最大350×900mm，层高3.25m，砼浇筑速度V=2m/h, 梁底模板支撑架计算 计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。 一、计算参数: 新浇混凝土梁名称 KL12新浇混凝土梁计算跨度(m)3.8 混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300*700 新浇混凝土结构层高(m)5.8 梁侧楼板厚度(mm)130 二、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900 梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)：900、900 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500 梁底增加立柱根数2 梁底增加立柱布置方式：按梁两侧立柱间距均分 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500 梁底支撑小梁根数4 每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100 结构表面的要求结构表面隐蔽 三、面板验算 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.868kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.104kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m 1、强度验算 Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×31.104×0.2672+0.117×1.764×0.2672＝0.236kN·m 模板支撑体系计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规》GB 50017-2003 一、工程属性 二、荷载设计 三、模板体系设计 模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008 设计简图如下： 平面图 立面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 14 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5 面板弹性模量E(N/mm2) 5400 取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算： W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.667mm4 q 1＝0.9×max[1.2(G 1k +(G 2k +G 3k )×h)+1.4Q 2k ，1.35(G 1k +(G 2k +G 3k )×h)+1.4ψ c Q 2k ] ×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)× 0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/m q 1静＝0.9×1.35×[G 1k +(G 2k +G 3k )×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]× 1＝28.006kN/m q 1活＝0.9×1.4×0.7×Q 2k ×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q 2＝[1×(G 1k +(G 2k +G 3k )×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M max ＝0.1q 1静 L2+0.117q 1活 L2＝0.1×28.006×0.12+0.117×1.764×0.12＝ 0.03kN·m σ＝M max /W＝0.03×106/32666.667＝0.92N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 ν max ＝0.677q 2 L4/(100EI)=0.677×23.05×1004/(100×5400×228666.667)＝ 0.013mm≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R 1=R 4 =0.4q 1静 L+0.45q 1活 L=0.4×28.006×0.1+0.45×1.764×0.1＝1.2kN R 2=R 3 =1.1q 1静 L+1.2q 1活 L=1.1×28.006×0.1+1.2×1.764×0.1＝3.292kN 标准值(正常使用极限状态) R 1'=R 4 '=0.4q 2 L=0.4×23.05×0.1＝0.922kN 模板支架 计 算 书 一、概况： 现浇钢筋砼检查井，板厚（max=200mm），最大满包截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m－15m设置。应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。搭设示意图如下： 二、荷载计算： 1.静荷载 楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3 楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2 楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3 浇注砼自重标准值：24 KN/ m3 2.动荷载 施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2 掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2 架承载力验算： 大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下： q 作用大横向水平杆永久荷载标准值： qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m 作用大横向水平杆永久荷载标准值： q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m 作用大横向水平杆可变荷载标准值： qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m 作用大横向水平杆可变荷载设计值： q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m 大横向水平杆受最大弯矩 M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m 抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求 挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI ＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104 ＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求 3.扣件抗滑力计算 大横向水平杆传给立杆最大竖向力 R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。 4.板下支架立杆计算： 支架立杆的轴向力设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生的轴向力设计值之和，即： N＝R＋0.5×1.2＋10.74＋0.5×1.2＝11.34KN 模板 1一般规定 1.1 模板施工前，应根据建筑物结构特点和混凝土施工工艺进行模板设计，并编制安全技术措施。 1.2 模板及支架应具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇混凝土自重、侧压力和施工中产生的荷载及风荷载。 1.3 各种材料模板的制作，应符合相关技术标准的规定。 1.4 模板支架材料宜采用钢管、门型架、型钢、塔身标准节、木杆等。模板支架材质应符合相关技术标准的规定。 2设计计算 2.1 模板荷载效应组合及其各项荷载标准值，应符合现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的有关规定。 2.2 模板风荷载标准值应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定，取n=5 。 2.3 模板支架立杆的稳定性计算，对扣件式钢管支架在符合有关构造要求后，可按国家现行标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130有关脚手架立杆的稳定性计算公式进行。 1 模板支架立杆轴向力设计值N及弯矩设计值M ，应按下列公式计算： N = 1.2ΣNGk +1.4ΣNQk （7.2.3—1） M = 0.6×1.4Mwk = 0.6×1.4 W k Lah2/10 （7.2.3—2） 式中ΣN Gk——模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和；ΣNQk——施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和； Mwk——水平风荷载产生的弯矩标准值； M——水平风荷载产生的弯矩设计值。 2 模板支架立杆的计算长度L0，应按下式计算： L0=h+2a （7.2.3—3） 式中h——支架立杆的步距； a——模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点距离。 2.4 模板支架底部的建筑物结构或地基，必须具有支撑上层荷载的能力。当底部支撑楼板的设计荷载不足时，可采取保留两层或多层支架立杆（经计算确定）加强；当支撑在地基上时，应验算地基的承载力。 3 构造要求 模板高支撑架计算书 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。 一、参数信息: 1.脚手架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):7.50； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ； 扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(m):0.200； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6.000×8.000×8.000/6 = 64.00 cm3； I=6.000×8.000×8.000×8.000/12 = 256.00 cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： = 25.000×0.250×0.200 = 1.250 kN/m； q 1 (2)模板的自重线荷载(kN/m): q = 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ； 2 (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： = (1.000+2.000)×1.000×0.250 = 0.750 kN； p 1 2.方木抗弯强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2×(1.250 + 0.088) = 1.605 kN/m； 集中荷载 p = 1.4×0.750=1.050 kN； 模板支撑系统设计计算 KL-3梁立柱支承计算 矩形梁、净跨4.17m，截面尺寸为350mm×750mm，离地面高度3.15m，采用钢管脚手架支承系统，初步考虑立柱钢管横距0.8m，纵距0.9m。大横杆步距1.8m。模板采用组合钢模板。 荷载值确定为：定型组合钢模板0.50KN/m2，普通混凝土24.0KN/m3，梁钢筋1.5KN/m3砼，振捣混凝土时产生的荷载水平模板为2.0KN/m2，施工荷载总计5.0KN/m2。 （一）荷载计算（荷载分项系数1.2） 1、钢模板自重：1.2×0.5×（0.35+0.75×2）=1.11KN/m 2、混凝土荷重：1.2×24.0×（0.35×0.75）=7.56KN/m 3、钢筋荷重：1.2×1.5×0.35×0.75=0.47KN/m 4、振捣混凝土荷载：1.2×2.0×0.35=0.84KN/m 5、施工荷载：1.2×5.0×0.35=2.1KN/m q1=12.08KN/m 设计荷载值乘以r=0.9的折减系数 q=0.9 q2=q×q1=0.9×12.08=10.87KN/m （二）强度验算 钢管支承架采用直径48mm，壁厚3.5mm的普通脚手架管，每米 重3.84kg。脚手架钢管按轴心受压强度条件承载力为PN1≤81.52KN。当大横杆间距为1.0~2.0m，压杆长度系数μ为0.7~1.0时，按轴心受压稳定条件计算的为0.42PN1。 即P N=81.52KN×0.42=34.24KN N=q1.L=12.08KN/m×0.8m=9.66KN 验算结果 P1N=1/2q×0.8=1/2×12.08×0.8=4.83KN 即P1N＜PN 4.83KN＜34.24KN 满足要求模板支撑体系
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