浅覆土小间距矩形顶管施工地表变形控制技术
收稿日期:2018－06－29;修回日期:2019－02－20
第一作者简介:韩占波(1972—)，男，河南洛阳人，1996毕业于西南交通大学，工程管理专业，本科，工程师，从事地下工程及隧道技术与技术管理工作。E-
mail :hanzhanbo2000@163．com 。浅覆土小间距矩形顶管施工地表变形控制技术
韩占波1，豆小天2，曹伟明2，王晋波2，赵李勇2，郑丽军
2
(1．中铁隧道局集团有限公司，广东广州511458;2．中铁隧道集团二处有限公司，河北三河065201)
摘要:为研究顶管施工过程中的地表变形规律，探索地表变形的的控制技术，最大限度地保证顶管施工过程的安全，依托某总部地下停车场项目，针对国内首例采用结构分割转换工法(CC 工法)实施的矩形顶管工程施工地表变形影响因素进行分析，主要包括覆土厚度、施工过程地层损失、隧道小间距施工对相邻隧道土体作用等。研究分析表明:1)通过采取控制掘进速度、控制土舱压力、控制注浆量、控制出渣量、控制顶进姿态等地表沉降控制技术措施，有效地控制了地表变形;2)在顶推过程的各个阶段，地表变形呈现不同的特点，当出现变形过大时，通过调整土舱压力、补充注浆等控制措施，使地表变形逐渐趋于稳定变化状态;3)通过对施工过程地表变形监测数据整理分析，进一步验证了采取地表变形控制措施的有效性和必要性。关键词:矩形顶管;浅覆土;小间距;掘进速度;土舱压力;掘进姿态DOI :10．3973/j．issn．2096－4498．2019．03．022文章编号:2096－4498(2019)03－0496－08
中图分类号:U 45
文献标志码:B
开放科学(资源服务)标识码(OSID ):
Control Technology for Surface Deformation Induced by Construction of
Shallow-covered and Small-spacing Ｒectangular Pipe Jacking
HAN Zhanbo 1，DOU Xiaotian 2，CAO Weiming 2，WANG Jinbo 2，ZHAO Liyong 2，ZHENG Lijun 2
(1．China Ｒailway Tunnel Group Co．，Ltd．，Guangzhou 511458，Guangdong ，China ;2．The 2nd Engineering Co．，Ltd．of China Ｒailway Tunnel Group ，Sanhe 065201，Hebei ，China )
Abstract :During the construction of underground works by pipe jacking method ，surface deformation is often caused by construction disturbances ，and there is a great safety risk during the construction process．Therefore ，it is of great significance to study the law of surface deformation in the process of pipe jacking ，and explore the surface deformation control technology for ensuring the safety of the pipe jacking．The surface deformation influencing factors ，i．e．thickness of covering soil ，soil loss during construction and effect of small-spacing tunnel construction on adjacent tunnel ，are analyzed by taking a rectangular pipe jacking project constructed by structural cut and convert (CC )method for the first time in China for example．The analytical results show that :(1)The surface deformation has been brought under effective control by controlling excavation speed ，soil chamber stress ，grouting amount ，mucking amount and pipe attitude．(2)The surface deformation varies with thrusting ，and it becomes stable by adjusting soil chamber stress and supplementary grouting．(3)The effectiveness and necessity of the deformation control measures are verified by deformation monitoring data analysis．
Keywords :rectangular pipe jacking ;shallow cover ;small spacing ;boring speed ;soil chamber press ;boring attitude
0引言
顶管法具有机械化施工、主体结构预制拼装、对地
上交通及环境影响小的优势，在城市地下空间开发中被广泛应用。其中矩形顶管的空间利用率高和开挖土方量少，相比圆形顶管更具优势。目前，矩形顶管技术在国内已成功应用于综合管廊、地铁区间隧道、地下过
街通道等多个工程项目。但是，在顶管工程施工过程
中不可避免地会引起地层扰动，造成地表变形，施工过程存在较大安全风险。
国内学者通过现场试验、监测数据分析及借助数值模拟手段，对顶管施工地表变形规律及机制进行研究，
取得了良好成果［1－3］
。在顶管施工地表变形产生
第3期韩占波，等:
浅覆土小间距矩形顶管施工地表变形控制技术的原因方面，相关研究
［4－6］
表明，顶管施工过程的地层
损失是产生地表沉降的主要因素，而土舱压力主要影响掘进面的地表土体隆起变形。在变形控制技术方
面，袁凯等［7］
研究采用渣土改良、控制顶进速度、同步
注浆等技术有效控制了地表变形;朱剑等［8］
提出了顶管机头上抬、
加设注浆套板、管节减摩注浆以及合理的顶进参数等变形控制措施;荣亮等［9］
针对郑州市下穿中州大道矩形顶管隧道工程，研究了顶管机防背土、顶
管隧道止退等沉降控制关键技术;顾阳华［10］
、王伟
［11］
、杨烨旻
［12］、李铮华［13］
分别依托具体顶管工程，
对施工风险控制、地表沉降控制等进行了总结及分析。本文依托某地下停车场试验项目，为国内外首例尝试采用结构分割转换工法(cut and convert method ，简称“CC ”工法)施工的装配式地下工程，顶管施工为浅覆土的隧道群小间距掘进。因此，该工程与常规单线顶管隧道，以及已实施完成的小间距隧道群工程有所不同，其变形规律及变形控制措施具有特殊性。需在常规顶管工程地表变形研究基础上，进一步探讨本工程中地表变形控制技术。
1
工程概况
1．1
工程简介
某地下停车场试验项目，为采用CC 工法的顶管施工大型装配式地下工程。该地下停车库规模为34．2m ?85．8m (宽?长)，为地下1层结构，设计停车位约99个。该项目采用顶管法施工，东端为顶管始发井，坑底尺寸为36．548m ?13．468m (长?宽)，工作井深9．1m ;西端为顶管接收井，坑底尺寸为36．548m ?9．468m (长?宽)，工作井深9．1m ;顶进长度为61．58m ，顶管埋深为3．0m 。地下停车场示意图如图1所示
。
图1
地下停车场示意图
Fig．1
Sketch of underground parking lot
1．2工程地质及水文地质
本场地勘探范围内揭露的第四系(Q )沉积地层，
自上而下分别为杂填土、粉砂、粉土、黏土及粉砂。场区地质剖面如图2所示，各土层参数如表1所示。本项目地下停车场明挖基坑段及顶管施工段结构底板最大埋深为9．15m ，主体结构全部位于粉土层，土性为稍湿，稍密—中密，土层分布连续。在本次勘探深度范围内地下水类型为第四系潜水。场地地下水位埋深约18m
。
图2场区地质剖面
Fig．2
Geological profile of project
表1
场区各土层参数Table 1
Soil parameters
土层层厚/m 重度/
(kN /m 3)
黏聚力/kPa 内摩擦角/(?)压缩模量/MPa
杂填土0．3516810粉砂1．6617101512．0粉土12．6516．810．927．19．0黏土1．3119．714．617．28．5粉砂
10
17．2
10
15
16．51．3CC 工法顶管施工特点
CC 工法的核心是结构分割及受力体系转换。根
据地下空间的建筑需求及目前的建造技术，
将地下空间断面分割为若干易于施工的小单元，
逐个分部施工，通过空间结构改造将诸多小空间转换为大空间，最终
完成地下空间开发的施工方法。该类工法可采用盾构或顶管等方法实现。
隧道群分割及施工顺序如图3所示。首先进行结
构分割，
将大型矩形断面划分为小型断面，则原大型地下空间分割为7个密贴顶管隧道群，
每条隧道长度为61．5m ，依序进行顶管推进施工。因分割断面的特殊性，利用定制的成套施工装备，采用1台5．02m ?5．74m 顶管机顶推中间5跨，其余2个边跨待顶管机改装断面为5．02m ?2．87m ，再分别从东往西顶进，分别依序始发、接收。待2个相邻顶管隧道独立成型之后，需要进行顶管隧道群的合并，进行整体的受力转换，形成大型矩形断面结构
。
图3
隧道群分割及施工顺序
Fig．3
Structure division and construction sequence
本工程因采用CC 工法建造，为多条隧道并行的小间距顶管施工，且顶管埋深较浅，因此对施工过程的变形控制要求较高。
2地表变形的影响因素分析
因本工程采用特殊的CC 工法进行顶管施工，其工程场区覆土厚度、相邻隧道密贴施工的交互影响、顶
7
94
隧道建设(中英文)
第39卷
管施工过程的地层损失等诸多因素，都会在一定程度上对隧道上方地表变形产生影响。2．1
上覆土厚度的影响
本工程采用5．02m ?5．74m 组合式矩形顶管机，顶管机截面面积较大，若等效成面积相同的圆形截面
则等效半径为3m ，按圆形顶管的标准属于大口径顶
管，
埋深一般要求不小于6m ;但本工程上覆土只有3m ，埋深较浅，施工时顶管机及管节上方土体整体稳定性难以保证，在推进过程中掌子面土体容易出现坍塌现象，地表则表现为较大的土体沉降变形。2．2
相邻隧道小间距施工的影响
不同于其他顶管施工，顶管机与既有管节的关系
如图4所示。本工程隧道群相邻2条隧道管节之间的间距为30mm ，顶管机与既有相邻管节之间间距为10mm ，间距极小，在顶管施工过程中相邻隧道间会产生交互影响。一方面，开挖中的隧道会对其周边已完成隧道及土体产生扰动;另一方面，因已完成隧道距开挖隧道距离极小，其前期开挖过程已造成了周边土体的扰动，改变了土体颗粒间的接触应力，影响了其固结状态，待开挖该处的隧道时，已经扰动的土体则更易发生变形，甚至发生失稳问题
。
图4
顶管机与既有管节的关系
Fig．4
Positioning relationship between pipe jacking machine and existing pipe section
另外，隧道的小间距施工，受到已掘进完成的相邻
隧道管节空间位置的影响，施工时的轴线姿态控制及纠偏可能会受到一定的限制，进而影响掘进姿态，可能导致土体变形。2．3
地层损失的影响顶管施工过程中，产生地层损失的原因是多方面
的。本工程采用多条小间距隧道群施工，掘进过程中不可避免地会出现地层损失的现象。2．3．1
顶管机与管节外径差引起的地层损失
顶管机与管节外径差示意图如图5所示。本工程
所用顶管机外径尺寸如下:分体前顶管机外径尺寸为5．02m ?5．74m ，管节外径尺寸为5m ?5．7m ;分体后顶
管机外径尺寸为5．02m ?2．87m ，
管节外径尺寸为5m ?2．85m 。在正常推进时需要通过注浆来填充顶管机
与管节的外径差，但在出现漏浆或者注浆量不足时，在外径差的影响下，顶管机上方土体则会发生沉降，引起
地层损失
。
图5
顶管机与管节外径差示意图
Fig．5
Distance difference of eternal diameter between pipe jacking machine and pipe section
2．3．2
超欠挖引起的地层损失
顶管施工时，随着土质和掘进速度及出土量的变
化会造成一定的超欠挖，主要集中发生于掌子面。当出现超挖时则地表会发生沉降，反之，因顶推力的作用，地表会发生隆起。实际施工中，超挖现象较为突出，所以在顶管掘进过程中应严格控制出渣量，防止地面变形。
2．4注浆效果影响
施工时需采用触变泥浆进行同步注浆，起到润滑减阻、支撑地层等作用。若注浆效果不佳，如未及时形成完整、有效的泥浆套，则可能导致顶管推力增大，进而引起后期的较大变形。另外，隧道贯通后，触变泥浆势必会失水、收缩和固结，造成地表后期持续沉降。
3地表变形控制措施
通过对地表变形影响因素的分析，针对本项目特殊工况，在顶管推进过程中采取相关控制措施，以达到
控制变形的目的。3．1控制掘进速度
顶管机在施工过程中，若开挖面被严重挤压，土体会发生较大的变形，工作面前方地表可能会出现隆起现象。一般情况下，顶管的掘进速度控制为20mm /min 内。在本工程中，由于始发和接收洞门区域为回填水泥土，土质较硬，故设定顶进速度控制为5 10mm /min ;隧道正常推进段土质较为松软，故设定顶进速度控制为10 15mm /min 。在掘进过程中，根据实际情况，结合掘进姿态、
注浆速度、螺旋输送机出土速度等多种因素，实时调整掘进速度，以保证掘进过程的稳定作业。3．2
控制土舱压力
控制开挖面稳定的关键是控制作用在开挖面内的
土压力，
从而控制地表隆起和沉降。本工程采用土压平衡式顶管机螺旋机出土，出土量与顶进速度之间如
若协调不当，则会导致正面土体的超挖或欠挖，从而引起土舱压力的变化。当土舱压力增加到一定程度时，
8
94
第3期韩占波，等:浅覆土小间距矩形顶管施工地表变形控制技术
顶管上方土体即发生隆起变形;当土舱压力不足、刀盘
压力较小时，掘土量过大导致工作面土体损失，引起地
表沉降的发生。结合本工程实际情况，通过传感器来
监测土舱压力的变化，在理想状态下土舱压力为0．017
MPa，但在实际掘进过程中土舱压力一般控制为0．02
MPa。在实际施工中，通过设备系统自动调压及实时
监测周围土体扰动情况，调整掘进速度，协调掘土量与
出土量的关系，保证土舱压力的稳定。
3．3注浆
为减小隧道及地层间的摩阻力，施工时需同步注
浆及二次注浆，顶管同步注浆浆液采用触变泥浆，起到
润滑减阻、支撑地层等作用。
注浆时必须遵循“先压后顶、随顶随压、及时补
浆”的原则，确保及时形成完整的泥浆套。由于顶管
隧道覆土较浅，同步注浆时，选用压力稳定的螺杆泵进
行注浆，以确保触变泥浆压入地层时的压力稳定、精
确，防止触变泥浆击穿地层。同时在注浆孔端部安装
压力传感器，以确保注浆压力的精确。
根据本工程实际情况，每m注浆量计算公式为
V=(F
1－F
2
)?1(F
1
为顶管机的截面积;F2为管节的
截面积)，则V=(5．02?5．74－5?5．7)?1=0．3m3。由于管道顶进过程中，纠偏、漏浆和浆液的失水等因素，根据现场实际情况，选择理论计算的2 4倍为实际注浆量。
二次注浆主要起到保证触变泥浆套的完整及补充地层损失的作用。在顶管推进过程中，每掘进10 15 m完成一次整条隧道的二次注浆，其注浆量可根据顶管推力、地层参数、泥浆性能、地表沉降等参数进行确定，一般为同步注浆量的0．2 0．3倍。
在顶管隧道贯通后需进行置换注浆，及时压注水泥浆，置换或填充施工过程中的触变泥浆，固结隧道和地层。置换或填充注浆顺序如下:环向为从管节的顶部对称向下部进行施工;轴向为从隧道的一个洞门处顺序注浆至另一个洞门。
3．4控制出渣量
本工程管节标准尺寸为1．5m/环，正常推进情况下，顶管机分体前每推进1环的出土量为1．5?5．02?5．74=43．2m3，顶管机分体后每推进1环的出土量为1．5?5．02?2．87=21．6m3，根据本工程实际土质情况，考虑出渣的松散系数为1．21倍，根据渣斗尺寸控制出渣量。
3．5控制顶进姿态
顶管顶进过程中，需对顶进姿态进行调整和控制，若顶管顶进轴线偏差过大，发生超挖或者欠挖，则会造成管外周地层的损失或土压变化。因此，本工程顶管顶进过程中，需对顶进姿态进行实时监测与控制，并及时纠偏。
施工时采用MTG－M顶管自动导向系统进行掘进姿态监测。当发现导向姿态偏离轴线时，需及时调整铰接行程差，且调整幅度不宜过大，调整行程差一般为5 10mm。当顶管机掘进姿态偏差比较大，仅靠铰接油缸无法完成顶管机趋势的调整时，则需同时调整主动油缸的行程差，在推力满足推进的情况下，在油缸缩短的一侧可以减少使用1根或者2根油缸。
4变形监测
4．1监测方案
地表变形监测点位布置图如图6所示。从始发井端头开始，沿每条隧道轴线上方设置地表变形监测点，间距为5m，直至接收井，每排布设13个点位(7排)，共计91个点位。监测频率为从始发井到机头开挖面前10m内连续跟踪量测，3次/d，日变形量变化较大时需加大监测频率，至稳定为止
。
图6地表变形监测点位布置图
Fig．6Layout of monitoring points for surface deformation
4．2监测结果分析
4．2．11#隧道地表变形控制分析
1#隧道地表变形部分监测数据如表2所示。可以看出:1)1#隧道在推进至第5环时，地表变形相对比较稳定，但推进至第7环时，D4－2、D4－3监测点发生较大沉降，沉降值分别达到－4．37mm和－3．04mm;2)在顶管机掘进至第10环时，地表变形进一步增大，D4－2、D4－3监测点沉降值分别为－6．25 mm和－5．33mm。
表21#隧道地表变形监测数据
Table2Monitoring data of surface deformation of tunnel#1
点位
变形量/mm
5环7环10环12环14环D4－1－2．81－2．01－1．84－1．88－1．32
D4－2－0．98－4．37－6．25－5．04－4．95
D4－3－0．91－3．04－5．33－5．15－4．88
D4－4－1．17－0．15－1．83－1．56－1．66
D4－5－0．060．33－1．89－1．72－1．75
通过对施工现场分析，产生此现象的原因是掘进
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隧道建设(中英文)
第39卷
速度较快，注浆不及时，导致泥浆套未能及时有效地形成，上方土体发生一定程度的流失，导致沉降较大。针对此现象，现场随即采取措施，将土舱压力调整至0．02
MPa ，并对盾体后方进行补充注浆。1#隧道地表变形
如图7所示。可以看出:通过采取控制措施，当掘进
至第14环时，
D4－2、D4－3监测点沉降值分别为－4．95mm 和－4．88mm ，表明采取控制措施后，地表沉降幅度有所降低，
变形值控制为5mm 以内，前期地表变形较大区域已开始呈现稳定的变形趋势
。
图7
1#隧道地表变形
Fig．7
Surface deformation of tunnel #1
4．2．2
施工对相邻隧道地面变形控制分析
在1#
顶管隧道施工时，记录尚未进行施工的相邻2#
、3#
隧道地表的变形累计量。1#
隧道施工时1#
、2#
、3
#
隧道地表变形数据如表3所示。1#
隧道掘进时相邻隧道地表变形如图8所示。
表3
1#隧道施工时1#、2#、3#隧道地表变形数据Table 3
Surface deformation data of tunnel #1，#2and #3during construction of tunnel #1
监测断面
地表变形/mm
1#隧道2#隧道3#隧道1－4．980．050．252－5．69－3．25－2．823－1．120．791．954－5．02－0．1－0．025－1．062．25－1．263．08－2．51－2．4376．372．372．3980．0200．059－4．92－1．02－0．7310－5．810．080．111－5．250．05－0．1812－4．15－1．05－0．1213
－3．03
－0．98
－
0．88
图8
1#隧道掘进时相邻隧道地表变形
Fig．8
Surface deformation of adjacent tunnels during construction of tunnel #1
由表3和图8可以看出:
1)在1#隧道掘进完成后，地表变形在安全范围内，最大隆起值为6．37mm ，最大沉降值为－5．69mm 。
2)2#、3#隧道分别位于1#隧道两侧相同距离，其轴线上方地表变形呈现相似的变化趋势，该区域内土体变形较稳定，未出现局部突变的问题。
3)1#隧道在掘进前半段时，地表沉降和隆起均较
突出，进而引起了相邻2#
、3#隧道相应的变形，在推进
至20环时，因1#隧道地表隆起较大同时造成2#
、
3#隧道也产生较大的地表隆起，
现场采取控制推进速度、加大出土量等措施，隆起现象开始减缓，变形曲线逐渐恢
复稳定趋势。4．2．3
施工对已完成隧道地表变形分析在2#隧道顶管施工时，记录1#
、
2#隧道上方地表的累计变形量，并与1#
隧道施工完成时的累计变形量
进行比较，
分别得出1#
、2#隧道在2#隧道掘进过程的累计净变化量。2#
隧道施工地表变形数据如表4所示，
2#隧道掘进时相邻隧道地表变形如图9所示。由表4和图9可以看出:1)在2#隧道掘进过程中，地表最大沉降为－8．09
mm ，较1#
隧道掘进过程的沉降(－5．69mm )大，原因主要是在已受到前期1#
隧道施工扰动的影响下，
该部分土体稳定性有所降低，
施工2#
隧道时，土体更易发生变形。
2)在D4—D7断面内，即距离始发洞门15 30m 时，地表产生了隆起变形，最大净隆起量为3．78mm ，该现象主要是因为现场出现了欠挖现象，掌子面土舱压力过大。随即采取加快出土速度，协调掘进与出土速度，
地表隆起趋势减弱，逐渐转为较小沉降的变化趋势，
直至稳定。3)1#隧道地表变形与2#隧道地表变形趋势相近，
说明2#隧道施工过程对相邻已完成的1#
隧道地表变
05
第3期
韩占波，等:
浅覆土小间距矩形顶管施工地表变形控制技术形呈正相关。2#
隧道地表沉降量大时，
1#
隧道沉降也相对较大;2#
隧道地表隆起量大时，
1#隧道也有所隆起，但对隆起量的影响程度没有沉降的影响大。这种现象可能是由于受2条相邻隧道先后施工扰动的影
响，
该区域内地层土体稳定性及整体性均变差，土体易流失，沉降易发生，而难恢复。
表4
2#隧道施工地表变形数据
Table 4
Surface deformation data during construction of tunnel #2
mm
监测断面
累计变形量1#
隧道2#
隧道累计净变化量1#
隧道2#
隧道1－7．04－5．26－2．06－5．312－7．21－8．09－1．52－4．843－2．91－4．08－1．79－4．874－6．1－3．27－1．08－3．175－0．644．90．422．6563．731．270．653．7876．382．490．010．128－1．35－4．48－1．37－4．489－6．6－5．87－1．68－4．8510－6．77－2．49－0．96－2．5711－6．38－3．1－1．13－3．1512－5．02－3．54－0．87－2．4913
－3．72
－4．02
－0．69
－
3．04
图9
2#隧道掘进时相邻隧道地表变形
Fig．9
Surface deformation data of adjacent tunnels during construction of tunnel #2
4)针对上述变形特征，在施工2#
隧道时，严格控
制各项顶进参数，
及时注浆减摩，预防上方浅覆土的较多流失，稳定地层。另外，对已施工完成的1#
隧道，将
前期注入的减摩泥浆进行置换注浆，加固土层。现场数据表明，通过这些措施的实施，2条隧道在施工后期的变形趋势稳定，未发生较大的变形问题。4．2．4
顶推过程地表变形控制分析
通过研究顶推开挖面在推进过程中的不同阶段的
地表实时变形规律，从而在不同阶段采取相应的变形
控制措施，减小地表变形。以1#
隧道掘进过程中，监
测点D4－5(接近始发端)、
D4－8、D4－12(远离始发端)，在顶管机刀盘距各测点前后各5m 的推进距离内的变形数据进行分析，
1#隧道顶进过程地表变形监测数据如表5所示。1#
隧道顶进过程地表变形曲线如图10所示。
表5
1#隧道顶进过程地表变形监测数据
Table 5
Monitoring data of surface deformation during construction of tunnel #7
开挖面距离/m 累计变形量/mm
D4－4D4－8D4－12－5－0．880．11－1．32－40．230．820．12－3－0．450．33－0．78－2－0．98－1．43－2．04－1－1．93－2．54－2．770－5．05－3．77－4．341－4．68－3．85－4．522－4．38－3．31－3．783－4．29－3．21－3．694－4．33－3．26－3．615
－4．28
－3．22
－
3．67
图10
1#隧道顶进过程地表变形曲线
Fig．10Surface deformation curves during construction of tunnel #1
根据监测数据可知，该3个点位的变形曲线趋势
基本相同，可以分为以下4个阶段进行分析。4．2．4．1
开挖面到达监测点之前
各监测点变形较小，在初期开挖面前方的土体由
于受到顶推力的挤压作用表现为轻微的隆起。随后，
地表变形表现为小幅度的持续下沉，结合现场工况，考虑产生该现象的原因是出土速度过快，土舱压力不足，土体发生少量流失。
1
05
隧道建设(中英文)第39卷
4．2．4．2开挖面到达监测点时
此时各点均发生沉降，且D4－4的单次沉降量最
大，这是因为现场出现了超挖现象，开挖面地层损失导
致地表发生沉降。
4．2．4．3开挖面通过监测点时(监测点在开挖面后方
5m左右)
此时，监测点出现了较大沉降量。这一阶段，由于
顶进过程中，因摩阻力的影响，与土体直接接触的机
身、管节必然会引起部分土的流失，进而导致土体沉
降。另外，由于施工中存在注浆作业及浆液产生效果
的延时性，不可避免地会造成一定程度的土体流失，引
起上方土体的下沉。
现场施工时，通过严格控制超欠挖、及时进行注浆
作业，并对掘进速度进行了调整，地表沉降趋势有
所稳定。
4．2．4．4顶管机机尾离开监测点时(监测点在开挖面
后方10m左右)
在顶管机机尾离开监测面时，地面监测点会有持
续的沉降，但变化量较小，这是因为顶管机与后续管节
间的结构间隙以及隧道周围土体的应力松弛引起的。
4．3地表变形异常及原因分析
本工程施工7#隧道过程中，出现了隧道上方地表
变形超限。7#隧道顶管施工过程中，在顶进第6、7环
时，地面变形情况相对比较稳定，但掘进至第9环时监
测点D1－1、D1－2、D1－3突然出现急剧下沉，在后续的
推进过程中，沉降量还在持续增大，但除此之外的点位
地表沉降变化较稳定，并无明显变化。7#隧道地表变
形监测数据如表6所示，7#隧道地表变形曲线如图11
所示。
表67#隧道地表变形监测数据
Table6Monitoring data of surface deformation of tunnel#7
点位
变形量/mm
6环7环9环11环13环
D1－1－7．25－8．11－9．02－24．15－29．52 D1－2－1．44－4．08－14．82－27．88－33．19 D1－3－1．25－1．36－1．72－10．48－26．73 D1－4－1．58－1．64－1．59－1．75－3．64 D1－5－1．72－1．98－2．25－2．66－2．57 D1－6－2．04－2．32－2．54－2．62－2．56 D1－7－2．13－2．58－2．92－3．02－3．11
通过对现场该区域地表道路、土性参数、地表变形曲线以及顶推参数等综合分析可知，导致地表局部变形超限的主要原因如下。
1)本工程为隧道群小间距施工，在1条隧道掘进过程中，必然会对其周边隧道土体产生扰动，造成不同程度的变形。7#隧道为最后1条掘进隧道，其他6条隧道在掘进时已对其产生了多次影响，土体稳定性已经相对较差，本身极易产生较大变形
。
图117#隧道地表变形曲线
Fig．11Surface deformation curves of tunnel#7
2)场区地面结构面层为地板砖，下层为结构土体，中间浇筑混凝土垫层。在施工其他隧道时，该隧道上方土体可能已经发生了少量的土体流失，在未掘进时，监测数据虽有变化但仍处于正常范围。待掘进时，各项掘进参数未作特殊调整的情况下，导致了地层变形的进一步恶化。
3)与该隧道位置对称的6#隧道先行施工，掘进过程中姿态控制良好，未发生较大变形。施工7#隧道时，类比6#隧道掘进参数，仍按较大的顶推力持续作业。又因隧道覆土较浅，顶管、管节与上覆土存在较大的摩阻力，最终发生了背土，导致上覆土体更为严重的流失，继而在局部产生过大的地表沉降。
5结论与建议
1)影响本项目顶管施工地表变形的因素有上覆土厚度、施工过程地层损失、相邻隧道小间距施工的土体扰动作用等。
2)提出了采取控制掘进速度、控制土舱压力、控制注浆量、控制出渣量、控制顶进姿态等地表沉降控制技术措施。
3)对施工过程地表变形监测数据分析表明，在顶推过程的各个阶段，地表变形呈现不同的特点。当出现变形过大时，通过调整土舱压力、补充注浆等控制变形措施，可有效控制地表变形，使其逐渐趋于稳定变化状态。
4)研究分析7#隧道地表变形超限问题的原因，主要为该隧道在多次受到其他隧道施工扰动，未能采取调整顶推力等参数的控制措施条件下，上覆土体发生了背土效应，导致土体急剧沉降。在顶管施工过程中，及时采取有效的地表变形控制措施，对工程安全施工具有十分重要的意义。
205
第3期韩占波，等:浅覆土小间距矩形顶管施工地表变形控制技术
本工程为试验性项目，具有其特殊的工程特性，本文主要对该试验项目中采用到的控制措施的应用效果进行了一些探讨。对于各项控制措施对变形控制的影响程度，各项措施的协调控制，以及对于这种特殊工程，是否还有适应性更强、效果更佳、更具创新性的控制技术等问题，有待进一步研究，以达到更好的控制效果。
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305
顶管施工施工方案
截污管线顶管施工 在管道铺设施工路线上有多处障碍物，当为永久性结构物且不能拆迁，也 不能局部破坏并修复。需采用顶管办法进行施工。 1 工作坑、接收坑布置 工作坑布置：由于HDPE管道长度为6m，工作坑的平面布置内侧尺寸为 7*3.5m。接收坑的内侧尺寸为5*3.5m。坑的内侧第一圈维护结构为500拉森桩，拉森桩外侧为水泥搅拌桩，水泥搅拌桩直径为800mm，咬合200mm，中心为据钢板桩外边缘1m处。内支撑围檩采用HW400‘H’型钢，围檩下部每隔2m用牛腿托住。内支撑钢管采用直径为200mm壁厚为10mm的钢管。基坑长度方向上中心一道长为2.7m，四角各一道长为2m且与围檩成45度的钢管。钢管的端部采用可调接头。坑底垫层为C15，厚为15CM，平面尺寸为6.2m*2.7m。基坑四周挖宽为300mm，深400mm的排水沟，在靠待施工清淤沟的一侧设直径 600mm的集水井一口比排水沟深1m。设一台扬程为15米以上的潜水泵。后背 墙采用2m*2m*0.4m的砼块。顶管采用直径为800的顶管，顶管后放置外圈直径为800，内圈直径为600的厚为200mm的顶铁。 接收坑布置：接收坑的内侧尺寸为5*3.5m。坑的内侧第一圈维护结构为500拉森桩，拉森桩外侧为水泥搅拌桩，水泥搅拌桩直径为800mm，咬合200mm，中心为据钢板桩外边缘1m处。内支撑围檩采用H400‘H’型钢，围檩下部每隔 2m用牛腿托住。内支撑钢管采用直径为200mm壁厚为10mm的钢管。四角各 一道长为2m且与围檩成45度的钢管。钢管的端部采用可调接头。坑底垫层为 C15，厚为15CM，平面尺寸为4.2m*2.7m。基坑四周挖宽为300mm，深400mm 的排水沟，在靠待施工清淤沟的一侧设直径600mm的集水井一口比排水沟深1m。设一台扬程为15米以上的潜水泵。 现场布置采用16t汽吊，设备布置采用25吨汽吊。 井内布置主要是后靠背、导轨、主顶油缸、油泵动力站、钢制扶梯。 在此工程中的典型工作坑做法为如下三种方法： 做法一：在管道高程为小于5m时，搅拌桩深为12m，拉森桩长为9m。支撑采用一道支撑，支撑中心位于距桩顶0.5m处。 做法二：在管道高程为大于等于5m小于7m时，搅拌桩深为15m，拉森桩
矩形顶管施工风险源分析及应急预案探究
矩形顶管施工风险源分析及应急预案探究 发表时间：2018-01-07T15:29:49.137Z 来源：《基层建设》2017年第29期作者：张伟 [导读] 摘要：随着建筑行业的不断发展，人们越来越关注地下空间的开发利用，如地铁工程和地下管廊工程，对解决城市交通疑难问题和终结城市地下管线重复开挖施工诟病的终极措施。 苏州建设（集团）有限责任公司江苏省苏州 215006 摘要：随着建筑行业的不断发展，人们越来越关注地下空间的开发利用，如地铁工程和地下管廊工程，对解决城市交通疑难问题和终结城市地下管线重复开挖施工诟病的终极措施。但地下施工遇到的困难多、难度大，各种危险源众多，若对危险源的排查和处置不到位，则可能酿成严重的后果。 关键词：建筑工程；深基坑施工；危险源；管理 引言 根据《中华人民共和国安全生产法》、《建设工程管理条例》的有关规定、要求和基坑施工事故发生的特点，以及对事故进行应急处置的需求，建立项目建管部统一、规范、有序、高效的应急救援；本人结合近期工作中遇到的涉轨施工的顶管施工项目，浅析在矩形顶管施工中的风险源分析与应急管理。 1.风险分析及预控 1.1常见风险及危害类型 2、应急处理方案 2.1施工人员伤害应急处理与救援预案 2.1.1 预防措施 各种机械设备必须按规定配置齐全有效的各种安全保护装置，按要求办理验收证 (必要时办理准用证)。 发生有重伤的人员时候，必须采取及时有效的急救措施和技术，最大限度地减少伤病的疾苦，降低致残率，为医院抢救打好基础。遇到紧急情况后，急救员和其他人员的任务是提供必要的，但又是基本的紧急救治。直到专业医务人员赶到，而不是诊断某人病情或进行预先治疗。采用急救常识是提供急救工作中的重要部分。 2.1.2抢险措施 1）先复后固 遇有心跳呼吸骤停又有骨折者，应先用口对口人工呼吸和胸外按压等技术使心肺脑复苏，直至心跳呼吸恢复后，再进行固定骨折。 2）先止后包 遇有大出血又有创口者时，首先立即用指压、止血带等方法止血，再消毒伤口进行包扎。 3）先重后轻
上海地铁陆家嘴站5号出入口矩形顶管施工
上海地铁陆家嘴站5号出入口矩形顶管施工 吴惠明倪国庆顾春华 1概述 (1)工程概况 上海地铁2号线陆家嘴车站5号出入口人行地道工程，位于浦东陆家嘴金融贸易中心区，两条人行地道采用矩形顶管施工，其中5号出入口为始发井，4号出入口为接收井，分布在延安东路隧道引道段的南北两侧，见图1。 图1 工程总平面、纵剖面图 通道由两条长各为62.25m的平行管道组成，两条管道外壁净间距为2.2m，管道坡度均为0.2%，管道顶平均覆土厚度约5.3m。 本工程首次采用3828mm×3828mm组合刀盘土压平衡矩形顶管机施工。 通道结构全部采用预制矩形钢筋混凝土管节，管节接口全部采用"F"型承插式，接缝防水装置由锯齿形止水圈和弹性密封垫内外两道组成。管节外形尺寸为3800mm×3800mm，壁厚为400mm，管节长度为2m。管节设计强度等级为C50，抗渗等级为0.8MPa。 工程沿线将穿越陆家嘴路、延安东路隧道南北线浦东引道段及上水管、煤气管、雨水管、污水管、市话线、电力线等地下管线。其中管道顶与φ450mm污水管、φ1000mm雨水管、φ800mm雨水
管底净距均为1m，与延安东路隧道南线引道段结构底最小净距为1.564m。 (2)地质状况 本工程顶管沿线主要穿越的地层为：灰色砂质粉土、灰色淤泥质粉质粘土，各土层物理力学指标见表1。 各土层物理力学指标 序号土层名称层底标高 m 层厚m 含水量(%) 容重 kN/m3 孔隙比 e 压缩模量 MPa 内摩擦 角° (1)1人工填土 2.19 1.91 (2)1褐黄色粘土0.69 1.5 (2)2灰色砂质粉土-2.31 3 32.1 17.9 0.897 8.94 (3) 灰色淤泥质粉质粘 土 -6.31 4 42.7 18.0 1.201 3.13 (4) 灰色淤泥质粘土-11.30 4.99 60.1 17.1 1.40 2.19 23.6 (5)1灰色粘土-15.81 4.51 17.6 1.129 3.67 48.5 2. 3828mm×3828mm土压平衡矩形顶管机 (1)施工原理 矩形顶管机施工以土压平衡为工作原理，通过大刀盘及仿形刀对正面土体进行全断面切削，改变螺旋机的转速及顶进速度来控制出土量，使土仓内的土压力值稳定并控制在所设定的范围内，达到开挖面的土体稳定，顶进形成的断面由不断顶入的矩形管节组成矩形隧道。 (2)主要施工机械设备及各项性能(见表2) 主要施工机械设备及各项性能表2 设备名称技术参数指标 顶管机 壳体尺寸断面尺寸3828mm×3828mm 纠偏系统千斤顶数量8台前段壳体长度3000mm 纠偏角度±1.8° 后段壳体长度600mm 最大顶力12000kN 刀盘系统刀盘转速0~1.4rpm 螺旋机系统输送能力42m3/h 最大扭矩175kNm 转速0~15rpm 仿形刀系统仿形刀数量 2 最大扭矩25.9kNm 最大行程270mm 顶进装置千斤顶数量16台总顶力2560t 缸体长度2515mm 千斤顶行程 1.30mm 3矩形顶管进、出洞施工技术
顶管施工法
顶管施工法 一、技术简介 顶管施工就是非开挖施工方法，是一种不开挖或者少开挖的管道埋设施工技术。顶管法施工就是在工作坑内借助于顶进设备产生的顶力，克服管道与周围土壤的摩擦力，将管道按设计的坡度顶入土中，并将土方运走。一节管子完全顶入土层之后，再下第二节管子继续顶进。其原理是借助于主顶油缸及管道间、中继间等推力，把工具管或掘进机从工作坑内穿过土层一直推进到接收坑内吊起。管道紧随工具管或掘进机后，埋设在两坑之间。非开挖工程技术彻底解决了管道埋设施工中对城市建筑物的破坏和道路交通的堵塞等难题，在稳定土层和环境保护方面凸显其优势。这对交通繁忙、人口密集、地面建筑物众多、地下管线复杂的城市是非常重要的，它将为城市创造一个洁净、舒适和美好的环境。 非开挖技术是近几年才开始频繁使用的一个术语，它涉及的是利用少开挖，即工作井与接收井要开挖，以及不开挖，即管道不开挖技术来进行地下管线的铺设或更换，顶管直径DN800—4500。通过工作井把要埋设的管子顶入土内，一个工作井内的管子可在地下穿行1500米以上，并且还能曲线穿行，以绕开一些地下管线或障碍物。 它的技术要点在于纠正管子在地下延伸的偏差。特别适用于大中型管径的非开挖铺设。具有经济、高效，保护环境的综合功能。这种技术的优点是：不开挖地面；不拆迁，不破坏地面建筑物；不影响交
通；不破坏环境；施工不受气候和环境的影响；不影响管道的段差变形；省时、高效、安全，综合造价低。 该技术在我国沿海经济发达地区广泛用于城市地下给排水管道、天燃气石油管道、通讯电缆等各种管道的非开挖铺设。它能穿越公路、铁路、桥梁、高山、河流、海峡和地面任何建筑物。采用该技术施工，能节约一大笔征地拆迁费用、减少对环境污染和道路的堵塞，具有显著的经济效益和社会效益。 二、技术原理和施工工艺 顶管施工是继盾构施工之后而发展起来的一种地下管道施工方法，它不需要开挖面层，并且能够穿越公路、铁道、河川、地面建筑物、地下构筑物以及各种地下管线等。顶管施工借助于主顶油缸及管道间中继间等的推力，把工具管或掘进机从工作井内穿过土层一直推到接收井内吊起。与此同时，也就把紧随工具管或掘进机后的管道埋设在两井之间，以期实现非开挖敷设地下管道的施工方法。 顶管法敷管的施工工艺类型很多，按照开挖工作面的施工方法，可以分为敞开式和封闭式两种。敞开式又细分为手掘式顶管、挤压式顶管、机械开挖式顶管和挤压土层式顶管。封闭式施工工艺有水力掘进顶管法、土压平衡式顶管法和泥水平衡时顶管法。 三、现状分析 经过多年的发展，顶管技术在我国已得到大量地实际工程应用，且保持着高速的增长势头，无论在技术上、顶管设备还是施
顶管工程施工方法
顶管工程施工方法 工程简介：马鞍山某路是合肥市市政基础设施重点工程之一，是合肥市道路网即二环九射加五横五纵中五条南北向主干道之一，并且是唯一未建的道路，它处于合肥市道路网密度最小的东南角，马鞍山路设计南起东流路，北至屯溪路，全长约3500m，道路规划红线50m，与之相交的道路有水阳江路、望江东路、太湖路、九华山路。属城市一级主干路，计算行车速度60km/h。.因此，马鞍山某路的建设在合肥市道路网中具有特别重要的位置。 本工程建设单位为安徽某房地产开发有限公司，工程由合肥市城市建设重点工程指挥部市政办公室组织实施，设计单位为合肥市某建筑设计研究院，监理单位为合肥市恒信监理公司。 工程质量按国家现行的有关市政工程施工与质量验收验收，质量要求达到优良等级，争创安徽“黄山杯”优质工程。 工期要求：本工程工期要求开工后300个日历天内完成此工程，具体开工时间以开工令为准。 工程承包形式：包干包料总承包，所有材料均由施工单位自行采购，材料的采购落实必须经业主及监理的认可，并经抽检试验合格后方可使用。 资金来源：本工程项目资金来源于安徽某房地产开发有限公司企业自有资金。 马鞍山某路污水管道工程局部地段埋设较深，根据设计要求，污43号井至污56号井段，污53号井至污出1号井接王小郢污水处理厂段管道改为顶管施工，长度约1040m，管径均为D1000钢筋砼管。
顶管法是一种不开槽的管道铺设方法，借助顶镐从事先准备好的工作坑出发，按管道的设计位置，边挖土，边开动顶镐，将管材逐节顶进地层中，这样反复操作，直至将管材顶进至设计长度为止。 由于顶管埋深较深，顶管施工前，对顶进土层要进行详细的地质调查和水文地质的研究，并且要对顶进经过的地下管线进行探查，以便在顶进中制定措施，防止原有管线遭到损坏。 本工程D1000污水管道采用土压平衡顶管，土压平衡原理即是密封的机头前仓内被土体充满，管道向前推进时，前仓土体通过螺旋机搅拌输送到机头后方，操作人员通过土压力表掌握前仓内的土压力，达到主动土压平衡状态。 一、工作坑的设置 本工程顶管采用双向顶进，顶管工作坑分别设置在污44井、污46井、污48井、污50井、污52井、污54井、污56井、污出4井、污出2井，共9处。 工作坑应有足够的工作面，坑底尺寸一般应按下式计算： 底宽=D+2.4～3.2m 底长=L1+L2+L3+L4+L5 式中D顶管的管外径 L1管节顶进后，尾端压在导轨上的长度（一般在0.3—0.5m） L2管节长度 L3出土工作面长度（一般在1.0—1.8m）
顶管施工工程
顶管施工工程 1、概述：详见图纸及招标文件要求 2、顶管施工工艺流程
3、顶管掘进机选型 土压平衡掘进机具有沉降控制精度高，顶进速度快，便于操作和维修，有施工可靠性等特点，在长期顶管施工中说明是适合地质条件。
4、主顶进装置 主顶进系统由底架、油缸组、顶进环、钢后靠及液压泵站等组成，其主要功能是完成管节顶进。 （1）底架：承托顶管机头、顶进环、混凝土管节。底架设有微调千斤顶和水平支撑，可以调节底架高程和水平位置。底架顶部设内、外两幅轨道，内轨作顶管机、混凝土管节的承托及导向之用，外轨则为顶进环往复行走之用。 （2）油缸组选择 根据经验，油缸组选符合招标文件要求。 （3）液压泵站 符合招标文件要求。 （4）顶进环 由顶环和顶座组成，顶环用螺栓固定在顶座上，顶座底设有顶轮，可沿底架上的外侧轨道往复运行。顶进时，油缸将顶环顶入混凝土管节尾部，与管节端部环垫板相贴，起对中及导向作用，并传递油缸顶力，均匀作用在混凝土管节上。 5、泥浆系统 （1）泥浆减阻 A、用泥浆减阻是长距离顶管减少摩阻力的重要环节之一。在顶管施工过程中，如果注入的的润滑泥浆能在管子的外围形成一个比较完整的泥浆套，则其减摩效果将是十分令人满意的，一般情况下摩阻力可减至3-5KN／m。 B、润滑泥浆材料主要采用钠基膨润土、纯碱。物理性能指标：比重1.05-1.08g／cm3，粘度30—40s，泥皮厚3-5m。 （2）注浆设备 润滑泥浆用BW-160压浆泵通过总管、支管、球阀、管节上的预备注浆孔压到管子与管土体之间，包住砼管。 （3）压浆工艺及压浆操作规 对于中距离顶管，为了减少土体与管壁间的摩阻力，应在管道外壁压注润滑泥浆。为确
大断面矩形顶管施工技术资料讲解
大断面矩形顶管施工技术 一、矩形顶管简介 矩形顶管法是借助顶推设备（液压千斤顶）将管节从工作坑（始发井）内穿过土层一直推到接收坑（到达井）内，依靠顶管机刀盘不断地切削土屑，由螺旋机将切削的土屑排出，并通过洞内水平运输至始发井口吊出。边顶进，边切削，边排土，将管道逐段向前铺设的一种非开挖施工技术。 1.2 矩形顶管适用范围 矩形顶管工艺适用范围如图1.2-1所示。 地铁出入口 过街通道 地下综合管廊 穿越铁路、河流等 图1.2-1 矩形顶管适用范围示意图 1.3 矩形顶管施工优缺点 1.3.1 矩形顶管工优点 （1）施工占地面积小、噪音低、无扬尘； （2）不开挖路面、不封闭交通、不改迁管线； （3）在同等截面下，矩形隧道比圆形隧道能更有效的利用地下空间；
（4）施工对周围土体扰动小，能有效控制地面和管线沉降； 1.3.2 矩形顶管工缺点 根据顶管机设计，顶管螺旋机出土最大粒径为250mm，，施工中有可能会遇到顶管机无法排出的较大孤石。在遇到顶管机无法排出的孤石时需于地面确定孤石位置进行临时交通疏解，开挖取出孤石。 二、大断面矩形顶管机介绍 顶管机根据矩形顶管设计尺寸及地层情况进行设计制造，主要由切削搅拌系统、驱动系统、纠偏及液压系统、出渣系统、顶推系统、测量显示系统、电气操作系统等组成。 2.1 切削搅拌系统 矩形顶管配置了6个辐条式刀盘，刀盘开口率70%以上，采用3前3后平行轴式布置,相邻刀盘的切削区域相互交叉，开挖覆盖率能达到93%~95%。考虑要通过加固区，在前盾切口环全圆布置切刀，对盲区进行主要切削。
刀盘切削下来的土体充满整个土仓，并经过刀盘附带的搅拌棒充分搅拌均匀后，由底部螺机出土孔进行出土。 2.2 驱动系统 (1)驱动形式：变频驱动； (2)速度：0～1.16 rpm，无级变速； (3)最大理论扭矩：1444kN·m（单个刀盘） (4)驱动功率：30kw×6×6（6组） 2.3 出渣系统 螺旋输送机结构包括壳体、轴式叶片、驱动装置、尾部闸门几部分。螺旋输送机安装在土压仓下部，其作用是排除渣土、碎石以及调控土压仓压力，实现土压平衡。 排出的渣土经过洞内水平运输至始发井口，吊运至集土坑。
顶管施工工程
顶管施工工程标准化工作室编码[XX968T-XX89628-XJ668-XT689N]
顶管施工工程 1、概述：详见图纸及招标文件要求 2、顶管施工工艺流程
3、顶管掘进机选型 土压平衡掘进机具有沉降控制精度高，顶进速度快，便于操作和维修，有施工可靠性等特点，在长期顶管施工中说明是适合地质条件。
4、主顶进装置 主顶进系统由底架、油缸组、顶进环、钢后靠及液压泵站等组成，其主要功能是完成管节顶进。 （1）底架：承托顶管机头、顶进环、混凝土管节。底架设有微调千斤顶和水平支撑，可以调节底架高程和水平位置。底架顶部设内、外两幅轨道，内轨作顶管机、混凝土管节的承托及导向之用，外轨则为顶进环往复行走之用。 （2）油缸组选择 根据经验，油缸组选符合招标文件要求。 （3）液压泵站 符合招标文件要求。 （4）顶进环 由顶环和顶座组成，顶环用螺栓固定在顶座上，顶座底设有顶轮，可沿底架上的外侧轨道往复运行。顶进时，油缸将顶环顶入混凝土管节尾部，与管节端部环垫板相贴，起对中及导向作用，并传递油缸顶力，均匀作用在混凝土管节上。 5、泥浆系统 （1）泥浆减阻 A、用泥浆减阻是长距离顶管减少摩阻力的重要环节之一。在顶管施工过程中，如果注入的的润滑泥浆能在管子的外围形成一个比较完整的泥浆套，则其减摩效果将是十分令人满意的，一般情况下摩阻力可减至3-5KN／m。 B、润滑泥浆材料主要采用钠基膨润土、纯碱。物理性能指标：比重1.05-1.08g／ cm3，粘度30—40s，泥皮厚3-5m。 （2）注浆设备 润滑泥浆用BW-160压浆泵通过总管、支管、球阀、管节上的预备注浆孔压到管子与管土体之间，包住砼管。 （3）压浆工艺及压浆操作规 对于中距离顶管，为了减少土体与管壁间的摩阻力，应在管道外壁压注润滑泥浆。为确保减小管道外壁的摩阻力，需要有切实可行的技术措施来保证润滑泥浆，在施工期间不失水沉淀、不固结，合理布置压浆孔。在管节断面一侧安装压浆总管，每6米处接三通阀门至管节注浆孔。总管与阀门用软管连接。制定合理的压浆工艺，严格按压浆操作规程进行。为使顶进时形成的建筑间隙及时用润滑泥浆填补，形成泥浆套，达到减少摩阻力及控制地面沉降。压浆时必须坚持“先压后顶，随顶随压，及时补浆”的原则，泵送注浆压力控制在0.1-0.6Mpa(1-6kg／cm3)。 4）压浆工艺流程：
2021年大断面矩形顶管施工技术
大断面矩形顶管施工技术 一、 欧阳光明（2021.03.07） 二、矩形顶管简介 矩形顶管法是借助顶推设备（液压千斤顶）将管节从工作坑（始发井）内穿过土层一直推到接收坑（到达井）内，依靠顶管机刀盘不断地切削土屑，由螺旋机将切削的土屑排出，并通过洞内水平运输至始发井口吊出。边顶进，边切削，边排土，将管道逐段向前铺设的一种非开挖施工技术。 1.2 矩形顶管适用范围 矩形顶管工艺适用范围如图1.2-1所示。 地铁出入口 过街通道 地下综合管廊 穿越铁路、河流等
图1.2-1 矩形顶管适用范围示意图 1.3 矩形顶管施工优缺点 1.3.1 矩形顶管工优点 （1）施工占地面积小、噪音低、无扬尘； （2）不开挖路面、不封闭交通、不改迁管线； （3）在同等截面下，矩形隧道比圆形隧道能更有效的利用地下空间； （4）施工对周围土体扰动小，能有效控制地面和管线沉降； 1.3.2 矩形顶管工缺点 根据顶管机设计，顶管螺旋机出土最大粒径为250mm，，施工中有可能会遇到顶管机无法排出的较大孤石。在遇到顶管机无法排出的孤石时需于地面确定孤石位置进行临时交通疏解，开挖取出孤石。 二、大断面矩形顶管机介绍 顶管机根据矩形顶管设计尺寸及地层情况进行设计制造，主要
由切削搅拌系统、驱动系统、纠偏及液压系统、出渣系统、顶推系统、测量显示系统、电气操作系统等组成。 2.1 切削搅拌系统 矩形顶管配置了6个辐条式刀盘，刀盘开口率70%以上，采用3前3后平行轴式布置,相邻刀盘的切削区域相互交叉，开挖覆盖率能达到93%~95%。考虑要通过加固区，在前盾切口环全圆布置切刀，对盲区进行主要切削。 刀盘切削下来的土体充满整个土仓，并经过刀盘附带的搅拌棒充分搅拌均匀后，由底部螺机出土孔进行出土。 2.2 驱动系统 (1)驱动形式：变频驱动； (2)速度：0～1.16 rpm，无级变速； (3)最大理论扭矩：1444kN·m（单个刀盘） (4)驱动功率：30kw×6×6（6组） 2.3 出渣系统 螺旋输送机结构包括壳体、轴式叶片、驱动装置、尾部闸门几部分。螺旋输送机安装在土压仓下部，其作用是排除渣土、碎石以及调控土压仓压力，实现土压平衡。 排出的渣土经过洞内水平运输至始发井口，吊运至集土坑。2.4 纠偏系统 纠偏系统主要作用就是在推进过程中，若出现轴线偏离一定角度，则使用纠偏油缸进行纠偏，以纠正矩形盾构顶管的姿态，纠偏油缸属于主动铰接，纠偏油缸的布置主要考虑结构上合理，满足上
(完整版)顶管施工方法
顶管施工方案 一、顶管范围及主要施工内容 本工程为鄞州路已建W6-1～钱湖南路已建W51主要穿越路基、河流。管径采用?900的钢筋砼F型承插管，全长约1300米，顶管工作井10只，接收井7只. 一、顶管前准备工作 1、顶管施工方法的选定应根据施工沿线的地形、工程和水文地质、交通状况、地上建筑物、地下管线和有无地下障碍物等实际情况和对地表变形控制的要求综合考虑后作出选定，必须确保安全，保证质量，经济适用，节约用地。 2、顶管的施工顺序，应从整个排水系统考虑，一般宜从下游开始，在进行起始掘进段顶管时，应选择施工条件较好、技术风险较少，顶程较短的地段进行，同时作必要的现场技术数据的测试和分析工作，以便了解地下实际土质，适应施工环境，掌握顶管设备运转规律，合理组织操作人员，通过起始掘进段的顶进小结，进一步调整各项施工技术参数，优化下一步顶管施工工艺。 3、所有顶管设备必须经过维修保养，经检验合格后方可运入施工现场。在进入工作坑安装时必须进行单机和整机联动调试，在顶进中必须贯彻例行保养制度。 4、应按保证工程质量、安全、文明施工、保护地面建筑物与地下管线、维持道路交通等要求，根据不同的工程地质、水文地质与施工环境和条件合理选择顶管机头。 5、在综合考虑了上述各种因素后，合理选择顶管和施工方法。 二、顶管施工顺序及工艺流程 一、施工顺序 基坑底基础及后靠背安置──安装导轨──设置承压壁──安装主顶设备──安装顶管机头──安置起重机械──安置土方运输设备──安放管节──顶进 顶进工艺流程： 沉井中心线测量放样──安装顶机架与主顶装置──顶进管机顶进，吊下一节管节──管节顶
进────顶完第一节管，吊下一节管──管节拼装──顶力接近许用力──吊放中继环──同上继续再顶──出洞，顶管机与管节分离。 三、顶管设备安装 （1）顶管机头选型 本施工段管道内底标高，管顶覆盖厚度已达到要求。根据地质状况及实际情况，拟采用多盘土压平衡式机头，头部有4个切土切刀盘，机头出土采用刀盘切削原状土， （2）顶力估算 按采取管壁外侧同步注入触变泥浆处理，手掘式顶管所引起的阻力R2=F2。根据以往在软土地层顶进的施工经验，一般可取 F2=8～12KN/m2 按顶进长度为50m，管道外径0.52计算，最大顶进阻力P=F2лDL=12×3.1416×1.20×50=113 0KN≈113t。 配备150t液压千斤顶能完全满足顶力需要。活塞行程700mm，主油泵最大供电压49MPa，供电量10L/min。 （3）顶管设备安装 a、安装导轨 导轨采用装配式导轨，安放在砼基础面上，导轨定位后，必须稳固正确，在顶进中承受各种负载时不位移，不变形，不沉降，导轨安放前应先复核管道中心位置。 二根导轨必须互相平行，等高，导轨面的中心标高应按设计沟底标高设置，在顶进中必须经常复测调整，以确保顶进轴线的精度。导轨的坡度应与设计管道坡度相一致。 导轨采用轻型导轨，由钢轨、横梁和垫板组成。 导轨的轨距B=2√R2外-R2内。 b、设置承压壁 承压壁应承受和传递全部顶力，必须具有足够的强度和刚度，应根据最大顶力计算具有较大的安全度。1、方形沉井前垫以40×40cm方枕木，枕木外衬厚5cm钢板作为承压面，钢板面
顶管工程施工方案.doc
顶管工程施工组织设计 工程概况 ×××路位于×××。道路红线宽度为100米，为机非分流的城市快速路。污水管位于道路中心线南侧15.5米，管径为φ1200，平均埋深为6.5～7.0米。顶管工程分二段，第一段从21#井开始，穿越×××向东，在35#井处向南折入泵站至泵站进水闸门井，长度约632米；第二段从51#井开始至52#井结束，主要是穿越×××，长度为120米。 顶管工程工作量：752米管道顶进（φ1200）、6只顶管沉井、2只顶管工作坑。 第一章 沉井施工 沉井施工程序： 基坑测量放样→基坑开挖→刃脚垫层施工→立井筒内模和支架→钢筋绑扎→立外模和支架→浇捣混凝土→养护及拆模→封砌预留孔→井点安装及降水→凿除垫层、挖土下沉→沉降观察→铺设碎石及混凝土垫层→绑扎底板钢筋、浇捣底板混凝土→混凝土养护→素土回填。 第一节 基坑测量放样 根据沉井设计图纸和工程地质报告所揭示的地质情况，沉井基坑开挖深度取2 米，沉井刃脚外侧面至基坑边的工作距离取2米，基坑边坡采用1:1。整平场地后，根据沉井的中心座标定出沉井中心桩、纵横轴线控制桩及基坑开挖边线。施工放样结束后，须经监理工程师复核准确无误后方可开工。 工作井、接收井基坑布置示意见附图。
第二节 基坑开挖 经监理工程师认可的基坑开挖边线确定后，即可进行挖土工序的施工。挖土采用1米3的单斗挖掘机，并与人工配合操作。基坑底面的浮泥应清除干净并保持平整和干燥，在底部四周设置排水沟与集水井相通，集水井内汇集的雨水及地下水及时用水泵抽除，防止积水而影响刃脚垫层的施工。 第三节 刃脚垫层施工 刃脚垫层采用砂垫层和混凝土垫层共同受力。 1.3.1砂垫层厚度的确定 砂垫层厚度Ｈ可采用如下计算公式计算： Ｎ／Ｂ＋γ Ｈ≤［σ］ 砂 根据计算结果，无论是工作井还是接收井，砂垫层厚度Ｈ均为 60（厘米）。 砂垫层采用加水分层夯实的办法施工，夯实工具为平板式振捣器。 1.3.2混凝土垫层厚度的确定 混凝土垫层厚度可按下式计算公式计算： ｈ＝（Ｇ ／Ｒ－ｂ）／2 根据计算结果，混凝土垫层厚度ｈ为10～15厘米（工作井为15厘米，接收井为10厘米）。 混凝土垫层表面应用水平仪进行校平，使之表面保持在同一水平面上。 第四节 立井筒内模和支架 由于顶管沉井高度达8米左右，因此，井身混凝土分三节浇捣，内模同样分三节按装。井筒模板采用组合钢模与局部木模互相搭配，以保证内模的密封性。 刃脚踏脚部分的内模采用砖砌结构，宽度与刃脚同宽。井身内模支架采用空心钢
顶管管道施工检验批质量验收记录表
G2-15 顶管管道施工检验批质量验收记录表 50268-2008
2 主控项目的计数检验项先填写“检验批主控项目计数检验记录表”（G1-1-1）；检验批一般项目计数检验数据较多时，可先填写“检验批一般项目计数检验记录表”（G1-1-2），然后将计数检验结果填写在本表相应的检查结果栏内。将两表作为本表的附页。 3 管道内径（）；L为顶进长度（）；Δ曲线顶管相邻管节接口允许的最大间隙与最小间隙之差（）；曲线顶管的设计曲率半径（）。 顶管管道施工质量验收标准（ 50268-2008） 6.7.3顶管管道应符合下列规定： 主控项目 1 管节及附件等工程材料的产品质量应符合国家有关标准的规定和设计要求； 检查方法：检查产品质量合格证明书、各项性能检验报告，检查产品制造原材料质量保证资料；检查产品进场验收记录。 2接口橡胶圈安装位置正确，无位移、脱落现象；钢管的接口焊接质量应符合本规范第5章的相关规定，焊缝无损探伤检验符合设计要求； 检查方法：逐个接口观察；检查钢管接口焊接检验报告。
3 无压管道的管底坡度无明显反坡现象；曲线顶管的实际曲率半径符合设计要求； 检查方法：观察；检查顶进施工记录、测量记录。 4 管道接口端部应无破损、顶裂现象，接口处无滴漏； 检查方法：逐节观察，其中渗漏水程度检查按本规范附录F 第F．0．3条执行。 一般项目 5 管道内应线形平顺、无突变、变形现象；一般缺陷部位，应修补密实、表面光洁；管道无明显渗水和水珠现象；检查方法：按本规范附录F第F．0．3条、附录G的规定逐节观察。 6 管道与工作井出、进洞口的间隙连接牢固，洞口无渗漏水； 检查方法：观察每个洞口。 7 钢管防腐层及焊缝处的外防腐层及内防腐层质量验收合格； 检查方法：观察；按本规范第5章的相关规定进行检查。 8 有内防腐层的钢筋混凝土管道，防腐层应完整、附着紧密； 检查方法：观察。 9 管道内应清洁，无杂物、油污； 检查方法：观察。 10顶管施工贯通后管道的允许偏差应符合表6．7．3的规定。
地下综合管廊与矩形顶管施工
地下综合管廊与矩形顶管施工 摘要：城市综合管廊是市政工程的综合，城市综合管廊设计成为评价市政工程系统性、综合性、科学性的重要标尺，在城市化进程加速、空间资源紧张的背景下，合理地进行城市综合管廊设计工作就显得尤为重要。本研究主要介绍将矩形顶管施工方法运用到地下综合管廊之中。 关键词：地下综合管廊；矩形顶管；施工 1?C合管廊 综合管廊，就是在地下建造一个隧道空间，将两种以上的城市管线集中设置于同一地下人工空间内所形成的一种现代化的城市基础设施，这样便于统一管理和设计。 一方面，首先是我国对地下综合管廊的经济性只是停留在管道直埋的造价上，但这样是不科学的，应该从建设和维修及其管理的方面进行比较，才能反映地下综合管廊优越性。当前管道直埋的成本往往只考虑前期投入资金，而忽略了交通堵塞、重埋成本，而地下综合管廊的经济效益恰恰表现在重埋修建成本上，比如对交通环境影响较小。其次随着城市发展，城市地下管线已经如蜘蛛网般密集，而且有增无减，各类管线的无序开发，给有限的城市地下空间带来了太大的难题，修建综合管廊可以大大改善这种恶性循环，大大
改善施工引起的交通堵赛、城市地面混乱等问题。最后地下结构是具有天然的抗震、防风、防洪等作用，可以大大降低自然灾害对城市管线的伤害，在战时也可以有一定的保护作用，大大提高了城市的防灾能力。 从另一方面上来看，首先综合管廊处于地面以下，存在很多技术性难题，施工相对困难；其次地下综合管廊投资较大，回收周期较短，需要各个单位互相协调与沟通；最后将不同管线放置于同一地下空间，容易造成一定的安全隐患，且现有的关于地下综合管廊的法律还有待完善。 2顶管施工 顶管施工的施工方案很多，但是大同小异，下面以机械顶管说明顶管法的施工原理。顶管施工一般是在坑内设置支座和安装千斤顶，借助千斤顶和掘进机前进，沿着铺设的管线一直到达接收坑。这是一种边开挖地层，边接长管道的顶进方法。 3矩形顶管与地下综合管廊的结合 现在我们来了解一下矩形顶管施工的历史，世界上最早的顶管法隧道是1826年开始建筑的英国伦敦穿越泰晤士河底的矩形公路隧道。由于圆形隧道衬砌结构具有受力均匀、内力较小，而且施工性能比较好的优点，在此后100余年内，几乎所有的隧道断面都是圆形的。1960年代，日本及欧洲的一些国家已经开始研究矩形顶管技术，其中日本的发展速度
顶管工程施工合同模板(完整版)
合同编号：YT-FS-4205-44 顶管工程施工合同模板 (完整版) Clarify Each Clause Under The Cooperation Framework, And Formulate It According To The Agreement Reached By The Parties Through Consensus, Which Is Legally Binding On The Parties. 互惠互利共同繁荣 Mutual Benefit And Common Prosperity
顶管工程施工合同模板(完整版) 备注：该合同书文本主要阐明合作框架下每个条款，并根据当事人一致协商达成协议，同时也明确各方的权利和义务，对当事人具有法律约束力而制定。文档可根据实际情况进行修改和使用。 甲方： (以下简称甲方) 乙方： (以下简称乙方) 甲方根据电信工程施工需要，经与乙方充分协商， 乙方愿承担甲方顶管工程的施工任务，达成合同条款 如下： 一、工程名称：方元公司丈八一路、唐延路电信 过路顶管工程 二、分包工程单价： 顶D1800砼管每延长米由乙方开挖)。 三、工程结算： 每个工作坑开始顶管时，甲方应付给乙方每坑壹 万元生活费。按月进度付款。甲方必须每月付清当月 所完成工程量的90%工程款，完成一个坑清一个坑的 工程款。综合单价以外部分根据实际发生量予以结算。 工程完工后一次付清剩余总工程款的10%工程款。
四、安全生产： 1、乙方必须贯彻有关安全施工的规章制度，严格遵守安全操作规程，对员工进行安全教育，做好防范工作。 2、乙方应自觉接受安全检查，对查出的问题及时改正。 3、生产所需要的劳保用品由乙方自行解决 五、双方的责任： 合同签订后，不经双方协商同意，任何一方不得随意变更或解除。如乙方不经甲方同意，单方解除合同时，应由乙方赔偿甲方因影响施工计划而造成的经济损失。如甲方单方面解除合同应赔偿乙方因此而造成的经济损失。 甲方所拥有的权利： 1、每天对乙方进行技术、安全措施检查、作好记录，并双方签字。 2、对工程质量和安全进行检查和监督。 3、提供文明施工所需物资和设施，乙方按甲方
城市下穿通道矩顶管施工工法
城市下穿通道矩形顶管施工工法 1. 前言 长期以来，城市过街通道一直采用传统的明挖法、矿山法施工。明挖法施工对城市地面交通和居民的正常生活有影响，其管线改迁、交通疏解工作量巨大，协调工作困难，且矿山法施工容易引起地下水流失,从而引起地面沉降或隆起；在施工中处理不当,容易引起地面坍塌,从而造成对周边环境的影响和引发事故。矩形顶管法是上世纪70年代末由日本最先研发并使用，它作为过街通道施工的新方法在实际运用中有着施工进度快、无噪音、无振动，对地面交通及沿线建筑物、地下管线和居民生活等影响很小等优点，上世纪90年代中期在江浙等沿海地区开始推广应用，其断面尺寸由2.5m×2.5m的小断面发展到现在的6m×4m大断面，施工技术也日趋成熟。 2. 工法特点 2.0.1顶管法施工占地面积少，与同管径的明挖施工相比可节约用地。 2.0.2施工移入地下使地面活动不受施工的影响，可保持交通运输畅通无阻。 2.0.3穿越铁路、公路、河流、建筑物等障碍物时可减少沿线的拆迁工作量，节约资金和时间，降低工程造价。 2.0.4利用土压平衡矩形顶管机可对矩形断面进行全断面切削,保持土压平衡，对周围土体扰动小。施工过程中能做到不破坏现有的管线及构筑物，不影响其正常使用。 2.0.5施工无噪音，减少对沿线环境的污染。 2.0.6施工不受季节、风雨等气候条件影响。 2.0.7通过可编逻辑程序控制器及各类传感器等随时监测施工状况，确定施工参数，使整个施工过程处于受控状态，从而有效控制矩形隧道顶进轴线、转角偏差及地面沉降。 3. 适用范围 3.1本工法适用于粘土、淤泥质粘土、粉质砂土及砂质粉土等地层或不宜大开挖的错综复杂的各类地下管线下的地铁车站出入口通道及各种过街人行、车行通道施工。 3.2根据国内外已经施工的各种工程实例，通常还可将矩形顶管法应用于以下工程： 3.2.1穿越城市繁华街道的地下通道工程； 3.2.2穿越江河、湖泊、港湾水体下的供水、输气、输油管道工程； 3.2.3穿越城市建筑群、繁华街道地下的上下水、煤气管道工程；
浅覆土小间距矩形顶管施工地表变形控制技术
收稿日期:2018－06－29;修回日期:2019－02－20 第一作者简介:韩占波(1972—)，男，河南洛阳人，1996毕业于西南交通大学，工程管理专业，本科，工程师，从事地下工程及隧道技术与技术管理工作。E- mail :hanzhanbo2000@163．com 。浅覆土小间距矩形顶管施工地表变形控制技术 韩占波1，豆小天2，曹伟明2，王晋波2，赵李勇2，郑丽军 2 (1．中铁隧道局集团有限公司，广东广州511458;2．中铁隧道集团二处有限公司，河北三河065201) 摘要:为研究顶管施工过程中的地表变形规律，探索地表变形的的控制技术，最大限度地保证顶管施工过程的安全，依托某总部地下停车场项目，针对国内首例采用结构分割转换工法(CC 工法)实施的矩形顶管工程施工地表变形影响因素进行分析，主要包括覆土厚度、施工过程地层损失、隧道小间距施工对相邻隧道土体作用等。研究分析表明:1)通过采取控制掘进速度、控制土舱压力、控制注浆量、控制出渣量、控制顶进姿态等地表沉降控制技术措施，有效地控制了地表变形;2)在顶推过程的各个阶段，地表变形呈现不同的特点，当出现变形过大时，通过调整土舱压力、补充注浆等控制措施，使地表变形逐渐趋于稳定变化状态;3)通过对施工过程地表变形监测数据整理分析，进一步验证了采取地表变形控制措施的有效性和必要性。关键词:矩形顶管;浅覆土;小间距;掘进速度;土舱压力;掘进姿态DOI :10．3973/j．issn．2096－4498．2019．03．022文章编号:2096－4498(2019)03－0496－08 中图分类号:U 45 文献标志码:B 开放科学(资源服务)标识码(OSID ): Control Technology for Surface Deformation Induced by Construction of Shallow-covered and Small-spacing Ｒectangular Pipe Jacking HAN Zhanbo 1，DOU Xiaotian 2，CAO Weiming 2，WANG Jinbo 2，ZHAO Liyong 2，ZHENG Lijun 2 (1．China Ｒailway Tunnel Group Co．，Ltd．，Guangzhou 511458，Guangdong ，China ;2．The 2nd Engineering Co．，Ltd．of China Ｒailway Tunnel Group ，Sanhe 065201，Hebei ，China ) Abstract :During the construction of underground works by pipe jacking method ，surface deformation is often caused by construction disturbances ，and there is a great safety risk during the construction process．Therefore ，it is of great significance to study the law of surface deformation in the process of pipe jacking ，and explore the surface deformation control technology for ensuring the safety of the pipe jacking．The surface deformation influencing factors ，i．e．thickness of covering soil ，soil loss during construction and effect of small-spacing tunnel construction on adjacent tunnel ，are analyzed by taking a rectangular pipe jacking project constructed by structural cut and convert (CC )method for the first time in China for example．The analytical results show that :(1)The surface deformation has been brought under effective control by controlling excavation speed ，soil chamber stress ，grouting amount ，mucking amount and pipe attitude．(2)The surface deformation varies with thrusting ，and it becomes stable by adjusting soil chamber stress and supplementary grouting．(3)The effectiveness and necessity of the deformation control measures are verified by deformation monitoring data analysis． Keywords :rectangular pipe jacking ;shallow cover ;small spacing ;boring speed ;soil chamber press ;boring attitude 0引言 顶管法具有机械化施工、主体结构预制拼装、对地 上交通及环境影响小的优势，在城市地下空间开发中被广泛应用。其中矩形顶管的空间利用率高和开挖土方量少，相比圆形顶管更具优势。目前，矩形顶管技术在国内已成功应用于综合管廊、地铁区间隧道、地下过 街通道等多个工程项目。但是，在顶管工程施工过程 中不可避免地会引起地层扰动，造成地表变形，施工过程存在较大安全风险。 国内学者通过现场试验、监测数据分析及借助数值模拟手段，对顶管施工地表变形规律及机制进行研究， 取得了良好成果［1－3］ 。在顶管施工地表变形产生
顶管工程全套施工组织设计方案
目录 第一章顶管施工组织设计 (3) 第1节施工组织设计编制说明 (3) 第2节工程概况 (6) 第3节管理机构与部署 (10) 第4节拟投入的主要施工机械设备表 (27) 第5节劳动力计划和周转料计划表 (35) 第6节计划开、竣工日期和施工进度网络图 (39) 第7节施工总平面图 (40) 第8节施工技术方案 (45) 第9节质量保证措施 (175) 第10节安全文明施工和创建"安全文明工地"措施 (194) 第11节工期保证措施 (209) 第12节冬、雨季施工措施和防护措施 (214) 第13节工程回访、保修服务及承诺 (216) 1
第二章顶管 (217) 2
第一章顶管施工组织设计 第1节施工组织设计编制说明 1.1 编制依据 （1）第四水厂水源工程施工招标文件； （2）招标文件澄清及答疑； （3）工程招标图纸； （4）根据ISO9001：2000 标准建立的质量体系文件； （5）招标文件要求的技术规范标准： 《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002 《砌体工程施工质量验收规范》GB50203-2002 《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002 《屋面工程质量验收规范》GB50207-2002 《建筑地面工程施工质量验收规范》GB50209-2002 《建筑装饰装修工程篱工质量验收规范》GB50210-2001 3
《建筑给水排水及暖通工程施工质量验收规范》GB50242-2002 《建筑电气工程施工质量验收规范》GB50303-2002 《建设工程监理规范》GB50319-2000 《民用建筑工程室内环境污染控制规范》GB50325-2001 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99 《多孔砖砌体结构技术规范》JGJ137-2001 《给排水构筑物施工及验收规范》GB141-90 《砼质量控制标准》GB50164-92 《给排水管道工程施工及验收规范》GB50268-97 《钢筋焊接及验收规范》JGJ18-96 《测量规范》GBG50026-93 （6）相关的现行的国家技术标准和验收规范。 1.2 编制原则 （1）技术工艺先进，装备优良，质量优良，安全可靠，健康环保，经济合理。 （2）充分遵循招标文件条款的原则。 4