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PF洗涤罐设计

PF洗涤罐设计
PF洗涤罐设计

新疆工程学院

课程设计说明书

题目名称: PF 洗涤罐设计

系部: 化学与环境工程系

专业:石化11-6(1)

姓名:王欣

学号: 2011230040

指导教师:薛风

时间:2013. 12. 24

新疆工程学院

课程设计评定意见

设计题目:PF 洗涤罐设计

学生姓名:王欣

评定意见:

评定成绩:

指导教师(签名):

年月日

化学工程系课程设计任务书

设计任务书

本次设计的原理

PF洗涤罐工作的原理;工艺物料通过

N进入洗涤与HRW进行搅

4

拌,同时HRW通过

N进入洗涤罐。两者反应后,由于搅拌产生的离

5

心力洗涤后的工艺原料由

N处产出。洗涤剂在合适的温度范围有较

3

大的活性,所以在夹套合内筒之间用合适温度的水进行维持反应温度洗涤后的废液由

N流出。

2

摘要

随着化工行业的发展,洗涤罐的用途越来越广,同时好的洗涤设备必须在合适的洗涤剂的情况下,并且在合适的温度下才能具有更强的洗涤效果。但化工设备必须满足相应的强度、刚度和稳定性,而且还应有合适的流程设计。

关键词:PF洗涤罐、洗涤、强度设计

目录

1、壁厚设计 (1)

1.1内筒壁厚设计 (1)

1.2内筒封头设计 (1)

1.3夹套壁厚设计 (3)

2、封头厚度设计与校核 (3)

2.1封头壁厚设计 (3)

2.2夹套: (4)

2.3验核 (4)

3、鞍座设计 (4)

3.1罐体质量估算: (4)

3.2封头质量估算 (4)

3.3设定观众溶液体积为 (4)

3.4估算附件质量 (4)

4、上盖估算与校核 (5)

5、接管、法兰设计选择 (5)

6、人孔设计 (6)

7、技术特性 (8)

8、人孔补强 (8)

符号说明 (10)

9,PF工艺流程图 (12)

参考文献 (13)

致谢 (14)

1、壁厚设计

设备主要技术指标内筒

夹套

1.1内筒壁厚设计

贮罐内径600i mm D = 罐体(不包括封头)长度1175L mm = 见图表可知,本萃取罐选用00Cr17Ni14Mo2制作罐体和封头 假设筒体名义厚度10n mm δ= 附加裕量3C mm = 则2600210620o i n mm D D δ=+=+?= 筒体有效厚度1037e n C mm δδ=-=-= 则 3330

1.893240

o

L

D

==

3240

882018

o

e

D

δ

==>

查图13-6 外压或轴向受压筒几何参数计算图 得系数A=0.00075 查图13-9 外压圆筒管子和球壳厚度计算图 得系数B=32 Mpa 则允许工作外压[]78

0.36180

o

e

B

p MPa D

δ

=

=

= 因为[]C P P > 则可选用10mm 厚00Cr17Ni14Mo2钢制作筒体

1.2内筒封头设计

采用标准椭圆形封头设计底部

假设18n mm δ= 附加裕量2C mm = 则18216e mm δ=-=

10.93236

182.02516

o

e

e

R

K D δ

δ

?===

= 0.125

0.125

0.00069182.025

o

e

A R

δ

=

=

=

查图13-9 得77B mPa = 则 []77

0.42182.025

o

e

B

P MPa R

δ

=

=

=

因[]c P P > 则可用18n mm δ=厚或20n mm δ=厚00Cr17Ni14Mo2钢 制作的标准椭圆形封头

内筒顶部采用平板封头 其厚度计算公式为

p

D δ=

[]163t

MPa δ=(100o

C )

式中3200C mm D = K 取0.25 φ取1.0 0.004c

MPa p

=

于是7.93p mm δ==

27.9318.93dp

p mm C δ

δ=+=+=

最后采用圆整厚度为9mm 的00Cr17Ni14Mo2钢制作

1.3夹套壁厚设计

1.10.580.64c P =?= 600i D = []153t

MPa σ=

取 1.0φ=(表12-8)

[]2c i

t

c

P D P δσφ?=- 0.64600

1.2575215110.64

mm δ?=

=??-

由于介质为100℃水取2C =1.2mm

表12-9得10.25C =

12C 2.7n C mm δδ=++≈ 圆整后取3n mm δ=

2、封头厚度设计与校核

2.1封头壁厚设计

0.125

o e A R δ=

0.1250.001225612A ==

通过查图13-15得78B MPa =

[]o e B

P R δ=

[]78

0.7656126P MPa =

= 由于[]0.64P >所以满足要求 同前123C C C mm =+=9n mm δ=

2.2夹套:

由公式[]20.5c i

t

c

P D P δσφ?=

-?

1.0φ=0.64c P =600i D mm =[]153t

MPa σ=

0.64600

1.256215110.50.64mm δ?=

≈??-?

同前:12 1.5C C C mm =+=

故 1.256 1.5 2.756C mm δ+=+= 圆整后取3n mm δ=

2.3验核

()

0.92T i e T s e

P D δσφσδ+=

1.25 1.250.640.8T P P ==?=

6e mm δ=285s MPa σ=

()

0.8600940.626

T σ?+=

=?

0.90.9 1.0285256.5s MPa φσ=??=

因而0.9T s δφδ<,所以水压式压强度足够 同理:验证夹管也满足强度要求

3、鞍座设计

3.1罐体质量估算:

11m D L πδ?=

1 3.140.65 1.120.0979801641.75m kg =????≈

3.2封头质量估算

2210.35m D πδ?=

220.35 3.140.65 1.120.097980333.5m kg =?????≈

3.3设定观众溶液体积为

估算得3m V ρ=

3321100.3310m kg =??=?

3.4估算附件质量

4500m kg =

1234m m m m m =+++

1641.75333.5300500=+++ 2775.25kg = 3mg F = 2775.259.81

9.13

F KN ?=≈ 根据表14-18可选耳式支座JB/T4725-92,支座,A2

4、上盖估算与校核

2

220.60.2844D S m ππ

=

=

?≈

F P S

=

46009.81 2.1100.28

P Pa ?=≈?

故选9n mm δ=足够 5、接管、法兰设计选择

12,N N 取 768mm mm φ?。

34,N N 取 657.5mm mm φ

? 56,

N N 取 457.5mm mm φ? 78,N N 取 326mm mm φ? 9N 取 255mm mm φ?

接管补强

经过与是否需要补强标准得 N2N3 需要补强

N2N3通过等面积补强计算 N2:mm mm 876?φ

设a c MP P 5.0=,MnR 16,mm nt 8=δ (1)确定壳体和和接管的计算壁厚和开孔直径

[]2c O

t t

c

p D p δδφ=+ 0.576

215310.5t δ?=

??+

0.124mm ≈ 开孔直径为: 12d d C =+

(76218)2 1.5d =-?+? 53mm =

(2)确定壳体和接管实际厚度,开孔有效补强宽度B 及外侧有效步枪高度1h 。 253106B mm =?= 1h ==18≈

(3)计算需要补强的金属面积和可以作为的金属面积。 需要补强的金属面积为 1()()e A B d δδ=--

(10653)(1.5 1.256)=-?- 12.93=

212()nt t r A h f δδ=-

218(5 1.256)1=??-? 134.8≈

212147.7e A A A mm =+=

由于e A A >所以补强强度满足

同理:

N3处7.5nt mm δ=的外加强平齐接管形式补强结构满足补强强度 JB/T 4703-2000 N1 法兰-RF 65-1.6 N2 法兰-RF 65-1.6 N3 法兰-RF 50-1.6 N4 法兰-RF 50-1.6 N5 法兰-RF 32-1.6 N6 法兰-RF 32-1.6 N7 法兰-RF 20-1.6 N8 法兰-RF 20-1.6 N9 法兰-RF 15-1.6 接管:

N1 mm mm 876?φ N2 mm mm 876?φ N3 mm mm 5.765?φ N4 mm mm 5.765?φ N5 mm mm 5.745?φ N6 mm mm 5.745?φ N7 mm mm 632?φ N8 mm mm 632?φ N9 mm mm 525?φ

6、人孔设计

设置人孔和手孔是为了检查设备和便于安装与拆卸设备内部构件。 手孔的直径一般为150mm~250mm ,标准手孔的公称直径有DN150和DN250两种。手孔的结构一般是在容器上接一短管,并在其上盖上一盲板。

为检查设备使用过程中是否产生裂变、变形、腐蚀等缺陷,应开设检查孔。当设备内径mm D mm i 500300≤<时,至少开设2个75φ的检查孔;当设备内径

mm D mm i 1000500≤<时,至少开设1个400φ的人孔或2个150φ的手孔。人孔和

手孔的形状有圆形和椭圆形两种。椭圆形人孔和手孔的短轴应与受压容器的桶身轴线平行。圆形人孔的直径一般为450mm ,容器压力不高或有特殊需要时,直径可以大一些,标准圆形人孔的公称直径有DN400、DN45、、DN500和DN600共4种。椭圆形人孔的尺寸为mm mm 250400?、mm mm 280380?。

容器在使用过程中,人孔需要经常打开时,可选用快开式结构人孔。如图6-1所示是一

种回转盖快开式人孔的结构图。

图4—1 人孔图

根据设备的公称压力、工作温度所用材料和结构型式的不同,均制订出手孔和人孔标准系列图,供设计者设计时依据设计条件直接选用。常用的人孔和手孔标准有碳素钢、低合金钢制人孔和手孔(HG2151~21535-95)和不锈钢制人孔、手孔等。

表4-1 人孔PN2.5DN450明细表 件号

标准号 名称 数量 材料 尺寸/mm 1 GB/T713-2008 筒节 1 16MnR 320,124801=?=?H d w δ 2 HG20592 法兰 1 16Mn Ⅲ

(锻件)

3 HG20592 垫片 1 石棉橡胶板

3=δ(代号A-F)

4 HG20592 法兰盖

1 Q345R 44,3921==b b

5 HG20592 螺柱

30 35GrMoA 175233??M 6 螺母 40 30GrMo 33M 7 吊环 1 Q235-A-F 8 转臂 1 Q235-A-F 360=d 9

GB/T795-2000

垫圈

20 1 100HV 10 GB/T6170-2000 螺母M20 2 5级 11 吊钩 1 Q235-A-F 12

环 1 Q235-A-F

13 GB/T8163-2000 无缝钢管 1 20 14

支承板

1

Q345R

7、技术特性

内筒:

1、设计压力MPa 0.1

2、工作温度℃ 60

3、物料名称 0017142r G Ni Mo

4、容积3M 0.35

5、材质 HCN 夹套:

1、设计压力MPa 0.6

2、工作温度℃ 60

3、介质 水

4、材质 16MnR 法兰

N1 法兰-RF 65-1.6 N2 法兰-RF 65-1.6 N3 法兰-RF 50-1.6 N4 法兰-RF 50-1.6 N5 法兰-RF 32-1.6 N6 法兰-RF 32-1.6 N7 法兰-RF 20-1.6 N8 法兰-RF 20-1.6 N9 法兰-RF 15-1.6

8、人孔补强

同接管补强

人孔开孔采用补强圈结构,材质为MnR 16,根据JB/T4736-2002,确定补强圈内径

mm D 4841=,外径mm D 7602=,补强厚度为mm 20。

符号说明

c P ——计算压力 a Mp i D ——圆筒的内径 mm O D ——圆筒的外径 mm

[]w P ——圆筒的最大容许压力 a Mp

δ——圆筒的计算厚度 mm

d δ——圆筒的设计厚度 mm 2d C δδ=+ n δ——圆筒的名义厚度 mm 1n d C δδ=+

e δ——圆筒的有效厚度 其值 e n C δδ=+

[]t

δ——圆筒材料在设计温度下的许用应力 a Mp

t σ——圆筒材料在设计温度下的计算应力 a Mp ——焊接接头系数

1C ——钢板厚度的负偏差 mm 2C ——腐蚀余量 mm

C ——厚度附加量 mm 12C C C =+

t σ——圆筒壁在试验压力下的计算应力 a Mp s σ——圆筒材料在试验温度下的屈服点 a Mp

i h ——封头内壁曲面高度 mm

T P ——实验压力 a Mp

P ——设计压力 a Mp

F ——每一支座承受的压力 KN

m ——容器的总质量 kg

g ——重力加速度 重力加速取9.812

m

s

et s ——接管有效厚度 mm nt s ——补强有效厚度 mm

d ——开孔直径 mm

r f ——强度削弱系数

1A ——壳体有效厚度减去计算厚度之外的多余面积 2mm 2A ——接管有效厚度减去计算厚度之外的多余面积 2mm

3A ——焊缝金属减去计算厚度之外的多余面积 2mm t f ——接管的计算厚度 mm e A ——补强面积 2mm

4A ——有效补强范围内另加的补强面积 2mm

B ——有效宽度 mm

9,PF工艺流程图

脱硫设计计算

4.2废气处理工艺选择 综上比较可知,几种主要的湿法除硫的比较可知:双碱法不仅脱硫效率高(>95%),吸收剂利用率高(>90%)、能适应高浓度SO2烟气条件、钙硫比低(一般<1.05)、采用的吸收剂价廉易得、管理方便、能耗低、运行成本低,不产生二次污染,所以本次设计采用双碱法进行脱硫。 4.2.2 工艺说明 脱硫工艺原理: 干燥塔废气经洗涤塔进行降温后,进入旋风除尘器除尘,然后进入双碱法脱硫除尘系统,双碱法脱硫除尘系统采用NaOH作为脱硫吸收剂,将脱硫剂经泵打入脱硫塔与烟气充分接触,使烟气中的二氧化硫与脱硫剂中的NaOH进行反应生成Na2SO3,从脱硫塔排出的脱硫废水主要成分是Na2SO3溶液,Na2SO3溶液与石灰反应,生成CaSO3和NaOH,CaSO3经过氧化,生成CaSO4沉渣,经过沉淀池沉淀,沉淀池内清液送入上清池,沉渣经板框压滤机进一步浓缩、脱水后制成泥饼送至煤灰场,滤液回收至上清池,返回到脱硫塔/收集池重新利用,脱硫效率可达95%以上。 工艺过程分为三个部分: 1石灰熟化工艺: 生石灰干粉由罐车直接运送到厂内,送入粉仓。在粉仓下部经给料机直接供熟化池。为便于粉仓内的生石灰粉给料通畅,在粉仓底部设有气化风装置和螺旋输送机,均匀地将生石灰送入熟化池内,同时按一定比例加水并搅拌配制成一定浓度的Ca(OH)2浆液,送入置换池。 配制浆液和溶液量通过浓度计检测。 2吸收、再生工艺: 脱硫塔内循环池中的NaOH溶液经过循环泵,从脱硫塔的上部喷下,以雾状液滴与烟气中的SO2充分反应,生成Na2SO3溶液,在塔内循环,当PH值降低到一定程度时,将循环液打入收集池,在置换池内与Ca(OH)2反应,生成CaSO3浆液。将浆液送入氧化池氧化,生成CaSO4沉渣,送入沉淀池。向置换池中加Ca(OH)2和NaOH都是通过PH 计测定PH值后加入碱液,脱硫工艺要求的PH值为9~11。 3废液处理系统:

竖流沉淀池设计计算书

竖流沉淀池设计计算书 设 计:****** 1. 设计概述 为了使出水水质达到景观用水标准,减轻后续工艺的负担,在一般生物法处理工艺前面会设置一个初沉池,它可以去除部分的悬浮物,对SS 的去除率能达到50%,另外初沉池对COD ,BOD 的去除率也能达到10%,较大的减轻了后续工艺的负担。 本设计采用竖流式沉淀池作为初沉池,为了降低施工的难度,该竖流沉淀池采用多个污泥斗,这可以降低沉淀池的高度。设计规模为100m3/h ,为两池并联设计。 2. 竖流沉淀池构筑物工艺计算 根据《建筑中水设计规范》中的规定,初次沉淀池的设置应根据原水水质和处理工艺等因素确定。当原水为优质杂排水或杂排水时,设置调节池后可不再设置初次沉淀池。若设计水质生活污水,则需要在前期处理中采取设置初次沉淀池,减小后续工艺的负担。 在此设计中由于水量较小,且竖流沉淀池的广泛应用,在生产实践当中有较多的实际经验,故采取竖流沉淀池作为初次沉淀池。《建筑中水设计规范》上 规定:竖流式竖流式沉淀池的设计表面水力负荷宜采用h m m ?-2 3/2.18.0,中 心管流速不大于s mm /30,中心管下部应设喇叭口和反射板,板底面距泥面不小于m 3.0,排泥斗坡度应大于450 。

图1 竖流沉淀池俯视图 设计计算: (1)中心管面积f(m 2) 取中心管流速为v=0.025m/s ,沉淀池分两池并联、共壁合建,单池处理流量为:100/2=50m 3/h ,以下设计以单池处理流量50m 3/h 来考虑, 则有单池中心管面积: 26.060 60025.050m V Q f =??== (2)中心管直径 0d (m 2) 由中心管面积可以得到: m m d 874.014 .36 .040=?= ,取d 0=900mm ; (3)中心管下端(喇叭口)到反射板之间的缝隙高度h 3(m ) 喇叭口的管径取中心管直径的1.35倍,则有 mm mm d d 121590035.135.101=?=?=,设喇叭口和反射板之间的缝隙 水流速度 v 1=0.02mm/s ,则有

厌氧塔计算手册

1. 厌氧塔的设计计算 1.1 反应器结构尺寸设计计算 (1) 反应器的有效容积 设计容积负荷为 5.0 /( 3 / ) N v kgCOD m d 进出水 COD 浓度 C 0 2000( mg / L) , E=0.70 QC 0 E 3000 20 0.70 8400m 3 3 V= 5.0 ,取为 8400 m N v 式中 Q ——设计处理流量 m 3 / d C 0——进出水 CO D 浓度 kgCOD/ 3 m E ——去除率 N V ——容积负荷 (2) 反应器的形状和尺寸。 工程设计反应器 3 座,横截面积为圆形。 1) 反应器有效高为 h 17.0m 则 横截面积: S V 有效 8400 =495(m 2 ) h 17.0 单池面积: S i S 495 165(m 2 ) n 3 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑,高、直径比在 1.2 : 1 以下较合适。 设直径 D 15 m ,则高 h D*1.2 15 * 1.2m 18 ,设计中取 h 18m 单池截面积: S i ' 3.14 * ( D )2 h 3.14 7.52 176.6( m 2 ) 2 设计反应器总高 H 18m ,其中超高 1.0 m 单池总容积: V i S i ' H ' 176.6 (18.0 1.0) 3000( m 3 ) 单个反应器实际尺寸: D H φ15m 18m 反应器总池面积: S S i ' n 176.6 3 529.8(m 2 ) 反应器总容积: V V 'i n 3000 3 9000(m 3 )

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图1 竖流沉淀池俯视图 设计计算: (1)中心管面积f(m 2) 取中心管流速为v=0、025m/s,沉淀池分两池并联、共壁合建,单池处理流量为:100/2=50m 3/h,以下设计以单池处理流量50m 3/h 来考虑, 则有单池中心管面积: 26.060 60025.050m V Q f =??== (2)中心管直径 0d (m 2) 由中心管面积可以得到: m m d 874.014 .36.040=?=,取d 0=900mm; (3)中心管下端(喇叭口)到反射板之间的缝隙高度h 3(m) 喇叭口的管径取中心管直径的1、35倍,则有 mm mm d d 121590035.135.101=?=?=,设喇叭口与反射板之间的缝隙 水流速度 v 1=0、02mm/s,则有 m m d v Q h 2.0215 .102.014.336005086400113=???=?=π;

洗涤塔设计说明

洗涤塔设计说明文档编制序号:[KKIDT-LLE0828-LLETD298-POI08]

洗涤塔设计明细 一、 设计说明 1、 技术依据:《通风经验设计》、《三废处理工程技术手册》、《风机手 册》等。 2、 风量依据:拫据业主提供风量。 3、 设备选择依据:以废气性质为前提,根据设计计算所得结果选择各种合理 有效的处理设备。 二、 基本公式 1)、洗涤塔选择: 风量、风速、及管经计算公式 Q = 60A ν 式中:Q 风量(CMM); A 气体通过某一平面面积(m 2); ν 流速(m/s); 根据业主设计规范要求,塔内流速:≦2m/s ,结合我司多年洗涤塔设计经验, 塔内速度取,ν ≦s 填充层设计高度: 则填充层停留时间>6 .15.1= 洗涤塔直径>2*6 .1*1416.3*601333= 其中Q=80000CMH=1333CMM ν =s 2)、泵浦选择 ○1流量设定 润湿因子>hr 则:泵浦流量(填充物比表面积*填充段截面积)>hr ξ>60 1000*)22.4*1416.3*100*1.02??????(>2307 L/min ○2扬程设定:

直管长度: ++4= 等效长度: 900弯头 3个 * 3 = 球阀 2个 * 2 = 逆止阀 1个 * 1 = 总长:+ + + =,取24m 扬程损失: 24 * = 喷头采用所需压力为, 为6m水柱压力。 所需扬程为: + + 6= 查性能曲线: 益威科泵浦KD-100VK-155VF,当扬程为12m时,流量为1200L/min,两台15HP则满足要求。 选用泵浦:2台15HP浦, 总流量为2400L/min 最高扬程: 12m

厌氧塔设计计算书

1.厌氧塔的设计计算 1.1反应器结构尺寸设计计算 (1) 反应器的有效容积 设计容积负荷为)//(0.53 d m kgCOD N v = 进出水COD 浓度)/(20000L mg C = ,E=0.70 V= 3 084000 .570 .0203000m N E QC v =??= ,取为84003 m 式中Q ——设计处理流量d m /3 C 0——进出水CO D 浓度kgCOD/3 m E ——去除率 N V ——容积负荷 (2) 反应器的形状和尺寸。 工程设计反应器3座,横截面积为圆形。 1) 反应器有效高为m h 0.17=则 横截面积:)(4950 .1784002 m h V S =有效 == 单池面积:)(1653 4952 m n S S i == = 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑,高、直径比在1.2:1以下较合适。 设直径m D 15=,则高182.1*152.1*===m D h ,设计中取m h 18= 单池截面积:)(6.1765 .714.3)2 ( *14.32 2 2' m h D S i =?== 设计反应器总高m H 18=,其中超高1.0m 单池总容积:)(3000)0.10.18(6.176'3 ' m H S V i i =-?=?= 单个反应器实际尺寸:m m H D 1815?=?φ 反应器总池面积:)(8.52936.1762 ' m n S S i =?=?= 反应器总容积:)(900033000'3 m n V V i =?=?=

(3) 水力停留时间(HRT )及水力负荷(r V )v N h Q V t HRT 72243000 9000=?== )]./([24.03 6.1762430002 3h m m S Q V r =??= = 根据参考文献,对于颗粒污泥,水力负荷)./(9.01.02 3 h m m V r -=故符合要求。 1.7.2 三相分离器构造设计计算 (1) 沉淀区设计 根据一般设计要求,水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.02 3 ' h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于2.0)./(2 3 h m m 。 本工程设计中,与短边平行,沿长边每池布置8个集气罩,构成7个分离单元,则每池设置7个三项分离器。 三项分离器长度:)(16' m b l == 每个单元宽度:)(57.27 187 ' m l b == = 沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积即2882m 沉淀区表面负荷率:)./(0.20.1)./(39.0288 58.1142 323h m m h m m S Q i -<== (2) 回流缝设计 设上下三角形集气罩斜面水平夹角α为55°,取m h 4.13= )(98.055 tan 4.1tan . 31m h b === α )(04.198.020.32 12m b b b =?-=-= 式中:b —单元三项分离器宽度,m ; 1b —下三角形集气罩底的宽度,m ; 2b —相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离(即污泥回流缝之 一),m ; 3h —下三角形集气罩的垂直高度,m ;

沉淀池设计计算

沉淀池 沉淀池是利用重力沉降作用将密度比水大的悬浮颗粒从水中去除的处理构筑物,是废水处理中应用最广泛的处理单元之一,可用于废水的处理、生物处理的后处理以及深度处理。在沉砂池应用沉淀原理可以去除水中的无机杂质,在初沉池应用沉淀原理可以去除水中的悬浮物和其他固体物,在二沉池应用沉淀原理可以去除生物处理出水中的活性污泥,在浓缩池应用沉淀原理分离污泥中的水分、使污泥得到浓缩,在深度处理领域对二沉池出水加絮凝剂混凝反应后应用沉淀原理可以去除水中的悬浮物。 沉淀池包括进水区、沉淀区、缓冲区、污泥区和出水区五个部分。进水区和出水区的作用是使水流均匀地流过沉淀池,避免短流和减少紊流对沉淀产生的不利影响,同时减少死水区、提高沉淀池的容积利用率;沉淀区也称澄清区,即沉淀池的工作区,是沉淀颗粒与废水分离的区域;污泥区是污泥贮存、浓缩和排出的区域;缓冲区则是分隔沉淀区和污泥区的水层区域,保证已经沉淀的颗粒不因水流搅动而再行浮起。 沉淀池的原理 沉淀池是利用水流中悬浮杂质颗粒向下沉淀速度大于水流向卜流动速度、或向下沉淀时间小于水流流出沉淀池的时间时能与水流分离的原理实现水的净化。 理想沉淀池的处理效率只与表面负荷有关,即与沉淀池的表面积有关,而与沉淀池的深度无关,池深只与污泥贮存的时间和数量及防止污泥受到冲刷等因素有关。而在实际连续运行的沉淀池中,由于水流从出水堰顶溢流会带来水流的上升流速,因此沉淀速度小于上升流速的颗粒会随水流走,沉淀速度等于卜-升流速的颗粒会悬浮在池中,只有沉淀速度大于上升流速的颗粒才会在池中沉淀下去。而沉淀颗粒在沉淀池中沉淀到池底的时间与水流在沉淀池的水力停留时间有关,即与池体的深度有关。 理论上讲,池体越浅,颗粒越容易到达池底,这正是斜管或斜板沉淀池等浅层沉淀池的理论依据所在。为了使沉淀池中略大于上升流速的颗粒沉淀下去和防止已沉淀下去的污泥受到进水水流的扰动而重新浮起,因而在沉淀区和污泥贮存区之间留有缓冲区,使这些沉淀池中略大于上升流速的颗粒或重新浮起的颗粒之间相互接触后,再次沉淀下去。 用沉淀池的类型 按水流方向划分,沉淀池可分为平流式、辐流式和竖流式三种,还有根据“浅层理论”发展出来的斜板(管)沉淀池。各自的优缺点和适用范围见表3—3。

洗涤塔设计

目录 (一) 设计任务 (1) (二) 设计简要 (2) 2.1 填料塔设计的一般原则 (2) 2.2 设计题目与要求 (2) 2.3 设计条件 (2) 2.4 工作原理 (2) (三) 设计方案 (2) 3.1 填料塔简介 (2) 3.2填料吸收塔的设计方案 (3) .设计方案的思考 (3) .设计方案的确定 (3) .设计方案的特点 (3) .工艺流程 (3) (四)填料的类型 (4) 4.1概述 (4) 4.2填料的性能参数 (4) 4.3填料的使用范围 (4) 4.4填料的应用 (5) 4.5填料的选择 (5) (五)填料吸收塔工艺尺寸的计算 (6) 5.1塔径的计算 (6) 5.2核算操作空塔气速u与泛点率 (7) 5.3液体喷淋密度的验算 (8) 5.4填料层高度的计算 (8) 5.5填料层的分段 (8) 5.6填料塔的附属高度 (9) 5.7液相进出塔管径的计算 (9) 5.8气相进出塔管径的计算 (9) (六)填料层压降的计算 (10) (七)填料吸收塔内件的类型与设计 (10) 7.1 填料吸收塔内件的类型 (10) 7.2 液体分布简要设计 (12) (八)设计一览表 (13) (九)对设计过程的评述 (13) (十)主要符号说明 (14) 参考文献 (17)

(二)设计简要 (1)填料塔设计的一般原则 填料塔设计一般遵循以下原则: ①:塔径与填料直径之比一般应大于15:1,至少大于8:1; ②:填料层的分段高度为:金属:6.0-7.5m,塑料:3.0-4.5; ③:5-10倍塔径的填料高度需要设置液体在分布装置,但不能高于6m; ④:液体分布装置的布点密度,Walas推荐95-130点/m2,Glitsh公司建议65-150点/m2 ⑤:填料塔操作气速在70%的液泛速度附近; ⑥:由于风载荷和设备基础的原因,填料塔的极限高度约为50米 (2)设计题目与要求 常温常压下,用20℃的清水吸收空气中混有的氨,已知混合气中含氨10%(摩尔分数,下同),混合气流量为3000m3/h,吸收剂用量为最小用量的1.3倍,气体总体积吸收系数为200kmol/m3.h,氨的回收率为95%。请设计填料吸收塔。 要求:综合运用《化工原理》和相关先修课程的知识,联系化工生产实际,完成吸收操作过程及设备设计。要求有详细的工艺计算过程(包括计算机辅助计算程序)、工艺尺寸设计、辅助设备选型、设计结果概要及工艺设备条件图。同时应考虑: ①:技术的先进性和可靠性 ②:过程的经济性 ③:过程的安全性 ④:清洁生产 ⑤:过程的可操作性和可控制性 (3)设计条件 ①:设计温度:常温(25℃) ②:设计压力:常压 (101.325 kPa) ③:吸收剂温度:20℃ (4)工作原理 气体混合物的分离,总是根据混合物中各组分间某种物理性质和化学性质的差异而进行的。吸收作为其中一种,它根据混合物各组分在某种溶剂中溶解度的不同而达到分离的目的。在物理吸附中,溶质和溶剂的结合力较弱,解析比较方便。 填料塔是一种应用很广泛的气液传质设备,它具有结构简单、压降低、填料易用耐腐蚀材料制造等优点,操作时液体与气体经过填料时被填料打散,增大气液接触面积,从而有利于气体与液体之间的传热与传质,使得吸收效率增加。 (三)设计方案 (1)填料塔简介 填料塔是提供气-液、液-液系统相接触的设备。填料塔外壳一般是圆筒形,也可采用方形。材质有木材、轻金属或强化塑料等。填料塔的基本组成单元有: ①:壳体(外壳可以是由金属(钢、合金或有色金属)、塑料、木材,或是以橡胶、塑料、砖为内层或衬里的复合材料制成。虽然通入内层的管口、支承和砖的机械安装尺寸并不是决定设备尺寸的主要因素,但仍需要足够重视; ②:填料(一节或多节,分布器和填料是填料塔性能的核心部分。为了正确选择合适的填料,要了解填料的操作性能,同时还要研究各种形式填料的形状差异对操作性能的影响); ③:填料支承(填料支承可以由留有一定空隙的栅条组成,其作用是防止填料坠落;也

UASB的设计计算书

两相厌氧工艺的研究进展 摘要:传统的厌氧消化工艺中,产酸菌和产甲烷菌在单相反应器内完成厌氧消化的全过程,由于二菌种的特性有较大的差异,对环境条件的要求不同,无法使二者都处于最佳的生理状态,影响了反应器的效率。1971年Ghosh和Poland提出了两相厌氧生物处理工艺[1],它的本质特征是实现了生物相的分离,即通过调控产酸相和产甲烷相反应器的运行控制参数,使产酸相和产甲烷相成为两个独立的处理单元,各自形成产酸发酵微生物和产甲烷发酵微生物的最佳生态条件,实现完整的厌氧发酵过程,从而大幅度提高废水处理能力和反应器的运行稳定性。 (1) 两相厌氧消化工艺将产酸菌和产甲烷菌分别置于两个反应器内,并为它们提供了最佳的生长和代谢条件,使它们能够发挥各自最大的活性,较单相厌氧消化工艺的处理能力和效率大大提高。Yeoh对两相厌氧消化工艺和单相厌氧消化工艺进行了对比实验研究。结果表明:两相厌氧消化系统的产甲烷率为0.168m3CH4/(KgCOD Cr?d)明显高于单相厌氧消化系统的产甲烷率0.055m3CH4/(KgCOD cr?d)。 (2) 反应器的分工明确,产酸反应器对污水进行预处理,不仅为产甲烷反应器提供 了更适宜的基质,还能够解除或降低水中的有毒物质如硫酸根、重金属离子的毒性,改变难降解有机物的结构,减少对产甲烷菌的毒害作用和影响,增强了系统运行的稳定性。 (3) 产酸相的有机负荷率高,缓冲能力较强,因而冲击负荷造成的酸积累不会对产 酸相有明显的影响,也不会对后续的产甲烷相造成危害,提高了系统的抗冲击能 力。 (4) 产酸菌的世代时间远远短于产甲烷菌,产酸菌的产酸速度高于产甲烷菌降解酸的速率[4,5],产酸反应器的体积总是小于产甲烷反应器的体积。 (5) 两相厌氧工艺适于处理高浓度有机污水、悬浮物浓度很高的污水、含有毒物质及难降解物质的工业废水和污泥。 2两相厌氧工艺的研究现状 2. 1反应器类型 从国内外的两相厌氧系统研究所采用的工艺形式看,主要有两种:第一种是两相均采用同一类型的反应器,如UASB反应器,UBF反应器,ASBR反应器,其中UASB 反应器较常用。第二种是称作Anodek的工艺,其特点是产酸相为接触式反应器 (即完全式反应器后设沉淀池,同时进行污泥回流),产甲烷相则采用其它类型的反应器⑹。 王子波、封克、张键采用两相UASB反应器处理含高浓度硫酸盐黑液,酸化相为8.87L的普通升流式反应器,甲烷相为28.75L的UASB反应器,系统温度 (35 ±)C。当酸化相进水COD 为(6.771 ?11.057)g/ L ,SO42-为(5.648?8.669) g/

洗涤塔结构及原理

洗涤塔: 洗涤塔是一种新型的气体净化处理设备。它是在可浮动填料层气体净化器的基础上改进而产生的,广泛应用于工业废气净化、除尘等方面的前处理,净化效果很好。对煤气化工艺来说,煤气洗涤不可避免,无论什么煤气化技术都用到这一单元操作。由于其工作原理类似洗涤过程,故名洗涤塔。 洗涤塔介绍: 洗涤塔与精馏塔类似,由塔体,塔板,再沸器,冷凝器组成。由于洗涤塔是进行粗分离的设备,所以塔板数量一般较少,通常不会超过十级。洗涤塔适用于含有少量粉尘的混合气体分离,各组分不会发生反应,且产物应容易液化,粉尘等杂质(也可以称之为高沸物)不易液化或凝固。当混合气从洗涤塔中部通入洗涤塔,由于塔板间存在产物组分液体,产物组分气体液化的同时蒸发部分,而杂质由于不能被液化或凝固,当通过有液体存在的塔板时将会被产物组分液体固定下来,产生洗涤作用,洗涤塔就是根据这一原理设计和制造的。 洗涤塔由塔体、塔板、再沸器和冷凝器组成。在使用过程中再沸器一般用蒸汽加热,冷凝器用循环水导热。在使用前应建立平衡,即通入较纯的产物组分用蒸汽和冷凝水调节其蒸发量和回流量,使其能在塔板上积累一定厚度液体,当混合气体组分通入时就能迅速起到洗涤作用。在使用过程中要控制好一个液位,两个温度和两个压差等几个要点。即洗涤塔液位,气体进口温度,塔顶温度,塔间压差(洗涤塔进口压力与塔顶压力之差),冷凝器压差(塔顶与冷凝器出口压力

之差)。一般来说,气体进口温度越高越好,可以防止杂质凝固或液化不能进入洗涤塔,但是也不能太高,以防系统因温度过高而不易控制。控制温度的同时还需保证气体流速,即进口的压力不能太小,以便粉尘能进入洗涤塔。混合气体通入洗涤塔后,部分气体会冷凝成液体而留在塔釜,调节再沸器的温度使液体向上蒸发,再调节冷凝器使液体回流至塔板,形成一个平衡。由于塔板上有一定厚度液体,所以洗涤塔塔间会有一定压差,调节再沸器和冷凝器时应尽量使压差保持恒定才能形成一个平衡。调节塔顶温度时应防止温度过高而使杂质汽化或升华为气体而不能起洗涤作用,但冷凝温度也不宜过低,防止产物液体在冷凝器积液影响使用。在注意以上要点的同时还需注意用再沸器调节洗涤塔的液位,为防止塔釜液中杂质浓度过高产生沉淀,应使其缓慢上涨。 1、由于高沸物在洗涤过程中被固定在洗涤塔塔釜中,所以使用一段时间后塔釜液的高沸物含量会升高,所以在使用一定时间后要对洗涤塔塔釜液进行置换,防止高沸物在塔釜沉积。 2、由于洗涤塔塔釜液中含有高沸物,容易堵塞液位计,所以一般采用部分回流液冲洗液位计的方式防止液位计堵塞。 煤气化技术都用到这一单元操作。 基本信息: 煤气双竖管洗涤塔直径为800㎜ 竖管内置8个雾式喷头梯形木格,延长水与煤气的混合时间,有利于除焦、除尘、降温。

洗涤塔设计说明.doc

洗涤塔设计明细 一、设计说明 1、技术依据: 《通风经验设计》、《三废处理工程技术手册》、《风机手册》等。 2、风量依据: 拫据业主提供风量。 3、设备选择依据: 以废气性质为前提, 根据设计计算所得结果选择各种合理有 效的处理设备。 二、基本公式 1) 、洗涤塔选择: 风量、风速、及管经计算公式 Q = 60Aν 式中:Q 风量(CMM); A 气体通过某一平面面积(m 2); ν流速(m/s); 根据业主设计规范要求,塔内流速:≦2m/s,结合我司多年洗涤塔设计经验,塔内速度取,ν≦1.6m/s 填充层设计高度: 1.5m 则填充层停留时间>1=0.9S .5 1.6 洗涤塔直径>2* 60* 1333 3.1416* 1.6 =4.2m 其中Q=80000CMH=1333CMM ν=1.6m/s 2) 、泵浦选择 ○1 流量设定 2/hr 润湿因子>0.1m 则: 泵浦流量( 填充物比表面积* 填充段截面积)>0.1m 2/hr ξ>0.1* 100 * 3.1416 * ( 60 4.2 2 ) 2 * 1000 >2307 L/min ○2 扬程设定: 直管长度: 0.8+4.1+4=8.9m 等效长度: 90 0 弯头 3 个 2.1 * 3 = 6.3 球阀 2 个0.39 * 2 = 0.8

逆止阀 1 个8.5 * 1 = 8.5 1

总长:8.9+ 6.3 + 0.8 + 8.5 =24.5m ,取24m 扬程损失: 24 * 0.1 = 2.4m 喷头采用所需压力为0.6bar, 为6m水柱压力。 所需扬程为: 4.1 +2.4 + 6=12.5m 查性能曲线: 益威科泵浦KD-100VK-155VF,当扬程为12m时, 流量为 1200L/min, 两台15HP则满足要求。 选用泵浦:2 台15HP 浦, 总流量为2400L/min 最高扬程: 12m 2

厌氧塔设计计算书

1.厌氧塔的设计计算 反应器结构尺寸设计计算 (1) 反应器的有效容积 设计容积负荷为)//(0.53 d m kgCOD N v = 进出水COD 浓度)/(20000L mg C = ,E= V= 3084000 .570 .0203000m N E QC v =??= ,取为84003m 式中Q ——设计处理流量d m /3 C 0——进出水CO D 浓度kgCOD/3 m E ——去除率 N V ——容积负荷 (2) 反应器的形状和尺寸。 工程设计反应器3座,横截面积为圆形。 1) 反应器有效高为m h 0.17=则 横截面积:)(4950 .178400 2m h V S =有效= = 单池面积:)(1653 4952m n S S i === 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑,高、直径比在:1以下较合适。 设直径m D 15=,则高182.1*152.1*===m D h ,设计中取m h 18= 单池截面积:)(6.1765.714.3)2 ( *14.3222 ' m h D S i =?== 设计反应器总高m H 18=,其中超高m 单池总容积:)(3000)0.10.18(6.176'3 'm H S V i i =-?=?= 单个反应器实际尺寸:m m H D 1815?=?φ 反应器总池面积:)(8.52936.1762'm n S S i =?=?= 反应器总容积:)(900033000'3 m n V V i =?=?=

(3) 水力停留时间(HRT )及水力负荷(r V )v N h Q V t HRT 72243000 9000=?== )]./([24.03 6.176********h m m S Q V r =??== 根据参考文献,对于颗粒污泥,水力负荷)./(9.01.02 3 h m m V r -=故符合要求。 三相分离器构造设计计算 (1) 沉淀区设计 根据一般设计要求,水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.02 3 ' h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于)./(2 3 h m m 。 本工程设计中,与短边平行,沿长边每池布置8个集气罩,构成7个分离单元,则每池设置7个三项分离器。 三项分离器长度:)(16'm b l == 每个单元宽度:)(57.27 187'm l b === 沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积即2882m 沉淀区表面负荷率:)./(0.20.1)./(39.0288 58.1142323h m m h m m S Q i -<== (2) 回流缝设计 设上下三角形集气罩斜面水平夹角α为55°,取m h 4.13= )(98.055 tan 4.1tan . 31m h b === α )(04.198.020.32 12m b b b =?-=-= 式中:b —单元三项分离器宽度,m ; 1b —下三角形集气罩底的宽度,m ; 2b —相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离(即污泥回流缝之 一),m ; 3h —下三角形集气罩的垂直高度,m ;

沉淀池设计与计算

第六节、普通沉淀池 沉淀池可分为普通沉淀池和浅层沉淀池两大类。按照水在池内的总体流向,普通沉淀池又有平流式、竖流式和辐流式三种型式。 普通沉淀池可分为入流区、沉降区、出流区、污泥区和缓冲区5个功能区。入流区和出流区的作用是进行配水和集水,使水流均匀地分布在各个过流断面上,为提高容积利用、系数和固体颗粒的沉降提供尽可能稳定的水力条件。沉降区是可沉颗粒与水分离的区域。污泥区是泥渣贮存、浓缩和排放的区域。缓冲层是分隔沉降区和污泥区的水层,防止泥渣受水流冲刷而重新浮起。以上各部分相互联系,构成一个有机整体,以达到设计要求的处理能力和沉降效率。 一、平流沉淀池 在平流沉淀池内,水是按水平方向流过沉降区并完成沉降过程的。图3-16是没有链带式刮泥机的平流沉淀池。废水由进水槽经淹没孔口进入池内。在孔口后面设有挡板或穿孔整流墙,用来消能稳流,使进水沿过流断面均匀分布。在沉淀池末端没有溢流堰(或淹没孔口)和集水槽,澄清水溢过堰口,经集水槽排出。在溢流堰前也设有挡板,用以阻隔浮渣,浮渣通过可转动的排演管收集和排除。池体下部靠进水端有泥斗,斗壁倾角为50°~60°,池底以0.01~0.02的坡度坡向泥斗。当刮泥机的链带由电机驱动缓慢转动时,嵌在链带上的刮泥板就将池底的沉泥向前推入泥斗,而位于水面的刮板则将浮渣推向池尾的排渣管。泥斗内设有排泥管,开启排泥阀时,泥渣便在静水压力作用下由排泥管排出池外。[显示图片] 链带式刮泥机的缺点是链带的支承和驱动件都浸没于水中,易锈蚀,难保养。为此,可改用桥式行车刮泥机,这种刮泥机不但运行灵活,而且保养维修都比较方便。对于较小的平流沉淀池,也可以不设刮泥设备,而在沿池的长度方向设置多个泥斗,每个泥斗各自单独排泥,既不相互干扰,也有利于保证污泥浓度。 沉淀池的设计包括功能构造设计和结构尺寸设计。前者是指确定各功能分区构件的结构形式,以满足各自功能的实现;后者是指确定沉淀池的整体尺寸和各构件的相对位置。设计良好的沉淀池应满足以下三个基本要求;有足够的沉降分离面积:有结构合理的人流相出流放置能均匀布水和集水;有尺寸适宝、性能良好的污泥和浮渣的收集和排放设备。 进行沉淀池设计的基本依据是废水流量、水中悬浮固体浓度和性质以及处理后的水质要求。因此,必须确定有关设计参数,其中包括沉降效率、沉降速度(或表面负荷)、沉降时间、水在池内的平均流速以及泥渣容重和含水率等。这些参数一般需要通过试验取得;若无条件,也可根据相似的运行资料,因地制宜地选用经验数据。以-萨按功能分区介绍设计和计算方法。 1.入流区和出流区的设计 入流和出流区设计的基本要求,是使废水尽可能均匀地分布在沉降区的各个过流断面,既有利于沉降,也使出水中不挟带过多的悬浮物。

洗涤塔设计计算书

鹿岛建设SCRUBBER(For NO X)设计计算书设计依据: 1、源排气量:150m3/min 2、源废气最高温度:130℃ 3、平均浓度:100mg/m3(根据生产设备数据推测) 4、源排放总量:hr (根据推测平时浓度计算) 5、国家标准: ①排放浓度≤240mg/ m3 ②排放速率≤hr @15m 设计计算: 1、去除率 第一段SCRUBBER去除率:50% 第二段SCRUBBER去除率:30% 总去除率:65% 2、风量 风量=150m3/min (1套Scrubber) 3、空塔流速:1m/s 4、塔截面:× 5、填料长度:+(第一段+第二段) 6、作用时间:+=(第一段+第二段) 7、液气比L/G=:1 8、水泵参数:50m3/ hr×18m Aq×2

9、加药系统参数计算: ①投药量计算: M(HNO3)=63g/mol M(NaOH)=40g/mol HNO3: kg/hr/2/63g/mol =hr NaOH: mol/hr×40g/mol≈hr 折合10%浓度的NaOH:kg/hr÷10%=kg/hr ②加药泵参数选择:hr, @ ③药槽(第一段和第二段合用) 10、排放数据估算: ①排放速率hr×35%≈0. 315kg/hr (< hr @15m),合格。 ②排放浓度hr÷60min/hr÷150 m3/ min≈35mg/ m3 (≤240mg/ m3),合格。 11、排气温度的控制 空气比热容以1kJ/kg.℃计 进气温度:130℃;冷却器出口温度:60℃,温差=70℃; 冷却器需要移去的热量=150(kg/min) ×60(min/hr)×1(kJ/kg.℃)/(kJ/kCal)×70℃=150718 kcal/hr=175kw; 水的比热容=kg.℃,假设水在冷却气体过程中的温升为8℃,则移去上述热量所需要的循环水量=150718 (kcal/hr)/8(℃)/ kg.℃/1000(kg/m3)=hr。本系统配置1台30m3/ hr 的冷却塔,是留有余量的。 苏州乔尼设备工程有限公司 2006-02-16

IC厌氧塔

产品描述: 一简介 IC反应器中文名内循环厌氧反应器,由两个UASB反应器上下叠加串联构成,高度可达16-25m,高径比一般为4-8,由5个基本部分组成:混合区、颗粒污泥膨胀床区、精处理区、内循环系统和出水区。其内循环系统是IC工艺的核心结构,由一级三相分离器、沼气提升管、气液分离器和泥水下降管等结构组 成。 二工作原理 经过调节pH和温度的生产废水首先进入反应器底部的混合区,并与来自泥水下降管的内循环泥水混合液充分混合后进入颗粒污泥膨胀床区进行COD生化降解,此处的COD容积负荷很高,大部分进水COD 在此处被降解,产生大量沼气。沼气由一级三相分离器收集。由于沼气气泡形成过程中对液体做的膨胀功产生了气提的作用,使得沼气、污泥和水的混合物沿沼气提升管上升至反应器顶部的气液分离器,沼气在该处与泥水分离并被导出处理系统。泥水混合物则沿泥水下降管进入反应器底部的混合区,并于进水充分混合后进入污泥膨胀床区,形成所谓内循环。根据不同的进水COD负荷和反应器的不同构造,内循环流量可达进水流量的倍。经膨胀床处理后的废水除一部分参与内循环外,其余污水通过一级三相分离器后,进入精处理区的颗粒污泥床区进行剩余COD降解与产沼气过程,提高和保证了出水水质。由于大部分COD已经被降解,所以精处理区的COD负荷较低,产气量也较小。该处产生的沼气由二级三相分离器收集,通过集气管进入气液分离器并被导出处理系统。经过精处理区处理后的废水经二级三相分离器作用后,上清液 经出水区排走,颗粒污泥则返回精处理区污泥床。 三选型、选材及尺寸(IC实验室选型) 1、有机玻璃IC厌氧反应器有效容积为25L,底边周长15cm,高120cm。其优点为外观结构干净漂亮;内部三相分离器、布水器、上下流管道等结构清晰可见;外附保温层保障了系统在合适的温度下自动运行; 该产品适用于学校、实验室小试模拟教学使用。 2、钢结构IC厌氧反应器为Q235碳钢焊制主体,内衬双层玻璃钢防腐层,内部管道喷双层环氧漆防腐,保障设备正常运行过程中不被腐蚀。该设备有效容积200L,底面直径40cm,高200cm,净重150kg。其优点为更接近于工程实际,抗压强度高,温度适应范围广,适用于科研单位、工地现场中试模拟运行。 四订货须知 1、用户应注明设备的材质及防腐要求。 2、用户应提供详细的水质化验单以便于我公司计算反 应器各部件的尺寸。 3、若用户有详细的加工图纸,可按用户要求进行生产。 4、可根据用户提出的具体要求进行设计制造。 天津国韵生物科技的限公司绍兴女儿儿酒有限公司山西 长冶金泽生化有限公司等 厌氧塔是本公司承接,效果很好~! 联系电话:

竖流式沉淀池设计计算

竖流式沉淀池设计计算 按水流方向划分,沉淀池可分为平流式、辐流式和竖流式三种,还有根据“浅层理论”发展出来的斜板(管)沉淀池。 设置沉淀池的一般要求有哪些 (1)沉淀池的个数或分格数一般不少于2个,为使每个池子的人流量均等,要在人流口处设置调节阀,以便调整流量。池子的超高不能小于0.3m,缓冲层为0.3m~0.5m。 (2)一般沉淀池的停留时间不能小于1h,有效水深多为2~4m(辐流式沉淀池指周边水深),当表面负荷一定时,有效水深与沉淀时间之比也为定值。 (3)沉淀池采用机械方式排泥时,可以间歇排泥或连续排泥。不用机械

排泥时,应每日排泥,初沉池的静水头不应小于1.5m,二沉池的静水头,生物膜法后不应小于1.2m,活性污泥法后不应小于0.9m。 (4)采用多斗排泥时,每个泥斗均应没单独的排泥管和阀门,排泥管的直径不能小于200mm。污泥斗的斜壁与水平面的倾角,采用方斗时不能小于60°,采用圆斗时不能小于55 (5)当采用重力排泥时,污泥斗的排泥管一般采用铸铁管,其下端伸入斗内,顶端敞口伸出水面,以便于疏通,在水面以下1.5~2.0m处,由排泥管接出水平排泥管,污泥借静水压力由此管排出池外。 (6)使用穿孔排泥管排泥时,排泥管长度应在15m以内,排泥管管径150~200mm,孔径15~25mm,孔眼内流速4~5m/s,孔眼总面积与管截面积的比值为0.6~0.8,孔眼向下成45°~60°交错排列。为防止排泥管堵塞,应设压力水冲洗管,根据堵塞情况及时疏通。

(7)进水管有压力时,应设置配水井,进水管由配水井池壁接人,且应将进水管的进口弯头朝向井底。沉淀池进、出水区均应设置整流设施,同时具备刮渣设施。 (8)沉淀池的出水整流措施通常为溢流式集水槽,出水堰可用三角堰、孔眼等形式,普遍采用的是直角锯齿形三角堰,堰口齿深通常为50mm,齿距为200mm左右,正常水面应当位于齿高的1/2处。堰口设置可调式堰板上下移动机构,在必要时可以调整。 (9)沉淀池最大出水负荷,初沉池不宜大于2.9L/(s·m),二沉池不宜大于1.7 L/(s·m)。在出水堰前必须设置收集与排除浮渣的措施,如果使用机械排泥,排渣和排泥可以综合考虑。

氯气洗涤塔的计算培训课件D

氯气洗涤塔的计算

1.本装置采用40×40×4.5的瓷拉西环,堆放形式采用底部整砌上部乱堆,因此采用Eckert通用关联图计算泛点气速及填料层压降,即按气液负荷计算横坐标L/G(γg/γL)1/2,由此值查到图中的泛点线,得到纵坐标μF2Φψ/g (γg/γL)μL0.2,然后求得μF值。 μF:泛点空塔气速 m/s g:重力加速度m/s2 a/ε3:干填料因子m-1 γg:气相重度kg/m3 γL:液相重度kg/m3 μL:液相粘度cp L:液相流量kg/h G:气相流量kg/h ε:填料空隙率 m3/ m3 σL:液相表面张力dyn/cm de:填料通道的当量直径m 2.现有6万吨/年离子膜氯气洗涤塔 g=9.81 m/s2,a/ε3=305 m-1,γg=1.989 kg/m3,γL=995 kg/m3,L=88000 kg/h ,G=γgV,V=4121 m3/ h,Φ=350 m-1,ψ=γ水/γL=1(近似),μL=1cp 则L/G(γg/γL)1/2=[88000/(1.989×4121)](1.989/995)1/2=0.48 查图:得纵坐标为:0.045 则μF2Φψ/g(γg/γL)μL0.2=0.045 μF=[(0.045 gγL)/ (ΦψγgμL0.2)]1/2=0.79m/s 空塔气速取:μ=70%μF=70%×0.79=0.55 m/s 则:初估塔径:D=[V/(0.785μ)]1/2=1628mm 根据容器圆整后取:1700 mm 则实际空塔气速为:V/(0.785D2)=4121/(0.785×1.72×3600)=0.50m/s 3. 7万吨/年离子膜氯气洗涤塔 V=4877 m3/ h,L=100000kg/h, 则L/G(γg/γL)1/2=[100000/(1.989×4877)](1.989/995)1/2=0.46 查图:得纵坐标为:0.046 则μF2Φψ/g(γg/γL)μL0.2=0.046 μF=[(0.046 gγL)/ (ΦψγgμL0.2)]1/2=0.80m/s 空塔气速取:μ=70%μF=70%×0.80=0.56 m/s 则:初估塔径:D=[V/(0.785μ)]1/2=1755mm 根据容器圆整并考虑一定的余量后取:2000 mm 则实际空塔气速为:V/(0.785D2)=4877/(0.785×22×3600)=0.43m/s 填料层高度同6万吨/年离子膜取:6m。 横坐标:L/G(γg/γL)1/2=[100000/(1.989×4877)](1.989/995)1/2=0.46 纵坐标:μF2Φψ/g(γg/γL)μL0.2=(0.432×350/9.81)×(1.989/995)×1=0.0132 查得:压降ΔP/Z=15mmH2O/m填料则填料层总压降为:15×6=90mmH2O,即:900pa 。

洗涤塔说明书

洗涤塔说明书 WTD standardization office【WTD 5AB- WTDK 08- WTD 2C】

前言 GA3型系列喷淋洗涤塔具有多种型号,是应用于各种臭气净化场合的理想处理设备。尤其适用于大风量,气流含臭气浓度高的环境中。设备尺寸可以根据用户自己选择。具有技术成熟,设计灵活,安装简便。易于控制的特点。此设备投资小,运行费用低,喷淋液选择灵活,完全满足各种场合除臭要求。根据现场情况可设计成卧式或立式。 设备组成 GA3型喷淋洗涤塔主要由塔体、填料层、填料支架、雾化喷淋系统、气水分离系统、药液储存投加系统等单元组成。 1、塔体 (1)塔体内表面采用碳钢组成。 (2)塔体外表面颜色有多种可供用户选择。 (3)塔体可以按订货要求分段制作,在现场进行组装。 (4)塔体可根据现场要求进行设计。 2、填料:多面球填料。 3、填料支架:支撑填料。 4雾化喷淋系统 由耐腐蚀的喷嘴、PVC管道、循环水泵和循环水池等组成。 5气水分离系统:由PVC网多层叠加组成。 6药液储存投加系统:由配药箱和配套输送泵等组成。

原理 塔内填料层作为气液两相间接触构件的传质设备;填料塔底部装有填料支承板,填料以乱堆方式放置在支承板上。气体从塔底(或一侧)送入,经气体分布装置分布后,与液体呈逆流(或截流)连续通过填料层的空隙,在填料表面上,气液两相密切接触进行传质,待处理气体经传质作用进入循环液体中与循环液体中药剂进行化学反应,生成易溶解难挥发的盐类物质,使气体得到净化。 验收 1)货到现场工地后应清点设备数量,检查箱体是否有损坏,表面防锈漆是否有刮花。 2)核对箱体尺寸、型号规格、材质等是否符合要求。 安装调试 1)为确保设备长期高效率运行,该设备不宜安装在油烟、粉尘含量高的场所。 2)循环水箱中的循环液稀释剂应选用自来水。 3)在运输、卸货、吊装时请保证设备的水平性。在吊装之前请检查吊索的平衡性,严禁设备翻倒、野蛮操作。 4)安装位置混凝土地面应平整,设备就位后无摇晃,并检查水平符合设备安装要求,且安装位置应符合设计要求。 5)安装前检查喷淋系统管道及喷嘴是否有损坏,填料隔断是否完好。 6)设备安装时请注意进出口方向正确,严禁反向安装设备。

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