围堰设计介绍
禹门口泵站更新改造工程
一级站扩建部分泵站厂房围堰设计
1、工程概况
禹门口一级泵站扩建工程紧靠一级站上游侧，主要任务是解决运城市北赵灌区、西范灌区和西范东扩灌区的水源问题，同时和禹门口一级站统一调配水量兼顾向禹门口东扩和汾南灌区的补水。受益范围包括万荣、临猗、闻喜、稷山和新绛五县（市），设计提水规模供北赵灌区15.06m3/s、西范灌区和西范东扩灌区13.8m3/s，输水损失流量5 m3/s，总计33.86m3/s；年提水量2.90亿m3，其中北赵灌区1.38亿m3，西范灌区1.52亿m3。考虑供水区远期工农业发展确定扩建泵站设计流量为40.0m3/s。
泵站为岸边固定式泵站，主要建筑物包括进水闸、主厂房、副厂房、出水压力隧洞、出水池、向北赵渠首输水明渠和龙虎公路改线隧道。
2、施工导流
本项目施工导流主要指一级站扩建泵站厂房的施工导流。泵站扩建位置位于北冲沟桥上游20余米处，该处紧临黄河主槽，施工期需做围堰导流。
3、导流标准
山西省禹门口一级站改扩建工程泵站建筑物级别为3等3级，根据《水利水电工程施工组织设计规范》（SL303-2004）的规定，导流建筑物级别为5级，设计洪水标准为P=10～20%，根据水文调洪演算结果P=20%时，相应水位为384.93m；P=10%时，相应水位为385.73m。经比较分析本次采用汛期五年标准，相应水位为384.93m，导流时段为全年。
4、导流方式
本次导流采用全断面汛期围堰，采用五年一遇洪水标准，修筑围堰，对泵站基坑进行全断面围护，黄河原河道泄流。
4.1导流建筑物设计
根据地质资料结合地形条件，围堰选定采用混凝土结构。根据水文调算资料，洪水位为384.93m，堰顶安全超高及波浪爬高初定为0.75m。
（1）围堰布置
围堰采用矩形C15素混凝土形式，堰顶高程为385.68m，顶宽3.0m（如遇超标洪水，可在围堰上修筑子堰），最大堰高6.1m，围堰总长39.5m。堰基采用锚杆与基岩结合，锚杆直径φ25，长1.5m，深入基岩1m，临水面一侧锚杆与围堰顶齐平，锚杆呈梅花型布置，间距1m。围堰分两期实施，一期修筑到非汛期五年一遇高程382.93m，然后进行剩余部分的修筑。一期围堰立模采用钢管及钢板联合支护，围堰立模利用水上浮船，地质钻机钻孔，钻孔深入基岩5m，钻孔内埋设钢管，钢管深入基岩内部分采用灌浆与岩体结合，钢管外露岩体部分两侧采用槽钢焊接，作为挡水钢板的支撑，钻孔为临水面一侧钻孔，模板为整体模板，模板大小按照钻孔间距控制，每跨2m，临水面与背水面模板采用槽钢焊接，现场组装一次成型下沉，模板制作应探清基岩面。
围堰基础穿过F4断层，断层处理采用固结灌浆处理，灌浆孔间距1.5m，深入断层下部基岩2m。
（2）围堰稳定计算
1）基本资料
建筑物级别：禹门口一级站改扩建工程泵站建筑物级别为3等3级，根据《水利水电工程施工组织设计规范》（SL303-2004）的规定，导流建筑物级别为5级。
基础岩石参数：摩擦系数f，根据《禹门口一级站地质勘察报告》中站址地质描述和岩石分类，查阅《混凝土重力坝设计规范》附录D，得摩擦系数K=0.55～0.4，计算取值0.55。
围堰参数：材料C15混凝土，高度4.0m～6.5m，厚度3.0m。
水位参数：按全年P=20%的水位计算，约5.8m。
黄河水容重：根据统计资料汛期黄河水含沙量为200kg/m3，计算取黄河水容重为12KN/m3。
2）受力分析
参考规范《混凝土重力坝设计规范》SL319-2005、《水工挡土墙设计规范》SL379-2007。
计算简图：
计算断面选取：计算选取围堰最大断面6.5m处为计算高度，单宽1m围堰为计算单元。
3）受力计算
水压力P=0.5×12×5.82=201.84KN
围堰自重G＝6.5×3×1×25＝487.5 KN
抗滑稳定安全系数K C
K=f*G/P=0.55×G/P=0.55×487.7/201.84=1.33
抗倾覆稳定安全系数K q=抗倾覆力矩/倾覆力矩
K q=G*L1/P*L2=487.5×1.5/201.84×（5.8/3）=1.88
（3）计算结论
KC＝1.33＞【KC】＝1.05，K q＝1.88＞【Kq】＝1.50，满足规范要求。
根据规范《混凝土重力坝设计规范》SL319-2005中规定，3级重力坝抗滑安全系数K C不小于 1.05；《水工挡土墙设计规范》SL379-2007中规定，3级挡土墙，抗倾覆安全系数K q不小于1.50。所以根据计算结果显示，围堰是安全稳定的。
4.2导流建筑物施工
围堰总长39.5m，围堰采用C15混凝土结构，围堰修建于泵站进口基坑开挖预留的台地上（台地高程380左右），预留台地作为围堰的一部分，泵站施工完成后需对预留岩坎进行拆除。
围堰浇筑：围堰浇筑分水下、水上两次进行。施工前首先对围堰基础岩石面高程进行详细测量探测，并绘制详细的围堰施工图纸，加工模板，利用浮船定位水下打孔，固定钢管桩、安装钢板模板，浇筑围堰水下部分的混凝土，然后再浇筑水上部分的混凝土，最后进行F4断层的固结灌浆。
围堰拆除：为了尽量将水下开挖变为陆上开挖，以减少水下施工工程量，减轻施工难度，提高施工质量，增加施工安全度，采取了“先揭顶，再剥皮，最后进行水下岩坎一次爆破”的施工程序。“揭顶”主要是对混凝土围堰进行拆除，用手风钻钻孔，用“切割爆破法”割裂混凝土堰体后用钢丝绳捆扎爆破块体，吊车吊装，自卸汽车出碴。“剥皮”施工，以手风钻造孔，采取小孔距多段微差控制爆破松脱岩体，对堰体厚度进行变薄剥离，以人工装吊斗，吊车吊装自卸汽车出碴。“水下岩坎一次爆破”拆除施工，以潜孔钻为主垂直孔方仅在岩坎顶部辅以部分手风钻孔，并以深孔向左、右、前三方呈台状扩展以满足设计开挖轮廓线的要求。岩坎爆破后用抓斗从水下捞碴，自卸汽车外运出碴。
2011年11月2日
钢板桩围堰设计计算书
钢板桩围堰设计计算书 1 工程概况 本方案陆地承台基坑开挖深度在3.0-5.0米之间，基坑开挖支护结构受力计算选择基坑最深、地质条件最差的最不利工况条件下进行受力计算。 本线路沿线地层以冲积、洪积、海积及海陆交互相沉积的粘性土、粉土、各类砂、软土为主，局部夹淤泥。 土层分层计算土压力，粘性土和粉土采用总应力法，即水土合算，强度指标采用快剪试验指标；对中、粗砂、碎石土，则应采用水土分算。 承台开挖高程范围内主要为人工填土、黏土、粉土，局部夹有淤泥质黏土，各土层已知条件：（1）人工填土：内摩擦角7?=?，粘聚力8kPa c =；（2）粘土：内摩擦角14?=?，粘聚力25kPa c =；（3）粉土：内摩擦角22?=?，粘聚力12kPa c =；（4）砂土：内摩擦角32?=?，粘聚力0kPa c =。土的天然重度γ取3 19kN/m 。非承压地下水位在地面下0.2～5.5处（承压水位不明）。 2 钢板桩围堰支撑结构受力计算 2.1钢板桩围堰 钢板桩围堰基坑开挖最大深度为5.0米，此类基坑承台最大高度为4.0米，设一道内支撑位于基坑底面以上3米，计算钢板桩围堰受力情况。 结合现场现有材料，拟采用WRU12a 钢板桩，其技术指标为：
单根钢板桩宽B=600mm，高H=360mm，厚t=9mm，每米截面积A=147.3cm2，单根钢板桩每米的重量69.5kg，每延米墙身每米的重量115.8kg，每延米墙身钢板桩惯性矩Ix=22213cm4，每延米的截面模量(抵抗矩)Wx=1234cm3，取钢板桩的允许拉应力σ=140Mpa，允许剪应力τ=80 Mpa。钢板桩长12m。由于钢板桩刚度较小，需加强内支撑。拟设置一道水平钢支撑，在距承台底面3.0m处设置，不设竖向支撑。水平钢支撑采用I40b型工字钢，沿钢板桩内壁设置长方形围檩，并在四角设置加强斜撑。 考虑施工堆载，假设基坑顶部(地面)作用有无限均布荷载q1=10kN/m2；在桩顶平台距离钢板桩桩顶2.0m处的坑外作用有宽度为0.6m的局部荷载（汽车荷载及其它荷载总和）q2=80kN/m2。 2.2计算作用于板桩上的土压力强度 依据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ 120—99）第3.4～3.5节，计算土压力(水 平荷载及水平抗力)分布。土压力由四部 分组成：(1) 桩顶平台以下土自重引起； (2) 局部荷载（汽车荷载）q2=80kN/m2 引起；(3) 均布荷载q1=10kN/m2引起。 对人工填土、黏土及粉土地层，采 用水土和算法进行计算，在桩顶下2.0m 处设置一道内支撑，计算可得土压力分 布如右图所示。
钢板桩围堰设计说明
N2~N4围堰设计说明书（讨编稿） 一、基本资料 1、承台平面尺寸24.30×11.30，承台顶高程+10.5，承台厚5.0m，承台底高程+5.5m； 2、围堰内净尺寸24.45×11.45m（考虑到位移变形影响，每侧增加75mm）； 3、围堰顶面高程暂按+20.5 m； 4、围堰底高程+4.0，围堰高度20.5-4.0＝16.50 m； 5、河床底高程+8.85 m； 6、分节制造： 第一节（底节）高程从4.0~5.5，高1.5m（含起吊梁）； 第二节（中节）高程从5.5到10.5m，高5.0m（到承台顶面，水平加劲桁架设在外侧）； 第三节（上节）高程从10.5到20.5m高10.0m（水平加劲桁架高在内侧）； 7、抽水高程暂按+19.5m时抽水（按10月份的平均水位）。此时抽水头高差14m（水头差）； 8、围堰底端入泥高度4.885m，利用吸泥机吸泥和自重下沉到+4.0。 二、吊箱围堰的结构设计 1、设计特点： 根据目前已完成桩基施工的前提，以及结合桥址处河床地形地质和水文条件，本次钢吊箱在施工下沉前为无底的钢吊箱，下沉到位后转化成有底的钢吊箱的总方案。 a、设计采用单壁式构造； b、根据钢吊箱工况需要中节用外侧桁架，上节用内支撑工字梁的全焊结构设计； c、拼弃传统的分块模式，本设计采用叠层式分块，以利于制造、起吊、拼装和拆除； d、采用特殊的止水带和节段间的联结； e、采用整体拆除钢吊箱的方案，采取特殊的工艺削减承台侧面和箱侧砼的粘结力，以利于整体提升拆除和重复使用； 按照目前施工设备浮吊的起吊能力仅为150t，因此N2~N4钢吊箱设计分为底节、中节和上节组成共有三部分，结构尺寸和起吊重量如下表：
施工排水设计说明及附图(包括降水方案场地排水)
施工排水设计说明书及附图（包括降水方案、场 地排水等） 方案一 （1）初期排水 初期排水为围堰闭气后，基坑内的积水，初期排水水位按正常高水位考虑，并考虑排水期围堰的渗水及地下渗水。基坑长约300m，考虑分段围堰后，每次基坑初期排水总量约1500m3。 初期排水按2 天内排干考虑，并考虑基坑渗水量10m3/h，排水强度为100m3/h，共选用2 台5.5kw 潜水泵向堤外排水。 在基坑水位抽排下降过程中，要密切注意围堰的边坡稳定和渗漏情况，一旦发现危及围堰安全的问题，应立即停止排水或降低水位下降速度，并对围堰进行处理。 （2）经常性排水 经常性排水主要排雨水、围堰渗水和地基渗水。根据招标文件要求，本标段经常性排水考虑上下游围堰之间的经常性排水，主要包括降水、围堰渗水、基坑开挖施工期施工弃水和其它来水。 由于经常性排水水量较小，考虑分段围堰后，考虑每个子基坑分别配置2台4.5kw 潜水泵抽排即可满足要求。 方案二 2.1施工排水措施 公司按招标条款的规定提交的施工措施计划，对本合同工程施工场地的临时排水作出详细规划，针对施工区域的以下范围和内容编制施工排水措施，并报送监理人审批。 （1）施工区内冲沟、山洪和地下水的引排措施； （2）永久边坡开挖的施工排水和保护措施；
（3）施工排水系统的布置； （4）施工排水设备配置计划。 2.2、基坑排水 （1）我公司负责基坑水的排除，工程建筑物施工所需的经常性排水（包括排除降雨、堰体和基坑渗漏水、地下水和施工废水等）。 （2）我公司负责提供施工排水所需的全部排水设施和设备，并负责这些设备和设施的安装、运行和维修，应保证排水设备的持续运行，必要时应配置应急的备用设备和设施（包括备用电源），以避免施工场地造成积水而影响工程正常施工。 2.3、边坡面排水 永久边坡面的坡脚以及施工场地周边和道路的坡脚，均应开挖好排水沟槽和设置必要的排水设施，以及时排除坡底积水，保护边坡坡角的稳定。 2.4、设置集水坑（槽）排水 对影响施工及危害永久建筑物安全的渗漏水、地下水或泉水，就近开挖集水坑和排水沟槽，并设置足够的排水设备，将水排至不回流到原处的适当地点。不应将施工水池设置在开挖边坡上部，以防由于渗漏水引起边坡的滑动或坍塌。 2.5排水坑及排水设备 为了有效降低地下水位，清除场地渗水，计划隧洞进出口布设泵坑一个，采用挖掘机开挖，坑口尺寸不小于2×2×1.5m，各配套安装2台套潜水泵排水；管线部分每隔50m布设泵坑一个，采用挖掘机
围堰设计与施工方法
围堰设计与施工方法 一、引水进水口围堰设计 引水系统进水口基础开挖最低高程为1426.0m，高于施工导流期Ⅰ枯水位1424.6m，进水口基础混凝土于Ⅰ枯浇筑完成至1446.0m，高于施工导流期Ⅰ汛、Ⅱ枯水位，具备干地施工条件；Ⅱ枯进水口混凝土浇筑至坝顶高程，金属结构安装完成，具备闸门下闸条件，Ⅱ汛及其以后进水口利用闸门挡水。综合考虑进水口不设围堰。 二、尾水洞出口围堰设计 （一）围堰设计原则 1、根据地形、水流条件及本工程水工建筑物布置，围堰型式及其布置应尽量减少对原河床泄流能力的影响，并具备较强的抗冲刷能力；满足永久建筑物施工工期要求，且工程造价应相对较低。 2、根据尾水洞出口地质剖面资料，围堰建基面位于含漂石、卵、砾石的覆盖层上，基础防渗难度大，若采用灌浆防渗，旋喷防渗，则难度更大，且不可预见因素较多，因此围堰防渗可采用混凝土防渗墙。 3、尾水洞出口围堰施工时，应尽可能利用原河床土石以减少前期开挖工作量，同时采取措施保证围堰体的抗压、抗渗等稳定性要求。 4、围堰布置以不占压或少占压水工建筑物为原则，并应满足尾水洞出口基坑开挖及混凝土施工要求，保证尾水洞出口基础在干地上进行施工。 5、围堰设计断面应根据稳定性和强度计算进行选取，达到抗滑、抗剪、抗倾覆及抗渗要求，并满足其它使用功能。 （二）围堰型式确定
结合招标文件给定的尾水出口围堰设计条件，拟定围堰设计方案，方案为土石围堰方案（P=10%，枯期）。 1、优点 （1）土石围堰所需的填筑料可利用边坡开挖土石渣料，取料相对简单，运距较近，料源丰富。 （2）土石围堰结构简单、施工方便、填筑工期短、施工难度小、易于拆除。 （3）土石围堰工程造价相对较低，投资较小。 （4）土石围堰堰顶相对较宽，可满足车辆通行要求，堰顶可作为临时施工道路。 2、缺点 （1）因土石围堰断面较大，一般用于横向围堰。尾水洞出口施工所需围堰基本与水流方向平行，围堰挡水时，水流对围堰的冲刷相对严重，不利于围堰的稳定。 （2）为使围堰起到挡水的作用，需在围堰内部设置防渗体。土石围堰防渗体多采用粘土心墙，在施工区域内，粘土取料较难。 （3）因围堰断面较大，占压原河床较多，汛期水位壅高，对尾水出口施工造成的危害较大。 3、尾水洞出口围堰形式确定 尾水出口采用枯期土石围堰P=10%，围堰的挡水标准采用枯期P=10%洪水频率设计，设计流量为1860m3/s，对应的河道天然水位为1407.5m，考虑到大汛土石围堰形成后，河道水位将产生一定的壅高，最终确定高程1408.0m 作为尾水出口土石围堰的设计依据。
钢围堰计算
钢套箱围堰设计计算资料 一、已知条件： 1. 水深： m 5.7 2. 承台尺寸： m 5.57? 3. 封底砼的设计厚度： []h =m 1 4. 钻孔桩数量及尺寸：m m 162.16?-φ 二、初拟围堰的尺寸： 长?宽?高=m 868?? 三、校核封底砼的厚度： ct f b M k h ???= max 5.3+D <[]h 其中：k —安全系数 65.2=k b —板宽，一般取 1=b CT f —砼抗拉强度（20C ） ct f 21200m t = D —水下砼与井底泥土掺混需增厚度 3.0=d ～m 5.0 21 ??=p k M m qx 其中：=1 矩形板计算跨度 =1 m 6（取其较小者） -k 弯矩系数根据21 选用 75.08 6 21== ，故0673.0=k （简明施工手册—275页） 静水压力形成的荷载-p ： 25.7m t p = （m t p 5.7=—单位宽度） m t p k M -=??=??=171.1865.70673.0221max
故：b f M k h ct ???= max 5.31200 1171 .1865.25.3???= +D 5.0+ m m 1875.05.0375.0<=+= 符合强度要求。 围堰简图附后 四、确定壁板21 （见图示） 1． 设5.021= 2． 壁板厚度为mm 6=δ 3． 壁板与纵肋、横肋为四周焊 则 11(0829.0Y M a =-最大， “建筑结构静力计算手册”291页） 4． 静水压力为：m t q 5.7=(单位宽度) 5． 壁板材料[]m t 18000=σ(单位宽度) 6． 计算 1和2 211max ??=q a M []2max 6 1 δσ??=M []22 1 16 1 δσ=?? q a []q a ???=12 16δσ = 6 5.70829.000 6.0180002 ???m 417.0= 取：mm 4001= 则：mm 8002= 五、计算横向加劲肋的强度 1． 横肋采用87575??<的角钢，其235.11,93.27cm A cm W == 2． 横肋采用材料的允许应力[]21800cm kg =σ 3． 横肋按五跨连续梁计算（以大纵肋为支点） 2max ??=q k M 其中：046.0=K cm 120= cm kg m t q 755.7==
施工导流设计说明书
水利工程施工课程设计说明书 （2014-2015年度第1学期） 学院：_______ 长春工程学院___ 专业：农业水利工程 班级：水利1142 姓名： xxx 学号：小小小 指导老师: 闫雪莲 2014年09月19日
第一部分 （一）工程条件 鸽子洞水电站是以发电为主，结合防洪、工业及生活供水，兼顾灌溉等综合利用的小（1）型水利枢纽工程，枢纽建筑物包括蓄水池和电站。蓄水池拦河坝为浆砌石重力坝，坝顶长315.0m，最大坝高43.5m，总库容910万m3。电站布置在蓄水池拦河坝下游河床右侧，装机容量520kW，装有2台单机容量分别为200kW和320kW的机组，水电站年平均发电量65.59万kW.h，通过电站尾水每年可向下游提供270万m3水量。 主要工程量：坝基砂卵石等土石方开挖7.17万m3，石方明挖5.47万m3 ，洞挖石方0.04万m3，土石方回填6.09万m3，混凝土浇筑3.17万m3，平硐衬砌混凝土145m3，钢筋及钢材制安300t，C10混凝土砌块石11.94万m3，M10砂浆砌条石2.93万m3，砂浆砌块石385m3，坝基固结灌浆4598m，坝基帷幕灌浆4374m。金属结构设备安装各类型闸门7扇，启闭机7台，电站装设型号为HL160-WJ-50、HLA153-WJ-50的混流式机组各1台。 工程所在地对外交通条件较好，现有101国道从其下游通过，从坝址现有砂石路3.5km在三道河子村附近与其相接。坝址下游地势较开阔，有可供施工时使用的生产及生活设施的场地。 工程所用块石可由蓄水池上游的王土坊村块石场开采，储量丰富，完全可满足本工程之需，运距2.5km左右；混凝土粗骨料由王丈子村的人工料场供应，运距20km左右，砂子可由水库下游二道河子村附近河道的滩地开采筛分，运距10km 左右。施工用电由城西变电站提供，可从该变电站511线路“T”接10kV高压线路，“T”接地点在王土坊乡三道河子村附近，距工地3.5km。 工期要求。根据建设单位意见及工程实际情况，初步拟定工程施工期为三年。 （二）水文、气象条件设计资料 1、水文气象条件 鸽子洞水电站坝址区处于温湿带和寒温带过渡地带，属大陆性燕山山地气候，四季分明，春季干旱少雨，天气多变；夏季高温多雨，多雷雨天气；秋季天高气爽，昼暖夜凉；冬季干燥少雪，天气寒冷。据统计，年平均气温8.0℃，最高38℃，最低-23℃，全年无霜期110～170d，多年平均降雨量为560mm，降雨量年内分配极不均匀，年降雨量的70～80％集中在6～9月份。受降水不均影响，
钢围堰施工方案(终)
一、编制依据 1、《海滨大道北段二期工程（疏港三线～蛏头沽）施工图设计》 2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000） 3、《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1-2004） 4、《公路工程技术标准》 (JTG B01-2003) 5、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD60-2004） 6、《钢筋焊接及验收规程》（JGJ18-2003） 7、《公路测量规范》（JTJ061-99） 8、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ041-2000） 9、《天津市钢筋混凝土桥梁耐久性设计规程》(J10862-2006) 10、《混凝土用矿物掺合料应用技术规程》（J10527） 11、《天津市预防混凝土碱集料反应技术管理规定》（试行）（JJG14-2000） 12、《公路工程水泥混凝土试验规程》（JTJ 053-94） 13、《混凝土外加剂》（GB8076） 14、国家、部委和地方政府颁布的与本工程相关的技术规范及检验评定标准； 二、编制说明 本施工方案是根据目前业主提供的《海滨大道北段二期工程招标文件》、《海 滨大道北段二期工程施工图》、《海滨大道北段二期工程招标补疑书》，以及结合 实地现场勘察后编写。 三、工程概况 1、概述 永定新河特大桥8#、9#号两个主桥墩，基础为70根直径1.8m的钻孔灌注桩，8#墩桩长为88m，9#墩桩长82m(桩顶标高：-10.35m，桩底标高：-98.35m、-92.35m)。桩为矩型布置，间距4.6m。
桩上为矩型承台，平面尺寸44.4×30.6m，厚度5.5m，顶标高-5.0m，底标高-10.5m。承台埋置较深，需要采用钢围堰对承台干施工。承台结构图见图3-1。 钢围堰是承台干施工的临时挡土及挡水结构及承台混凝土浇注时的侧模。为考虑下沉偏差，钢围堰内皮尺寸长度方向上比承台大30cm，宽度方向上比承台大30cm。 单个钢围堰采用无底、双壁结构，厚度1.5m，高度17.7m，长宽为47.7*33.9m,设计顶标高+4.0m,底标高-13.7m，单个重重量1115t。封底混凝土标号为C25，厚度2.3m，共计2998.8m3，一次浇注完成。刃脚混凝土高度5.7m，方量1158m3。 图3-1 承台结构图 2、水文气象地质条件 (1)潮汐 本区属不规则半日潮，每日两潮，滞后45分钟，一般涨潮时间为6小时，退潮时间为6小时22分钟，最大潮差可达4m，一般潮差为2～3m。
河道围堰设计验算与论证
河道围堰设计验算与论证 一、河道围堰稳定性验算 本计算书采用瑞典条分法进行分析计算 因为围堰顶标高4.5m，故以今年汛期最高水位4m的最不利情况，还假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上面的作用力。 （1）参数信息 条分方法：瑞典条分法； 围堰背水面水位标高：-1～2m 围堰迎水面水位标高：3m 围堰顶标高：4.5m （2）荷载参数：由于围堰上无恒载，故不考虑外部荷载。 （3）土层参数： 根据《桥梁施工常用数据手册》，P846砂土和粘土的物理性质指标： 1）浸水容γb=γ-γw=17.7-9.8=7.9kN/m3； 原状土容重γ：1.81*9.8=17.7(kN/m3)； 2）浸润线以下内摩擦系数：f b=0.75*tgφ=0.40，砂土内摩擦角为φ=28°； 3）浸润线以下粘聚力C b=0.5*C=0.5*2=1kPa； （4）计算原理: 根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着：将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，根据《水利水电工程施工组织设计规范》中第2.2.27条规定：当土石围堰为Ⅳ～Ⅴ级时，边坡稳定安全系数K≥1.05，安全系数要满足≥1.05的要求。 按比例绘出土坡的剖面图。根据4.5H法及36°辅助线发，确定最危险滑动面圆 心的位置。当边坡为1：1时，边坡倾角为45°，β 1=28，β 2 =37。如图所示：
将移动土体划分成竖直土条。把滑动土体划分成8个土条，从坡脚开始编号，土条参数计算见表:
工程施工组织设计说明
工程施工组织设计 说明
7 施工组织设计 7.1 施工条件 7.1.1 工程条件 经开区位于长春市区东部,包括南北两大片区,南片区南以小河沿子为界,西起伊通河,北至自由大路-吉林大路-长石公路,东至环城高速;北片区为兴隆山镇镇域范围,南与二道区毗邻,西以东新开河为界,北与高新区接壤,东与九台市相邻。 7.1.1.1 工程对外交通 本工程位于城市边缘区位,多条对外公路、铁路从区内穿过。包括101省道、102国道、长吉南线、长吉高速公路、长石公路、长双公路、长伊公路、长图铁路以及兴隆山车站等,优越的交通条件为开发区发展工业园区、物流贸易奠定了坚实的基础。 7.1.1.2 建筑物组成
本工程由沟道土方开挖、现浇混凝土板护岸、拦河建筑物和排涝站等工程组成。 建筑物汇总表 表7-1-1 7.1.1.3 建筑物材料的来源 (1) 细骨料 建筑物施工所需砼细骨料来源于饮马河砂场,岩性为中砂,运距45km,经室内试验,其质量除个别指标如孔隙率偏高外,其它指标可满足施工要求。 (2) 粗骨料 建筑物施工所需砼粗骨料及块石料附近无法找到,可采用九台市放牛沟团山采石场的块石破碎,作为粗骨料料源,其质量、储量均能满足设计要求,运距49km。 (3)块石料 块石料选取九台市放牛沟团山采石场块石,岩性为花岗岩,岩质
坚硬致密,新鲜,易成块,可供护岸砌石等用,均为商品料,运距为49km,其质量满足石料质量需求。 7.1.1.4 水、电供应条件 本工程供水系统主要是生产用水,按施工区的分布,各建筑物分别考虑供水系统,供水系统水源以打井方式抽取地下水。生活用水采取在沿岸居民生活区及企事业单位接用自来水的办法解决。 工程施工生产和生活用电考虑从附近居民点接线作为施工电源,个别工程施工区考虑35kW备用柴油发电机。 7.1.2 自然条件 7.1.2.1 气象概况 金钱沟位于长春市城区东北部,地处中纬度,属温带大陆性气候,四季盛行西南风,其气候特点是:春季干燥多大风,夏季炎热多雨,秋季晴朗温差大,冬季寒冷漫长。 根据长春气象站历年资料统计,长春市城区多年平均年降水量595.3mm,夏季受副热带低压和台风影响,气候阴湿多雨。6～9月份年平均降水量466mm,占多年平均年降水总量78%,7～8月降水集中,降水量为313.3mm,占全年降水总量53%。7、8月期间,我省处于副高的西北部,有利于西南气流输送,气旋、台风活动频繁,易造成本流域大暴雨。 多年平均气温 5.1℃,七月份最热,月平均气温22.9℃,极端最高气温达38℃。从11月到翌年3月,受西伯利亚冷气团控制,本区
一期围堰施工技术要求
万安枢纽二线船闸工程 一期围堰施工术求要求 概述 1本技术要求适用于(万安航电枢组二线船工程一期国城布置图》 2.一期田设计描水标准为20年一遇，流量16200m％，挡水水位791m，顶高程80.3m，保护对象为二线船阐阐室及闸首施工。 3.一期田堰轴线长度为456.98m，分为2段(1)一线船例下游引航道段侧，长度25479m，沿下游引航道右导墙从一线船阐下阐首右侧至右岸冲沟排水箱出口上游(2)右岸冲沟排水箱涵段，长度2021m，沿箱通走向从下游引航道右导墙至进厂路 旁的墙。 4.由于现状地面高于设计堰顶高程，体结构为预留土埂，顶宽不小于Gm 5.防结构 (1)堰体上部为松土层覆篮，松敗层厚度为117～12.5m，主要地层为素填土、粉质 粘土和圆砾层，基岩面高程为671～68.2m。素填土为一中等遗水性，圆层为中等一 强透水性并具有管酒透破坏形式，碎块状强风化层透水性强，需要对上述各岩土层进 行防港处理:中等风化及以下岩体适水性较弱，可不做防处理 (2)对岩石剧强风化层及以上土层采用高喷灌浆防潜墙防，高喷灌浆防墙仲入劇强风化下限以下1m，最大深度215m，果用旋套接成墙结构，设计最小厚度不小于 0.4m (3)对剧强风化层下限以下岩体采用帷幕灌浆防，幕灌浆孔伸入适水率q5u线以下1 (4)对于开挖揭露的透水断层采用帷幕灌求进行封堵，幕灌仲入基坑开挖底高程以下5m 6.一期围基坑侧开挖边坡要求及保护措施 (1)一期国堰基坑侧开挖边坡按照不陡于地质建议开控坡比控制 (2)砾砂层、研石混粘土层、砾卵石层开挖坡面的水溢出点附近，视情况铺设无土工布等反滤材料，上覆透水性强的块卵碎石或混凝土块体压重，以防止流破坏影响 边坡稳定 高喷防滲墙施工要求 1.高喷防滲墙在正式开工前应进行生产性试验，以验证高喷灌蒙孔距、施工工艺及参数 等。 2.高喷防滲墙采用单排旋喷套接构型式，初拟孔距0.75m，按两序步加密的原则进行施工。高喷墙伸入剧风化下限以下1m 3.高喷墙体设计指标:墙厚不小于40cm，渗透系数≤1x10～-5cm/s 4.浆液 4.1水泥采用PO.42.5普通硅酸盐水泥，受潮结块的水泥不得用于灌浆。
围堰计算(最终)-2
围堰安全专项施工方案施工计算书 计算： 校对： 复核： 2012年1月5日
拉森板桩围堰计算 介绍 对于水中拉森板桩围堰的计算，我们采用了迈达斯专业计算软件。 第一节、结构形式描述 根据设计形式，主桥中墩5#、6#在水中，计划采用拉森板桩围堰进行封闭施工。钢板桩围堰为方形，内轮廓平面尺寸52.0×11.0m ，高22m ，顶标高+3.5m ，入土12.9m ，设3道内支撑，封底厚度1.0m 。 钢板桩采用拉森Ⅵ型，围檩主梁第1道采用2I45b 、第2道及第3道采用2I63a 型钢梁，内支撑采用Φ630*8mm 钢管。 第二节、主要数据及相关参数 围堰用钢板桩为日本产SKSP-SX27型，即拉森Ⅵ型高强度钢板桩，单根宽度60cm ；截面参数如下表： 钢板桩结构 型号 （宽度×高度） 有效宽 W1 mm 有效高 H1 mm 腹板厚 t mm 单根材 每米板面 截面 面积 cm 2 理论 重量 kg/m 惯性距 Ix cm 4 截面 模量 Wx cm 3 截面 面积 cm 2 理论 重量 kg/m 2 惯性距 Ix cm 4 截面 模量 Wx cm 3 600×210 600 210 18.0 135.3 106 8630 539 225.5 177.0 56700 2700 钢板桩的机械性能如下表： 标准号 牌号 机械性能，不小于 屈服强度（N/mm 2） 抗拉强度（N/mm 2） 延伸率（%） JIS A 5528 SY295 295 490 17 根据钢板桩的进厂检验报告，试验屈服强度在380～405 N/mm2间。
钢板桩插打设备为美国ICE公司的28C-350E液压振动锤，锤宽30cm，设备自带动力，由振动锤和动力站两大部分组成，最大可提供116t的击震力和71t 的拔桩拉力。 28C-350E液压振动锤 第三节、主要计算 1、钢板桩围堰布置 主墩基础施工拟采用钢板桩围堰法。钢板桩采用拉森Ⅵ型钢板桩，材质SY295，单根长度为22m，围堰平面尺寸为52.0×11.0m，共设置三道内支撑。围堰顶高程为+3.5m，围堰底高程为-18.5m，承台底高程为-10m，封底混凝土厚1m。 2、钢板桩围堰施工步骤 （1）钻孔桩施工结束后打设围堰导向架及围堰施工平台，在靠近承台侧定位桩上焊接牛腿，安装第一道内支撑作为钢板桩插打导向围檩； （2）依次插打钢板桩至合拢； （3）围堰内抽水至-3.4m，在-2.4m处安装第二道内支撑； （4）围堰内抽水至河床底并挖土至-7.3m，在-6.3m处安装第三道内支撑； （5）第三道内支撑安装后采用挖掘机配合吊斗及人工，将围堰内基坑底面干挖清理至-11.0m； （6）搭设封底施工平台，采用泵车浇筑封底砼； （7）凿除桩头，施工承台； （8）承台模板拆除后，向钢板桩与承台间间回填细砂并在顶部浇注40cm厚
钢围堰施工设计
钢围堰施工组织设计 一、编制依据 1、《钢制压力容器焊掤工艺评定》JB4708—2000。 2、《钢制压力容器焊掤觃程》JBT4709—2000。 3、《钢制压力容器产品试板力学等性能检验》JB4744—2000。 4、《焊缝及熔敷金属拉伸试验法》GB2652—89。 5、《金属拉伸试验方法》GBT228。 6、《金属夏比缺口冲击试验方法》GBT229—1994。 7、《金属弯曲试验方法》GBT232—1988。 8、《钢结构工程施工质量验收觃范》GB50205—2005。 9、《涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等级》GB8923—88。 10、《气焊和电弧焊及气体保护焊焊缝坡口的基本形式与尺寸》GB985—88。 11、《埋弧自动焊焊缝坡口的基本形式与尺寸》GB986—88。 12、《碳钢焊条》GBT5117—1995。 13、《埋弧焊用碳钢焊丝和焊剂》GBT5293—1999。 14、《气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝》GBT8110—1995。 15、《普通碳素结构钢》GB700—88。 16、《低合金钢》GB1591—94。 17、《钢焊缝和超声波探伤方法和探伤结果分级》GB11345—89。 18、《钢熔化焊对掤掤头射线照相和质量分级》GB3323—87。 19、《压力容器无损检测》GB4730—2005。 20、《建筑钢结构焊掤技术觃程》JGJ81—2002 J218—2002。
21、《锻轧钢棒超声波检验方法》GBT4162—91。 22、《T型角焊掤头弯曲试验方法》GB—7032。 23、《焊掤掤头冲击试验方法》GB—2650。 24、《钢的低倍组织及酸蚀检验方法》GB—226。 25、《焊掤掤头弯曲及压扁试验方法》GB—2653。 26、《焊掤掤头拉伸试验方法》GB—2651。 事、工程概冴 XXX湘江大桥工程为南事环和南三环之间的唯一一座过江通道，大桥距离上游黑石铺大桥和下游猴子石大桥均为约2200m。西岸为大河西先导区洋湖垸，与在建的洋湖大道衔掤，东岸为天心区黑石铺，与已建成的湘府西路衔掤。 本工程西起大河西先导区觃划洋湖大道公交路与兆新路之间，向东跨越兆新路、潇湘大道(西线、东线)、湘江、湘江大道、京广铁路线、书院路，与XXX相掤，起点桩号K0+805，止点桩号为K3+460，全长约2655m。 主桥孔跨布置为(65+5*120+65)=730m，主桥支承体系采用刚构连续梁体系，即 Z 3、Z 4 号主墩采用墩梁固结，在其他主墩和边墩处仅约束横向、竖向线位移，释放 其他方向位移。 Z 1～Z 6 号主墩采用花瓶墩结构形式，底宽12m，顶宽19m，壁厚3.5m。基础采 用钻孔灌注桩，每墩设12根桩，纵桥向布置3排，横桥向布置4排，桩间距为5.2m， 桩径为2.0m。Z 号边墩采用花瓶式墩身，底宽12m，顶宽19m，壁厚2.5m，基础 采用12根A1.5m钻孔灌注桩，Z 7 号边墩采用花瓶式墩身，底宽12m，顶宽19m， 壁厚2.5m，基础采用8根A1.5m钻孔灌注桩。水中基础为Z 1~Z 5 号墩，本次施工组 织针对Z 1~Z 5 号墩河床地形的具体情冴，对钢围堰的加工、安装做了详细的组织设 计。 三、对本工程重点、特点的分析 钢围堰制作是一个关键和复杂的过程，既要保证制作时几何尺寸符合设计及觃
围堰工程施工方案设计
JL05 批复表 （东岳[2018]批复号） 合同名称：西吉县什字水库除险加固工程一标段合同编号：XJ2018-01 说明：1.本表一式份，由监理机构填写，承包人签收后，发包人份、监理机构份、承包人份。 2.一般批复由监理工程师签发，重要批复由总监理工程师签发。
CB01 施工技术方案申报表 （宁工局[2018]技案号） 合同名称：西吉县什字水库除险加固工程一标段合同编号：XJ2018-01 说明：本表一式份，由承包人填写，监理机构签收后，发包人份、监理机构份、承包人份。
西吉县什字水库除险加固工程一标段 围堰专项施工方案 编制： 审核： 审批： 水利水电工程局西吉县 什字水库除险加固工程项目一标段项目部 2018年9月10日
第一章工程概况 一、工程简介 西吉县什字水库位于西吉县什字乡境。什字水库为Ⅲ等中型水库，挡水建筑物、输水建筑物、泄水建筑物等主要建筑物级别为3 级，次要建筑物为4 级。设计洪水标准为50 年一遇，校核洪水标准为100年一遇。施工度讯洪水标准为10 年一遇。设计地震基本烈度为8 度。什字水库总库容为2710 万立方米，其中淤积库容为1972 万立方米，调洪库容为738 万立方米。设计淤积高程1894.7 米，设计洪水位1896.6 米，校核洪水位1898.26米。坝顶高程1899.8 米，最大坝高29.4 米。在设计水位下，泄洪涵洞设计泄量118.0 立方米每秒；在校核水位下，泄洪涵洞最大泄量201.4 立方米每秒。本次什字水库除险加固工程的任务是对水库进行除险加固，消除病险情，恢复防洪能力，保障防洪安全。主要有土坝前后坡的加固改造、泄洪建筑物的加固改造、输水建筑物的改造和机电设备改造维护等工程。 第二章施工部署 一、原则 1、采用先进施工技术和施工设备，组建精干的管理班子，严格管理，确保工程质量达到优良标准。 2、及时了解水文气象信息，保证沟道的安全畅通，以及防汛要求。 3、施工过程中，避免对沟道的边坡以及周边环境的破坏，积极配合管理处对道管理工作。 4、加强对现场施工人员的保护意识，施工现场整洁有序，做好施工废料的回收，垃圾清理，保护沟道水质不受破坏。
钢板围堰计算书
目录 1设计资料 (1) 2钢板桩入土深度计算 (1) 2.1力计算 (1) 2.2入土深度计算 (2) 3钢板桩稳定性检算 (3) 3.1管涌检算 (3) 3.2基坑底部隆起验算 (4)
跨宁启特大桥跨高水河连续梁主墩承台 钢板桩围堰施工计算书 1设计资料 (1)钢板桩顶高程H1：8.5m ，汛期施工水位：8.0m 。 (2)河床标高H 0：1.63m ；基坑底标高H3：-7.958m ；开挖深度H ：15.46m 。 (3)封底混凝土采用C30混凝土，封底厚度为1m 。 (3)坑、外土的天然容重加权平均值1r 、2r 均为：18.8KN/m 3；摩擦角加 权平均值 20=?；粘聚力C ： 33KPa 0 5.02h ===。 (4)钢板桩采用国产拉森钢板桩，选用鞍IV 型（新）（见《施工计算手册》中国建筑工业P290页）钢板桩参数 A=98.70cm 2，W=2043cm 3，[]δ=200Mpa ，桩长21m 。 水压：210 6.3763.7/w w p h kN m γ=?=?= 河床位置处：21263.7217.5/w p p kN m =-=-?= 基坑底部：22117.518.8(1.637.638)191.74/a p p hK kN m γ=+=+?+= (5)围囹采用2I56工字钢，支撑采用Ф630螺旋钢管。 2计算资料 水压：210 6.3763.7/w w p h kN m γ=?=?= 0 5.02h === 河床位置处：21263.7217.5/w p p kN m =-=-?= 基坑底部：22117.518.8(1.637.638)191.74/a p p hK kN m γ=+=+?+=
围堰施工方案
围堰施工方案 编制： 审核： 审定： 连城县城镇垃圾无害化处理项目 河道改线工程项目经理部 年月日
围堰施工方案 一、工程概述 1、工程概况 连城县城镇垃圾无害化处理项目河道改线工程位于连城县揭乐乡黄坊村麻塘，工程涉及闽江沙溪水系的支流一文川河：工程措施以堤防建设及河道疏浚、清障为主。根据地形、地质条件，结合连城县城镇垃圾无害化处理项目的规划，对堤线进行布置。两岸新建提防总长382m，其中：左岸提防长100m，桩号左0+000.0～0+100.0；右岸提防长282m，桩号右0+000.0～0+282.0。河道改线后的两岸均采用生态式复堤。 2、编制依据 （1）合同文件； （2）施工进度计划； （3）《水利水电工程施工组织设计规范》（SL303-2004）； （4）施工图纸； （5）行业技术标准：《水利水电工程围堰设计导则》（DL/T5087-1999） 二、围堰设计 根据本工程工期紧特点，结合设计图纸有关资料说明，制定本围堰方案： （1）本次临时施工围堰设计为不过水5级土石围堰，根据《水利水电工程施工组织设计规范》SL303-2004规定，心墙式土石围堰防渗体顶部在设计洪水静水位以上的加高值为0.6~0.3m，不过水5级土石围堰堰顶高程和安全加高值为0.5m。 （2）5级土石围堰边坡稳定安全系数：K不小于1.05。 （3）围堰应分层压实，分层厚度不大于80cm。压实度不小85%。 （4）堰顶高程不低于设计洪水的静水位与波浪高度及堰顶安全加高值之和，结合本项目设计施工图——纵剖面图（平均设计洪水位高程340.00m，平均河底高程为334.50m，可得平均高差为5.5m。），本项目拟设计围堰高6.00m，堰顶高程340.50m。参考设计设
深水基础大型双壁钢围堰设计与施工技术
深水基础大型双壁钢围堰设计与施工技术 发表时间：2017-05-08T10:04:01.803Z 来源：《基层建设》2017年3期作者：从传宽[导读] 本文结合某桥梁工程实例，对其双壁钢围堰设计进行了分析，并详细介绍了双壁钢围堰施工的关键技术。 广东省建筑工程机械施工有限公司广东广州 510000 摘要：深水基础施工中，常采用围堰配合施工以达到防水、防冲刷的目的，而双壁钢围堰是深水基础施工中常用的一种围堰结构，对其设计及施工技术展开探讨十分必要。本文结合某桥梁工程实例，对其双壁钢围堰设计进行了分析，并详细介绍了双壁钢围堰施工的关键技术。 关键词：深水基础；双壁钢围堰；设计；施工技术 0 引言 随着我国交通事业建设的不断发展，跨江跨河桥梁工程的数量越来越多，深水基础施工的难题也越来越受关注。而在桥梁工程深水基础施工中，双壁钢围堰具有强度大、刚度高、性能良好、能承受较大水压以及适用范围广等优点，能够满足施工需求，是较为理想的围堰形式，得到了广泛的应用。基于此，文章对双壁钢围堰设计及施工技术进行了介绍。 1 工程背景 1.1 工程概况 某大桥跨越水道时桥梁梁部结构为1联(74＋120＋74)m连续箱梁，桥梁64#主墩承台位于水道航道中。基础采用20根φ1.5m钻孔桩，一级承台尺寸为15.4m×12.2m×3m，加台尺寸为10.1m×6.9m×2m，承台底标高为－12.187m。 1.2 水文条件和通航要求 该桥跨越的水道河段为内河V级航道，主要为季节河，常水位标高为1.5m左右，航道正常水深6～11m，百年一遇水位为6.02m，设计最高通航水位为＋5.262m。设计最高通航水位是按照洪水重现期10a一遇洪水位，采用单孔双向通航的设计方案，要求通航跨径为120m。通航净空尺度:通航孔净宽应不小于109m(投影航道上的净宽应不小于104m)，净高应不小于8m，上底宽应不小于98m，侧高应不小于5.5m。 2 钢围堰设计 钢围堰结构由三大系统组成:侧板系统、导向内撑系统及下放就位系统。双壁钢围堰结构由内外壁板、环向钢板、水平斜撑、井壁隔仓及其他附属结构组成。 2.1 总体结构设计 双壁钢围堰采用圆形结构，外径24.6m，内径22.2m，内外壁间距1.2m。钢围堰顶面标高＋3.5m，底面标高－16.817m；总高度20.317m，高度方向分为四节，第1节5.267m，第2、3节5.02m，第4节5.01m；平面环向均分8段，按照45°设置。钢围堰结构见图1。 2.1.1 主龙骨和面板 钢围堰周围由内外两层钢壁组成，均为Q235钢，内外壁钢板厚度均为8mm。钢围堰沿周围布置192根∠100×100×12角钢作为竖向主龙骨，主龙骨的间距外壁为40.3cm，内壁为36.3cm。钢围堰横向主龙骨均采用I10工字钢，沿高度方向每隔1m布置一道。壁内横、竖向桁架采用∠63×63×6角钢。 2.1.2 隔仓 隔仓的作用是通过分仓注水或灌注混凝土，保证钢围堰悬浮阶段的稳定以及调整下沉过程钢围堰的高差。64#墩钢围堰环向分为8块，单块围堰两端头设置隔仓板，在平面上分成8个互不相通的仓，隔仓板壁厚10mm，每个隔仓上下贯通，左右封闭。 2.1.3 刃脚
单壁钢围堰计算书
单壁钢围堰计算书 一、计算依据 1、xxxxxx施工设计图； 2、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； 3、水利水电工程钢闸门设计规范（SL74-95） 4、《钢结构计算手册》 二、工程概况 本设计主要为xxxx大桥水中墩系梁施工用钢围堰，该项目共计12个水中墩，其中9#、12#—19#墩因系梁底标高较低，采用单壁钢围堰施工。现场调查，施工最高水位为414米，根据各墩位系梁标高，确定 三、主要技术参数 1、现场调查，施工最高水位为414米； 2、Q235钢[σ]=140Mp，[σw]=145Mp，[τ]=85Mp 3、钢弹性模量Es＝2.1×105MPa； 四、围堰构造 围堰采用单壁钢围堰，面板为8mm厚钢板，竖向背楞采用8号槽钢，间距400mm，竖向设置三道围檩，围檩使用I32b，对应围檩设置三道内支撑，每道支撑为4根φ140x5.5mm钢管。封底混凝土厚 1.5米，采用C20混凝土，采用水下多点灌注的方式。 五、计算过程 （一）面板计算
面板按支撑在围檩上的连续加筋板计算，横向取3.2米宽一条（一块板），竖向取全长7.9米，荷载为静水压力荷载。简图如下： 正面图 侧面图
荷载为静水压力，按水深7.6米考虑（水面标高414米，围堰底标高406.9米），则q=7.6x10=76KN/m2。 3、计算结果 按上述图示与荷载，计算结果如下： （1）面板变形： （2）面板应力：
通过以上两图，可以看到面板最大变形为 2.35mm，最大应力77Mpa，满足要求。 结论：面板采用8mm厚钢板刚度与强度满足要求。 （二）竖向背楞计算 1、计算简图 竖向背楞简化为支撑在围檩上的连续梁，计算简图如下： 2、计算荷载 荷载主要为静水压力，Q=76KN/m2，竖肋间距400mm，荷载q=76/100x400=30.4N/mm 3、计算结果 根据上述图示及荷载，计算竖向背楞的结果如下： (1)下部0-3.7米内单元（采用2[8截面] Mmax=6.9105KNxm Qmax=85.379KN [8的几何特性为：
化工储罐围堰施工规范
液体类危险化学品储罐围堰设计规范 令狐采学 （《建筑设计防火规范》、《化工装置设备安插设计技术规定》、《石油化工企业设计防火规范》。） 1、但凡液体危险化学品储罐，只要是所贮存物品具有有毒、具有腐化性或易燃易爆危险性，均应在储罐区周围设置围堰。腐化性物料储罐区围堰尚应铺砌防蚀空中。 2、不合类另外储罐不宜共用一个围堰区，如果储罐相邻难以隔开辨别设置围堰时，储罐之间必须设置隔堤。 3、围堰的高度不该小于0.15m。围堰区域的规模一般按设备最年夜外形再向外延伸0.8m。 4、围堰内不允许有地漏，可是应有排水设施，围堰内的空中应坡向排水设施，坡度不该小于3‰。在堤内排水设施穿堤处，应设避免液体流出堤外的办法。 5、不得有无关的管道从围堤内穿过，管道必须穿堤时，穿堤处应采取非燃烧资料严密封堵，同时如果储罐所储物料对管道具有腐化性，管道两侧还必须设隔离呵护。 6、围堤内不得有电气等设备。 7、如果储罐泄漏出的物料需要收集时，所做的围堰厚度至少150mm，其容积足以容纳围堰内最年夜的常压贮槽的容量，围堰最小高度不小于450mm。围堰内积水坑便于集中回收，或者有管道连接到防爆耐腐化泵。各储罐使用部分担任确定收集的泄漏物料存储
设备，并配备足够数量临时管路备用。 8、酸类（或碱类）储罐围堰邻近应堆放可以中和一个储罐的烧碱（或酸）。 9、易燃易爆类危险品液体储罐围堰要求：1）围堰内内的有效容积，不小于围堰内1个最年夜储罐的容积。2）立式储罐至围堰堤内堤脚线的距离，不该小于罐壁高度的一半；卧式储罐至防火堤内堤脚线的距离，不该小于3m。3）室外立式储罐围堰堤的高度，应为计算高度加0.2m，其高度应为1.0m至2.2m；室外卧式储罐防火堤的高度，不该低于0.5m； 10、围堰堤及隔堤，应合适下列规定：1）围堰堤及隔堤应能接受所容纳液体的静压，且不该渗漏；2）围堰内储罐数量在2个以上时，应在围堰堤的不合方位上设置两个以上的人行台阶或坡道，隔堤均应设置人行台阶。 11、甲类液体半露天堆场，乙、丙类液体桶装堆场和闪点年夜于120℃的液体储罐（区），当采纳了避免液体流散的设施时，可不设置围堰。 12、室外储罐区需要时应设置事故存液池，事故存液池的设置，应合适下列规定：1）设有事故存液池的罐组四周，应设导液沟，使溢漏液体能顺利地流出罐组并自流入存液池内；2）事故存液池距储罐不该小于30m；3）事故存液池和导液沟距明火地址不该小于30m；4）事故存液池应有排水办法；5）事故存液池的容积，不小于围堰内1个最年夜储罐的容积。