大跨斜腿刚构计算书
摘要
本设计为燕子峡大桥施工图设计，设计荷载为公路-Ⅰ级，抗震烈度为Ⅶ度；无通航要求。
结合桥址处地形、地貌、地质、水文等情况，拟定出三个比选方案，分别是预应力混凝土斜腿刚构桥、预应力混凝土连续梁桥及钢管混凝拱桥；依据安全、适用、经济、美观的原则确定预应力混凝土斜腿刚构桥为推荐方案，跨径布置为62m+136m+62m=165m，截面为单箱双室。采用悬臂浇注施工方法。
拟定主梁纵、横断面尺寸；采用MIDAS/CIVIL6.71结构分析程序计算施工阶段和成桥后的主梁各控制截面的恒载内力、活载内力、温度内力，分别按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行荷载效应组合；估算预应力钢束数量并确定束数；布置钢束位置；对各控制截面进行强度、应力验算，各项验算均满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》要求。
【关键词】：预应力混凝土斜腿刚构桥；悬臂浇注施工；作用效应组合；预应力筋的布置；方案比选
目录
一概述 (3)
二桥型设计方案比选 (5)
1设计方案比选概述 (5)
2方案论证 (6)
三技术指标及设计资料 (11)
1技术指标 (11)
2桥位地形、地质等资料 (11)
3材料参数 (12)
四结构体系及尺寸拟定 (15)
1设计总说明 (15)
2桥梁结构体系 (15)
3桥梁截面形式........................................................... 错误！未定义书签。4斜腿底座及桥台方案............................................... 错误！未定义书签。五MIDAS建模及施工方案 .. (17)
1模型分析 (17)
2施工技术研究 (19)
六结构内力计算............................................................. 错误！未定义书签。1计算原则................................................................... 错误！未定义书签。2计算程序简介........................................................... 错误！未定义书签。3坐标系....................................................................... 错误！未定义书签。4截面特性................................................................... 错误！未定义书签。5恒载计算................................................................... 错误！未定义书签。6位移变形与支承反力的研究................................... 错误！未定义书签。7荷载组合及内力计算............................................... 错误！未定义书签。8结构恒载内力计算................................................... 错误！未定义书签。9结构活载内力计算................................................... 错误！未定义书签。七预应力筋的布置......................................................... 错误！未定义书签。
1计算原则................................................................... 错误！未定义书签。2计算原理及方法....................................................... 错误！未定义书签。3预应力钢束布置原则............................................... 错误！未定义书签。4主梁，斜腿的配束................................................... 错误！未定义书签。八结构验算..................................................................... 错误！未定义书签。1短暂状况应力验算................................................... 错误！未定义书签。2持久状况应力验算................................................... 错误！未定义书签。3挠度验算 ................................................................. 错误！未定义书签。九手算内容.. (48)
120M分段释放预应力先张法空心板的设计 (48)
2偏心桥墩的设计计算 (57)
十总结 (34)
1总结 ......................................................................... 错误！未定义书签。2设计体会 ................................................................. 错误！未定义书签。致谢................................................................................... 错误！未定义书签。参考文献........................................................................... 错误！未定义书签。
一概述
1、课题题目及来源、目的、意义
（1）课题题目及来源
题目：燕子峡大桥施工图设计
来源：该课题作为多届毕业生的毕业设计题目，是张海龙教授根据以往的实际工程改设而来的，因而更具实际意义。
（2）课题目的
毕业设计是本科生的一个重要教学环节，通过毕业设计可以把本科阶段所学的知识串联起来，加以综合思考，得以应用，从而起到全面训练的目的。
（3）课题意义
根据设计使用的原始依据及技术标准，技术规范及其它参考资料，拟定尺寸，进行方案比较，完成选定桥型上下部结构的受力计算及配筋设计，主要材料数量的计算，绘制工程图。通过这个过程熟悉桥梁设计的过程，特点，掌握桥梁的基本概念与桥规的基本内容，增强综合运用各种所学知识的的能力。
2、预计达到的目标、技术指标、完成课题的方案及主要措施
（1）预计达到的目标
完成尺寸的拟定，模型的建立及工程图纸的绘制，保证结构在施工阶段及使用阶段能够满足规范要求。
（2）关键理论和技术
斜腿刚架的计算方法，规范
（3）技术指标
（1）、桥梁跨径：260m
（2）、桥面净宽：净-15+2*1.0人行道
（3）、桥跨跨径：62+136+62m
（4）、桥面横坡：1%
（5）、设计荷载：公路一级；人群荷载3.5KN/m2
（6）、气温：最高月平均气温380C，最低月平均气温-50C
（7）、纵坡：1%，桥面中心为变坡点。
（8）、设计水位：175.00，枯水位139.50，最低岩顶标高125.00，路面标高195.035
3、该桥的具体情况如下所示：
1.桥址特征
桥址处该河河床断面呈“V”字型峡谷断面，地质是粉砂岩。
2.桥址水文
桥位跨越燕子峡，桥面距河谷底70米，设计水位：175.00，枯水位：139.50，
最低岩顶标高125.00，路面标高195.035，桥梁设计标高由路线纵坡控制，水位
不控制设计标高。
3.气象
桥址区位于亚热带大陆季风性温湿气候地区，具有四季分明，无霜期长，日
照充足，水源充足，湿光同季，雨热同季的气候特征。年平均气温15℃,最高
月平均气温38度，最低月平均气温-5度。本区雨量充沛，年平均降水量为1223.8mm，雨水集中在4～10月份，实测最大24小时降雨量为344mm（1989年
8月）。
4.航运
该河流属不通航河流
5.地震
地震基本烈度：根据建设部震发办（1992）160号，查《湖北省地震基本烈度区
划图》，路线所处区域地震基本烈度为Ⅵ度，根据《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-89），燕子峡大桥按Ⅶ度设防。
二桥型设计方案比选
1 设计方案比选概述
为了获得经济、安全、适用及美观的桥梁设计，设计者需要运用丰富的桥梁理论和实践知识，依据相应的方法与步骤，进行深入细致的分析研究工作。对于一定的建桥条件，尽可能的做出基本满足要求的多种不同的设计方案，只有通过技术经济等方面的综合比较，才能科学地得出较为完美的优化设计。
预应力钢筋混凝土斜腿刚构桥是钢筋混凝土结构的一种结构类型，它具有钢筋混凝土结构的所有特点，即混凝土集料可以就地取材，因而成本低；耐久性好，维修费用少；材料可塑性强，可以按照设计意图做成各种形状的结构，可以采用装配式结构，工业化程度高，既提高了工程质量又加快了施工速度；整体性好，结构刚度大，变形小；噪声小等。预应力混凝土斜腿刚构桥的主要特点是：
(1) 预应力混凝土结构，由于能够充分利用高强度材料，所以构件的截面小，自重的弯矩占总弯矩的比例大大下降，桥梁的跨越能力得到提高。
(2) 与钢筋混凝土梁桥相比，一般可节省钢材30%～40%，跨径越大节省越多。
(3) 全预应力混凝土梁桥在使用阶段不出现裂缝，即使部分预应力混凝土梁在常遇荷载下也不出现裂缝，鉴于全截面参加工作，梁的刚度就比通常开裂的钢筋混凝土梁要大。因此，预应力混凝土梁可以显著减小建筑高度，使大跨径桥梁做得轻柔美观。由于能消除裂缝，这就扩大了对多种桥型得适应性，并提高了结构的耐久性。
(4) 预应力技术的采用，不但使钢桥采用的一些施工方法在预应力混凝土梁桥中得到了新的发展与应用，如悬臂拼装、顶推法和旋转施工法；而且为现代预制装配式结构提供最有效的接合和拼装手段。可根据需要在结构纵断面和竖向任意分段，施加预应力，既可集成理想的整体。此外还发展了逐段或逐孔现浇施工方法。
方案比选基本原则：安全、适用、经济、美观。根据自然条件和技术条件，因地制宜，设计时应尽量考虑采用新技术、新材料、新工艺。桥梁必须实用，要
有足够的承载能力，能保证行车的畅通、舒适和安全；既满足当前的需要，又考虑到未来交通的发展；桥梁建筑不仅是交通工程中的重点建筑物，而且也是美化环境的点缀品，所以设计必须精心方案比选、精心设计、精心施工，以期求得在增加投资不多的条件下，最大程度的取得桥梁美观的效果。
2 方案论证
（1）初拟方案
1、立面布置
桥型采用斜腿刚构体系，桥梁跨径为62.0m+126.0m+62.0m，桥主梁采用单箱双室截面，斜腿采用双室空心矩形截面。桥面板为两侧各1.0m的人行道（包括0.4m的栏杆）和15m的行车道，共17m。斜腿的倾角为50o。
2、构造特点
斜腿刚构桥的两端具有较长的伸臂长度，通过调整边跨与中跨的跨长比，可以使两端支座成为单向受压铰支座而不致向上起翘，从而改善行车条件，同时在恒载作用下边跨对主跨的跨中弯矩也能起到卸载作用，有利于将主跨的梁高减薄。
斜腿刚架桥的压力线和拱相似，弯矩比门式刚架小，主梁跨径缩短，支承反力有所增加，可用较小的主梁跨度来跨越深谷或其他线路，它的造型美观，施工较拱桥简单，为了减少跨中的正弯矩和挠度，并有利于采用悬臂施工，也可做成两端带斜杆的形式。
刚架桥的节点系指斜腿与主梁相连接的部位，称隅节点，该节点须具有强大的刚性，以保证主梁和斜腿的可靠连接，角隅节点和主梁相连接的截面受有很大
的负弯矩，因此节点内缘混凝土会产生很高的压应力，而节点外缘的拉力则由钢筋承担，压力和拉力形成一对巨大的对角压力对隅节点产生不利的劈裂作用。
3、受力特点
刚架桥在竖向荷载作用下，斜腿除受压外，还承受弯矩，是压弯构件，刚架桥在竖向荷载作用下，会产生水平推力，由于其大多数是超静定结构，所以在混凝土收缩，温度变化，墩台的不均匀沉陷和预应力作用下，会产生次应力，在施工过程中，当结构体系发生转换时，徐变也引起附加内力。
4、优缺点
外形尺寸小，桥下净空大，桥下视野开阔，混凝土用量少，但钢筋的用量较大。
从桥梁美学方面来说，在视觉上比较美观，适合做风景区的桥型。
方案二：预应力混凝土连续梁桥
1.孔径布置（图2-1）
本方案为三跨一联预应力混凝土变截面连续梁结构，其孔径布置为75+140+75 m，全长290 m，设计主跨为140 m。
连续梁桥有做成三跨一联的，也有做成多跨一联的，但一般不超过六跨。对于桥梁分孔，往往要受以下要求的制约：若采用三跨不等的桥孔布置，一般边跨长度可取为中跨的0.5～0.8倍，这样可使中跨跨中不致产生异号弯矩，此方案边跨比为0.54。此外，边跨跨长与中跨跨长之比还与施工方法有着密切的联系，对于采用现场浇筑的桥梁，边跨长度取为中跨长度的0.8倍时是较为经济合理的。但若采用悬臂法施工则不然。本设计的跨度组合，基本符合以上原理要求。
2.上部构造
本设计是一座公路连续箱型梁桥，采用的是单箱双室的横截面形式。桥面全宽则采用整幅(2×1.0+15.0)m的设计形式，桥面全宽17 m。
对于梁高的设计，本设计采用变高度的直线梁，支点处梁高5.5 m，跨中梁
高为2.3 m 。
箱型截面的顶板和底板是结构承受正负弯矩的主要工作部位。本设计中采用了双面配筋，且梁底由支点处以抛物线的形式向跨中变化。底板在支点厚90 cm ，在跨中厚32 cm ；顶板在支点厚40 cm ，在跨中厚28 cm 。支点处横隔板厚250 cm 。
本设计中箱型梁腹板厚度在支座处为100 cm ，跨中处为85 cm 。
在顶板与腹板接头处须设置梗腋，在本设计中根据箱室的外形设置了宽30 cm ，长90 cm 的上部梗腋，而下部则采用了1:1的梗腋，取为30×30 cm 的尺寸。
3. 施工方法
本桥采用悬臂浇注施工方法。
方案三：下承式钢管混凝土拱桥
1、立面布置
主桥采用钢管混凝土拱桥，跨径为290m,主拱肋分为两片，每片由四根上下弦90010φ? mm 的钢管和35010φ? mm 的腹杆钢管组成四肢桁式断面。
2、构造特点
钢管混凝土是在薄壁钢管内填充混凝土而形成的一种复合材料，它一方面借助内填混凝土增强了钢管壁的稳定性，同时利用钢管对核心混凝土有套箍作用，使核心混凝土处于三向受压状态，从而使其具有较高的抗压强度和抗变形能力。
3、受力特点
钢管混凝土是主要的承载结构，它承受桥上的全部荷载，并将其传给墩台基础。钢管混凝土的内力计算与施工过程有关，受吊装能力的限制。一般将拱肋分数段加工，然后吊装形成钢管拱肋桁架，此时钢管拱肋桁架重力由其自身承受，应按钢结构计算，以后随着混凝土的凝结和强度的提高，混凝土开始与钢管一起参加受力，后期拱上建筑，桥面系恒载和活载均由钢管混凝土组合截面承担。
钢管混凝土构件的套箍作用使得钢管混凝土的承压能力比一般钢筋混凝土提高154%-175%。在内力计算时应考虑其影响。
4、施工方法
本桥采用的施工方法为缆索吊装施工法，其施工时每个工作步骤的施工内容如下：
①架设钢管；
②灌注钢管内混凝土；
③安装吊杆；
④架设横梁；
⑤安装桥面板。
已有成熟的工艺技术经验。需要大量的吊装设备，占用一定的场地，同时需要较多的人力。
（2）方案对比
第一种方案是跨径为62+136+62m的斜腿刚架，该桥型造型美观，而且燕子峡为峡谷地形，地质为粉砂岩，地基较好，很适合于做斜腿刚架桥。该桥型为通航提供了足够的空间。
第二种方案是三跨连续梁桥，跨径为75+140+75m。连续梁桥造价一般,施工也比较简单,其次，桥孔数较少，跨径较大，为通航提供了足够的空间。由于桥墩数目较少，对河流的压缩较小，这样可有效的减少船只及其它漂流物撞击桥墩的机会。但桥型稍欠新意,且施工工期不能得到保证.
第三种方案为下承式钢管混凝土拱桥,是一种既美观又经济的常用桥型，这种桥型在桥型方案的竞争中有一定的优势。下承式钢管混凝土拱桥,能够很好的与周围环境协调,造型也美观。但施工难度大，造价比较高。
比较这三种方案，从安全角度来说，第一、二种方案由于跨径不大，比较安全；第三种方案跨径较大，相比于连续梁桥和斜腿刚架桥来说其安全性能差些。
从经济角度来说，第二种方案连续梁桥结构要耗费较多的钢筋混凝土，这样造价就比较高；第一种方案斜腿刚架桥经济效果较好；第三种方案钢管混凝土拱桥混凝土和钢材的用量都比较大,造价较高。
从美观角度来说，桥梁建筑不仅是交通工程中的重点建筑物，而且也是美化环境的点缀品，随着经济的快速发展，桥梁工工程的美观要求越来越高，一座外形美观的桥往往会成为地标性建筑。第二方案连续梁桥由于太常见，没有什么新意；第一、三种方案都是比较新型的桥型，而且造型美观，采用起来能给人耳目一新的感觉。
（3）推荐方案
经过初步设计拟定最佳方案
1、桥位处于地质条件较好的峡谷，因而采用结构形式为斜腿刚构桥, 造型美观。
2、桥梁跨径为62m+136m+62m，桥主梁采用单箱双室截面，斜腿采用双室空心矩形板截面。桥面板为两侧各1.0m的人行道（包括0.4m的护栏）和15m的行车道，共17m。斜腿的倾角为50o。斜腿上端与主梁固结，斜腿的钢筋伸入主梁和承台的长度按锚固长度考虑。
3、桥主梁采用全预应力混凝土结构形式，采用50号混凝土。
4、斜腿也为全预应力混凝土结构，采用40号混凝土。
5、桥面只需在桥的两端各设一道伸缩缝,其余桥面连续，桥面铺装采用2-10cm 的C40防水混凝土基层和8cm的沥青混凝土面层。
三技术指标及设计资料
1 技术指标
1.1、技术指标
（1）、设计荷载：公路-Ⅰ级；人群荷载3.5kN/m2。
（2）、桥面宽度：4车道，净15.0m（行车道）+2X1.0m（人行道）。
（3）、桥跨跨径：62+136+62m。
（4）、桥面横坡：1%；纵坡：1%，桥面中心为变坡点。
（5）、设计水位175.00，枯水位139.50，路面标高195.035。
（6）、气温：最高月平均气温380C，最低月平均气温-50C
（7）、地震烈度：基本烈度Ⅵ度，按Ⅶ度设防。
（8）、通航标准：桥位处河道无通航要求。
1.2、设计采用的规范、标准
1、《公路工程技术标准》JTG B01－2003 人民交通出版社。
2、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60－2004人民交通出版社。
3、《公路圬工桥涵设计规范》JTG D61－2005人民交通出版社。
4、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62－2004人民交
通出版社。
5、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63－2007人民交通出版社。
6、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041－2000人民交通出版社。
2 桥位地形、地质等资料
2.1、桥位地形及地质条件
地质剖面图如下所示：
（图1－2－1）
该峡谷跨径大约260m左右，锥坡坡度不大。该峡谷的低水位标高是139.50m，桥面标高是195.035m。桥梁所处的地质环境均为粉砂岩。故由此可见，该峡谷地质构造简单，地质条件很好。
3 材料参数
3.1、普通钢材
普通钢筋采用R235和HRB335钢筋，钢筋应符合《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》(GB 13013－1991)和《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》(GB 1499－1998)的
规定。凡需焊接的钢筋均应满足可焊性的要求。
3.2、预应力钢筋
其特性值分顶板束及底板束两种，均采用内部（后张），每根预应力刚束由19根直径为15.24mm的刚铰线组成，其面积为0.00266m2，导管的直径为0.1m，钢筋松弛系数采用JTG04规范，数值为0.3，采用超张拉，预应力钢筋抗拉强度标准值fpk=1860MPa，顶板束预应力钢筋与管道壁的摩擦系数为0.2，底板为0.3；管道每米局部偏差对摩擦的影响系数为0.0066/m，锚具变形，钢筋回缩和接缝压缩值在开始和结束点皆为0.006m；所有预应力均采用有粘结的方式。
3.3、钢板
应符合《碳素结构钢》(GB 700-1988)规定的Q235B钢板。
3.4、混凝土
C50混凝土：用于主梁；
C40混凝土：用于防水混凝土基层、桥台、斜腿及斜腿底座；
C30混凝土：用于防撞护栏；
桥面铺装采用2-10cm的c40防水混凝土基层和8cm的沥青混凝土面层。c40防水混凝土基层中心厚10 cm，以1%的坡度向两侧减薄，以形成桥面横坡。3.5、材料容重：钢筋混凝土γ=26kN/m3,沥青混凝土γ=23kN/m3，铺装层混凝土γ=26kN/m3。
以上各种材料特性参数值参见《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)，所需参数如下：
3.6、锚具
GVM15-3、GVM15-4和GVM15-5。
3.7、计算方法:极限状态法。
四结构体系及尺寸拟定
1 设计总说明
1.1、桥位处于地质条件较好的峡谷，其桥台可直接立于岩石上，因而采用结构形式为斜腿刚构桥。
1.2、桥主梁采用全预应力混凝土结构形式，采用50号混凝土。
1.3、斜腿也为全预应力混凝土结构，采用40号混凝土。
1.4、桥面铺装采用2-10cm的c40防水混凝土基层和8cm的沥青混凝土面层。c40防水混凝土基层中心厚10 cm，以1%的坡度向两侧减薄，以形成桥面横坡。梁桥环境温差按升温23度和降温20度考虑，并以此数据在两桥台背墙处设置无缝式伸缩缝。
2 桥梁结构体系
桥型采用斜腿刚构体系，桥梁跨径为62.0m+126.0m+62.0m，桥主梁采用单箱双室截面，斜腿采用双室空心矩形截面。桥面板为两侧各1.0m的人行道（包括0.4m的栏杆）和15m的行车道，共17m。斜腿的倾角为50o。斜腿上端与主梁固结，斜腿的钢筋伸入主梁和斜腿底座的长度按锚固长度考虑。
桥型布置图如2.2.1、2.2.2所示。
五midas建模及施工方案
1 模型分析
1.1、施工阶段划分
按照该桥梁实际施工工序，即搭支架浇注斜腿部分——搭支架浇注两边跨现浇段——悬臂浇注中跨现浇段——铺装桥面及设备——完工——使用阶段，建立从施工阶段到成桥阶段的模型。
1.2、桥梁有限元模型的建立
结构建模的过程是一个逻辑过程，首先要根据工程结构、施工方法、结果的精度要求等方面考虑，进行结构离散，以获得经济、可靠的结构分析模型。对于杆系结构，节点编号和单元的划分应遵循以下原则：
1）结构的定位点应设置节点；
2）按施工过程，分阶段施工的结构自然分块点应该设置节点；
3）对较长的自然块，应当适当细分；
4）预应力索端点截面一般设置节点；
5）关心内力、位移所在截面处应设置节点；
6）有支承的部位应设置节点。
本桥型斜腿刚构桥采用MIDAS/CIVIL进行内力计算，全桥长260m,边跨为62.0m，中跨为126.0m。在设计中，我把主梁沿X轴方向划分成146个单元，斜腿共分为30个单元。其中1—146号单元为桥面单元；147—161号，162—176号单元为斜腿单元。具体单元划分见计算见图（图3.1.1）。
图3.1.1
用MIDAS/CIVIL建立的模型实体图如下：
截面：主梁中跨和边跨均定义了Z轴按抛物线变化、Y轴按线性变化的变截面组。边界条件：斜腿上部的节点与主梁节点之间采用刚性连接；
边跨支点处采用一般支承的[011101]模拟简支边界条件；
斜腿下端采用一般支承的[111111]全约束边界条件。
静力荷载：定义了结构自重、二期恒载、整体升温、整体降温、汽车公路I级荷载、人群荷载、预应力荷载。其中二期恒载采用梁单元加载，移动荷载通过定
义移动荷载工况来实现，预应力荷载通过定义刚束预应力荷载来实现。 移动荷载分析：定义了双向4个车道，2个人行道。
1.3、预应力钢束特性
预应力钢筋抗拉强度标准值为1860MP,钢筋松弛系数为0.3。预应力管道为钢波纹管管道，顶板束与管道壁的摩擦系数ｕ＝0.2，底板束与管道壁的摩擦系数ｕ＝0.3；管道偏差系数κ＝0.0066/m ；管道每米局部偏差对摩擦的影响系数为0.0066/m ；钢筋回缩和锚具变形为每侧6mm ，两端张拉，张拉控制应力
0.751395con pk f MPa σ==。
2 施工技术研究
本桥采用支架浇注法与悬臂浇注法相结合的施工法，两边的斜腿部分通过搭支架现浇，然后采用悬浇法完成中跨和边跨的施工，最后在桥面合拢后，进行桥面铺装，即加二期恒载。
门式刚架计算模板
一、设计资料 某单层工业厂房，采用单跨双坡门式刚架，刚架跨度24m ，长度48m ，柱距6m ，檐口标高11m ，屋面坡度1/10。屋面及墙面板均为彩色钢板，内填充保温层，考虑经济、制造和安装方便，檩条和墙梁 均采用冷弯薄壁卷边C 型钢，钢材采用Q345钢，2 /310mm N f =，2/180mm N f v =，基础混凝土标号C30，2 /3.14mm N f c =，焊条采用E50型。刚架平面布置图，屋面檩条布置图，柱间支撑布置草图， 钢架计算模型及风荷载体形系数如下图所示。 刚架平面布置图 屋面檩条布置图
柱间支撑布置草图 计算模型及风荷载体形系数 二、荷载计算 2.1 计算模型的选取 取一榀刚架进行分析，柱脚采用铰接，刚架梁和柱采用等截面设计。 2.2 荷载取值计算： （1） 屋盖永久荷载标准值 彩色钢板 0.40 2kN m 保温层 0.60 2kN m 檩条 0.08 2kN m 钢架梁自重 0.15 2kN m 合计 1.23 2 kN m （2） 屋面活载和雪载 0.30 2 /KN m 。
（3） 轻质墙面及柱自重标准值 0.50 2 /KN m （4） 风荷载标准值 基本风压：m kN /525.050.005.10=?=ω。根据地面粗糙度类别为B 类，查得风荷载高度变化系数：当高度小于10m 时，按10m 高度处的数值采用，z μ=1.0。风荷载体型系数s μ：迎风柱及屋面分别为＋0.25和－1.0，背风面柱及屋面分别为－0.55和－0.65。 2.3 各部分作用的荷载标准值计算 （1） 屋面荷载： 标 准 值： m kN /42.7cos 1 623.1=??θ 柱身恒载： m kN /00.3650.0=? （2） 屋面活载 屋面活载雪载m kN /81.1cos 1 630.0=? ?θ （3） 风荷载 以左吹风为例计算，右吹风同理计算，根据公式0ωμμωs z k =计算，z μ查表m h 10≤，取1.0，s μ取值如图1.2所示。（地面粗糙度B 类） 迎风面 侧面2 /131.050.005.10.125.0m kN k =???=ω，m kN q /79.06131.01=?= 屋顶2 /525.050.005.10.100.1m kN k -=???-=ω，m kN q /15.36525.02-=?-=
钢箱梁(33+41+33)
厦门疏港路立交工程 钢箱梁计算书 1.结构特点 A匝道桥第二联为钢箱梁结构，桥跨布置为(33+41+33)=107m，桥面宽度为8m，单箱多室截面，道路中心线处梁高1960mm，箱宽7.74m。横隔梁的布置间距为2.0m。钢材材质为Q345C。钢箱梁顶面为平坡。 桥面铺装采用4cm细粒式沥青混凝土面层和4cm中粒式沥青混凝土底层，桥面铺装层总厚度为8cm。另设8cm钢筋砼层。采用混凝土防撞护栏。 2.设计荷载 汽车荷载：城-A级。 3.箱梁顶板板厚的确定 钢箱梁的顶板板厚对全桥的经济指标影响较大，根据目前钢箱梁的设计经验和实际汽车荷载超重的影响，箱梁顶板板厚宜取14mm。 4.箱梁标准段截面 5.纵肋设计 横肋布置间距 a=2000mm 顶板纵肋布置间距 b=300mm 城-A车辆前轮着地宽度 2g=0.25m，分布宽度：+*2=0.41 m 城-A车辆后轮着地宽度 2g=0.6m，分布宽度：+*2=0.76 m 5.1纵肋截面几何特性 1）桥面板有效宽度的确定
关于桥面板的有效计算宽度，参考日本道路桥示方书的规定进行计算。 纵肋等效跨度L=0.6a=1200mm, b/2L= λ=2L2L219.1mm 取有效宽度为210mm。 2）截面几何特性计算 纵肋板件组成：1-240x14（桥面板），1-90x10（下翼缘），1-156x8（腹板）A=55.08 cm2 I= 2499.4 cm4 Yc=12.6 cm （距下翼缘） Wt=462.9 cm3 Wb=198.4 cm3 5.2纵肋内力计算 1)作用于纵肋上的恒载 a)纵肋自重 q1=*1e-4**= kg/m b)钢桥面板自重 q2=*b*=38.5 kg/m c)桥面铺装（厚8cm） q3=*b*=67.2 kg/m d)砼桥面板（厚8cm） Q4=*b*=72.8 kg/m e)恒载合计 ∑q=197.0 kg/m 2)汽车冲击系数 (1+μ)=1+= 3)作用于纵肋上的活载
门式脚手架施工方案
中心小区专项治理工程（主体工程）脚手架施工方案 编制： 审核： 审批： 大庆油田工程建设有限公司油建公司 第五工程部 2014年4月27日
第一节编制依据 《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、《钢结构设计规范》GB50017-2003 中国建筑工业出版社； 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社； 《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社； 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社； 《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010中国建筑工业出版社； 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社。 第二节工程概况 工程名称：中心小区专项治理工程（主体工程） 建设单位：大庆油田矿区服务事业部物业管理二公司 监理单位：大庆石油工程监理有限公司 建设地点：中心小区 本工程为住宅楼外墙装饰工程，主要为外墙保温及涂料粉刷，新安装装饰构件，考虑住户正常通行、施工安全及施工顺利进行，采用门式脚手架作为工程施工用脚手架。 第三节脚手架方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合江西省文明标化工地的有关标准。 6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用门架脚手架方案： 第四节脚手架的材质要求 门架 1、门架采用MF1219，门架及其配件的规格、性能及质量应符合现行行业标准门式钢管脚手架》（JGJ76）的规定，并应有出厂合格证明书及产品标志。 2、周转使用门架及配件的维修保养或报废，可按门架及配件的质量分A、B、C、D四类，对每类按不同情况作出保养、修理保养、试验后确定类别和报废处理等四种不同处理方法。 A类属于外观检查有轻微变形、损伤和锈蚀，不影响正常使用和安全承载。所以，门架及配件在清除表面粘附砂浆、泥土等污物，除锈后可以使用，重新油漆属于经常性的保养工作。 B类属于外观检查有一定程度变形、损伤、锈蚀，用肉眼或器具测量可见，该类门架及配件将影响正常使用和安全承载，所以应经矫直、平整、更换不见、修复、补焊、防锈、油漆等修理工作后方能继续使用；该类别除锈、油漆指用砂纸、铁刷等将锈除去，重新涂刷油漆。 C类指有片状剥落，锈蚀面积大（达总表面面积的50％以上），有修坑，但无贯穿锈洞等严重锈蚀现象，这类门架及配件不能由外观确定承载力，而应由试验确定其承载力。承载力试验方法按现行国家标准《门式钢管脚手架》（JGJ76）中6.2及表
门式刚架计算书
门式刚架计算书 项目编号: No.1项目名称: XXX项目 计算人: XXX设计师专业负责人: XXX总工 校核人: XXX设计师日期: 2017-12-08
目录 一. 设计依据................................................................................................................................................................................ 二. 计算软件信息........................................................................................................................................................................ 三. 结构计算简图........................................................................................................................................................................ 四. 结构计算信息........................................................................................................................................................................ 五. 结构基本信息........................................................................................................................................................................ 六. 荷载与效应组合.................................................................................................................................................................... 1. 各工况荷载表.................................................................................................................................................................. 2. 荷载效应组合表.............................................................................................................................................................. 七. 地震计算信息........................................................................................................................................................................ 1. 左地震.............................................................................................................................................................................. 2. 右地震.............................................................................................................................................................................. 八. 内力计算结果........................................................................................................................................................................ 1. 单工况内力...................................................................................................................................................................... 九. 节点位移................................................................................................................................................................................ 十. 构件设计结果........................................................................................................................................................................十一. 荷载与计算结果简图........................................................................................................................................................ 1. 结构简图.......................................................................................................................................................................... 2. 荷载简图.......................................................................................................................................................................... 3. 应力比图.......................................................................................................................................................................... 4. 内力图.............................................................................................................................................................................. 5. 位移图..............................................................................................................................................................................
40+72+43m曲线钢箱梁计算书
40.625+72+72+43.625m连续钢 箱梁 上 部 结 构 计 算 书 2017.07
目录 一、概述 (1) 1.1桥梁简介 (1) 1.2 模型概况 (1) 1设计规范 (1) 2参考规范 (1) 3主要材料及性能指标 (2) 4 整体模型概述 (2) 二模型主要计算结果 (5) 2.1 结构刚度 (5) 1 车道荷载挠度值 (5) 2 预拱度设置 (6) 3 正交异形板桥面顶板挠跨比 (7) 2.2 反力计算 (8) 三钢箱梁验算 (9) 3.1顶底板强度验算 (9) 1计算第一体系 (9) 2计算第二体系 (13) 3.2 腹板验算 (23) 1 厚度验算 (23) 2 强度验算 (23) 3 腹板纵向加劲肋构造验算 (25) 4 腹板横向加劲肋构造验算 (25) 5 腹板屈曲验算...................................................................................................... 错误！未定义书签。 3.3 正交异性桥面板匹配性验算 (26) 1 构造验算 (26) 2 受压顶板纵肋刚度验算 (26) 3 受压顶板横肋刚度验算...................................................................................... 错误！未定义书签。 4 桥面板匹配性验算 (27) 3.4支承加劲肋验算 (28) 3.5 屈曲计算 (29) 1 整体稳定计算...................................................................................................... 错误！未定义书签。 2 局部稳定计算...................................................................................................... 错误！未定义书签。 四、结论 (29) 建议：...................................................................................................................................... 错误！未定义书签。
门式脚手架计算书
门式脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数
落地门架_门架简图
落地门架_门架平面图 四、门架稳定性计算 门架型号MF1219水平架设置2步1设脚手板设置1步1设剪刀撑设置4步4跨剪刀撑钢管类型Ф48×3水平加固杆设置4步1设水平加固杆类型Ф48×3 每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值： N Gk1= (G k1 + G k2 ×2+ G k3 ×1/2+ G k4 ×2×1/1+ G k5 ×2+ G k6 ×2) /h =(0.224+ 0.040×2+ 0.165×1/2+ 0.184×2×1/1+ 0.006×2+ 0.0085×2) /1.950 =0.402 kN/ m
1/2表示水平架设置2步1设 1/1表示脚手板设置1步1设 每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值： N Gk2= (G k7 ×l/cosα×2/4+ G k8 ×l×1/4+ G k9 /4+ G k10 ×4/4+ G k11 ×l+ G k12 ×l×h) /h =(0.038×1.830/0.684×2/4+ 0.038×1.830×1/4+ 0.014/4+ 0.015×4/4+0.015×1.830+ 0.050×1.830×1.950) /1.950 =0.15 kN/ m 1/4表示水平加固杆4步1设 各施工层施工荷载产生的轴向力标准值： N Qk =n× Q k ×b×l=2×3×1.219×1.83=13.385 kN 门架宽度b，见门架型号编辑风荷载标准值： ω k =μ z ×μ s ×ω o =0.74×0.8×0.3=0.178 kN/ m2 q k = ω k × l=0.178×1.83=0.325 kN/ m 风荷载产生的弯矩标准值： M k = q k H 1 2/10=0.325×3.92/10=0.494 kN . m 2、作用于门架的轴向力设计值 不组合风荷载时： N=1.2(N Gk1+ N Gk2 )H+1.4 N Qk =1.2×(0.402+0.15)×33.6+1.4×13.385=40.975 kN 组合风荷载时： N w =1.2(N Gk1 + N Gk2 )H+0.9×1.4 (N Qk +2M k /b) =1.2× (0.402+0.15)×33.6+0.9×1.4× (13.385+2×0.494/1.219) =40.123 kN 门架轴向力设计值：N=max[N, Nw]=40.975 kN 3、门架的稳定承载力设计值
门式刚架厂房设计计算书
门式刚架厂房设计计算书 一、设计资料 该厂房采用单跨双坡门式刚架，厂房跨度21m ，长度90m ，柱距9m ，檐高 7.5m ，屋面坡度1/10。刚架为等截面的梁、柱，柱脚为铰接。 材料采用Q235钢材，焊条采用E43型。 22750.6450/160/mm EPS mm N mm g mm ≥2y 屋面和墙面采用厚夹芯板，底面和外面二层采用厚镀锌彩板，锌板厚度为275/gm ；檩条采用高强镀锌冷弯薄壁卷边Z 形钢檩条，屈服强度 f ，镀锌厚度为。(不考虑墙面自重) 自然条件：基本风压：20.5/O W KN m =，基本雪压20.3/KN m 地面粗糙度B 类 二、结构平面柱网及支撑布置 该厂房长度90m ，跨度21m ，柱距9m ，共有11榀刚架，由于纵向温度区段 不大于300m 、横向温度区段不大于150m ，因此不用设置伸缩缝。 檩条间距为1.5m 。 厂房长度>60m ，因此在厂房第二开间和中部设置屋盖横向水平支撑；并在 屋盖相应部位设置檩条、斜拉条、拉条和撑杆；同时应该在与屋盖横向水平支撑相对应的柱间设置柱间支撑，由于柱高<柱距，因此柱间支撑不用分层布置。 （布置图详见施工图） 三、荷载的计算 1、 计算模型选取 取一榀刚架进行分析，柱脚采用铰接，刚架梁和柱采用等截面设计。厂房檐 高7.5m ，考虑到檩条和梁截面自身高度，近似取柱高为7.2m ；屋面坡度为1：10。 因此得到刚架计算模型： 2.荷载取值 屋面自重： 屋面板：0.182/KN m
檩条支撑：0.152/KN m 横梁自重：0.152/KN m 总计：0.482/KN m 屋面雪荷载：0.32/KN m 屋面活荷载：0.52/KN m （与雪荷载不同时考虑） 柱自重：0.352/KN m 风载：基本风压200.5/W kN m = 3.各部分作用荷载： （1）屋面荷载： 标准值： 10.489 4.30/cos KN M θ ??= 柱身恒载：0.359 3.15/KN M ?= kn/m （2）屋面活载 屋面雪荷载小于屋面活荷载，取活荷载10.509 4.50/cos KN M θ ??=
35+50+35米钢箱梁计算书
目录
1.工程概况 本项目跨径组合为35+50+35 米。上部结构箱梁梁高米（箱梁内轮廓线高度）。顶面全宽米，两侧各设米宽挑臂，箱梁顶底板设%横坡，腹板间距布置为++ 米。箱梁顶板厚16 毫米，下设“U”形和板式加劲肋，“U”形加劲肋板厚8 毫米，板式加劲肋160×14 毫米；箱梁底板厚14 毫米，设“T”形加劲肋，加劲肋腹板120×8 毫米，翼缘100×10 毫米，间距300 或350 毫米；腹板厚12 毫米，设三道140×14 毫米板式加劲肋，各加劲肋除支承隔板处断开与支承隔板焊连外，其余加劲肋均穿过横隔板或挑臂并与之焊连。普通横隔板间距约3 米，厚10 毫米，中部挖空设100×10 毫米翼缘。桥台简支处支撑隔板板厚20 毫米，桥墩连续处支撑隔板板厚30 毫米，支撑隔板为围焊。简支处隔板四角不设焊缝通过的切口，保证整个钢箱梁安装完成后的气密性；其他横隔板四角均设置焊缝通过的切口。挑臂为“T”形截面，腹板厚10 毫米，下翼缘300×14 毫米。 2.结构计算分析模型 2.1.主要规范标准. （1）《城市桥梁设计规范》（CJJ 11－2011） （2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） （3）《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005) （4）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） （5）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） （6）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008） （7）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） （8）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011） （9）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ 2—2008） （10）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025—86） （11）《钢结构工程施工质量及验收规范》（GB50205-2001） （12）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB ）
完整版门式脚手架计算书
门式脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数 二、荷载参数 三、设计简图
门架简图_落地门 架． 门架平面图落地门架_四、门架稳定性计算
每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值： N= (G+ G×2+ G×1/2+ G×2×1/1+ G×2+ G×2) /h k6k2k4k1k3k5Gk1=(0.224+ 0.040×2+ 0.165×1/2+ 0.184×2×1/1+ 0.006×2+ 0.0085×2) /1.950 =0.402 kN/ m 设1步2表示水平架设置1/2 1/1表示脚手板设置1步1设 每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值： N= (G×l/cosα×2/4+ G×l×1/4+ G/4+ G×4/4+ G×l+ G×l×h) /h k12k9Gk2k8k7k11k10=(0.038×1.830/0.684×2/4+ 0.038×1.830×1/4+ 0.014/4+ 0.015×4/4+0.015×1.830+ 0.050×1.830×1.950) /1.950 =0.15 kN/ m 1/4表示水平加固杆4步1设 各施工层施工荷载产生的轴向力标准值： N=n×Q×b×l=2×3×1.219×1.83=13.385 kN kQk门架宽度b，见门架型号编辑 风荷载标准值： 2 0.3=0.178 kN/ m0.8××μ×ω=0.74×ω=μokzs q= ω×l=0.178×1.83=0.325 kN/ m kk风荷载产生的弯矩标准值： 22/10=0.494 kN . m 3.9/10=0.325×M= q H 1kk 2、作用于门架的轴向力设计值 不组合风荷载时： N=1.2(N+ N)H+1.4 N =1.2×(0.402+0.15)×33.6+1.4×13.385=40.975 kN QkGk2Gk1组合风荷载时： N=1.2(N+ N)H+0.9×1.4 (N+2M/b) kGk1QkwGk2=1.2×(0.402+0.15)×33.6+0.9×1.4×(13.385+2×0.494/1.219) =40.123 kN 门架轴向力设计值：N=max[N, Nw]=40.975 kN 3、门架的稳定承载力设计值 参数计算： 4 1536/1930=193593 mm/h=107800+107800×+I·h I=I01100.50.5=21.37 mm i=(I/A)=(193593/424) 1λ=kh/i=1.22×1930/21.37=110.19 0由λ查规范表B.0.6，得φ=0.516
基于Midas Civil的连续刚构桥受力分析
基于Midas Civil的连续刚构桥受力分析 摘要：本案例通过Midas软件建立连续刚构桥受力结构模型，对连续刚构桥持久状况正常使用极限状态内力分析，清晰表达出其各使用阶段内力，从而更好地进行内力分析计算，为以后连续刚构桥施工受力分析方案提供理论依据。 关键词：Midas分析；连续刚构桥；内力分析 1 工程概况 本工程位于广东省，东莞麻涌至长安高速公路路线跨越漳彭运河后，于大娘涡、沙头顶之间跨越淡水河。淡水河上游接东江北干流和中堂水道，下游汇入狮子洋。淡水河特大桥设计起点从路线K20+060开始至K21+184终止。其中主桥为（82+2×140+80）m的连续刚构桥，梁部采用C60混凝土，根部梁高8m，高跨比为1/17.5，跨中梁高为3m，高跨比为1/46.67，跨中根部梁高之比为1/2.67，底板按1.8次抛物线变化，桩基采用9根φ2.2m桩（半幅桥）。 2 主要技术标准 本桥采用对称逐段悬臂灌注和支架现浇两种施工方法。先托架浇注0号块，再对称逐段悬臂浇筑其它块件。边跨端头块采用支架现浇法施工。先合拢边跨，再合拢中跨。中跨采用挂篮合拢。边跨采用支架施工，先现浇端头块，然后浇筑2m 长合拢段进行边跨合拢。相关计算参数如下所示： 1、公路等级：高速公路，双向八车道。 2、桥面宽度：2×19.85m。 3、荷载等级：公路-I级。 4、设计时速：100km/h 5、设计洪水频率：1/300。 6、设计通航水位：H5%＝3.14m。 7、设计基本风速：V10%＝31.3m/s 3 计算理论 构件纵向计算均按空间杆系理论，采用Midas Civil V7.41进行计算。（1）将计算对象作为平面梁划分单元作出构件离散图，全桥共划分711个节点和676个单元；（2）根据连续刚构的实际施工过程和施工方案划分施工阶段；（3）根据规范规定的各项容许指标，验算构件是否满足规范规定的各项要求。 4建立计算模型及离散图 4.1计算模型 主桥主墩采用桩基采用9根φ2.2m桩（半幅桥）。根据等刚度原则，将承台以下群桩模拟成二根短柱，柱底固接，桩顶与承台相接形成“门”形结构，令群桩和模拟的两根短柱在单位水平位移、单位竖向位移和单位转角时所需施加的外力相等，解决了桩土互相作用的计算问题。计算模型如下： 4.2构件离散图 5 计算分析 5.1 持久状况承载力极限状态计算 1）正截面受压区高度计算 按《公桥规》规定，混凝土受压区高度：x=ξbh0 相对界限受压区高度ξb=0.38（C60 混凝土、钢绞线）。对各截面受压区高度进行计算，受压区高度最小富余量为96.0cm。最小富余百分比65.7%。计算下表所示：
轻型门式刚架钢结构-荷载计算
轻型门式刚架钢结构——荷载计算 恒载包括刚架自重及屋面板，檩条，保温棉等重量。以下为一些常规的恒载取值： 檩条＋屋面板（0.5mm）：0.10 KN/m2 檩条＋屋面板（0.5mm）+屋面内衬板(0.5mm) 0.15 KN/m2 檩条＋夹芯板：0.15 KN/m2 具体的恒载计算还需要根据具体情况进行计算，如果屋面悬挂设备较多，用于悬挂设备的联系梁的重量也不容忽视，都应该计入屋面恒载。 2活载及屋面悬挂荷载 屋面活荷载：当采用压型钢板轻型屋面时，屋面竖向活荷载的标准值应取0.5KN/m2 (注：当刚架或檩条仅有一个可变且受荷面积超过60m2时，对钢框架，活荷载可取0.3KN/m2)。 屋面悬挂荷载是指由喷淋，管道，灯具等，屋面悬挂荷载可以被包括在屋面活荷载内。 常用的屋面悬挂荷载值可参考如下： 石膏天花板吊顶0.15 KN/m2 空调管道0.05 KN/m2 灯具0.05 KN/m2 喷淋0.15 KN/m2 需要指出的是，由于轻钢结构屋面系统很轻，当采用STS 等设计软件时（该软件不允许用户增加悬挂荷载工况），屋面悬挂核载归并在活荷载是比较适合的。如将屋面悬挂荷载考虑在恒载内，则恒载＋风载组合时设计偏于不安全。 3雪荷载 在考虑雪荷载时需要注意： 1．需要按照规范50009-2012，考虑μr—屋面积雪分布系数，基本雪压乘以积雪系数便是雪荷载标准值；
2．在设计建筑结构及屋面的承重构件时，可按下列规定采用积雪的分布情况： （1）屋面板和檩条按积雪不均匀分布的最不利情况采用； （2）屋架和拱壳可分别按积雪全跨均匀分布情况、不均匀分布的情况和半跨的均匀分布的情况采用；（3）框架和柱可按积雪全跨的均匀分布情况采用。 4风荷载 门式刚架的风荷载体型系数，可以按《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）取值，也可按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS102:2002，2012版)。请注意以下事项： 1．基本风压应按荷载规范附录E.4 中附表E.5给出的50 年一遇的风压采用，但不得小于0.3kN/m2。2．并非所有门式刚架的体型系数都可以按CECS，门规仅适用于：屋面坡度α≤10,屋面平均高度≤18m，房屋高宽比≤1，且檐口高度≤房屋最小水平尺寸； 3．当柱脚铰接且刚架的l/h小于2.3和柱脚刚接且l/h小于3.0，采用GB50009-2012规定的风荷载体型系数进行刚架设计偏于安全，而在其他各种情况用GB50009-2012取值，将会导致设计不安全； 4．任何情况下，横向刚架两侧墙面体型系数的代数和不宜小于1.2。 5吊车荷载 1．桥（梁）式吊车或悬挂吊车的竖向荷载应按吊车的不利位置取值； 2．对手动吊车及电动葫芦可不考虑水平荷载。 6地震荷载 当抗震设防烈度较高并且房屋跨度很大、高度很高，或宽度方向有很多摇摆柱时，可按《建筑抗震设计规范》进行水平地震作用效应下刚架地震左右组合下的验算。计算时，阻尼比可取为0.05。
MIDAS连续梁桥建模详细介绍
该过程是将三垮桥的运营状态进行有限元分析，下面介绍了本人在对模型模拟的主要步骤，若中间出现的错误，请读者朋友们指出修改。 注：“，”表示下一个过程 “（）”该过程中需做的内容 一．结构 1.单元及节点建立的主桁：因为桥面具有一定纵坡，故将《桥跨布置》图的桥面线复制到《节段划分》图对应桥跨位置，然后进行单元划分，将该线段存入新的图层，以便下步导入，将文件保存为.dxf格式文件。 2.打开midas运行程序，将程序里的单位设置成《节段划分》图的单位，这里为cm。导入上步的.dxf文件。将节点表格中的z坐标与y坐标交换位置（midas中的z与cad中的y对应）。结构建立完成。模型如图： 二．特性值 1.材料的定义：在特性里面定义C50的混凝土及Strand1860(添加预应力钢筋使用) 2.截面的赋予： 1).在《截面尺寸》和《预应力束锚固》图里，做出截面轮廓文件，保存为.dxf 文件 2).运行midas，工具，截面特性计算器，统一单位cm。导入上步的.dxf文件 先后运行generate，calculate property，保存文件为.sec文件，截面文件完成 3)运行midas，特性，截面，添加，psc，导入.sec文件。根据图例，将各项特性值填入;验算扭转厚度为截面腹板之和；剪切验算，勾选自动；偏心，中上部4)变截面的添加：进入添加截面界面，变截面，对应单元导入i端和j端（i为左，j为右）；偏心，中上部；命名(注：各个截面的截面号不能相同) 5）变截面赋予单元：进入模型窗口，将做好的变截面拖给对应的单元。
注：1.建模资料所给的《预应力束锚固图》的0-0和14-14截面与《节段划分》图有出入，这里采用《截面尺寸》做这两个截面，其余截面按照《预应力束锚固图》做 2.定义材料先定义混凝土，程序自动将C50赋予所建单元（C50是定义的第一个材料，程序将自动赋予给所建单元） 三．边界条件 1.打开《断面》图，根据I、II断面可知，支座设置位置。根据途中所给数据，在模型窗口中建立支座节点（12点） 2.点击节点，输入对应坐标，建立12个支座节点 3.建立弹性连接：模型，边界条件，弹性连接，连接类型（刚性），两点（分别点击支座点与桥面节点）共12个弹性连接 4.边界约束：中间桥墩，约束Dx,Dz；Dx，Dy，Dz；Dx,Dz, 两边桥墩，约束Rx，Dz；Rx，Dy，Dz；Rx，Dz 如表 四．添加预应力钢筋 1.定义钢束特性：打开《预应力筋布置及材料表》、《预应力束几何要素》。荷载，预应力荷载，钢束特性值，根据材料表中钢筋的规格及根数填入相关数据（松弛系数：0.3；导管直径：10cm） 2.钢束布置形状：荷载，预应力荷载，钢束布置形状，以T1为例： 1）打开《预应力束几何要素》，建立以中心点为原点的局部坐标系，为方便，在
人行天桥钢箱梁计算书
目录 1.1工程概况 (3) 1.2技术标准 (3) 1.3主要规范 (3) 1.4结构概述 (3) 1.5主要材料及材料性能 (3) 1.6计算原则、内容及控制标准 (3) 一、模型建立及分析 (4) 2.1计算模型 (4) 2.2荷载工况及荷载组合 (4) 二、承载能力极限状态验算 (6) 3.1拉/压弯构件腹板应力验算 (6) 3.2拉/压弯构件腹板最小厚度验算 (7) 3.3拉/压弯构件翼缘板弯曲正应力验算 (7) 3.4拉/压弯构件整体稳定验算 (8) 三、其他验算 (8) 4.1抗倾覆验算 (8) 4.2挠度验算及预拱度 (9)
基本信息 1.1工程概况 1.2技术标准 设计程序：Civil Designer 设计安全等级：一级 桥梁重要性系数： 1.1 1.3主要规范 《公路工程技术标准》(JTG B01-2013) 《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015)，以下简称《通规》 《公路钢结构设计规范》(JTG D64-2015)，以下简称《钢规》 《公路钢混组合桥梁设计与施工规范》（JTG/T D64-01-2015），以下简称《钢混组合规范》1.4结构概述 1.5主要材料及材料性能 表 1钢材材料物理性能指标 表 2钢材材料的强度设计值 1.6计算原则、内容及控制标准 计算书中将采用Civil Designer对桥梁进行设计，并以《公路桥涵设计通用规范》（JTG
D60-2015）和《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）为标准进行验算。 一、模型建立及分析 2.1计算模型 图 1模型视图 1）节点数量：37个； 2）单元数量：36个； 3）边界条件数量：4个； 4）施工阶段数量：1个，施工步骤如下： 施工阶段1:一次成桥；30.0天； 2.2荷载工况及荷载组合 1）自重 自重系数：-1.00 2）整体升降温 1:整体升温，20.0℃； 2:整体降温，-20.0℃； 3）荷载组合 表 3荷载工况
门式脚手架计算书
门式脚手架计算书 1.计算说明 1.1概况： 工程项目：京广客专信阳东站 门架高度：8.8m 5层 工程内容：站台雨棚吊顶 1.2本工程采用门式脚手架规格如下：
水平架5步4设，脚手板5步1设，交叉拉杆两侧设置，剪刀撑4步4跨设置，水平加固杆4步1设，脚手架顶部施工层采用密目安全网进行封闭，目数不少于2000目/㎡，自重标准0.5kg/m。 2.根据上述条件进行脚手架稳定性计算 2.1 脚手架自重产生的轴向力N GK1计算 门架1榀18.6*9.8*10-3=0.182KN 交叉支撑2副4*9.8**10-3=0.078KN 水平架（5步4设）16.5*9.8*4/5**10-3=0.129KN 脚手板2块（5步1设）0.184*2*1/5=0.074KN 连接棒2个6*2*10-3=0.012KN
锁臂2副0.0085*2=0.017KN 合计0.492KN 每米高脚手架自重：N GK1=0.492/1.72=0.286KN 2.2 加固杆、附件产生的轴向力N GK2计算 tgɑ=4*1.7/(4*1.83)=0.93 对应cosɑ=0.732 钢管重（2*1.83/0.732+1.83）*0.038=0.18KN 扣件重1*0.0135+4*0.0145=0.072KN 每米高脚手架加固件重（0.18+0.072）/（4*1.7）=0.037KN 密目网重0.5*9.8*10-3=0.005KN/m 加固杆、附件产生的轴向力N GK2=0.037+0.005=0.042KN/m 2.3 施工荷载产生的轴向力标准值 N标准=2*1*1.83=3.66KN 2.4 风荷载对脚手架产生的计算弯矩标准值（倾覆力） 根据顶部施工层使用密目网，偏于安全考虑，按不透风的全封闭情况，查表知风荷体型系数， μ8=1.0 ψ=1.0风荷载标准值 W k=0.7μZ.* μ8=0.7*1.23*1.0*0.45=0.387KN/㎡ 作用于脚手架计算单元的风线荷载标准值 q k= W k*L=0.387*1.83=0.708KN/m 风荷载时脚手架计算单元产生的弯矩标准值 M k=0.708*62/10=2.549KN.m
midas计算预应力连续刚构桥梁工程课程设计
预应力混凝土连续刚构桥结构设计书 1.结构总体布置 本部分结构设计所取计算模型为三跨变截面连续箱梁桥，根据设计要求确定桥梁的分孔，主跨长度为80m，取边跨46m，边主跨之比为0.575。设计该桥为三跨的预应力混凝土连续梁桥（46m+80m+460m），桥梁全长为172m。大桥桥面采用双幅分离式桥面，单幅桥面净宽20m （4X3.75行车道+1m左侧路肩+3.0m右侧路肩人行道+2X0.5m防撞护栏），两幅桥面之间的距离为1m，按高速公路设计，行程速度100Km/h。桥墩采用单墩，断面为长方形，长14米，宽3.5米，高25米。 上部结构桥面和下部结构桥墩均采用C50混凝土，预应力钢束采用Strand1860钢材。 桥梁基本数据如下： 桥梁类型 : 三跨预应力箱型连续梁桥(FCM) 桥梁长度 : L =46 + 80 + 46 = 172 m 桥梁宽度 : B = 20 m (单向4车道) 斜交角度 : 90?(正桥) 桥梁正视图 桥梁轴测图
2．箱梁设计 主桥箱梁设计为单箱单室断面，箱梁顶板宽20m，底板宽14m，支点处梁高为h支= (1/15 ~ 1/18)L中= 4.44 ~5.33m，取h支=5.0m，高跨比为1/16，跨中梁高为h中= (1/1.5~1/2.5) h 支= 2~ 3.33m，取h中=2.30m，其间梁底下缘按二次抛物线曲线变化。箱梁顶板厚为27.5cm。底板厚根部为54cm，跨中为27cm，其间分段按直线变化，边跨支点处为80cm，腹板厚度为80cm 具体尺寸如下图所示： 箱梁断面图 连续梁由两个托架浇筑的墩顶0号梁段、在两个主墩上按“T构”用挂篮分段对称悬臂浇