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南京工业大学毕业设计（论文）
第2章 框架结构布置及计算简图
2．1 确定计算简图 2．1．1 计算单元
取⑤轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为14m 。假定底层柱下端固定于基础，初步确定基础采用柱下独基，基础置于第二层粘土层上，基地标高为设计相对标高-2.1m 。柱子高度底层为：m 2.55.0-1.26.31=+=h （初步假定基础高度为0.5m ），二至五层柱高9.3~52=h h 。柱节点刚接，横梁的计算跨度取至柱中心至中心间距离，三跨分别为6300、2400、6300。计算简图见图2－1。
图2－1 计算简图
2．2 梁、柱截面尺寸 2．2．1 框架柱
查《建筑抗震设计规范》，此工程框架抗震等级为三级，柱轴压比限值为0.85。竖向荷载的
轴
压力估计值
()kN s CN N
C
64.2411)2/2.72/2.7(2/4.22/3.61451.114n 1.1=+?+???=???==，所以
mm A .A
A c
c 4.44541.1983
.1485.0642411101033
=≥?=??≥，，初选截面500500b h mm mm ?=?。
2．2．2 框架梁
边跨梁： h 取8l
～12
l 取h=600mm ；取b=200mm ；
中跨梁： h 取8l
～12
l 取h=400mm ；取b=200mm ；
次梁： h 取8l
～12
l 取h=400mm ；取b=150mm ；
纵向连系梁：h 取8l
～12
l 取h=700mm ；取b=300mm ；
2．3 材料强度等级
混凝土：采用C30级。
钢筋直径12≥的采用HRB335钢筋，其余采用HPB235钢筋。
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2．4 荷载计算
以⑤轴线横向框架为计算分析对象。
⒈屋面横梁竖向线荷载标准值
图2－2 荷载计算简图
2．4．1 恒载计算
屋面恒载：
60厚1：6水泥矿渣隔热层 2/5.12506.0m KN =? 防水层 2/40.0m KN 20厚1:3水泥砂浆找平层 23/40.0/2002.0m KN m KN m =? 110厚现浇钢筋混凝土板 23/75.2/2511.0m KN m KN m =? 10厚纸筋石灰粉平顶，刷二度白 23/16.0/16010.0m KN m KN m =?
屋面恒荷载标准值： 2/242.5m KN
梁自重
边跨AB、CD跨：0.2×0.6×25=3kN/m 梁侧粉刷2×（0.6-0.11）×0.02×17=0.33kN/m 3.33k N/m
中跨BC跨0.2×0.4×25=2kN/m
梁侧粉刷2×（0.4-0.11）×0.02×17=0.20kN/m
2.20kN/m
次梁0.15×0.4×25=1.5kN/m梁侧粉刷2×（0.4-0.11）×0.02×17=0.20kN/m
1.70kN/m
作用在顶层框架梁上的线活荷载标准值为：
梁自重：g5AB1= g5CD1=3.33kN/m, g5BC1=2.20kN/m
板传来的荷载：g5AB2=g5CD2=5.242×6.3=33.02KN/M
g5BC2=5.242×2.4=12.58KN/M (2)活载（图2-2a）
作用在顶层框架梁上的线荷载标准值为：
q5AB=q5CD=0.7×6.3=4.41KN/M
q5BC=0.7×2.4=1.68KN/M
2.4.2楼面横梁竖向线荷载标准值
(1)恒载（图2-2b）
水泥花砖地面 0.6 k N/m2 110厚钢筋混凝土楼板0.11×25=2.75kN/m2
12厚底粉刷0.012×16=0.192kN/m2
楼面横载标准值 3.542kN/m2
边跨(AB、CD)框架梁自重 3.33kN/m中跨（BC）梁自重 2.20kN/m
作用在楼面层框架梁上的线荷载标准值为：
梁自重：g AB1 = g CD1 =3.33kN/m
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g BC1 =2.20kN/m 板传来的荷载： g AB2 = g CD2 =3.542×6.3=22.31kN/m g BC2=3.542×2.4=8.50kN/m (2)活载（图2-3）
楼面活载： q AB =q CD =2.0×6.3=12.6kN/m q BC =2.5×2.4=6kN/m 2.4.3屋面框架节点集中荷载标准值 (1)恒载
边跨连系梁自重 0.3×0.7×7.2×25=37.80kN 粉刷 2×(0.7-0.11) ×0.02×7.2×17=2.89kN 1.2m 高女儿墙 1.2×7.2×2.36=20.39kN 粉刷 1.2×2×0.02×7.2×17=5.88kN
连系梁传来屋面自重 []N k 40.768.17.23.62/12/18.16.32/1224.5=?+?
?+????）（
次梁自重
kN
35.5697.13.62/12/12=???? 粉刷 2×(0.7-0.11)×0.02×7.2×17=0.62kN
顶层边节点集中荷载 G 5A =G 5D =149.33KN
中柱连系梁自重 0. 3×0.7×7.2×25=37.80kN 粉刷 2×（0.7-0.11）×0.02×7.2×17=2.89kN
次梁自重 2×1/2×1/2×6.3×1.697=5.35kN 连系梁传来屋面荷载
()()kN 13.1148.17.23.621-2.14.221-2.724.223.624.5=???
????+????÷+÷?
顶层节点集中荷载 G 5B =G 5C =160.79kN 2)活载
kN
Q Q
D A
10.211.82.716.321211.83.62120.755=??????????
??+??+????==
()()kN Q
Q
Q C
B
25.158.17.23.621-2.14.221-2.724.223.67.055=??
?
????+????÷+÷?==
2.4.4楼面框架节点集中荷载标准值 (1)恒载
边柱连系梁自重： 37.80kN 粉刷 2.89KN 钢窗自重 2×1.5×2.1×0.4=2.52kN 窗下墙体自重 2×（3.6-0.25）×（3.9-0.7-2.1）×2.36=17.39kN 粉刷 2×2×3.35×1.1×0.02×17=5.01kN 窗边墙体自重 2×2.1×（3.35-1.5）×2.36=18.34kN 粉刷 2×2×2.1×（3.35-1.5）×0.02×17=5.28kN 连系梁传来楼面自重 3.542×2×[1/2×3.6×1.8+1/2×(6.3+2.7)×1.8]=51.61kN 140.84kN 中间层边节点集中荷载 G A =G D =140.84kN 框架柱自重: G ’A =G ’D =0.5×0.5×3.9×25=24.38kN 中柱连系梁自重： 37.80kN 粉刷: 2.89kN 内墙自重（忽略门窗） 2×（3.6-0.25）×(3.9-0.7) ×2.36=50.60kN 粉刷 2×2(3.6-0.25)×(3.9-0.7)×0.02×17=7.29kN
连系梁传来楼面自重 3.54×[(6.3÷2+2.4÷2)×7.2-1/2×2.4×1.2-1/2×(6.3-2.7)×1.8]=77.10kN 175.68kN
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中间层中节点集中荷载G B=G C=175.68kN
柱传来的集中荷载G B′=G C′ = 24.38k N (2)活载
Q A=Q D=2.0×2×[(1/2×3.6×1.8+1/2×1/2×（6.3+2.7)×1.8]=29.17kN Q B=Q C=2.04×[(6.3÷2+2.4÷2)×7.2-1/2×2.4×1.2-1/2×(6.3+2.7)×1.8]=43.57kN
2.5风荷载
=0.4KN/M2，，本工程为镇江某办公楼，地面粗糙度属B类，按荷载规范已知基本风压w
w k=βzμsμzw0.。
风载体型系数μs：迎风面为0.8，背风面-0.5，因结构高度H=21.3<30,(从室外地面算起)；取风振系数βz=1.0.
2.6地震作用
2.5.1建筑物总重力荷载代表值Gi的计算
2.5.2集中于屋盖处得质点重力荷载代表值G5：
50%雪载： 0.5×0.35×60.60×15=157.66kN
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屋面恒载: 5.24×60.60×15=476.32kN 横梁：(3.33×6.3×2+2.20×2.4)×10+(1.70×6.3×2)×7=622.32kN 纵梁： (37.8+2.89)×7×4+(0.3×0.7×5.1×25+2+10.7-0.11)×0.02×5.1×17)×4×2=1369.89kN 女儿墙： 1.2×2.36×（60.6+15）×2=428.20kN 柱重：0.5×0.5×2.5×1.95×40+0.3×0.3×25×1.95×2=496.28kN 横墙： 2.36×[34×6.3×1.95+(2.4×1.95-1.8×3.0÷2)]=995.09kN 纵墙： (7.2×1.95-1.5×2.1)×2.36×14+7.2×1.95×13+(5.1×1.95×3+3.6×1.95=658.19kN 钢窗：32×1.5×2.1×1/2×0.4=20.16kN
G5=5224.11kN
2.5.3集中于三、四、五层处得质点重力荷载代表值G
4～G
2
：
50%楼面活0.5×[60.6×2.4×2.5+5.1×6.3×2.5+3.6×6.3×2.5+(60.6×6.3+51.9×6.3)×2.0]=959.06kN 楼面恒载: 3.54×60.6×15=3217.86kN 横梁：622.32kN 纵梁：1369.89kN 柱重：496.28×2=992.56kN 横墙：995.09×2=1990.18kN 纵墙：658.19×2=1316.38kN 钢窗：20.16×2=40.32kN
G4=G3=G2=10508.57KN 2.5.4集中于二层处重力荷载标准值G
1
：
50%楼面活载：959.06kN 楼面恒载: 3217.86kN 横梁：622.32kN 纵梁：1369.89kN 柱重： 0.5×0.5×25×(2.6+1.95)×40+0.3×2.3×25×(2.6+1.95)×2=1157.97kN 横墙：995.09+995.09×2.6/1.95=2268.54kN 纵墙：658.19+658.19×2.6/1.95=1535.78kN 钢窗：40.32kN
G1=11171.74KN
2.5.5地震作用计算
4.2.1框架柱的抗侧移刚度：
在计算梁.柱线刚度时，应考虑楼盖对框架梁的影响，在现浇楼盖中，在计算梁、柱刚度时，中框架梁的抗弯惯性矩I=2I
；边框架梁取I=1.5I；在装配整体式楼盖中，中框架梁
的抗弯惯性矩I=1.5I
0 ；边框架梁取I=1.2I
0 ,
I
为框架梁按矩形截面计算的截面惯性矩。横梁、
柱的线刚度见表2-1。
梁、柱线刚度表2-1
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每层框架柱总的抗侧移刚度见2-2表
底层：∑D=4×（7.99+9.45）+16×(8.65+9.99)+2×1.73=371.46kN/mm
二～五层：∑D=4×（7.57+11.67）+16×(9.47+13.89)+2×2.22=455.16kN/M 2.5.6框架自振周期计算：
则自振周期为：T
1=1.7α
√Δ=1.7×0.6×√0.377=0.626s
其中α
为考虑结构非承重砖墙的结构折减系数，对于框架取0.6，Δ为框架顶点水平位移，计算见表2-3
2.5.7地震作用计算
根据地震设防烈度7度，Ⅱ类土，设计烈度为第一组，查《建筑抗震设计规范》，特征周期Tg=0.35s ，αmax=0.12
α1=（Tg/T1 ）0.9αmax=（0.35/0.626）0.9×0.12=0.047
结构等效总重力荷载：Geq=0.85G
L
=0.85×47921.56=40733.33kN
T
1
>1.4 Tg=1.4×0.35=0.49s，故需考虑框架顶部附加集中作用
δn= 0.12T1+0.07=0.12×0.626+0.07=0.120
框架横向水平地震作用标准值为：
结构底层：F
EK =α
1
Geq=0.047×40733.33=1974.47kN
各层得地震作用和地震剪力标准值由表2-4计算列出，图示见图2-4。
∑G
i H
i
=376587.36
ΔFn=δn×F EK=229.74kN
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本工程计算多遇地震作用下横向框架的层间弹性侧移，见表2-5。对于钢筋混凝土框架[θe]去1/550
通过以上计算结果看出，各层层间弹性侧移均满足规范要求，即⊿μ≤[θe]h i 。
第三章框架内力计算
3．1 恒载作用下的框架内力
3．1．1 弯矩分配系数
由于该框架为对称结构，取框架的一半进行简化，如图3－1。
节点A1：S A1A0=4i A1A0=4×1.167=4.668
S A1B1=4i A1B1=4×1.333=5.332
S A1A2=4×1.556=6.224
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(相对刚度见2-1)
∑S=4(1.167+1.333+1.556)=16.224 u A1A0=S A1A0/∑S=4.668/16.224=0.288 u A1B1= S A1B1/∑S=5.332/16.224=0.328 u A1A2= S A1A2/∑S=6.224/16.224=0.384 节点B1: S B1D1=2×1.070=2.140
∑S=4×(1.167+1.333+1.556)+2×1.070=18.364
u B1A1=4.668/18.364=0.254 u B1B2 =5.332/18.364=0.290 u B1D1 =6.224/18.364=0.339 u B1B0=2.140/18.364=0.117 节点A2: u A1A2= u A2A3 =
350.04
)556.1333.1556.1(556
.14=?++?
u A2B2=
0.3004
)1.5561.3331.556( 1.333
4=?++?
节点B2: u B2A2 =
0.2681.070
24)1.5561.3331.556( 1.333
4=?+?++?
u B2B1 = U B2B3 =
0.3132
1.2704)1.5561.5561.333( 1.556
4=?+?++?
u B2D2=
0.1072
1.27041.5561.3331.5562
1.070=?+?++?）（ 节点A5: u A5B5=
0.4614
1.5561.3334
1.333=?+?）（ u A5A4=0.5394
1.5561.3334
1.556=?+?）（
节点B5: u B5A5=
0.3902
1.07041.5561.3334
1.334=?+?+?）（ u B5B4=
0.4542
1.07041.5561.3334
1.556=?+?+?）（ u B5D4=
0.1562
1.07041.5561.3332
1.070=?+?+?）（ 节点A 3、B 3，A 4、B 4和A 2、B 2相同。
3.1.2杆件固端弯矩
计算杆件固端弯矩时应带符号，杆端端弯矩一律以顺时针方向为正 （1） 横梁固端弯矩
杆端弯矩一律以顺时针方向为正，如图
3-2
1）顶层横梁: 自重作用：
m kN ql M A B B A ?=??===01.11-3.633.312
1
-121-M -225555 m kN ql M D B ?=??==06.1-2.12.231
-31-2255 m -0.5321
555
5?==kN M M D B B D
板传来的荷载作用：
m
kN l a l a ql M M A B B A ?=+???=+==93.93-3.6/8.13.6/8.1-1(3.602.3312
1
-
)//2-1(12
1--322223322
5555 )
m kN ql M D B ?=??==77.3-4.258.1296
5--519622
55
m kN ql M B D ?=??==26.2-4.258.1232
1
-321-2255 2）二～四层横梁 自重作用：
M A1B1= - M
A1B1= -1/12ql
2
=-1/12×3.33×6.32=-11.01 k N?m
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M B1D1= -1/3 ?ql
2
= -1/3×2.20×1.22=-1.06KN ?m
M
D1B1=-1/2M B1D1= -0.53k N ?m
板传来的荷载作用：
m
kN l a l a ql M M A B B A ?=+????=+==46.63-3.6/8.13.6/8.12-1(3.631.2212
1-)//2-1(12
1--3322233222
1111=
11D B M = -5/96 ?ql 2
=-5/96×
8.50×2.42=-2.55 k N ?m 11B D M = -1/32?ql 2=-1/32×8.50×2.42=-1.53k N ?m
恒载弯矩分配过程
节点分配顺序(A5、B4、A3、B2、A1);(B5、
A4、B3、A2、B1)
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墙模板计算书
墙模板计算书 齐家工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 墙模板的计算参照《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。 墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。 根据《建筑施工手册》，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 墙模板的总计算高度(m):H＝3.00；模板在高度方向分 2 段进行设计计算。 第1段(墙底至墙身高度1.50米位置；分段高度为1.50米): 一、参数信息 1.基本参数 次楞间距(mm):150；穿墙螺栓水平间距(mm):450； 主楞间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450； 对拉螺栓直径(mm):M14； 2.主楞信息 主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2； 直径(mm):48.00；壁厚(mm):2.50； 3.次楞信息 次楞材料:木方；次楞合并根数:2； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 4.面板参数
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):14.00； 面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00； 方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50； 钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H -- 模板计算高度，取1.500m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
最新模板计算书范本学习资料
剪力墙计算书： 一、参数信息 1.基本参数 次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):600； 主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500； 对拉螺栓直径(mm):M14； 2.主楞信息 龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5； 钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08； 主楞肢数:2； 3.次楞信息 龙骨材料:木楞； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 次楞肢数:2； 4.面板参数 面板类型:木胶合板；面板厚度(mm):17.00； 面板弹性模量(N/mm2):9500.00； (N/mm2):13.00； 面板抗弯强度设计值f c 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞 (N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗弯强度设计值f c 方木抗剪强度设计值f (N/mm2):1.50； t 钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00； 钢楞抗弯强度设计值f (N/mm2):205.00； c
墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。 三、墙模板面板的计算
模板计算书
400x1600梁模板支架计算书一、梁侧模板计算 （一）参数信息 1、梁侧模板及构造参数 梁截面宽度 B(m):；梁截面高度 D(m):； 混凝土板厚度(mm):； 采用的钢管类型为Φ48×3； 次楞间距(mm)：300；主楞竖向道数：4； 穿梁螺栓直径(mm)：M12； 穿梁螺栓水平间距(mm)：600； 主楞材料：圆钢管； 直径(mm)：；壁厚(mm)：； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方； 宽度(mm)：；高度(mm)：； 2、荷载参数
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):； 3、材料参数 木材弹性模量E(N/mm2)：； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：； 面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：； （二）梁侧模板荷载标准值计算 =m2； 新浇混凝土侧压力标准值F 1 （三）梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm) 1、强度计算 面板抗弯强度验算公式如下： σ = M/W < f 其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 150××6=81cm3； M -- 面板的最大弯矩(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
M = 1l+ 2 l 其中，q -- 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q 1 = ×××= kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q 2 = ××4×=m； 计算跨度(次楞间距): l = 300mm； 面板的最大弯矩 M= ××3002+××3002= ×105N·mm； 面板的最大支座反力为： N= 1l+ 2 l=××+××=； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = ×105/ ×104=mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 15N/mm2； 面板的受弯应力计算值σ =mm2小于面板的抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！ 2、抗剪验算 Q=××300+××300)/1000=； τ=3Q/2bh=3××1000/(2×1500×18)=mm2； 面板抗剪强度设计值：[fv]=mm2； 面板的抗剪强度计算值τ=mm2小于面板的抗剪强度设计值 [f]=mm2，满足要求！ 3、挠度验算 ν=(100EI)≤[ν]=l/150 q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=×； l--计算跨度: l = 300mm； E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 150×××12=72.9cm4； 面板的最大挠度计算值: ν = ××3004/(100×6000××105) = 0.722 mm； 面板的最大容许挠度值:[v] = min(l/150,10) =min(300/150,10) = 2mm； 面板的最大挠度计算值ν =0.722mm 小于面板的最大容许挠度值 [v]=2mm，满
水利工程量计算书(样本)
定远县2011年小型水库除险加固工程 工程量计算书 （编号：） 合同名称： 合同编号： 施工单位： 日期：
说明 1、计量部位范围：（写明本编号计算书计算的工程部位及范围，应分条叙述）； 2、工程量计算书由工程量汇总表、工程量计算式和附件（原始测量记录）组成； 3、工程量汇总表应尽可能与招标文件中工程量清单的条目、单位、格式相一致； 4、工程量计算书应在现场测量结束后或结构工程施工前，根据工程现场测量成果和施工图计算，可按招标文件工程量清单分大项报送，连续编号，最终作为工程决算的附件； 5、工程量计算书原则上一式三份，业主、监理和施工各一份； 6、监理单位复核结束后，监理、施工双方可就差异较大的部分进行核对，协商一致后，作为最终工程量。在工程结算过程中，以此作为依据按进度支付。
表1 工程量汇总表 序号项目名称单位合同工 程量 施工申报 工程量 监理审核 工程量 核准 工程量 备注 1 临时工程 1.1 施工导流 1.1.1 施工导流及临时排水项 1 1 1.1.2 施工围堰填筑及拆除项 1 1 1.2 施工临时道路维护项 1 1 1.3 临时房屋m2800 800 1.4 其他临时工程 1.4.1 施工临时供电工程项 1 1 1.4.2 施工临时供水工程项 1 1 1.4.3 施工脚手架项 1 1 1.4.4 材料二次转运项 1 1 2 青山水库除险加固工程 2.1 大坝加固工程 2.1.1 土方开挖工程 2.1.1.1 沟槽土方挖运(集、排水沟、踏 步、石埂等) m31337 185.19 2.1.1.2 坝坡表层土清除m35688 7192 2.1.1.3 取土区表层土清除m31778 1880 2.1.1.4 削坡土方m32373 2.1.2 土方填筑工程 2.1.2.1 坝身加培（含碾压）m316619 8097 2.1.3 大坝防渗处理 2.1. 3.1 冲抓套孔粘土井柱桩防渗墙m37500 4021.95 2.1.4 上游坝坡处理 2.1.4.1 上游干砌石拆除m31706 2247 2.1.4.2 人工干砌上游自锁式砼块护坡m3822 732.11
天津模板设计方案-计算书
模板工程专项方案 一、工程概况 配料楼工程（包括FC1廊道、混合料转卸楼、FC2廊道），位于天津市大港区北围堤路炼油厂西侧天津耀皮玻璃有限公司厂区内，建筑面积建筑面积2576 m2，檐高37.85m。钢砼独立基础，埋深约为-6.5 m。主楼地下一层，地上四层，±0.00高程 3.85m，上海市机电设计研究院有限公司设计，上海三凯建设监理有限公司监理。 二、模板及支撑系统的支设材料选定 针对工程质量要求及文明施工目标的实现，为了确保混凝土的质量和美观，在材料上选用了18mm九合木胶板作为梁、柱、墙、板的模板，木档采用6×8cm松木方料，支架全部采用φ48-A3钢管。 三、模板安拆施工 A．模板安装前准备工作 a．模板拼装 模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。 b．模板的基准定位工作 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。 c．标高测量 利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。 d．竖向模板的支设应根据模板支设图。 e．已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。 f．支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。 B．模板支设 1、地下室底板、承台、地梁 ①底板下翻，地梁及承台侧模全部采用砖胎模，为增强基坑边坡强度及稳定性，基槽土方开挖后，由施工员进行放线。外围梁的侧胎模厚为240mm，M5水泥砂浆砌筑。砌体砂浆饱满，以防止基坑外出现的渗水。
模板计算书(最终版)
附录一： 1 模板及外挂架计算书 1.1墙体定型大模板结构模板计算 该模板是按《大模板多层住宅结构设计与施工规程》（JGJ20-84）﹑《钢结构设计规范》（GBJ17-88）与《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）的要求进行设计与计算的。 已知：层高为2900mm，墙厚200mm，采用全刚模数组合模板系列，2根[10#背楞，采用T30穿墙螺栓拉结，混凝土C30﹑Y=24KN/m2，混凝土塌落度13cm，采用泵送混凝土，浇筑速度1.8m/h，温度T=25，用插入式振动器捣实，模板挠度为L/400（L为模板构件的跨度）。 模板结构为：面板6mm厚普热板，主筋为[8#，间距h=300mm，背楞间距L1=1100mm，L2=300mm，穿墙螺栓水平间距L3=1200mm。L=5400mm。 1.1.1 模板侧向荷载 混凝土侧压力标准值： F=0.22Y*β1β2ν1/2*250/(T+15) =0.22*24*1*1.15*1.81/2*250/(25+15) =50.92KN/m2 混凝土侧压力设计值： F1=50.92*1.2=61.1KN/m2 有效压头高度：h=61.1/24=2.55m 2.混凝土倾倒力标准值：4KN/m2 其设计值:4*1.4=5.6KN/m2 1.1.2 面板验算 由于5400/250=21.6>2，故面板按单向板三跨连续梁计算。1. 强度验算: 取1m宽的板条为计算单元 F3=F1+F2=48.88+5.6=54.48KN/m2=0.05448N/mm2 q=0.05448*1*0.85=0.046308N/mm
M max=K mx ql y2=0.117*0.046308*2602=366.26N.mm 则: W x=1/6*1*62=6mm3 所以: δmax=M max/(γx W x)=366.26/1*6=61.04N/mm2 板模板(扣件钢管架)计算书 模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、参数信息: 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):1.10；纵距(m):1.10；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.90； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.楼板参数 楼板的计算厚度(mm):120.00； 4.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算: 面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1.82/6 = 54 cm3； I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 1、荷载计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 1×1= 1 kN/m； 2、强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.2×3.35+1.4×1= 5.42kN/m 最大弯矩M=0.1×5.42×0.32= 0.049 kN·m； 面板最大应力计算值σ= 48780/54000 = 0.903 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2； 面板的最大应力计算值为0.903 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求! 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 依据规范: 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为12.5m， 梁截面 B×D=300mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.00m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。 倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 1250 图1 梁模板支撑架立面简图 按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.60+0.20)+1.40×2.00=21.400kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.60+0.7×1.40×2.00=22.615kN/m 2 由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98 采用的钢管类型为φ48×2.8。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D 4-d 4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D 4-d 4)/32D 。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： 模板设计计算书（一） 模板设计计算书（一）提要：计算底模承受的荷载:梁的底模设计要考虑四部分荷载,模板自重,新浇砼的重量,钢筋重量及振捣砼产生的荷载 模板设计计算书（一） 矩形梁模板和顶撑计算 梁长６．９米，截面尺寸为２５０＊５５０ｍｍ，离地面高ｍ，?梁底钢管顶撑间距为６００ｍｍ，侧模板立档间距为６００ｍｍ。木材用红松：fe＝10N／mm2ｆｖ＝/mm2 fm=13N/mm2 1.底板计算 底板计算 抗弯强度验算 计算底模承受的荷载:梁的底模设计要考虑四部分荷载,模板自重,新浇砼的重量,钢筋重量及振捣砼产生的荷载,均乘以分项系数,设底模厚度为4mm。 底模板自重 .2×5××=/m 砼荷重 .2×24××=/m 钢筋荷重 .2×××=/m 振捣砼荷载 .2××=/m 根据《砼结构工程施工及验收规范》的规定，设计荷载值要乘以Ｖ＝?的折减系数,所以q=×=/m 验算底模抗弯承载力 底模下面顶撑间距为米,底模的计算简图是一个等跨的多跨连续梁,因为模板长度有限,一般可按四等跨连续梁计算,查静力计算表得: L= L= L= L= Ｍmax＝－=－××=·m 按下列公式验算 Ｍmax/wn≤kfm Ｍmax/Ｗn=×106/﹛250/（6×402）﹜=/mm2 满足要求 抗剪强度验算 Ｖmax==××= Ｌmax=3Ｖmax/2bh=3××103/（2×250×40）=/mm2 Ｋfv=×=/mm2>/mm2 满足要求 挠度验算 验算挠度时,采用荷载标准值,且不考虑振捣砼的荷载 q’=++=/m wA=×q’l4/100EI=××6004/﹛100×9×103×（１／12）×250×403﹜=? 允许挠度为h/400=600/400=> 满足要求 ２、侧模板计算 （１）侧压力计算，梁的侧模强度计算，?要考虑振捣砼时产生的荷载及新浇砼对模板侧面的压力，并乘以分项系数１．２。 采用内部振捣器时，新浇筑的普通砼作用于模板的最大侧压力：Ｆ＝×24×200/20+15×1×1×（2）=/m2 F=24H=24×=/m2 选择二者之中较小者取F=/m2 振捣砼时产生的侧压力为4kN/m2 总侧压力q1==/m2 化为线荷载q=×=/m 验算抗弯强度 按四跨连续梁查表得: Ｍmax=－=－××=kn·m=- 钢模板静截面抵抗矩为 模板支架 计 算 书 一、概况： 现浇钢筋砼检查井，板厚（max=200mm），最大满包截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m－15m设置。应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。搭设示意图如下： 二、荷载计算： 1.静荷载 楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3 楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2 楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3 浇注砼自重标准值：24 KN/ m3 2.动荷载 施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2 掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2 架承载力验算： 大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下： q 作用大横向水平杆永久荷载标准值： qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m 作用大横向水平杆永久荷载标准值： q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m 作用大横向水平杆可变荷载标准值： qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m 作用大横向水平杆可变荷载设计值： q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m 大横向水平杆受最大弯矩 M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m 抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求 挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI ＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104 ＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求 3.扣件抗滑力计算 大横向水平杆传给立杆最大竖向力 R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。 4.板下支架立杆计算： 支架立杆的轴向力设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生的轴向力设计值之和，即： N＝R＋0.5×1.2＋10.74＋0.5×1.2＝11.34KN 模板面板为6mm 厚钢板，肋为[8#，间距为300 mm ，背楞为双根[10#，最二、 （2） M max W X σ（3） f max 故f max =0.667×0.6×3004/(100×2.06×105×180)=0.874mm 三、肋计算： （1）、计算简图： q=0.6× （2）、强度验算： 查表得弯矩系数K m 故 M max = K m ql 212002=3.24×106N 〃mm 查表得[8# I=101×104 mm 4 故肋最大内力值σmax 满足要求. σB=M B/W=1.43×107/(79.4×103)=180.1N/ mm2＜f=215N/ mm2均满足要求。 （3）、挠度验算： 如上图为一不等跨连续梁，BC=1200mm，跨度最大，故主要验算BC跨的挠度。根据《建筑结构静力计算手册》，梁在均布荷载作用下的最大挠度f max=系数×qL4/24EI,而系数与K1=4Mc/qL32 及 K2=4M B/ qL32有关。 M C= qL12/2=72×2002/2=1.44×106N〃mm M B=由以上计算所得结果，即M B=1.43×107N〃mm 故K1=4Mc/qL32=4×1.44×106/(72×12002)=0.06 K2=4M B/qL32=4×1.43×106/(72×12002)=0.55 根据K1、K2查表得系数为：0.115 故f max=0.115×qL4/24EI=0.115×72×12004/(24×2.06×105×396×104)=0.88 mm q=0.06×300=18N/ mm,按两跨连续计算,计算简图如右图所示： V=0.625qL=0.625×18×1200=13500N 焊缝长度l w=V×a/(0.7Hh f f v) 焊缝间距a取300 mm,肋高H=80 mm,焊缝高度h t=4 mm,f w=160N/ mm2故最小焊缝长度：l w=V×a/（0.7Hh t f w）=13500×300/(0.7×80×4×160)=113 mm 实际加工时焊缝为焊150 mm,间距300 mm,故满足要求。 七、吊钩计算： 1、吊钩采用φ20圆钢，截面面积A=314.22 mm2,每块大模板上设两个吊钩， 按吊装6600 mm宽模板自重2.4T计算,模板自重荷载设计值取系数1.3,即P X=1.3×2.4=3.12T。 σ＝P X/A=31200/（2×314.2）=49.6N/ mm2＜[σ]=215N/ mm2均满足要求。 2、吊钩与模板之间采用M16×90螺栓连接，M16×90截面面积A=201 mm2螺 栓主要受剪。 P N=3.12T=32100N τ =P X/A=31200/(2×201)=77.61N/ mm2＜[τ]=125N/ mm2故满足要求。 板模板(扣件钢管架)计算书 西河套工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m ；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、参数信息 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.50；模板支架搭设高度(m):4.00； 采用的钢管(mm):Φ48?.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 80?.22/6 = 19.2 cm3； 十、计算书 梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度800mm，高度2000mm，两侧楼板厚度180mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置间距134mm，共15道，内龙骨采用80×50mm木方。 外龙骨间距800mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。 对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距100+593+593+594mm，断面跨度方向间距800mm，直径20mm。 面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.800m ； 1 —— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 —— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=33.838kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m 2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.13m 。 荷载计算值 q = 1.2×45.000×0.134+1.40×5.400×0.134=8.234kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 13.38×1.50×1.50/6 = 5.02cm 3； I = 13.38×1.50×1.50×1.50/12 = 3.76cm 4； 134 134 134 134 134 134 134 134 8.23kN/m A B 计算简图 0.011 0.016 弯矩图(kN.m) 0.43 0.67 0.58 0.52 0.54 0.560.55 0.55 0.55 0.550.56 0.54 0.52 0.58 0.67 0.43 8.9M高支模板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 模板设计平面图 模板设计剖面图(模板支架纵向) 模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态 q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5] ×1=8.137kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN 正常使用极限状态 q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.18))×1＝4.618kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M1＝q1l2/8＝8.137×0.182/8＝0.033kN·m M2＝q2L2/8+pL/4＝0.108×0.182/8+3.15×0.18/4＝0.142kN·m M max＝max[M1，M2]＝max[0.033，0.142]＝0.142kN·m σ＝M max/W＝0.142×106/37500＝3.792N/mm2≤[f]＝9.68N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝5ql4/(384EI)=5×4.618×1804/(384×4680×281250)=0.048mm ν＝0.048mm≤[ν]＝L/400＝180/400＝0.45mm 满足要求！ 五、小梁验算 11k2k3k1k1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.18=1.504kN/m 400x1600梁模板支架计算书 一、梁侧模板计算 （一）参数信息 1、梁侧模板及构造参数 梁截面宽度B(m):0.40；梁截面高度D(m):1.60； 混凝土板厚度(mm):100.00； 采用的钢管类型为Φ48×3； 次楞间距(mm)：300；主楞竖向道数：4； 穿梁螺栓直径(mm)：M12； 穿梁螺栓水平间距(mm)：600； 主楞材料：圆钢管； 直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方； 宽度(mm)：50.00；高度(mm)：70.00； 2、荷载参数 2):38.4；(kN/m新浇混凝土侧压力标准值 1 2):4.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m 3、材料参数 2)：9000.0；木材弹性模量E(N/mm22)：1.3；)：13.0；木材抗剪强度设计值木材抗弯强度设计值fm(N/mmfv(N/mm2)：6000.0；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm 2)：15.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm （二）梁侧模板荷载标准值计算 （三）梁侧模板面板的计算2；F=38.40kN/m新浇混凝土侧压力标准值1 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 mm) (单位：面板计算简图1、强度计算面板抗弯强度验算公式如下：σ= M/W < f3；1.8×1.8/6=81cm 其中，W --面板的净截面抵抗矩，W = 150×；面板的最大弯矩(N·mm) M -- 2) 面板的弯曲应力计算值(N/mm--σ 2；) [f] --面板的抗弯强度设计值(N/mm 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：22 M = 0.1qll+0.117q21: q --作用在模板上的侧压力，包括其中，0.9=62.21 kN/m；1.5×新浇混凝土侧压力设计值: q= 1.2×38.4×1；4×: q倾倒混凝土侧压力设计值= 1.4×1.5×0.9=7.56kN/m 2；次楞间距计算跨度(): l = 300mm 2 225N·mm；= 6.39×30010 +0.117×7.56×300 M= 0.1×面板的最大弯矩62.208×面板的最大支座反力为： N=1.1ql+1.2ql=1.1×62.208×0.30+1.2×7.560×0.30=23.250kN；21542；10 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ= 6.39×10=7.9N/mm / 8.10×2；面板的抗弯强度设计值: [f] = 15N/mm2小于面板的抗弯强度设计值7.9N/mm面板的受弯应力计算值σ= 2，满足要求！[f]=15N/mm 2、抗剪验算 Q=(0.6×62.208×300+0.617×7.56×300)/1000=12.6kN； 218)=0.7N/mm1500×12.597×1000/(2×τ=3Q/2bh=3×； 2；[fv]=1.4N/mm面板抗剪强度设计值： 湖南科技大学 毕业设计（论文） 题目 作者 学院 专业 学号 指导教师 二〇〇年月日 湖南科技大学 毕业设计（论文）任务书 院系（教研室） 系（教研室）主任:（签名）年月日 学生姓名: 学号: 专业: 1 设计（论文）题目及专题： 2 学生设计（论文）时间：自年月日开始至年月日止 3 设计（论文）所用资源和参考资料： 4 设计（论文）应完成的主要内容： 5 提交设计（论文）形式（设计说明与图纸或论文等）及要求： 6 发题时间：年月日 指导教师：（签名） 学生：（签名） 湖南科技大学 毕业设计（论文）指导人评语 [主要对学生毕业设计（论文）的工作态度，研究内容与方法，工作量，文献应用，创新性，实用性，科学性，文本（图纸）规范程度，存在的不足等进行综合评价] 指导人：（签名） 年月日指导人评定成绩： 湖南科技大学 毕业设计（论文）评阅人评语 [主要对学生毕业设计（论文）的文本格式、图纸规范程度，工作量，研究内容与方法，实用性与科学性，结论和存在的不足等进行综合评价] 评阅人：（签名） 年月日评阅人评定成绩： 湖南科技大学 毕业设计（论文）答辩记录 日期： 学生：学号：班级： 题目： 提交毕业设计（论文）答辩委员会下列材料： 1 设计（论文）说明书共页 2 设计（论文）图纸共页 3 指导人、评阅人评语共页 毕业设计（论文）答辩委员会评语： [主要对学生毕业设计（论文）的研究思路，设计（论文）质量，文本图纸规范程度和对设计（论文）的介绍，回答问题情况等进行综合评价] 答辩委员会主任：（签名） 委员：（签名） （签名） （签名） （签名）答辩成绩： 总评成绩： 柱模板计算书 品茗软件大厦工程；工程建设地点：杭州市文二路教工路口；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。 柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图 柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m； 根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为 2.00kN/m2； 计算简图 一、参数信息 1.基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12； 2.柱箍信息 柱箍材料:木楞； 宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00； 柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1； 3.竖楞信息 竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 4.面板参数 目录 一、编制依据 (2) 二﹑工程概况 (2) 三、施工管理要求 (2) 四﹑模板设计 (2) 五、模板施工方案 (5) 六﹑质量标准 (8) 七、成品保护 (9) 八、安全注意事项 (9) 九．雨期施工措施 (10) 一、编制依据 1.本工程建筑、结构施工图纸。 2.混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）及北京 市《建筑结构长城杯工程质量评审标准》（DBJ/T01-69- 2003B 3.本工程施工组织设计 二﹑工程概况 1﹑本工程为北京城市开发集团开发，北京城建建筑设计研究院设计的通惠家园住宅楼工程。住宅楼地上九层，局部十一层。整个结构座落在11.6米高的二层框架平台上，结构类型为框架结构（局部设构造剪力墙）住宅楼层高2.7m。 三、施工管理要求 1．首先由技术人员进行实际模板用量配制计划编制工作，编制时应考虑工程用量及经济问题，并绘制模板配制图，进行技术交底工作。 2．模板及附材随施工进度进行供料，进场后分栋号负责管理。3．施工过程中，按技术方案进行配制，使用模板型号及数量应与方案相吻合。 4．栋号内不用的材料及时清理，保持作业面的工作秩序。 5．作好文明施工，达到北京市安全文明施工工地要求。 四﹑模板设计 1.墙体模板设计 墙模采用12mm厚木合板，竖楞采用50×100方木，间距300mm，横楞采用φ48×3.5双钢管，第一道距地面300mm,向上间距600布置，穿墙螺栓采用φ16间距600设置，横楞上设置φ48钢管斜撑作法见图。 2.柱模设计 框架柱模板采用１２mm厚木合板，背楞为50×100方木，间距250mm。支撑体系采用φ48钢管斜撑设置三道。柱箍为φ48×3.5双钢管柱箍，最底一道距地面200mm，向上间距600mm。设备层柱墩模板采用12mm厚木合板，背楞为50×100方木，间距250mm。支撑体系采用φ48钢管设置二道斜撑。柱箍为10#定型槽钢柱箍或φ48×3.5双钢管加固，各方间距600设置对拉螺栓。 3.顶板模板设计 为了减少模板及支撑等材料的投入，根据《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）对于楼板跨度小于或等于2米，其混凝土拆模强度达到50％时，即可拆模。本工程使用早拆体系将大于2米跨度的楼板通过增加支承点，将跨度缩小为小于或等于2米，从而达到早拆模板晚拆支柱的目的。工程采用12mm厚木合板，次楞采用50×100方木间距400，主楞采用100×100方木间距1200布置；顶板支撑采用碗扣架 1.2m×1.2m，立杆顶部为可调早拆头，底部为普通垫板。 支设方法：先按照图上设计的楼板跨度，按照木合板2.44×1.22定型尺寸，同时满足支撑不大于1.2米的要求计算好后拆带的宽度板模板脚手架计算书
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