华东院计算书
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计算书
CALCULATION DOCUMENT
工程名称：仁恒河滨花园二期
工程编号：A-200241001-13
项目名称：13号楼
设计阶段：施工图
设计专业：结构
计算人：
校对人：
华东建筑设计研究院有限公司
EAST CHINA ARCHITECTURAL DESIGN
& RESEARCH INSTITUTE CO.LTD
注：结构高度指室外地坪至檐口或大屋面（斜屋面至屋面中间高）
三. 设计依据
建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）
建筑结构荷载规范（GB50009-2001）
建筑抗震设计规程（GB50011-2001）
混凝土结构设计规范（GB50010-2002）
高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2002）
建筑抗震设计规程（DBJ08―9―92）及1996年局部修订增补
地基基础设计规范（DGJ08－11－1999）
中国建筑西南勘察研究院提供的《仁恒河滨花园岩土工程详细勘察报告》及补充资料
五．上部永久荷载标准值及构件计算
（一）楼面荷载
·首层:
卧室、起居室、书房：
150厚砼板 3.75kN/m2
板面装修荷载 1.0kN/m2
板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2
恒载合计 5.25kN/m2
厨房、普通卫生间：
150厚砼板 3.75kN/m2
板面装修荷载 1.1kN/m2
板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2
恒载合计 5.35kN/m2
带采暖卫生间：
150厚砼板 3.75kN/m2
板面装修荷载 20x0.13=2.6kN/m2
板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2
恒载合计 6.85kN/m2
门厅、电梯间：
150厚砼板 3.75kN/m2
板面装修荷载 20x0.07=1.4kN/m2
板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2
恒载合计 5.65kN/m2
·标准层:
卧室、起居室、书房：
110厚砼板 2.75kN/m2
板面装修荷载 1.0kN/m2
板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2
恒载合计 4.25kN/m2
对于120厚楼板：4.5kN/m2
对于130厚楼板：4.75kN/m2
对于140厚楼板：5.0kN/m2
对于150厚楼板：5.25kN/m2
对于200厚楼板：8.0kN/m2(包括大跨度楼板上轻质隔墙的折算荷载1.5kN/m2)
厨房、普通卫生间：
100厚砼板 2.5kN/m2
板面装修荷载 1.1kN/m2
板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2
恒载合计 4.10kN/m2带采暖卫生间：
100厚砼板 2.5kN/m2
板面装修荷载 20x0.13=2.6kN/m2
板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2
恒载合计 5.60kN/m2
楼电梯间：
120厚砼板 3.0kN/m2
板面装修荷载 20x0.07=1.4kN/m2
板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2
恒载合计 4.90kN/m2
（二）屋面荷载
屋面板120厚：
4cm细石混凝土面层 1.00kN/m2
三元乙丙橡胶卷材防水层 0.3kN/m2
聚苯乙烯板隔热层2%找坡(h min=40) 0.5kN/m2
防水卷材 0.30kN/m2
2cm找平 0.40kN/m2
120厚砼板 3.0kN/m2
2cm底粉刷 0.4kN/m2
恒载合计 6.2kN/m2
对于130厚楼板：6.5kN/m2
对于140厚楼板：6.7kN/m2
露台:
水泥砂浆+10厚防滑地砖 0.7kN/m2
4cm细石混凝土面层 1.00kN/m2
三元乙丙橡胶卷材防水层 0.3kN/m2
聚苯乙烯板隔热层2%找坡(h min=40) 0.5kN/m2
防水卷材 0.30kN/m2
2cm找平 0.40kN/m2
110厚砼板 2.75kN/m2 2cm底粉刷 0.4kN/m2
恒载合计 6.4kN/m2
对于120厚楼板：6.7kN/m2
对于130厚楼板：6.9kN/m2
（三）墙体荷载
(四) 阳台女儿墙、栏板：
板厚：240mm
1．板高600mm：
1)永久荷载=（25×0.24×0.6＋0.68×0.6）×1.2=4.8 kN/m
2) 栏板抗弯计算:
水平设计荷载：P=0.5kN/m×1.4=0.7kN/m
设计弯矩：M=0.7×0.6=0.42kN-m/m
构造配筋：0.15%×h0×1000=338mm2/m
2．板高1300mm：
1) 永久荷载=（25×0.24×1.3＋0.68×1.3）×1.2=10.5 kN/m
2) 栏板抗弯计算:
水平设计荷载：P=0.5kN/m×1.4=0.7kN/m
设计弯矩：M=0.7×1.3=0.91kN-m/m
构造配筋：0.15%×h0×1000=338mm2/m
六、结构计算
采用PM建模，TAT、SATWE设计软件计算。
楼板配筋及剪力墙、次梁配筋采用软件计算结果,
结构施工图中适当加厚开大洞口周围楼板及屋面板，
削弱温度应力,
200mm宽抗震缝。计算模型进行双塔定义，基础底板及地下室顶板相连形式。其结构计算模型如下： q=28+2.0=30KN/m2,
m
m
kN
ql/
8.
388
6.3
302
2?
=
?
=
m
m
kN
M
x
/
1.
14
8.
388
03615
.0?
=
?
=
m
m
kN
M
y
/
75
.6
8.
388
01735
.0?
=
?
=
m
m
kN
M o
x
/
42
.
30
8.
388
07824
.0?
-
=
?
-
=
板200厚,C35，f y=300
查《钢筋混凝土受弯板按裂缝宽度、承载力要求配筋计算表》，Φ14@150满足强度及抗裂要求。
2．楼板4.20×6.55m 板，板厚h ＝200mm ，L1/L2=4.2÷6.55=0.65 q=28+2.0=30KN/m 2
, m m kN ql /2.5292.43022?=?=
m m kN M x /3.212.5290403.0?=?=
m m kN M y /2.72.52901349.0?=?=
m m kN M o
x
/7.432.52908256.0?-=?-=
板200厚,C35，f y =300
查《钢筋混凝土受弯板按裂缝宽度、承载力要求配筋计算表》，Φ18@150满足强度及抗裂要求。
3．楼板3.60×4.40m 板，板厚h ＝100mm ，L1/L2=3.6÷4.4=0.82 q=1.2X3.7+1.4X2.0=7.24KN/m 2
, m m kN ql /8.936.324.72
2
?=?=
m m kN M x /86.28.930305.0max ?=?=
m m kN M y /22.18.93013.0max ?=?=
m m kN M
u
x /10.322.12.086.2max
?=?+= 配φ8@120
m m kN M o x /66.68.930710.0?=?= 配φ10@150
m m kN M o y
/31.58.930566.0?=?= 配φ8@120
4．楼板4.20×6.55m 板，板厚h ＝120mm ，L1/L2=4.2÷6.55=0.64 q=1.2X4.2+1.4X2.0=7.84KN/m 2
, m m kN ql /3.1382.484.72
2
?=?=
m m kN M x /12.53.1380370.0max ?=?=
m m kN M y /04.13.1380075.0max ?=?=
m m kN M
u
x /33.504.12.012.5max
?=?+= 配φ10@150
m m kN M o x /01.113.1380796.0?=?= 配φ12@150 m m kN M o y /87.73.1380569.0?=?= 配φ10@150
5．楼板4.50×7.30m 板，板厚h ＝130mm ，L1/L2=4.5÷7.30=0.62 q=1.2X4.5+1.4X2.0=8.20KN/m 2, m m kN ql /1.1665.420.822?=?=
m m kN M x /30.61.1660379.0max ?=?=
m m kN M y /11.11.1660067.0max ?=?=
m m kN M u x /52.611.12.030.6max ?=?+= 配φ10@150
m m kN M o x /39.131.1660806.0?=?= 配φ12@150 m m kN M o y /42.91.1660567.0?=?= 配φ10@150
6．屋面板3.60×5.20m 板，板厚h ＝130mm ，L1/L2=3.6÷5.2=0.69 q=1.2X6.5+1.4X2.0=10.6KN/m 2, m m kN ql /4.1376.36.1022?=?=
m m kN M x /85.44.1370353.0max ?=?=
m m kN M y /25.14.1370091.0max ?=?=
m m kN M u x /1.525.12.085.4max ?=?+= 配φ10@150
m m kN M o x /69.104.1370778.0?=?= 配φ12@150 m m kN M o y /86.74.1370572.0?=?= 配φ12@150
7．屋面板4.20×6.55m 板，板厚h ＝130mm ，L1/L2=4.2÷6.3=0.64 q=1.2X6.5+1.4X2.0=10.6KN/m 2, m m kN ql /1872.46.1022?=?=
m m kN M x /92.61870370.0max ?=?=
m m kN M y /40.11870075.0max ?=?=
m m kN M u x /20.740.12.092.6max ?=?+= 配φ12@150
m m kN M o x /89.141870796.0?=?= 配φ12@150 m m kN M o y /64.101870569.0?=?= 配φ12@150
8．异型楼板计算详见附录
八.楼梯计算： 1、 楼梯甲乙：
TB2、TB3(板式)：L=3100，板厚h ＝110mm 110厚砼板 2.75kN/m 2
5cm 面层 1.0kN/m 2 2cm 底粉刷 0.4kN/m 2 踏步 2.2kN/m 2
恒载合计4.2÷cos34.02＋2.2＝7.3kN/m 2
q=1.2×7.3＋1.4×2.0=11.6kN/m 2
M max =0.125ql 2
=13.7KN.m/m As=563mm 2
,配φ12@150. 板顶配φ10@150.
TB1(板式)：L=1820，板厚h ＝100mm 100厚砼板 2.5kN/m 2
5cm 面层 1.0kN/m 2 2cm 底粉刷 0.4kN/m 2 踏步 2.2kN/m 2
恒载合计3.9÷cos33.27＋2.2＝6.9kN/m 2
q=1.2×6.9＋1.4×2.0=11.1kN/m 2
M max =0.125ql 2
=4.6KN.m/m As=285mm 2,配φ10@200. 板顶配φ8@150.
TL4：L=2700 mm ，200×400 mm ，
q=11.1×1.82＋2.51(自重)＋7.5×0.7(平台板)=28.0kN/m
按简支M max =0.125ql 2=25.5KN.m 配3φ20, 配箍筋φ8@100。
2． 跃层楼梯：
TB1(板式)：L=2220 mm ，板厚h ＝100mm 100厚砼板 2.5kN/m 2 5cm 面层 1.0kN/m 2 2cm 底粉刷 0.4kN/m 2 踏步 2.3kN/m 2
恒载合计3.9÷cos39.49＋2.3＝7.4kN/m 2 q =1.2×7.4＋1.4×2.0=11.6kN/m 2 M max =0.125ql 2=7.2KN.m/m As=304mm 2,配φ10@200. 板顶配φ8@150.
TB2(板式)：L=2000 mm ，板厚h ＝100mm 100厚砼板 2.5kN/m 2 5cm 面层 1.0kN/m 2 2cm 底粉刷 0.4kN/m 2 踏步 3.0kN/m 2
恒载合计3.9÷cos39.49＋3.0＝8.1kN/m 2 q=1.2×8.1＋1.4×2.0=12.5kN/m 2
M max =0.125ql 2=6.3KN.m/m
As=264mm 2,配φ10@200. 板顶配φ8@150.
九．基础计算
基础设计根据浙江有色建设工程公司有限公司提供的《苏州工业园中天湖畔花园（二期）岩土工程勘察报告》进行。
***10号楼基础计算
±0.00相当于绝对标高4.40米；基础埋深-5.95米，基底绝对标高为-1.55米，基底层土②-1。桩顶绝对标高为-1.45米
(一)单桩承载力：选取桩型 500 X34000，根据地质报告中J25孔，⑧-2层层面绝对标高约-34.55，桩尖入持力层>=0.75米，
根据J25孔计算单桩承载力
根据Z24孔计算单桩承载力
综上计算结果：
单桩竖向承载力特征值:取1650Kn （二）基础承载力验算
上部荷载标准值F= 263385Kn
基础自重G:
基础总面积S=617m2，水位绝对标高0.80m
筏板自重及活载标准值G=(25×1.4+4.0)×617=24063KN
外墙外筏板上覆土重标准值G1= 20×5.2×0.38×145= 5730KN
地下室隔墙筏板上覆土重标准值G2= 20×4×8.1= 648KN
水浮力F浮= 10×617×3.5=21595KN
桩数n=(F+G+G1+G2- F浮)/单桩承载力特征值
=(F+G+G1+G2-F浮)/R a
=(263385+24063+5730+648-21595)/1650
=272231/1650=165根
实际布桩178根>165根
(三) 单桩抗冲切验算:
F1=2050KN
F l≦0.7βh f tηu m h0=0.7×0.95×1.43×10-3×1×3.14×1800×1300=6987KN
所以筏板满足单桩抗冲切验算。
(四) 沉降计算
采用JCCAD计算，建筑物沉降为105mm，满足规范要求。(五) 偏心计算
由JCCAD导出荷载重心(124948,-6820),基础形心(124997,-6687) ?X=50mm，偏心率：?X/L=50/70240=0.07％
?Y=130mm，偏心率：?Y/B=130/15600=0.83％
满足规范要求。***8号楼基础计算
±0.00相当于绝对标高4.40米；基础埋深-5.85米，基底绝对标高为-1.45米，基底层土②-1。桩顶绝对标高为-1.35米
(一)单桩承载力：选取桩型φ500 X34000，根据地质报告中J41孔，⑧-2层层面绝对标高约-34.12，桩尖入持力层>=0.75米，
根据J41孔计算单桩承载力
根据Z39孔计算单桩承载力
综上计算结果：
单桩竖向承载力特征值:取1600Kn
（二）基础承载力验算
上部荷载标准值F= 237503Kn
基础自重G:
基础总面积S=617m2，水位绝对标高0.80m
筏板自重及活载标准值G=(25×1.4+4.0)×617=24063KN
外墙外筏板上覆土重标准值G1= 20×5.2×0.38×145= 5730KN
地下室隔墙筏板上覆土重标准值G2= 20×4×8.1= 648KN
水浮力F浮= 10×617×3.5=21595KN
桩数n=(F+G+G1+G2- F浮)/单桩承载力特征值
=(F+G+G1+G2-F浮)/R a
=(237503+24063+5730+648-21595)/1600
=246349/1600=154根
实际布桩164根>154根
(三) 单桩抗冲切验算:
F1=2000KN
F l≦0.7βh f tηu m h0=0.7×0.95×1.43×10-3×1×3.14×1800×1200=6450KN
所以筏板满足单桩抗冲切验算。
(四) 沉降计算
采用JCCAD计算，建筑物沉降为100mm，满足规范要求。(五) 偏心计算
由JCCAD导出荷载重心(124948,-6820),基础形心(124997,-6687)
?X=50mm，偏心率：?X/L=50/70240=0.07％
?Y=130mm，偏心率：?Y/B=130/15600=0.83％
满足规范要求。
十．地下自行车车道结构计算
抗浮验算：
结构自重：G=25×0.35×(2.7+3.95×2)/2.7=34.35 kN/m2
水浮力：F=1.2×（2.95+0.35-0.5）×10=33.6 kN/m2
G>F
侧土压力：地面活荷10/18=0.56
q2=18×(2.95+0.56)×0.35=22.1 kN/m/m
基底反力：
q1=25×0.35×3.95×2/2.7=19kN/m/m
侧板计算：
MC=22.1×2.952/6=32.1 KN.m
板厚350按抗裂要求计算配筋φ14@150
底板计算：
MC=-32.1+19×2.352/8=-18.98 KN.m
板底受拉，板底配筋同侧壁，板面按构造配筋φ12@150 十一．地下室侧板结构计算
静止土压力K0=0.5
室外活荷载取10KN/m2
.
折算土层厚度10/18=0.55m
q1=K0γh=0.5×18×0.55=5.0KN/m
q2=K0γh=0.5×18×(4.55-0.60+0.55)=40.5 KN/m
Ly=3.95m,Lx=5.1m,q=q2-q1=35.5KN/m Mx=0.0092×35.5×5.1×5.1=8.5KN.m My=0.0079×35.5×5.1×5.1=7.3 KN.m Mx’=-0.0229×35.5×5.1×5.1=-21.2KN.m My’=-0.0299×35.5×5.1×5.1=-27.6KN.m
Ly=3.95m,Lx=5.1m,q’=q1=5KN/m
Mx=0.0237×5×5.1×5.1=3.1KN.m
My=0.0115×5×5.1×5.1=1.5KN.m
Mx’=-0.0542×5×5.1×5.1=-7.1KN.m
My’=-0.0559×5×5.1×5.1=-7.3KN.m
叠加后弯距值为
Mx=11.6KN.m, My= 8.8KN.m
Mx’=-28.3KN.m,My’=- 34.9KN.m
板300厚,C35，f y=300
查《钢筋混凝土受弯板按裂缝宽度、承载力要求配筋计算表》，Φ14@150满足强度及抗裂要求。
附相关计算简图、荷载简图及基础沉降、偏心计算结果文件。
-------------------------------------------------------------------
计算项目: 异形板计算
------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]
砼材料
板厚: 140 (mm)
板容重: 25.000 (kN/m3)
砼强度等级: C30
配筋计算as : 15 (mm)
纵筋级别: 2
跨中弯矩与x轴夹角: 0.00(度)
支座弯矩调整系数: 1.00
跨中弯矩调整系数: 1.00
板上施加均布荷载: 8.800(kPa)
[ 内力结果 ]
垂直板边弯矩:
边左中右
1, 0.02, -0.18, 0.01
2, 0.01, 0.07, -0.00
3, -0.01, 0.01, -2.40
4, -1.31, -0.06, 0.07
5, 0.15, -0.05, -99.48
6, -105.19, -0.38, 0.02
跨中形心点弯矩(已按用户给定角度转向):
Mxx= 8.69, Myy= 7.71
跨中最大正负弯矩及位置(已按用户给定角度转向,含盖有限元计算中剖分网点中除去周边点外的所有点):
Mx_max = 10.80, 坐标：( 2.03, 2.20)
Mx_min = -36.08, 坐标：( 0.07, 1.61)
My_max = 10.49, 坐标：( 0.92, 3.42)
My_min = -46.13, 坐标：( 0.12, 1.50)
[ 配筋结果 ](mm2/m) -- 按配单筋计算，小于0表示超筋
垂直板边配筋:
边左中右
1, 210, 210, 210
2, 210, 210, 210
3, 210, 210, 210
4, 210, 210, 210
5, 210, 210, 3475
6, -1, 210, 210
跨中配筋:
Asx= 228, Asy= 210
[ 选筋结果 ]
垂直板边钢筋:
边左中右
1 D12@200( 565) D12@200( 565) D12@200( 565)
2 D12@200( 565) D12@200( 565) D12@200( 565)
3 D12@200( 565) D12@200( 565) D12@200( 565)
4 D12@200( 565) D12@200( 565) D12@200( 565)
5 D12@200( 565) D12@200( 565) D0@0( 0)
6 D0@0( 0) D12@200( 565) D12@200( 565)
跨中钢筋:
Asx = D12@200(565) Asy = D12@200(565)
[ 计算条件 ]
砼材料
板厚: 140 (mm)
板容重: 25.000 (kN/m3)
砼强度等级: C30
配筋计算as : 15 (mm)
纵筋级别: 2
跨中弯矩与x轴夹角: 0.00(度)
支座弯矩调整系数: 0.80
跨中弯矩调整系数: 1.50
板上施加均布荷载: 8.800(kPa)
[ 内力结果 ]
垂直板边弯矩:
边左中右
1, 0.00, -10.23, 0.00
2, 0.00, -13.71, 0.07
3, 0.07, -13.71, 0.23
4, 0.26, -9.01, 0.00
5, 0.00, -3.39, -32.48
6, -29.98, -4.89, 0.00
跨中形心点弯矩(已按用户给定角度转向):
Mxx= 5.53, Myy= 5.12
跨中最大正负弯矩及位置(已按用户给定角度转向,含盖有限元计算中剖分网点中除去周边点外的所有点):
Mx_max = 5.95, 坐标：( 1.65, 2.33)
Mx_min = -17.58, 坐标：( 0.07, 1.61)
My_max = 5.86, 坐标：( 0.86, 3.06)
My_min = -15.78, 坐标：( 0.12, 1.50)
[ 配筋结果 ](mm2/m) -- 按配单筋计算，小于0表示超筋
垂直板边配筋:
边左中右
1, 210, 215, 210
2, 210, 289, 210
3, 210, 289, 210
4, 210, 210, 210
5, 210, 210, 708
6, 651, 210, 210
跨中配筋:
Asx= 218, Asy= 210
[ 选筋结果 ]
垂直板边钢筋:
边左中右
1 D12@200( 565) D12@200( 565) D12@200( 565)
2 D12@200( 565) D12@200( 565) D12@200( 565)
3 D12@200( 565) D12@200( 565) D12@200( 565)
4 D12@200( 565) D12@200( 565) D12@200( 565)
5 D12@200( 565) D12@200( 565) D12@150( 754)
6 D12@150( 754) D12@200( 565) D12@200( 565)
跨中钢筋:
Asx = D12@200(565) Asy = D12@200(565)
设计院通用工作表格全套
附一： 关于图纸修改的统一规定 一、已出图归档的图纸需要做修改、增补时，都应填 写A4大小统一规格的“设计修改通知单”，应填写序号、修改日期和所属专业，并写明修改原因、因甲方原因需修改的须清单确认书面文件 （1）甲方要求（2）现状问题（3）图纸变动、修改内容以及涉及被修改的有关图纸的图别、图号。 二、已出图归档的图纸需要做修改、增补时，可采用 下列三种方式进行并应做好相应的标识。 1.直接在“设计修改通知单”上填写方式 当设计人对图纸做较少修改时，可直接采用A4大小统一规格格式的“设计修改通知单”。“设计修改通知单”以文件表达为主，此时修改图和“设计修改通知单”合在同一张底图上。“设计修
改通知单”应填写序号、修改日期和所属专业并写明修改原因、修改内容以及涉及被修改的有关图纸的图名、图号。 2.重绘制底图 当图纸做较多修改时，可采用重绘底图方式进行。局部修改的地方应做彩云状标记，并在图签栏上加注修改日期及内容，底图的版次应作相应修改。设计人应用文字形式同时填写“设计修改通知单”通知顾客/业主或相关单位。 3、插入图纸方式 当有内容需要增加补充，涉及的相关图纸继续有效、且采用上述两种方式修改增补均不能满足要求时，可采用插入图纸的方式进行。与原图纸无关的补充图纸一般按顺序排列在已出图纸之后。 设计人应同时用文字形式填写“设计修改通知单”通知顾客/业主或相关单位
三、修改、插入、删除、补充图纸的图号标识。 通知单——“设计修改通知单”应分别按专业排列顺序号，通知单的类别及序号可简称“景修—3”“结修—3”等。 修改—— 重绘底图产生的新图应采用A、B、C等顺序的版次标识。如：景施—18修改后被景施—18A替代，在景施—18A的图纸中必须加注“原景施—18作废。” “设计修改通知单”重绘时也按此条办法标识，如“景修—3”修改后被“景修—3A”代替，在“建修—3A”的图纸“说明”中必须加注“原景修—3作废”。 插入—— 需要在原先图号中“插入增补”产生的新图纸，应采用加注第二层注脚的方式加以标识，如需在景施—18与景施—19中间插入补绘三张图纸，应标“景施—18.1” 、“景施—18.2” 、 “景施—18.3。” 删除——删除的图纸应在更新的“图纸目录”中添注文字说明。如“景施—18图纸已删除，无此图。”其余图号均可不变。
建筑电气设计相关计算公式大全
一、常用的需要系数负荷计算方法 1、用电设备组的计算负荷（三相）： 有功计算负荷 Pjs=Kx·Pe(Kw)； 无功计算负荷 Qjs=Pjs·tgψ（Kvar）； 视在功率计算负荷Sjs=√￣Pjs2+ Qjs2（KVA）； 计算电流 Ijs=Sjs/√￣3·Ux·Cosψ（A）。 式中：Pe---用电设备组额定容量（Kw）； Cosψ---电网或供电的功率因数余弦值（见下表）； tgψ ---功率因数的正切值（见下表）； Ux---标称线电压（Kv）。 Kx---需要系数（见下表） 提示：有感抗负荷（电机动力）时的计算电流，即： Ijs=Sjs/√￣3·Ux·Cosψ·η（A） η---感抗负荷效率系数，一般取值0.65～0.85。 民用建筑（酒店）主要用电设备需要系数Kx及Cosψ、tgψ的取值表： 注：照明负荷中有感抗负荷时，参见照明设计。
2、配电干线或变电所的计算负荷： ⑴、根据设备组的负荷计算确定后，来计算配电干线的负荷，方法如下：总有功计算负荷∑Pjs=K∑·∑(Kx·Pe)； 总无功计算负荷∑Qjs= K∑·∑（Pjs·tg）； 总视在功率计算负荷∑Sjs=√￣（∑Pjs）2+（∑Qjs）2。 配电干线计算电流∑Ijs=∑Sjs/√￣3·Ux·Cosψ（A）。 式中：∑---总矢量之和代号； K∑---同期系数（取值见下表1）。 ⑵、变电所变压器容量的计算，根据低压配电干线计算负荷汇总后进行计算，参照上述方法进行。即： ∑Sjs变= K∑·∑Sjs干线（K∑取值范围见下表2）。 变压器容量确定：S变=Sjs×1.26= （KVA）。 （载容率为80﹪计算，百分比系数取1.26，消防负荷可以不计在内）。变压器容量估算S变= Pjs×K×1.26= Pjs×1.063×1.26= （Kva）。 同期系数K∑值表： 计算负荷表（参考格式）：
1#承台桩基础计算书
塔吊四桩基础的计算书 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 塔吊型号:5015 塔机自重标准值:Fk1=1335.00kN 起重荷载标准值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=885.00kN.m 塔吊计算高度: H=80m 塔身宽度: B=1.80m 非工作状态下塔身弯矩:M1=-1170kN.m 桩混凝土等级: C80 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 4.00m 承台厚度: Hc=1.400m 承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: HRB335 承台顶面埋深: D=0.000m 桩直径: d=0.500m 桩间距: a=3.000m 桩钢筋级别: HPB235 桩入土深度: 11.90m 桩型与工艺:预制桩桩空心直径: 0.250m 计算简图如下： 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 Fk1=1335kN 2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=4×4×1.40×25=560kN 承台受浮力：Flk=4×4×0.35×10=56kN 3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN
2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2 =1.2×0.71×0.35×1.8=0.54kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qsk×H=0.54×80.00=43.01kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×43.01×80.00=1720.32kN.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.55kN/m2) =0.8×1.54×1.95×1.54×0.55=2.03kN/m2 =1.2×2.03×0.35×1.80=1.54kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qsk×H=1.54×80.00=123.07kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×123.07×80.00=4922.67kN.m 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=-1170+0.9×(885+1720.32)=1174.79kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=-1170+4922.67=3752.67kN.m 三. 桩竖向力计算
供配电设计计算书
供配电课程设计 设计题目：某工厂办公楼供配电系统设计所在学院：电气工程与控制科学学院 专业：电气工程及其自动化 班级：浦电气1303 学生： 指导教师：丁 起讫日期： 2016-06-20～2016-07-03 2014年 06月16日
第一章建筑概况 建筑工程的电气设计中，需要讲究设计的可操作性、延续性、系统性和整体协调性。本次设计的电气系统包括：变配电系统，照明系统，消防系统，通过理论和实践相结合，提高分析问题和解决问题的能力;学会使用规及有关的设计资料，掌握设计的基本方法。 1.1设计题目及建筑概况 1.1.1设计题目 某工厂办公楼供配电系统设计 1.1.2建筑概况 本建设项目为市厂区办公楼建筑，该建筑由地面上11层、局部地下1层组成，建筑面积27464m2，建筑高度44.1m，属2类高层建筑。该建筑地下1层为水泵房及备用设备房，地上1层为开敞式办公用房及部分设备用房（含变配电所），2层为部食堂及部分办公用房，3～5层为开敞式办公用房，6～11层为办公及会议用房。 1.2设计目的和意义 1）掌握变配电系统设计的理论知识，方法程序，技术规。 2）学会对变配电所的高低压系统的设计及相关设备的选择。 3）学会合理的布置变配电所的设备。 4）会用设计规、规程、设计手册及有关资料进行正确设计。 5）懂得利用产品样本进行设计及设备选型。 6）培养创新意识和获取新知识的能力以及树立起严谨、认真、实事、刻苦钻研、团结协作的工作态度。 1.3设计原则 1.安全。设计阶段应首先充分注意安全用电问题，要从生命、设备、系统及建筑等方面全面考虑。 2.可靠。体现在供电电源和供电质量的可靠性。
上海某设计院高层计算书
第册/ 共册本册共页 计算书 CALCULATION DOCUMENT 工程名称：XXXX花园二期 工程编号：A-1-13 项目名称：13号楼 设计阶段：施工图 设计专业：结构 计算人： 校对人：
注：结构高度指室外地坪至檐口或大屋面（斜屋面至屋面中间高） 三. 设计依据 建筑地基基础设计规范（GB50007-2002） 建筑结构荷载规范（GB50009-2001） 建筑抗震设计规程（GB50011-2001） 混凝土结构设计规范（GB50010-2002） 高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2002） 建筑抗震设计规程（DBJ08―9―92）及1996年局部修订增补 地基基础设计规范（DGJ08－11－1999） 中国建筑西南勘察研究院提供的《仁恒河滨花园岩土工程详细勘察报告》 及补充资料 四. 可变荷载标准值选用（kN/㎡） 五．上部永久荷载标准值及构件计算 （一）楼面荷载 ·首层: 卧室、起居室、书房： 150厚砼板 3.75kN/m2 板面装修荷载 1.0kN/m2 板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2 恒载合计 5.25kN/m2 厨房、普通卫生间： 150厚砼板 3.75kN/m2 板面装修荷载 1.1kN/m2 板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2 恒载合计 5.35kN/m2 带采暖卫生间： 150厚砼板 3.75kN/m2 板面装修荷载 20x0.13=2.6kN/m2 板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2 恒载合计 6.85kN/m2 门厅、电梯间： 150厚砼板 3.75kN/m2 板面装修荷载 20x0.07=1.4kN/m2 板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2 恒载合计 5.65kN/m2 ·标准层: 卧室、起居室、书房： 110厚砼板 2.75kN/m2 板面装修荷载 1.0kN/m2
三桩承台计算书
三桩承台计算书 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008), 本文简称《桩基规范》 ----------------------------------------------------------------------- 1 设计资料 1.1 已知条件 承台参数(3 桩承台第 1 种) _承台底标高 _: -2.000(m) _承台的混凝土强度等级_: C30 _承台钢筋级别 _: HRB400 _配筋计算a s _: 50(mm) 承台尺寸参数 桩参数 _桩基重要性系数 _: 1.0 _桩类型 _: 混凝土预制桩 _承载力性状 _: 端承摩擦桩 _桩长 _: 15.000(m) _是否方桩 _: 否 _桩直径 _: 400(mm) _桩的混凝土强度等级 _: C35 _单桩极限承载力标准值_: 2400.000(kN) _桩端阻力比 _: 0.400 _均匀分布侧阻力比 _: 0.400 _是否按复合桩基计算 _: 否 _桩基沉降计算经验系数_: 1.000 _压缩层深度应力比 _: 20.00% 柱参数 _柱宽 _: 600(mm) _柱高 _: 600(mm) _柱子转角 _: 0.000(度)
_柱的混凝土强度等级_: C35 柱上荷载设计值 _弯矩M x _: 0.000(kN.m) _弯矩M y _: 0.000(kN.m) _轴力N _: 4400.000(kN) _剪力V x _: 0.000(kN) _剪力V y _: 0.000(kN) _是否为地震荷载组合 _: 否 _基础与覆土的平均容重_: 20.000(kN/m3) _荷载综合分项系数 _: 1.35 土层信息 _地面标高 _: 0.000(m) _地下水标高_: -10.000(m) (m)(kN/m3)(kN/m3)(MPa)征值(kPa)程度(kPa) 1.2 计算内容 (1) 桩基竖向承载力计算 (2) 承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算) (3) 软弱下卧层验算 (4) 桩基沉降计算 2. 计算过程及计算结果 2.1 桩基竖向承载力验算 (1) 桩基竖向承载力特征值R计算 根据《桩基规范》5.2.2及5.2.3 式中： R a——单桩竖向承载力特征值； Q uk——单桩竖向极限承载力标准值； K ——安全系数,取K=2。 单桩竖向极限承载力标准值 Q uk = 2400.000(kN) 单桩竖向承载力特征值 R a = 1200.000(kN) (2) 桩基竖向承载力验算 根据《桩基规范》5.1.1 式5.1.1-1计算轴心荷载作用下桩顶全反力,式5.1.1-2计算偏心荷 载作用下桩顶全反力
电气计算书
电气计算书 工程名称： 计算人： 日期：2015年8月
用电负荷计算书《民用建筑电气设计规范》JGJ 16-2008: 参考手册：《工业与民用配电设计手册》第三版: 负荷: 【计算公式】： Pc = Kp * ∑(Kd * Pn) Qc = kq * ∑(Kd * Pn * tgΦ) Sc = √(Pc * Pc + Qc * Qc) Ic = Sc / (√3 * Ur) 【输出参数】： 进线相序 : 三相 有功功率Pc: 275.58 无功功率Qc: 170.79 视在功率Sc: 324.21 有功同时系数kp：0.60 无功同时系数kq：0.60 计算电流Ic: 492.59 总功率因数: 0.85 【计算过程(不计入补偿容量)】： Pc = Kp * ∑(Kd * Pn) =275.58(kW) Qc = kq * ∑(Kd * Pn * tgΦ) =170.79(kvar) Sc = √(Pc * Pc + Qc * Qc) =324.21(kVA) Ic = Sc / (√3 * Ur) =492.59(A)
年预计雷击次数计算书 参考规范：《建筑物防雷设计规范》GB50057―2010 1.已知条件: 建筑物的长度L = 77.85m 建筑物的宽度W = 118.0m 建筑物的高度H = 34.7m 当地的年平均雷暴日天数Td =20.6天/年 校正系数k = 1.0 不考虑周边建筑影响。 2.计算公式: 年预计雷击次数: N = k*Ng*Ae = 0.1172 其中: 建筑物的雷击大地的年平均密度: Ng = 0.1*Td = 0.1*20.6 = 2.0600 等效面积Ae为: H<100m, Ae =[LW+2(L+W)*SQRT(H*(200-H))+3.1415926*H(200-H)]*10^(-6) = 0.0569 3.计算结果: 根据《防雷设计规范》，该建筑应该属于第三类防雷建筑。 附录: 二类:N>0.05 省部级办公建筑和其他重要场所、人员密集场所。 N>0.25 住宅、办公楼等一般性民用建筑物或一般性工业建筑。 三类:0.01<=N<=0.05 省部级办公建筑和其他重要场所、人员密集场所。 0.05<=N<=0.25 住宅、办公楼等一般性民用建筑物或一般性工业建筑。 居住建筑每户照明功率密度值
矩形板式桩基础计算书
6楼矩形板式桩基础1计算书计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 5、《预应力混凝土空心方桩》JG197-2006 一、塔机属性 1、塔机传递至基础荷载标准值
基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： G k=bl(hγc+h'γ')=6.4×6.4×(1.5×25+0×19)=1536kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1536=1843.2kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(42+42)0.5=5.657m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(1006.97+1536)/4=635.743kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L =(1006.97+1536)/4+(4177+173.5×1.5)/5.657=1420.145kN Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L =(1006.97+1536)/4-(4177+173.5×1.5)/5.657=-148.66kN 2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L =(1359.409+1843.2)/4+(5638.95+234.225×1.5)/5.657=1859.596kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L =(1359.409+1843.2)/4-(5638.95+234.225×1.5)/5.657=-258.291kN 四、桩承载力验算
设计院通用工作表格全套
设计院通用工作表格全套 一、已出图归档的图纸需要做修改、增补时，都应填写A4大小统一规格的“设计修改通知单”，应填写序号、修改日期和所属专业，并写明修改原因、因甲方原因需修改的须清单确认书面文件（1）甲方要求（2）现状问题（3）图纸变动、修改内容以及涉及被修改的有关图纸的图别、图号。 二、已出图归档的图纸需要做修改、增补时，可采用下列三种方式进行并应做好相应的标识。 1、直接在“设计修改通知单”上填写方式当设计人对图纸做较少修改时，可直接采用A4大小统一规格格式的“设计修改通知单”。“设计修改通知单”以文件表达为主，此时修改图和“设计修改通知单”合在同一张底图上。“设计修改通知单”应填写序号、修改日期和所属专业并写明修改原因、修改内容以及涉及被修改的有关图纸的图名、图号。 2、重绘制底图当图纸做较多修改时，可采用重绘底图方式进行。局部修改的地方应做彩云状标记，并在图签栏上加注修改日期及内容，底图的版次应作相应修改。设计人应用文字形式同时填写“设计修改通知单”通知顾客/业主或相关单位。 3、插入图纸方式当有内容需要增加补充，涉及的相关图纸继续有效、且采用上述两种方式修改增补均不能满足要求时，可采
用插入图纸的方式进行。与原图纸无关的补充图纸一般按顺序排列在已出图纸之后。 设计人应同时用文字形式填写“设计修改通知单”通知顾客/业主或相关单位 三、修改、插入、删除、补充图纸的图号标识。通知单“设计修改通知单”应分别按专业排列顺序号，通知单的类别及序号可简称“景修3”等。修改重绘底图产生的新图应采用A、 B、C等顺序的版次标识。如：景施18A替代，在景施18作废。” “设计修改通知单”重绘时也按此条办法标识，如“景修3A”代替，在“建修3作废”。插入需要在原先图号中“插入增补”产生的新图纸，应采用加注第二层注脚的方式加以标识，如需在景施19中间插入补绘三张图纸，应标“景施 18、2” 、“景施18图纸已删除，无此图。”其余图号均可不变。补充补充图纸一般按顺序号排列在最后，不必在图号中写“景施—补1”等字样。 四、所有修改内容凡涉及到相关图纸或相关专业的，都应在修改图的文字说明中写清楚，修改后的图纸必须经相关专业人员的验证并签署。 五、图纸目录的添注和更新
电气设计相关计算公式大全
电气设计相关计算公式大全 一、常用的需要系数负荷计算方法 1、用电设备组的计算负荷（三相）： 有功计算负荷Pjs=Kx·Pe(Kw)； 无功计算负荷Qjs=Pjs·tgψ（Kvar）； 视在功率计算负荷Sjs=√￣Pjs2+ Qjs2（KVA）；计算电流Ijs=Sjs/√￣3·Ux·Cosψ（A）。 式中：Pe---用电设备组额定容量（Kw）； Cosψ---电网或供电的功率因数余弦值（见下表）；tgψ ---功率因数的正切值（见下表）； Ux---标称线电压（Kv）。 Kx---需要系数（见下表） 提示：有感抗负荷（电机动力）时的计算电流，即：Ijs=Sjs/√￣3·Ux·Cosψ·η（A） η---感抗负荷效率系数，一般取值0.65～0.85。
民用建筑（酒店）主要用电设备需要系数Kx及Cosψ、tgψ的取值表： 注：照明负荷中有感抗负荷时，参见照明设计。 2、配电干线或变电所的计算负荷： ⑴、根据设备组的负荷计算确定后，来计算配电干线的负荷，方法如下：总有功计算负荷∑Pjs=K∑·∑(Kx·Pe)； 总无功计算负荷∑Qjs= K∑·∑（Pjs·tg）； 总视在功率计算负荷∑Sjs=√￣（∑Pjs）2+（∑Qjs）2。 配电干线计算电流∑Ijs=∑Sjs/√￣3·Ux·Cosψ（A）。 式中：∑---总矢量之和代号； K∑---同期系数（取值见下表1）。
⑵、变电所变压器容量的计算，根据低压配电干线计算负荷汇总后进行计算，参照上述方法进行。即： ∑Sjs变= K∑·∑Sjs干线（K∑取值范围见下表2）。 变压器容量确定：S变=Sjs×1.26= （KVA）。 （载容率为80﹪计算，百分比系数取1.26，消防负荷可以不计在内）。变压器容量估算S变= Pjs×K×1.26= Pjs×1.063×1.26= （Kva）。同期系数K∑值表： 计算负荷表（参考格式）：
(完整版)桩基础设计计算书
目录 1设计任务 (2) 1.1设计资料 (2) 1.2设计要求 (3) 2 桩基持力层，桩型，桩长的确定 (3) 3 单桩承载力确定 (3) 3.1单桩竖向承载力的确定 (3) 4 桩数布置及承台设计 (4) 5 复合桩基荷载验算 (6) 6 桩身和承台设计 (9) 7 沉降计算 (14) 8 构造要求及施工要求 (20) 8.1预制桩的施工 (20) 8.2混凝土预制桩的接桩 (21) 8.3凝土预制桩的沉桩 (22) 8.4预制桩沉桩对环境的影响分析及防治措施 (23) 8.5结论与建议 (25) 9 参考文献 (25)
一、设计任务书 (一)、设计资料 1、某地方建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为5层，物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为2.1m,本场地下水无腐蚀性。建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载。承台底面埋深：D ＝2.1m。
（二）、设计要求： 1、桩基持力层、桩型、承台埋深选择 2、确定单桩承载力 3、桩数布置及承台设计 4、群桩承载力验算 5、桩身结构设计和计算 6、承台设计计算 7、群桩沉降计算 8、绘制桩承台施工图 二、桩基持力层，桩型，桩长的确定 根据设计任务书所提供的资料，分析表明，在柱下荷载作用下，天然地基基础难以满足设计要求，故考虑选用桩基础。由地基勘查资料，确定选用第四土层黄褐色粉质粘土为桩端持力层。 根据工程请况承台埋深 2.1m，预选钢筋混凝土预制桩断面尺寸为450㎜×450㎜。桩长21.1m。 三、单桩承载力确定 （一）、单桩竖向承载力的确定： 1、根据地质条件选择持力层，确定桩的断面尺寸和长度。 根据地质条件以第四层黄褐色粉土夹粉质粘土为持力层， 采用截面为450×450mm的预置钢筋混凝土方桩，桩尖进入持力层 1.0m；镶入承台0.1m，桩长21.1 m。承台底部埋深 2.1 m。 2、确定单桩竖向承载力标准值Quk可根据经验公式估算： Quk= Qsk+ Qpk=μ∑qsikli+qpkAp Q——单桩极限摩阻力标准值（kN） sk Q——单桩极限端阻力标准值（kN） pk u——桩的横断面周长（m） A——桩的横断面底面积（2m） p L——桩周各层土的厚度（m） i q——桩周第i层土的单位极限摩阻力标准值（a kP）sik q——桩底土的单位极限端阻力标准值（a kP） pk 桩周长：μ=450×4=1800mm=1.8m
设计院给排水设计计算书范例
给排水设计 一、设计依据： 1、《建筑给水排水设计规范》GB 50015-2003； 2、《全国民用建筑工程设计技术措施?给水排水》； 3、《高层民用建筑设计防火规范》GB 50045-95 (2005年版)； 4、《建筑设计防火规范》GB 50016-2006 (2006年版)； 5、《自动喷水灭火系统设计规范》GBJ 50084-2001； 6、《建筑灭火器配置设计规范》GBJ 140-90 (1997年版)； 7、《民用建筑水灭火系统设计规范》DGJ08-94-2001； 8、其它现行的有关设计规范、规程和规定； 9、有关主管部门对方案设计的审查意见； 10、业主提出的设计要求； 11、建筑工种提供的图纸； 二、设计范围： 本工种主要负责基地内建筑物室内外给水、污废水、雨水、消防栓消防、自动喷水灭火、灭火器配置等的施工图设计与配合。 三、给水系统： 1、给水水源和系统： 为满足消防用水要求，从市政自来水管上引入两路进水管，进水管口径为DN 200（生活用水接自其中一路），在基地内以DN200管形成环网，进入基地处生活用水设水表计量。 室外浇洒道路用水、绿化用水、外墙面清洗用水、-1~2层的生活用水等，利用城市管网水压直接供给。其余用水进入主楼地下室生活水箱，经加压泵组抽吸、提升至屋顶水箱后供给。 2、用水量计算： ⑴办公用水： 人数：主楼地上部分面积为7433m2,副楼面积为3083m2，有效面积为建筑面积 60%，每人使用面积按6m2计，则办公人数为：（7433+3083）×60%/6=1052， 取1000人； 用水量标准：50 L/人·班； 时变化系数：K＝1.2； 使用时间：10小时； 最高日用水量： Q d1＝50×1000／1000＝50 m3/day 最大时用水量： Q h1＝50×1.2／10＝6 m3/hr 平均时用水量： Q h平1＝50／10＝5m3/hr ⑵道路地面冲洗用水和绿化用水： 用水量标准： 2 L/ m2·次； 使用时间：以2 h/ 次，上、下午各一次计； 面积：约4000 m2；
电气设计流程及内容---最全最详细!!!
电气设计流程/步骤最全最精细！！ ! 方案设计阶段 1确定设计内容：根据建筑规模、功能定位及使用要求确定本工程拟设置的电气系统。 2确定变、配电系统容量及要求 1）确定负荷级别：1、2、3级负荷的主要内容。 2）负荷估算：本阶段主要采用单位容量法或单位指标法进行估算；。3）电源：根据负荷性质和负荷容量，提出要求外供电源的回路数、容量、电压等级的要求。 4）确定变、配电所位置、数量、容量，变压器台数。 3确定是否需要设应急电源系统以及备用电源和应急电源型式。 4对照明、防雷、接地、智能建筑设计的相关系统构成形式进行说明。1.2初步设计阶段 本阶段应在方案设计确定的设计内容基础上与业主沟通后展开各系统的技术设计；向设备专业了解设备配置情况，跟建筑、结构专业提出电气技术设计要求； 1.2.1确定变配电系统型式： 1.确定负荷等级：1、2、3级负荷的主要内容； 2.负荷计算：根据设备专业提供的设备资料，分类进行负荷计算， 并算出总负荷；此计算书应在初设校审阶段与图纸一并提交，并同时归档；
3.对于大中型项目（大于5000m2）专业负责人应提供两个以上的变配电系统方案提交专业委员会进行讨论比选并由项目工作会议确定 设计方案，并将方案报给业主，协助业主配合供电部门确定最终供电方案； 4.根据确定的变配电方案，提出电源数量及回路数要求，向业主了解电源引自何处；确定高低压供电系统结线型式及运行方式；确定重要设备的供电方式；明确是否需要设置备用电源； 5.确定变配站的数量、位置、面积，绘制设备布置平剖面图； 6.绘制竖向系统图，标注各配电箱编号、对象名称： 7.确定配电干线主要敷设路由；确定各主要配电间、电气管井位置及面积； 8画出配电干线平面图并标出主要配电箱位置及编号; 1.2.2考虑照明系统 1.确定照明种类、灯具型式、照度标准； 2.确定应急照明电源型式； 3.确定照明线路型号的选择及敷设方式。 4.绘制照明灯具（包括应急照明及疏散照明）平面布置图，可以不连线； 1.2.3设计消防系统 1.依据《火灾自动报警设计规范》确定该项目的消防保护等级；
六桩桩基承台计算
六桩桩基承台计算 项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、设计依据 《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011)① 《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)② 《建筑桩基技术规范》 (JGJ 94－2008)③ 二、示意图 三、计算信息 承台类型: 六桩承台计算类型: 验算截面尺寸 构件编号: CT-6 1. 几何参数 矩形柱宽bc=400mm 矩形柱高hc=400mm 圆桩直径d=400mm 承台根部高度H=1000mm 承台端部高度h=1000mm x方向桩中心距A=1400mm y方向桩中心距B=1400mm 承台边缘至边桩中心距 C=400mm 2. 材料信息 柱混凝土强度等级: C30 ft_c=1.43N/mm2, fc_c=14.3N/mm2 承台混凝土强度等级: C30 ft_b=1.43N/mm2, fc_b=14.3N/mm2 桩混凝土强度等级: C25 ft_p=1.27N/mm2, fc_p=11.9N/mm2 承台钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm2 3. 计算信息 结构重要性系数: γo=1.0
纵筋合力点至近边距离: as=110mm 4. 作用在承台顶部荷载标准值 Fgk=2800.000kN Fqk=0.000kN Mgxk=0.000kN*m Mqxk=0.000kN*m Mgyk=0.000kN*m Mqyk=0.000kN*m Vgxk=0.000kN Vqxk=0.000kN Vgyk=0.000kN Vqyk=0.000kN 永久荷载分项系数rg=1.20 可变荷载分项系数rq=1.40 Fk=Fgk+Fqk=2800.000+(0.000)=2800.000kN Mxk=Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2+Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2 =0.000+2800.000*(0.000-0.000)/2+(0.000)+0.000*(0.000-0.000)/2 =0.000kN*m Myk=Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2+Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2 =0.000+2800.000*(0.000-0.000)/2+(0.000)+0.000*(0.000-0.000)/2 =0.000kN*m Vxk=Vgxk+Vqxk=0.000+(0.000)=0.000kN Vyk=Vgyk+Vqyk=0.000+(0.000)=0.000kN F1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.20*(2800.000)+1.40*(0.000)=3360.000kN Mx1=rg*(Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2)+rq*(Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2) =1.20*(0.000+2800.000*(0.000-0.000)/2)+1.40*(0.000+0.000*(0.000-0.000)/2) =0.000kN*m My1=rg*(Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2)+rq*(Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2) =1.20*(0.000+2800.000*(0.000-0.000)/2)+1.40*(0.000+0.000*(0.000-0.000)/2) =0.000kN*m Vx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kN Vy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kN F2=1.35*Fk=1.35*2800.000=3780.000kN Mx2=1.35*Mxk=1.35*(0.000)=0.000kN*m My2=1.35*Myk=1.35*(0.000)=0.000kN*m Vx2=1.35*Vxk=1.35*(0.000)=0.000kN Vy2=1.35*Vyk=1.35*(0.000)=0.000kN F=max(|F1|,|F2|)=max(|3360.000|,|3780.000|)=3780.000kN Mx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*m My=max(|My1|,|My2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*m Vx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN Vy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN 四、计算参数 1. 承台总长 Bx=C+2*A+C=0.400+2*1.400+0.400=3.600m 2. 承台总宽 By=C+B+C=0.400+1.400+0.400=2.200m 3. 承台根部截面有效高度 ho=H-as=1.000-0.110=0.890m ho1=h-as=1.000-0.110=0.890m h2=H-h=1.000-1.000=0.000m 4. 圆桩换算截面宽度 bp=0.8*d=0.8*0.400=0.320m
电气设计负荷计算方法
电气设计负荷计算方法 WTD standardization office【WTD 5AB- WTDK 08- WTD 2C】
计算负荷的需要系数法 1．设备组设备容量 采用需要系数法时，首先应将用电设备按类型分组，同一类型的用电设备归为一组，并算出该组用电设备的设备容量e P 。 对于长期工作制的用电负荷（如空调机组等），其设备容量就是设备铭牌上所标注的额定功率。 对于断续周期制的用电设备，其设备容量是 对于照明设备：白炽灯的设备容量按灯泡上标注的额定功率取值；带自感式镇流器的荧光灯和高压汞灯等照明装置，由于自感式镇流器的影响，不仅功率因数很低，在计算设备容量时，还应考虑镇流器上的功率消耗。因此，对采用自感式镇流器的荧光灯装置，其设备容量取灯管额定功率的 1．2倍，高压汞灯装置的设备容量取灯泡额定功率的1．1倍。 2．用电设备组的计算负荷 根据用电设备组的设备容量e P ，即可算得设备的计算负荷： 有功计算负荷 e x c P K P = (12-1) 无功计算负荷 ?tg P Q c c = 视在计算负荷 22c c c Q P S += 或 ?cos c P S = 计算电流 U S I c c 3103 ?= (12-2) 式中 x K ——设备组的需要系数；
e P ——设备组设备容量（KW ）； ?——用电设备功率因数角； U ——线电压（V ）； c I ——计算电流（A ）。 上述公式适用计算三相用电设备组的计算负荷，其中式（12-2）计算电流的确定尤为重要，因为计算电流是选择导线截面积和开关容量的重要依据。 对于单相用电设备，可分为两种情况： （1）相负荷 相负荷的额定工作电压为相电压，正常运行时，相负荷接在火线和中性线之间，民用建筑中的大多数单相用电设备和家用电器都属于相负荷。在供配电设计中，应将相负荷尽量均匀地分配到三相之中，按照最大的单相设备乘以3，求得等效的三相设备容量，然后按上述公式求得计算电流（线电流）。 ?m P ——最大负荷相的单相设备容量 （2）线间负荷 线间负荷是指额定工作电压为线电压的单相用电负荷，正常工作时，线间负荷换算为等效的相负荷，再按照相负荷求得计算电流。 ?P ——接于线电压的单相设备容量 3．配电干线或变电所的计算负荷
电气设计计算书
电气设计计算书 SANY GROUP system office room 【SANYUA16H-
电气设 计计算书 （1）各类设备的负荷计算。 （2）短路电流及继电保护的计算。 （3）电力、照明配电系统保护配合计算。 （4）避雷针保护范围计算。 （5）大、中小型公用建筑主要场所照度计算，特殊部分的计算。 各类计算及相应设备、材料选择、按表1—表8的格式分别列出。 开关设备选择表（表1） 回路名称及编号设 备 名 称 型 号 额定电 压 额定 电流 额定开 断电流 （KA） 遮断容 量 （MVA ） 动稳定 性 （KA） 热稳定 性 （KA） 假想 时间 （s） Tjx 备注 （KV ） （A ） 容 许 值 计 算 值 容 许 值 计 算 值 容 许 值 计 算 值 容 许 值 计 算 值 ~ 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
母线选择表（表2） 母线名称型号 及截 面 (m ㎡） 间距 放 置 方 法 负荷电 流 （A） 动稳定 性 （KA） 热稳定 性 （KA） 备注 各相 间 （cm ） 绝缘 物间 （cm ） 容 许 值 计 算 值 容 许 值 计 算 值 容 许 值 计 算 值 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 总负荷计算及变压器选择表（表3） 用电设备组名称设备 容量 Kw 需要 系数 Kx 功率因 数COS Φ计算负荷 变压 器容 量 KVA 备注 有功功率 30 Q(Kw) 无功功 率 30 P(Kvar ) 视在功率 30 S(KV A) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 电力负荷计算表（表4） 用电设备组名称设 备 台 数 设备 容量 （kw ） 计算系数有效功 率Kw 计算负荷导线 截面 及管 径 (m ㎡）n Pe Pn 1 c b(Kx ) co sΦ tg Φ cPn 1 bP e (kw ) (kvar) (kva) 计算电 流I30 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
住宅电气设计计算书
电气设计计算书 （一）计算依据： 根据中华人民共和国现行的《民用建筑电气设计规范》（JGJ/T16-92）、《供配电系统设计规范》（GB 50054-95）、《低压配电设计规范》（GB 50054-95）、《通用用电设备配电设计规范》（GB 50055-93）、《建筑物防雷设计规范》（GB 50057-94）、《民用建筑照明设计规范》（GBJ 133-90）、《电力工程电缆设计规范》（GB50217-94）等规范规定。（二）计算内容 （1）供配电系统： 1、根据住宅设计规范及建设单位要求，本工程住宅用电标准为每户4KW。住宅用电负荷计算，采用需要系数法。 用电负荷计算书 功率额定电 总负荷: 同时系数: 1.00 进线相序: 三相 总功率: 80.47 总功率因数: 0.85
视在功率: 80.47 有功功率: 68.40 无功功率: 42.39 计算电流: 122.26 无功补偿: 补偿前 : 0.85 补偿后: 0.9 补偿量 : 9.26 2、电缆选择表： （2）照明配电系统 1、照度及照度均等的计算（采用利用系数法、单位容量法及逐点法） 照度计算书 选择起居室计算： 房间长度：3.90 房间宽度：3.00
计算高度：2.50 利用系数：0.52 维护系数：0.75 光源种类：环行和U型荧光灯 光源型号-功率、光通：YU40RR 1800 照度要求：30.00 计算结果： 照度数目：1 照度校验：37.00 （3）建筑物防雷系统 1 、年平均雷暴日的计算：防雷计算书 （次/km2.a 根据《建筑物防雷设计规范》规定：预计雷击次数大于或等于0.06次/a，且小于或等于0.3次/a的住宅，属第三类防雷建筑物。本工程按三类防雷建筑设防，同时还考虑了内部防雷措施，包括：等电位联结。合理布线、安装电涌保护器（SPD）、接地等。
节能计算书样本
公共建筑节能设计计算书 工程名称：新建铁路兰州至乌鲁木齐 第二双线(甘青段)XX站房 日期： 2012.09 设计单位：中铁第一勘察设计院集团有限公司 专业建筑暖通 审核 校对 计算 节能审查
概述： 本建筑为铁路旅客站房建筑，主要功能候车、办公。地上二层,地下局部一层。 总建筑面积:XXXXm2 本建筑为钢筋混凝土框架+钢网架结构 本建筑所属全国建筑气候分区：严寒（X）区 一、建筑围护结构基本参数 序号名称单位数量 1 总建筑面积m 2 29227.47 2 地上部分建筑面积M2 24511.89 3 地上部分建筑体积m3 258886.0 4 地上部分建筑表面积m328480.5 5 体形系数/ 0.110 二、围护结构基本构造 1. 屋面： 1.1直立锁边镀铝锌压型钢板屋面（用于主站房钢结构屋面） 1）0.8mm厚氟碳涂层直立锁边镀铝锌钢板屋面板（满足《建筑结构荷载规范》GB50009- 2001（2006版）、门式刚架轻型房屋钢结构技术规程）CECS.101：2002中表A.0.2-3规定）2）防水透气膜 材料满足：厚度0.23，防风性2500s/100ml，不透水性200cm水柱2小时背面无渗渍，遇伸 出的角钢头则上翻包严。 3）60厚岩棉保温板，耐火等级A级（生产厂家必须按照国家标准提供的有效型式检验报告） 4）C型次檩条 5）50厚玻璃吸音棉（容重12kg/m ，带单面聚丙烯深色贴面） 6）隔气层
材料满足：厚度0.25，不透气，不透水性200cm水柱2小时背面无渗渍，遇伸出的角钢头则上翻包严。 7）热镀锌钢丝网 8）主檩条 算式：K=1/（1/αn+1/αw+ΣR）＝1/（0.158＋0.15/0.045+0.05/0.05）=0.223 Km =0.223 w/（m2·k）<0.35w/（m2·k）满足节能限值要求 直立锁边铝镁锰合金板屋面系统（站房大屋面） 构造： （1）、0.8厚镀铝锌钢板，YX70-468型屋面板， （2）、0.49厚防水透汽膜厚， （3）、150厚离心玻璃棉，λ＝0.045w/（m·k）（4）、专用防潮膜， （5）、50厚超细玻璃棉毡吸音层，λ＝0.050 w/（m·k）（6）、无纺布一层， （7）、热镀锌深灰色压型打孔彩钢板网 （8）、檩条(中距1200) 算式：K=1/（1/αn+1/αw+ΣR）＝1/（0.158＋0.15/0.045+0.05/0.05）=0.223 Km =0.223 w/（m2·k）<0.35w/（m2·k）满足节能限值要求 1.2.混凝土屋面 1.2.1站房不上人屋面 1）40厚C30UEA补赏收缩混凝土防水层,表面压光,混凝土内配Φ6钢筋双向中距150,钢性防水层设置分格缝其纵横间距不大于6m,缝宽宜为20mm,缝内填聚氨脂密封膏 2）满铺0.5厚聚乙烯薄膜一层 3）3厚SBS改性沥青防水卷材 4）刷基层处理剂一遍 5）20厚1:2.5水泥砂浆找平层