40t龙门吊轨道梁设计
西安地铁三号线试验段TJSG-1标工程
40吨龙门吊轨道梁施工设计方案
1、工程概况
1.1 鱼化寨站概况及结构设计
鱼化寨站为西安市地铁三号一期工程的起点站，车站位于西安市雁塔区富裕路与丰盛路十字路口西侧，沿富裕路东西向靠路南侧布置。车站主体为地下两层三跨框架结构（局部为单柱双跨结构），长360.11m，标准段宽20.7m（西侧端头井段宽度为28.9m、东侧端头井宽度为26.4m），基坑开挖深度18.5m（端头井深约19.48m），覆土厚度3.38～3.88m，基底位于3-4-2粉质粘土层，基坑变形控制保护等级为一级。车站设六个出入口和三组风亭。
鱼化寨站平面示意图
西安市地铁三号线试验段TJSG-1标工程包含鱼化寨站、丈八北路站、鱼化寨站～丈八北路站区间（以下简称鱼～丈区间）、丈八北路站～延平门站区间（以下简称丈～延区间），共两站两区间。鱼化寨站～丈八北路站盾构区间，左线起止里程为ZDK12+141.075～ZDK14+237.540,左线全长2096.465m;右线起止里程YDK12+138.875～YDK14+237.540，右线全长2098.665m。在里程ZDK12+139.575～+208.145设置一条长68.57m的单渡线，在里程ZDK12+208.145～+224.245设盾构始发井连接单渡线段及盾构隧道段。区间先以R=400的曲线向东南方向前行，侧穿皂河桥及下穿皂河，然后以R=450m
的曲线向东北方向前行，在西安旧机动车交易中心场地通过地裂缝段。右线始发井和出土口设置在鱼化寨车站内。区间隧道采用盾构法施工，盾构隧道衬砌管片外径6.0m，内径5.4m，宽1.5m，厚0.3m，分为6块，管片采用错缝拼装。管片砼采用高抗渗高强度C50等级的混凝土，抗渗等级为S12。
1.2 龙门吊布置及设计
根据盾构隧道施工特点和工艺要求，计划在盾构始发井(左线)先安装40吨龙门吊来进行隧道土石方及材料的吊运。随后根据施工要求，安装始发井（右线）40吨龙门吊。
在施工右线时40吨龙门吊架设位置：轨道梁布置位置为结构轴线31轴～45轴。轨道梁总共设置4道，南北两道分别设置在原始路面上，中间两道设置在结构顶板上。轨道梁承载力主要由结构框架柱及框架梁承载，经过验算可以满足承载力要求。为满足施工过程周转材料及拆除负环，4道轨道梁统一向基坑东侧顺延8m。
40t龙门吊主要起吊管片、碴土以及施工材料。一环管片重约20t/环，管片三块标准块总重约12t；碴土斗自重约13T，掘进一环渣土量约63m3，每斗出土重量约17T，共计30T，因此龙门吊的最大起吊重量约30t。龙门吊设计时考虑到安全储备，按最大吊重量约40T考虑。
本工程计划安装龙门吊跨度为12m，自重100t，每侧两轮间距为11.387m。龙门吊单边悬臂，悬臂长度为6m，起重设备的最大吊重为40t。
2、40吨龙门吊轨道梁设计说明
2.1 设计依据
（1）西安市城市轨道交通三号线试验段工程土建工程的相关合同文件、招标文件、投标文件、设计资料等。
（2）国家现行有关施工及验收规范、规则、质量技术标准，以及西安地区在安全文明施工等方面的规定。
（3）江正荣编《建筑施工计算手册》。国振喜等编《简明建筑工程施工手册》。
（4）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）。
（5）《建筑施工手册》（第四版）。
（6）我单位的地下工程结构方面的施工经验。
2.2 设计检算原则
1）在满足结构受力的前提下应考虑挠度变形控制。
2）综合考虑结构的安全性、稳定性。
3）采取比较符合实际的力学模型进行计算。
2.3 设计范围
40t龙门吊钢筋混凝土轨道梁分别在不同位置处的受力和配筋设计。
4
轨道梁支撑形式
5
3、40吨龙门吊轨道梁结构设计参数
本工程计划安装龙门吊跨度为12m，自重100t，每侧两轮间距为11.387m。龙门吊单边悬臂，悬臂长度为6m，起重设备的最大吊重为40t。
龙门吊跨度为12m，每侧两轮间距为11.387m。龙门吊起重设备为小车，该小车的最大承载为40t。龙门吊自重100t。考虑到龙门吊偏压，单个轮压最不利情况最大值为250KN，安全系数按1.2考虑约为300KN，单侧轮压为500KN。
龙门吊轨道直接安装在钢筋砼轨道梁上，在轨道梁上预埋固定钢轨的钢筋。轨道梁一侧沿31～45轴纵向设置，在45轴之外向东延伸8米。为了区分轨道梁，把轨道梁分为a、b、c、d四道。
4、40吨龙门吊轨道梁设计验算
4.1 龙门吊轨道梁布设在天然地基上
4.1.1计算模型与计算荷载
龙门吊轨道梁按天然地基梁进行计算，龙门吊单侧轨距为11.387m，龙门吊作用于轨道上轨压和起吊材料对轨道梁的压力F=300kN。
4.1.2轨道梁受力与配筋计算
《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》
《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010), 本文简称《抗震规范》
1 已知条件及计算要求：
(1)已知条件：矩形梁 b=600mm，h=450mm。
砼 C35，fc=16.70N/mm2，ft=1.57N/mm2，纵筋 HRB400，fy=360N/mm2，fy'=360N/mm2，箍筋 HPB300，fy=270N/mm2。
弯矩设计值 M=300.00kN.m，剪力设计值 V=10.00kN，扭矩设计值 T=0.00kN.m。
(2)计算要求：
1.正截面受弯承载力计算
2.斜截面受剪承载力计算
3.裂缝宽度计算。
2 抗弯计算:
(1)求相对界限受压区高度ξb
εcu=0.0033-(f cu,k-50)×10-5=0.0033-(35-50)×10-5=0.00345
εcu>0.0033，取εcu=0.00330
按《混凝土规范》公式(6.2.7-1)
b
1
f
E s cu
(2)单筋计算基本公式，按《混凝土规范》公式(6.2.10-1)
≤1f(h
(3)求截面抵抗矩系数αs
h0=h-as=450-35=415mm
=
s
(4)求相对受压区高度ξ
=s
(5)求受拉钢筋面积As
As=ξα1f c bh0/f y=0.192×1.00×16.70×600×415/360=2222mm2
(6)配筋率验算
受拉钢筋配筋率
ρ=As/(bh)=2222/(600×450)=0.82% > ρsmin=max{0.0020,0.45f t/f y=0.45×
1.57/360=0.0020}=0.0020
配筋率满足要求
3 抗剪计算:
(1)截面验算，按《混凝土规范》公式(6.3.1)
V=0.25βc f c bh0=0.25×1.000×16.70×600×415=1039575N=1039.58kN > V=10kN 截面尺寸满足要求。
(2)配筋计算，按混凝土规范公式(6.3.4-2)
V < αcv f t bh0+f yv(A sv/s)h0
A sv/s = (V-αcv f t bh0)/(f yv h0)
= (10.00×103-0.70×1.57×600×415)/(270×415)
= -2.35298mm2/mm=-2352.98mm2/m
配箍率ρsv=A sv/s/b=-2.35298/600=-0.39% < ρsvmin=0.14% 不满足最小配箍率
抗剪箍筋按构造配筋: A sv/s = ρsvmin×b=0.14%×600=0.83733mm2/mm=837.33mm2/m 4 配置钢筋：
(1)上部纵筋：计算As=540mm2，
实配4E25(1963mm2ρ=0.73%)，配筋满足
(2)下部纵筋：计算As=2222mm2，
实配5E25(2454mm2ρ=0.91%)，配筋满足
(3)箍筋：计算Av/s=837mm2/m，
实配d10@300四肢(1047mm2/m ρsv=0.17%)，配筋满足
5 裂缝计算:
(1)截面有效高度:
=
-
=
-
=
h0h a s 45035415mm
(2)受拉钢筋应力计算, 根据《混凝土规范》式7.1.4-3:
sq
(3)按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率, 根据《混凝土规范》式7.1.2-4:
=
=
=
A te0.5b h?
?
0.5600450135000mm2
te
(4)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数, 根据《混凝土规范》式7.1.2-2:
=
te s
ψ=-0.5262 < 0.2, 取ψ=0.2
受拉区纵向钢筋的等效直径d eq:
n i2
i i
d
根据《混凝土规范》表7.1.2-1 构件受力特征系数αcr = 1.9:
(5)最大裂缝宽度计算, 根据《混凝土规范》式7.1.2-1:
σs = σsq
=
m x cr
s
E s (0.08te
=?1.90.2000
48.37
200000
+0.08
W max=0.014mm < W lim=0.400mm, 满足。
4.2 轨道梁布设在牛腿处
龙门吊轨道梁设在牛腿处进行计算，龙门吊单侧轨距为11.387m，牛腿间距为4.5m。由于龙门吊轮距较宽，每跨只承受龙门吊1/4轮压。龙门吊作用于轨道上轨压和起吊材料对轨道梁的压力充分考虑系数F=300kN。
《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001), 本文简称《荷载规范》
1 计算简图：
2 计算条件：
荷载条件:
均布恒载标准值: 0.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50
均布活载标准值: 0.00kN/m 支座弯矩调幅幅度: 0.0%
梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 考虑
恒载分项系数 : 1.20 活载分项系数 : 1.40
配筋条件:
抗震等级 : 不设防纵筋级别 : HRB400
混凝土等级 : C35 箍筋级别 : HPB300
配筋调整系数 : 1.0 上部纵筋保护层厚: 25mm
面积归并率 : 30.0% 下部纵筋保护层厚: 25mm
最大裂缝限值 : 0.400mm 挠度控制系数C : 200
截面配筋方式 : 双筋
3 计算结果：
单位说明:
弯矩:kN.m 剪力:kN
纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m
裂缝:mm 挠度:mm
梁号 1: 跨长 = 4500 B×H = 600 × 600
左中右
弯矩(-) : 0.000 0.000 -283.788
弯矩(+) : 0.001 290.442 0.000
剪力: 141.236 -243.064 -267.364
上部as: 35 35 35
下部as: 35 35 35
上部纵筋: 720 720 1457
下部纵筋: 720 1491 720
箍筋Asv: 837 837 837
上纵实配: 4E25(1963) 4E25(1963) 4E25(1963)
下纵实配: 4E25(1963) 4E25(1963) 4E25(1963)
箍筋实配: 4d10@250(1257) 4d10@250(1257) 4d10@250(1257)
腰筋实配: 4d16(804) 4d16(804) 4d16(804)
上实配筋率: 0.55% 0.55% 0.55% 下实配筋率: 0.55% 0.55% 0.55% 箍筋配筋率: 0.21% 0.21% 0.21% 裂缝: 0.000 0.317 0.304 挠度: 0.000 2.713 0.000 最大裂缝:0.317mm<0.400mm
最大挠度:2.713mm<22.500mm(4500/200)
本跨计算通过.
梁号 2: 跨长 = 4500 B×H = 600 × 600
左中右弯矩(-) : -283.788 0.000 -189.192 弯矩(+) : 0.000 195.846 0.000 剪力: 225.321 201.021 -183.279 上部as: 35 35 35 下部as: 35 35 35 上部纵筋: 1457 720 977 下部纵筋: 720 1010 720 箍筋Asv: 837 837 837 上纵实配: 4E25(1963) 4E25(1963) 4E25(1963) 下纵实配: 4E25(1963) 4E25(1963) 4E25(1963) 箍筋实配: 4d10@250(1257) 4d10@250(1257) 4d10@250(1257) 腰筋实配: 4d16(804) 4d16(804) 4d16(804) 上实配筋率: 0.55% 0.55% 0.55% 下实配筋率: 0.55% 0.55% 0.55% 箍筋配筋率: 0.21% 0.21% 0.21% 裂缝: 0.304 0.120 0.107 挠度: 0.000 1.181 0.000 最大裂缝:0.304mm<0.400mm
最大挠度:1.181mm<22.500mm(4500/200)
本跨计算通过.
梁号 3: 跨长 = 4500 B×H = 600 × 600
左中右弯矩(-) : -189.192 0.000 -283.788 弯矩(+) : 0.000 195.846 0.000 剪力: 183.279 -201.021 -225.321 上部as: 35 35 35 下部as: 35 35 35 上部纵筋: 977 720 1457 下部纵筋: 720 1010 720 箍筋Asv: 837 837 837 上纵实配: 4E25(1963) 4E25(1963) 4E25(1963) 下纵实配: 4E25(1963) 4E25(1963) 4E25(1963) 箍筋实配: 4d10@250(1257) 4d10@250(1257) 4d10@250(1257) 腰筋实配: 4d16(804) 4d16(804) 4d16(804) 上实配筋率: 0.55% 0.55% 0.55% 下实配筋率: 0.55% 0.55% 0.55% 箍筋配筋率: 0.21% 0.21% 0.21% 裂缝: 0.107 0.120 0.304 挠度: 0.000 1.181 0.000
最大裂缝:0.304mm<0.400mm
最大挠度:1.181mm<22.500mm(4500/200)
本跨计算通过.
梁号 4: 跨长 = 4500 B×H = 600 × 600
左中右弯矩(-) : -283.788 0.000 0.000 弯矩(+) : 0.000 290.442 0.001 剪力: 267.364 243.064 -141.236
上部as: 35 35 35
下部as: 35 35 35 上部纵筋: 1457 720 720 下部纵筋: 720 1491 720 箍筋Asv: 837 837 837 上纵实配: 4E25(1963) 4E25(1963) 4E25(1963) 下纵实配: 4E25(1963) 4E25(1963) 4E25(1963) 箍筋实配: 4d10@250(1257) 4d10@250(1257) 4d10@250(1257) 腰筋实配: 4d16(804) 4d16(804) 4d16(804) 上实配筋率: 0.55% 0.55% 0.55% 下实配筋率: 0.55% 0.55% 0.55% 箍筋配筋率: 0.21% 0.21% 0.21% 裂缝: 0.304 0.317 0.000 挠度: 0.000 2.713 0.000 最大裂缝:0.317mm<0.400mm
最大挠度:2.713mm<22.500mm(4500/200)
4 所有简图：
12
1:40
1-1
1:20
2-2
1:20
3-3
1:20
4-4
1:20
5-5
1:20
LXL-6钢筋表
LXL-6材料汇总表
说明：1、标注尺寸单位为mm。
2、立柱、牛腿、轨道梁钢筋应互相锚入。
牛腿处轨道梁配筋图
4.3 顶板轨道梁处于40～41轴位置牛腿设计
4.3.1 牛腿设置
在40~41轴结构中柱位置布设轨道梁，龙门吊轨道梁为一直线梁。由于轨道梁偏移立柱较大，必须在立柱上设置牛腿。因此在40~41轴立柱处设计一长1.850mm、宽1000mm、高1300mm牛腿支座.牛腿与立柱、轨道梁之间钢筋锚固。因为此牛腿处可能两台龙门吊同时经过，龙门吊作用于轨道梁轮压和吊具及渣斗的总荷载考虑为1000KN。
4.3.1 牛腿承载力与配筋计算
《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》
1 设计资料：
1.1 已知条件：
混凝土强度等级：C35, f tk=2.20N/mm2, f c=16.70N/mm2
纵筋级别： HRB335, f y=300N/mm2
箍筋级别: HPB300, f y=270N/mm2
弯筋级别: HRB335, f y=300N/mm2
牛腿类型: 无上柱双牛腿
牛腿尺寸: b=1000mm h=1300mm h1=440mm c=1850mm
下柱宽度: H1=700mm
牛腿顶部竖向力值: F1vk=370.37kN F2vk=370.37kN
F1v=500.00kN F2v=500.00kN
a1=1450.00mm a2=950.00mm
牛腿顶部水平力值: F1hk=0.00kN F2hk=0.00kN
F1h=0.00kN F2h=0.00kN
1.2 计算要求：
1.斜截面抗裂验算
2.正截面抗弯计算
3.水平箍筋/弯起钢筋面积计算
2 斜截面抗裂验算
根据《混凝土结构设计规范》（GB50010－2002）第10.8.1条规定：
=(
(1
= 1143.335kN
F vk = 370.370kN < F vktmp = 1143.335kN 满足要求.
3 正截面抗弯计算
剪跨比a/h0 = 1450.00/1295.00 = 1.12
根据《混凝土结构设计规范》（GB50010－2002）第10.8.2条规定：
纵筋计算配筋量:
= 2195mm2
ρ = 0.170% 根据《规范》第10.8.3条的规定，承受竖向力所需的纵向受力钢筋配筋率不能小于最小配筋率
ρmin = 0.45f t/f y = 0.45×1.57/300.00 = 0.236% > 0.2%, 取ρmin = 0.236%
取As1 = ρmin bh0 = 0.200%×1000×1295 = 3050mm2
As = A S1+A S2 = A S1+1.2F h/f y = 3050+(1.2×0.00×103)/300 = 3050mm2纵筋实配: 7D25 A s=3436mm2(ρ=0.27%)>3050mm2满足要求.
4 水平箍筋/弯起钢筋面积计算
水平箍筋面积计算：
根据《规范》10.8.4要求,水平箍筋在牛腿上部2h0/3的范围内截面面积
不宜小于承受竖向力受拉钢筋截面面积的二分之一，即
A Sh > 0.5A S1 = 0.5×3050 = 1525mm2
箍筋实配: d10@95
牛腿上部2/3h0范围内: A sh = 1571mm2 > 1525mm2满足要求.
根据剪跨比a/h0 = 1450.00/1295.00 = 1.12≥0.3应设弯起钢筋
弯起钢筋面积计算
根据《规范》10.8.4要求,弯起钢筋的截面面积
不宜小于承受竖向力受拉钢筋截面面积的二分之一，即
A Sb > 0.5A S1 = 0.5×3050 = 1525mm2
弯筋实配: 4D25
A sb = 1963mm2(ρ=0.15%) > 1525mm2满足要求.
4.4 轨道梁横向支撑梁
在31～39轴和41～45轴处两道轨道梁在结构框架柱之间通过，由于轨道梁中心距框架柱间距较大，所以在结构框架柱位置布设横向梁支撑轨道梁。横向梁截面根据跨度的不同而发生改变，根据不同的跨度采用不同的配筋。横向梁跨度长度分别为，5.3m设在31～34轴截面尺寸800mm×600mm、7.8m设置在35～39轴截面尺寸800mm×800mm、8.2m设置在44～45轴截面尺寸1000mm×900mm。横向梁钢筋锚入框架梁立柱中，横向梁中预留轨道梁钢筋。因为此横向梁可能两台龙门吊同时经过，龙门吊作用于横向梁轮压和吊具及渣斗的总荷载考虑为1000KN。
4.3.1
5.3m横向梁承载力及配筋计算
《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001), 本文简称《荷载规范》
1 计算简图：
2 计算条件：
荷载条件:
均布恒载标准值: 0.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50
均布活载标准值: 0.00kN/m 支座弯矩调幅幅度: 0.0%
梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 考虑
恒载分项系数 : 1.20 活载分项系数 : 1.40
配筋条件:
抗震等级 : 不设防纵筋级别 : HRBF335
混凝土等级 : C35 箍筋级别 : HPB300
配筋调整系数 : 1.0 上部纵筋保护层厚: 50mm
面积归并率 : 30.0% 下部纵筋保护层厚: 50mm
最大裂缝限值 : 0.400mm 挠度控制系数C : 200
截面配筋方式 : 双筋
3 计算结果：
单位说明:
弯矩:kN.m 剪力:kN
纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m
裂缝:mm 挠度:mm
梁号 1: 跨长 = 5300 B×H = 800 × 600
左中右弯矩(-) : 0.000 0.000 0.000 弯矩(+) : 0.002 870.990 0.005 剪力: 411.745 -226.415 -864.575 上部as: 60 60 60 下部as: 60 60 60 上部纵筋: 960 960 960 下部纵筋: 1130 6014 1130 箍筋Asv: 2674 2674 2674 上纵实配: 4P28(2463) 4P28(2463) 4P28(2463) 下纵实配: 10P28(6158) 10P28(6158) 10P28(6158) 箍筋实配: 4d12@100(4524) 4d12@100(4524) 4d12@100(4524) 腰筋实配: 6d14(924) 6d14(924) 6d14(924) 上实配筋率: 0.51% 0.51% 0.51% 下实配筋率: 1.28% 1.28% 1.28% 箍筋配筋率: 0.57% 0.57% 0.57% 裂缝: 0.000 0.381 0.000 挠度: 0.000 8.904 0.000 最大裂缝:0.381mm<0.400mm
最大挠度:8.904mm<26.500mm(5300/200)
本跨计算通过.
4 所有简图：
19
1:40
1-1
1:20
2-2
1:20
钢筋表
材料汇总表
说明：1、标注尺寸单位为mm。
2、立柱、横向梁、轨道梁钢筋应互相锚入。
Ф28
4.3.1 7.8m横向梁承载力及配筋计算
《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001), 本文简称《荷载规范》
1 计算简图：
2 计算条件：
荷载条件:
均布恒载标准值: 0.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50
均布活载标准值: 0.00kN/m 支座弯矩调幅幅度: 0.0%
梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 考虑
恒载分项系数 : 1.20 活载分项系数 : 1.40
配筋条件:
抗震等级 : 不设防纵筋级别 : HRB335
混凝土等级 : C35 箍筋级别 : HPB300
配筋调整系数 : 1.0 上部纵筋保护层厚: 50mm
面积归并率 : 30.0% 下部纵筋保护层厚: 40mm
最大裂缝限值 : 0.400mm 挠度控制系数C : 200
截面配筋方式 : 双筋按裂缝控制配筋计算
3 计算结果：
单位说明:
弯矩:kN.m 剪力:kN
纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m
裂缝:mm 挠度:mm
梁号 1: 跨长 = 7800 B×H = 1000 × 900
左中右弯矩(-) : 0.000 0.000 0.000 弯矩(+) : 0.005 1705.903 0.006 剪力: 666.070 -39.231 -744.531
上部as: 60 60 60
下部as: 50 50 50 上部纵筋: 1800 1800 1800 下部纵筋: 2120 7115 2120 箍筋Asv: 1396 1396 1396 上纵实配: 4D32(3217) 4D32(3217) 4D32(3217) 下纵实配: 10D32(8042) 10D32(8042) 10D32(8042) 箍筋实配: 4d12@200(2262) 4d12@200(2262) 4d12@200(2262) 腰筋实配: 6d20(1885) 6d20(1885) 6d20(1885) 上实配筋率: 0.36% 0.36% 0.36%
龙门吊轨道基础施工方案(1)
广州市轨道交通21号线工程【施工11标】水西站～长平站盾构区间盾构始发井45T龙门吊轨道基础施工方案 编制: 审核: 审批: 目录
一、工程概况 (1) 二、编制依据 (1) 三、施工方案 (1) 3.1龙门吊基础设计概况 (1) 3.2基础梁技术参数 (3) 3.3轨道基础梁预埋件 (4) 3.4 物资、设备准备、施工人员准备 (5) 四、龙门吊轨道基础施工工艺流程 (5) 五、结构及内力计算 (6) 5.1已知条件 (6) 5.2龙门吊轨道梁验算 (6) 5.3 受压验算 (7) 5.4 深梁验算 (8) 5.4.1 正截面受弯承载力 (8) 5.4.2 受剪截面验算 (9) 5.4.3 斜截面受剪承载力 (9) 六、基础梁施工技术控制要点 (10) 6.1测量放样 (10) 6.2开挖沟槽 (10) 6.3人工清理基地 (10) 6.4钢筋加工与安装 (10) 6.5地连墙、冠梁、顶板锚筋 (11) 6.6砼施工 (11) 6.7砼收面 (11) 6.8养生 (12) 七、质量保证措施 (12) 7.1制度保证 (12) 7.2保证质量的控制措施 (12) 八、施工安全保证措施 (14) 8.1消防保证措施 (14) 8.2安全交底培训 (14) 8.3防止机械伤害 (14)
一、工程概况 广州市轨道交通21号线11标盾构区间工程包括水西站~长平站盾构区间，盾构机先后分别从中间风井始发，向水西站掘进，分别到达水西站吊出。线路累计全长2628.3米，区间共设置3个联络通道。管片外径6米，内4径5.4米，环宽1.5米，分直线环、左转弯环和右转弯环，采用错缝拼装，结构形式为单线单洞结构。 中间风井兼始发井采用明挖法施工，根据施工场地及结构埋深情况，围护结构采取地下连续墙支护方式，墙厚0.8m，上部设1200×1000mm冠梁。主体结构顶部采用1200×1000mm钢筋混凝土压顶梁；主体侧墙厚度800mm，顶板暗梁尺寸1800×1200mm，柱子尺寸1200×1000mm；顶板厚800mm。施工完成后顶板上方回填土至地面标高。 二、编制依据 1．《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 2．《起重机设计规范》GB3811 3．《起重机械安全规程》GB6067 4．《通用门式起重机》GB/T14406 5．《桥式和门式起重机制造及轨道安装公差》GB/T10183 6．《起重设备安装工程施工及验收规范》GB50278 7.《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2004 8.中间风井主体及围护结构设计图纸 9. 45T门式起重机设计参数 三、施工方案 3.1龙门吊基础设计概况 为满足盾构施工要求，考虑在端头井上方安装两台45T双梁吊钩门式起重机（简称“门吊”）。门吊轨道水平于中间风井线路方向横跨端头井；北侧轨道基础安装在主体侧墙上方的冠梁上，南侧轨道基础安装在场地硬化基础上，轨道基础顶面与地面齐平；如图1、图2所示。
龙门吊轨道施工方案(含设计及验算)
目录 1 编制依据1 2 工程概况1 3 龙门吊设计1 3.1 龙门吊布置1 3.2 龙门吊轨道梁设计1 4 主要施工方法4 4.1 施工顺序及工艺流程4 4.2 基底回填4 4.3 素砼垫层施工4 4.2 基础钢筋4 4.3 基础砼5 4.4 轨道安装5 5 质量控制标准6 6 安全文明施工7 6.1 安全施工7 6.2 文明施工措施8
1 编制依据 1、《***》施工图、《***》施工图； 2、龙门吊生产厂家提所供有关资料； 3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 4、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。 2 工程概况 ***。 3 龙门吊设计 3.1 龙门吊布置 ***布置3台龙门吊，一期围挡布置一台，跨度21m，起重量10t,二期围挡布置2台，跨度15m,起重量10t；轨道均采用P38钢轨，轨道平面布置图如附图1。 3.2 龙门吊轨道梁设计 两种跨度龙门吊，轨道梁梁设计按21m跨度进行。21m跨度龙门吊整机自重18.5t，最大起重量10t。单侧两个轮压为18.5÷2+10=19.25t，单个轮压为9.6t；施工过程中考虑施工安全系数为1.1，则单个轮压为10.56t（即105.6kN） 1、轨道梁断面形式 轨道梁截面形式采用500mm（宽）×400mm（高），混凝土采用C30砼。 2、轨道梁受力计算 按照文克勒地基模型计算本工程轨道梁，混凝土承载力大于杂填
土，整体按500mm ×400mm 梁考虑，该段轨道梁长L 约90m ，根据《地基与基础》中计算公式 44EI kb =λ 其中： k ——基床系数，本工程为卵砾石，取 3.0×104kN/m 3,即 3.0×10-2N/mm 3; C30混凝土取E=3×104 N/mm 2； 49331067.240050012 1121mm bh I ?=??== 则m mm 47.01065.410 67.21034500100.344942=?=??????=--λ L=100m, πλ>=?=4710047.0L ,故该段轨道梁为无限长梁。 对于无限长梁 ()x x x e P M λλλλ sin cos 04-= x x x e D P V λλcos 02 --= ()x x x e b P P λλλλsin cos 02+-= 当0=x λ时，M 、V 、P 均取最大值 m kN P M ?=?== 17.5647 .046.10540λ kN P V 8.522 6.10540=== kPa b P P 63.495.024 7.06.10520=??==λ 3、轨道梁配筋计算 根据混凝土结构设计规范，混凝土保护层取45mm ，C30混凝土轴
龙门吊轨道基础验算
附件：龙门吊基础验算 一、门吊钢跨梁强度验算 1.概述 龙门吊过跨梁采用上下铺设40mm厚盖板和30mm厚腹板组焊而成箱形结构梁，中间间隔1.5m均匀布置16mm厚隔板，整体高度455mm。所用材料主要采用Q345B高强钢，结构形式见图（一） 图一龙门吊钢跨梁结构形式图 2.计算载荷工况： 2.1计算载荷：钢板组合梁上只运行16T门吊，45T门吊则不再钢梁上运行，16T 门吊自重70吨，吊重16吨，走行轮数4，单个轮压G=(70/2+16)/2=25.5T，垂向动荷系数取1.4,单个轮压为G*1.4=35.7T。（门吊轮距7.5m） 2.2载荷工况： 工况1，门吊运行到一轮压地基面端部，一轮压过跨梁上。 工况2，门吊运行到过跨梁中部时工况。 2.2材料的许用应力： 3．有限元建模
过跨梁钢结构有限元模型见图（二）。由于为左右对称结构，采用实体单元进行网格的自动划分。该模型共划分了54768 个单元， 43581个节点。 图二过跨梁钢结构有限元模型 4 结论： 工况1：过跨梁最大应力为109.98 MPa（见图三）、最大静挠度为15.6mm （见图四），挠跨比为14.66/21000=1/1432＜1/500； 工况2：过跨梁最大应力为168.26 MPa（见图五）、最大静挠度为36.2mm （见图六），挠跨比为34/21000=1/617＜1/500； 在载荷工况下，最大应力均小于材料的许用应力，刚度小于钢结构设计规范挠跨比1/500，过跨梁最大强度和刚度均满足使用要求。 图三过跨梁工况1应力云图
图四过跨梁工况1应变云图 图五过跨梁工况2应力云图 图六过跨梁工况2应变云图 二、门吊扩大基础承载力计算 龙门吊轨道梁基础为500mm*600mm，扩大基础图如图七所示，梁上预埋螺栓，铺设43#钢轨，轨道之间预留5mm收缩缝、接地线，轨道末端做挡轨器。
龙门吊轨道基础施工方案讲解
兰州市轨道交通1号线一期工程 （陈官营~东岗段） 七里河站龙门吊基础施工方案 编制： 审核： 审批： 八冶建设集团有限公司 兰州轨道交通1号线一期TJⅡ-8B项目部
2015年03月14日
目录 一、编制依据 (2) 二、工程概况 (2) 三、龙门吊基础设计 (3) 3.1 龙门吊布置 (3) 3.2 龙门吊轨道梁及垫层设计 (4) 四、主要施工方法 (8) 4.1施工顺序及工艺流程 (8) 4.2基础开挖 (8) 4.3素砼垫层 (8) 4.4基础钢筋 (9) 4.5基础砼 (9) 4.6轨道安装 (10) 五、质量控制标准 (12) 六、安全及文明施工 (13) 6.1 安全施工 (13) 6.2文明施工措施 (13)
七里河站龙门吊基础施工 一、编制依据 1.《建筑地基基础设计规范》 2.《混凝土结构设计原理》 3.《七里河站主体结构施工图》 4.《七里河站围护结构施工图》 5. 龙门吊生产厂家所提供有关资料 二、工程概况 七里河站为兰州市城市轨道交通1 号线一期工程中间车站，位于七里河
图2.1-1 七里河车站平面位置图 七里河站起点里程为YCK20+557.603，终点里程为YCK20+808.103，有效站台中心里程YCK20+727.803。采用地下两层双柱三跨（部分区段为三柱四跨），的结构形式，车站主体净长为230.5m，标准段净宽为20.8m,总高13.17m,为岛式车站。车站底板埋置深约18.07m,结构顶板覆土深度约3.2m。车站在西津东路南北两侧各设两个出入口，其中一号出入口为远期规划，不在本次施工范围。车站两端于南北侧各设置1 组风亭。车站采用明挖顺做法施工，根据总体筹划，车站按照盾构过站考虑。 车站主体围护结构采用Φ800mm@1400mm钻孔桩，桩间采用挂网喷射混凝土挡土，同时根据地质条件选定在布置降水井进行基坑内外的降水。支撑结构自上而下设一道1000*1000钢筋混凝土结构支撑，2道Φ609、壁厚16mm 的钢管支撑。附属围护结构采用钻孔灌注桩加内支撑的支护形式，桩间采用挂网喷射混凝土（有淤泥层时，局部桩间采用旋喷桩加固）挡土，同时采用降水井降水。 三、龙门吊基础设计 3.1 龙门吊布置 七里河站共设置两台龙门吊，位于基坑北侧，跨度20.4 m，额定提升重量
龙门吊轨道基础计算书
附件一 1 预制梁场龙门吊计算书 1.1工程概况 1.1.1工程简介 本项目预制梁板形式多样，分别为预制箱梁、空心板及T梁，其中最重的是30m 组合箱梁中的边梁，一片重达105t。预制梁场拟采用两台起吊能力为100t的龙门吊用于预制梁的出槽，其龙门吊轨道之间跨距为36.7m。 1.1.2地质情况 预制梁场基底为粉质粘土。查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E0=29～65MPa，粉质粘土16～39MPa，考虑最不利工况，统一取粉质粘土的变形莫量E0=16 MPa。临建用地经现场动力触探测得实际地基承载力大于160kpa。 1.2基础设计及受力分析 1.2.1龙门吊轨道基础设计 龙门吊轨道基础采用倒T型C30混凝土条形基础，基础底部宽80cm，上部宽40cm。每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝。基础底部采用8根Φ16钢筋作为纵向受拉主筋，顶部放置4根Φ12钢筋作为抗负弯矩主筋，每隔40cm设置一道环形箍筋。，箍筋采用HPB235Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为40cm，具体尺寸如图1.2.1-1、1.2.1-2所示。
图1.2.1-1 龙门吊轨道基础设计图 图1.2.2-2 龙门吊轨道基础配筋图 1.2.2受力分析 梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。当起吊最重梁板（105t）且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。
图1.2-1 最不利工况所处位置 单个龙门吊自重按G1=70T估算，梁板最重G2=105t。起吊最重梁板时单个天车所受集中荷载为P，龙门吊自重均布荷载为q。 P=G1/2=105×9.8/2=514.5KN （1-1） q=G2/L=70×9.8/42=16.3KN/m （1-2）当处于最不利工况时单个龙门吊受力简图如下： ` 图1.2-3 龙门吊受力示意图 龙门吊竖向受力平衡可得到： N1+N2=q×L+P （1-3）取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到： N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 （1-4）由公式（1-3）（1-4）可求得N1=869.4KN，N2=331.1KN 龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为6m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：
T梁安装技术交底要点
T梁安装技术交底 要点
T梁安装施工安全技术交底 1．T梁安装前准备工作 1.1施工准备 在T梁未安装前，首先用水准仪对各支座垫石顶面标高进行复核测量，如不符合设计要求，必须进行凿平或凿除重新浇筑，直至符合设计要求为止；采用全站仪在盖梁上测放支座纵横轴线,临时支座中心线和T 梁的安装中心线。 1.2临时支座安放 临时支座采用砂筒，在梁板架设前安放在梁板连续端，安装时按照弹出的临时支座中心线，使临时支座居中放置。每个梁板连续端设2个临时支座。临时支座的高程控制按照设计永久性支座高程控制。临时支座在湿接缝及横隔梁浇注并完成顶板负弯矩钢束张拉后拆除，砂筒壁及上下钢板厚度不低于15mm，砂筒内砂为细干砂。 1.3 支座安装 在桥梁工程施工中，支座处于桥梁上下部构造连接点的重要位置，是将上部的车辆荷载和结构荷载传递到下部构造的中间纽带，它的可靠程度直接影响桥梁结构的安全度与耐久性。因此，支座安装要采用正确的施工方法，确保橡胶支座质量符合技术标准。 安装好预制梁橡胶支座的关键，在于尽可能地保证梁底与垫石顶面的平行、平整使其同橡胶支座上下面全部密贴，避免偏压、脱空、不均匀支承的发生。
1.3.1盆式橡胶支座的安装 （1）盆式橡胶支座下面设置支承垫石，并按支座底板地脚螺栓间距与底柱规格预留螺栓孔位置，要求支承垫石表面平整，施工时支承垫石顶面的标高要注意预留盆式橡胶支座底板下环氧砂浆垫层厚度，盆式橡胶支座底板以外垫石做成坡面，以防积水。 （2）盆式橡胶支座安装前方可开箱，并检查支座各部件及装箱清单，盆式橡胶支座安装前不得随意拆卸支座。 （3）在盆式橡胶支座设计位置处划出中心线，同时在盆式橡胶支座顶、底板上也标出中心线。 （4）将地脚螺栓穿入底板（顶板）地脚螺栓孔并旋入底柱内，底板和底柱之间垫以直径略大于底柱直径的橡胶垫圈。 （5）盆式橡胶支座就位对中并调整水平后，用环氧砂浆或高标号砂浆灌注地脚螺栓孔及盆式橡胶支座底板垫层。待砂浆硬化后拆除调整支座水平用的垫块，并用环氧砂浆填满垫块位置，环氧砂浆要求灌注密实。（6）将梁体吊装到位后临时支撑，调整到设计标高后，支座底面距离垫石顶面约1至2cm，然后在垫石顶面支座四周支“回”型模板（垫石表面凿毛，预留孔清理干净），将配合好的环氧砂浆采用重力方式由支座底中心灌注到预留孔和支座底面，砂浆应高出支座底面约1cm左右，待砂浆达到设计强度即可拆除临时支撑和模板。 （7）当支座采用焊接连接时，在盆式橡胶支座顶、底板相应位置处预埋钢板，盆式橡胶支座就位后用对称断续方式焊接。焊接时注意防止温度过高时对橡胶板、聚四氟乙烯板的影响。焊接后要在焊接部位做防锈
龙门吊轨道梁基础计算书
龙门吊基础设计计算书 1、设计依据 《基础工程》（第二版），清华大学出版社； 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）； 龙门吊生产厂家提供有关资料； 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）； 《建筑施工计算手册》。 2、工程概况 翠柏里站为8.1m侧式站台地下二层岛式车站，车站站台中心里程为 SK16+399.784，为三柱四跨钢筋混凝土箱型结构，车站基坑宽24.3~25.3m，长约223m，站台中心里程处顶板覆土约1.5m，南北端头井基坑深分别为17.97m、 18.42m。翠柏里站前后区间采用类矩形盾构施工，两端均为盾构始发。车站主体结构上方加建二~三层商业开发用房，利用车站的框架柱及桩作为基础。 为确保施工进度与安全质量按时按标完成，我项目部拟配置2台MH10/10t-28.1m电动葫芦门式起重机，起重机满载总重150t，均匀分布在8个轮上，理论计算轮压： 8/= = = * 150 8/8.9 mg kN f7. 183 为确保安全起见，将轮压设计值提高到320kN进行设计。西侧基础梁拟采用1200mm*800mm的主体围护顶圈梁作为基础梁，长度根据现场实际情况施工，东侧基础梁拟采用500mm*1500mm的地下连续墙的导墙作为轨道梁基础，总长超过 223m，混凝土强度等级为C30。基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计，按半无限弹性地基梁进行设计。
图1 基础梁 受力简图 3、西侧轨道梁梁的截面特性 西侧轨道梁混凝土梁采用C35混凝土，抗压强度35MPa。如图所示，轴线至梁底距离： 4.0 1y= m y4.0 = m 2 图2 基础梁截面简图 梁的截面惯性矩： I=b*h3/12=0.051m3 梁的截面抵抗矩：
龙门吊轨道基础验算书
龙门吊轨道基础验算 初步设计：龙门吊轨道基础截面尺寸暂定高*宽=0.4*0.6，纵向上下各布置3根Φ16通长钢筋，箍筋选用φ10钢筋间距25cm布置，选用C20砼 1、荷载计算， 荷载取80t龙门吊提一片16m空心板移动时的的荷载 空心板混凝土取a=9m3 空心板钢筋d=1.4t 80T龙门吊自重取b=30t 混凝土容重r=26KN/m3 安全系数取1.2，动荷载系数取1.4 集中荷载F=1.2*1.4（a*r+b*10+d*10）=1.2*1.4（9*26+30*10+1.4*10）=920.64KN 龙门吊轮距为L=6.6m，计算轮压为F1=920.64/4=230.16KN 均布荷载为钢轨和砼基础自身重量，取1m基础计算 其对应地基承载力P0=（0.1*10+0.6*0.4*26）*1.2=7.24KPa 我们采用“弹性地基梁计算程序2.0”计算基底反力和弯矩，忽略钢轨对荷载分布的影响，在龙门吊轮子处简化为集中荷载230.16KN “弹性地基梁计算程序2.0”界面图
地基压缩模量Es取35MPa，地基抗剪强度指标CK取40 当龙门吊运行到轨道末端时，取10m轨道基础计算，计算结果：
此时基底最大反力为端头处144.9KN，其所受压强P1=144.9/（0.6*1.1）=219.5KPa 此处填方为宕渣填筑，承载力取300KPa＞P0+P1 此时为基础顶面受拉，最大弯矩为228.4 抗拉钢筋配筋计算公式为As=M/(0.9H0*fy) As——钢筋截面积 M ——截面弯矩 H0——有效高度 Fy——二级钢筋抗拉强度取335MPa 一级钢筋抗拉强度为235 MPa 代入计算得As=228.4/（0.9*0.37*335*1000）=0.002047㎡=2047mm2 考虑到基础顶面布置有截面积为1493mm2的钢轨，我们在顶面布置3根Φ16钢筋 当龙门吊运行在正常区间内时，取16.6m基础进行计算，计算结果为：
龙门吊轨道梁技术交底书
1、技术交底范围； 本交底适用于航城站龙门吊轨道梁施工 2、设计情况； 航城站?郑和站区间航郑区间全长1257.859m,左右线间距10.85m,覆土厚约 10.8?20.7m，区间纵剖面采用“ V”字坡，最大坡度为23%。，设置2组曲线，曲线半径为430m 450m采用盾构法施工。区间管片内径为5.5m，外径为6.2m,长1.2m/每环。盾构法区间设置2座联络通道（其中1座兼泵站），均采用冷冻法+矿山法施工。区间下穿郑和三桥，需对桥梁进行拆复建。龙门吊轨道梁截面为800cm*600cm主筋采用C20 钢筋，箍筋采用C12钢筋，每1m预埋一个15cm*40cm 1cm厚钢板。 3、轨道梁施工方法 （1）测量放样 依据轴线控制点及具体尺寸，运用导线控制法，使用全站仪进行主轴线的放样，其精度要求：距离中误差：± 2mm角度中误差：± 10s;参照场地情况，将主轴线控制点引至不受破坏的位置，且加以保护；在复验合格的轴线基础上，进行轨道中心线与边线的测定，其精度要求为± 10mm （2）切槽 根据事先放好的轨道梁边界线，使用切槽机沿边界线进行切割，切槽过程中严禁出现偏离 边界线过大的情况，监理工程师论坛在西段北侧冠梁上及东端南侧冠梁上的轨道梁不需要切槽处理。 （3）开挖及人工修边 沿切槽的边界线，使用挖机进行开挖，根据截面形式中设计的开挖深度进行开挖, 严禁欠挖，超挖不得超过200mm开挖至设计深度后，进行人工修边。
(4)绑扎钢筋 人工修边完成后，按照下图的要求在槽内绑扎钢筋，钢筋选用HRB335D20螺纹钢 和①12螺纹箍筋。800x600mm截面底部共12根钢筋，钢筋布置见图纸。轨道梁钢筋保护层为30mm在绑扎箍筋时应在钢筋上固定30mn垫块，确保钢筋保护层厚度，纵向受力钢筋允许误差10mm箍筋绑扎允许误差为20mm钢筋纵向搭接长度满足35d (钢筋直径)。钢筋绑扎过程中须充分保证钢筋网顺直。钢筋绑扎强度必须满足施工需要。 (5)架立模板 模板采用1.2X2.4木模板。在基底两侧用长35cm? 12的钢筋，按间距2.5m每根打入土中，固定模板，拼缝间隙不得超过5mm高低差控制在2mm模板边线与轨道梁中线距离控制在500mm允许误差为± 10mm立模之前，在贴近混凝土面一侧模板表面浮杂质清理干净，并在模板上涂抹一层脱模剂，方便模板拆除，同时也有较好的表观质量。 待轨道梁两边模板加固好后，分别在一侧纵向100X lOOmn方木中间设置横向短方木支撑，间距1m设置一道，上下共三道木支撑，呈梅花型布置，保证两侧模板稳定不偏移。 测量班和现场值班工程师检查轨道梁结构尺寸、垂直度，根据轨道梁中心轴线调整模板。 模板拆除时的混凝土强度必须保证其表面及棱角不受损伤。模板检查标准为模板面与中心线偏差不得超过正负10mm内外轨道梁间距偏差± 10mn模板垂直度偏差为v 5%0。内墙面平整度为3mm顶面平整度为5mm (6)模板拆除 混凝土必须达到设计及规范要求强度75鸠后，才允许拆除模板；拆模后在标准段轨道梁内及时回填压实，防止轨道梁砼发生位移。
轨道梁施工安全技术交底
安全技术交底记录编号 工程名称交底部位盾构右线始发 施工单位工种雨季施工人员 交底提要雨季施工安全技术交底 交底内容： 一.施工电器设备保护措施 1)施工使用电器设备要有防雨、防潮、防淹措施，电动机械、手持电动工具，必须安装 漏电保护器； 2)雨季施工前对动力、照明线路及供配电设备进行全面检查，杜绝漏电现象。配电箱及 电闸箱有防雨、防潮措施并且外壳有接地保护； 3)各种电器设备经常进行绝缘、接地、接零保护的检测，发现问题及时处理，尤其在雨 后对设备电缆线检查无问题后，方可合闸使用； 4)每天收工后及大雨来临前，将施工带电设备放置到较高的地方并盖好，保管好。雨后 施工前，先由电工检查后再进行施工作业； 5)采取必要的防雷措施，用电和机械设备要按相应规定做好接地或接零保护装置，并经 常检查和测试可靠性，保护接地电阻一般应不大于4欧姆，防雷接地电阻一般应不大于10欧姆； 6)下雨前，对现场所有动力及照明线路、供配电电器设施进行一次全面检查，对线路老 化、安装不良、瓷瓶裂纹等现象，必须及时修理和更换，严禁迁就使用。 二．机械施工安全措施 1)进入施工现场的所有施工机械的安全防护装置必须齐全有效； 2)大型施工机械应由专职司机操作，现场作业及移位时必须确保场地平整坚实，并设专 人指挥，机械施工时作业半径内严禁站人； 3)现场常用施工机具应定期进行检查，确保其性能良好； 雷雨天气应停止作业，龙门吊应设接地。 三．安全管理措施 1. 在雨期施工前，应对现场所有动力及照明线路，供配电、电气设施进行一次全面检查，对 存在线路老化、安装不良、瓷瓶破裂、绝缘降低以及跑漏电等问题，必须及时更换。 2. 配电箱、电闸箱等，要采取防雨、防潮、防淹、防雷等措施，外壳要做接地保护。 3. 动力设备的接地线不得与避雷地线共用。接地线如需拆换时，必须先做好新的接地线后再
龙门吊轨道梁设计方案及受力检算(北端砼梁)
地铁三号线TJSG-11标段 45t龙门吊轨道梁设计方案 编制： 中铁七局集团地铁三号线TJSG-11标段项目经理部 2012年10月29日
施工方案项目部审核意见表
11标长乐公园站45吨龙门吊轨道梁施工专项方案一、工程概况 【长乐公园】站位于森路、互助路与金花路交汇处盘道东北角，互助路立交桥东侧，沿西北-东南向布置。由于拆迁影响，车站方案调整为明挖+北端局部PBA洞桩法暗挖施工。方案调整以后，车站总长176.1m，其中南明挖段长121.9m，北明挖段长6m，暗挖段长48.2m。明挖车站南北两端均设置扩大段作为盾构始发段，南侧向路方向始发，北端向门方向始发。南端扩大段宽24.8m，西侧长15.4m，东侧长17.7m，如图1所示；北端扩大段长17.6m，宽24.2m，如图2所示；车站中部为标准段，宽度为20m。 图1 车站南端扩大段图2 车站北端扩大段 二、轨道梁设计方案 为满足盾构施工进料出土及前期车站施工的需要，在车站上方设置龙门吊走行轨道梁，前期车站施工布置5T龙门吊（或布置16T龙门吊）配合车站施工需要，后期架设一台45T龙门吊。45T龙门吊为原一号线既有设备，跨距22m，因此考虑车站龙门吊轨道梁施工一次成型，满足车站及盾构施工需要。龙门吊轨道梁平面图见附件1。 根据龙门吊跨度及车站标准段宽度，考虑将龙门吊轨道梁设置在车站两侧
冠梁上部，同时由于车站所在场地整体呈南底北高，车站北端冠梁设计标高比南端冠梁高 1.075m，因此在南端非扩大段冠梁上部浇筑截面尺寸为0.6m×1.275m（既有箱梁高1.2m同时考虑钢箱梁底比支撑顶高0.075m）的钢筋砼梁作为轨道梁，在北端冠梁局部抬高20cm直接作为龙门吊轨道梁。 龙门吊跨南端扩大段时，轨道梁采用一号线原有钢箱梁（0.6m×1.2m），钢箱梁跨度15.4m，扩大段西侧跨度15.4m，东侧跨度17.7m，因此在西侧钢箱梁南端增加0.8m×0.8m（斜长2.35m）斜梁作为钢箱梁基础，北端担在冠梁上，如图3 所示；在东侧钢箱梁南端增加0.8m×0.8m（长5.05m）斜梁作为支撑，北端增设钢筋混凝土牛腿作为支撑，如图4所示。钢箱梁下垫3层20厚1层10厚的钢板调整75mm高差。以确保钢箱梁顶面与标准段轨道梁高程一致。 图3 车站南侧扩大端西侧轨道梁平面图
轨道梁修补方案
草场门北侧龙门吊轨道梁修补方案 一、开裂原因分析 45t龙门吊轨道梁在草场门站地铁车站顶板宽度为30cm挡土墙上，挡土墙不轴线不在同一条轴线上，导致龙门吊部分轨道在挡土墙北侧边缘，偏心受压，应力集中，受力面积太小，应力无法消失，加上轨道底面垫得不平整，从而导致挡土墙北侧出现开裂现象。如图1所示。
二、轨道梁位置概况 1、草场门站45t龙门吊北轨道梁南侧为出土口，北侧为原主干道沥青路面，轨道梁南侧砼未出现开裂现象。如图1所示。 三、轨道梁修复措施 对于轨道梁开裂部分行进CGM高性能无收缩水泥基灌浆料处理。水泥基灌浆料性能如图2所示。 图2：水泥基灌浆料性能 使用方法： 1．基础处理 清扫设备基础表面，不得有碎石、浮浆、灰尘、油污和脱模剂等杂物。灌浆前24h，设备基础表面应充分湿润。灌浆前1h，应吸干积水。 2．确定灌浆方式 根据设备机座的实际情况，选择相应的灌浆方式，由于CGM具有很好的流动性能，一般情况下，用"自重法灌浆"即可，即将浆料直接自模板口灌入，完全依靠浆料自重自行流平并填充整个灌注空间；若灌注面积很大、结构特别复杂或空间很小而距离很远时，可采用"高位漏斗法灌浆"或"压力法灌浆"进行灌浆，以确保浆料能充分填充各个角落。 3．支模 根据确定的灌浆方式和灌浆施工图支设模板，模板定位标高应高出设备底座上表面至少50mm，模板必须支设严密、稳固，以防松动、漏浆。 4．灌浆料的搅拌 按产品合格证上推荐的水料比确定加水量，拌和用水应采用饮用水，水温以5～40℃为宜，可采用机械或人工搅拌。采用机械搅拌时，搅拌时间一般为1～2分钟。采用人工搅拌时，宜先加入2/3的用水量搅拌2分钟，其后加入剩余用水量继续搅拌至均匀。 5．灌浆 6、注意事项
龙门吊轨道基础计算书
龙门吊轨道基础计算书 1.编制依据 （1）《基础工程》（人民交通出版社）； （2）《吊车轨道的连接标准》（GB253）； （3）《机械设备安装工程施工及验收通用规范》（GB50231-98）； （4）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； （5）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； （6）《公路工程施工安全技术规范》（JTG F90-2015）； 2.工程概况 本项目为江苏省江都至广陵高速公路改扩建工程路基桥涵施工项目JG-JD-2标段，起自大桥互通，终于扬泰交界处，起讫点桩号为K980+400～K992+533.927，全长12.134km，途经大桥、浦头两镇。 本工程为既有高速“四改八”项目，目前路基宽度为26m，改扩建采用两侧各拼宽8m，路基宽42m。 本标段先张法空心板梁共428片，其中13m板梁16片，16m板梁400片，20m 板梁12片。后张法25mT梁24片，后张法30m箱梁64片（单片重93t）。 考虑施工场地、施工条件及预制梁总量，先张法空心板梁和后张法预制梁均采用外购成品梁；空心板梁梁场存梁能力满足施工要求，后张法预制梁梁场受施工场地限制，存梁能力较小；综上考虑，在X203跨线桥16#台尾附近设置存梁台座，存梁能力36片。 存梁区域龙门吊轨道基础长200m，龙门吊轨道基础中心间距16m，龙门吊轨道基础采用“凸型”钢筋混凝土结构；存梁区域共设有3个存梁台座，存梁台座可存梁36片（双层存梁）。 存梁区域投入2台60t龙门吊，跨度16m，龙门吊主承重梁采用桁架结构，长25m，支腿高度9m。单台龙门吊自重为27t。 3.设计说明 龙门吊走行轨道基础采用钢筋混凝土条形基础，采用倒T形截面,混凝土强度等级为C30。龙门吊走行轨道采用龙门吊厂家设计要求采用的起重钢轨型号，基础设计中不考虑轨道与基础共同受力作用，忽略钢轨承载能力。基础按弹性地基梁进行分析设计。
龙门吊安拆技术交底
施工技术交底年月日 工程名称郑州市农业路快速通道工程 （西三环互通立交） 分部工程桥梁上部结构 分项工程名称 龙门吊安装、拆除施工技术交底 1、龙门吊主要技术参数 MDSG60/5t-20m-9/8m型通用门式起重机，是一种整机沿轨道方向运动，小车沿主梁作横向运动，吊钩作升降运动的起重吊运设备。它的特点：自重轻。起吊重量大、安装拆卸和运输十分便利。该龙门吊主要技术参数见下表： 项目参数备注 主起升60t 副起升5t 主起升速度0.83m/min 副起升速度0.80m/min 起升高度9/8m 跨度20m 大车运行速度0～10m/min 小车运行速度0～6.7m/min 2、施工总体部署 2.1人员组织及分工 表2-1 人员组织与分工 序号本工程 职务 人数职责分工 1 总指挥 1 全面负责龙门吊的安装工作并技术总负责。 2 技术员 1 具体负责龙门吊的安装工作。 3 安全员 1 安全管理及监护工作。 4 质量员 1 负责吊车安装过程中的质量管理工作。
5 起架组 3 负责龙门吊部件起吊，部件倒运，搭设脚手架，准备起吊索具、工器具和架材，安全稳妥地把部件起吊就位，拉设缆风绳，穿绕小跑车钢丝绳、大钩钢丝绳。进行试吊工作的准备和起吊。 6 铆钳组 3 负责龙门吊结构部分安装前的检查，部件安装位置、方向的确认，部件找正，安装技术质量记录，部件组合安装，螺栓销轴装配，准备和提报铆钳组需要的工器具、材料。进行部件的矫正、修配和更改。 7 电工组 2 负责龙门吊电气部分安装前的检查，电气设备安装位置、方向的确认，电气部件安装，电气系统配线、布线和接线，电气系统调试，安装技术 质量记录。 8 操作组 2 负责起重机械的操作，配合各专业小组将龙门吊部件安全稳妥地起吊就位。按照上级的指示完成各项工作。 2.2所需的施工机械、工器具及要求 表2-2 主要施工机械、检测仪器表 主要施工设备主要检测仪器序号设备名称数量序号仪器名称数量 1 25t汽车吊1台 1 DS3水准仪1台 2 50t汽车吊2台 2 500V兆欧表1台 3 2t手拉葫芦4台 3 多用电表1台 4 φ11钢丝绳100米 4 50m钢卷尺1把 5 交流电焊机2台 5 1m钢直尺1把 6 气割设备2套 6 100mm塞尺1把 7 砂轮切割机1台7 框式水平仪1台 8 角向磨光机2台8 0-200游标卡尺1把 9 安全带4副9 0-200N弹簧秤1把 10 电工套件1套10 手虎钳1把 对施工机械、工器具的要求： （1）施工中使用的吊机都必须经过检查验收合格，由技术监督部门频发的准用证。大件起吊前，应对其安全装置进行全面检查，重物离开地面10cm时，暂停起吊，先进行刹车试验，全面检查，确认良好方可起钩。 （2）所使用的钢丝绳必须有合格证，所使用的钢丝绳应无断丝，磨损不超标，所使用的卸扣应无扭曲、变形，且销子松紧自如。使用过程中要经常对钢丝绳和卸扣进行检查，有试验记录检查台帐。施工过程中用倒链葫芦应经过拉力试验合格后方可使用 （3）施工过程中所有的测量工具必须经过校验合格后方可使用，测量数据后要考虑校验时的修正值。
龙门吊走行轨基础施工方案
广州市轨道交通六号线一期轨道工程 轨道施工总承包项目Ⅰ标 U形槽铺轨基地 龙门吊走行轨基础施工方案 编制： 复核： 审核: 中铁四局集团有限公司广州市轨道交通六号线一期轨道工程 轨道Ⅰ标项目经理部 二〇一一年十月二十六日
目录 1、编制依据 (1) 2、工程概况 (1) 3、施工方案 (2) 3．1 测量定位 (2) 3．2 基底处理 (3) 3．3 钢筋加工、绑扎 (3) 3．4 立模、混凝土浇筑 (3) 3．5 拆模、养生 (4) 3．6 走行轨安装 (4) 4、其他注意事项 (4) 5、附件 (5)
1、编制依据 1）广州市轨道交通六号线一期轨道工程轨道施工总承包项目Ⅰ标施工组织设计； 2）龙门吊生产厂家提所供有关资料； 3）现场施工调查资料； 4）相关规范、标准； 5）以往类似工程施工经验。 2、工程概况 U形槽铺轨基地位于六号线高架段与地下段分界的U形槽洞口(里程DK3+100)附近，承担着浔峰岗停车场至坦尾站的铺轨、感应板安装施工任务，管段长约10公里，为六号线一期轨道工程轨道施工总承包项目Ⅰ标的项目经理部驻地。 根据生产需要，U型槽铺轨基地内设置2台10t龙门吊，跨度为20m。走行轨顺U形槽东侧围护结构走向，走行轨伸入U形槽50m，总长162.5m。 龙门吊走行轨总体布置如下图所示： 北 龙门吊走行轨 图1 龙门吊走行轨总体布置图
走行轨基础顶面坡度为0。U形槽东侧的地梁加高约20cm作为走行轨基础顶面标高，西侧北段在地面上开挖后浇筑走行轨基础，其他地段直接在已硬化的30cm厚地面上加高约30cm。 直接加高部分，须凿毛，并在接触面上植入3排Φ16螺纹钢筋，间距为50cm，植入深度为15cm，以加强连接。在混凝土浇筑前洒水湿润底面。 走行轨基础采用C30商品混凝土。主筋采用Φ16螺纹钢，箍筋采用φ8圆钢，每50cm布置一道。 龙门吊走行轨基础钢筋布置图如下： 图2 龙门吊走行轨基础钢筋布置图 3、施工方案 总体施工工序如下：测量定位→基底处理→钢筋加工→钢筋绑扎→立模、混凝土施工→拆模、养生→走行轨安装。 3．1 测量定位 基础施工时采用全站仪和精密水准仪进行测量定位，以保证开挖施
龙门吊安装安全技术交底
龙门吊安装安全技术交底 1、施工前须对所有安装、拆卸人员进行安装、拆卸方案的安全技术交底，使每个工作人员熟悉安装、拆卸要领，并做好记录。 2、安装拆卸工、电工、焊工、起重指挥等特种作业人员必须经过专业的培训，并经有关部门颁发合格证后才能从事相关的作业。 3、龙门吊的轨道基础或混凝土基础应验收合格后，方可使用。 4、对所有用于安装作业的工器具及设备进行全面检查，确保所有工器具及设备符合安装要求。 5、对配合安装吊车及其他配合机具进行一次全面检查，所有的安全装置必须齐全可靠，无机械缺陷。 6、吊装所使用的钢丝绳不得小于方案中所规定的要求并符合规范要求，钢丝绳在捆绑和与结构的锐角接触的地方要用护角进行保护。 7、指挥人员应熟悉拆装作业方案，遵守拆装工艺和操作规程，使用明确的指挥信号进行指挥，所有参与拆装作业的人员，都应听从指挥，如发现指挥信号不清或有误时，应停止作业，待联系清楚之后再进行作业。 8、龙门吊的金属结构、轨道及所有电气设备的金属外壳，应有可靠的接地装置，接地电阻不应大于4Ω。 9、在拆装作业中，当遇天气剧变，突然停电、机械故障等意外情况时，短时间内不能继续作业时，必须使已拆装的部位达到稳定状态并固定牢靠，经检查确认无隐患后，方可停止作业。 10、拆装人员进入工作现场，应穿戴安全保护用品，高处作业时应系好安全带，熟悉并认真执行拆装工艺和操作规程，当发现异常情况或疑难问题时，应及时向技术负责人反应，不得自行其是，防止发生因处理不当而造成的事故。 11、拼装前必须预先铺好脚手板，所有螺栓、螺帽、垫圈必须装在箱内，放在脚手平台中间。 12、拼装人员的工具要栓保险绳，防止掉下伤人。 13、高处作业人员使用的工具、零配件等应放在随身佩带的工具袋内，不可随意向下丢掷。 14、在高处使用气割或电焊切割时，应采取措施，防止火花落下伤人。 15、地面操作人员，应尽量避免在高处作业的正下方停留或通过，也不得在龙门吊的起重臂或正在吊装的梁下停留或通过。 16、安装、拆卸区作业时应设置警戒区，关键位置设专人看守，禁止与吊装作业无关的人员入内。 17、吊装工程施工组织中，现场电气线路和设备应由专人负责安装、维护和管理，严禁非电工人员随意拆改。 18、各种用电设备必须有良好的接地和接零，施工用电必须符合《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46－2005）的要求。 19、在雨天或潮湿地点作业的人员，应穿绝缘手套和绝缘鞋，大风雨后，应对供电线路进行检查，防止断线造成触电事故。 20、吊装过程中须掌握好三天内的天气预报，如有风力超过六级，台风等恶劣天气须提前做好防护准备，并停止作业。
龙门吊轨道施工方案(含设计及验算)
目录 1 编制依据 (1) 2 工程概况 (1) 3 龙门吊设计 (1) 3.1 龙门吊布置 (1) 3.2 龙门吊轨道梁设计 (1) 4 主要施工方法 (4) 4.1 施工顺序及工艺流程 (4) 4.2 基底回填 (4) 4.3 素砼垫层施工 (4) 4.2 基础钢筋 (4) 4.3 基础砼 (5) 4.4 轨道安装 (5) 5 质量控制标准 (6) 6 安全文明施工 (7) 6.1 安全施工 (7) 6.2 文明施工措施 (8)
1 编制依据 1、《***》施工图、《***》施工图； 2、龙门吊生产厂家提所供有关资料； 3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 4、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。 2 工程概况 ***。 3 龙门吊设计 3.1 龙门吊布置 ***布置3台龙门吊，一期围挡布置一台，跨度21m，起重量10t,二期围挡布置2台，跨度15m,起重量10t；轨道均采用P38钢轨，轨道平面布置图如附图1。 3.2 龙门吊轨道梁设计 两种跨度龙门吊，轨道梁梁设计按21m跨度进行。21m跨度龙门吊整机自重18.5t，最大起重量10t。单侧两个轮压为18.5÷2+10=19.25t，单个轮压为9.6t；施工过程中考虑施工安全系数为1.1，则单个轮压为10.56t（即105.6kN） 1、轨道梁断面形式 轨道梁截面形式采用500mm（宽）×400mm（高），混凝土采用C30砼。 2、轨道梁受力计算 按照文克勒地基模型计算本工程轨道梁，混凝土承载力大于杂填
土，整体按500mm ×400mm 梁考虑，该段轨道梁长L 约90m ，根据《地基与基础》中计算公式 44EI kb =λ 其中： k ——基床系数，本工程为卵砾石，取 3.0×104kN/m 3,即 3.0×10-2N/mm 3; C30混凝土取E=3×104 N/mm 2； 49331067.240050012 1121mm bh I ?=??== 则m mm 47.01065.410 67.21034500100.344942=?=??????=--λ L=100m, πλ>=?=4710047.0L ,故该段轨道梁为无限长梁。 对于无限长梁 ()x x x e P M λλλλ sin cos 04-= x x x e D P V λλcos 02 --= ()x x x e b P P λλλλsin cos 02+-= 当0=x λ时，M 、V 、P 均取最大值 m kN P M ?=?== 17.5647 .046.10540λ kN P V 8.522 6.10540=== kPa b P P 63.495.024 7.06.10520=??==λ 3、轨道梁配筋计算 根据混凝土结构设计规范，混凝土保护层取45mm ，C30混凝土轴
龙门吊轨道梁施工方案
xx站龙门吊轨道梁施工方案 1 编制依据 （1）GB6067-2010《起重机安全规程》 （2）GB50278-98《起重设备安装工程施工及验收规范》 （3）GB50256-96《电气装置安装工程起重机电气装置施工及验收规范》 （4）GB5905-86《起重机试验规范和程序》 （5）GB/T17908-1999《起重机械技术性能和验收文件》 （6）GB10183-2005《桥式和门式起重机制造及轨道安装公差》 （7）98G325《轨道联结》 （8）JB-T5663-2008《电动葫芦门式起重机设计依据》 （9）GB50017-2003《钢结构设计规范》中“基本设计规定”、“受弯构件的计算” （10）《机械设计手册》第四章“机械设计力学基础” （11）BG6067-85《起重机械安全规程》 （12）施工场地布置要求 （13）龙门吊使用及受力要求 2工程概述 2.1 工程概况 xx站为xxxx工程第十四座车站，位于xx，采用地下二层岛式车站形式。xx路道路红线宽60m。xx车站设计起点里程DK14+481.983，设计终点里程为DK14+660.933，车站总长178.95米。
车站主体结构采用明挖法施工，车站附属在车站主体施工完成后，采用明挖法施工。车站设置4个出入口(其中1个为预留出入口)、2个风亭组。 2.2 龙门吊轨道梁设计概况 xx站主体结构施工暂考虑设置1台门机，主要功能为架设基坑钢支撑及吊装主体施工材料，其余则辅助一台25t 汽车吊及一台Q6012塔机配合垂直运输作业，后续视施工需要再考虑增加一台门机。 门机为双主梁门式起重机，型号：MG16040，最大起吊重量16 t，自重70t，荷载86t，最大轮压370KN，起升速度1.7~17m/min，工作级别M5，门机轨道梁中心跨距22.5m，与基坑标准段地下连续墙中心距离相等。平面布置详见附图1：xx站门机轨道梁平面布置图。 xx站门机轨道梁总长221.00m，其中基坑外2处轨道梁总长40.45m，基坑内2处盾构扩大段轨道梁总长42.5m，标准段轨道梁长138.05m。 轨道梁起点里程为DK14+458.623，起点轨道梁顶标高为1888.20；终点里程为DK14+678.023，终点标高为1887.99，起点高程至终点高程按0.1%降坡控制。 基坑外轨道梁基础采用原状土层，轨道梁截面尺寸500*800mm；盾构井扩大段轨道梁设置过梁，截面尺寸为800*1700mm，混凝土等级为C30。基坑标准段门机轨道使用冠梁作轨道梁，详见附图2所示。