500柱模板(设置对拉螺栓)计算书

500×500柱模板（设置对拉螺栓）计算书

计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012

4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003

一、工程属性

4k c012c

min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.07]＝min[29.87，97.68]＝29.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.868+1.4×2，1.35×29.868+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.642，42.282]＝0.9×42.282＝38.054kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868 kN/m2

三、面板验算

模板设计平面图1、强度验算

最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算

静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×29.868＝18.145kN/m

活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.882kN/m

M max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×18.145×0.12-0.121×0.882×0.12＝-0.02kN·m σ＝M max/W＝0.02×106/(1/6×500×152)＝1.092N/mm2≤[f]＝14.742N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

作用线荷载q＝bS正＝0.5×29.868＝14.934kN/m

ν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×14.934×1004/(100×8925×(1/12×500×153))＝0.008mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm

满足要求！

四、小梁验算

小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.1×38.054＝3.805 kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

M max＝0.289kN·m

σ＝M max/W＝0.289×106/42.667×103＝6.782N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

小梁剪力图(kN·m)

V max＝1.484kN

τmax=3V max/(2bh0)=3×1.484×1000/(2×40×80)＝0.696N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2 满足要求！

3、挠度验算

小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.1×29.868＝2.987 kN/m

小梁变形图(mm) ν＝1.167mm≤[ν]＝1.25mm

满足要求！

4、支座反力计算

承载能力极限状态

R max=2.968

正常使用极限状态

R max=2.33

五、柱箍验算

（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）

模板设计立面图

1、柱箍强度验算

连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。长边柱箍：

取小梁计算中b=500/(6-1)=100mm=0.1m代入小梁计算中得到：

承载能力极限状态

R max＝2.968kN

P=R max/2=1.484kN

正常使用极限状态：

R’max＝2.33kN

P’=R’max/2=1.165kN

长边柱箍计算简图

长边柱箍弯矩图(kN·m)

长边柱箍剪力图(kN)

M1＝0.893kN·m，N1＝3.951kN

短边柱箍：

取小梁计算中b=500/(6-1)=100mm=0.1m代入小梁计算中得到：承载能力极限状态

R max＝2.968kN

P=R max/2=1.484kN

正常使用极限状态：

R’max＝2.33kN

P’=R’max/2=1.165kN

短边柱箍计算简图

短边柱箍弯矩图(kN·m)

短边柱箍剪力图(kN)

M2＝0.893kN·m，N2＝3.951kN

M/W n＝0.893×106/(4.49×103)＝198.9N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！

2、柱箍挠度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍变形图(mm)

短边柱箍计算简图

短边柱箍变形图(mm) ν1＝1.742mm≤[ν]＝l/400＝1.845mm

ν2＝1.742mm≤[ν]＝l/400＝1.845mm

满足要求！

六、对拉螺栓验算

t

满足要求！

N＝3.951×2=7.902kN≤26kN

满足要求！

膨胀螺栓拉拔力计算

膨胀螺栓拉拔试验计算书 苏州承志装饰有限公司 二〇一一年五月

支座处膨胀螺栓拉拔力计算 1.1 干挂石材支座反力计算 本工程主室内干挂石材支座采用镀锌M12膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求： 支座反力图 根据支座受力，现采用4个M12膨胀螺栓。 单个支座的受荷面积为1500mm ×1000mm ，干挂石材自重取0.5 kN/m 2，室内风荷载为0.5 kN/m 2 支座反力为： 风荷载产生的拉力： N =0.5×1.5×1.0=0.75 kN 自重产生的剪力： V=0.5×1.5×1.0=0.75 KN 弯距：m kN 0.0900.120.75Ve M ?=?== 1.2. 镀锌M12膨胀螺栓拉拔力计算： N 拔=2β?(N/2+M/Z)/n 式中：N 拔:单个螺栓承载能力设计值；

N: 拉力设计值（N）； M: 弯距设计值（N.mm）； Z:上下两排螺栓中距(mm)； n: 每排螺栓个数； β:承载能力调整系数,每处4个时取1.25、6个时取1.30、8个时取1.32； =2β?[N/8+(M/Z)/n] N 拔 =2×1.25×[(0.75×103/2+(0.090×106/100)/2] =1.594 kN 即单个M12膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为1.594kN. 2.1 室内吊顶支座反力计算 本工程室内吊顶支座采用M8膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求： 计算简图(圆表示支座，数字为节点号)

根据支座受力，现采用4个M8膨胀螺栓。 根据计算软件3D3S的计算，最大支座反力为： 自重产生的拉力： N=1.163 kN 1.2. M8膨胀螺栓拉拔力计算： =2β?(N/2+M/Z)/n N 拔 式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值； N: 拉力设计值（N）； M: 弯距设计值（N.mm）； Z:上下两排螺栓中距(mm)； n: 每排螺栓个数； β:承载能力调整系数,每处4个时取1.25、6个时取1.30、8个时取1.32； =2β?(M/Z)/n N 拔 =2×1.25×(1.163×103/2)/2 =0.727 kN 即单个M8膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为0.727kN.

柱模板(有对拉螺栓)-1

柱模板（设置对拉螺栓）计算书 一、计算依据 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013

二、计算参数

（图1）模板设计平面图 （图2）模板设计立面图 三、荷载统计 新浇混凝土对模板的侧压力 F1=0.22γc t0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2

F2=γc H＝24×5000/1000=120kN/m2 标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2 承载能力极限状态设计值 根据柱边的大小确定组合类型： 由于柱长边大于300mm，则： S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k， 1.35G4k+1.4×0.7Q3k] =0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m2 正常使用极限状态设计值S k＝G4k＝41.218kN/m2 四、面板验算 根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m 单位面板宽度为计算单元。 W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4 其中的h为面板厚度。 （图3）面板强度计算简图 1、强度验算 q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m （图4）面板弯矩图(kN·m) M max＝0.328kN·m σ＝M max/W＝0.328×106/37500=8.749N/mm2≤[f]＝30N/mm2

柱模板(设置对拉螺栓)计算书

柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计标准》GB 50017-2017 5、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018 一、工程属性 二、荷载组合 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×3.35]＝min[29.87，80.4]＝29.87kN/m2

S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q3k)=1×(1.3 × 29.868+ 0.9×1.5×2.000)＝41.53kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868 kN/m2 三、面板验算 面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 面板弹性模量E(N/mm2) 9350 柱长边小梁根数 4 柱短边小梁根数 4 柱箍间距l1(mm) 400 模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算

静载线荷载q1＝γ0×1.3×bG4k＝1×1.3×0.4×29.868＝15.531kN/m 活载线荷载q2＝γ0×γL×1.5×bQ3k＝1×0.9×1.5×0.4×2＝1.08kN/m M max＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×15.531×0.1672-0.117×1.08×0.1672＝-0.047kN·m σ＝M max/W＝0.047×106/(1/6×400×152)＝3.11N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载q＝bS正＝0.4×29.868＝11.947kN/m ν＝0.677ql4/(100EI)＝0.677×11.947×166.6674/(100×9350×(1/12×400×153))＝0.059mm ≤[ν]＝l/400＝166.667/400＝0.417mm 满足要求！ 四、小梁验算

膨胀螺栓拉拔力计算

膨胀螺栓拉拔力计算 干挂石材支座反力计算 本工程主室内干挂石材支座采用镀锌M12膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求： 根据支座受力，现采用4个M12膨胀螺栓。 单个支座的受荷面积为1500mm×1000mm，干挂石材自重取kN/m2，室内风荷载 为kN/m2 支座反力为： 风荷载产生的拉力：N =××= kN 自重产生的剪力：V=××= KN 弯距：M=Ve=*=﹒m . 镀锌M12膨胀螺栓拉拔力计算： N拔=2β?(N/2+M/Z)/n 式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值； N: 拉力设计值（N）； M: 弯距设计值（）； 上下两排螺栓中距(mm)； n: 每排螺栓个数； β:承载能力调整系数,每处4个时取、6个时取、8个时取； N拔=2β?[N/8+(M/Z)/n] =2××[×103/2+×106/100)/2] = kN 即单个M12膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为. 室内吊顶支座反力计算 本工程室内吊顶支座采用M8膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求： 计算简图(圆表示支座，数字为节点号) 根据支座受力，现采用4个M8膨胀螺栓。 根据计算软件3D3S的计算，最大支座反力为： 自重产生的拉力：N = kN . M8膨胀螺栓拉拔力计算： N拔=2β?(N/2+M/Z)/n 式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值； N: 拉力设计值（N）； M: 弯距设计值（）； Z:上下两排螺栓中距(mm)； n: 每排螺栓个数； β:承载能力调整系数,每处4个时取、6个时取、8个时取； N拔=2β?(M/Z)/n =2×××103/2)/2 = kN

给排水钢管道支架强度计算书

表1━各种型号规格管材支架安装选型及材料对照表

3－内筋嵌入式衬塑钢管支架的最大间距 附件：给排水钢管道支架强度计算书 一.每组支架承载说明： 按水管内盛满水，考虑水的重量，管道自重及保温重量，再按支架间距均分，得出附表之数据(为静载状态)。 二.膨胀螺栓在C13以上混凝土上允许的静荷载为: M10:拉力6860（N） M12:拉力10100（N） M16:拉力19020（N） M20:拉力28000（N） 三.丝杆允许静荷载: 1.普通螺纹牙外螺纹小径d1=d-1.08253P d:公称直径 p:螺距:M10为1.5mm;M12为1.75mm；M16为2mm;M20为2.5mm； 2.M10丝杆的小径为:d1=10-1.08253*1.5=8.00mm; M12丝杆的小径为:d1=12-1.08253*1.75=10.1mm

M14丝杆的小径为:d1=14-1.08253*2=11.8mm M16丝杆的小径为：d1=16-1.08253*2=13.8mm M20丝杆的小径为：d1=20-1.08253*2.5=17.3mm 3.取丝杆钢材的屈服极限为允许静载极限,其屈服极限为: бs=220至240Mpa 取бs=220Mpa=220N/mm2. 4.按丝杆最小截面积计算,丝杆允许拉力为：P=S×бs M10丝杆：P10=3.14×（8/2）2×220=11052N M12丝杆：P12=3.14×（10.1/2）2×220=17617N M14丝杆：P14=3.14×（11.8/2）2×220=24046N M16丝杆：P16=3.14×（13.8/2）2×220=32890N M20丝杆：P20=3.14×（17.3/2）2×220=51687N 10#槽钢：P#=1274×220=280280N 四.两管给排水钢管道支架受力分析: （一）DN80给排水钢管道支架强度校核: 1.按附表所示，每组支架承受静载为：99.35Kg＝974N 考虑管内水的波动性，粘滞阻力，压力传递不均匀性对支架的综合影响，取综合系数K1＝1.2; 考虑现场环境之震动及风动的影响，支架本身的不均匀性，取综合系数：K2＝1.2 2.受力分析： 按附图支架详图，及图1～3中的受力分析： p=K1*K2*W/2=1.2*1.2*974/2=702N Fay=Fby=p=702N 3.膨胀螺栓，丝杆强度校核: a.M10膨胀螺栓所受的拉力为:702N，小于M10:6860N,为允许荷载的10% 故：强度满足要求.。 b. M10丝杆所受的拉力为702N,小于P10:11052N 为允许荷载的7% 故：强度满足要求. 4.L40角钢横担强度校核: 从图3中可以看出，最大弯距 Mmax= pa=702*0.15=105.3N·M 等截面的L40角钢最大正应力发生在Mmax截面的上下边缘处 最大正应力为:бmax=Mmax*Ymax /Iz

墙柱模板支撑加固方案

成武县社会福利综合服务中心老年公寓墙柱模板支撑加固方案 编制： 审核： 批准： 青建集团股份公司 2013年月日

1 编制依据 1、根据《砌体工程质量验收规范》GB50203-200 2、《模板工程方案》、成武县社会福利综合服务中心老年公寓工程施工图编制； 2、本交底依据现行规范、施工手册、设计更改通知单； 3、相关人员应仔细阅读本交底，有问题及时提出，交底未尽事宜按相关规程操作； 2 作业条件 1、墙钢筋绑扎完毕，水电管线及预埋件安装，绑好钢筋保护层垫块，并办理完隐检手续； 2、测设好轴线、模板线、水平控制标高； 3、墙模板底口应做水泥砂浆找平层，检查并校正。 3 施工准备 墙模板材料已到场，施工工人满足工程进度要求。 4 墙模板设计 1、墙模板：采用14mm厚覆膜木胶板。 2、外墙部分采用带止水片的M14对拉螺栓，内墙采用M14高强对拉螺栓和PVC套管。 3、横楞采用50×80木枋，间距200（净间距为150mm），竖楞采用φ48×3.5双钢管，对拉螺栓水平间距500mm、竖向间距400mm。 5 施工操作 5.1工艺流程 弹线→安装前检查及钢筋验收→一侧模就位→临时斜撑固定→插入穿墙螺栓（内墙加设PVC套筒）→清扫墙内杂物→安装就位另一侧墙模板（穿墙螺栓穿过另一侧墙模）→固定斜撑→调整模板位置→紧固穿墙螺栓 5.2施工操作要求 1、施工前检查验收 按设计图纸要求对墙体位置线、标高及门窗预留洞位置及时进行检查验收；同时按模板工程放样图检查墙模板拼装及墙体模板的编号。项目质检人员对绑扎完毕的墙体钢筋及时检查，并报监理工程师验收；验收时注重墙体钢筋规格、间距、墙厚尺寸及预留洞位置、尺寸、加筋。 2、安装门窗预留洞模板 根据设计图纸中的预留洞及门窗洞的位置，安装专用的模板，并固定牢固。然后在专用模板与墙体的

钢结构连接计算书(螺栓)

钢结构连接计算书 一、连接件类别： 普通螺栓。 二、普通螺栓连接计算： 1、普通螺栓受剪连接时，每个普通螺栓的承载力设计值，应取抗剪和承压承载力设计值中的较小者。 受剪承载力设计值应按下式计算： 式中 d──螺栓杆直径,取 d = 22.000 mm； n v──受剪面数目，取 n v = 2.000； f v b──螺栓的抗剪强度设计值，取 f v b=125.000 N/mm2； 计算得：N v b = 2.000×3.1415×22.0002×125.000/4=95033.178 N； 承压承载力设计值应按下式计算： 式中 d──螺栓杆直径,取 d = 22.000 mm； ∑t──在同一受力方向的承压构件的较小总厚度，取∑t=12.000 mm； f c b──普通螺栓的抗压强度设计值，取 f c b=250.000 N/mm2； 计算得：N c b = 22.000×12.000×250.000=66000.000 N； 故: 普通螺栓的承载力设计值取 66000.000 N； 2、普通螺栓杆轴方向受拉连接时，每个普通螺栓的承载力设计值应按下式计算：

式中普通螺栓或锚栓在螺纹处的有效直径，取 de= 21.000 mm； f t b──普通螺栓的抗拉强度设计值，取 f t b=215.000 N/mm2； 计算得：N t b = 3.1415×21.0002×215.000 / 4 = 74467.527 N； 3、普通螺栓同时受剪和受拉连接时，每个普通螺栓同时承受剪力和杆轴方向拉力应符合下式要求： 式中 N v──普通螺栓所承受的剪力，取 N v= 23.000 kN =23.000×103 N； N t──普通螺栓所承受的拉力，取 N t= 35.000 kN =35.000×103 N； [(N v/N v b)2+(Nt/Nt b)2]1/2=[(23.000×103/95033.178)2+(35.000×103/74467.527)2]1/2= 0.529 ≤ 1； N v = 23000.000 N ≤ N c b = 66000.000 N； 所以，普通螺栓承载力验算满足要求！

模板计算书范本

剪力墙计算书： 一、参数信息 1.基本参数 次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14； 2.主楞信息 龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×； 钢楞截面惯性矩I(cm4):；钢楞截面抵抗矩W(cm3):； 主楞肢数:2； 3.次楞信息 / 龙骨材料:木楞； 宽度(mm):；高度(mm):； 次楞肢数:2； 4.面板参数 面板类型:木胶合板；面板厚度(mm):； 面板弹性模量(N/mm2):； 面板抗弯强度设计值f (N/mm2):； c 面板抗剪强度设计值(N/mm2):； 5.木方和钢楞 (N/mm2):；方木弹性模量E(N/mm2):；方木抗弯强度设计值f c (N/mm2):； 方木抗剪强度设计值f t 】 钢楞弹性模量E(N/mm2):； 钢楞抗弯强度设计值f (N/mm2):； c

墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中γ -- 混凝土的重力密度，取m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得； T -- 混凝土的入模温度，取℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取h； & H -- 模板计算高度，取； β -- 外加剂影响修正系数，取； 1 -- 混凝土坍落度影响修正系数，取。 β 2 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别为 kN/m2、 kN/m2，取较小值 kN/m2作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。

膨胀螺栓拉拔力计算

膨胀螺栓拉拔力计算 1.1 干挂石材支座反力计算 本工程主室内干挂石材支座采用镀锌M12膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求： 根据支座受力，现采用4个M12膨胀螺栓。 单个支座的受荷面积为1500mm×1000mm，干挂石材自重取0.5 kN/m2，室内风荷载为0.5 kN/m2 支座反力为： 风荷载产生的拉力： N =0.5×1.5×1.0=0.75 kN 自重产生的剪力： V=0.5×1.5×1.0=0.75 KN 弯距：M=Ve=0.75*0.12=0.09k N﹒m 1.2. 镀锌M12膨胀螺栓拉拔力计算： N拔=2β?(N/2+M/Z)/n 式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值； N: 拉力设计值（N）； M: 弯距设计值（N.mm）； 上下两排螺栓中距(mm)； n: 每排螺栓个数； β:承载能力调整系数,每处4个时取1.25、6个时取1.30、8个时取1.32； N拔=2β?[N/8+(M/Z)/n] =2×1.25×[(0.75×103/2+(0.090×106/100)/2] =1.594 kN 即单个M12膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为1.594kN. 2.1 室内吊顶支座反力计算 本工程室内吊顶支座采用M8膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求：

计算简图 (圆表示支座，数字为节点号) 根据支座受力，现采用4个M8膨胀螺栓。 根据计算软件3D3S的计算，最大支座反力为： 自重产生的拉力： N =1.163 kN 1.2. M8膨胀螺栓拉拔力计算： N拔=2β?(N/2+M/Z)/n 式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值； N: 拉力设计值（N）； M: 弯距设计值（N.mm）； Z:上下两排螺栓中距(mm)； n: 每排螺栓个数； β:承载能力调整系数,每处4个时取1.25、6个时取1.30、8个时取1.32； N拔=2β?(M/Z)/n =2×1.25×(1.163×103/2)/2 =0.727 kN 即单个M8膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为0.727kN.

M10螺栓计算书

M10外六角螺栓计算书项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、构件编号: LB-1 二、示意图 连接类型：普通螺栓计算形式：验算 三、依据规范 《钢结构设计规范》（GB 50017－2003） 《钢结构设计手册》（上册第二版） 《钢结构设计与计算》（包头钢铁设计研究院） 四、计算信息 1. 荷载信息剪力：V y = 1 2.00 kN; 2. 计算参数排列方式：均匀并列 螺栓列数：n c = 1; 螺栓行数：n r = 2; 螺栓行距：e r = 360mm; 螺栓列边距：e1 = 30mm; 螺栓行边距：e2 = 30mm; 螺栓数：n=2; 螺栓直径：d = 10mm; 螺栓孔径：d0 = 11.00mm; 有效直径：d e = 8.59mm; 板厚：t = 4mm; 受剪面数：n v = 1; 承压厚度：∑t = 4mm; 3. 材料信息钢材等级：Q235; 钢材强度：f = 215N/mm2; 螺栓等级：4.6级; C级; 抗拉强度：f t b = 170 N/mm2; 抗剪强度：f v b = 140N/mm2; 抗压强度：f c b = 305 N/mm2; 四、应力计算 根据《钢结构设计规范》（GB 50017－2003） ((N v/N v b)2＋(N t/N t b)2)1/2≤ 1 （7.2.1－8） N v≤ N c b（7.2.1－9） 1. 单个螺栓受剪承载力设计N v b = n vπd2f v b/4 （7. 2.1－1） N c b= d∑tf c b（7.2.1－3） N v b = n vπd2f v b/4 =1×π×102×140×10-3/4= 11.00kN N c b= d∑tf c b= 10×4×305×10-3= 12.20kN 2. 单个螺栓受拉承载力设计N t b = πd e2f t b/4 （7.2.1－5） N t b = πd e2f t b/4 = π×8.592×170×10-3/4 = 9.85kN 3. 计算螺栓单个受力1）以螺栓群左下角点为原点的螺栓点位置坐标

膨胀螺栓抗拔力计算

创作编号：BG7531400019813488897SX 创作者：别如克* 膨胀螺栓如何计算 工程2008-07-24 21:25:08 阅读1185 评论 1 字号：大中小订阅 要对膨胀螺栓进行拉拔试验,可按下列公式 验算: N拔=[(N/2+M/Z)/n]*B≤N拔试/1.5 式中:N拔--单个膨胀螺栓承载能力设计值 N--拉力 M--弯矩 Z--上下两排螺栓中距 n--每排螺栓个数 B--调整系数,每处4个取1.25、6个取 1.30、8个取1.32

N拔试--单个膨胀螺栓拉拔试验结果一、建 筑概况 建筑物总高度约为120米，总宽度为150米，共26层，按8度抗震设计，基本风压ｗ 0=0.35KN/M2，每个200×300埋件用4个 M12×110膨胀螺栓固定，膨胀螺栓基孔内加注环氧树脂。膨胀螺栓使用时应严格遵守有关工艺要 求。 二、荷载 ⑴作用在幕墙上的风荷载标准值按下式计 算： ｗk＝βZ?μS?μZ?ｗO 式中：ｗk－作用在幕墙上的风荷载标准值 （KN／M2）； βZ－考虑瞬时风压的阵风系数，取 2.25； μS－风荷载体型系数，取1.5； μZ－风压高度变化系数；

ｗO－基本风压，取0.35KN／M2。 故ｗk＝βZ?μS?μZ?ｗO ⑵地震作用按下式计算 QE＝βE?αmax?G 式中：QE??作用于幕墙平面外水平地震作 用（KN）； G ??幕墙构件的重量（KN）； αmax??水平地震影响系数最大值，8度抗 震设计取0.16； βE??动力放大系数，取3.0。 ⑶荷载分项系数和组合系数的确定 根据《建筑结构荷载规范》（ＧＢＪ９－８７）及《玻璃幕墙工程技术规范》之精神，结合本工程的地区地理环境，建筑特点以及幕墙的受力情况，各分项系数和组合系数选择如下： 分项系数组合系数 重力荷载，γg取1.2

柱模板(设置对拉螺栓)设计计算书

柱模板（设置对拉螺栓）计算书 一、工程属性 二、荷载组合 4k c 012c min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×2]＝min[38.4，48]＝38.4kN/m 2 承载能力极限状态设计值S 承＝0.9max[1.2G 4k +1.4Q 3k ，1.35G 4k +1.4×0.7Q 3k ]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m 2 正常使用极限状态设计值S 正＝ G 4k ＝38.4 kN/m 2 三、面板验算

模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.6×38.4＝27.99kN/m 活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.6×2＝1.06kN/m

M max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×27.99×0.262-0.121×1.06×0.262＝-0.21kN·m σ＝M max/W＝0.21×106/(1/6×600×152)＝9.18N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载q＝bS正＝0.6×38.4＝23.04kN/m ν＝0.632ql4/(100EI)＝0.63×23.04×257.144/(100×10000×(1/12×600×153))＝ 0.38mm≤[ν]＝l/400＝257.14/400＝0.64mm 满足要求！ 四、小梁验算 小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.26×48.42＝12.45 kN/m

柱模板(不设对拉螺栓)技术交底

柱模板（不设对拉螺栓）技术交底

4、安装模板时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。且不得将模板支搭在门窗框上，也不得将脚手板支搭在模板上，并严禁将模板与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作平台支成一体。 5、当模板安装高度超过3.0m时，必须搭设脚手架，除操作人员外，脚手架下不得站其他人。高处作业时，操作人员应佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。 6、作业人员严禁攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等，不得在高处的墙顶、独立梁或在其模板上行走。 7、吊运大块或整体模板时，当垂直吊运时，应采取不少于两个吊点，水平吊运应采取不少于四个吊点。吊运必须使用卡环连接，并应稳起稳落，待模板就位连接牢固后，方可摘除卡环。 8、模板及其配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应对所有部件进行认真检查，不符合要求者不得使用。 9、在高处安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆。在临街面及交通要道地区，尚应设警示牌，派专人看管。 10、施工现场的用电，应符合国家现行标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ 46的有关规定。 11、搭设应由专业持证人员安装，安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。 12、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。 注意事项模板工程安装前准备工作： 1、模板拼装 模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。2、模板的基准定位工作 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。 3、标高测量 利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。 4、竖向模板的支设应根据模板支设图。 5、已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。 6、支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。 应注意的质量问题： 1、涨模、断面尺寸不准防治的方法：根据柱高和断面尺寸设计核算柱箍自身的截面尺寸和间距，以及对大断面柱使用穿柱螺栓和竖向钢楞，以保证拄模的强度、刚度足以抵抗混凝土的侧压力。施工应认真按设计要求作业。 2、柱身扭向防治的方法，支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安装斜撑(或拉锚)，吊线找垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠所示两点到柱位置线距离均相等保证柱模不扭向。 轴线位移，一排柱不在同一直线上。防治的方法：成排的柱子，支模前要在地面上弹出户轴线及轴边通线，然后分别弹出每柱的另一个方向轴线，再确定柱的另两条边线。支模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误后，柱模顶拉通线，再支中间各柱模板。柱距不大时，通排支设水平拉杆及剪刀撑，柱距较大时，每柱分别四面支撑，保证每柱垂直和位置正确。 3、框架柱施工缝防止漏浆处理：框架柱与底（顶）板模板接槎处防止漏浆方法与外墙内侧模板处防止漏浆方法相同，模板就位后抹水泥砂浆堵缝；框架柱与框架梁接缝处沿接缝贴2厘米宽海绵条，由模板下压及柱箍锁紧以防止漏浆。 模板拆除：

铝合金模板计算书(顶撑、背楞、螺栓、销钉)

铝合金模板配件受力计算书 主要参数：梁高h=1200mm ，b=200mm ，板厚：150mm 铝型材6061-T6的强度设计值F 为276N/mm2 钢材Q235的强度设计值F=215 N/mm2 销钉与螺栓的强度设计值F=420N/mm2 铝模自重为22kg/ m2 钢材弹性模量 25/101.2mm N E ?= Q420钢材抗剪 2/220mm KN fy = Q235钢材抗剪 2/125mm KN fy = 1．顶撑验算 顶撑采用Q235的钢材，外管采用 φ60×2.0mm 钢管，插管为 φ48×3.0mm 厚，插销为 φ14mm 。本工程的计算高度为2800（实际2770）mm ，钢管支撑中间无水平拉杆。计算独立支撑高度最大为2800时的允许荷载，考虑插管与套管之间因松动产生的偏心为半个钢管直径。 插管偏心值 e=D/2=48.3/2=24.3 因此钢支撑按两端铰接的轴心受压构件计算 长细比： i ul i 0 ==L λ 钢管支撑的使用长度l=2800 钢管支撑的计算长度 l l 0μ= 22.1299.112n 1=== ++μ 12 I I n ==18.51/9.32=1.99 8 .1656.202800 22.1i l ===?μλ

i 为回转半径 1.1.1 钢管受压稳定验算 根据《钢结构设计规范》得 285.0=? N A N 5.26838215438285.0f ][2=??=??=? 其中2A 为套管截面积 1.2钢管受压强度验算 插销直径 14，管壁厚3.0mm ，管壁的端承面承压强度设计值 2mm /325fce N = 两个插销孔的管壁受压面积 13214.32 140.32a 22d =???=?=πA 2mm 管壁承受容许荷载 N A N 42900132325fce ][=?=?= 1.1.3插销受剪验算。插销两处受剪。 插销截面积 220mm 7.15314.37=?=A 插销承受容许荷载 N N 384257.153125227.153fy ][=??=??= 根据验算，取三项验算的最小容许荷载，故钢支撑在高度2800时的容许荷载为26838.5N 1.4 最大构件的荷载验算 本工程最大梁断面为200×1200mm ，顶撑间距为1300mm 最大板厚为150mm ，板的顶撑间距为1300×1300mm 铝模板自重22kg/㎡ 施工荷载按200 kg/㎡

膨胀螺栓抗拔计算书

膨胀螺栓拉拔力计算 该工程基本设计参数；基本风压值o ω=0.35KN/㎡,干挂石材通过膨胀螺栓与建筑结构连接。最不利龙骨分隔宽度为B=1.0米，圆立柱连接点之间的竖向间距3.0米、横向间距0.8米，每个连接点膨胀螺栓个数为4个。相应的风压高度变化系数z μ=1.0（本工程的场地类别属于B 类，计算高度小于10米），按7度抗震设防设计。按照国家行业标准《建筑抗震设计规范》GB 50011—2010、《金属与石材幕墙工程技术规范》JBJ —2001、《建筑结构荷载规范》GB 50009—2012，针对本工程的实际情况，对膨胀螺栓的允用强度进行计算和校核。 一、设计荷载与作用 石材设计中按50年需要考虑荷载与作用有；风荷载、地震作用分别计算如下。 1、风荷载标准值 o z s z k w w ***μμβ= 式中： k w ：为作用在幕墙上的风荷载标准值（KN/㎡） z β ：为z 高度处瞬时风压的阵风系数 s μ ：为风荷载体形系数 z μ ：为风压高度变化系数 o ω ：基本风压（KN/㎡）

k w =1.7x1.3x1.0x0.35=0.7735KN/㎡ 2、风荷载设计值 W=k w x q γ k w ；是风荷载标准值 q γ；是风荷载分项系数，q γ=1.4 W=0.7735x1.4=1.0829KN/㎡ 3、地震作用 垂直于幕墙水平分布的地震作用 G a q e ek **=max β 式中：ek q ：垂直于幕墙的水平地震作用力 e β：动力放大系数 max a ：地震影响系数，按七度抗震设计 G ：单位面积自重荷载 ek q =5.0x0.12x0.71=0.428KN/㎡ 4、荷载效应组合 水平作用效应组合系数；风荷载w ψ=1.0 地震作用e ψ=0.5 二、膨胀螺栓拉拔力计算 膨胀螺栓石材每个连接点的在风荷载作用下的水平力为 N=W*w ψ*A+e ψ*ek q =1.0829x1.0x3+0.5x0.428 =3.2487+0.214

膨胀螺栓选型计算_20141027

机械式膨胀螺栓选型计算 本计算的主要依据为《JGJ 145-2004混凝土结构后锚固技术规程》，所采用的膨胀螺栓尺寸 及规格符应合《GB/T 22795-2008混凝土用膨胀锚栓型式与尺寸》，本计算中采用膨胀螺栓的称呼主要目的与习惯上的描述一致，在以下计算中可简称为膨胀螺栓或螺栓或锚栓。本计算中所适用的膨胀螺栓主要结构如下图所示。 一、主要参数 1.1主要输入条件 膨胀螺栓螺杆材质 SS304膨胀螺栓螺杆力学性能等级 70 膨胀螺栓螺杆名义直径Dia M14mm 螺栓计算直径D 14mm 膨胀螺栓名义长度L 130mm 螺栓计算面积As 153.9mm 2混凝土强度等级C40螺栓特殊长度L 478.0mm 混凝土的厚度 900 mm 混凝土的厚度900.00mm 膨胀螺栓连接板在混凝土结构表面上的位置及尺寸参数 单个连接板上膨胀螺栓的数量 单个连接板螺栓数量2连接板类型A 根据连接板与混凝土的位置不同，连接板的类型（具体见下简图） Use Metric Units Use English Units 一个螺栓 四个螺栓 1-A 1-B 1-D 2-A 2-B 2-C 2-D A B C D 两个螺栓 HELP ME ！ 螺栓特殊长度输入

膨胀螺栓连接板的设计尺寸 B1457.2mm 457.2mm B2203.2mm 203.2mm a1111mm 111mm a2111mm 111 mm a3--mm mm a4--mm mm S1111mm 111mm S2--mm mm C1127mm 127mm C2127mm 127mm 地震荷载 恒荷载活荷载风荷载水平地震竖向地震 单个连接板设计荷载N （见右图）40040015001500250公斤力400.0400.01500.01500.0250.0公斤力 设计地震设防裂度 8 单个连接板设计荷载组合N d （见右图）3570公斤力设计拉力与锚固地面的夹角 α (o ) 45o 当前设计荷载组合是否已经包含地震荷载组合 Yes 检查数据是否完整YES 最终结果 YES 说明：以上荷载组合根据《GB 5009-2012建筑结构荷载规范》及《GB 50011-2010建筑抗震设计规范》相关条文规定，选取可能的最不利的荷载组合类型，分别按荷载组合数据计算。 根据以上各项荷载组合类别分别计算，产生最大效应时对应的组合是荷载组合五在本计算过程中产生最大荷载效应时，荷载组合具体类型如下： 1.2*(恒荷载+0.5*活荷载)+1.4*风荷载_Factor *风荷载+1.3*水平地震荷载说明： 本页面所显示所有数据为荷载计算是荷载 组合五的数据及计算结果。 单个螺栓的设计荷载组合值F SD 1785公斤力单个螺栓设计荷载-拉力设计值N SD,012.62KN 单个螺栓设计荷载-剪力设计值V SD,0 12.62 KN 4-A 4-B 4-D 第一种荷载组合 第二种荷载组合 第三种荷载组合 第四种荷载组合 第五种荷载组合第六种荷载组合 第七种荷载组合第八种荷载组合 清除所有计算数据 快速计算所有荷载组合 检查输入数据是否完整

膨胀螺栓选型计算_20160606

机械式膨胀螺栓选型计算 本计算书的主要计算依据为《JGJ 145-2004混凝土结构后锚固技术规程》，所采用的荷载组合根据《GB 5009-2012建筑结构荷载规范》及《GB 50011-2010建筑抗震设计规范》，所采用的膨胀螺栓尺寸及规格符应合《GB/T 22795-2008混凝土用膨胀锚栓型式与尺寸》，本计算中采用膨胀螺栓的称呼主要是为了与习惯上的描述一致，在以下计算中可简称为膨胀螺栓或螺栓或锚栓。本计算中所适用的膨胀螺栓主要结构如下图所示。一、主要参数 1.1主要输入条件 膨胀螺栓螺杆材质 SS304 膨胀螺栓螺杆力学性能等级70A 螺杆计算小径D 1 13.84mm 膨胀螺栓螺杆名义直径Dia M16mm 螺杆计算直径D 16mm 膨胀螺栓名义长度L 150mm 螺杆计算面积A s 150.33mm 2混凝土强度等级C35混凝土的厚度 15.748 英寸混凝土的厚度C t 400 mm 膨胀螺栓连接板在混凝土结构表面上的位置及尺寸参数 单个连接板上膨胀螺栓的数量 单个连接板螺栓数量 2连接板类型C 根据连接板与混凝土的位置不同，连接板的类型（具体见下简图） 145150250 Use Metric Units 一个螺栓 四个螺栓 1-A 1-B 1-D 2-A 2-B 2-C 2-D A B C D 两个螺栓 HELP ME ！ 螺栓特殊长度输入 检查混凝土厚度 螺栓特殊材质输入 1-C 1-E 2-E E

膨胀螺栓连接板的设计尺寸 a13英寸76.2mm a23英寸76.2mm a33英寸76.2mm a43英寸76.2mm B110英寸254mm B26英寸152.4mm S14英寸101.6mm S2--英寸mm C14英寸101.6mm 请输入螺栓至混凝土边距C1检查数据是否完整 YES C24英寸101.6mm 请输入螺栓至混凝土边距C2 C3--英寸700mm 无边界混凝土，假定5倍螺栓有效长度C4--英寸 700mm 无边界混凝土，假定5倍螺栓有效长度 1.2载荷数据输入 请注意以下载荷的方向，荷载为拉力时按正常数据输入。当载荷为压力时，当为压力时按负值输入。 地震荷载输入参数恒荷载活荷载风荷载 水平地震竖向地震单个连接板设计荷载N （见右图） 2.20 2.205000.004000.003000.00磅力 1.00 1.002267.961814.371360.78公斤力 设计地震设防裂度8所属地设计地震分组第一组单个连接板设计荷载组合N d （见右图） 3448公斤力 设计拉力与锚固地面的夹角 α (o ) 47o 当前页面显示的设计荷载组合是否已经包含地震荷载组合Yes 最终结果 YES 说明：以上荷载组合根据《GB 5009-2012建筑结构荷载规范》及《GB 50011-2010建筑抗震设计规范》相关条文规定，选取可能出现的最不利的荷载组合类型，分别按不两只荷载组合数据难处锚固是否安全。 根据以上各项荷载组合类别分别计算，产生最大效应时对应的组合是荷载 组合五 在本计算过程中产生最大荷载效应时，其荷载组合具体类型如下： 4-A 4-B 4-D 第一种荷载组合第二种荷载组合 第三种荷载组合 第四种荷载组合 第五种荷载组合第六种荷载组合第七种荷载组合第八种荷载组合 清除所有计算数据 快速计算所有荷载组合 检查输入数据是否完整 显示荷载组合 隐藏荷载组合4-C 4-E

柱模板(设置对拉螺栓)技术交底(BZC )

柱模板（设置对拉螺栓）技术交底

使用。 5、为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵。 6、所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。 7、模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。 8、严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。 9、每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。 10、所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固。 11、阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理。 12、为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。 安全保证措施1、模板安装高度在2m及以上时，应符合现行国家标准《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80的有关规定。 2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。 3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁散放在模板或脚手板上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。 4、安装模板时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。且不得将模板支搭在门窗框上，也不得将脚手板支搭在模板上，并严禁将模板与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作平台支成一体。 5、当模板安装高度超过3.0m时，必须搭设脚手架，除操作人员外，脚手架下不得站其他人。高处作业时，操作人员应佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。 6、作业人员严禁攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等，不得在高处的墙顶、独立梁或在其模板上行走。 7、吊运大块或整体模板时，当垂直吊运时，应采取不少于两个吊点，水平吊运应采取不少于四个吊点。吊运必须使用卡环连接，并应稳起稳落，待模板就位连接牢固后，方可摘除卡环。 8、模板及其配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应对所有部件进行认真检查，不符合要求者不得使用。 9、在高处安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆。在临街面及交通要道地区，尚应设警示牌，派专人看管。 10、施工现场的用电，应符合国家现行标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ 46的有关规定。 11、搭设应由专业持证人员安装，安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。 12、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。 注意事项模板工程安装前准备工作： 1、模板拼装 模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。 2、模板的基准定位工作 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。 3、标高测量 利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。 4、竖向模板的支设应根据模板支设图。 5、已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。 6、支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。 应注意的质量问题： 1、涨模、断面尺寸不准防治的方法：根据柱高和断面尺寸设计核算柱箍自身的截面尺寸和间距，以及对大断面柱使用穿柱螺栓和竖向钢楞，以保证拄模的强度、刚度足以抵抗混凝土的侧压力。施工应认真按设计要求作业。 2、柱身扭向防治的方法，支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安装斜撑(或拉锚)，吊线找垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠所示两点到柱位置线距离均相等保证柱模不扭向。