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超深层曝气法中空气量的计算

收稿日期:2005-04-10

作者简介:高　岩(1963-),男,讲师,主要从事给排水处理研究.

文章编号:167124229(2005)0520466204

超深层曝气法中空气量的计算

高　岩

(广州大学市政技术学院,广东广州　510500)

摘　要:从垂直气液两相流运行动力学角度,提出超深层曝气工艺中空气量的计算方法.经验证,用此法计算出的风量、风压,可以在工程设计中较合理地选用空压机或鼓风机.关键词:超深层曝气;空气量;计算方法中图分类号:X 703 文献标识码:A

超深层曝气法虽已进入工业规模生产阶段,

但目前还缺乏系统性工艺计算资料.为寻求超深层曝气的优化设计参数和有关超深层曝气估算的误差,以及探索超深层曝气井设计简化计算方法,现参照有关资料和在超深层曝气工程设计、模拟试验中的认识对超深层曝气工艺中计算中的空气量问题作如下探讨,供参考.

1　气阻及水阻的计算

超深层曝气池的运转是一个包括气、液、固三

相流并伴有能量转化的生化过程.如果忽略固相、正常的超深层流态属以液体为连续相,气体为分散相的气液两相流.其运转所需要的总驱动力也就是超深层的总阻力(Y ),是由水力阻力(F )和气浮阻力(ΔJ )两部分组成的,即(1)式所示.

Y =F +ΔJ (m )

(1)1.1　水阻

水阻就是流体在池内循环流动所产生的水头损失(F ),包括沿程损失(F 1)和局部损失(F 2)即(2)式所示:

F =F 1+F 2(m )(2) 当循环流量确定后,F 1和F 2可按水力学公

式求出.对于同心圆式超深层曝气池,其沿程损失(F 1)可按(3)式计算:

F 1=K

λH V 12

d 12g

(3)

式中:λ为沿程损失系数;H 为池深(m );d 1为下

降管直径(m );V 1为下降管内液体流速(m ?s -1);g 为重力加速度(m ?s -2);K 为系数,K =1+

(n -1)(n 2-1)2

;n 为超深层曝气池断面几何参

数,n =D/d 1;D 为超深层曝气池外井筒内径(m ).1.2　气阻

气阻是由于注入池内的空气气泡的—上浮作用对液化循环所造成的阻力.下降管中气泡的上浮速度与液流方向相反,故气泡下流速度比液流慢;上升管中气泡的上浮与液流方向相同,故其移动比液流快,所以在同一水深上升管中的空隙率ε2比下降管的ε1小,因此气阻可以通过下降与上升两管中空隙率总和的差值求出.由于通过同一水深的下降管和上升管断面的气体流量平衡,故

　Ψ=ε2ε1

=S 1(V 1-V b )S 2(V 2+V b )=V 2(V 1-V b )V 1(V 2+V b )　(4)式中:Ψ为上升管与下降管的空隙率的比值;S 1为下降管断面面积(m 2);S 2为上升管断面面积

(m 2);V 2为上升管内液体流速(m ?s -1);V b 为气

泡上浮流速(m ?s -1).

根据气体的等温压缩方程式,可求得水深X (m )处的空隙率ε(X ),如(5)式所示.

ε(X )=ε(0)

ρgX A

(5)

式中:ρ为液体密度(g ?cm -3);A 为水深为零米处的大气压(Pa ).

上述关系式,以水深H 与空隙率ε绘成曲线,

　第4卷　第5期

2005年　10月　

广州大学学报(自然科学版)

Journal of G uangzhou University (Natural Science Edition )

V ol.4　N o.5

Oct.　2005

如图1和图2所示

图1　水泵循环式超深层曝气池

Fig.1　Super 2deep aeration tank of water pum p

circulation

图2　气提循环式超深层曝气池

Fig.2　Super 2deep aeration tank of gas stripping circulation

把(5)式沿水深X =0～H 积分,便可求出池深一侧的空隙率总和,亦即空隙率面积水头J

(m ),如(6)式所示:

J =C

ε(0)ln (1+H

)(6)

式中:C 为常数,C =A ρg

=10(m ).

下降管一侧的J 1阻碍循环,上升管一侧的J 2

起气提作用,故其差值便是气浮阻力ΔJ.

J =J 1-J 2(m )

(7)

1.3　循环动力

图1表明,需要由外部动力克服水阻和气阻进行循环,所需要的总水头(Y )按(8)式计算

Y =F +ΔJ =F +(1-Ψ)J 1(m )(8)

循环水泵的动力N 按(9)式计算.

N =

1000QY

102

(kW )(9)

式中:Q 为池内循环流量(m 3?s -1).

由图2可以看出,J 1-J 2就是气提循环的驱

动力,当该值与水阻相等时,不用提供曝气空气以

外动力就能维持循环.它是靠在下降管内一定深度h 处曝气才得以满足的,h 可由(10)式求出:

h =C Y

C ε1(0)-1(m )

(10)

式中ε1(0)为下降管水深X =0处的空隙率,是一个

虚构值,以h 处的实际ε(h ),按(5)式推算求空气压缩动力功率Na 可按(11)式计算.

Na =

qA 10000102×3600ηK K -1(A +Pa A

)K-1K -1(kW )(11)

式中:q 为曝气量(Nm 3?h -1);A 为大气压(kg ?cm -2);Pa 为供气压力(kg ?cm -2);K 为绝热压缩系数,空气为1.4;η为效率,一般为0.7～0.8.以某制药厂废水处理站的超深层曝气池D ×H =110×100(m ),中心管d 1=016()为例,计算其阻力结果见表1和表2.从表中可以看出水阻随循环流速的增加而增加,气阻随循环流速的增加而减少.当空隙率一定时,存在有使超深层曝气池阻力取最小值的循环流速,该流速随空隙率的增加而增加,但泵提升循环式超深层曝气池和气提循环式超深层曝气池在池顶端达到最大空隙率时,两者取阻力最小值时的循环流速不同,气提循环流速大于泵提循环流速(见表3).

从表1、2、3中可以看出在工程设计中,按容积负荷等确定超深层曝气池几何尺寸后,假如只确定一个循环流量进行计算超深层曝气池的阻力,往往不能代表实际工况.因此应根据废水的水质和水量等条件进行超深层曝气池的优化设计,经过计算来确定超深层曝气池的尺寸以取得阻力最小的循环流速.

2　空气量计算

对于泵提升循环式超深层曝气池空气耗量显

然按生物需氧量确定.对于气提循环式空气量目前尚无成熟的计算公式.为说明问题方便起见,仍以上例分别按生物需氧量、最大空隙率,两种计算方法比较如下:

2.1　按生物需氧量计算空气量

O 2=a ′QL r +b ′vN ′W

(12)

式中:O 2为混合液需氧量[kg (O 2)?d -1];a ′为氧化BOD 5需氧量[kg (O 2)?kg (BOD 5)

-1

],一般0.42

64　第5期

高　岩:超深层曝气法中空气量的计算

表1　泵提升循环式阻力计算表

T able1　Resistance com putation table of pum p lifting circulation

V1 /(m?s-1)V2

/(m?s-1)

/(m3?h-1)

1(0)

=0.08

1(0)

=0.10

1(0)

=0.12

1(0)

=0.14

1(0)

=0.16

1(0)

=0.18

1(0)

=0.20ΔJ YΔJ YΔJ YΔJ YΔJ YΔJ YΔJ Y

0.78

0.94

1.09 1.23 1.40 1.56 1.720.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

1.1

831

1002

1162

1310

1492

1662

1882

0.385

0.454

0.507

0.550

0.589

0.621

0.649

0.22

0.32

0.43

0.54

0.71

0.88

1.06

1.18

1.04

0.95

0.86

0.79

0.72

0.67

1.40

1.36

1.38

1.40

1.49

1.61

1.73

1.47

1.31

1.18

1.08

0.99

0.91

0.84

1.69

1.63

1.61

1.62

1.70

1.79

1.90

1.77

1.57

1.42

1.30

1.18

1.09

1.01

1.99

1.89

1.84

1.83

1.89

1.97

2.07

1.83

1.66

1.51

1.38

1.27

1.18

2.29

2.15

2.08

2.05

2.09

2.15

2.24

2.36

2.10

1.89

1.73

1.58

1.48

1.35

2.58

2.42

2.32

2.27

2.29

2.33

2.41

2.66

2.36

2.13

1.94

1.77

1.64

1.52

2.88

2.68

2.56

2.48

2.51

2.58

2.95

2.62

2.36

2.16

1.97

1.82

1.68

3.17

2.94

2.79

2.70

2.68

2.70

2.74

表2　气提循环式阻力计算表

T able2　Resistance com putation table of gas stripping circulation

V1 /(m?s-1)V2

/(m?s-1)

/(m3?h-1)

2(0)

=0.08

2(0)

=0.10

2(0)

=0.12

2(0)

=0.14

2(0)

=0.16

2(0)

=0.18

2(0)

=0.20ΔJ YΔJ YΔJ YΔJ YΔJ YΔJ YΔJ Y

1.23 1.40 1.56 1.72

1.87

2.02 2.18 2.340.8

0.9

1.0

1.1

1.2

1.3

1.4

1.5

1310

1492

1662

1822

1993

2153

2323

2493

0.550

0.589

0.621

0.649

0.672

0.692

0.710

0.726

0.54

0.71

0.88

1.06

1.26

1.46

1.71

1.97

1.56

1.34

1.15

1.03

0.94

0.86

0.78

0.72

2.10

2.05

2.03

2.09

2.19

2.32

2.49

2.68

1.96

1.68

1.48

1.29

1.17

1.07

0.98

0.90

2.50

2.39

2.35

2.43

2.52

2.69

2.88

2.36

2.00

1.76

1.56

1.41

1.28

1.18

1.09

2.90

2.71

2.63

2.62

2.67

2.74

2.88

3.06

2.75

2.34

2.05

1.82

1.64

1.49

1.37

1.26

3.29

3.05

2.93

2.88

2.90

2.95

3.08

3.24

3.15

2.68

2.38

2.08

1.87

1.71

1.56

1.44

3.68

3.39

3.26

3.14

3.13

3.17

3.27

3.41

3.53

3.01

2.64

2.34

2.11

1.92

1.76

1.60

4.07

3.72

3.52

3.40

3.37

3.38

3.47

3.57

3.93

3.34

2.93

2.58

2.34

2.14

1.96

1.81

4.47

4.05

3.81

3.64

3.60

3.59

3.67

3.78

表3　使超深层曝气池阻力取最小的循环流速T able3　Rate of circulating flow when the resistance of the super -deep aeration tank is the minimum

气提循环式

2(0)V1/(m?s-1)V2/(m?s-1)

泵提升循环式

2(0)V1/(m?s-1)V2/(m?s-1)

0.08 0.10 0.12 0.14 0.16 0.18 0.201.56

1.56

1.72

1.87

2.02

1.00

1.10

1.20

1.30

0.08

0.10

0.12

0.14

0.16

0.18

0.20

0.94

1.09

1.23

1.40

0.60

0.70

0.80

0.90

～0.53;Q为设计进水流量m3?d-1;Lr为去除BOD5浓度kg?m-3;b′为污泥自身氧化率(l/d)也即[kg (O2)?kg(M LVSS)-1?d-1]一般0.188～0.11;v为曝气池容积(m3);N W′为M LVSS浓度(kg?m-3).

将上例超深层曝气有关数据代入(12)式,Q=208m3?d-1,v=153.8m3,N W′=10kg?m-3,Lr= 10.24×0.5=5.12kg?m-3,去除率90%,则

O2=0.53×2.08×5.12×0.9+0.188×

153.8×10=797(kg?d-1).

氧的利用率以50%计,则需空气量为

G S=

7.97

1.429×0.21×0.5

=5313Nm3?d-1=

3.69Nm3?min-1.

2.2　按最大空隙率计算

对于气提式循环超深层曝气池最大空隙率发生在上升管顶部,其气泡通过该断面的速度为V2,则通过该断面的空气量为

G S=S2V2ε2(0)60(13)则计算得

G S=2×0.461×1.2×0.18×60=11.95Nm3?m in-1.

按(11)式计算空气压缩动力Na为

864

广州大学学报(自然科学版)第4卷　

Na =

11.95×60×1102×3600×0.8?10000×1.41

1.41-1

(1+2.461

)1.41

-11.41-1=36.5kW .

从以上计算结果看出,当按生化需氧量计算的空气量大于气提式计算的空气量时,应按生化需氧量确定空气量,由于超深层曝气池多用于处理高浓度有机废水,一般情况下气提需空气量大于生化需空气量,应按(12)式来确定空压机风量.从(12)式可以看出空气量只与超深层曝气池的断面积、空隙率、循环流量有关,而与超深层曝气池的深度无关.只是不同深度的超深层曝气池其所需风压不同而已.按以上计算方法计算空气量与实际耗气量比较见表4.

表4　空气量计算值与实际耗气量比较表

T able 4　C om paris on table of air quantity com puted value and ac 2

tual air consum ption

超深层曝气池几何尺寸/m 计算值/

(Nm 3?h -1)实耗气量/

(Nm 3?h -1)备注<5×5028262424杭州制药厂<0.8×80

195

180

太原制药厂

3　结　语

超深层曝气池内的流体属于工程范畴的垂直气液两相流,这是一种较复杂的流态,其气阻是由于气体上浮作用对液化循环所造成的阻力.气阻实际上也就是下降管与上升管由于空隙率不同所形成的静水压力的差值.超深层曝气池内水阻随循环流速的增加而增加,气阻随循环流速的增加而减少,当空隙率一定时,存在有使阻力为最小值的循环流速.该流速随池径D 的增加而增加.设计中确定几何尺寸后,可以通过列表、作图法求出使阻力取最小值的循环流速.所需空气量泵提升超深层曝气池按生物需氧量计算,气提式超深层曝气池可按(13)式确定空压机风量,风压按(10)式确定.(13)式中V 2的确定应保证超深层曝气池底部不发生沉积,一般认为V 2大于1m 为宜.确定V 2后由阻力计算表查出使阻力取得最小值的ε2(0),计算空气量.不同空隙率下的最佳流速不同,所以V 2一定时只有一个使超深层曝气池阻力取得最小值的空隙率.为选择合理的风量风压,进行以上计算是必要的.

参考文献:

[1]　许保玖,龙腾锐.当代给水与废水处理原理[M].北京:高等教育出版社,1999.

X U Bao 2jiu ,LONG T eng 2rui.C ontem porary theory of water supply and wastewater treatment[M].Beijing :Higher Education Press ,1999.

[2]　羊寿生.曝气的理论与实践[M].北京:中国建筑工业出版社,1982.

Y ANG Shou 2sheng.Theory and practice of aeration[M].Beijing :China Building Industry Press ,1982.

C alculation of air volume in deep 2w ell aeration

GAO Y an

(School of Municipal T echnology ,G uangzhou University ,G uangzhou 510500,China )

Abstract :From the trans fer dynamics in perpendicular gas 2liquid phase flow point of view ,this paper put forward a calculating method of air v olume in deep 2well process design.By verification ,it showed that air v olume and air pres 2sure calculated with this method could be reas onably applied to engineering design for selecting air 2com presses or air 2blower.

K ey w ords :deep 2well aeration ;air v olume ;calculation

【责任编辑:刘少华】

64　第5期

高　岩:超深层曝气法中空气量的计算

气缸的耗气量计算公式

气缸的耗气量可以分成最大耗气量和平均耗气量。最大耗气量是气缸以最大速度运动时所需要的空气浏览，可以表示成： qr=0.0462D^2*um(P+0.102) 例如缸径D为10cm，最大速度为300mm/s，使用压力为0.6Mpa，则气缸的最大耗气量qr=0.046*10^2*300*(0.6+0.102)=968.76(L/min)，因此选用cv值为1.0或有效截面积为18mm左右的电磁阀即可满足流量要求。若气缸的使用压力为0.5Mpa，最大速度为200mm/s，则气缸的最大耗气量为qr=553.84。如果缸径D为50cm，最大速度为300mm/s，使用压力为0.6Mpa，则气缸的最大耗气量为qr=242.19，因此选用cv值选用0.3左右的即可。平均耗气量是气缸在气动系统的一个工作循环周期内所消耗的空气流量。可以表示成： qca=0.00157（D^2*L+d^2*ld）N(p+0.102) 上式中， qca：气缸的平均耗气量，L/min(ANR)； N：气缸的工作频率，即每分钟内气缸的往复周数，一个往复为一周，周/min； L：气缸的行程，cm； d：换向阀与气缸之间的配管的内径；cm ld：配管的长度，cm。例如，缸径D为100mm（10cm）、行程L为100mm（10cm）的气缸，动作频率N为60周/min，d=10mm（1cm），ld=60mm（6cm）， qca=0.00157（D^2*L+d^2*ld） N(p+0.102)=0.00157*(10^2*10+1^2*6))*60*(0.6+0.102)=66.5251704L/min(ANR). 平均耗气量用于选用空压机、计算运转成本。最大耗气量用于选定空气处理原件、控制阀及配管尺寸等。最大耗气量与平均耗气量之差用于选定气罐的容积。

天然气用气量指标和用气量计算

城市天然气的年用气量 1.各类用户的用气量指标用气量指标又称为耗气定额，常用热量指标来表示用气量指标。（1）居民生活用气量指标居民生活用气量指标是指城镇居民每人每年平均天然气的用气量。影响居民生活用气量指标的因素很多，如地区的气候条件、居民生活水平和饮食生活习惯、居民每户平均人口数、住宅内用气设备的设置情况、公共生活服务网的发展情况、燃气价格等。通常, 低，则居民生活用气量指标也高。但是, 进，居民生活用气量又会下降。上述各种因素错综复杂、相互制约, 住宅内用气设备齐全，地区的平均气温随着公共生活服务网的发展以及燃具改因此对居民生活用气量指标的影响无法精确确定。一般情况下需统计 5?20年的实际运行数据作为基本依据，用数学方法处理统计数据，并建立适用的数学模型，分析确定；并预测未来发展趋势，然后提出可靠的用气量指标推荐值。我国一些地区和城市的居民生活用气量指标见表 4?1。表4?1城镇的居民生活用气量指标单位：MJ/（人?年）（2）公共建筑用气量指标影响公共建筑用户用气量指标的因素主要有城市天然气的供应情况、用气设备性能、热效率、加工食品的方式和地区的气候条件等。公共建筑用气量指标一般也应根据当地公共建筑用气量的统计数据分析确定。我国几种公共建筑用气量指标见表 4?2 o 表4?2公共建筑用气量指标

(3)工业企业用气量指标工业企业用气量指标可由产品的耗气定额或其他燃料的实际消耗量进行折算，也可以按照同行业的用气量指标分析确定。我国部分工业产品的用气量指标见表4?3 o (4)建筑采暖及空调用气量指标采暖和空调用气量指标可按国家现行标准《城市热力管网设计规范》CJJ 34或当地建筑物耗热量指标确定。表4?3部分工业产品的用气量指标 (5)天然气汽车用气量指标天然气汽车用气量指标应根据当地天然气汽车种类、车型和使用量的统计数据分析确定。当缺乏用气量的实际统计资料时，可参照已有燃气汽车城镇的用气量指标分析确定。

各类用户用气量计算示例

3 各类用户用气量计算示例 3.1 年用气量计算随着城市的发展和现代化进程，城市人口逐年增多，相应的燃气用气量也逐年增多，所以在进行用户用气量计算时必须考虑到人口增长，即按近期（5年发展）、中期（10年发展）、远期（15年发展）城市发展来进行规划计算。在进行城市燃气输配系统的设计时，首先要确定燃气需用量，即年用气量。年用气量是确定气源、管网和设备燃气通过能力的依据。年用气量主要取决于用户类型、数量及用气量指标。分别计算各类用户的年用气量。各类用户年用气量之和为城市年用气量。某市是一个面积为11.64平方千米，人口约为46万的城市。该市的燃气用户有：居民用户、公共建筑用户、大型公共建筑用户、工业企业用户、CNG 加气站五类。其中工业企业有纺织厂、灯泡厂、食品厂三家，大型公共建筑有高级饭店和宾馆。工业企业用气负荷为：纺织厂 150 Nm 3/h （二班制）灯泡厂 300 Nm 3/h （三班制）食品厂 100 Nm 3/h （二班制）大型公共建筑用气负荷：高级饭店 300 Nm 3/h （三班制）宾馆 300 Nm 3/h （三班制） 3.1.1 居民生活年用气量在计算居民生活年用气量时，需要确定用气人数。居民用气人数取决于城镇居民人口数及气化率。气化率是指城镇居民使用燃气的人口数占城镇总人口的百分数。居民用户的供气必须保证其连续稳定供气。影响居民生活用气量指标的因素很多，如住宅的用气设备，公共生活服务网的发展程度，居民的生活水平和生活习惯等。根据居民生活用气量指标、居民数、气化率即可按下式计算居民生活年用气量： l y H Nkq Q = 式中 y Q ——居民生活年用气量（Nm 3/a ）； N ——居民人数()人；

《城市天然气的年用气量参考表》

城市天然气的年用气量 2010-7-8 1. 各类用户的用气量指标用气量指标又称为耗气定额，常用热量指标来表示用气量指标。 (1) 居民生活用气量指标居民生活用气量指标是指城镇居民每人每年平均天然气的用气量。影响居民生活用气量指标的因素很多，如地区的气候条件、居民生活水平和饮食生活习惯、居民每户平均人口数、住宅内用气设备的设置情况、公共生活服务网的发展情况、燃气价格等。通常，住宅内用气设备齐全，地区的平均气温低，则居民生活用气量指标也高。但是，随着公共生活服务网的发展以及燃具改进，居民生活用气量又会下降。上述各种因素错综复杂、相互制约，因此对居民生活用气量指标的影响无法精确确定。一般情况下需统计5～20年的实际运行数据作为基本依据，用数学方法处理统计数据，并建立适用的数学模型，分析确定；并预测未来发展趋势，然后提出可靠的用气量指标推荐值。我国一些地区和城市的居民生活用气量指标见表4-1。 ) (2) 公共建筑用气量指标影响公共建筑用户用气量指标的因素主要有城市天然气的供应情况、用气设备性能、热效率、加工食品的方式和地区的气候条件等。公共建筑用气量指标一般也应根据当地公共建筑用气量的统计数据分析确定。我国几种公共建筑用气量指标见表4-2。

(3) 工业企业用气量指标工业企业用气量指标可由产品的耗气定额或其他燃料的实际消耗量进行折算，也可以按照同行业的用气量指标分析确定。我国部分工业产品的用气量指标见表4-3。 (4) 建筑采暖及空调用气量指标采暖和空调用气量指标可按国家现行标准《城市热力管网设计规范》CJJ 34或当地建筑物耗热量指标确定。 (5) 天然气汽车用气量指标天然气汽车用气量指标应根据当地天然气汽车种类、车型和使用量的统计数据分析确定。当缺乏用气量的实际统计资料时，可参照已有燃气汽车城镇的用气量指标分析确定。 2. 城市天然气年用气量计算在进行城市天然气配气系统的设计时，首先要确定燃气需要量，即年用气量。年用气量是确定气源、管网和设备燃气通过能力的依据。

天然气技术指标 (2)

《天然气》1999年8月20日发布，2000年3月1日实施天然气按硫和二氧化碳含量分为一类、二类和三类。天然气的技术指标天然气中硫化氢含量—— 规定天然气中硫化氢含量的目的在于控制气体输配系统的腐蚀以及对人体的危害。湿天然气中，当硫化氢含量不大于6 mg/m3时，对金属材料无腐蚀作用，硫化氢含量不大于20 mg/m3时，对钢材无明显腐蚀或此种腐蚀程度在工程所能接受的范围内。天然气中总硫含量—— 不同用途的天然气对其中的总硫含量要求各不相同。作为燃料，这个要求是由所含的硫化物燃烧生成二氧化硫对环境与人体的危害程度确定的。有关标准、规范均有明确的规定。作为原料，由于加工目的不同所需净化深度各异，对于出矿质量并无统一要求。天然气分类—— 一、二类气体主要用作民用燃料。世界各国商品天然气中硫化

氢控制含量大多为5~23 mg/m3。为防止配气系统的腐蚀和保证居民健康，本标准规定一、二类天然气中硫化氢含量分别不大于6 mg/m3和20mg/m3。三类气体主要用作工业原料或燃料。天然气加臭—— 作为民用燃料，天然气应具有可以察觉的臭味；无臭味或臭味不足的天然气应加臭。加臭剂的最小量应符合当天然气泄漏到空气中，达到爆炸下限的20%浓度时，应能察觉。加臭剂常用具有明显臭味的硫醇、硫醚或其他含硫化合物配制。其他—— 考虑到由于个别用户对天然气质量要求不同，以及现有不少用户已建有天然气净化设施这一情况，在满足国家有关安全卫生等标准的前提下，对于三个类别之外的天然气，供需双方可用合同或协议来确定其具体要求。天然气的输送、储存和使用—— 1、在天然气交接点的压力和温度条件下，天然气中应不存在液态烃。 2、天然气中固体颗粒含量应不影响天然气的输送和使用。

天然气-用气量指标和年用气量计算

城市天然气的年用气量 1. 各类用户的用气量指标用气量指标又称为耗气定额，常用热量指标来表示用气量指标。 (1) 居民生活用气量指标居民生活用气量指标是指城镇居民每人每年平均天然气的用气量。影响居民生活用气量指标的因素很多，如地区的气候条件、居民生活水平和饮食生活习惯、居民每户平均人口数、住宅内用气设备的设置情况、公共生活服务网的发展情况、燃气价格等。通常，住宅内用气设备齐全，地区的平均气温低，则居民生活用气量指标也高。但是，随着公共生活服务网的发展以及燃具改进，居民生活用气量又会下降。上述各种因素错综复杂、相互制约，因此对居民生活用气量指标的影响无法精确确定。一般情况下需统计5～20年的实际运行数据作为基本依据，用数学方法处理统计数据，并建立适用的数学模型，分析确定；并预测未来发展趋势，然后提出可靠的用气量指标推荐值。我国一些地区和城市的居民生活用气量指标见表4-1。表4-1 城镇的居民生活用气量指标单位：MJ/(人·年) 有集中供无集中供暖有集中供无集中供城镇地区城镇地区暖的用户的用户暖的用户暖的用户25122303～～东北地区1884 成都～2303 2931 2721 华东、中南地2303～2093～2303 上海—— 2512 区～27212512～2931 北京3140 (2) 公共建筑用气量指标影响公共建筑用户用气量指标的因素主要有城市天然气的供应情况、用气设备性能、热效率、加工食品的方式和地区的气候条件等。公共建筑用气量指标一般也应根据当地公共建筑用气量的统计数据分析确定。我国几种公共建筑用气量指标见表4-2。4-2公共建筑用气量指

天然气-用气量指标和年用气量计算

城市天然气的年用气量 1. 各类用户的用气量指标用气量指标又称为耗气定额，常用热量指标来表示用气量指标。 (1) 居民生活用气量指标居民生活用气量指标是指城镇居民每人每年平均天然气的用气量。影响居民生活用气量指标的因素很多，如地区的气候条件、居民生活水平和饮食生活习惯、居民每户平均人口数、住宅内用气设备的设置情况、公共生活服务网的发展情况、燃气价格等。通常，住宅内用气设备齐全，地区的平均气温低，则居民生活用气量指标也高。但是，随着公共生活服务网的发展以及燃具改进，居民生活用气量又会下降。上述各种因素错综复杂、相互制约，因此对居民生活用气量指标的影响无法精确确定。一般情况下需统计5～20年的实际运行数据作为基本依据，用数学方法处理统计数据，并建立适用的数学模型，分析确定；并预测未来发展趋势，然后提出可靠的用气量指标推荐值。我国一些地区和城市的居民生活用气量指标见表4-1。 ) 《 (2) 公共建筑用气量指标影响公共建筑用户用气量指标的因素主要有城市天然气的供应情况、用气设备性能、热效率、加工食品的方式和地区的气候条件等。公共建筑用气量指标一般也应根据当地公共建筑用气量的统计数据分析确定。我国几种公共建筑用气量指标见表4-2。

(3) 工业企业用气量指标工业企业用气量指标可由产品的耗气定额或其他燃料的实际消耗量进行折算，也可以按照同行业的用气量指标分析确定。我国部分工业产品的用气量指标见表4-3。 (4) 建筑采暖及空调用气量指标采暖和空调用气量指标可按国家现行标准《城市热力管网设计规范》CJJ 34或当地建筑物耗热量指标确定。 , : (5) 天然气汽车用气量指标天然气汽车用气量指标应根据当地天然气汽车种类、车型和使用量的统计数据分析确定。当缺乏用气量的实际统计资料时，可参照已有燃气汽车城镇的用气量指标分析确定。

居民燃气入户及用气合同(个人)

居民燃气入户及用气合同（个人）合同编号：XX销合字（20XX）XXX号（居民）甲方（用气方）：号：用气地址：邮政编码：家庭：移动：乙方（供气方）：邮政编码：： 24小时服务：传真：甲方为了获得乙方的燃气供应服务，甲方将其燃气入户项目（以下简称“项目”）委托由乙方组织建设，授权乙方确定适格的单位进行项目的设计、施工，并由乙方向甲方供应燃气。为了明确双方的权利、义务，根据《中华人民国合同法》等相关法律、法规和规章的规定，经甲乙双方协商，特签订本合同（以下简称“本合同”）。第一条：用气性质、用气种类、供气方式、供气质量、燃气入户项目容、通气时间甲方的燃气器具名称及数量 1、用气性质：居民用气。 2、用气种类：天然气、液化石油气、人工煤气、矿井气、其他。 3、供气方式：管道输送。 4、供气质量：乙方所供燃气气质应当执行国家标准，乙方保证在燃气燃烧器具前压力符合国家标准的规定。 5、燃气入户项目容：燃气管道的设计、施工及竣工验收，其围从市政干管至进入甲方居民用户室的表后阀为止。 6、通气时间：甲方按本合同第二条第1款的约定支付全部款项且在甲方所在安装区域委托户数达到总户数的时通气。 7、甲方的燃气器具名称及数量：。第二条：价格、计量、收费与付款方式 1、签订本合同后，按照当地政府有关部门的文件及国家有关的收费标准，甲方应向乙方支付费元；其他收费项目：，费用：元。合计金额为元。上述费用支付方式：。 2、燃气价格按照物价主管部门价格文件执行。 3、燃气计量以基表显示的数据为基准数据，计量单位为立方米（m3）。 4、计量设备如出现故障或停止计量，用气量将按近三个月有效抄表数的平均数确定（如

曝气池设计

曝气池设计计算..

第二部分：生化装置设计计算书说明：本装置污水原水为石油炼制污水、生活污水，要求脱氮。污水处理时经隔油、LPC除油、再进行生化处理，采用活性污泥工艺。根据处曝气池设计计算备注一、工艺计算（采用污泥负荷法计算）理要求选用前置反硝工艺——缺氧（A）、一级好氧（O1）、二级好氧（O2）三级串联方式，不设初沉池。本设计的主要内容是一级好氧装置的曝气池、二沉池及污泥回流系统。曝气池设计计算部分

曝气池设计计算部分 1．处理效率E %100%100?=?= La Lr La Lt La E －式中 La ——进水BOD 5浓度，kg/m 3, La=0.2kg/m 3 Lt ——出水BOD 5 浓度，kg/m 3，Lt ＝0.02kg/m 3 Lr ——去除的BOD 5浓度，kg/m 3 Lr=0.2－0.02=0.18kg/m 3 %90%1002 .002.02.0=?-=E 2．污水负荷N S 的确定选取N S ＝0.3 kgBOD 5／kgMLVSS ·d 3．污泥浓度的确定（1）混合液污泥浓度（混合液悬浮物浓度）X (MLSS) ()SVI 110 3 R r R X +?= 式中 SVI ——污泥指数。根据N S 魏先勋 305页 BOD 去除率 E ＝ 90％ N S ＝0.3 三废 523页

值，取SVI=120 r——二沉池中污泥综合指数，取r=1.2 R——污泥回流比。取 R=50% 曝气池设计计算备注曝气池设计计算部分

曝气池设计计算部分 () 3 .35.01120102.15.03=+???=X kg/m 3 （2）混合液挥发性悬浮物浓度X ＇ (MLVSS) X ＇＝f X 式中 f ——系数，MLVSS/MLSS ，取f =0.7 X ＇＝0.7×3.3＝2.3 kg/m 3 （3）污泥回流浓度Xr 3 33 kg/m 102.1120 10 10=?=?=r SVI Xr 4．核算污泥回流比R ()R R X Xr += 1 R R )1(3.310+?= R ＝49%，取50% 5．容积负荷Nv Nv ＝X ＇Ns ＝2.3×0.3＝0.69 X ＝ 3.3kg/ m 3 魏先勋 305页 X ＇ =3.3kg /m 3 高俊发 137页 Xr ＝10 kg/m 3

曝气池设计计算

值，取SVI=120 r——二沉池中污泥综合指数，取r=1.2 R——污泥回流比。取 R=50% 曝气池设计计算备注曝气池设计计算部分

如何来确定和计算用气量

如何确定和计算用气量确定一个新厂的压缩空气要求的传统方法是将所有用气设备的用气量（m3/min）加起来，再考虑增加一个安全、泄露和发展系数。在一个现有工厂里，你只要作一些简单的测试便可知道压缩空气供给量是否足够。如不能，则可估算出还需增加多少。一般工业上空气压缩机的输出压力为0.69MPa（G），而送到设备使用点的压力至少0.62MPa。这说明我们所用的典型空气压缩机有0.69MPa（G）的卸载压力和0.62MPa（G）的筒体加载压力或叫系统压力。有了这些数字（或某一系统的卸载和加载值）我们便可确定。如果筒体压力抵于名义加载点（0.62MPa（G））或没有逐渐上升到卸载压力（0.69MPa（G）），就可能需要更多的空气。当然始终要检查，确信没有大的泄露，并且压缩机的卸载和控制系统都运行正常。如果压缩机必须以高于0.69MPa （G）的压力工作才能提供0.62MPa（G）的系统压力，就要检查分配系统管道尺寸也许太小，或是阻塞点对于用气量还需增加多少气量，系统漏气产生什么影响以及如何确定储气罐的尺寸以满足间歇的用气量峰值要求。一、测试法——检查现有空气压缩机气量定时泵气试验是一种比较容易精确的检查现有空气压缩机气量或输出的方法，这将有助于判断压缩空气的短缺不是由于机器的磨损或故障所造成的。下面是进行定时泵气试验的程序： A．储气罐容积，立方米 B．压缩机储气罐之间管道的容积立方米 C．（A和B）总容积，立方米 D．压缩机全载运行

E．关闭储气罐与工厂空气系统之间的气阀 F．储气罐放弃，将压力降至0.48 MPa（G） G．很快关闭放气阀 H．储气罐泵气至0.69 MPa（G）所需要的时间，秒现在你已有了确定现有压缩机实际气量所需要的数据，公式是： C=V（P2-P1）60/（T）PA C=压缩机气量，m3/min V=储气罐和管道容积，m3（C项） P2=最终挟载压力，MPa（A）（H项+PA） P1=最初压力，MPa（A）（F项+PA） PA=大气压力，MPa（A）（海平面上为0.1MPa）T=时间，s 如果试验数据的计算结果与你工厂空气压缩机的额定气量接近，你可以较为肯定，你厂空气系统的负荷太高，从而需要增加供气量。二、估算法 V=V现有设备用气量+V后处理设备用气量+V泄露量+V储备量三、确定所需的增加压缩空气根据将系统压力提高到所需要压力的空气量，就能确定需要增加的压缩空气供气量。 P2 需要的m3/min=现有的m3/min P1 式中，需要的m3/min=需要的压缩空气供气量现有的m3/min=现有的压缩空气供气量

曝气池设计

某居住区人口10000人，每人每日平均排污水量300L。每人每日排出BOD5量60g，SS为75g。则此区的日平均污水量为3000m3/d 即125m3/h 0.035m3/s 污水的BOD5浓度=60/300=200mg/L 污水的SS浓度=75/300=250(mg／L) (3)采用推流式曝气池，曝气池BOD负荷按下式计算：根据书本表12-1，取污泥负荷0.3kgBOD5/（kgMLSS·d） SVI=353Ls0.983=108 取X＝2000mg／L，则回流比r为：代入数据约为0.28 回流污泥量： Qr=r×Q=3000×0.28=840m3/d 回流污泥浓度： Xr=10^6/108=9259.3mg/l

(4)曝气池容积计算： V=3000×150/（0.3×2000） =750m3 曝气池有效水深取3m ，则曝气池表面积为： F=750/3=250m 2 宽取3.5m ，则池长L ＝250／3.5＝71.4(m)。采用4廊道，则每廊道长＝71.4／4＝17.9(m)。所以，曝气池尺寸为： 17.9×(3.5)×3=187.9(m 3)，共三个为750 m 3。 (5)曝气时间对原废水： T=V/Q=750/3000=0.25（d ）=6h 对混合液： T1=750/（3000+840）=0.195d=4.7h (6)污泥量二沉池去除的SS 量为： 3000×250×（1—0.3）×0.8×10-3=420（kg/d ）曝气池因去除BOD5而增殖的污泥量根据下式计算： Y r d X QS k VX ?=-

取Y=0.73，kd ＝0.075，MLVSS ／MLSS ＝0.8，则： =0.73×3000×（200*0.75*0.9）×10-3—0.075×750×2000×0.8×10^-3 =295.6 -90=205.6(kg ／d) 污泥最大增量为：420＋205.6＝625.6(kg ／d) 由于回流污泥浓度Xr ＝9259mg ／L ，则产生污泥体积为： 625.6/9259*1000=67.6m3/d (7)曝气系统平均需氧量平均需氧量按下式计算：取a ’＝0.5，b ’＝0.12，则： =0.5×3000×0.135+0.12×750×2×0.8=346.5（kg/d ）=14.4（kg/h ）设计参数： ①穿孔管距池底0.3m(淹没水深2.7 m)； ②工作水温20℃，Cs ＝9.2mg ／L ； Y r d X QS k VX ?=-''2r O aQS bVX =+

各类用户用气量计算示例

3 各类用户用气量计算示例 3.1 年用气量计算随着城市的发展和现代化进程，城市人口逐年增多，相应的燃气用气量也逐年增多，所以在进行用户用气量计算时必须考虑到人口增长，即按近期（5年发展）、中期（10年发展）、远期（15年发展）城市发展来进行规划计算。在进行城市燃气输配系统的设计时，首先要确定燃气需用量，即年用气量。年用气量是确定气源、管网和设备燃气通过能力的依据。年用气量主要取决于用户类型、数量及用气量指标。分别计算各类用户的年用气量。各类用户年用气量之和为城市年用气量。某市是一个面积为11.64平方千米，人口约为46万的城市。该市的燃气用户有：居民用户、公共建筑用户、大型公共建筑用户、工业企业用户、CNG 加气站五类。其中工业企业有纺织厂、灯泡厂、食品厂三家，大型公共建筑有高级饭店和宾馆。工业企业用气负荷为：纺织厂 150 Nm 3/h （二班制）灯泡厂 300 Nm 3/h （三班制）食品厂 100 Nm 3/h （二班制）大型公共建筑用气负荷：高级饭店 300 Nm 3/h （三班制）宾馆 300 Nm 3/h （三班制） 3.1.1 居民生活年用气量在计算居民生活年用气量时，需要确定用气人数。居民用气人数取决于城镇居民人口数及气化率。气化率是指城镇居民使用燃气的人口数占城镇总人口的百分数。居民用户的供气必须保证其连续稳定供气。影响居民生活用气量指标的因素很多，如住宅的用气设备，公共生活服务网的发展程度，居民的生活水平和生活习惯等。根据居民生活用气量指标、居民数、气化率即可按下式计算居民生活年用气量： l y H Nkq Q 式中 y Q ——居民生活年用气量（Nm 3/a ）；

曝气池计算

目录 1 总论 (2) 1.1曝气分类 (2) 1.1.1鼓风曝气 (2) 1.1.2机械曝气 (2) 1.1.3深井曝气 (3) 1.1.4纯氧曝气 (3) 1.2曝气设备 (3) 1.3 曝气原理 (3) 二曝气池设计计算 (4) 2.1 工艺计算 (4)

某城市14×104m3/d污水处理厂设计曝气池设计 1 总论曝气池（aeration tank）利用活性污泥法进行污水处理的构筑物。池内提供一定污水停留时间，满足好氧微生物所需要的氧量以及污水与活性污泥充分接触的混合条件。曝气池主要由池体、曝气系统和进出水口三个部分组成。池体一般用钢筋混凝土筑成，平面形状有长方形、方形和圆形等。 1.1曝气分类 1.1.1鼓风曝气又称压缩空气曝气,主要由曝气风机及专用曝气器组成。采用这种方法的曝气池，多为长方形混凝土池，池内用隔墙分为几个单独进水的隔间，每一隔间又分成几条廊道。污水入池后顺次在廊道内流动，至另一端排出。空气是用空气压缩机通过管道输送到设在池底的空气扩散装置，成为气泡弥散逸出，在气液界面把氧气溶入水中。扩散装置有多孔管、固定螺旋曝气器、水射器和微孔扩散板等四种不同型式。 1.1.2机械曝气一般是利用装在曝气池内的机械叶轮转动，剧烈搅动池内废水，使空气中的氧溶入水中。叶轮装在池内废水表面进行曝气的，称为表面曝气。这种装置通过叶轮的提水作用,促使池内废水不断循环流动,不断更新气液接触面以增大吸氧量。叶轮旋转时在周缘形成水跃，可有效地裹入空气；叶片后侧产生负压，可吸入空气，所以充气效果较好。叶轮浸水深度和转速可以调节，以保证最佳效果。典型的机械曝气池有圆形表面加速曝气池、标准型加速曝气池、IO型加速曝气池和方形加速曝气池等。鼓风曝气和机械曝气两种方法有时也可联用，以提高充氧能力，这适用于有机物浓度较高的污水。

天然气-用气量指标和年用气量计算教学内容

天然气-用气量指标和年用气量计算

(2) 公共建筑用气量指标影响公共建筑用户用气量指标的因素主要有城市天然气的供应情况、用气设备性能、热效率、加工食品的方式和地区的气候条件等。公共建筑用气量指标一般也应根据当地公共建筑用气量的统计数据分析确定。我国几种公共建筑用气量指标见表4-2。表4-2 公共建筑用气量指标 (3) 工业企业用气量指标工业企业用气量指标可由产品的耗气定额或其他燃料的实际消耗量进行折算，也可以按照同行业的用气量指标分析确定。我国部分工业产品的用气量指标见表4-3。 (4) 建筑采暖及空调用气量指标采暖和空调用气量指标可按国家现行标准《城市热力管网设计规范》CJJ 34或当地建筑物耗热量指标确定。表4-3 部分工业产品的用气量指标

天然气综合换算表(1)

天然气综合换算表 2015-04-28 一、天然气介绍天然气是指埋藏在地下的可燃气体，主要成分为甲烷(CH4)。天然气形式主要有四种：气田气由气井采出的可燃气体称为纯天然气或气田气。它的主要成分是甲烷（CH4），约占90%以上，此外还含有少量的乙烷（C2H6），丙烷（C3H8），硫化氢（H2S）,一氧化碳（CO），二氧化碳（CO2）等，热值约为38MJ/Nm3。凝析气田气凝析气田气是指在开采过程中有较多C5及C5以上的石油轻烃馏分可凝析出来，但是没有较重的原油同时采出的天然气。其主要成分除含有大量的甲烷（CH4）外，还含有2%-5%的C5及C5以上碳氢化合物，热值约46MJ/Nm3。石油伴生气石油伴生气是指在开采过程中与液体石油一起开采出来的天然气，是采油时的副产品。它的主要成分也是甲烷，约占70%-80%左右，还含有一些其它烷烃类，以及CO2，H2，N2等。热值约为42MJ/Nm3。煤矿矿井气煤矿矿井气是指从井下煤层中抽出的煤矿矿井气，是采煤的副产品。实际上它是煤层气与空气的混合气。其主要成分是甲烷（CH4）和氮气（N2），此外还含有O2和CO等。值得注意的是，矿井气只有当CH4含量在40%以上才能作为燃气供应，CH4体积组分在40%—50%时，矿井气热值约为17MJ/Nm3。另外，天然气除了常规的气态形式存在于管道当中外，还可以经过加工，变成LNG和CNG。

LNG 当天然气在大气压下，冷却至约-162℃时，天然气由气态转变成液态，称为液化天然气（Liquefied Natural Gas，缩写为LNG）。LNG无色.无味.无毒且无腐蚀性，天然气液化是一个低温过程，在温度不超过临界温度（-82摄氏度），对气体进行加压0.1MPa以上，液化后其体积约为同量气态天然气体积的1/600，LNG 的重量仅为同体积水的45%左右，热值为52MMBtu/t，（百万英热单位/吨）（.52×108cal）。 CNG 压缩天然气(Compressed Natural Gas,简称CNG)是天然气加压(超过3,600磅/平方英寸)到20-25MPa，再经过高压深度脱水并以气态储存在容器中。它与管道天然气的组分相同。CNG可作为车辆燃料利用。天然气的储存方式: （1）地下储气库是将长输管道输送来的商品天然气重新注入地下空间而形成的一种人工气田或气藏，一般建设在靠近下游天然气用户城市的附近。与地面球罐等方式相比较，地下储气库具有以下优点：储存量大，机动性强，调峰范围广；经济合理，虽然造价高，但是经久耐用，使用年限长达30～50年或更长；安全系数大，安全性远远高于地面设施。（2）天然气储存方式主要有压缩天然气(CNG：15Pa～20MPa).液化天然气(LNG：沸点-162℃)和吸附天然气(ANG)；CNG是目前车用天然气燃料的主要储存方式，缺点是储气瓶重量重.占用体积大；与液体燃料相比，天然气体积能量密度低，20MPa压力下的CNG燃料仅相当于汽油能量密度的30％。（3）国际上天然气另一储存方式是液化天然气，LNG是对地质开采的天然气通过“三脱”净化处理.实施低温液体处理而成，液化后的体积仅是原气态体积的1／625，LNG的能量密度是CNG的三倍多.能量密度大大提高，但LNG的生产成本相对较高，储存容器的绝热性要求高，这些是制约其发展的因素。（4）吸附式储存天然气(ANG)技术是目前尚处研究阶段的一种天然气储存方式，它用多孔吸附剂填充在储存容器中，在中高压(3．5MPa左右)条件下，利用吸附刑对天然气高的吸附容量来增加天然气的储存密度。ANG作为未来替代CNG 的一项新技术将有广阔的发展前景，但由于技术上的不少难点还有持解决，故在目前还尚难进入实用化阶段。二、常用燃料的热值

2021年天然气-用气量指标和年用气量计算

城市天然气的年用气量欧阳光明（2021.03.07） 1. 各类用户的用气量指标用气量指标又称为耗气定额，常用热量指标来表示用气量指标。 (1) 居民生活用气量指标居民生活用气量指标是指城镇居民每人每年平均天然气的用气量。影响居民生活用气量指标的因素很多，如地区的气候条件、居民生活水平和饮食生活习惯、居民每户平均人口数、住宅内用气设备的设置情况、公共生活服务网的发展情况、燃气价格等。通常，住宅内用气设备齐全，地区的平均气温低，则居民生活用气量指标也高。但是，随着公共生活服务网的发展以及燃具改进，居民生活用气量又会下降。上述各种因素错综复杂、相互制约，因此对居民生活用气量指标的影响无法精确确定。一般情况下需统计5～20年的实际运行数据作为基本依据，用数学方法处理统计数据，并建立适用的数学模型，分析确定；并预测未来发展趋势，然后提出可靠的用气量指标推荐值。我国一些地区和城市的居民生活用气量指标见表4-1。表4-1 城镇的居民生活用气量指标单位：MJ/(人·年)

浅谈曝气池的设计与设备选择

20世纪后期，我国许多城市饱尝了供水不足和水质污染的双重苦果；21世纪初期，更多的城市将面临水危机的严峻挑战。为此，各界人士纷纷建言献策，以寻找化解水危机的“灵丹妙药”，这显然是个跨世纪的难题，因为导致水危机的原因及过程非常复杂，化解水危机便成了一项更加复杂的系统工程。目前我们主要从两个方面着手处理水污染和供水不足的问题：一是加强保护现有的淡水资源，进行节水工程改建项目，将使用水的量控制在最小化，大力发展中水回用技术；二是加强污水处理力度，维持越来越紧缺的水资源，这就需要坚强污水处理工艺的设计和研究，强化处理效果。由于一般的物理处理或者化学出理，对于污染物质的降解效果十分有限，并且还经常带来二次污染，因此生化处理方式将是污水处理方式发展的方向，并且由于基本没有二次污染因此值得大力推广。生化处理中一般采用活性污泥法，其主要的工艺流程包括：预处理——初次沉淀——混合——曝气——二次沉淀，曝气是活性污泥法处理废水的重要环节，曝气在曝气池中完成。因此曝气池的设计在整个生化处理工艺设计中也就占到十分重要的地位。按照曝气的方式不同，曝气池的分类也各不相同，一般情况下，我们可以分为推流式曝气池和完全混合型曝气池两种，各种不同的曝气方式设计的参数也是不相同的，这主要是根据实际条件来进行相应的调整。曝气设备的选择则是经济效益和运行成本控制的关键。曝气池的设计计算主要包括：①曝气池容积的计算；②池体设计；③需氧量和供氧量的计算。（一）曝气池容积的计算计算曝气区容积，常用的是有机负荷计算法。负荷有两种表示方法，即污泥负荷和容积负荷。一般采用污泥负荷，计算过程如下：（1）确定污泥负荷污泥负荷一般根据经验值确定，可以参照有关成熟经验中的数值。表1：部分活性污泥工艺参数和特点

燃气用量估算

燃气用量估算(总2页)本页仅作为文档页封面，使用时可以删除 This document is for reference only-rar21year.March

5.3 燃气消耗量设计参数（1）液化石油气低热值：液态46.11兆焦/公斤(11013千卡/公斤) 气态108.38兆焦/立方米(25885千卡/立方米) 密度：气态2.36公斤/立方米〔0℃，760毫米汞柱〕（2）天然气天然气热值：39.67MJ/ m3(9474千卡/ m3) 密度：0.802公斤/立方米（3）用气指标 ①气量标准65万千卡/人.年规划区拟定用气人口1.85万人。 ②公建用户：居民用户=0.35：1 ③工业用地的天然气耗气量标准在30~35万兆焦/平方公里·天左右，天然气耗气量标准经换算后可表示为80立方米/公顷·天。规划区工业用地67.56公顷。 ④不可预见的用气量按居民、公建、工业三项用气总量的5﹪考虑。（4）用气量预测燃气量计算结果详见下表：用气规模预测表居住用地：

总耗热量：(65万千卡/人.年)*(1.85万人)/(9474千卡/ m3)*(39.67MJ/ m3)*10000=5035.17万兆焦/年管道天然气用气量： (5035.17万兆焦/年)/365天/(39.67MJ/ m3)*10000= 3477.43立方米/天工业用地：总耗热量： 0.6756平方公里*35万兆焦/平方公里?天*365天=8630.79万兆焦/年管道天然气用气量： (8630.79万兆焦/年)/365天/(39.67MJ/ m3)*10000=5960.67立方米/天根据以上计算结果，区内供气规模为：管道天然气平均的日供气为1.13万立方米/日。

天然气消耗量计算方法

天然气消耗量计算方法注：以下为各种用途天然气的测算公式，属经验值。一、相关换算数值（一）1方天然气相当于1.1升汽油（二）一吨柴油相当于1134方天然气（三）一吨重油相当于1080方天然气（四）一吨石油液化气相当于1160方天然气（五）一吨煤相当于740方天然气（煤的热值为7000大卡）（六）新疆天然气热值一般在8500-9000大卡不等（七）一标方天然气相当于10度电二、民用气用气量测算公式（一）已知市场用量测算（已有市场深度开发） 1、商服用气量测算公式（1）餐饮用气量测算公式： A、职工食堂用气量测算公式：人数×0.09方/人=日用气量×年用气量天数=年用气量； B、酒店餐饮日均用气量测算公式（住宿）：酒店床位数（人）×入住率×0.09方/人（设计院提供三餐）=日均用气量×年用气量天数=年用气量； C、餐厅日均用气量测算公式（对外营业）：客流量（人次）×0.03方/人（设计院提供一餐）=日均用气量×年用气量天数=年用气量。（2）洗浴业用气量测算公式：客流量（人次）×0.09方/人=日均用气量×年用气量天数=年用气量。

2、居民用气量测算公式居民用气量测算公式：户数×0.4方/户=日用气量×年用气量天数=年用气量。 3、民用气用气量测算公式民用气用气量=商服用气+居民用气。（二）未知市场用量测算（新市场开发） 1、数据来源：各地统计局，各年度《统计年鉴》 2、历史人口增长率（1）历史人口：《统计年鉴》三-五年人口数据（2）在计算出个年人口环比的情况下，求出三-五年人口环比平均自然增长率（3）历史城镇人口：《统计年鉴》三-五年人口数据（4）历史城镇人口环比增长率：由《统计年鉴》三-五年人口数据中，计算出平均人口环比增长率 3、未来若干年人口增长预测（1）当年人口数量=上一年人口数量×历史人口环比平均自然增长率+上一年人口数量（以此类推）（2）当年城镇人口数量=上一年城镇人口数量×历史城镇人口环比平均自然增长率+上一年城镇人口数量（以此类推）（3）居民户数测算=当年城镇人口数量÷单户均平人口数（《统计年鉴》） 4、民用气预测

天然气-用气量指标和年用气量计算

精心整理城市天然气的年用气量 ???1.各类用户的用气量指标 ???用气量指标又称为耗气定额，常用热量指标来表示用气量指标。 ???(1)居民生活用气量指标 ???居民生活用气量指标是指城镇居民每人每年平均天然气的用气量。??? ～20年的实际运行数据作为基本依据，用 4-1。 ???单位：MJ/(人·年) ???(2)公共建筑用气量指标

???影响公共建筑用户用气量指标的因素主要有城市天然气的供应情况、用气设备性能、热效率、加工食品的方式和地区的气候条件等。 ???公共建筑用气量指标一般也应根据当地公共建筑用气量的统计数据分析确定。 ???我国几种公共建筑用气量指标见表4-2。表4-2公共建筑用气量指标 CJJ3

???(5)天然气汽车用气量指标 ???天然气汽车用气量指标应根据当地天然气汽车种类、车型和使用量的统计数据分析确定。当缺乏用气量的实际统计资料时，可参照已有燃气汽车城镇的用气量指标分析确定。 ?2. ??? ??? ???(1) ??? 年用气量。式中Q a——居民生活年用气量，m3/a； N——居民人数，人； k——气化率，%； q——居民生活用气量指标，kJ/(人·年) H i——天然气的低热值，kJ/m3。

???(2)公共建筑年用气量公共建筑年用气量的计算，首先要确定各类用户的用气量指标、居民数及各类用户用气人数占总人口的比例。对于公共建筑，用气人口数取决于城市居民人口数和公共建筑设施标准。列入这种标准的有：1000居民中入托儿所、幼儿园的人数，为1000居民设置的医院、旅馆床位数等。在规划设计阶段，公共建筑的年用气量可由下式确定：式中Q a——公共建筑年用气量，m3 ???N——居民人口数，人； ???M ???q—— ???H i——天然气的低热值，kJ/m3 ??? 10%～30%估算算。在规划设计阶段，一般可以按以下三种方法计算工业用户的年用气量：???①参照已用气且生产规模接近的同类企业年耗气量估算； ②按各种工业产品的用气定额及其年产量来计算； ③在缺乏产品用气定额资料的情况下，通常是将工业企业其他燃料的年用量，在考虑自然增长后，折算成用气量。折算公式为：式中Q a——工业用户的年用气量，m3/a；