盖梁抱箍法施工计算书
目录
1、计算依据 (1)
2、专项工程概况 (1)
3、横梁计算 (1)
3.1荷载计算 (1)
3.2力学模型 (2)
3.3横梁抗弯与挠度计算 (2)
4、纵梁计算 (3)
4.1荷载计算 (3)
4.2力学计算模型 (3)
5、抱箍计算 (4)
5.1荷载计算 (4)
5.2抱箍所受正压分布力Q计算 (4)
5.3两抱箍片连接力P计算 (5)
5.4抱箍螺栓数目的确定 (6)
5.5紧螺栓的扳手力P B计算 (6)
5.6抱箍钢板的厚度 (7)
抱箍法施工计算书
1、计算依据
《路桥施工计算手册》
《辽宁省标准化施工指南》
《辽宁中部环线高速公路铁岭至本溪段第四合同段设计图》及相关文件
2、专项工程概况
盖梁施工采用抱箍法，抱箍采用2块半圆弧形钢板制作，使用M24的高强螺栓连接，底模厚度10cm，每块长度2.5m；充分利用现场已有材料，下部采用I14工字钢作为横梁，横梁长度为4.5m，根据模板拼缝位置按照间距0.25m布置,共需27根；横梁底部采用2根I45C工字钢作为纵梁，纵梁长度为15m；抱箍与墩柱接触部位夹垫2～3mm橡胶垫，防止夹伤墩柱砼；纵横梁梁两端绑扎钢管，安装防落网。下面以体积最大的浑河大桥8#右幅盖梁为例进行抱箍相关受力计算。
浑河大桥8#墩柱直径为2m,柱中心间距6.7m，盖梁尺寸为12.298×2.2×2.1m，C40砼54.58m3，盖梁两端挡块长度为2.2×（上口0.3m，下口0.4m）×0.6m，C40砼1.06m3。
I14工字钢横梁
10cm厚底模
间距0.5m
I45C工字钢纵梁
千斤顶
抱箍
图1 抱箍法施工示意图
3、横梁计算
3.1荷载计算
盖梁钢筋砼自重：G1=54.48×26KN/m3=1416.5KN
挡块钢筋砼自重：G2=1.06×26KN/m3=27.6KN
模板自重：G3=98KN
施工人员：G4=2KN/m2×12.298m×2.2m=54.1KN
施工动荷载：G5=2KN/m×12.298m×2.2m=54.1KN,倾倒砼时产生的冲击荷载
和振捣砼时产生的荷载均按2KN/㎡考虑。
横梁自重G6=16.88×4.5×27=1.1KN
横梁上跨中部分荷载：G7=G1+G2+G3+G4+G5+G6=1416.5+27.6+98+54.1×2 +1.1=1651.4KN
每根横梁上所受荷载：q
1
=G7/15=1651.4/27=61.2KN
作用在每根横梁上的均布荷载：q
2=q
1
/2.2=61.2/2.2=27.8KN/m
两端悬臂部分只承受施工人员荷载，可以忽略不计。
3.2力学模型
q=27.8KN/m
图2 力学模型
3.3分配梁抗弯与挠度计算
由分析可知，横梁跨中弯矩最大，计算如下：
Mmax=q
2l2/8-q
2
l
1
2/2=27.8×2.22/8-27.8×0.12/2=16.7KN·m
16.7KN·m
0.14KN·m0.14KN·m
图3分配梁弯矩示意图
Q235 I14工字钢参数：弹性模量E=2.1×105Mpa，截面惯性矩I=712cm4,截面抵抗矩W=101.7cm3
①抗弯计算
σ= Mmax/W=(16.7/101.7)×103=164.2＜［σ］=170Mpa
结论：强度满足施工要求。
②挠度计算
f
max
=f=ql4（5-24λ2）/384EI=27.8×2.24（5-24×0.12/22）/(384×2.1×105×712×10-5)=5.6＜l/400=11.25mm
结论：挠度变形满足施工要求。
4、纵梁计算
Q235 I45C工字钢参数：弹性模量E=2.1×105Mpa，截面惯性矩I=35278cm4,截面抵抗矩W=1567.9cm3
4.1荷载计算
每根纵梁上所承受的荷载为：
横梁自重G8=16.88×4.5×27=2.1KN
纵梁自重G9=94.51×15=1.4KN
纵梁上总荷载：G9=G7/2+G8/2+G9=1651.4/2+2.1/2+1.4=828.2KN
纵梁所承受的荷载假设为均布荷载：q
3
=G9/12.298=828.2/12.298=67.3KN/m 同样，两端悬臂部分所受施工人员荷载安全防护装置荷载可忽略不计。
4.2力学计算模型
q=67.3KN/m
图4 纵梁计算力学模型
（1）中间段在均布荷载作用下的弯矩
经分析，最大弯矩产生在纵梁跨中处,为：
Mmax=q
3l2/8-q
3
l
端
2/2=67.3×6.72/8-67.3×2.7992/2=114KN·m
114KN·m
263.6KN·m263.6KN·m
图5 纵梁弯矩示意图
抗弯计算：σ=Mmax/W=(114/1567.9)×103=72.7＜［σ］=170Mpa
结论：强度满足施工要求。
（2）挠度计算
纵梁的挠度计算：f=ql4（5-24λ2）/384EI=67.3×6.74（5-24×2.7992/6.72）/(384×2.1×105×35278×10-8)=3.9＜l/400=16.8mm
结论：挠度变形满足施工要求。
5、抱箍计算
5.1荷载计算
抱箍所承受的荷载为:
G10=G1+G2+G3+G4+G5+G6+G9×2=1651.4+2.8=1654.2KN
5.2抱箍所受正压分布力q 计算
抱箍所提供的支撑力是由抱箍与墩柱之间产生的摩擦力产生，根据抱箍所受压力可计算出抱箍与墩柱之间正压力的大小。在对两抱箍片之间的螺栓施加拉力后抱箍各个部位的受力如图6所示（由于两片抱箍对称布置，其受力状态相同，图中仅示半边，图中未示由于正压力作用儿产生的摩擦力）。
图6 抱箍受力图示
图中各参数：
q:表示抱箍接头位置处的分布力（单位：kN/m ）；
P1、P2:表示两抱箍片之间的连接力（单位：kN ）；
m:表示由于摩擦作用引起的正压力减小系数。
由于正压力减小系数的影响，抱箍中间点的分布力为（1-m ）q kN/m,因此抱箍中间段正压由于摩擦影响的线形损失量为2mq/(Πr) kN/m 。
由此可计算与墩柱轴线成α夹角位置处的分布力为：q(1-2m α/Π) kN/m 。 抱箍在承受外部荷载后，在正压力的作用下，所提供的最大静荷载力为： F=4?ξ?q[1+(1-m)]/2?Π?r/2?μ=q ?(2-m)?Π?r ?μ?ξ
式中：
r ：表示墩柱半径（单位：m ）
ξ：表示抱箍与墩柱之间的接触系数，取值范围为0.45～0.65；
μ：表示抱箍与墩柱之间的摩擦系数。
抱箍所能提供的摩擦力必须大于或等于抱箍所承受的压力，即： F ≥Q 总 /2，立柱中心点P 2
(1-m）q
P 1
q y
为便于计算，取F= Q 总 /2。
根据上式推算可得：q= Q 总/2[(2-m)?Π?r ?μ?ξ] (1)
5.3两抱箍片连接力P 计算
由图示可看出在施加外力后，影响P1值主要有两个力，即正压力P 值以及在正压力作用下得摩擦力F ，现首先对两个力进行分解，如图7、图8所示。
图7α夹角位置抱箍所受正压力分解 图8α夹角位置抱箍所受摩擦力分解
图中各参数：
Px: α夹角位置处r ?d α弧长上抱箍所受正压力P 在x 轴方向分解（单位：kN ）；
Py: α夹角位置处r ?d α弧长上抱箍所受正压力P 在Y 轴方向分解（单位：kN ）；
Fx: α夹角位置处r ?d α弧长上抱箍所受摩擦力F 在x 轴方向分解（单位：kN ）；
Fy: α夹角位置处r ?d α弧长上抱箍所受摩擦力F 在Y 轴方向分解（单位：kN ）；
有以上受力图分析：
Px=q ?(1-2m α/Π)r ?Δα?cos α
Py=q ?(1-2m α/Π)r ?Δα?sin α
Fx=q ?(1-2m α/Π)r ?Δα?μ?sin α
Fy=q ?(1-2m α/Π)r ?Δα?μ?cos α
由于同一抱箍片在y 轴方向受力对称，Px 及Fx 分力相互抵消，对抱箍所施加得螺栓拉力P1以及P2不产生影响。
因此螺栓上所施加拉力P1及P2之和等于正压力P 及摩擦力F 在y 轴方向的分力之和。在安装抱箍时，两侧螺栓同时旋紧，近似认为P1及P2两值相同。 y q
P 1
(1-m)q P 2dl p y
p x d αααd αF x
F y dl P 2(1-m)q
P 1q y
F
因此P1等于正压力及摩擦力在抱箍1/4圆周内、在y轴方向分力之和。为计算两分力在y轴方向的合力，现对两力在[0,Π/2]区间内积分，积分值等于拉力P1：
??/20q??/20q
P1=?(1-2mα/Π)r?sinαdα+?(1-2mα/Π)r?μ?cosαdα
P1=qr?(1+μ-2m/Π-mf+2mf/Π)
将q值代入上式可计算抱箍螺栓处施加的外力P1为：
P1= Q总?(1+μ-2m/Π-mμ+2mμ/Π)/2[(2-m)?Π?r?μ?ξ] （2）
由此可以看出，为计算抱箍螺栓的拉力，主要取决于抱箍荷载组合Q总、砼和钢板的摩擦系数μ、抱箍与墩柱之间的接触系数ξ以及正压力损失系数m。
钢板与砼之间的摩擦系数取0.3，正压力损失系数为0.1～0.2之间，取0.15。根据我标段下部结构施工质量状况，墩柱表面的平整度及光滑程度均较好。
因此：取μ=0.3， m=0.15，ξ=0.6，Q总=G10。
将以上各数值代入（2）式中,计算P值为：
P=P1=1611.2×(1+0.3-0.3/Π-0.09+0.18/Π)/[2×(2-0.15)×Π×1×0.3×0.6]=926.9kN
5.4抱箍螺栓数目的确定
根据所选用的螺栓为8.8级M24粗牙螺栓，螺纹间距h为3mm，螺栓的公称应力面积为353mm2，查看《公路施工材料手册》保证应力为600MPa。故该类型螺栓的保证应力荷载为：
[P]=公称应力面积×保证应力=353×600=211.8kN
应满足[P]n≥ P ，则螺栓个数为：
n≥P/[P]=4.4 为保证安全取n=16
每根螺栓的受力Ps=926.9/16=57.9KN<[P]=211.8KN
结论：螺栓的强度满足要求。
5.5紧螺栓的扳手力Pb计算
螺栓旋转一周，螺母前进或后退一螺纹间距。螺母的移动距离与扳手端的移动距离遵循如下关系：
ΔL=2ΔhΠL/h
式中：
L ： 表示扳手力臂长度
ΔL ：表示扳手端的移动距离
h : 螺栓的螺纹间距
Δh ：对应扳手端的移动距离ΔL 的螺母的轴向移动距离
则扳手力所做的功为:
Pb ΔL=2Pb Δh ΠL/h
由于在旋紧螺母的过程中，螺母与钢板之间的摩擦以及螺母与螺栓之间的摩擦相当大，扳手力所做的功在加力过程中损失较大，以k 表示扳手力所做功的损失系数，取值范围在0.2～0.4之间，则：
Ps Δh=k ×Pb ×2Δh ΠL/h
Pb = Psh/（2k ΠL ）=57.9×3/(2×0.3×3.14×300)=308N
根据计算结果可以看出，一个人的力量或采取加长力臂可以将抱箍所需的螺栓拉力施加到设计要求。
5.6抱箍钢板的厚度
螺栓中心间距的容许范围为3d ～12d ，螺栓中心至构件边缘距离的容许范围为1.5d ～4d 。d 为螺栓孔直径，取28mm 。则高度H 取值为50cm 较合适。
由于抱箍体与砼之间的摩擦力与接触面积无关，影响抱箍钢板高度的因素主要为抱箍螺栓的排列。理论上来说，抱箍螺栓在竖向方向排列成1排为最有利情况，但必定使抱箍体高度增加。实际施工按竖向2～3排列。本抱箍每侧8个螺栓，按竖向2排排列。
在抱箍高度H 确定的情况下，可根据抱箍体钢板的极限破坏应力来确定抱箍钢板的厚度t 。
考虑到抱箍和砼的摩擦，抱箍体面板承受螺栓的拉力: P=902.8KN
抱箍体钢板的纵向截面积: S1=Ht
当抱箍体拉应力σ=P/S1<[σ]=140Mpa 时, 满足抗拉要求。
则 t >=926.9×103/(0.5×140×106)=0.012m
当抱箍体剪应力τ=(N /2)/2S1<[τ]=85Mpa, 方能满足抗剪要求，则：
t >=926.9×103/4×(0.5×85×106)=0.005m ，取t=1.6cm 。
P
H[]σ][4τH N
三柱式盖梁抱箍法施工及计算
盖梁抱箍法施工及计算 第一部分盖梁抱箍法施工设计图 一、施工设计说明 1、概况 桥长1012.98米，各墩为三柱式结构（墩柱为直径2.0m的钢筋砼结构），墩柱上方为盖梁。盖梁为长26.4m，宽2.4m，高2.6m的钢筋砼结构，引桥盖梁砼浇筑量大，约156.1m3。 图1-1 盖梁正面图（单位：m） 二、盖梁抱箍法结构设计 1、侧模与端模支撑 侧模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm，在肋板外设2[14背带。在侧模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带，竖带高2.9m；在竖带上下各设一条φ20的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距2.7m，在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。 端模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm。在端模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带，竖带高2.9m；在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。 2、底模支撑 底模为特制大钢模,面模厚度为δ8mm，肋板高为10cm。在底模下部采用间距0.4m工
16型钢作横梁，横梁长4.6m。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差。与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。 3、纵梁 在横梁底部采用单层四排上下加强型贝雷片（标准贝雷片规格：3000cm×1500cm，加强弦杆高度10cm）连接形成纵梁，长30m，每两排一组，每组中的两排贝雷片并在一起，两组贝雷梁位于墩柱两侧，中心间距253.6cm，贝雷梁底部采用3m长的工16型钢作为贝雷梁横向底部联接梁。贝雷片之间采用销连接。纵、横梁以及纵梁与联接梁之间采用U 型螺栓连接；纵梁下为抱箍。 4、抱箍 采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm）制成，M24的高强螺栓连接，抱箍高1734cm，采用66根高强螺栓连接。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2～3mm厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。 5、防护栏杆与与工作平台 (1)栏杆采用φ50的钢管搭设，在横梁上每隔2.4米设一道1.2m高的钢管立柱，竖向间隔0.5m设一道钢管立柱，钢管之间采用扣件连接。立柱与横梁的连接采用在横梁上设0.2m高的支座。钢管与支座之间采用销连接。 (2)工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设2cm厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠。 四、主要工程材料数量汇总表 见表一。 需要说明的是：主要工程材料数量是以单个盖梁需用量考虑。
盖梁抱箍法施工计算书
盖梁抱箍法施工计算书 Company number：【0089WT-8898YT-W8CCB-BUUT-202108】
目录
抱箍法施工计算书 1、计算依据 《路桥施工计算手册》 《辽宁省标准化施工指南》 《辽宁中部环线高速公路铁岭至本溪段第四合同段设计图》及相关文件2、专项工程概况 盖梁施工采用抱箍法，抱箍采用2块半圆弧形钢板制作，使用M24的高强螺栓连接，底模厚度10cm，每块长度；充分利用现场已有材料，下部采用I14工字钢作为横梁，横梁长度为，根据模板拼缝位置按照间距布置,共需27根；横梁底部采用2根I45C工字钢作为纵梁，纵梁长度为15m；抱箍与墩柱接触部位夹垫2～3mm橡胶垫，防止夹伤墩柱砼；纵横梁梁两端绑扎钢管，安装防落网。下面以体积最大的浑河大桥8#右幅盖梁为例进行抱箍相关受力计算。 浑河大桥8#墩柱直径为2m,柱中心间距，盖梁尺寸为××， C40砼，盖梁两端挡块长度为×（上口，下口）×，C40砼。 图1 抱箍法施工示意图 3、横梁计算 荷载计算 盖梁钢筋砼自重：G1=×26KN/m3= 挡块钢筋砼自重：G2=×26KN/m3= 模板自重：G3=98KN 施工人员：G4=2KN/m2××= 施工动荷载：G5=2KN/m××=,倾倒砼时产生的冲击荷载和振捣砼时产生的荷载均按2KN/㎡考虑。 横梁自重G6=××27= 横梁上跨中部分荷载：G7=G1+G2+G3+G4+G5+G6=++98+×2 += 每根横梁上所受荷载：q1= G7/15=27= 作用在每根横梁上的均布荷载：q2= q1/==m
两端悬臂部分只承受施工人员荷载，可以忽略不计。力学模型 图2 力学模型 分配梁抗弯与挠度计算 由分析可知，横梁跨中弯矩最大，计算如下： Mmax=q 2l2/8- q 2 l 1 2/2=××2=·m 图3 分配梁弯矩示意图 Q235 I14工字钢参数：弹性模量E=×105Mpa，截面惯性矩I=712cm4,截面抵抗矩W= ①抗弯计算 σ= Mmax/W= ×103=＜［σ］=170Mpa 结论：强度满足施工要求。 ②挠度计算 f max = f=ql4（5-24λ2）/384EI =×（5-24×22）/(384××105×712×10-5)=＜l/400= 结论：挠度变形满足施工要求。 4、纵梁计算 Q235 I45C工字钢参数：弹性模量E=×105Mpa，截面惯性矩I=35278cm4,截面抵抗矩W= 荷载计算 每根纵梁上所承受的荷载为： 横梁自重G8=××27= 纵梁自重G9=×15= 纵梁上总荷载：G9=G7/2+G8/2+G9=2+2+= 纵梁所承受的荷载假设为均布荷载：q3=G9/==m 同样，两端悬臂部分所受施工人员荷载安全防护装置荷载可忽略不计。 力学计算模型 图4 纵梁计算力学模型 （1）中间段在均布荷载作用下的弯矩
桥梁盖梁抱箍法的施工及计算
盖梁抱箍法施工及计算 一、施工设计说明 1、工程简介 高速公路****有桥梁2座。墩柱为两柱式或三柱式结构，墩柱上方为盖梁，如图1所示。本图尺寸为其中一种形式，该盖梁设计砼37立方米，计算以该图 尺寸为依据，其他尺寸形式盖梁施工以该计算结果相应调整。 图1盖梁正面图（单位：cm） 2、设计依据 （1）公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86） （2）路桥施工计算手册 （3）其他相关资料及本单位以往施工经验。 二、盖梁抱箍法结构设计 1、盖梁模板底模支撑 在盖梁底模下部采用间距1m工14型钢作横梁，横梁长3.7m。横梁底下设纵梁。 3、纵梁 在横梁底部采用单层；两排贝雷片（标准贝雷片规格：3000cmx 1500cm ）连 接形成纵梁，长18m两排贝雷梁位于墩柱两侧，中心间距120cm贝雷片之间采用销连接。纵、横梁以及纵梁与联接梁之间采用U型螺栓连接；纵梁下为抱箍。 4、抱箍 采用两块半圆弧型钢板（板厚t=10mm制成，M24的高强螺栓连接，抱箍高70cm采用14根高强螺栓连接。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对 墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2?3mn厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。 5、防护栏杆与工作平台 ⑴ 栏杆采用? 50的钢管搭设，在横梁上每隔2米设一道1.2m高的钢管立柱, 竖向间隔
0.5m设一道钢管横杆，钢管之间采用扣件连接。立柱与横梁的连接采用在横梁上设0.2m 高的支座。钢管与支座之间采用销连接。 （2）工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设5cm厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠。 三、盖梁抱箍法施工设计计算 （一）、设计检算说明 1、设计计算原则 （1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。 （2）综合考虑结构的安全性。 （3）采取比较符合实际的力学模型。 （4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。 2、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。 3、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。以做安全储备。 4、抱箍加工完成实施前，必须先进行压力试验，变形满足要求后方可使用。 （二）、横梁计算 采用间距1m工14型钢作横梁，横梁长3.7m。共设横梁18根，总重约11kNo 1、荷载计算 （1）盖梁砼自重：G仁37荻24.5kN/m3=906.5kN （2）模板自重：G2=81.3kN （3）施工荷载与其它荷载：G3=21kN 横梁上的总荷载：G=G1+G2+G3 =1008.8kN q1=1008.8/17.2=58.65kN/m 横梁采用1m间距的工字钢，则作用在单根横梁上的荷载G =58.65 X 1=58.65kN 作用在横梁上的均布荷载为： q2= =58.65/1.7=34.5kN/m 2、力学模型 如图所示。 q? = 3z1 J l< N. /1 图2横梁计算模型 3、横梁抗弯与挠度验算 横梁的弹性模量E=2.1 X 105MPa惯性矩l=712cm4;抗弯模量Wx=102cm 为了简化计算，
盖梁抱箍法计算书
附件6 抱箍法计算书 二道窝铺大桥最大的盖梁为C30钢筋砼，总方量为36.03m3，砼容重取25KN/m3。采用两根50a工字钢作为纵梁，间距1.6~2m，纵梁长12m，纵梁上布置14工字钢作为横梁，横梁长4m，间距为40cm，共31根。抱箍采用两块半圆形钢板制作，钢板厚12mm，高66cm，抱箍牛腿钢板厚20mm，宽35cm，采用30根M24的高强螺栓连接，为提高墩柱与抱箍之间的摩擦力，保护墩柱混凝土面，墩柱与抱箍之间设置3mm厚的橡胶垫。布置结构如图所示： 1、荷载大小 ⑴施工人员、机具、材料荷载取值： P1=2.5KN/㎡ ⑵混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载取值： P2=2.5KN/㎡ ⑶盖梁钢筋混凝土自重荷载： ①变截面处： P31=30.625KN/㎡ ②均截面处： P32=40KN/㎡
⑷模板支架自重荷载取值： P4=1.5KN/㎡ 2、I14工字钢受力检算 14工字钢的弹性模量E=2.1×105MPa，惯性矩I=712cm4，截面系数W=102 cm3，理论重量m=16.89kg/m，Q235钢的抗剪强度f v取85 MPa，抗弯强度f m取145MPa，则以单根横梁为例进行验算。 ⑴荷载计算 ①施工人员、机具、材料荷载： q1=P1l=2.5×0.4=1KN/m ②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载： q2=P2l=2.5×0.4=1KN/m ③盖梁钢筋混凝土自重荷载： q31=P31l=30.626×0.4=12.25KN/m；q32=P32l=40×0.4=16KN/m ④模板、支架及横梁自重荷载 q4=P4l+ g k=1.5×0.4+0.17=0.77KN/m 考虑分项系数，其中①②项为1.4，③④项为1.2，则均截面处的荷载为： （1+1）×1.4+（16+0.77）×1.2=22.924 KN/m 变截面处的荷载为： （1+1）×1.4+（12.25+0.77）×1.2=18.424KN/m 横梁的受力模型为简支结构，则根据弯矩计算公式： M max= ql2/8=22.924×22/8=11.462KN.m, 抗弯强度验算： 应力σ= M max /W=11.462 KN.m /（102cm3）=114 MPa＜f m=145 MPa，符合要求。 挠度验算： ω=5ql4/384EI=5×22.924×16×1012/384×2.1×105×712×104=0.003mm＜[ω] =l/800=2.5mm，符合要求 3、I50a工字钢受力检算 50a工字钢的弹性模量E=2.1×105MPa，惯性矩I=46500cm4，截面系数W=1860 cm3，理论重量m=93.654kg/m，Q235钢的抗剪强度f v取85 MPa，抗弯强度f m取145MPa，纵梁的跨距为7m，则以单根纵梁为例进行验算。
抱箍法盖梁施工方案
抱箍法盖梁施工方案 一、工程概况 本标段荣乌高速公路棋盘井至乌海段工程QWTJ-2标段起止桩号为K10+018—K24+000，标段长度13.982Km，包括大、中桥884米/4座（预应力箱梁）；分离式立交：995米/5座（预应力组合箱梁，现浇预应力箱梁）；巴音陶亥互通立交桥1处（现浇预应力箱梁）。 桥墩盖梁为桥墩的重要组成部分，与桥墩系梁一样也为悬空体，因其结构及位置因素施工具有一定困难，因此将其自桥墩墩身中摘出，另行编制施工方案。首件工程编制依据： （1）荣乌高速公路棋盘井至乌海段工程施工招标文件； （2）荣乌高速公路棋盘井至乌海段工程施工图设计； （3）现行国家施工规范、规程、规则、及验收标准及地方标准； （4）我方对施工现场踏勘所获得的有关资料； 考虑到桥位处原地面地基承载力不高，而采用抱箍法施工盖梁可以克服满堂支架对地基承载力要求较高的缺点。我合同段拟对所有的圆柱墩盖梁采用抱箍法施工。抱箍承重原理：在盖梁施工时，用半圆形钢带抱紧墩柱，在钢带两端焊接牛腿，将盖梁底模的承重横梁架在牛腿上，利用钢带抱紧墩柱所产生的摩擦力来承担盖梁自重、模板自重、施工荷载等。 工程量：K17+083桥1号墩左幅盖梁：钢筋7.32t,混凝土30.41m3 二、施工方法：
2.1凿除柱顶浮浆： 将柱顶砼浮浆全部凿除，裸露新鲜砼。并冲刷干净，以保证墩柱与盖梁砼联接牢固。 2.2安装盖梁承重挂篮： 首先安装承重抱箍, 利用抱箍握紧墩柱产生的磨擦力来承担盖粱自身重量和施工荷载。抱箍与墩柱之间加一层10mm厚的橡胶垫，目的是增加抱箍与墩柱之间的磨擦力, 不啃伤墩柱砼。抱箍在每次使用前需经过认真检查，必须保证所有焊缝均饱满、不开焊，否则应加焊。抱箍用高强螺栓在紧固时必须保证每个螺栓受力均匀且达到设计拉力强度，确保抱箍与墩柱之间有充分的摩擦力以及承受上部荷载。在施工时，现场管理人员必须对每个螺栓的紧固情况进行认真检查。 在每承重抱箍下端加装一副抱箍，两抱箍间以槽钢、木楔支撑，以提高承载力，增加抱箍可靠性，抱箍上为承重横梁。 承重横梁采用30号工字钢, 与承重包箍牛腿之间以一对木楔支撑, 工字钢内侧用钢丝绳拉紧，中部设槽钢支撑在地面，地面承载力不足时在地面上加铺砼垫板或钢板；工字钢上放一排长2.5米10号工字钢或木方，垂直30工字钢布置，间距40-50cm，并与30号工字钢绑扎牢固；底模板两边搭设木板,利于施工操作。 2.3施工放样： 测量人员将盖梁轴线放出后，施工人员按盖梁轴线和盖梁标高安装底
盖梁抱箍法施工及计算()
盖梁抱箍法施工及计算摘要：详细介绍了抱箍法盖梁施工的支撑体系结构设计，盖梁结构的内力计算和抱箍支撑体系的内力验算，以及本工艺的施工方法。 关键词:盖梁抱箍结构计算施工 1.工程概况 广州西二环高速公路徐边高架桥为左、右幅分离式高架桥，全桥长1280m，全桥共有盖梁84片，下部结构为三立柱接盖梁，上部结构为先简支后连续20m空心板和30m T梁，另有15跨现浇预应力混凝土连续箱梁。全桥施工区鱼塘密布，河涌里常年流水，墩柱高度较高,给盖梁施工带来难度。为加快施工,减少地基处理,本桥盖梁拟采用抱箍法施工。 2.抱箍支撑体系结构设计 2.1盖梁结构 以20m空心板结构的支撑盖梁为例，盖梁全长20m，宽1.6 m，高1.4m，砼体积为42.6 m3，墩柱Φ1.2m，柱中心间距7m。 2.2抱箍法支撑体系设计 盖梁模板为特制大钢模，侧模面板厚度t=5mm，侧模外侧横肋采用单根［8槽钢，间距0.3m，竖向用间距0.8m的2［8槽钢作背带，背带高1.55m，在背带上设两条Φ18的栓杆作对拉杆，上、下拉杆间距1.0m，底模板面模厚6mm，纵、横肋用［8槽钢，间距为0.4m×0.4m，模板之间用螺栓连接。 盖梁底模下部采用宽×高为0.1m×0.15m的方木作横梁，间距0.25m。盖梁底模两悬出端下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。在横梁底部采用贝雷片连接形成纵梁，纵梁位于墩柱两侧，中心间距1.4m，单侧长度21m。纵梁底部用四根钢管作连接梁。横梁直接耽在纵梁上，纵梁之间用销子连接，连接梁与纵梁之间用旋转扣件连接。 抱箍采用两块半圆弧型钢板制成，钢板厚t=16mm，高0.6m，抱箍牛腿钢板厚20mm，宽0.27m，采用10根M24高强螺栓连接。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层3mm厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。抱箍构件形象示意图如图1所示。 2.3防护栏杆 栏杆采用φ48的钢管搭设，在侧模上每隔5m焊接一道1.2m高
桥梁盖梁抱箍法施工方案
盖梁抱箍法施工方案 一、工程概况 某大桥桥梁左幅起讫桩号：K780+891.5～K781+722.8。桥梁跨 径组成为：2×(6×20)+3×(5×20)+(62+110+62)+2×25m，桥梁全 长831.3m。 某大桥桥梁右幅起讫桩号：K780+891.5～K781+728.5。桥梁跨 径组成为：2×(6×20)+3×(5×20)+(62+110+62)+(18+20+18)m， 桥梁全长837.0m。 本桥1#-5#、7#-9#、31#右幅、32#右幅墩墩径为φ1.3m，盖梁 尺寸为：长9.79m（7.39m）、宽1.6m、厚（0.7+0.6）m；6#墩墩径 为φ1.3m，盖梁尺寸为：长9.79m（7.39m）、宽1.8m、厚（0.7+0.6）m；10#、11#、13#-16#、18#-21#、23#-26#墩墩径为φ1.4m，盖梁 尺寸为：长9.79m（7.39m）、宽1.6m、厚（0.7+0.6）m；12#、17#、22#墩墩径为φ1.4m，盖梁尺寸为长9.79m（7.39m）、宽 1.8m、厚（0.7+0.6）m；31#左幅墩墩径φ1.4m，盖梁尺寸为长9.79m（7.39m）、宽1.7m、厚（0.75+0.65）m。 二、编制依据 （1）《两阶段施工图设计》(第三册)。 （2）《土建工程施工招标文件》。 （3）项目实施性施工组织设计。 （4）我国现行的公路工程设计、施工规范、工程质量评定验收 标准及安全技术规程。 （5）我单位的以往类似桥梁施工经验。 三、施工进度计划
计划施工时间：2012 年4 月15 日～2012 年6 月30 日 四、劳动力配置 序号工种数量/姓名序号工种数量/姓名 1 技术负责人 1 6 技术员 1 2 试验负责人 1 7 测量负责人 1 3 现场负责人 1 8 钢筋工10 4 模板工8 9 砼工 6 5 机械工 4 10 杂工 2 五、施工方案及主要施工工艺 （1）施工准备 桥墩施工完成后，根据盖梁设计标高返算出抱箍钢带下缘在墩柱的确切位置，并做好标记，以便抱箍准确就位。 为方便盖梁底模的安装，在浇注混凝土时，墩柱顶混凝土标高按比设计标高高5cm 控制。 （2）墩柱顶凿毛 待墩柱混凝土达到设计强度的75%以上后，对墩柱顶进行凿毛处理，凿除顶部的水泥砂浆和松弱层，凿毛至新鲜混凝土，并用高压 风吹干净。标高控制在比设计标高高3cm 左右，以便于安装盖梁底模。 （3）测量放样 在盖梁施工前，对墩柱进行施工测量，作为安装盖梁底模的依据。墩柱施工测量与控制的内容包括：墩柱中心位置测量、立柱顶高程测量。墩柱中心测量采用全站仪进行测量；高程测量是根据施工中设立的临时水准点，用水准仪直接进行，也可以三维坐标控制测量。 （4）盖梁模板加工及安装
盖梁抱箍法施工及计算4工字钢
江门市滨江新区规划四路 K0+516.157大桥盖梁抱箍施工方案 编制： 审核： 日期：
盖梁抱箍法施工及计算 目录 第一部分盖梁抱箍法施工设计 一、施工设计说明 二、盖梁抱箍法结构设计 三、主要工程材料数量汇总表 第二部分盖梁抱箍法施工设计计算 一、设计检算说明 二、侧模支撑计算 三、横梁计算 四、纵梁计算 五、抱箍计算
第一部分盖梁抱箍法施工设计图 一、施工设计说明 1、概况 江门市滨江新区规划四路K0+516.157大桥长120米(6×20米)，全桥共有5个桥墩，共20条墩柱，墩柱上方为盖梁，共5个盖梁。每个盖梁长25.5572m，宽1.6m，高1.20m的钢筋砼结构，墩柱盖梁施工拟采用抱箍法施工。 图1-1 盖梁正面图（单位：cm） 2、设计依据 （1）交通部行业标准，公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86） （2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）》 （3）《机械设计手册》 （4）《建筑施工手册》（第四版）
（5）桥梁施工经验。 二、盖梁抱箍法结构设计 1、侧模与端模支撑 侧模为为15mm厚的胶合板，背带肋条为10×10cm方木，间距30cm，在竖肋外设2[4槽钢背带。背肋高1.3m；在背带上按间距40cm设φ14的栓杆作拉杆（共3排），在侧模与底模连接处设6×6角钢，角钢与背带平行。 2、底模支撑 底模为钢模,模板厚度为δ2.5mm，设纵向肋条（肋条：3×3cm），肋条间距20cm。在底模下部采用间距30cm的2[8#槽钢，2根槽钢焊接牢固。横梁长2.7m（超出部分作支模、挂网、操作平台用）。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。 3、纵梁 纵梁采用2根I45b工字钢。两根工字钢位于墩柱两侧，中心间距100cm,工字钢间用φ20钢筋对拉连接，间距为3m。工字钢连接处采用高强螺栓与焊接相结合。 （1）、力学性能指标。 查《简明施工计算手册》、《钢结构设计规范》GB50017-2003得I45b工字钢的截面特性（I截面惯性矩；W截面抵抗矩）： E=2.6×105MPa；W x =1500.4cm4；I X =33759cm4；A=111.4cm2；S X =887.1cm； [σ]=215MPa；[τ]=125MPa；d=13.5mm，每延米重887.1Kg （2）、梁长27m，位于墩柱两侧。 4、抱箍
盖梁抱箍法施工设计计算书
盖梁抱箍法施工设计计算书 一、设计检算说明 1、计算原则 （1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。 （2）综合考虑结构的安全性。 （3）采取比较符合实际的力学模型。 （4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。 2、贝雷架无相关数据，根据计算得出，无资料可附。 3、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。 4、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。以做安全储备。 5、抱箍加工完成实施前，必须先进行压力试验，变形满足要求后方可使用。 二、侧模支撑计算 1、荷载计算（按最大盖梁） 砼浇筑时的侧压力：P m =K 丫h 式中：K---外加剂影响系数，取 1.2 ； Y--砼容重，取26kN/m 3; h--- 有效压头高度。 砼浇筑速度v按0.3m/h，入模温度按20 C考虑。 则：v/T=0.3/20=0.015<0.035 h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9 X 0.015=0.6m P m= K yh=1.2 X 26 X 0.6=19kPa 砼振捣对模板产生的侧压力按4kPa 考虑。 则：P m=19+4=23kPa 盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑（即砼浇筑至盖梁顶时） P=P m X（H-h）+P m X h/2=23 X 2+23 X 0.6/2=53.9kN 2 、拉杆拉力验算 拉杆（0 20圆钢）间距1.2m , 1.2m范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。则有：（y= （T1+T2）/A=1.2P/2 n2 =1.2 X 53.9/ （2 nXO.01 2）=102993kPa=103MPa<[ c]=160MPa（可） 3 、竖带抗弯与挠度计算 设竖带两端的拉杆为竖带支点，竖带为简支梁，梁长l0=2.2m ，砼侧压力按均布荷载 q0 考虑。 竖带[14b的弹性模量E=2.1 x 105MPa;惯性矩lx=609.4cm 4;抗弯模量Wx=87.1cm
盖梁抱箍法施工及计算
盖梁抱箍法施工及计算 目 录 第一部分 盖梁抱箍法施工设计图 一、施工设计说明 二、盖梁抱箍法结构设计 三、盖梁抱箍法施工设计图 四、主要工程材料数量汇总表 第二部分 盖梁抱箍法施工设计计算 一、设计检算说明 二、侧模支撑计算 三、横梁计算 四、纵梁计算 五、抱箍计算 附图 图一、盖梁抱箍法施工设计总图 图二、盖梁抱箍设计图 图三、盖梁抱箍法施工支撑详图 图四、各部件连接、栏杆与工作平台详图 第一部分 盖梁抱箍法施工设计图 一、施工设计说明 1、概况
泸州泰安长江大桥引桥长米（起迄里程为K18+～K19+）。共有24个桥墩，除4#、5#墩为双柱式外，其余各墩为三柱式结构（墩柱为直径的钢筋砼结构），墩柱上方为盖梁。盖梁为长，宽，高的钢筋砼结构，如图1-1。由于引桥墩柱高度较大，最大高度为，除4、5墩及高度较低的墩柱采用搭设支架施工外，其余墩柱盖梁施工拟采用抱箍法施工。引桥盖梁砼浇筑量大，约。 图1-1 盖梁正面图（单位：m） 2、设计依据 （1）交通部行业标准，公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86） （2）汪国荣、朱国梁编著施工计算手册 （3）公路施工手册，桥涵（上、下册）交通部第一公路工程总公司。 （4）路桥施工计算手册 人民交通出版社 （5）盖梁模板提供厂家提供的模板有关数据。 （6）西南出海大通道泸州绕城公路泸州泰安长江大桥工程项目施工图设计文件。（7）国家、交通部等有关部委和四川省交通厅、海通公司的规范和标准。（8）我单位的桥梁施工经验。 二、盖梁抱箍法结构设计 1、侧模与端模支撑 侧模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm，在肋板外设2[14背带。在侧模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带，竖带高2.9m；在竖带上下各设一条φ20的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距2.7m，在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。 端模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm。在端模外侧采用间距1.2m 的2[14b作竖带，竖带高2.9m；在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。 2、底模支撑 底模为特制大钢模,面模厚度为δ8mm，肋板高为10cm。在底模下部采用间距0.4m 工16型钢作横梁，横梁长4.6m。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差。与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。 3、纵梁 在横梁底部采用单层四排上下加强型贝雷片（标准贝雷片规格：3000cm×1500cm，加强弦杆高度10cm）连接形成纵梁，长30m，每两排一组，每组中的两排贝雷片并在一起，两组贝雷梁位于墩柱两侧，中心间距253.6cm，贝雷梁底部采用3m
盖梁抱箍法施工设计计算模板
盖梁抱箍法施工设计计算书一、设计检算说明 1计算原则 （1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。 （2）综合考虑结构的安全性。 （3）采取比较符合实际的力学模型。 （4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。 2、贝雷架无相关数据，根据计算得出，无资料可附。 3、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。 4、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。以做安全储备。 5、抱箍加工完成实施前，必须先进行压力试验，变形满足要求后方可使用。 二、侧模支撑计算 1荷载计算（按最大盖梁） 砼浇筑时的侧压力：P=K Y h 式中：K---外加剂影响系数，取 1.2 ; 丫---砼容重，取26kN/m； h--- 有效压头高度。 砼浇筑速度v按0.3m/h，入模温度按20C考虑。 贝v/T=0.3/20=0.015<0.035 h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9 X）.015=0.6m F m= K Y h=1.2 X26X0.6=19kPa 砼振捣对模板产生的侧压力按4kPa考虑。 贝U: Pn=19+4=23kPa 盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑（即砼浇筑至盖梁顶时）：X H-h）+Pn>h/2=23 X2+23X0.6/2=53.9kN 2、拉杆拉力验算 拉杆（0 20圆钢）间距1.2m, 1.2m范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。 有： 2 P=P m 则
d = （T1+T2）/A=1.2P/2 n r =1.2 X53.9/ （2nX0.01 2）=102993kPa=103MPa<[d ]=160MPa（可）3、竖带抗弯与挠度计算
桥梁抱箍法施工方案
星辉路（高鼎路-瓦浦路）新建工程 盖 梁 抱 箍 法 施 工 方 案 江苏宏鑫路桥建设有限公司 星辉路新建工程项目部 二零一二年十一月
目录 一、方案概述 3 二、编制依据 4 三、施工重点与难点 5 四、盖梁抱箍法结构设计 5 五、盖梁抱箍法施工设计计算 8 六、安全管理及保证措施 20 七、施工应急救援预案 22
盖梁抱箍法施工方案 一、方案概述 1、工程简介 星辉路新建工程本次施工部分道路长度约1860 米，宽度为14 米。其中桥梁三座：3#桥三跨简支梁桥8m+10m+8m 装配式空心板梁，桥宽，5#桥三跨简支梁桥8m+8m+8m 装配式空心板梁，桥宽，6#桥三跨简支梁桥 8m+8m+8m 装配式空心板梁，桥宽。墩柱为五柱（6#桥）式、及八柱式（3#、5#桥桥）结构，立柱高2m，立柱上方为盖梁，如图1所示。本图尺寸为三号桥盖梁示意图，该盖梁设计尺寸为2460mm×1600mm×1340mm（长×宽×高），设计砼立方米（最大方量），计算以该图尺寸为依据，其他尺寸形式盖梁施工以该计算结果相应调整。 图1 盖梁正面图（单位：cm）
2、设计概况 1、上部结构：采用三跨简支梁桥8m+10m+8m 装配式钢筋混凝土空心板梁，预制吊装。采用桥面连续式，三跨一联。 2、下部结构：桥墩采用排架式桥墩，桥台为轻型桥台，桩基采用直接1000mm钻孔灌注桩，单排布置。 3、桥面铺装：从上至下采用100mm沥青混凝土+防水层1mm+100mmC40钢筋砼。 4、伸缩缝：全桥在0#台、3#台处各设置一道RGC-40型钢伸缩缝，在1#墩、2#墩处各设置一道桥面连续缝。 5、搭板：桥台台后机动车道与非机动车道部分设置长8m的搭板，板厚400mm，材料采用C30钢筋混凝土。 6、桥面设2%横坡，由墩台形成，桥面标高不足部分可由砼铺装层调整。 3、周边施工概况 桥梁南侧施工便道畅通，无任何障碍物。桥墩盖梁施工困难，所以本桥盖梁采用抱箍法施工。本次计算选择3#桥墩盖梁为例，验算盖梁施工中的抱箍应力是否达到施工要求。3#桥墩盖梁为八柱式桥墩，墩柱中心距离为3m，上方盖梁长，宽，高，砼浇筑量为。 二、编制依据 1、星辉路新建工程桥梁施工图纸 2、《公路桥涵施工技术规范》JGJ041-2000 3、《星辉路新建工程岩土工程勘察报告》 4、《建筑施工模板安全技术规程》JGJ162-2008
盖梁抱箍法施工计算书
目录 1、计算依据 (1) 2、专项工程概况 (1) 3、横梁计算 (1) 3.1 荷载计算 (1) 3.2 力学模型 (2) 3.3 横梁抗弯与挠度计算 (2) 4、纵梁计算 (3) 4.1 荷载计算 (3) 4.2 力学计算模型 (3) 5、抱箍计算 (4) 5.1 荷载计算 (4) 5.2抱箍所受正压分布力Q计算 (4) 5.3两抱箍片连接力P计算 (5) 5.4抱箍螺栓数目的确定 (6) 5.5紧螺栓的扳手力P B 计算 (6) 5.6抱箍钢板的厚度 (7)
抱箍法施工计算书 1、计算依据 《路桥施工计算手册》 《辽宁省标准化施工指南》 《辽宁中部环线高速公路铁岭至本溪段第四合同段设计图》及相关文件 2、专项工程概况 盖梁施工采用抱箍法，抱箍采用2块半圆弧形钢板制作，使用M24的高强螺栓连接，底模厚度10cm每块长度2.5m；充分利用现场已有材料，下部采用114 工字钢作为横梁，横梁长度为4.5m,根据模板拼缝位置按照间距0.25m布置,共需27根；横梁底部采用2根I45C工字钢作为纵梁，纵梁长度为15m抱箍与墩柱接触部位夹垫2?3mn橡胶垫，防止夹伤墩柱砼；纵横梁梁两端绑扎钢管，安装防落网。下面以体积最大的浑河大桥8#右幅盖梁为例进行抱箍相关受力计算。 浑河大桥8#墩柱直径为2m,柱中心间距6.7m,盖梁尺寸为12.298 X 2.2 X 2.1m，C40砼54.58m3，盖梁两端挡块长度为 2.2 X（上口 0.3m，下口 0.4m）X 0.6m, C40砼 1.06m3o [| 114工字钢横梁10cm厚底模“ 图1 抱箍法施工示意图 3、横梁计算 3.1荷载计算 盖梁钢筋砼自重：G仁54.48X 26KN/n3=1416.5KN 挡块钢筋砼自重：G2=1.06X 26KN/n3=27.6KN 模板自重：G3=98KN 、_ 2 施工人员：G4=2KN/m X 12.298m X 2.2m=54.1KN 施工动荷载：G5=2KN/X 12.298m X 2.2m=54.1KN,倾倒砼时产生的冲击荷载和振
盖梁抱箍法
一部分盖梁抱箍法施工设计图 一、施工设计说明 1、概况 泸州泰安长江大桥引桥长1012.98米（起迄里程为K18+153.52～K19+166.5）。共有24个桥墩，除4#、5#墩为双柱式外，其余各墩为三柱式结构（墩柱为直径2.0m的钢筋砼结构），墩柱上方为盖梁。盖梁为长26.4m，宽2.4m，高2.6m的钢筋砼结构，如图1-1。由于引桥墩柱高度较大，最大高度为32.5m，除4、5墩及高度较低的墩柱采用搭设支架施工外，其余墩柱盖梁施工拟采用抱箍法施工。引桥盖梁砼浇筑量大，约156.1m3。 图1-1 盖梁正面图（单位：m） 2、设计依据 （1）交通部行业标准，公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86） （2）汪国荣、朱国梁编著施工计算手册 （3）公路施工手册，桥涵（上、下册）交通部第一公路工程总公司。 （4）路桥施工计算手册人民交通出版社 （5）盖梁模板提供厂家提供的模板有关数据。 （6）西南出海大通道泸州绕城公路泸州泰安长江大桥工程项目施工图设计文件。 （7）国家、交通部等有关部委和四川省交通厅、海通公司的规范和标准。 （8）我单位的桥梁施工经验。 二、盖梁抱箍法结构设计 1、侧模与端模支撑 侧模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm，在肋板外设2[14背带。在侧模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带，竖带高2.9m；在竖带上下各设一条υ20的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距2.7m，在竖带外设υ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。 端模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm。在端模外侧采用间距1.2m的2[14b 作竖带，竖带高2.9m；在竖带外设υ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。 2、底模支撑 底模为特制大钢模,面模厚度为δ8mm，肋板高为10cm。在底模下部采用间距0.4m工16型钢作横梁，横梁长4.6m。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差。与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。 3、纵梁 在横梁底部采用单层四排上下加强型贝雷片（标准贝雷片规格：3000cm×1500cm，加强弦杆高度10cm）连接形成纵梁，长30m，每两排一组，每组中的两排贝雷片并在一起，两组贝雷梁位于墩柱两侧，中心间距253.6cm，贝雷梁底部采用3m长的工16型钢作为贝雷梁横向底部联接梁。贝雷片之间采用销连接。纵、横梁以及纵梁与联接梁之间采用U型螺栓连接；纵梁下为抱箍。 4、抱箍 采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm）制成，M24的高强螺栓连接，抱箍高1734cm，采用66根高强螺栓连接。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2～3mm厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。 5、防护栏杆与与工作平台
盖梁抱箍法施工及计算
目录 1、工程概况 (2) 2、设计依据 (3) 3、盖梁抱箍法结构设计 (4) 3.1、侧模与端模支撑 (4) 3.2、底模支撑 (4) 3.3、抱箍 (4) 3.4、防护栏杆与与工作平台 (4) 4、抱箍主要材料 (5) 5、抱箍设计验算 (6) 5.1、设计计算原则 (6) 5.2、小纵梁计算 (6) 5.2.1、荷载计算 (6) 5.2.2、小纵梁抗弯、挠度、抗剪验算 (6) 5.2.3、主横梁抗弯、挠度、抗剪验算 (8) 5.3、抱箍计算 (9) 6、结论 (11)
HQ-HM1标盖梁、顶系梁抱箍法施工及计算 1、工程概况 海启高速HQ-HM1标起于K90+760，向东南方向布设，上跨临海公路连接线（二级）、运北河（等外）、由通吕运河大桥先后跨越S335（一级）、通吕运河（规划Ⅲ级，现状Ⅵ级），止于K97+750。路线全长6990m，主线桥梁6座，共长1360.618m。 本项目共设计有顶系梁10个设计盖梁84个，盖梁系梁设计参数见下表。 表1 系梁设计参数 表2 盖梁设计参数 根据上表统计结果可知：通吕运河大桥抱箍满足盖梁施工安全的同时，必然满足顶系梁的施工安全。
图1 通吕运河大桥盖梁示意图 图2 新东河中桥盖梁示意图 图3 跨临海连接线盖梁示意图 备注：通吕运河大桥1.3m立柱独立验算；1.1m立柱的，单排两个立柱的选新东河进行验算，单排3根立柱的选临海连接线进行验算。 2、设计依据 （1）交通部行业标准，公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）； （2）汪国荣、朱国梁编著施工计算手册； （3）公路施工手册，桥涵（上、下册）交通部第一公路工程总公司； （4）路桥施工计算手册人民交通出版社；
抱箍法盖梁施工工艺标准.doc
抱箍法盖梁施工工艺标准 FHEC-QH-51-2007 1、适用范围 抱箍法系采用一定厚度的钢板箍于墩柱上，并通过两者之间的摩阻力来支撑盖梁的一种施工方法，具有结构轻便、加工制作简单、成本低廉的特点，根据墩柱截面形式不同，可分为圆形抱箍、方形抱箍等。 抱箍法主要适用于软土地基地区、地基承载力差、水上施工盖梁、墩柱较高、对墩柱外观要求高d2等不宜采用支架法或预穿牛腿法等情况。 2、编制主要应用标准和规范 2.1中华人民共和国行业标准《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-2000 2.2中华人民共和国行业标准《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/1-2004 2.3中华人民共和国行业标准《铁路钢桥高强螺栓连接施工规定》TBJ214-92 2.4中华人民共和国行业标准《环境空气质量标准》GB 3095-96 2.5中华人民共和国行业标准《公路工程施工安全技术规程》JTJ 076-95 3、施工准备 3.1技术准备 3.1.1熟悉和分析墩柱的断面形式及几何尺寸，编制抱箍法盖梁支撑施工的单项施工组织设计，向班组进行书面的一级技术交底和安全交底。 3.1.2根据墩身的断面形式及需承担上部结构的重力，进行抱箍设计：包括钢板的厚度、高度的确定，紧固螺栓的个数及规格的选择等。 1抱箍设计 1）初步设计 对于圆形墩柱，抱箍应采用两个半圆形的钢板，通过连接板上的螺栓连接在一起，使钢板与墩身密贴，能够承受一定的重量而不变形，板的高度由连接板上的螺栓个数决定。 抱箍的直径宜大于墩柱直径1cm；对于截面为多边形的墩柱，抱箍应采用1/2墩柱截面形式对称设计。 抱箍内壁宜加垫摩阻力较大的柔性材料，如橡胶垫、麻袋片等，以增加抱箍与墩柱之间的摩擦力。 抱箍须设置足够的厚度的连接板，连接板上的螺栓在竖向上宜布置成两排，螺栓预拉力必须保证抱箍与墩柱间的摩擦力可靠地传递荷载。 2）受力计算 根据“抱箍与墩柱间的最大静摩擦力等于正压力与摩擦系数的乘积”的关系确定出每个螺栓预紧力、螺栓数目，并对抱箍体、工字钢进行验算。 3.1.3荷载预压 抱箍设计完毕后，应进行荷载预压试验。堆载重量为计算上部荷载（包括盖梁模板、钢筋、砼、各种施工荷载等总重。） 3.1.4抱箍安装时必须与墩柱密贴，抱箍的箍身宜采用不设环向加劲的柔性箍身。 3.1.5螺栓布置应尽量可能紧凑，以刚好能满足施工及传力要求为宜。 3.1.6为加强抱箍连接板的刚度并可靠地传递螺栓拉力，在竖直方向上，每隔2~3排螺栓应给连接板设置一加劲板。
盖梁抱箍法施工及计算.
盖梁抱箍法施工及计算[转贴2006-12-26 09:55:20 ] 发表者: wangyuran 盖梁抱箍法施工及计算 目录 第一部分盖梁抱箍法施工设计图 一、施工设计说明 二、盖梁抱箍法结构设计 三、盖梁抱箍法施工设计图 四、主要工程材料数量汇总表 第二部分盖梁抱箍法施工设计计算 一、设计检算说明 二、侧模支撑计算 三、横梁计算 四、纵梁计算 五、抱箍计算 附图 图一、盖梁抱箍法施工设计总图 图二、盖梁抱箍设计图 图三、盖梁抱箍法施工支撑详图 图四、各部件连接、栏杆与工作平台详图
第一部分盖梁抱箍法施工设计图 一、施工设计说明 1、概况 泸州泰安长江大桥引桥长1012.98米（起迄里程为K18+153.52～ K19+166.5）。共有24个桥墩，除4#、5#墩为双柱式外，其余各墩为三柱式结构（墩柱为直径2.0m的钢筋砼结构），墩柱上方为盖梁。盖梁为长26.4m，宽2.4m，高2.6m的钢筋砼结构，如图1-1。由于引桥墩柱高度较大，最大高度为32.5m，除4、5墩及高度较低的墩柱采用搭设支架施工外，其余墩柱盖梁施工拟采用抱箍法施工。引桥盖梁砼浇筑量大，约156.1m3。 图1-1 盖梁正面图（单位：m） 2、设计依据 （1）交通部行业标准，公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）（2）汪国荣、朱国梁编著施工计算手册 （3）公路施工手册，桥涵（上、下册）交通部第一公路工程总公司。 （4）路桥施工计算手册人民交通出版社
（5）盖梁模板提供厂家提供的模板有关数据。 （6）西南出海大通道泸州绕城公路泸州泰安长江大桥工程项目施工图设计文件。 （7）国家、交通部等有关部委和四川省交通厅、海通公司的规范和标准。 （8）我单位的桥梁施工经验。 二、盖梁抱箍法结构设计 1、侧模与端模支撑 侧模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm，在肋板外设2[14背带。在侧模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带，竖带高2.9m；在竖带上下各设一条φ20的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距2.7m，在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。 端模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm。在端模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带，竖带高2.9m；在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。 2、底模支撑 底模为特制大钢模,面模厚度为δ8mm，肋板高为10cm。在底模下部采用间距0.4m工16型钢作横梁，横梁长4.6m。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差。与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。 3、纵梁 在横梁底部采用单层四排上下加强型贝雷片（标准贝雷片规格：3000cm×1500cm，加强弦杆高度10cm）连接形成纵梁，长30m，每两排一组，每组中
盖梁支撑(型钢平台)计算书
盖梁支撑（型钢平台）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计标准》GB 50017-2017 5、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018 一、基本参数 1、基本构造参数 2、盖梁墩柱参数 二、荷载设计
面板及小梁0.5 楼板模板0.75 混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 25 盖梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 2 施工人员及设备荷载标准值Q k(kN/m2) 3 结构重要性系数γ0 1.1 可变荷载调整系数γL0.9 盖梁支撑简图如下： 盖梁抱箍纵向立面图
盖梁抱箍横向立面图 三、面板验算 面板材料类型组合钢模板盖梁底膜钢模板小楞布置方式井字型布置钢模板纵向小楞间距（mm）300 钢模板横向小楞间距（mm）300 钢板厚度（mm） 6 钢板抗弯强度设计值f（N/mm2）215 钢板弹性模量E(N/mm2) 206000 单位长度钢板截面抵抗矩：W=bt2/6=1000×6×6/6＝6000mm3 单位长度钢板截面惯性矩：I=bt3/12=1000×6×6×6/12＝18000mm3 单位长度钢面板所受均布线荷载：
q＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q k]×1=1.1×[1.3×(0.3+(25+2)×1.8)+1.5×0.9×3]×1＝74.382kN/m 由于钢面板纵横向楞间距比值300/300=1＜3，钢面板按双向板(两边固支，两边铰支)计算 依据《建筑施工手册》（第四版），单位长度钢板最大弯矩值： M xmax=0.0234×74.382×0.32=0.157kN·m M ymax=0.0234×74.382×0.32=0.157kN·m 钢的泊桑比为μ=0.3，对弯矩进行修正： M x=M xmax+μM ymax=0.157+0.3×0.157=0.2036kN·m M y=M ymax+μM xmax=0.157+0.3×0.157=0.2036kN·m M=max(M x,M y)=max(0.2036,0.2036)=0.2036kN·m 1、强度验算 σ=M/W=0.2036×106/6000=33.941N/mm2≤[f]＝215N/mm2 钢板强度满足要求！ 2、挠度验算 钢板刚度：Bc=Et3/(12(1-μ2))=206000×63/(12×(1-0.32))=4074725.275N·mm 钢板最大挠度：f max=ωmax ql4/Bc=0.00215×74.382×10-3×3004/4074725.275=0.318mm<1 /400=300/400=0.75mm 钢板挠度满足要求！ 四、横向分布梁计算