承台计算书
承台计算书
CT-1、CT-3、CT-7按构造选配。
CT-2
620 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活_ **************************************************
NO_CD = 1 NO_JD = 131
COL. BX BY CX CY ANG N MX MY QX QY
1 0 0 0 0 0 4402.1 -25.4 236.9 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0
承台底面荷载 :
竖向荷载 N= 4402.1 (KN)
X 向弯矩 Mx= -25.4 (KN*m)
Y 向弯矩 My= 236.9 (KN*m)
X 向水平力 Hx= 0.0 (KN)
Y 向水平力 Hy= 0.0 (KN)
承台及土自重 G= 629.8 (KN)
地面标高DE0= 25.800(m); 承台底标高DE1= 22.600(m)
土中桩长PL1= 23.500(m)
THE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)
THE PILE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)
桩号 X Y 桩反力Q(KN) 桩净反力QN(KN)
1 1050.0 0.0 2503.85 2188.97
2 -1050.0 0.0 2528.02 2213.14
桩总反力QP= 5031.9(kN); 桩均反力QAVE= 2515.9(kN)
承台形状------矩形
承台边长 XS*YS: 4100.0 * 2000.0
截面净高H00= 950. (MM) Y-Y 截面积: .1900E+07 X-X 截面积: .3895E+07
截面净高H00= 1000. (MM) Y-Y 截面积: .2000E+07 X-X 截面积: .4100E+07
截面净高H00= 1050. (MM) Y-Y 截面积: .2100E+07 X-X 截面积: .4305E+07
截面净高H00= 1100. (MM) Y-Y 截面积: .2200E+07 X-X 截面积: .4510E+07
截面净高H00= 1150. (MM)
X-X 截面积: .4715E+07
Y-Y 截面积: .2300E+07
剪切面剪跨比斜截面抗剪承载力剪切荷载
左 UI01= 0.57 VCI1= 3677.28KN > VDI1= 2213.14 (* 1.00) KN
抗冲切承载力QPC= 2336.75KN > 冲切荷载QPD= 2213.14 (* 1.00) KN
右 UI02= 0.57 VCI2= 3677.28KN > VDI2= 2188.97 (* 1.00) KN
抗冲切承载力QPC= 2336.75KN > 冲切荷载QPD= 2188.97 (* 1.00) KN
DMX1= 2323.80KN*M DMX2= 2298.42KN*M ASXI= 3742.03MM*MM/M
DMY1= 0.00KN*M DMY2= 0.00KN*M ASYI= 0.00MM*MM/M
X向受弯筋 ASX= 3742.MM*MM/M
Y向受弯筋 ASY= 0.MM*MM/M
阶梯不同高度组合及配筋 :
组合号 ASX ASY H(1) H(2) ..
1 3742.0 0.0 1200.0
2 3586.1 0.0 1250.0
3 3442.7 0.0 1300.0
4 3310.3 0.0 1350.0
5 3187.7 0.0 1400.0
6 3073.8 0.0 1450.0
7 2967.8 0.0 1500.0
620 SATWE基本组合:1.35*恒+0.70*1.40*活_ **************************************************
NO_CD = 1 NO_JD = 131
COL. BX BY CX CY ANG N MX MY QX QY
1 0 0 0 0 0 4645.4 -31.
2 250.4 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0
承台底面荷载 :
竖向荷载 N= 4645.4 (KN)
X 向弯矩 Mx= -31.2 (KN*m)
Y 向弯矩 My= 250.4 (KN*m)
X 向水平力 Hx= 0.0 (KN)
Y 向水平力 Hy= 0.0 (KN)
承台及土自重 G= 629.8 (KN)
地面标高DE0= 25.800(m); 承台底标高DE1= 22.600(m)
土中桩长PL1= 23.500(m)
THE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)
THE PILE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)
桩号 X Y 桩反力Q(KN) 桩净反力QN(KN)
1 1050.0 0.0 2622.7
2 2307.84
2 -1050.0 0.0 2652.42 2337.54
桩总反力QP= 5275.1(kN); 桩均反力QAVE= 2637.6(kN)
承台形状------矩形
承台边长 XS*YS: 4100.0 * 2000.0
截面净高H00= 950. (MM) Y-Y 截面积: .1900E+07 X-X 截面积: .3895E+07
截面净高H00= 1000. (MM) Y-Y 截面积: .2000E+07 X-X 截面积: .4100E+07
截面净高H00= 1050. (MM) Y-Y 截面积: .2100E+07 X-X 截面积: .4305E+07
截面净高H00= 1100. (MM) Y-Y 截面积: .2200E+07 X-X 截面积: .4510E+07
截面净高H00= 1150. (MM) Y-Y 截面积: .2300E+07 X-X 截面积: .4715E+07
截面净高H00= 1200. (MM) Y-Y 截面积: .2400E+07 X-X 截面积: .4920E+07
剪切面剪跨比斜截面抗剪承载力剪切荷载
左 UI01= 0.54 VCI1= 3895.78KN > VDI1= 2337.54 (* 1.00) KN 抗冲切承载力QPC= 2504.97KN > 冲切荷载QPD= 2337.54 (* 1.00) KN 右 UI02= 0.54 VCI2= 3895.78KN > VDI2= 2307.84 (* 1.00) KN 抗冲切承载力QPC= 2504.97KN > 冲切荷载QPD= 2307.84 (* 1.00) KN
DMX1= 2454.41KN*M DMX2= 2423.23KN*M ASXI= 3787.68MM*MM/M
DMY1= 0.00KN*M DMY2= 0.00KN*M ASYI= 0.00MM*MM/M
X向受弯筋 ASX= 3788.MM*MM/M
Y向受弯筋 ASY= 0.MM*MM/M
阶梯不同高度组合及配筋 :
组合号 ASX ASY H(1) H(2) ..
1 3787.7 0.0 1250.0
2 3636.2 0.0 1300.0
3 3496.3 0.0 1350.0
4 3366.8 0.0 1400.0
5 3246.
6 0.0 1450.0
6 3134.6 0.0 1500.0
7 3030.1 0.0 1550.0
实际选承台高1250，配筋3787.7 MM*MM/M
CT-4
620 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活_ **************************************************
NO_CD = 1 NO_JD = 89
COL. BX BY CX CY ANG N MX MY QX QY
1 0 0 0 0 0 8811.6 312.9 895.7 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0
承台底面荷载 :
竖向荷载 N= 8811.6 (KN)
X 向弯矩 Mx= 312.9 (KN*m)
Y 向弯矩 My= 895.7 (KN*m)
X 向水平力 Hx= 0.0 (KN)
Y 向水平力 Hy= 0.0 (KN)
承台及土自重 G= 1420.0 (KN)
地面标高DE0= 25.800(m); 承台底标高DE1= 22.600(m)
土中桩长PL1= 23.500(m)
THE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)
THE PILE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)
桩号 X Y 桩反力Q(KN) 桩净反力QN(KN)
1 1150.0 1150.0 2820.65 2465.64
2 1150.0 -1150.0 2431.21 2076.21
3 -1150.0 -1150.0 2295.19 1940.18
4 -1150.0 1150.0 2684.63 2329.62
桩总反力QP= 10231.7(kN); 桩均反力QAVE= 2557.9(kN)
承台形状------矩形
承台边长 XS*YS: 4300.0 * 4300.0
台阶--- 1 : H1= 1000.00MM H2= 1000.00MM
No. 1角桩冲切
抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 1940.18 (* 1.00) KN
No. 2角桩冲切
抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2076.21 (* 1.00) KN
No. 3角桩冲切
抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2465.64 (* 1.00) KN
No. 4角桩冲切
抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2329.62 (* 1.00) KN
截面净高H00= 950. (MM)
Y-Y 截面积: .4085E+07
X-X 截面积: .4085E+07
X1= -750.00 X2= 750.00
Y1= -750.00 Y2= 750.00
台阶--- 1 : H1= 1050.00MM H2= 1050.00MM
剪切面剪跨比斜截面抗剪承载力剪切荷载
左 UI01= 0.44 VCI1=12693.29KN > VDI1= 4269.80 (* 1.00) KN
右 UI02= 0.44 VCI2=12693.29KN > VDI2= 4541.85 (* 1.00) KN
下 UJ01= 0.44 VCJ1=12693.29KN > VDJ1= 4016.39 (* 1.00) KN
上 UJ02= 0.44 VCJ2=12693.29KN > VDJ2= 4795.26 (* 1.00) KN
DMX1= 4910.27KN*M DMX2= 5223.13KN*M ASXI= 2646.36MM*MM/M
DMY1= 4618.84KN*M DMY2= 5514.55KN*M ASYI= 2794.02MM*MM/M
X向受弯筋 ASX= 2646.MM*MM/M
Y向受弯筋 ASY= 2794.MM*MM/M
阶梯不同高度组合及配筋 :
组合号 ASX ASY H(1) H(2) ..
1 2646.4 2794.0 1750.0
2 2570.8 2714.2 1800.0
3 2499.3 2638.8 1850.0
4 2431.8 2567.
5 1900.0
5 2367.8 2499.9 1950.0
6 2307.1 2435.8 2000.0
7 2249.4 2374.9 2050.0
620 SATWE基本组合:1.35*恒+0.70*1.40*活_ **************************************************
NO_CD = 1 NO_JD = 89
COL. BX BY CX CY ANG N MX MY QX QY
1 0 0 0 0 0 9206.3 328.
2 943.1 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0
承台底面荷载 :
竖向荷载 N= 9206.3 (KN)
X 向弯矩 Mx= 328.2 (KN*m)
Y 向弯矩 My= 943.1 (KN*m)
X 向水平力 Hx= 0.0 (KN)
Y 向水平力 Hy= 0.0 (KN)
承台及土自重 G= 1420.0 (KN)
地面标高DE0= 25.800(m); 承台底标高DE1= 22.600(m)
土中桩长PL1= 23.500(m)
THE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)
THE PILE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)
桩号 X Y 桩反力Q(KN) 桩净反力QN(KN)
1 1150.0 1150.0 2932.95 2577.94
2 1150.0 -1150.0 2522.89 2167.88
3 -1150.0 -1150.0 2380.20 2025.19
4 -1150.0 1150.0 2790.26 2435.25
桩总反力QP= 10626.3(kN); 桩均反力QAVE= 2656.6(kN)
承台形状------矩形
承台边长 XS*YS: 4300.0 * 4300.0
台阶--- 1 : H1= 1000.00MM H2= 1000.00MM
No. 1角桩冲切
抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2025.19 (* 1.00) KN
No. 2角桩冲切
抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2167.88 (* 1.00) KN
No. 3角桩冲切
抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2577.94 (* 1.00) KN
No. 4角桩冲切
抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2435.25 (* 1.00) KN
截面净高H00= 950. (MM)
Y-Y 截面积: .4085E+07
X-X 截面积: .4085E+07
X1= -750.00 X2= 750.00
Y1= -750.00 Y2= 750.00
台阶--- 1 : H1= 1050.00MM H2= 1050.00MM
Y-Y 截面积: .7525E+07
X-X 截面积: .7525E+07
X1= -750.00 X2= 750.00
Y1= -750.00 Y2= 750.00
柱子抗冲切承载力QCC= 9238.49KN > 冲切荷载QCD= 9206.27 (* 1.00) KN
剪切面剪跨比斜截面抗剪承载力剪切荷载
左 UI01= 0.43 VCI1=13181.92KN > VDI1= 4460.44 (* 1.00) KN 右 UI02= 0.43 VCI2=13181.92KN > VDI2= 4745.83 (* 1.00) KN 下 UJ01= 0.43 VCJ1=13181.92KN > VDJ1= 4193.08 (* 1.00) KN 上 UJ02= 0.43 VCJ2=13181.92KN > VDJ2= 5013.20 (* 1.00) KN
DMX1= 5129.51KN*M DMX2= 5457.70KN*M ASXI= 2686.21MM*MM/M
DMY1= 4822.04KN*M DMY2= 5765.18KN*M ASYI= 2837.54MM*MM/M
X向受弯筋 ASX= 2686.MM*MM/M
Y向受弯筋 ASY= 2838.MM*MM/M
CT-5
荷载图：见附页
按《全国民用建筑工程设计技术措施（结构）》推荐的“均布全荷载连续梁法”验算如下：
一、几何数据及计算参数
混凝土： C30 主筋： HRB335 箍筋： HRB335
保护层厚度as(mm)： 35.00 指定主筋强度：无
跨中弯矩调整系数： 1.00 支座弯矩调整系数： 1.00
(说明：弯矩调整系数只影响配筋)
自动计算梁自重：是
恒载系数： 1.20 活载系数： 1.40
二、荷载数据
1. 荷载工况一 (恒载)
三、内力及配筋
1. 内力包络图
2. 截面内力及配筋
0支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1
负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1
剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1
上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2
下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2
1跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m
负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.00m
剪力45.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 1.00m
挠度 -0.00mm, 裂缝 -0.01mm
上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2
下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2
箍筋: D8@70, 实际面积: 1436.16mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m
1支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1
负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1
剪力1771.42 kN, 荷载组合: 1
上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2
下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2
2跨中: 正弯矩1357.36 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.20m 负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m
剪力1771.42 kN, 荷载组合: 1 位置: 2.70m
挠度 0.48mm, 裂缝 0.37mm
上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2
下钢筋: 6D20+6D18, 实际面积: 3411.77mm2, 计算面积: 3213.77mm2
箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2632.90mm2/m
2支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1
负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1
剪力45.00 kN, 荷载组合: 1
上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2
下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2
3跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m
负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m
剪力45.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m
挠度 -0.00mm, 裂缝 -0.01mm
上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2
下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2
箍筋: D8@70, 实际面积: 1436.16mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m
3支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1
负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1
剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1
上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2
下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2 一、几何数据及计算参数
混凝土： C30 主筋： HRB335 箍筋： HRB335
保护层厚度as(mm)： 50.00 指定主筋强度：无
跨中弯矩调整系数： 1.00 支座弯矩调整系数： 1.00
(说明：弯矩调整系数只影响配筋)
自动计算梁自重：是
恒载系数： 1.20 活载系数： 1.40
二、荷载数据
1. 荷载工况一 (恒载)
三、内力及配筋
1. 内力包络图
2. 截面内力及配筋
0支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1
负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1
剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1
上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2
下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2
1跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m 负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.00m
剪力45.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 1.00m
挠度 -0.00mm, 裂缝 -0.01mm
上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2
下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2
箍筋: D8@70, 实际面积: 1436.16mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m
1支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1
负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1
剪力1991.79 kN, 荷载组合: 1
上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2
下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2
2跨中: 正弯矩1321.96 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.35m 负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 2.70m
剪力1991.79 kN, 荷载组合: 1 位置: 2.70m
挠度 0.47mm, 裂缝 0.36mm
上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2
下钢筋: 6D20+6D18, 实际面积: 3411.77mm2, 计算面积: 3162.48mm2 箍筋: D10@100, 实际面积: 1570.80mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m
2支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1
负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1
剪力45.00 kN, 荷载组合: 1
上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2
下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2
3跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m 负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m
剪力45.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m
挠度 -0.00mm, 裂缝 -0.01mm
上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2
下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2
箍筋: D8@70, 实际面积: 1436.16mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m
3支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1
负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1
剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1
上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2
下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2 承台底设计配筋8D25＠125（3927 mm2）
CT-6
荷载图：见附页
一、几何数据及计算参数
混凝土： C30 主筋： HRB335 箍筋： HRB335
保护层厚度as(mm)： 50.00 指定主筋强度：无
跨中弯矩调整系数： 1.00 支座弯矩调整系数： 1.00
(说明：弯矩调整系数只影响配筋)
自动计算梁自重：否
恒载系数： 1.20 活载系数： 1.40
二、荷载数据
1. 荷载工况一 (恒载)
三、内力及配筋
1. 内力包络图
2. 截面内力及配筋
0支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1
负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1
剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1
上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2
1跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m 负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m
剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m
挠度 0.00mm, 裂缝 0.00mm
上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2857.14mm2/m
1支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1
负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1
剪力1365.97 kN, 荷载组合: 1
上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2
2跨中: 正弯矩1020.27 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.49m 负弯矩-1626.74 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 3.90m
剪力2200.19 kN, 荷载组合: 1 位置: 3.90m
挠度 0.80mm, 裂缝 0.39mm
上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2857.14mm2/m
2支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1
负弯矩-1626.74 kN*m, 荷载组合: 1
剪力2304.65 kN, 荷载组合: 1
上钢筋: 6D22+6D22, 实际面积: 4561.59mm2, 计算面积: 4509.50mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2
3跨中: 正弯矩791.94 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 2.10m 负弯矩-1626.74 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m
剪力2304.65 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m
挠度 0.44mm, 裂缝 0.30mm
上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2857.14mm2/m
3支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1
负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1
剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1
上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2
下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2
4跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m
负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m
剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m
挠度 0.00mm, 裂缝 0.00mm
上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2
下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2
箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2857.14mm2/m
4支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1
负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1
剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1
上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2
下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 设计选用：上4900 mm2下3900.00mm2。
一、几何数据及计算参数
混凝土： C30 主筋： HRB335 箍筋： HRB335
保护层厚度as(mm)： 50.00 指定主筋强度：无
跨中弯矩调整系数： 1.00 支座弯矩调整系数： 1.00
(说明：弯矩调整系数只影响配筋)
自动计算梁自重：否
恒载系数： 1.20 活载系数： 1.40
二、荷载数据
1. 荷载工况一 (恒载)
三、内力及配筋
1. 内力包络图
2. 截面内力及配筋
0支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1
负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1
剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1
上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2
下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2
1跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m
负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m
剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m
挠度 0.00mm, 裂缝 0.00mm
上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2
下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2
箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2857.14mm2/m
1支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1
负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1
剪力2061.41 kN, 荷载组合: 1
上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2
下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2
2跨中: 正弯矩1185.39 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.90m 负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m
剪力2061.41 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m
挠度 0.28mm, 裂缝 0.46mm
上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2
下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2
箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2857.14mm2/m
2支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1
负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1
剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1
上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2
下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2
3跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m
负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m
剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m
挠度 0.00mm, 裂缝 0.00mm
上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2
下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2
箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2857.14mm2/m
3支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1
负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1
剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1
上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2
下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 设计选用：下3900.00mm2。
CT-8
600 SATWE准永久组合:1.00*恒+0.50*活
**************************************************
NO_CD = 1 NO_JD = 60
COL. BX BY CX CY ANG N MX MY QX QY
1 400 400 -800 600 0 6726.7 5129.4-5161.9 1.7 3.8
总荷载= 6726.72 (kN)
承台(筏)面积= 6.89 (m*m)
总面荷载= 976.30 (kPa)
有效面荷载= 976.30 (kPa)
土承担面荷载= 0.00 (kPa)
单桩均荷载= 2242.24 (kN)
桩数= 3
序号压缩深度 ES 附加应力土自重应力计算厚度沉降
1 0.24 50.00 151.96 548.96 0.23 0.71
2 0.47 50.00 188.74 552.25 0.2
3 1.60
3 0.70 50.00 155.95 555.5
4 0.23 2.33
4 0.94 50.00 122.71 558.83 0.23 2.91
压缩深度 1.17处应力计算表
桩号距离桩长荷载应力
1 0.38 23.50 2242.24 74.52832
2 1.81 23.50 2242.24 12.46457
3 1.81 23.50 2242.2
4 12.46457
经验系数ψ= 1.10
调整系数 c= 1.00
沉降量 S= 3.20 (mm)
610 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活
**************************************************
NO_CD = 1 NO_JD = 60
COL. BX BY CX CY ANG N MX MY QX QY 1 400 400 -800 600 0 7259.8 5537.6-5571.7 1.6 4.0 400.0 400.0 -800.0 600.0
承台底面荷载 :
竖向荷载 N= 7259.8 (kN)
X 向弯矩 Mx= -265.2 (kN*m)
Y 向弯矩 My= -1202.9 (kN*m)
X 向水平力 Hx= 1.6 (kN)
Y 向水平力 Hy= 4.0 (kN)
承台及土自重 G= 441.0 (kN)
地面标高DE0= 25.800(m); 承台底标高DE1= 22.600(m)
土中桩长PL1= 23.500(m)
THE HORIZONAL FORCE : 4.3 (kN)
THE PILE HORIZONAL FORCE : 1.4 (kN)
桩号 X Y 桩反力Q(kN) 桩净反力QN(kN)
1 -850.0 -800.0 3224.16 3077.17
2 850.0 -800.0 2912.1
3 2765.15
3 0.0 800.0 2065.70 1918.72
桩总反力QP= 8202.0(kN); 桩均反力QAVE= 2734.0(kN)
[ 计算条件 ]
桩基重要性系数: 1.000 承台底标高: 22.300(m)
承台为 3桩承台第1种
承台的混凝土强度等级： C30 承台钢筋级别: HRB335 配筋计算as = 110(mm)
桩基沉降计算经验系数: 1.000
确定压缩层深度时附加应力与自重应力比: 20.00%
基础与覆土的平均容重: 0.000(kN/m3)
承台尺寸参数
桩类型: 人工挖孔桩扩底尺寸: 1200(mm) 桩长 = 22.600(m) 桩直径 =
1000(mm)
桩的混凝土强度等级 = C30 单桩极限承载力标准值 = 5800.000(kN)
承载力计算时：不考虑承台效应与群桩效应
柱宽 = 1920, 柱高 = 1700(mm) 柱子转角 = 0.000(度) 柱的混凝土强度等级 = C30 柱上荷载设计值:
弯矩Mx = -265.200(kN-m)
弯矩My = -1202.900(kN-m)
轴力N = 6818.000(kN)
剪力Vx = 0.000(kN)
剪力Vy = 0.000(kN)
地面标高 = 25.800(m) 地下水标高 = 23.800(m)
[计算结果]
一、桩竖向承载力验算:
单桩极限承载力标准值 = 5800.000(kN)
单桩极限承载力设计值 = 3625.000(kN)
桩心坐标 = 0.000,-266.667(mm)
在中心荷载作用下,桩顶全反力 = 2272.667(kN)
按规范公式(γ0 *N <= R) 计算, 承载力设计满足系数 :1.60
在偏心荷载作用下：
按规范公式(γ0 *Nmax <= 1.2*R) 计算
桩号: 1, 桩顶全反力: 2329.213(kN), 承载力设计满足系数 :1.87 桩号: 2, 桩顶全反力: 914.037(kN), 承载力设计满足系数 :4.76 桩号: 3, 桩顶全反力: 3574.750(kN), 承载力设计满足系数 :1.22
二、承台受力计算:
1. 各桩净反力(kN):
桩号01 = 2329.213(kN)
桩号02 = 914.037(kN)
桩号03 = 3574.750(kN)
最大桩净反力: 3575(kN)
2. 弯矩与配筋:
承台弯矩: X向 0.0 Y向 0.0 (kN-m)
X向配筋(全截面): 计算值0.0 < 构造配筋D12@200 = 1210.0 mm2 Y向配筋(全截面): 计算值0.0 < 构造配筋D12@200 = 1890.2 mm2 3. 柱对承台的冲切:
冲切验算: 柱宽1920 柱高 1700(mm)
桩截面换算边长: 800(mm)
柱冲切计算承台厚度h0: 1390(mm)
冲切面参数:
左右下上冲跨(mm) 739.266 739.266 700.000 700.000 um (mm) 1200.000 1200.000 1329.633 1329.633 冲跨比 0.532 0.532 0.504 0.504
冲切系数 1.148 1.148 1.194 1.194
抗冲切力(kN) 5156.071 5156.071 5942.442 5942.442
总的抗冲切力: 22197.025(kN)
总的冲切力(已乘重要性系数): 0.000(kN)
柱对承台抗冲切的设计满足系数 2219702528.000
4. 桩对承台的冲切:
桩号 1 不需要验算
桩号 2 不需要验算
桩号 3 不需要验算
5. 承台抗剪验算:
6. 局压验算:
柱局压验算:
不需要验算
桩局压验算:
不需要验算
柱对承台局压验算满足
桩对承台局压验算满足
7. 受力计算结果
承台弯矩: X向 0.0 Y向 0.0 (kN-m)
承台配筋(全截面): X向 1210.0 Y向 1890.2 (mm2)
抗弯筋为构造筋抗冲切满足抗剪切满足柱局压满足桩局压满足三、软弱下卧层验算结果
不存在软弱下卧层
四、沉降计算结果
按照《建筑桩基技术规范JGJ94-94》5.3计算得：
换算矩形承台长Lc = 2.702 m
换算矩形承台长宽Bc = 2.702 m
l/d = 22.600
Sa/d = 1.560
C0 = 0.069
C1 = 1.573
C2 = 10.477
nb = 1.732
桩基等效沉降系数 = 0.132
桩端附加压力 = 887.816 kPa
压缩层深度 = 6.400(m)
桩端下各压缩土层：
层号厚度 Es 应力面积本层沉降(mm) (m) (MPa) (m2) 未乘系数
01 6.401 50.000 2.50077 44.40
承台中心点沉降 = 1.000*0.132*44.4 = 5.8(mm)
CT-9
荷载图：见附页
一、几何数据及计算参数
混凝土： C30 主筋： HRB335 箍筋： HRB335
保护层厚度as(mm)： 50.00 指定主筋强度：无
跨中弯矩调整系数： 1.00 支座弯矩调整系数： 1.00
(说明：弯矩调整系数只影响配筋)
自动计算梁自重：否
恒载系数： 1.20 活载系数： 1.40
二、荷载数据
1. 荷载工况一 (恒载)
三、内力及配筋
1. 内力包络图
柱下独立承台计算书
2柱下独立承台： CT-2 2.1工程名称：工程一 2.2基本资料 2.2.1承台类型：二桩承台，圆桩直径 d ＝ 500mm，按桩承载力自动计算 2.2.2桩中心距 S a＝ 1500mm，承台边距 S b＝ 500mm，承台边缘至桩中心距离 S c＝ 500mm 2.2.3承台根部高度 H ＝ 1100mm，承台端部高度 h ＝ 1100mm 2.2.4柱截面高度 h c＝ 600mm （X 方向），柱截面宽度 b c＝ 600mm （Y 方向） 2.2.5单桩竖向承载力特征值 R a＝ 1400kN，桩中心最小间距为 1.5m，3d （d -- 圆桩直径或方桩边长） 2.2.6混凝土强度等级为 C30， f c＝ 14.331N/mm2， f t＝ 1.433N/mm2 2.2.7钢筋抗拉强度设计值 f y＝ 360N/mm2；纵筋合力点至截面近边边缘的距离 a s＝ 110mm 2.2.8纵筋的最小配筋率ρmin＝ 0.15% 2.2.9永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.2，对由永久荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.35 2.2.10承台自重及承台上的土重 基础混凝土的容重γc＝ 26kN/m3；基础顶面以上土的重度γs＝ 18kN/m3， 顶面上覆土厚度 d s＝ 1m a ＝ 2S c + S a＝ 2*500+1500 ＝ 2500mm； b ＝ 2S b＝ 2*500 ＝ 1000mm 承台底部底面积 A b＝ a·b ＝ 2.5*1 ＝ 2.5m2 承台体积 V c＝ A b·H ＝ 2.5*1.1 ＝ 2.75m3 承台自重标准值 G k"＝γc·V c＝ 26*2.75 ＝ 71.5kN 承台上的土重标准值 G k' ＝γs·(A b - b c·h c)·d s＝ 18*(2.5-0.6*0.6)*1 ＝ 38.5kN 承台自重及其上土自重标准值 G k＝ G k" + G k' ＝ 71.5+38.5 ＝ 110.0kN 基础自重及其上的土重的基本组合值 G ＝γG·G k 对由可变荷载效应控制的组合，取 G ＝ 1.20*110 ＝ 132.0kN； 对由永久荷载效应控制的组合，取 G ＝ 1.35*110 ＝ 148.5kN 2.2.11圆桩换算截面边宽 b p＝ 0.8d ＝ 0.8*500 ＝ 400mm 2.2.12设计时执行的规范： 《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010），以下简称"混凝土规范" 《建筑桩基技术规范》（JGJ 94－2008），以下简称"桩基规范" 《钢筋混凝土承台设计规程》（CECS 88:97），以下简称"承台规程" 2.3基础底面控制内力 N k、F k ---- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的竖向力值（kN）； V xk、V yk -- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的剪力值（kN）； M xk'、M yk'-- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的弯矩值（kN·m）； M xk、M yk --- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础底面的弯矩值（kN·m）； M xk＝ M xk' - V yk·H、 M yk＝ M yk' + V xk·H N、F---- 相应于荷载效应基本组合时，作用于基础顶面的竖向力值（kN）； V x'、V y'-- 相应于荷载效应基本组合时，作用于基础顶面的剪力值（kN）； M x'、M y'-- 相应于荷载效应基本组合时，作用于基础顶面的弯矩值（kN·m）； M x、M y ---- 相应于荷载效应基本组合时，作用于基础底面的弯矩值（kN·m）； M x＝ M x' - V y·H、 M y＝ M y' + V x·H 2.3.1相应于荷载效应标准组合时，基础底面控制内力 2.3.1.1柱号： 0、N kmax、无地震作用组合 N k＝ 2690.0； M xk' ＝ 0.0，M yk' ＝ 0.0； V xk＝ 0.0，V yk＝ 0.0 F k＝ 2690.0； M xk＝ 0.0，M yk＝ 0.0 2.3.2相应于荷载效应基本组合时，基础底面控制内力 2.3.2.1柱号： 0、D con、无地震作用组合 N ＝ 3631.5； M x' ＝ 0.0，M y' ＝ 0.0； V x＝ 0.0，V y＝ 0.0 F ＝ 3631.5； M x＝ 0.0，M y＝ 0.0 2.4相应于荷载效应标准组合时，轴心荷载作用下任一单桩的竖向力 Q k＝ (F k + G k) / n （桩基规范式 5.1.1-1） 2.4.1柱号： 0、N kmax、无地震作用组合 Q k＝ (2690+110)/2 ＝ 1400.0kN ≤ R a＝ 1400kN 2.5相应于荷载效应基本组合时，不计承台及其上填土自重，单桩平均净反力 N j＝ F / n 2.5.1柱号： 0、D con、无地震作用组合 N j＝ 3631.5/2 ＝ 1815.7kN 2.6柱对承台的冲切计算 F l≤ 2[β0x(b c + a0y) + β0y·(h c + a0x)]·βhp·f t·h0（桩基规范式 5.9.7-4） 2.6.1 X 方向上从柱边至桩边的水平距离： a0x＝ 0.5S a - 0.5(b p + h c) ＝ 750-0.5*(400+600) ＝ 250mm λ0x＝ a0x / h0＝ 250/(1100-110) ＝ 0.2525 β0x＝ 0.84 / (λ0x + 0.2) ＝ 0.84/(0.2525+0.2) ＝ 1.8563 2.6.2 a0y＝ S b - 0.5b c＝ 500+0.5*600 ＝ 200mm ≤ H0，故不需要验算该冲切锥体。 2.7角桩对承台的冲切计算 承台受角桩冲切的承载力可按桩基规范式 5.9.7-4 推导出下列公式进行计算：
承台模板计算书
承台模板计算书
承台模板计算书 1、编制依据及规范标准 1．1、编制依据 （1）、现行施工方案 （2）、地质勘查报告 （3）、现行施工安全技术标准 （5）、公路施工手册《桥涵》（人民交通出版社2000.10） 1.2、规范标准 （1）、公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004） （2）、钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86） 2、工程概况 桥梁全长 m ，桥梁全宽 m ，共有承台4座。全桥承台钢筋用量为 t ，C15砼用量为 m 3，C30砼用量为 m 3 。 3、方案综述 承台模板采用竹胶板施工，竖肋采用50×100mm 方木，承台尺寸： 17.8×6.2×2.0m ；模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。 4、结构计算 4.1、荷载计算 当混凝土的浇筑速度在6m/h 以下时，新浇筑的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算，通过比较，一般取计算值较小者； 混凝土侧压力根据公式： Pmax=0.2221 210γv k k t Pmax=γ×h Pmax =0.22×24×5×1×1.15×22 1 =43 kpa Pmax =24×2=48 kpa 式中: Pmax-新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kpa ）； h -有效压头高度（m ）； ν –混凝土的浇筑速度（m/h ）；
0t -新浇混凝土的初凝时间（h ）； γ-混凝土的体密度（KN/m3）； K1-外加剂影响修正系数，不参加外加剂时取1.0，掺缓凝作用的外加剂时取1.2； K2-混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取0.85； 50-90mm 时，取1.0；110-150mm 时，取1.15； H-混凝土灌注层（在水泥初凝时间以内）的高度（m ）。 倾倒混凝土时产生的水平荷载： P1=2.0 KPa （查桥梁施工常用技术手册） 振捣混凝土时产生的水平荷载： P1=4.0 KPa （查桥梁施工常用技术手册） 荷载组合： P=1.2×43+1.4×（2.0+4.0）=60 KN/m 2 4.2、承台面板计算 面板为受弯结构，需验算其抗弯强度及刚度。 面板采用δ＝18mm 厚竹胶板， 竖肋间距0.3m ，横肋间距0.6m ，取1m 板宽按三跨连续梁进行计算。 材料力学性能参数及指标 3 32 2 105418 10006161W mm bh ?=??=＝ 4 5 3 3 1086.418100012 1121mm bh I ?=??= = Α =b ×h=1000×18＝180002 mm 结构计算 a 、强度计算 σ= w M = 3 6 10 *5410*54.0=10Mpa<[σ]=45Mpa ，符合要求。 b 、刚度计算 f= 128EI ql 4 =0.002mm<300/250＝1.2mm ，符合要求。 4.3、竖肋计算
1#承台桩基础计算书
塔吊四桩基础的计算书 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 塔吊型号:5015 塔机自重标准值:Fk1=1335.00kN 起重荷载标准值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=885.00kN.m 塔吊计算高度: H=80m 塔身宽度: B=1.80m 非工作状态下塔身弯矩:M1=-1170kN.m 桩混凝土等级: C80 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 4.00m 承台厚度: Hc=1.400m 承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: HRB335 承台顶面埋深: D=0.000m 桩直径: d=0.500m 桩间距: a=3.000m 桩钢筋级别: HPB235 桩入土深度: 11.90m 桩型与工艺:预制桩桩空心直径: 0.250m 计算简图如下： 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 Fk1=1335kN 2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=4×4×1.40×25=560kN 承台受浮力：Flk=4×4×0.35×10=56kN 3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN
2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2 =1.2×0.71×0.35×1.8=0.54kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qsk×H=0.54×80.00=43.01kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×43.01×80.00=1720.32kN.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.55kN/m2) =0.8×1.54×1.95×1.54×0.55=2.03kN/m2 =1.2×2.03×0.35×1.80=1.54kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qsk×H=1.54×80.00=123.07kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×123.07×80.00=4922.67kN.m 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=-1170+0.9×(885+1720.32)=1174.79kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=-1170+4922.67=3752.67kN.m 三. 桩竖向力计算
基础承台钢筋计算
1）基础承台： 底板钢筋长度=底板边长-2×保护层 根数=板底另一边边长-2min（75mm，s/2）（注：取小值）÷s（注钢筋间距）-1 Kg/m=长度×0.00617×b2 2）注：单柱独立柱基础边长≥2.5m时，基础底板配筋，按0.9边长下料，交错布置。外侧钢筋长度=底板边长-2保护层 根数=2根（两边各一根钢筋） 其余钢筋长度=底板边长×0.9-保护层 或者底板边长-0.1底板边长-保护层 其余钢筋根数=底板另一侧长度-2min（75mm，S/2）/S-1 1
03G101图集计算 1）柱纵筋=柱净高+柱基础插筋+（柱顶）锚固长度2）柱基础插筋=基础高度-保护层+弯折长度 2
3）柱顶锚固：中柱：梁高－保护层（柱的）≥lae，则直锚， 直锚长度=梁高－保护层 梁高－保护层＜lae时，则弯锚12d，弯锚长度=梁高－保护层+12d 边角柱：外侧钢筋=1.5lae 内侧钢筋同中柱 注：Lae=保护长度 3
柱箍筋根数： 1）加密段箍筋根数计算： 根数=加密段长度/加密间距+1【取max（本层净高，柱边长尺寸、500）】 2）非加密箍筋根数计算：根数=非加密段长度/非加密间距－1【取max（本层净高，柱边长尺寸、500）】 例子：（0.55+0.558）/0.1+1+（0.558/0.1+1）+（3.9－0.55－0.558×2/0.2－1） 梁+下部0.1加密区 + 下部加密区 +中间非加密区 4
柱和梁箍筋 2）箍筋长度（外围一圈长度）=（b-2×保护层+2d）×2+（h-2×保护层+2d）×2+1.9d ×2+2× max（75mm，10d）（注：取大值）03G规范计算。 箍筋长度（外围一圈长度）=（b-2×保护层）×2+（h-2×保护层）×2+1.9d×2+2×max（75mm，10d）（注：取大值）11G规范计算。 箍筋长度（里面一圈长度）=【（b（h）-2×保护层-D）/3×1+D+2D】×2+【h（b）-2×保护层+2d】×2+1.9d×2+2×max（10d，75） D—柱纵筋直径 d—箍筋直径 b—内侧钢筋箍宽 5
基础承台设计计算
、某五层钢筋混凝土框架结构，柱网尺寸 6m x 6m ,横向承重框架，柱截面 500mm x 500mm ，底层平面图及地质资料见附图。基础采用静压预制混凝土管桩，桩直径400mm , 桩 身混凝土强度等级为C60,承台混凝土强度等级为 C20,桩端进入持力层深度2d ,最小 桩距取3d ,各桩传至承台顶的内力（柱号：Z1,Z2 —— Fk=910,1500,Mk=110,40. ,Vk=50,22 , F=1152,1935, M=140,50, V=64,25,——单位符号除 Mk 、M 为 KN ? m ,其余的均为 KN ） 地质资料见附图。 附图: 11.00 淤泥质粉土 qsa=8kpa 15.40 粉质粘土 qsa=25kpa h=0.8Z3 F.39 % 56 r/p -—> 0.4 踣3/3 ?0.23 al1=373mm 23.C0 qpa=800Kpa 2.98m 等边三桩承台 粉细砂 qsa=24kpa Y al2=232mm H S=1.6
地质资料 【附：相似三角形： AH=0.46 + 0.23=0.69 AI ■由相似比得：少 AG AF 0.8/1.245=0.69/AF AF ^ 1.08 由厶 AED 相似于△ AGF 其中 AE=0.8 + 0.354/2=0.977 AE AF - aL2 .由相似比得： AG AF 0.977/1.245=(1.08-al2)/1.08 一、Z1基础设计计算： ［解］ (1) 确定桩端持力层 根据地质情况，初步选择粉质粘土层作为桩端持力层。 (2) 确定桩的类型、桩长和承台埋深 静压预制混凝土管桩，直径为 400mn 进入粉质粘土层2d=0.8m,初定承台高度为1.5m ， 承 台顶距天然地面0.2m ，承台埋深1.5m 。 (3) 确定单桩竖向承载力特征值 Ra=qpaAp + 卩 p E qsiali = 〒 X 0.42 X 800+3.14 X 0.4 X (12 X 4+22X 2.1+24 X 4.9+8 X 4.4+25 X 0.8) =100.48+355.352=435.832KN (4) 估算桩数及初定承台面积 n=1.2 X Fk/Ra=1.2 X 910/435.832 ?2.51 取 3 根 因桩位静压预制混凝土管桩，所以取桩距 S=4d=1.6m 取等边三桩承台：如上图 承台面积为： ?0.5 X 2.59 X 2.98-0.267=3.6 m 2 (5) 桩基础验算 1) 单桩承载力验算 承台及上覆土重 Gk=20X 3.6 X 1.85=133.2KN 轴心竖向力作用下，桩顶承受的平均竖向力 Qk=(Fk + Gk)/n=(910 + 133.2)/3=347.73KN < Ra 满足要求 偏心竖向力作用下，桩顶承受的最大与最小竖向力 Qk=(Fk + Gk)/n 土 (Mxk X Yi)/ E Yi2 ± (Myk X Xi)/ E Xi2 =(910 + 133.2)/3 ± (110+50 X 1.5) X 0.8/2 X 0.82 △ AJH 相似于△ AGF 其中 AJ=0.8、AG=0.8 + 0.695-0.25=1.245 、 AH .al2=0.232 】
承台模板拉杆计算(100713)
一模板拉杆计算 1.1侧压力计算 模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为3.6米，模板高度为 3.65米。新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值： F=0.22γ c t β 1 β 2 V2 1 F=γ c H 式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）; γ c —混凝土的重力密度，取24KN/m3； t —新浇混凝土的初凝时间，取10h； V—混凝土的浇灌速度，取0.48m/h； H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取3.6m； β 1 —外加剂影响修正系数，取1.2； β 2 —混凝土坍落度影响修正系数，取1.15； 所以 F=0.22γ c t β 1 β 2 V2 1 =0.22×24×10×1.2×1.15×0.482 1 =50.4816KN/m2 F=γ c H =24×3.6 =86.4KN/m2 综上混凝土的最大侧压力F=50.48 KN/m2 有效压头高度为 h=F/γ c =50.48/24 =2.1034m 混凝土侧压力的计算分布图见下图：
q=50.48KN/m2 1.2对拉杆的强度的验算 φ16mm螺纹钢对拉杆承受的拉力为 P=F.A =50.48×1.2×1
=60.58kN 式中P—模板拉杆承受的拉力（kN）； F—混凝土的侧压力（N/m2），计算为50.48kN/m2； A—模板拉杆分担的受荷面积（m2），其值为A=a×b； a—模板拉杆的横向间距（m）； b—模板拉杆的纵向间距（m）。 对拉杆承受的拉应力为 σ=P/S =60.58×103/（3.14×82） =301MPa<[σ]=335 MPa 式中S—拉杆的截面积,πR2=2.01×10-4 m2。
塔楼模板支架施工方案计算书
青田县瓯江四桥（步行桥）工程 塔楼施工方案 检算书 计算： 复核： 审核： 中铁四局集团有限公司 青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部 二〇一六年九月十日 青田项目部塔楼施工模板支架计算书 1编制依据 （1）《青田县瓯江四桥（步行桥）工程相关设计图纸》； （2）《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）； （3）《建筑施工计算手册》(第二版)； （4）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 （5）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 （6）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
（7）《钢结构设计规范》GB50017-2003 （8）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 （9）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 （10）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2方案简介 青田县瓯江四桥（步行桥）工程设计瓯南桥头塔楼一座、瓯南滨水塔楼一座、瓯北滨水塔楼一座、瓯北桥头塔楼一座,总建筑面积为2817.76m2。 其中瓯南桥头塔楼位于P1墩处，地上三层，建筑高度16.940m,为混凝土框架结构；瓯南滨水塔楼地上四层，建筑高度29.928m,结构形式为混凝土剪力墙结构； 瓯南、瓯北桥头塔楼及滨水塔楼外排脚手架及承重支架全部采用盘扣式钢管脚手架。 瓯北滨水塔楼地上七层，建筑高度36.368m,结构形式为混凝土剪力墙结构；瓯北桥头塔楼地上四层，建筑高度17.720m,为混凝土框架结构。瓯南、瓯北桥头塔楼为钻孔桩加承台基础，待承台及基础梁施工完成后搭设内外脚手架，然后再进行柱梁板钢筋模板混凝土施工，待下层施工完成后继续安装上层脚手架并进行下一步工序施工。 瓯南滨水塔楼采用P3和P4墩承台作为基础，瓯北滨水塔楼采用P8和P9墩承台作为基础，在承台施工时预留塔楼墙柱插筋，待墩身施工完成后，搭设塔楼内外脚手架进行塔楼墙柱梁板的施工，瓯南、瓯北桥头塔楼建筑施工完成后再进行相应的箱梁施工。瓯南、瓯北桥头塔楼计划于2017年1月16日进行装饰施工；瓯南、瓯北滨水塔楼装饰施工计划于2016年6月10日开始。 根据现场实际情况以及经济合理性，瓯南、瓯北塔楼施工起重吊装选择汽车吊进行物资的上下倒运作业。 按照主体结构施工顺序，在墙柱钢筋及模板施工完成后，开始进行梁的施工。首先进行满堂支撑架的架设，再进行顶板模板的施工，之后进行梁位置的定位放线，再施工梁模板和梁钢筋，最后进行梁的加固。 （1）梁模支设：模板采用15mm竹胶板，加固肋条采用100×100木方及φ48×3.0钢管做背肋，对于高度小于600mm的梁不采用对拉螺杆，当梁高600~800mm时设一道对拉拉杆，高度大于800mm的梁设两道对拉螺杆，螺杆水平向间距@600mm。 （2）搭设梁底模支架，在柱子上弹出轴线、梁位置及水平标高线，钉柱头模板。按设计标高调整顶托标高，然后放梁底模，并拉线找平，当梁底跨度大于或等于4m时，梁底模起拱按设计要 求做，当设计无具体要求时，起拱高度为1‰-3‰跨长。 （3）梁模支架设单排立杆加顶托、二道水平拉杆并设剪刀撑。根据所弹墨线安装梁侧模板，顶撑杆及斜撑等。立杆纵向间距控制在500-600㎜，梁底增设一根立杆,即横距500㎜,其他同楼板支撑系统，梁下钢管扣件必须设置双扣件，防止滑扣。
基础工程承台计算
4.7 承台计算 4.7.1 承台底面单桩竖向力设计值计算（图4-59） yd i d xd i id 2 2 i i M x F M y N n y x = ±± ∑∑ （4-87） 式中：id N ——第i 根桩的单桩竖向力设计值； d F ——由承台底面以上的作用（或荷载）产生的竖向力组合设计值； xd M 、yd M ——由承台底面以上的作用（或荷载）绕通过桩群形心的x 轴、y 轴的弯矩组合 设计值； n ——承台下面桩的根数； i x 、i y ——第i 排桩中心至y 轴、x 轴的距离。 4.7.2 承台下面外排桩中心距墩台身边缘大于承台高度时的计算 此时，其正截面（垂直于x 轴、y 轴的竖向截面）抗弯承载力可作为悬臂梁按“梁式体系”进行计算。 1 承台截面计算宽度 1）当桩中距不大于三倍桩边长或桩直径时，取承台全宽； 2）当桩中距大于三倍桩边长或桩直径时 s 23(1)b a D n =+- （4-88） 式中：s b ——承台截面计算宽度； a ——平行于计算截面的边桩中心距承台边缘距离； D ——桩边长或直径； n ——平行于计算截面的桩的根数。 2 承台计算截面弯矩设计值应按下列公式计算（图4-59） xcd id ci M N y =∑ （4-89） 图4-59 桩基承台计算 1-墩身；2-承台；3-桩；4-剪切破坏斜截面
ycd id ci M N x = ∑ （4-90） 式中：xcd M 、ycd M ——计算截面外侧各排桩竖向力产生的绕x 轴和y 轴在计算截面处的弯矩 组合设计值； id N ——计算截面外侧第i 排桩的竖向力设计值，取该排桩根数乘以该排桩中最大单桩竖向力设计值； ci x 、ci y ——垂直于y 轴和x 轴方向，自第i 排桩中心线至计算截面的距离。 4.7.3承台下面外排桩中心距墩台身边缘等于或小于承台高度时的计算 此时承台短悬臂可按“撑杆-系杆体系”计算撑杆的抗压承载力和系杆的抗拉承载力（图4-60）。 1 撑杆抗压承载力 可按下列规定计算 0id s cd,s D tb f γ≤ （4-91） cu,k cd,s cu,k 1 0.481.43304f f f ε= ≤+ （4-92） 2 id 1i s s ( 0.002)cot T A E εθ=+ （4-93） i a i sin cos t b h θθ=+ （4-94） a 6h s d =+ （4-95） 式中：id D ——撑杆压力设计值，包括1d 1d 1/sin D N θ=，2d 2d 2/sin D N θ=，其中1d N 和2d N 分 别为承台悬臂下面“1”排桩和“2”排桩内该排桩的根数乘以该排桩中最大单桩竖向力设计值，单桩竖向力按式（4-87）计算；按式（4-91）计算撑杆抗压承载力时，式中id D 取1d D 和2d D 两者较大者； cd,s f ——撑杆混凝土轴心抗压强度设计值； t ——撑杆计算高度； s b ——撑杆计算宽度，按前述有关正截面抗弯承载力计算时对计算宽度的规定； b ——桩的支撑宽度，方形截面桩取截面边长，圆形截面桩取直径的0.8倍； a ）“撑杆-系杆”力系 b ）撑杆计算高度 图4-60 承台按“撑杆-系杆体系”计算 1-墩台身；2-承台；3-桩；4-系杆钢筋
单桩承台式塔吊基础计算书
QTZ63单桩加承台基础计算书 宜昌恒大雅宛首期独立影城及相应地下室：工程拟建地点位于宜昌市伍家 岗工业园内前坪村和公谊村，属于框架结构；地上3层，地下1层；建筑总高度38.5 米，建筑面积平方米；总工期为18个月。 建设单位： 设计单位: 地勘单位： 监理单位： 施工单位： 本工程施工单位由担任项目经理，担任技术负责人。 一、塔吊的基本参数信息 塔吊型号:QTZ63(5610) 塔吊起升高度H=45m 塔吊倾覆力矩M=1200kN.m 混凝土强度等级:C35 塔身宽度B=2.5m 基础埋深d=0m 塔吊自重G=444.2kN 基础承台厚度Hc=1.7m 最大起重荷载Q=60kN 基础承台宽度Lc=5.0m 桩钢筋级别:HRB400 桩直径或者方桩边长=1.8m 桩中心间距a=0m 承台箍筋间距S=160mm 承台砼的保护层厚度=50mm。 二、塔机基础的抗倾覆设计计算 1、塔机基础抗倾覆的计算模式 单桩承台式深基础抗倾覆的计算模式是以承台基础为主导的抗倾覆计算方法，计 算力臂为承台宽度的一半数值，安全系数取值K=1.8。 2、塔机基础所承受的最大荷载 3、确定承台和桩基的设计尺寸 1）承台基础设计尺寸：平面尺寸b为5m*5m，高度h=1.7m。 2）桩基础的设计尺寸：直径D=1.8m，桩深L取7m。 4、计算非工作工况时的力矩平衡
塔机基础在非工作工况时的倾覆力矩最大，为塔吊最不利受力状态，进行塔机基础抗倾覆计算。 1）：M P =M 1 +M 2 +M 3 式中：M 1 —承台混凝土的平衡力矩， M 1=b2*h·γ C ·b/2=52*1.7*25*5/2=2656.25KN·m M 2 —桩基础混凝土的平衡力矩， M 2=π·D2/4·l·γ C ·b/2 =3.14*1.82/4*7*25*2.5=1112.74 KN·m M 3 —塔机垂直力的平衡力矩， M 3 =G·B/2=570*2.5=1425 KN·m； 则M P =5193.99KN·m。 2）倾覆力矩：M=M 倾+M 推 。 式中：M 倾—塔机的倾覆力矩，M 倾 =1240KN·m； M 推 —塔机水平力产生的倾覆力矩， M 推 =F·h=59*1.7=100.3 KN·m； 则M=1240+100.3=1340.3KN·m。 3）抗倾覆复核：M P ≥KM，式中K为安全系数，取K=1.8。 M P /M=5193.99/1340.3=3.87＞1.8，塔机基础抗倾覆稳定性满足要求。 三、塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 塔吊自重（包括压重）F1=444.2kN， 塔吊最大起重荷载F2=60kN， 作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=605.04kN， 塔吊的倾覆力矩M=1.2×1200=1440kN.m。 四、承台配筋及承载力验算 1.塔吊基础承载力计算 根据《塔式起重机混凝土基础工程技术规范》JGJ/T 187-2009，塔机在独立状态时， 作用于基础的荷载应包括塔机作用于基础顶的竖向基础荷载值（ K F）、水平荷载
承台模板计算书
中铁一局集团有限公司 沪通铁路站前Ⅵ标 承台模板设计计算单 设计： 复核： 审核： 中铁一局集团有限公司 沪通铁路站前Ⅵ标项目部 2015年5月
目录 一、工程概况 (1) 二、编制依据 (1) 三、模板构造及主要技术条件 (1) 3.1 模板构造 (1) 四、计算参数 (1) 五、模板受力分析及载荷计算 (2) 六、模板力学计算 (3) 6.1模板检算 (3) 6.1.1面板检算 (3) 6.3 对拉杆螺栓检算 (9) 七、结论 (10)
一、工程概况 模板为沪通VI 标承台模板，本计算主要针对其承台模板的强度、刚度进行力学分析计算，以利于安全施工。 二、编制依据 1、《混凝土工程模板与支架技术》； 2、《路桥施工计算手册》（第一版）； 3、《机械设计手册》（第四版）； 4、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； 5、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）； 6、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）； 7、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JJ025-86）； 8、相关技术文件及图纸。 三、模板构造及主要技术条件 3.1 模板构造 模板采用6mm 厚的A3钢板，竖肋采用c10槽钢，间距0.4m 布置，背杠采用双c18槽钢，底顶部背杠均距离模板底顶0.5m 。水平方向每个1m 布置一组拉条，竖向设置两道拉条，距承台底0.3m 设置一道，承台顶设置一道，拉条采用直径20mm 的圆钢，螺帽采用双螺帽，。模板间采用20mm 的螺栓连接，最大浇筑高度3m 。 四、计算参数 (1)砼比重取值为：2.4t/m3； (2)钢材为Q235b 钢：重力密度3/5.78m N ，弹性模量为 MPa 5 101.2?； (3)强度设计值（GB50017—2003钢结构设计规范规定）：[]215a MP σ=拉、压 []215a w MP σ= [] 125a MP τ=； (4)容许挠度[]f ：结构表面外露的模板L/400，拱架、支架受载荷挠曲的杆件 L/400，钢模板的面板2mm ；
专项施工方案计算书
专项施工方案计算书 模板计算书 一、荷载及荷载组合 1、荷载 计算模板及其支架的荷载，分为荷载标准值和荷载设计值，后者是荷载标准值乘以相应的荷载分项系数得出的。 (1) 荷载标准值 模板工程的荷载标准值包括新浇混凝土自重、施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载和倾倒混凝土时产生的荷载，对柱、梁、墙等构件，还应考虑新浇混凝土对模板侧面的压力。 1）新浇混凝土自重标准值 对普通钢筋混凝土，采用25KN/m 3，对其他混凝土，可根据实际重力密度确定。 2) 施工人员及设备荷载标准值（表4-1）： 施工人员及设备荷载标准值 表4-1 计算项目 均布荷载（KN/m 2 ） 模板及小楞 2.5 立杆 1.5 立杆支架 1.0 3) 振捣混凝土时产生的荷载标准值（表4-2） 振捣混凝土时产生的荷载标准值 表4-2 计算项目 均布荷载（KN/m 2 ）
0t --新浇混凝土的初凝时间，h ，可按实测确定；当缺乏试验资料时，可采 用)15/(2000+=T t 计算，T 为混凝土的温度，oC ； V —混凝土的浇筑速度，一般取2m/h ； H —混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度，m ； 1β--外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取 1.2； 2β--混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1.0；110～150mm 时，取1.15。 5） 倾倒混凝土时产生的荷载（表4-3） 倾倒混凝土时产生的荷载 表4-3 向模板内供料方法 水平荷载(KN/m 2 ) 溜槽、串筒或导管 2 容积小于0.2m 3 的运输器具 2 容积为0.2～0.8m 3 的运输器具 4 容积大于0.8m 3 的运输器具 6 (2) 荷载设计值 荷载设计值为荷载标准值乘以相应的荷载分项系数，表4-4是荷载分项系数。 荷载分项系数 表4-4 序号 荷载类别 类别 分项系数 编号 1 新浇混凝土自重 恒载 1.2 A 2 施工人员及设备荷载 活载 1.4 B 3 振捣混凝土时产生的荷载 活载 1.4 C 4 新浇筑混凝土对模板侧面的压力 恒载 1.2 D 5 倾倒混凝土时产生的荷载 活载 1.4 E 2、荷载组合 荷载组合表 表4-5 项次 项 目 荷载组合 计算承载能力 验算刚度 1 平板及其支架 A+B+C A+B 2 梁底板及其支架 A+B+C A+B 3 梁、柱（边长≤300mm ）、墙（厚≤100mm ） 的侧面模板 C+D D 4 大体积结构、梁、柱（边长>300mm ）、 D+E D
钢模板计算书
湖畔郦百合苑9-13、14、15、18、19#楼及车库工程 模板工程施工方案 模板计算书 1.计算依据 1．参考资料 《建筑结构施工规范》 GB 50009—2001 《钢结构设计规范》 GB 50017—2003 《木结构设计规范》 GB 50005—2003 《混凝土结构设计规范》 GB 50010—2002 《钢结构工程施工质量验收规范》 GB 50205-2001 2.侧压力计算 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一 临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值 的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值： 2/121022.0V t F c ββγ= H F c γ= 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2） γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取26kN/m 3 t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用 t0=200/(T+15)计算；假设混凝土入模温度为250C ，即T=250C ，t 0=5 V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2.5m/h H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总 高度（m ）;取9m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具 有缓凝作用的外加剂时取1.2。 β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于 30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。 大模板侧压力计算 2/121022.0V t F c ββγ=
基础承台设计计算
基础承台设计计算 This model paper was revised by the Standardization Office on December 10, 2020
一、某五层钢筋混凝土框架结构，柱网尺寸6m×6m，横向承重框架，柱截面500mm ×500mm，底层平面图及地质资料见附图。基础采用静压预制混凝土管桩，桩直径 400mm，桩身混凝土强度等级为C60，承台混凝土强度等级为C20，桩端进入持力层深度2d，最小桩距取3d，各桩传至承台顶的内力（柱号：Z1，Z2 ——Fk=910,1500， Mk=110,40.，Vk=50,22，F=1152,1935，M=140,50，V=64,25，——单位符号除Mk、M为KN·m，其余的均为KN) 地质资料见附图。 附图： 面 X
1 粉质粘土 33≈ 33≈ al1=373mm qsa=25kpa qpa=800Kpa 等边三桩承台 地质资料 【附：相似三角形：△AJH 相似于△AGF ，其中AJ=、AG= + 、 AH= + =、 ∴由相似比得：AF AH AG AJ = =AF ∴AF ≈ 由△AED 相似于△AGF ，其中AE= + 2= ∴由相似比得：AF aL AF AG AE 2-= =/ ∴al2= 】 一、Z1基础设计计算： 【解】 （1）确定桩端持力层 根据地质情况，初步选择粉质粘土层作为桩端持力层。 （2）确定桩的类型、桩长和承台埋深 静压预制混凝土管桩，直径为400mm 进入粉质粘土层2d=，初定承台高度为， 承台顶距天然地面，承台埋深。 （3）确定单桩竖向承载力特征值 Ra=qpaAp + μp ∑qsiali =414 .3××800+××(12×4+22×+24×+8×+25× =+= （4）估算桩数及初定承台面积 n=×Fk/Ra=×910/≈ 取3根 因桩位静压预制混凝土管桩，所以取桩距S=4d= 取等边三桩承台：如上图 承台面积为： ≈××（5）桩基础验算 1）单桩承载力验算 承台及上覆土重Gk=20××= 轴心竖向力作用下，桩顶承受的平均竖向力
钢模板设计计算
府谷煤炭铁路专用线四标 模板计算书 编制： 复核： 审核： 中铁七局集团府谷铁路专用线项目部二O一一年十二月十八日
钢模板设计计算 参数选定： 混凝土浇注速度V=1.5m/h，混凝土初凝时间取3h，汽车路上消耗0.5小时，即混凝土入模到凝结取2小时。 混凝土入模温度取t0=20oC，掺外加剂，混凝土塌落度取160mm。混凝土塌落度影响系数1.5，外加剂修正系数1.2 1、混凝土对模板侧压力计算 则：F1=γc H=γc VΔT=25×1.5×2=75KN/m2=75 KPa F2=0.22γc t0?1?2V t0=200/(20+15)= 5.7 h 则：F2=0.22×25×5.714×1.2×1.5×5.1=53.12KPa 取基本荷载标准值F=53.12KPa 荷载组合： 标准值取1.2为保险系数，但以0.85予以折减，水平冲击荷载取1.4为保险系数，采用0.2～0.8m3 的灰斗进行浇注，取F倒=4KPa 1.则：混凝土侧压力值F=（53.12+4） ×1.2×0.85=58.26KPa 2、面板验算 模板面板采用6mm厚钢板，采用双向板结构，取方格间距为0.3×0.3m.以一边简支、三面固结计算。图中q=f×10×10-3=58.26KN/m 一面简支最为不利
取计算单元为10mm=1×10-3 m 则K=(Eh 3×b)/(12×(1-0.32))(建筑施工手册) =41.53846 W=61bh 2=61×10×10-3×(6×10-3)2=6×10-8m 3 δ=Mmax/W=0.06ql 2/W=0.06×58.26×0.32/(6×10-8 ) =52MPa ＜170MPa=[δ],可以 f max =0.0016ql 4/K=0.0016×58.26×0.34/41.538=0.18mm 发生与板中心 Fmax=0.18<[f]=L/400=300/400=0.75mm 满足要求 3.板内肋的布置及验算： 横向：内楞采用δ=6mm 厚，高0.07m 板作为内楞，间距0.4m q=58.26×0.3=17.478KN/m M=ql 2/8=17.478×0.32/8=196.6N ·M 则；W=6 1×b ×10-3×(0.07)2=4.9×10-6m 3 I=121bh 3=121×b ×10-3×(0.07)3=171.5×10-9m 4 [d]= Mmax/W=196.6/（4.9×10-6 ）=40MPa ＜170MPa ，可以 f max =5ql 4/（384EI ）=5×17.478×3004/（384×2.1×105×171.5×103）=0.051mm 4.竖肋验算 竖肋采用[8的槽钢，每1.0m 加一道外加强箍，外加强箍采用2根[16槽钢，[8的槽钢竖向间距0.3m ， 截面参数：W=25.3cm 3 I=101.3cm 4
承台计算书(桩加防水板)
承台计算书 单桩竖向承载力设计值为1190kN ，承台混凝土强度等级为C35，f t =1.57N/mm 2, f c =16.7N/mm 2,承台钢筋选用HRB400，承台底最小配筋率取0.15%，承台底保护层厚为100mm ，桩截面尺寸为400mm ×400mm ，内径为240mm 。 一、防水板荷载计算： 1、200厚防水板建筑面层重量q a 0.2×20=4 2、450厚防水板自重q s 0.45×25=11.25 3、顶标高为-3.7m 部位防水板的水浮力q w1 [-0.75-(-3.7-0.45)]×10=34 4、顶标高为-4.3m 部位防水板的水浮力q w2 [-0.75-(-4.3-0.45)]×10=40 二、CT2计算： 该承台平面尺寸为2200×2200，高取1200；柱截面尺寸取a ×b=600×600；取该处L x 取8.4米，L y 取6米,偏于安全；该承台顶X 向有混凝土墙体，故取Y 向配筋计算结果作为X 、Y 向配筋依据。 1、由防水板抵抗水浮力引起的弯矩计算： 该处防水板荷载设计值为： q wj =1.4q w1-（q a +q s ） =1.4×34-（4+11.25） =32.35，取q wj =36千牛/平方米 沿该承台周边均匀分布的等效线荷载设计值为： q e =q wj (L x L y -a x a y )/2(a x +a y ) =36(8.4×6-2.2×2.2)/2(2.2+2.2) =186.4千牛/米 沿该承台边缘均匀分布的线弯矩设计值为： m e ≈kq wj L x L y a=y x a a =2200 取L=L x =8400，偏于安全。
承台模板受力验算
主桥承台木模板计算 一、计算依据 1、《施工图纸》 2、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50－2011） 3、《路桥施工计算手册》 二、承台模板设计 主桥承台平面尺寸为11.5×11.5m，高4m，由于主桥承台基坑开挖深度达10m，基坑钢支撑较多，不利于大块钢模板的吊装，故承台模板考虑采用木模板拼装。 面板采用15mm厚竹胶板（平面尺寸2440×1220mm），水平内楞为80×80mm方木，水平内楞外设竖向外楞，外楞为双拼φ48×3mm钢管，对拉螺杆采用直径20mm的螺纹钢。 承台模板立面局部示意图 承台模板平面局部示意图 三、模板系统受力验算 3.1 设计荷载计算 1、新浇混凝土对模板的侧压力 模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为4m，新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值：
1 F=0.22γc t0β1β2V2 F=γc H 式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）; γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3； t0—新浇混凝土的初凝时间，取10h； V—混凝土的浇灌速度，取0.6m/h； H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取4m； β1—外加剂影响修正系数，取1.0； β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.15； 1 所以 F=0.22γc t0β1β2V2 1 =0.22×24×10×1.0×1.15×0.62 =47.03 KN/m2 F=γc H =24×4=96 KN/m2 综上混凝土的最大侧压力F=47.03 KN/m2 2、倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载
考虑两台泵车同时浇筑，倾倒混凝土产生的水平荷载标准值取4KN/m2。 3、水平总荷载 分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的水平荷载设计值为：q1=47.03×1.2+4×1.4=62 KN/m2 有效压头高度为 h=F/γc =62/24=2.585 m 3.2面板验算 木模板支护方式为典型的单向板受力方式，可按多跨连续梁计算。 内楞采用竖向80×80mm方木，方木中心间距250mm，模板宽度取b=2440mm，作用于模板的线荷载：q1=62×2.44=151.28kN/m，模板截面特性 1bh2=2440×152/6=91500mm3。 为：W= 6 1bh3=2440×153/12=686250mm4； I= 12 模板强度验算： 根据《路桥施工计算手册》表8-13查得最大弯距系数为0.1。 M max=0.1q1l2=0.1×151.28×2502=9.455×105N·mm σ=M max/W=9.455×105/91500=10.3Mpa＜[f m]=13Mpa，模板强度符合要求。 模板刚度验算：