用等效热降法对回热系统进行分析计算

用等效热降法对回热系统进行分析计算

Analysis and Calculation for Heat Regenerative Systems Using Equivalent Enthal py Drop Theary

王芬

文摘回热系统是汽轮机的重要组成部分，为此分析了回热系统中各加热器端差、除氧器余汽冷却器的运行方式对机组经济性的影响，并做了定量计算，为节能降耗提供了依据。

关键词回热系统经济性节能降耗等效热降法

大同第二发电厂现有装机容量6×200MW，汽轮机为东方汽轮机厂生产的N200-12.7-535／535型，回热系统由3台高压加热器(下称高加)、1台除氧器、4台低压加热器(下称低加)组成。自1984年第1台机组投产以来，回热系统进行了多次改进，运行状况有了明显的改善，但仍存在4号低加出水温度、给水温度低于设计值，除氧器超负荷运行等问题，严重影响机组的经济性。

汽轮机热力计算通常采用热平衡方法，该方法对热耗计算准确性高，但对热力系统局部计算需全面计算，既繁杂，又不明了。等效热降法适于热力系统局部定量计算，该方法只研究与热力系统变化有关的部分，简单明了，且计算结果与简易热平衡计算基本相同，但因汽轮机排汽焓和轴封用汽量难以取准，对汽轮机热耗计算误差较大。本文试采用等效热降方法对回热系统进行局部定量计算分析。

1 加热器端差对机组经济性影响的计算分析

加热器端差系加热器疏水温度与加热器出口水温之差。端差过大，一方面导致加热器出力下降，使能级较低的抽汽量减少，汽轮机排汽量增大；另一方面使上一级加热器的负荷增大，使能级较高的抽汽量增加，降低汽轮机的作功能力；而高加端差过大又使循环吸热量增加，这些因素导致汽轮机的循环效率下降，影响机组运行的经济性。下面以1995

年4号机组大修后热力试验数据为例(见表1)，用等效热降法进行具体分析计算。

1.1 3号高加端差对机组经济性影响的计算

3号高加端差为16℃，较设计值高14℃，造成1段抽汽量减少，减少的抽汽继续在汽轮机中作功，使蒸汽作功增加，即蒸汽等效热降增加，其值为：

ΔH＝Δt8.η8＝25.855(kJ／kg)

--3号高加端差与设计值的差值；

η8--1段抽汽的抽汽效率。

由于3号高加端差较设计值高，使给水温度降低，主蒸汽循环吸热量增加；同时，由于1段抽汽减少，2段抽汽变化不大，再热蒸汽量增加，再热蒸汽循环吸热量增加。蒸汽循环吸热量合计增加值：

ΔQ＝Δt8+Δt8(1－ 7／q7)σ／q8＝71.90(kJ／kg)

式中σ--1kg再热蒸汽的吸热量；

7--1kg疏水在2号高加中的放热量；

q7--1kg抽汽在2号高加中的放热量；

q8--1kg抽汽在3号高加中的放热量。

汽轮机装置效率为：

ηi′＝(H0+ΔH)／(Q0+ΔQ)＝42.27%

式中H0--设计工况新蒸汽等效热降；

Q0--设计工况新蒸汽循环吸热量。

汽轮机装置效率相对下降：

δηi＝(ηi′-η0)／ηi′＝－0.379%

式中η0--设计工况下汽轮机装置效率。

汽轮机热耗增加：

Δq＝q0.δηi＝31.84(kJ／kg)

式中q0--汽轮机设计热耗。

发电煤耗增加值：

Δb＝b0.δηi＝1.220［g／(kW.h)］

式中b0--机组设计发电煤耗。

1.2 2号高加端差对机组经济性影响的计算

2号高加端差为11℃，较设计值高9℃，造成2段抽汽量减少，蒸汽作功能力增加；同时，2号高加出力不足，由3号高加补足，使1段抽汽量增加，蒸汽作功能力降低。蒸汽作功合计变化量：

ΔH＝－Δt7(η8－η7)＝－1.017(kJ／kg)

式中η7--2段抽汽的抽汽效率。

由于1、2段抽汽量的改变，使再热蒸汽量及再热蒸汽循环吸热量增加，再热蒸汽循环吸热量增加值：

ΔQ＝Δt7.σ［1／q7－(1－ 7／q7)／q8］

＝0.4100(kJ／kg)

汽轮机装置效率：

ηi＝(H0+ΔH)／(Q0+ΔQ)＝42.39%

汽轮机装置效率相对下降值：

δηi＝(ηi′-η0)／ηi′＝－0.0944%

1.3 1号高加端差对机组经济性影响的计算

1号高加端差10℃，较设计值－1℃高11℃，使蒸汽作功下降，其下降值：

ΔH＝－Δt6(η7－η6)＝－5.642(kJ／kg)

式中η6--3段抽汽的抽汽效率。

由于3号高加的出力不足，由2号高加补足，使2段抽汽量增加，再热蒸汽循环吸热量减少，其减少值：

ΔQ＝-Δt6.σ／q7＝－10.94(kJ／kg)

汽轮机装置效率为：

ηi′＝(H0+ΔH)／(Q0+ΔQ)＝42.39%

汽轮机装置效率相对下降值：

δηi＝(ηi′-η0)／ηi′＝－0.0944%

1.4 4号低加端差对机组经济性影响的计算

4号低加端差8℃，较设计值高7℃，使蒸汽作功下降，其下降值：

ΔH＝－αH.Δt4(η5－η4)q4／

(q4+Δt4)＝－0.964(kJ／kg)

式中αH--经3、4号低加的凝结水量占主汽量

的份额；

q4--1kg抽汽在4号低加中的放热量；

η5--4段抽汽的抽汽效率；

η4--5段抽汽的抽汽效率。

由于4号低加端差过大，使蒸汽作功下降，但不影响蒸汽循环吸热量，汽轮机装置效率相对下降值：

δηi＝(ηi′-η0)／ηi′＝ΔH／

(H0+ΔH)＝－0.0802%

1.5 3号低加端差对机组经济性影响的计算

3号低加端差10℃，较设计值高7℃，使蒸汽作功下降，其下降值：ΔH＝－αH.Δt3(η4－η3)＝－0.977(kJ／kg)

式中η3--6段抽汽的抽汽效率。

汽轮机装置效率相对下降值：

δηi＝ΔH／(H0+ΔH)＝－0.0813%

1.6 2号低加端差对机组经济性影响的计算

2号低加端差20℃，较设计值高16℃，使蒸汽作功下降，其下降值：ΔH＝－αn.Δt2(η3－η2)＝－1.615(kJ／kg)

式中αn--经1、2号低加的凝结水量占主蒸汽

量的份额；

η2--7段抽汽的抽汽效率。

汽轮机装置效率相对下降值：

δηi＝ΔH／(H0+ΔH)＝－0.1345%

1.7 1号低加端差对机组经济性影响的计算

1号低加端差25℃，较设计值高21℃，使蒸汽作功下降，其下降值：

ΔH＝－αn.Δt1(η2－η1)q2／

(q2+Δt1)＝－4.685(kJ／kg)

式中η1--8段抽汽的抽汽效率；

q2--1kg抽汽在2号低加中的放热量。

汽轮机装置效率相对下降值：

δηi＝ΔH／(H0+ΔH)＝－0.391%

以上计算结果汇总于表1。

注：发电量按10亿kW.h计。

注：发电量按10亿kW.h计。

用上述计算方法，取1998年一季度4号机组热力试验数据，计算结果见表2。

为便于横向比较，设加热器端差高于设计值10℃，用上述计算方法，计算结果见表3。

1.8 计算结果分析

从表3可看出，每台加热器端差对机组经济性有程度不同的影响，而3号高加和1号低加的影响程度更大。由此可得出结论：高加、低加对机组经济运行同样重要。

从表1、表2可看出，通过设备的治理、系统改进及加强回热系统运行调整，高、低压加热器的端差有一定幅度的下降。但目前回热系统各加热器的端差仍较设计值高6～12℃，对机组经济性影响较大，如1

号低加端差较设计值高12℃，使机组年多耗标煤731t。

2 除氧器余汽冷却器对机组经济性影响的计算分析

除氧器余汽冷却器的冷却水为凝结水，原设计冷却水取自3号低加出口，现部分机组改到1号低加出口，现用等效热降法对两种运行方式分别进行计算分析(余汽冷却器的冷却水量为30t，即αy＝0.0491，冷却水温升为0.5℃，即Δt＝2.09kJ／kg)。

2.1 冷却水取自1号低加出口的计算

除氧器余汽冷却器的冷却水取自1号低加出口，经余汽冷却器加热后进入除氧器。由于除氧器排汽量较少，余汽冷却器中冷却水的焓升很小，远低于4号低加的出口水焓，使除氧器入口水焓降低：

Δt＝αY(t1+Δt y-t4)／αH＝－17.15(kJ／kg)

式中αY--余汽冷却器的冷却水占主蒸汽量的

份额；

t1--1号低加出口水温；

t4--4号低加出口水温。

除氧器入口水焓下降，使除氧器的热负荷增大，4段抽汽增加，作功减少；同时做为冷却水的这部分凝结水不再经过2、3、4号低加，使5、6、7段抽汽减少，蒸汽作功增加。合计蒸汽作功变化(较余汽冷却器不运行时)：

ΔH＝αH.Δt4.η5+αH.αY(τ4.η4+

τ3.η3+τ2.η2)＝－1.67(kJ／kg)

式中τ4、τ3、τ2--分别为凝结水在4、3、2号低加中的焓升。

汽轮机装置效率相对下降值：

δηi＝－0.139%

2.2 冷却水取自3号低加出口的计算

除氧器余汽冷却器的冷却水取自3号低加出口，使除氧器入口水焓降低，其降低值：

Δt＝－5.01(kJ／kg)

蒸汽作功变化(较余汽冷却器不运行时)：

ΔH＝αH.Δt4.η5+αH.αY.

τ4.η4＝－0.302(kJ／kg)

汽轮机装置效率相对下降：

δηi＝－0.025%

上述计算结果汇总于表4。

表4 除氧器余汽冷却器运行方式对机组经济性的影响

注：发电量按10亿kW.h计。

2.3 计算结果分析

由表4可看出，从整个热力系统来讲，尽管除氧器余汽冷却器利用了除氧器排汽的热量，但却使机组的经济性略有下降；原设计方式，即冷却水取自3号低加出口，使机组发电煤耗升高0.008g／(kW.h)，机组经济性略有下降；冷却水位置改到1号低加出口，使机组发电煤耗上升0.477g／(kW.h)，年多耗标煤477t，机组经济性下降较多。

3 结论及建议

目前回热系统中加热器的端差高于设计值6～12℃，对机组经济性影响较大，说明回热系统的节能潜力很大。建议从提高检修质量和运行调整上做工作，以改善加热器经济运行状况。

目前部分机组除氧器余汽冷却器的冷却水位置已改到1号低加出口，这种运行方式不合理，建议恢复原设计方式，即冷却水位置恢复到3号低加出口。

作者单位：大同第二发电厂(大同037043) 王芬

应用多元统计分析习题解答_因子分析

第七章 因子分析 7.1 试述因子分析与主成分分析的联系与区别。 答：因子分析与主成分分析的联系是：①两种分析方法都是一种降维、简化数据的技术。②两种分析的求解过程是类似的，都是从一个协方差阵出发，利用特征值、特征向量求解。因子分析可以说是主成分分析的姐妹篇，将主成分分析向前推进一步便导致因子分析。因子分析也可以说成是主成分分析的逆问题。如果说主成分分析是将原指标综合、归纳，那么因子分析可以说是将原指标给予分解、演绎。 因子分析与主成分分析的主要区别是：主成分分析本质上是一种线性变换，将原始坐标变换到变异程度大的方向上为止，突出数据变异的方向，归纳重要信息。而因子分析是从显在变量去提炼潜在因子的过程。此外，主成分分析不需要构造分析模型而因子分析要构造因子模型。 7.2 因子分析主要可应用于哪些方面？ 答：因子分析是一种通过显在变量测评潜在变量，通过具体指标测评抽象因子的统计分析方法。目前因子分析在心理学、社会学、经济学等学科中都有重要的应用。具体来说，①因子分析可以用于分类。如用考试分数将学生的学习状况予以分类；用空气中各种成分的比例对空气的优劣予以分类等等②因子分析可以用于探索潜在因素。即是探索未能观察的或不能观测的的潜在因素是什么，起的作用如何等。对我们进一步研究与探讨指示方向。在社会调查分析中十分常用。③因子分析的另一个作用是用于时空分解。如研究几个不同地点的不同日期的气象状况，就用因子分析将时间因素引起的变化和空间因素引起的变化分离开来从而判断各自的影响和变化规律。 7.3 简述因子模型中载荷矩阵A 的统计意义。 答：对于因子模型 1122i i i ij j im m i X a F a F a F a F ε=++++ ++ 1,2, ,i p = 因子载荷阵为11 12121 22212 1 2 (,, ,)m m m p p pm a a a a a a A A A a a a ????? ?==???????? A i X 与j F 的协方差为： 1Cov(,)Cov(,)m i j ik k i j k X F a F F ε==+∑ =1 Cov( ,)Cov(,)m ik k j i j k a F F F ε=+∑ =ij a

600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算

热力发电厂 课程设计计算书 题目：600MW亚临界凝汽式机组全厂原则性热力系统计算 专业：火电厂集控运行 班级：热动核电1101班 学号：201123060131 姓名：王力 指导教师：磊华

目录 1.本课程设计的目的 (3) 2.计算任务 (3) 3.计算原始资料 (3) 4.计算过程 (5) 4.1全厂热力系统辅助性计算 (5) 4.2原始数据整理及汽态线绘制 (6) 4.3全厂汽水平衡 (7) 4.4各回热抽汽量计算及汇总 (7) 4.5汽轮机排汽量计算与校核 (11) 4.6汽轮机汽耗量计算 (12) 5.热经济指标计算 (13) 5.1.汽轮机发电机组热经济性指标计算 (13) 5.2.全厂热经济指标计算 (14) 6.反平衡校核 (15) 7.参考文献 (16) 附图（汽态膨胀过程线） (17)

1.本课程设计的目的 热力发电厂课程设计的主要目的是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及其参数、发电量、供热量及全厂性的热经济指标，由此衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。是学生在学习热力发电厂课程后的一次综合性的训练，是本课程的重要环节。通过课程设计是学生进一步巩固、加深所学的理论知识并有所扩展；学习并掌握热力系统全面性计算和局部性分析的初步方法；培养学生查阅、使用国家有关设计标准、规，进行实际工程设计，合理选择和分析数据的能力；锻炼提高运算、制图、计算机编程等基本技能；增强工程概念，培养学生对工程技术问题的严肃、认真和负责的态度。 2.计算任务 1.根据给定的热力系统数据，在h—s图上汇出蒸汽的汽态膨胀线（要求出图占一页）。 2.计算额定功率下的汽轮机进汽量D0，热力系统各汽水流量D j。 3.计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组热耗率、机组汽耗率、绝对电耗率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）。 3.计算原始资料 1.汽轮机形式及参数 （1）机组形式：亚临界、一次中间再热、四缸四排气、单轴、凝汽式机组。 （2）额定功率：P e=600MW。 （3）主蒸汽初参数（主汽阀前）：P0=16.7Mpa，t0=537℃。 （4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：P rh=3.234Mpa，t rh=537℃ 冷段：P’rh=3.56Mpa，t’rh=315℃。 （5）汽轮机排气压力P c=4.4/5.39KPa，排气比焓h c=2333.8KJ/kg。 2.回热加热系统参数 （1）机组各级回热抽汽参数表3-1

等效焓降法的概念

第2章 等效焓降法的概念 2.1 等效热降的含义 对于纯凝汽式机组，1kg 新蒸汽进入汽轮机后，其热降为 H = h 0- h n (1) 式中 h 0---新蒸汽焓，kg kJ ; h n ---汽轮机排汽焓，kg kJ 。 对于回热抽汽式汽轮机，1kg 新蒸汽进入汽轮机，其热降为 H i =（h 0- h n ）－1α(h 1 - h n )-2α(h 2-h n )-…-z α(h z -h n ) =（h 0- h n ）(1-∑=z 1 r r r y α) kg kJ (2) 式中 y r =n 0n r h -h h -h ； α---抽汽份额 ； y---抽汽做功不足系数； r---任意抽汽级的编号； z---抽汽级数。 比较式(1)和式(2)可知，H i ﹤H 。但是，H i 和H 又相类似，都是1kg 蒸汽 的实际作功。为了使H i 和H 区别，称H i 为等效热降。等效的数量含义是回热抽汽式汽轮机1kg 新蒸汽所做的功，等效于（1-∑=z 1r r r y α）kg 蒸汽直接到达凝汽器的热降，故称之为等效热降。 2.2 抽汽等效热降 在某回热系统图中，假设有一个纯热量q 进入No3加热器，使No3加热器抽汽刚好少抽1kg 蒸汽，由于No3到No2加热器的疏水少了1kg ，疏水在No2加热器中少放的热量为 23_ 2s s t t - -=γ 式中 3s t - ---No3加热器疏水焓，kg kJ 2s t - ---No2加热器疏水焓，kg kJ 这个减少的热量由No2加热器多抽汽来进行补偿。多抽汽的份额为 2 2 32q γα=

式中 q 2---1kg 抽汽在No2加热器中的放热量，kg kJ 。 被排挤的1kg 抽汽除No2加热器多抽汽外，还有（1-32α）kg 蒸汽。这部分蒸汽凝结成水，通过No1加热器时，No1加热器要多抽汽，多抽汽份额为 1 1 3231)1(q ταα-= 式中 q 1---1kg 抽汽在No1加热器中的放热量，kg kJ ； 1τ---No1加热器中1kg 凝结水的焓升，kg kJ ； 32α---No3加热器排挤1kg 抽汽被分配到No2加热器中的份额； 31α---No3加热器排挤1kg 抽汽被分配到No1加热器中的份额； No3加热器排挤1kg 抽汽在No1、No2有抽汽份额，产生了汽轮机做功不足。所以，No3加热器排挤1kg 抽汽在汽轮机中的做功为 H )()()(13123233n n n h h h h h h -----=αα kg kJ （3） 式中 3h 、2h 、1h --- No3、No2、No1加热器的抽汽焓，kg kJ 。 3H 就是等效热降，其符号为j H 。 为了计算方便，把Noj 加热器排挤1kg 抽汽在汽轮机中所做的功j H 与抽汽在该加热器中放热量j q 之比，称为该加热器的抽汽效率j η，其计算式为 j j j q H = η （4） 2.3 等效焓降的计算通式 等效热降的计算从凝汽器开始,以图2.1为例进行分析。 图2.1火力发电厂热力系统简图

(完整版)SPSS因子分析法-例子解释

因子分析的基本概念和步骤 一、因子分析的意义 在研究实际问题时往往希望尽可能多地收集相关变量，以期望能对问题有比较全面、完整的把握和认识。例如，对高等学校科研状况的评价研究，可能会搜集诸如投入科研活动的人数、立项课题数、项目经费、经费支出、结项课题数、发表论文数、发表专著数、获得奖励数等多项指标；再例如，学生综合评价研究中，可能会搜集诸如基础课成绩、专业基础课成绩、专业课成绩、体育等各类课程的成绩以及累计获得各项奖学金的次数等。虽然收集这些数据需要投入许多精力，虽然它们能够较为全面精确地描述事物，但在实际数据建模时，这些变量未必能真正发挥预期的作用，“投入”和“产出”并非呈合理的正比，反而会给统计分析带来很多问题，可以表现在： 计算量的问题 由于收集的变量较多，如果这些变量都参与数据建模，无疑会增加分析过程中的计算工作量。虽然，现在的计算技术已得到了迅猛发展，但高维变量和海量数据仍是不容忽视的。 变量间的相关性问题 收集到的诸多变量之间通常都会存在或多或少的相关性。例如，高校科研状况评价中的立项课题数与项目经费、经费支出等之间会存在较高的相关性；学生综合评价研究中的专业基础课成绩与专业课成绩、获奖学金次数等之间也会存在较高的相关性。而变量之间信息的高度重叠和高度相关会给统计方法的应用带来许多障碍。例如，多元线性回归分析中，如果众多解释变量之间存在较强的相关性，即存在高度的多重共线性，那么会给回归方程的参数估计带来许多麻烦，致使回归方程参数不准确甚至模型不可用等。类似的问题还有很多。 为了解决这些问题，最简单和最直接的解决方案是削减变量的个数，但这必然又会导致信息丢失和信息不完整等问题的产生。为此，人们希望探索一种更为有效的解决方法，它既能大大减少参与数据建模的变量个数，同时也不会造成信息的大量丢失。因子分析正式这样一种能够有效降低变量维数，并已得到广泛应用的分析方法。 因子分析的概念起源于20世纪初Karl Pearson和Charles Spearmen等人关于智力测验的统计分析。目前，因子分析已成功应用于心理学、医学、气象、地址、经济学等领域，并因此促进了理论的不断丰富和完善。 因子分析以最少的信息丢失为前提，将众多的原有变量综合成较少几个综合指标，名为因子。通常，因子有以下几个特点： ↓因子个数远远少于原有变量的个数 原有变量综合成少数几个因子之后，因子将可以替代原有变量参与数据建模，这将大大减少分析过程中的计算工作量。 ↓因子能够反映原有变量的绝大部分信息 因子并不是原有变量的简单取舍，而是原有变量重组后的结果，因此不会造成原有变量信息的大量丢失，并能够代表原有变量的绝大部分信息。 ↓因子之间的线性关系并不显著 由原有变量重组出来的因子之间的线性关系较弱，因子参与数据建模能够有效地解决变量多重共线性等给分析应用带来的诸多问题。 ↓因子具有命名解释性 通常，因子分析产生的因子能够通过各种方式最终获得命名解释性。因子的命名解

等效焓降法

原则性热力系统计算 1． 热平衡法（常规计算法） 这种计算法的核心（对本机组而言），实际上是对由8个加热器热平衡方程式和一个凝汽器物质平衡式所组成的9个线性方程组进行求解，可求出9个未知数（8个抽汽系数和1个凝汽系数），然后，根据公式求得所需要的新汽耗量或机组功率、热经济指标等。 计算结果： 1） 热经济指标计算： 机组热耗：0Q 61264776381= kJ/h 热耗率：88.882500==e P Q q )(h kW kJ ? 热效率：4079.036000==q e η 汽轮机绝对内效率：4182.0=i η 2） 锅炉热负荷：b Q = 2683339584 kJ/h 管道效率：995.00==b p Q Q η 3） 全厂热经济性指标： 全厂热效率：3742.04079.0995.092.0=??=cp η 全厂热耗率：52.96203600==cp cp q η )(h kW kJ ? 发电标准煤耗率：328123 .0==cp s b η )(h kW g ? 2． 等效焓降法 等效热降法是在60年代后期，首先由库滋湟佐夫提出，并在70年代逐步完善、成熟，形成了完整的热工理论体系，是热力系统分析，计算的一种新方法。这种方法在热力系统局部定量分析中，具有简捷、方便和准确的明显特点，在生产实践中效果显著，引人注目。近年来，这一方法得到了广泛的应用，深受工程界的好评。为西安交通大学博士生导师林万超教授这项科研成果，取得了显著的经济效益。 等效热降法是基于热力学的热功转换理论，考虑到设备质量、热力系统结构和参数的特点，经过严密地理论推演，导出几个热力分析参量抽汽等效焓降H j 和抽汽效率j η等用以研究热工转换及能量利用程度的一种方法。各种实际系统，

回转窑系统热平衡计算资料

回转窑系统热平衡计算 1 热平衡计算基准、范围及原始数据 1.1 热平衡计算基准 物料基准：一般以1kg 熟料为基准； 温度基准：一般以0℃为基准； 1.2 热平衡范围 热平衡范围必须根据回转窑系统的设计或热工测定的目的、要求来确定。在回转窑系统设计时，其平衡范围，可以回转窑、回转窑加窑尾预热分解系统、或再加冷却机和煤磨作平衡范围。范围选得大，则进出口物料、气体温度较低，数据易测定或取得，但往往需要的数据较多，计算也烦琐。因此一般选回转窑加窑尾预热分解系统作为平衡范围。 1.3 原始数据 根据确定的计算基准和平衡范围，取得必要的原始数据，这是一项非常重要的工作。计算结果是否符合实际情况，主要取决于所选用的数据是否合理。对新设计窑或改造窑来说，主要是根据同类型窑的生产资料，结合工厂具体条件和我国实际情况、合理地确定各种参数；对于生产窑来说，主要通过热工测定取得实际生产中各种参数。若以窑加窑尾预热系统为平衡范围，一般要取得如下原始数据：生料用量、化学组成、水分、入窑温度；燃料成分、工业分析和入窑温度；一、二次空气的比例和温度；空气过剩系数、漏风系数；废气温度；飞灰量、灰温度及烧失量；收尘器收尘效率；窑体散热损失；熟料形成热等等。熟料形成热可根据熟料形成过程中的各项物理化学热效应求得，也可用经验公式计算或直接选定。 2 物料平衡与热量平衡 计算方法与步骤说明于下： 窑型：预分解窑 基准：1kg 熟料；0℃ 平衡范围：窑+预热器系统 根据确定的平衡范围，绘制物料平衡图和热量平衡图，如图1和图2所示。 图1 物料平衡图 图2 热量平衡图

2.1 物料平衡计算 2.1.1 收入项目 （1）燃料消耗量 m r （kg/kg 熟料） 设计新窑或技术改造时，m r 是未知量，通过热平衡方程求得，已生产的窑，通过热工测定得到。 （2）入预热器物料量 ① 干生料理论消耗量 s ar r gsL 100100L a A m m --= 式中，m gsL —干生料理论消耗量，kg/kg 熟料；A ar —燃料收到基灰分含量，%；a —燃料灰分掺入熟料中的量，%；L s —生料的烧失量，%。 ② 入窑回灰量和飞损量 ηfh yh m m = )1(fh Fh η-=m m 式中，m yh —入窑回灰量，kg/kg 熟料；m fh —出预热器飞灰量，kg/kg 熟料；m Fh —出收尘器飞灰损失量，kg/kg 熟料；η—收尘器、增湿塔综合收尘效率，%。 ③ 考虑飞损后干生料实际消耗量 s fh Fh gsL gs 100100L L m m m --?+= 式中，m gs —考虑飞损后干生料实际消耗量，kg/kg 熟料；L fh —飞灰烧失量，%。 ④ 考虑飞损后生料实际消耗量 s gs s 100100W m m -?= 式中，m s —考虑飞损后生料实际消耗量，kg/kg 熟料；W s —生料中水分含量，%。 ⑤ 入预热器物料量 yh s m m +=入预热器物料量（kg/kg 熟料） （3）入窑系统空气量 ① 燃料燃烧理论空气量 )O 0.033(S 0.267H 0.089C ar ar ar ar LK -++='V LK LK 293.1V m '='

等效焓降法

等效焓降法 原则性热力系统计算 1( 热平衡法(常规计算法) 这种计算法的核心(对本机组而言)，实际上是对由8个加热器热平衡方程式和一个凝汽器物质平衡式所组成的9个线性方程组进行求解，可求出9个未知数(8个抽汽系数和1个凝汽系数)，然后，根据公式求得所需要的新汽耗量或机组功率、热经济指标等。 计算结果: 1) 热经济指标计算: Q机组热耗: kJ/h ,126477638160 Q0热耗率:q,,8825.88 kJ(kW,h)0Pe 3600热效率:,,,0.4079 eq0 ,,0.4182汽轮机绝对内效率: i Q2) 锅炉热负荷:= 2683339584 kJ/h b Q0,,,0.995管道效率: pQb 3) 全厂热经济性指标: ,,0.92，0.995，0.4079,0.3742全厂热效率: cp 3600q,,9620.52kJ(kW,h)全厂热耗率: cp,cp 0.123sb,,328g(kW,h)发电标准煤耗率: ,cp 2( 等效焓降法 等效热降法是在60年代后期，首先由库滋湟佐夫提出，并在70年代逐步完善、成熟，形成了完整的热工理论体系，是热力系统分析，计算的一种新方法。这种方法在热力系统局部定量分析中，具有简捷、方便和准确的明显特点，在生产实

践中效果显著，引人注目。近年来，这一方法得到了广泛的应用，深受工程界的好评。为西安交通大学博士生导师林万超教授这项科研成果，取得了显著的经济效益。 等效热降法是基于热力学的热功转换理论，考虑到设备质量、热力系统结构和参数的特点，经过严密地理论推演，导出几个热力分析参量抽汽等效焓降H和j ,抽汽效率等用以研究热工转换及能量利用程度的一种方法。各种实际系统，j 在系统和参数确定后，这些参量也就随之确定，并可通过一定公式计算，成为一次性参数给出。对热力设备和系统进行分析时，就是用这些参数直接分析和计算。 等效热降法既可用于整体热力系统的计算，也可用于热力系统的局部分析定量。它基本上属于能量转化热平衡法。但是，它摒弃了常规计算的缺点，不需要全盘重新计算就能查明系统变化的经济性，既用简捷的局部运算代替整个系统的繁杂计算。具体讲，它只研究与系统改变有关的那些部分，并用给出一次性参量进行局部定量，确定变化的经济效果。这种方法经实践应用颇为简便。 等效热降法主要用来分析蒸汽动力装置和热力系统。在火电厂的设计中，用以论证方案的技术经济性，探讨热力系统和设备中各种因素的影响以及局部变动后的经济效益，是热力工程和热系统优化设计的有力工具。对于运行电厂，可用等效热降法分析技术改造，分析热系统节能技术改造，可为改造提供确切的技术依据。在热耗查定中，等效热降法对于诊断电厂能量损耗的场所和设备，查明能量损耗的大小，发现机组存在的缺陷和问题，指出节能改造的途径与措施，以及评定机组的完善程度和挖掘节能潜力等，都将发挥重要作用。 除此之外，等效热降法还是管理电厂运行经济性的好办法，它为小指标的定量计算提供了简捷方法，为制订指标定额和管理措施，以及改进运行操作提供了依

热力发电厂例题(回热系统100MW300MW

1. 某100 MW 机组，热力系统如图所示，试计算其热经济性指标。 已知：P 0＝8.83 MPa ，t 0＝5350℃，Pc ＝5 kPa ， P 1＝ 2.86MPa ，h 1＝3226kJ/kg ，P 2＝0.588MPa ，h 2＝2973kJ/kg ，P 3＝0.196MPa ，h 3＝2880kJ/kg ，P 4＝0.037MPa ，h3＝2473 kJ/kg ，所有表面式加热器上端差均为2℃，高加设疏水冷却器，下 端差为8℃，0.98=mg 0.87, =,85.0ri p b ηηηη ，不计给水泵焓升、汽水损失和加热器损失。 解：(1) 由已知条件，查水蒸气表得h 0=3476kJ/kg ，s 0＝6.780457 kJ/(kg.K)；其它参数根据所给条件查得计算数据见表1： 表1 不同压力时的数据

(2) 汽轮机实际排气焓值hc 在等熵条件下，由p c = 5 kPa ，查得理想状态焓值hca=2066 kJ/kg ， 由于85.000=--= ca c ri h h h h η 得hc=2277.5 kJ/kg (3) hwc 、hw1、hw2、hw3和hw4的求取 由于冷凝器所进行的是等温过程，由水蒸汽表可查得hwc=138.2 kJ/kg ， 表2加热器参数 计算所需的数据整理如表3： 表3：计算数据表 抽汽系数的计算： 14314.01 1 1== q τα 057863 .02 2 122=-=q r ατα

由于#3加热器的入口水焓未知，#3和#4加热器的给水焓升与表中列出的不一样，因此，计算需要多增加一个变量，该变量的增加可以通过多列一个#4加热器疏水泵入凝结水管道的入口点的热平衡解决，但该方法方程烦琐，求解容易出错，因此工程上的近似计算方法为：假设#4加热器的疏水打入凝结水管道后使管道内凝结水的温度提高了0.5度，也即2kJ/kg ，这样就可以用通用公式了。但使用该方法求解完成后，需要对疏水入口点进行热平衡校验，误差在合理范围内就正确了。 使用该方法： 假设kg kJ w h /31223103'=+= 063728.0') 1(3 3 213=--=q τααα 058895.0'') 1(4 4 214=--=q τααα 67637.012121=----=αααααc 疏水入口点进行热平衡的校验： kg kJ h h w h d w c /1.3121)(3''2 14 434=--?++?= ααααα 计算正确 i 、回热汽流做功： ()()()()()kg kJ h h h h h h h h w r /7.161404303202101=-+-+-+-=αααα ii 、 凝汽流做功： ()()()()kg kJ h h h h w c c c c /64.8101043210=-----=-=ααααα iii 、 回热做功比： 1663.0_3=+= c r r w w w C Xr iv 、 汽轮机内功： ()kg kJ w w w c r i /34.972=+= 经济性指标：

科技计划项目申报书范本

科技计划项目申报书 计划类别： 项目类别： 项目名称：凝汽器补水系统及空冷技术的研究与应用 申请单位： 起止年限：2017年至2018年 申报日期：2017年11月12日 科技局

二零一六年十月制

一、项目的意义与目标 （一）意义和必要性 研究的背景和意义： 在现代大型电站凝汽式汽轮机组的热力循环中，凝汽设备的真空度是汽

轮机运行的性能考核指标，也最能直接影响到整个汽轮机组的安全性、可靠性、稳定性和经济性。实际运行经验告诉我们，凝汽器的真空水平对汽轮发电机组的经济性有着直接影响，汽轮机真空严密性差会直接导致一是降低汽轮机组的效率，有资料显示，真空每下降1kpa，机组的热耗将在家70kJ/kw，热效率降低1.1%，增加发电煤耗约3-5g/kwh；二是威胁汽轮机的安全运行。 因此提高真空度，维持机组经济最佳真空运行，提高整个汽轮机组的热经济性、保证汽轮机安全运行等方面很有必要。 其次根据新疆自治区节能监查总队对能源发展的规划，在到2020年，现役燃煤发电机组改造后平均供电煤耗低于310克/千瓦时，其中现役60万千瓦及以上机组（除空冷机组外）改造后平均供电煤耗低于300克/千瓦时。优先淘汰改造后仍不符合能效、环保等标准的30万千瓦以下机组，特别是运行满20年的纯凝机组和运行满25年的抽凝热电机组。逐步淘汰改造后平均供电煤耗不达标的火电机组。 直接空冷机组通常在设计时因考虑空冷散热面积与当地全年最热气温满负荷小时数的经济性关系，空冷机组普遍存在夏季高温时段背压高，煤耗高，带不满负荷的情况。 我厂#1机组于2012年投产，#2机组于2013年投产，环境温度达到30℃以上时机组运行工况变差，机组真空降低，当环境温度高达33度以上时，更是严重制约机组负荷。在7、8、9月份，机组平均发电煤耗在330g/KW.h以上。 为解决空冷的不足，我厂技术人员对凝汽器补水系统及空冷技术进行研究，研究项目成立后可降低机组背压1~3kpa，节约发电煤耗约3-5g/kwh，全

热力发电厂,给水回热系统-习题4-1

习题4-1： 某汽轮机组0 3.5p MPa =，0435t C =?，0.006c p MPa =，回热系统的汽水比焓见 下图，求该机组的热经济性指标，已知0.97m η=， 0.98g η=， 1.00h η=，0.87b η=，0.99p η=，P 12e MW =。 解：加热器出口水焓：1719.7/w h kJ kg =，2574/w h kJ kg =，3437.1/w h kJ kg =， 4406.3/w h kJ kg =，5288.5/w h kJ kg = ；c 149.5/w h kJ kg = 疏水焓：' 1739/h kJ kg =，' 2591.6/h kJ kg =，'4418.6/h kJ kg =；' 5301/h kJ kg = 抽气焓： 13036/h kJ kg =，22866/h kJ kg =，32732/h kJ kg =，42656/h kJ kg =， 52506/h kJ kg =，c 2311/h kJ kg =。

由0 3.5p MPa =，0435t C =?用水蒸气程序求得03303.612/h kJ kg =。 为计算方便，1h η=，不影响计算结果，在下面各式中省略。 （1）1号高压加热器（H1） ' 11112()h w w h h h h αη-=- （1） 121' 11719.7574 0.063431()3036739 w w h h h h α--= ==-- H1的疏水系数110.063431s αα==。 （2）2号高压加热器（H2） ' ' ' 222s11223[()()]h w w h h h h h h ααη-+-=- （2） '' 231122' 22()()574437.10.063431(739591.6)0.056081()2866591.6 w w h h h h h h αα-----?-===-- H2的疏水系数2120.119512s ααα=+= 再热蒸汽系数1210.88049rh ααα=--= （3）除氧器（H3） 除氧器进水系数：c3s23=(1)ααα-- ' 333s22c34 ' 33122 1234=()(1)w w w h h h h h h h ααααααααα=+++++--- （3） ' 3122124 334 ()(1)437.10.119512591.60.880488406.3 2732406.3 0.0037212w w w h h h h h ααααα-+---= --?-?= -= 除氧器进水系数：c3s23=(1)0.87677ααα--= （4）4号高低加热器（H4） ()()() ()()()'444h c34w5c34w54'44h 0.8767668406.3-288.5= =2656-418.6 =0.0461621 w w h h h h h h h h αηαααη-=--?-（） （4） H4的疏水系数：s34==0.046162αα

杜邦分析法例题

杜邦财务分析案例 案例问题及资料 A公司为了确保在未来市场逐渐扩展的同时，使经济效益稳步上升，维持行业排头兵的位置，拟对公司近两年的财务状况和经济效益情况，运用杜邦财务分析方法进行全面分析，以便找出公司在这方面取得的成绩和存在的问题，并针对问题提出改进措施，扬长避短，以利再战，实现公司的自我完善。 A公司近三年的资产负债表和损益表资料如下： 资产负债表 金额单位：千元

损益表金额单位：千元

三、案例分析要求（资产类用平均值计算） 1．计算该公司上年和本年的权益净利润，并确定本年较上年的总差异 2．对权益净利率的总差异进行总资产净利率和权益乘数的两因素分析，并确定各因素变动对总差异影响的份额。 3．对总资产净利率的总差异进行销售净利率和总资产周转率的两因素分析，确定各因素变动对总资产净利率的总差异影响的份额。 4．运用上述分析的结果，归纳影响该公司权益净利率变动的有利因素和不利因素，找出产生不利因素的主要问题和原因，并针对问题提出相应的改进意见，使这些改进建议付诸实施，能促使该公司的生产经营管理更加完善，竞争力更加提高。 杜邦财务分析案例参考答案 （一）计算该公司上年和本年的权益净利率并确定本年较上年的总差异1．上年权益净利率 = 206430 / [（320910 + 1629100）/ 2 ]= 206430 / 975005 = 21.17% 2．本年权益净利率 = 224700 / [（1629100 + 1843200 ）/ 2 ]= 224700 / 1736150= 12.94% 3．权益净利率本年较上年总差异 = 12.94% — 21.17% = -8.23% 计算结果表明本年较上年权益净利率下降了8.23%

等效热降法是基于热力学的热功转换原理

等效热降法是基于热力学的热功转换原理，考虑到设备质量、热力系统结构和参数的特点，经过严密的理论推演，导出几个热力分析参量Hj及ηj等，用以研究热工转换及能量利用程度的一种方法。它既可用于整体热力系统的计算，也可用于热力系统的局中分析定量。它基本上属于能量转化热平衡法。它的优点是用简捷的局部运算代替整个系统的繁杂计算，只研究与系统改变有关的那些部分进行局部定量。 ★什么是等效热降H？ 首先分析新蒸汽的作功：对于纯凝汽式汽轮机，显然一公斤新蒸汽的作功就等于它的热降（即焓降）。H=h0－hn 对有回热抽汽的汽轮机，一公斤新蒸汽作功不是简单的热降，它比纯凝汽新蒸汽热降H小，但它与纯凝汽式汽轮机中的H又类似都是一公斤新汽的实际作功。为了有别于纯凝汽热降H，故称这个作功为等效热降。等效的数量含义是指回热抽汽式汽轮机一公斤新蒸汽的作功，等效于公斤新蒸汽直达冷凝器的热降。等效热降的名字便由此而来。 对于抽汽的等效热降：假定有一公斤热量进入J级加热器，那么势必造成该级抽汽减少一公斤，则该级疏水也减少一公斤。对于J级以下各级加热器将会因减少的这一部分热量而造成以后各级抽汽增加并产生作功不足。故J级加热器排挤一公斤抽汽返回汽轮机的作功Hj就称为抽汽的等效热降。抽汽等效热降在抽汽减少情况下表示一公斤排挤抽汽作功的增加值；反之抽汽增加时则表示作功的减少值。显然，它考虑了比该抽汽压力更低的抽汽量的变化。Hj的物理意义是一公斤抽汽流从J级处返回汽轮机的真实作功能力，它标志着汽轮机各抽汽口蒸汽的能级或能位的高低。Hj越大则它所处的能级就越高，汽流的作功能力也就越大。 抽汽效率：同效率的概念一样，是作功与加入热量之比。这里排挤一公斤抽汽需要加入的热量为qj，而排挤一公斤抽汽所获得的功为Hj。因而，Hj对qj之比是一个效率的含义称为抽汽效率ηj。ηj=Hj/qj 在新蒸汽部位的ηj最大，等于装置效率，而凝汽器处的ηj最小等于0，所以抽汽效率的数值就处于装置效率与0之间。

回热系统中㷻的计算

回热系统中㷻的计算 发表时间：2018-09-18T17:10:47.427Z 来源：《基层建设》2018年第25期作者：倪旻[导读] 摘要：火力发电厂热效率，是指火力发电厂输出能量与所消耗燃料发热量及其他输入能量之比。 中国石化股份有限公司金陵分公司热电运行部江苏省南京市 210033摘要：火力发电厂热效率，是指火力发电厂输出能量与所消耗燃料发热量及其他输入能量之比。目前，纯凝气式火电厂的效率只有40%左右；如果是热电联产，则有更高的效率，原因是把做完功的汽用来做工业用汽，减少冷源损失使得效率提高。传统的分析方法是用热能平衡来计算，得出的结论是在整个热力循环中工质在凝汽器凝结时热能损失是最大的，这里的损失就是冷源损失。热力学第二定律听出?与?的概念，本文对本单位CC60-8.83/4.12/1.47汽轮机组的回热系统中的?进行分析计算，得出回热系统对于节省燃煤的直接效果。 关键词：冷源损失；?与?；回热系统 引言： 根据热力学第二定律，热能中可以无限转换为任何其他能量形式的那部分能量，称为?，又叫有效能；与此相对应，一切不能转换为?的能量，称之为?。在汽轮发电机组中，高温蒸汽进入汽轮机做功，工质中的热能不能完全转换为机械能的根本原因是该蒸汽所含的热能中的?才能转换为机械能，存在于乏汽中的?只能通过循环水带走。然而，通过对工质热力循环的调整，使得?也可以对经济性做出有益的贡献。 一、?与? 热力学第一定律可解决能量的守恒与转化，进而确定能量的数量的利用率，但它不能全面评价能量的利用情况。比如经过节流的流体，其前后焓值未发生改变，但是流体的做功能力降低了，在绝热情况下冷热混合的流体，总能量未变，但是做功能力也降低了。由此可见，物质所具有的能量，不止有数量的多少，还有品位的高地，热能就是一种典型的低品位能。 只要有一个热源跟一个冷源就可以构成一个热机，任何与环境温度不一致的物体均可以与环境构成热机，对外做功。相同的，与环境压力、浓度等不一致也会使得物体具有对外做功的能力，即只要状态与环境平衡状态下不一致的物体，就具备对外做功的能力。热能中可以相对于该环境所处的状态能对外做出的最大有用功，称为?，又叫有效能；与此相对应，一切不能转换为?的能量，称之为?。热能（E）由?（）与?（）组成，并且有以下表达式：

热力标准系统计算模板

计算原始资料: 1.汽轮机型式及参数 （1）机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机； （2）额定功率：p e=600MW （3）主蒸汽参数（主汽阀前）：p0=16.7MPa，t0=537℃； （4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：p rh=3.23MPa，t rh=537℃ 冷段：pˊrh=3.56MPa，tˊrh=315℃（5）汽轮机排汽压力p c=4.4/5.39 MPa，排汽比焓：h c=2333.8KJ/Kg。2.回热加热系统参数： （1）机组各级回热抽汽参数见表1-1； 表1-1 回热加热系统原始汽水参数 项目单位H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 Mpa 5.89 3.59 1.6 0.74 0.305 0.13 0.07 0.022 抽汽压力pˊ j 抽汽比焓h KJ/Kg 3133 3016 3317 3108 2913 2750 2650 2491 j 抽汽管道压 % 3 3 3 3 3 3 3 3 损δp j Mpa 20.1 20.1 20 0.71 1.724 1.724 1.72 1.724 水侧压力p w 加热器上端 差δ ℃-1.7 0 0 0 2.8 2.8 2.8 2.8 t ℃380.9 316 429 323 223.2 137 88.5 2.8 抽汽温度t wj 加热器下端 ℃ 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 差δ t1 （2）最终给水温度：t fw=274.1℃； （3）给水泵出口压力：p pu=20.13MPa，给水泵效率：ηpu=0.83； （4）除氧器至给水泵高差:H pu=21.6m （5）小汽机排汽压力：p e，xj=6.27 MPa；小汽机排汽焓：h c，xj=2422.6 KJ/Kg

汽轮机抽汽回热系统

汽机抽汽回热系统 1、概述：回热抽气系统指与汽轮机回热抽汽有关的管道及设备，在蒸汽热力循环中，通常是从汽轮机数个中间级抽出一部分蒸汽，送到给水加热器中用于锅炉给水的加热(即抽汽回热系统)及各种厂用汽等。采用回热循环的主要目的是：提高工质在锅炉内吸热过程的平均温度，以提高级组的热经济性。 2、抽汽回热系统作用：抽汽回热系统是原则性热力系统最基本的组成部分，采用蒸汽加热锅炉给水的目的在于减少冷源损失，一定量的蒸汽作了部分功后不再至凝汽器中向空气放热，即避免了蒸汽的热量被空气带走，使蒸汽热量得到充分利用，热好率下降，同时由于利用了在汽轮机作过部分功的蒸汽加热给水，提高了给水温度，减少了锅炉受热面的传热温差，从而减少了给水加热工程中不可逆损失，在锅炉中的吸热量也相应减少。综合以上原因说明抽汽回热系提高了机组循环热效率。因此，抽汽回热系的正常投运对提高机组的热经济性具有决定性的影响。 3、影响抽汽回热系统经济型地主要参数：影响给水回热加热经济性的主要参数为回热加热分配、相应的最佳给水温度和回热级数，三者紧密联系，互有影响。 在求解最佳回热分配的计算分析中，以Z级理想回热循环的循环效率最大值求其最佳回热分配，(所谓理想回热循环，即假定为混合式加热器，端差为零，不计新蒸汽，抽汽压损和泵功、忽略散热损失)求得理想回热循环的最佳回热分配通式后，根据忽略一些次要因素，进一步简化，即可获得其它近似的最佳回热分配通式。如“焓降分配法”，这种分配方法是将每一级加热器的焓升取作等于前一级至本级的蒸汽在汽轮机中的焓降;又如“平均分配法”，这种回热分配方法的原则是每一级加热器的焓升相等;其他还有“等焓降分配法”等。可见给水回热总加热量在各级中的分配是在一定的给水温度和一定级数的条件下，使循环热效率最高为原则，由此对应的各级抽汽回热参数，即为最有利分配的参数。 4、提高系统循环热效率的措施：将给水加热到多少温度，才能使循环热效率达到最高值?以单级抽汽回热为例，回热时给水温度从汽轮机排汽压力下的饱和温度开始逐渐增加，热效率也逐渐增加，热效率达最大值时的给水温度称为最佳给水温度，再提高给水加热温度时，热效率反会减小，热经济性就降低。这是因为给水加热温度提高后，相应的抽汽压力也提高，对该部分的抽汽而言，每千克抽汽在汽轮机中热变功的量减少了，若发电量不变，则要增加进入汽轮机中的新蒸汽量，以弥补因抽汽而减少的发电量，抽汽压力愈高，增加的新蒸汽量就愈多，因而汽耗率也愈大，相应的排向低温热源的热量也就越大，锅炉加热的数值虽不断降低，但汽耗率增加较快，以致使热耗率相应增大，从而使循环热效率降低。理论上，加热级数愈多，最佳给水温度愈高。 在实际应用中，给水温度并非加热到最佳给水温度，这是因为还必须要全盘考虑技术经济性，一方面，给水温度的提高，使排烟温度升高，锅炉效率降低，或需增大锅炉尾部受热面，使锅炉投资增加;另一方面，由于回热使得锅炉的蒸发量和汽轮

因素分析法的计算例题多因素分析法研究

因素分析法的计算例题多因素分析法研究 多因素分析法研究 WTT为大家整理的相关的多因素分析法研究资料，供大家参考选择。 多因素分析 研究多个因素间关系及具有这些因素的个体之间的一系列统计分析方法称为多元(因素)分析。主要包括： 多元线性回归(multiple linear regression) 判别分析(disoriminant analysis) 聚类分析(cluster analysis) 主成分分析(principal ponent analysis) 因子分析(factor analysis) 典型相关(canonical correlation) logistic 回归(logistic regression) Cox 回归(COX regression) 1、多元回归分析(multiple linear regression) 回归分析是定量研究因变量对自变量的依赖程度、分析变量之间的关联性并进行预测、预报的基本方法。研究一个因变量对几个自变量的线性依存关系时，其模型称为多元线性回归。函数方程建立有四种方法：全模型法、向前选择法、向后选择法、逐步选择法。 全模型法其数学模型为：ebbbb++++=ppxxxyL22110 式中 y 为因变量， pxxxL21, 为p个自变量，0b为常数项，pbbbL21,为待定参数，

称为偏回归系数(partial regression coefficient)。pbbbL21,表示在其它自变量固定不变的情况下，自变量Xi 每改变一 个单位时，单独引起因变量Y的平均改变量。多因素分析法研究 e为随机误差，又称残差(residual), 它是在Y的变化中不能为自变量所解释的部分 例如：1、现有20名糖尿病病人的血糖(Lmmoly/,)、胰岛素(LmUx/,1)及生长素(Lgx/,2m)的数据，讨论血糖浓度与胰岛素、生长素的依存关系，建立其多元回归方程。 逐步回归分析(stepwise regression analysis) 在预先选定的几个自变量与一个因变量关系拟合的回归中，每个自变量对因变量变化所起的作用进行显著性检验的结果，可能有些有统计学意义，有些没有统计学意义。有些研究者对所要研究的指标仅具有初步知识，并不知道哪些指标会有显著性作用，只想从众多的变量中，挑选出对因变量有显著性意义的因素。 一个较理想的回归方程，应包括所有对因变量作用有统计学意义的自变量，而不包括作用无统计学意义的自变量。建立这样一个回归方程较理想的方法之一是逐步回归分析(stepwise regression analysis)

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摘要 热系统变工况是指系统的工况发生变动，偏离设计工况或者偏离某个基准工况。热系统工况发生变动的原因是多方面的，比如机组热、电负荷变化，热系统及设备发生变动(含改造)以及蒸汽初、终参数发生变动等等都将引起热系统工况发生变化。因为变工况的影响因素很多，并且这些因素又互相制约，这就使得汽轮机的变工况特性非常复杂。 热系统的变工况，无论它产生的原因如何，其表现出的特点均是汽轮机的进汽流量或级组通过的蒸汽流量发生变动，其产生的直接结果是级组的各抽汽参数和热系统的有关参数发生变化，并表现为汽轮机膨胀过程线的变化。 热系统变工况特性分析的目的在于确定汽轮机各抽汽口和排汽端的蒸汽参数以及 回热系统的各相应参数，其实质是确定汽轮机新的膨胀过程线和系统参数，这是热系统变工况的安全性与可靠性分析以及经济指标计算分析的基础。 关键词: 变工况热负荷热经济性

Abstract Off-heat system is the system operating conditions change, the status of or deviation from the design operating conditions deviate from a benchmark. Thermal system operating conditions change are many reasons, such as the Heat, electricity load changes, thermal changes in systems and equipment (including transformation), as well as the early steam, and finally change the parameters so the system will be caused by thermal changes in working conditions . Because of the impact of variable condition of a number of factors, and these factors and each other, making the variable condition of steam turbine characteristics is very complicated. Thermal system with variable working condition, no matter how it causes, its manifestations are the characteristics of the turbine steam flow into the group or class of steam flow through the changes, the generated class group is a direct result of the extraction parameters and thermal system parameters change, and performance for the turbine expansion process line changes. Thermal Systems Analysis of changes in working conditions to determine the extraction steam turbine and the exhaust port side of the steam heat system parameters, as well as all corresponding parameters, and its essence is to determine the turbine expansion process of the new line and system parameters, which change the thermal system condition of the safety and reliability analysis and the analysis of economic indicators based on the calculation. Key words:Off-heat system heat load Thermal economy