东江小桥10m空心板计算书
蒙山县湄江沿岸棚户区改造（永安街道路及排水市政）工程永安路K0+137.432东江小桥
1-10m普通钢筋混凝土简支空心板
上部构造计算书
计算：陈捷
复核：梁志忠
审核：邓明辉
2018年7月
一、桥梁概况
桥位于蒙山县永安路K0+137.432处，永安路与东江路交叉路口,跨越一条小河，两岸地势平坦。勘察期间为枯水季节，水深一般为0.3-0.5m，最深0.8m，河水流速1.8 m/s,水量不大，根据询问调查多年洪水最高水位约为标高146.9m。新建1×10m现浇钢筋混凝土简支空心板梁桥，桥梁全长15m，桥宽17.768m，行车道宽13.268m。桥梁平面在直线上，纵断面位于直线上。
上部结构：采用1×10m装配式普通钢筋混凝土简支空心板，参考2008年交通部桥梁上部结构通用图（10m跨径1米宽装配式钢筋混凝土简支空心板），将原板梁体混凝土由C30替换为C50，铰缝混凝土由C40替换为C50，钢筋HRB335替换为HRB400，钢筋R235替换为HPB300，纵向主筋及抗剪筋直径由Ф20替换为Ф28，腰筋直径由Ф10替换为Ф14，铰缝钢筋直径由Ф10替换为Ф14，桥面铺装连接筋直径由Ф10或Ф12替换为Ф14。
交角为90°，空心板梁高0.50m，空心板顶板宽1.0m，底板板宽1m，空心板悬臂长0.375m，每板有2个直径0.26m的圆孔，每板预制后吊装就位，板间铰缝连接。
本桥上部结构体系为简支体系，按普通钢筋混凝土构件设计，计算采用桥梁博士V3.6结构计算软件协助计算。
二、设计依据
1. 《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011）
2. 《公路工程技术标准》(JTG B01-2014)
3. 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）
4. 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）
5. 《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01--2008）
6. 《混凝土结构设计规范》(2015年版) （GB 50010-2010）
7. 《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）
工程设计证书：市政工程甲级A145015788
三、设计基本资料
（一）跨度和桥面宽度
标准跨径：10m（墩中心距）
计算跨径：9.6m
桥面宽度：0.5m（左防撞墙）+净6.634×2m（行车道）+3.5 m（右人行道）+0.5m（右栏杆）=17.768m
（二）技术标准
设计荷载：城-A级，栏杆自重线密度按照单侧8kN/m计算，人群荷载取5KPa。结构重要性系数按安全等级一级，取1.1，按照Ⅰ类环境验算裂缝宽度。
（三）设计参数
1. 混凝土：现浇板梁、封头混凝土采用C50。
2. 结构偏载系数取1.15，四车道横向布载系数取0.67。
3 结构自重：混凝土容重γ=26kN/m3。
4. 二期恒载：包括桥面铺装、人行道及栏杆、防撞栏等。
5. 桥面铺装：C40防水混凝土铺装厚10cm+沥青混凝土厚10cm。
6. 混凝土徐变及收缩的影响：混凝土收缩徐变系数参照《公路钢筋混凝
土及预应力混凝土桥涵设计规范JTG D62-2004》附录F 取用。
7. 温度影响（T）：体系升温：25℃，体系降温：20℃
8. 温度梯度（T）：按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）取用。
体系升温：20℃，体系降温：25℃
9. 钢筋：采用HPB300级和HRB400级钢筋；带肋钢筋的技术标准应符合《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》（GB 1499.2-2007）的规定，光圆钢筋应符合《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》（GB 1499.1-2008）的规定。
（四）荷载组合
本计算书按照《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011）进行荷载组合：
1.承载能力极限状态
组合设计值S ud=1.2×永久作用+1.4×汽车荷载及人群荷载+0.8×其他可变作用
2.正常使用极限状态
作用短期效应组合：永久作用+0.7×汽车荷载及人群荷载+0.8×其他可变作用（含温度梯度）作用长期效应组合：永久作用+0.4×汽车荷载及人群荷载+0.8×其他可变作用（含温度梯度）
（五）构造形式、截面尺寸
本桥为C50钢筋混凝土简支板，由15块宽度为0.99m的空心板及2块宽度为1.375m的空心板连接而成。
桥上横坡为双向1.5%，坡度由下部构造控制。空心板截面参数：单块板高为0.5m，宽0.99m，板间留有1cm的缝隙用于灌注砂浆C50混凝土空心板轴心抗压强度标准值Mpa
f
ck
4.
32
=，抗压强度设计值Mpa
f
cd
1.
23
=，抗拉强度标准值Mpa
f
tk
64
.2
=，抗拉强度设计值Mpa
f
td
89
.1
=，C50混凝土的弹性模量为
Mpa
E
C
4
10
45
.3?
=
图1 桥梁横断面构造及尺寸图式（单位：mm）
（六）空心板截面几何特性
截面模型：
截面几何特征计算：
基准材料: 中交新混凝土:C50混凝土
基准弹性模量: 3.45e+04 MPa
换算面积: 0.446 m**2
换算惯矩: 1.17e-02 m**4
中性轴高度: 0.229 m
沿截面高度方向 5 点换算静矩(自上而下): 主截面:
点号: 高度(m): 静矩(m**3): 1 0.5 0.0 2 0.375 2.64e-02 3 0.25 3.29e-02 4 0.125 2.87e-02 5 0.0 0.0
空心板截面的抗扭刚度可简化为箱型截面近似计算得到抗扭刚度为：
2
12
2224t b
t h h b I T +
=
18)1899(28)1150(2)1150()1899(422-?+-?-?-?==461012.2cm ?
四、主梁内力计算 1永久作用效应计算
a.空心板自重（一期结构自重）1G ：
kN/m 3
261044604
1??=-G =11.596kN/m
b.桥面系自重（二期结构自重）2G : 桥面栏杆自重线密度按照单侧8kN/m 计算。
桥面铺装上层采用10cm 厚防水混凝土+10 cm 厚沥青混凝土，则全桥宽铺装层每延米重力为：
102420.0??=4.8kN/m
人行道自重线密度按照单侧16kN/m 计算。
为了计算方便，桥面系的重力可平均分配到各空心板上，则每块空心板分配到的每延米桥面系重力为：
17
8
.41716822?++?=
G =6.682kN/m
C.铰接缝自重计算（二期结构自重）3G :
251045243??=-G =1.13KN/m
结构重力结果 单元号
节点号 轴力 剪力 弯矩 位置 1 1 0 1.791E-11 3.747E-12 1 2 0 2.971 -0.2674 2 2 -1.44E-12 79.22 -0.2674 支点 2 3 -1.44E-12 -78.06 5.237 3 3 -1.426E-12 78.06 5.237 3 4 -1.426E-12 -73.94 24.24 4 4 -1.426E-12 73.94 24.24 4 5 -1.426E-12 -65.68 59.14 5 5 -1.442E-12 65.68 59.14 5 6 -1.442E-12 -49.18 116.6 6 6 -1.467E-12 49.18 116.6 l/4L 6 7 -1.467E-12 -32.68 157.5 7 7 -1.428E-12 32.68 157.5 7 8 -1.428E-12 -16.17 181.9 8 8 -1.471E-12 16.17 181.9 8 9 -1.471E-12 0.3301 189.8 跨中 9 9 -1.428E-12 -0.3301 189.8 跨中 9 10 -1.428E-12 16.83 181.3 10 10 -1.428E-12 -16.83 181.3 10 11 -1.428E-12 33.34 156.2 11 11 -1.4E-12 -33.34 156.2 11 12 -1.4E-12 49.84 114.6 12 12 -1.297E-12 -49.84 114.6 l/4L 12 13 -1.297E-12 66.34 56.5 13 13 -1.124E-12 -66.34 56.5 13 14 -1.124E-12 73.94 24.24 14 14 -1.699E-12 -73.94 24.24 14 15 -1.699E-12 78.06 5.237 15 15 -1.299E-12 -78.06 5.237 支点 15 16 -1.299E-12 79.22 -0.2674 16 16 1.023E-13 2.971 -0.2674 16 17
1.023E-13
2.166E-11
3.212E-13
2可变作用效应计算 1）荷载横向分布系数计算
根据《城市桥梁设计规范》 （CJJ 11-2011），城-A 级车道荷载的均布荷载标准值k q =10.5kN/m ，计算弯矩时，
）
（1306.92+?=K P =279.2 kN ，计算剪力时，2.12.279?=k P =335.04kN
A.汽车荷载横向分布系数的计算： 计算方法: 刚接板梁法
------------------------------------------------------------ 结构描述: 主梁跨径: 9.600 m
材料剪切模量/弯曲模量 = 0.430 梁号
梁宽
弯惯矩 扭惯矩 左板宽 左惯矩 右板宽 右惯矩 连接
1 1.000 0.01
2 0.021 0.375 0.03
3 0.000 0.000 铰接 2 1.000 0.012 0.021 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接 3 1.000 0.012 0.021 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接
4 1.000 0.012 0.021 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接
5 1.000 0.012 0.021 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接
6 1.000 0.012 0.021 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接
7 1.000 0.012 0.021 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接
8 1.000 0.012 0.021 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接
9 1.000 0.012 0.021 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接 10 1.000 0.012 0.021 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接 11 1.000 0.012 0.021 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接 12 1.000 0.012 0.021 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接 13 1.000 0.012 0.021 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接 14 1.000 0.012 0.021 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接 15 1.000 0.012 0.021 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接 16 1.000 0.012 0.021 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接 17 1.000
0.012
0.021
0.000
0.000
0.375
0.033
铰接
------------------------------------------------------------ 四车道桥面描述:
人行道 分隔带 车行道 中央分隔带 车行道 分隔带 人行道 0.000 0.500
6.634
0.000 0.000 6.634
0.000
4.000
左车道数 = 2, 右车道数 = 2, 自动计入车道折减 汽车等级: 公路2015汽车 人群集度: 5 KPa
------------------------------------------------------------ 横向分布系数计算结果: 梁号
汽车
挂车
人群
1 0.261 0.143 0.006
2 0.26
3 0.155 0.007 3 0.261 0.160 0.009
4 0.259 0.151 0.012
5 0.234 0.143 0.017
6 0.215 0.139 0.025
7 0.229 0.137 0.036
8 0.227 0.137 0.052
9 0.212 0.136 0.076 10 0.209 0.136 0.110 11 0.229 0.137 0.160 12 0.221 0.138 0.233 13 0.206 0.126 0.339 14 0.177 0.100 0.491 15 0.137 0.074 0.661 16 0.108 0.058 0.804 17 0.095
0.051
0.940
------------------------------------------------------------
由上计算结果可以看出，当按照4车道计算时，2号板汽车荷载横向分布系数最大。为设计和施工方便，各空心板设计成统一规格，按最不利组合进行设计，即选用2号板横向分布系数，
263.0=汽m ， 007.0=人m
------------------------------------------------------------
两车道桥面描述:
人行道 分隔带 车行道 中央分隔带 车行道 分隔带 人行道 0.000 0.500
6.634
0.000 0.000 6.634
0.000
4.000
左车道数 = 1, 右车道数 = 1, 自动计入车道折减 汽车等级: 公路2015汽车 人群集度: 5 KPa
------------------------------------------------------------ 横向分布系数计算结果: 梁号
汽车
挂车
人群
1 0.269 0.148 0.019
2 0.265 0.154 0.021
3 0.256 0.149 0.02
4 4 0.240 0.134 0.030
5 0.21
6 0.125 0.038 6 0.200 0.120 0.050
7 0.203 0.117 0.065 8 0.200 0.116 0.087 9 0.188 0.115 0.116 10 0.191 0.116 0.154
11 0.203 0.117 0.207 12 0.194 0.116 0.277 13 0.179 0.104 0.371
14 0.155 0.085 0.489 15 0.126 0.069 0.602 16 0.108 0.059 0.684 17 0.098
0.054
0.743
由上计算结果可以看出，采用两车道时，1号板汽车荷载横向分布系数最大。为设计和施工方便，各空心板设计成统一规格，按最不利组合进行设计，即选用1号板横向分布系数， 269.0=汽m ，
019.0=人m
B.冲击系数和车道折减系数计算；
计算跨径9.6m ，汽车荷载的冲击系数=0.2625
当车道大于两车道时，应根据适当进行车道折减，但折减后不得小于用两车道布载的计算结果。两车道横向分布系数较大，取0.1=ζ
2）可变左右效应内力计算
（1）汽车荷载效应 按照城-A 级荷载，k q =10.5kN/m ，计算弯矩时，
）
（1306.92+?=K P =279.2
kN ，计算剪力时，2.12.279?=k P =335.04kN ，横向分布系数按照269.0=汽m ， 019.0=人m ，汽车荷载的冲击系数=0.2625，横向折减系数0.1=ζ。计算结果如下： 单元号
节点号 轴力kN 剪力kN 弯矩kN .m 位置 2 3 0.00 -139.40 8.34 支点 5 6 0.00 -110.40 177.40 L/4 9 9 0.00 -62.19 290.90 跨中 11 12 0.00 111.60 175.00 L/4 14 15 0.00 42.34 8.39 支点 （2）人群荷载效应 按照城市桥梁设计规范要求取均布荷载5KPa
单元号 节点号 轴力kN 剪力kN 弯矩kN .m 位置 2 3 0 -1.56 0.11 支点 5 6 0 -0.99 2.35 L/4 8 9 0 -0.03 3.83 跨中 11 12 0 1.01 2.31 L/4 14 15 0 1.53 0.11 支点 （3）温差内力 按照温度变化±20℃温差
单元号 节点号 轴力kN 剪力kN
弯矩kN .m
位置 2 3 -1.000e-011 支点 6 6 -1.046e-011 L/4 8 9 -8.640e-012 跨中 11 12 -1.046e-011 L/4 14 15 -3.183e-012
支点 （4）混凝土收缩荷载
单元号 节点号 轴力kN 剪力kN 弯矩kN .m 位置 2 3 5.46E-12 5.82E-11 -2.85E-12 支点 6 7 5.46E-12 -1.82E-12 3.52E-12 L/4 9 10 6.37E-12 -2.27E-12 9.21E-12 跨中 11 12 7.28E-12 -1.82E-12 1.31E-11 L/4 14 15
0.00E+00
0.00E+00
1.63E-11
支点
（5）混凝土徐变荷载
单元号节点号轴力kN 剪力kN 弯矩kN.m位置23-2.86E-139.25E-11-1.03E-11支点
67-2.84E-13-4.96E-12-2.98E-13L/4
910-2.27E-13-5.16E-12 1.72E-11跨中
1213-2.98E-13-9.95E-14 2.26E-11L/4
1415-1.21E-13 1.24E-11 2.17E-11支点
3作用效应计算
承载能力极限状态荷载组合内力结果:
支点1位置：
单元号 = 2, 左节点号 = 2
内力
性质
最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力-1.584E-12-1.901E-12-1.901E-12-1.584E-12-1.584E-12-1.901E-12剪力87.14104.6377.482.8487.14109.1弯矩-0.2941-0.3529-0.4812-0.2941-0.2941-36.54 L/4位置：
单元号 = 5, 左节点号 = 6
内力
性质
最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力-1.587E-12-1.904E-12-1.587E-12-1.904E-12-1.904E-12-1.587E-12剪力-54.1-64.92-9.413-279.3-280.8-58.6
弯矩128.2153.9420.1487.4501.598.88
跨中位置：
单元号 = 9, 左节点号 = 9
内力
性质
最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力-1.571E-12-1.885E-12-1.571E-12-1.885E-12-1.885E-12-1.571E-12剪力-0.3631-0.4357123.6-130.1-121.4 4.144弯矩208.8250.6715.6775.1820.5190.8
正常使用极限状态荷载组合内力结果：
支点1位置：
单元号 = 2, 左节点号 = 2
内力
性质
最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力-1.44E-12-1.44E-12-1.44E-12-1.44E-12-1.44E-12-1.44E-12剪力79.2279.22135.678.3379.2281.71弯矩-0.2674-0.2674-0.2946-0.2674-0.2674-7.712 L/4位置：
单元号 = 5, 左节点号 = 6
内力
性质
最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力-1.442E-12-1.442E-12-1.442E-12-1.442E-12-1.442E-12-1.442E-12剪力-49.18-49.18-39.98-94.44-93.75-50.11弯矩116.6116.6176.7194.4188.5110.5
跨中位置：
单元号 = 9, 左节点号 = 9
内力
性质
最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力-1.428E-12-1.428E-12-1.428E-12-1.428E-12-1.428E-12-1.428E-12剪力-0.3301-0.330125.23-27.08-25.220.5972弯矩189.8189.8294.4298.1307.7186.1
五、结构稳定性验算
（一）、承载能力极限状态验算1、截面布筋如下：
2、跨中截面验算：
3、L/4截面验算：
4、支点截面验算：
构件在承载能力极限状态下的截面抗力满足要求。
5、结构最大抗性及对应内力图：
空心板承载能力极限状态所受最大内力及抗力对比图（单位kN.m）6、结构抗剪验算：
抗剪计算汇总结果
纵向位置（m）受力类型V箍筋V弯起总抗力设计剪力VR/Vd 抗力
满足
尺寸
满足
0.2 最大剪力0 731.5 731.5 352.3 2.076 是是0.2 最小剪力0 731.5 731.5 67.8 10.796 是是0.5 最大剪力0 1097.2 1097.2 338.8 3.239 是是0.5 最小剪力0 1097.2 1097.2 57.2 19.197 是是0.8 最大剪力0 731.5 731.5 322.1 2.271 是是
0.8 最小剪力0 731.5 731.5 43.9 16.673 是是
1.2 最大剪力0 1097.2 1097.2 298.5 3.675 是是1.2 最小剪力0 1097.2 1097.2 24.9 44.062 是是1.5 最大剪力0 1097.2 1097.2 28
2.5
3.885 是是1.5 最小剪力0 1097.2 1097.2 12 91.681 是是8.3 最大剪力0 -1097.2 -1097.2 -5.1 216.39 是是8.3 最小剪力0 -1097.2 -1097.2 -275.6 3.981 是是8.7 最大剪力0 -1097.2 -1097.2 -22.3 49.118 是是
8.7 最小剪力0 -1097.2 -1097.2 -297.1 3.693 是是
9.1 最大剪力0 -1097.2 -1097.2 -39.5 27.788 是是9.1 最小剪力0 -1097.2 -1097.2 -319 3.44 是是9.3 最大剪力0 -1097.2 -1097.2 -48.1 22.831 是是9.3 最小剪力0 -1097.2 -1097.2 -329.9 3.326 是是9.5 最大剪力0 -1097.2 -1097.2 -56.6 19.381 是是9.5 最小剪力0 -1097.2 -1097.2 -340.5 3.222 是是9.7 最大剪力0 -731.5 -731.5 -65.1 11.232 是是9.7 最小剪力0 -731.5 -731.5 -350.3 2.088 是是
最大最小剪力包络图（单位kN）
构件在承载能力极限状态下对剪力抗性满足要求。
（二）、持久状况正常使用极限状态验算
1、裂缝验算
本项目属于Ⅰ类环境，按Ⅰ类和Ⅱ类环境，其计算的最大裂缝宽度不应超过0.2mm，经验算，本项目空心板裂缝验算结果如下图所示：
裂缝宽度包络图(单位：mm)
持久状况正常使用极限状态下，最大裂缝位于跨中，裂缝宽度0.096m m＜裂缝最大允许值0.2mm，满足规范要求。
2、挠度计算：
钢筋混凝土受弯构件按荷载短期效应组合，考虑荷载长期效应影响的挠度增长系数为1.425，消除结构自重产生的长期挠度后，空心板的挠度验算结果如下：
项目跨中
荷载短期效应组合下的最大扰度9.523mm
荷载长期效应影响的最大挠度13.570mm
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）中第6.5.3条，混凝土受弯构件在消除结构自重产生的长期挠度后，梁式桥主梁的最大挠度处不应超过计算跨径的1/600=（9.96×103）/600=16.6mm。
持久状况正常使用极限状态下，空心板最大挠度位于跨中，最大挠度13.57m m＜最大允许值
16.6mm，满足规范要求。
五、结论
经验算，该1×10m装配式普通钢筋混凝土简支空心板结构满足设计要求。
16m空心板桥梁-预应力中、边板计算书
16m预应力混凝土空心板计算书 1 计算依据与基础资料 1.1 标准及规范 1.1.1 标准 ?跨径：桥梁标准跨径16m；计算跨径(斜交25°、简支)15.30m；预制板长15.96m ?设计荷载：城-A级，人群荷载3.5kN/m2 ?桥面宽度：全宽50.5m 桥梁半幅宽度：3.75m（人行道）+5.0m（非机动车道）+3.5m （行车道）+12m（机动车道）+1m（中央分隔带）=25.25m。 ?桥梁安全等级为二级，环境条件Ⅱ类 1.1.2 规范 ?《公路工程技术标准》JTG B01-2003 ?《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2004（简称《通规》） ?《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（简称《预规》） 1.1.3 参考资料 ?《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3）1.2 主要材料 1）混凝土：预制板及铰缝为C50，10cm C50防水混凝土铺装层，9cm沥青混凝土。
2） 预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f Mpa =，51.9510p E Mpa =? 3）普通钢筋：采用HRB335，335sk f Mpa =，52.0104S E Mpa =? 1.3 设计要点 1）本桥按后张法部分预应力混凝土A 类构件设计，桥面10cm C50防水混凝土铺装层和9cm 沥青混凝土不考虑参与截面组合作用； 2）预应力张拉控制应力值0.75con pk f σ=，混凝土强度达到90％时才允 许张拉预应力钢筋; 3）按《预规》计算混凝土收缩、徐变效应; 4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时传力锚固龄期为10d; 5）环境平均相对湿度RH=75％; 6）存梁时间为90d 。 2 横断面布置 2.1 横断面布置图（半幅桥面 单位：cm ）
10米装配式钢筋混凝土空心板计算书
装配式钢筋混凝土空心板 计算书 跨径： 10米(2×净11.0米) 斜交角： 15° 30° 45° 计算： 复核： 审核： XXXX勘察设计研究院 年月日
一、计算资料 1、标准跨径：10.0m 2、计算跨径：9.6m 3、桥面净空：净－11.0 m 4、设计荷载：公路－Ⅰ级 5、斜交角度：150300450 6、材料： (1)普通钢筋：R235、HRB335钢筋，其技术指标见表-1。 表－1 (2)空心板混凝土：预制空心板及现浇桥面铺装、空心板封头、防撞护栏均采用C30混凝 土，铰缝混凝土采用C30小石子混凝土，桥面面层为沥青砼。技术指标见表-2。 表－2 7 (1)中华人民共和国行业标准《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）； (2)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004），简称《公预规》。 (3)《公路桥涵设计手册－梁桥（上册）》（1998年1月第一版第二次印刷），简称《梁桥》。 (4)中华人民共和国行业标准《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）。 二、结构尺寸 本桥按高速公路桥梁设计，取上部独立桥梁进行计算，桥面净宽11.125米，两侧为安全护栏，全桥采用9块空心板，中板为1.27米，边板为1.67米，水泥砼铺装厚10cm，沥青砼厚10cm。取净－11.125m桥梁的边、中板进行计算，桥梁横断面及边、中板尺寸如图1，图2所示（尺寸单位：cm） 图 1
图2 空心板的标准跨径为10m，计算跨径l＝9.6m。 空心板的具体构造见我院桥涵设计通用图（编号：TYT/GJS 02－3－2）。 三、各块板汽车荷载横向分布系数m c计算 1、采用铰结板法计算弯矩及L/4截面至跨中截面剪力的m c a. 计算截面抗弯惯性矩I 在AUTOCAD中作图量测得到边、中板跨中截面对各自水平形心轴的抗弯惯性矩：I边=0.01745 (m4)，I中=0.01465 (m4)。 b. 计算截面抗扭惯性矩I T 空心板截面边、中板跨中截面抗扭惯性矩I T可近似简化成图4虚线所示的薄壁箱形截面来计算（尺寸单位：cm）
20米预应力混凝土空心板桥计算书 装配式预应力混凝土空心板桥计算 毕业设计论文
装配式预应力混凝土空心板桥计算 第Ⅰ部分上部构造计算 一、设计资料及构造布置 (一)设计资料 1.跨径：标准跨径20.0m，计算跨径l=19.6 m，预制板全长19.96 m。 2.荷载：汽车—20级，挂车—100，人群荷载 3.5KN/m2。 3.桥面净宽：行车道7.00 m，人行道每测0.75 m。 4.主要材料： 混凝土：预制行车道板40号混凝土，桥面铺装及接缝亦用40号混凝土，其 余均为25号混凝土。预应力筋采用φ15.24（7φ5）钢绞线，R b y =1860Mpa， 普通筋直径d≥12mm者采用Ⅱ级钢筋，直径d<12mm者采用Ⅰ级钢筋（但吊 环必须用Ⅰ级钢筋）。 5.施工要点：预制块件在台座上用先张法施加预应力，张拉台座长度假定为 70m。设计时要求预制板混凝土强度达到80%时才允许放松预应力筋。计算 预应力损失时计入加热养护温差20℃所引起的损失。预应力钢绞线应进行持 荷时间不少于5min的超张拉。 安装时，应待接缝及现浇层混凝土与预制板结合成整体后再敷设铺装层及安 装人行道板等。 6.技术标准及设计规范： （1）.《公路工程技术标准》（JTT01—88）； （2）.《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021—89）； （3）.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ023—85），以下简称《预桥规》。 （4）.《桥梁工程》2001，范立础主编，人民交通出版社出版。 （5）.《公路桥涵设计手册》〈梁桥·上册〉（1996），徐光辉、胡明义主编，人民交通出版社出版。 （二）、构造及设计要点 1.主梁片数：每孔8片。 2.预制板厚85cm，每块宽100cm。
8m钢筋混凝土空心板简支梁桥上部结构计算书完整版
8m钢筋混凝土空心板简支梁桥 上部结构计算书 7.1设计基本资料 1.跨度和桥面宽度 标准跨径：8m（墩中心距） 计算跨径：7.6m 桥面宽度：净7m（行车道）+2×1.5m（人行道） 2技术标准 设计荷载：公路-Ⅱ级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧8kN/m计算，人群荷载取3kN/m2 环境标准：Ⅰ类环境 设计安全等级：二级 3主要材料 混凝土：混凝土空心板和铰接缝采用C40混凝土；桥面铺装采用0.04m 沥青混凝土，下层为0.06m厚C30混凝土。沥青混凝土重度按23kN/m3计算，混凝土重度按25kN/m3计算。 钢筋：采用R235钢筋、HRB335钢筋 2.构造形式及截面尺寸 本桥为c40钢筋混凝土简支板，由8块宽度为1.24m的空心板连接而成。 桥上横坡为双向2%，坡度由下部构造控制
空心板截面参数：单块板高为0.4m ，宽1.24m ，板间留有1.14cm 的缝隙用于 灌注砂浆 C40混凝土空心板抗压强度标准值Mpa f ck 8.26=，抗压强度设计值 Mpa f cd 4.18=，抗拉强度标准值Mpa f tk 4.2=，抗拉强度设计值Mpa f td 65.1=， c40混凝土的弹性模量为Mpa E C 41025.3?= 图1 桥梁横断面构造及尺寸图式（单位：cm ） 7.3空心板截面几何特性计算 1.毛截面面积计算 如图二所示 2)-4321?+++=S S S S S A （矩形 2 15.125521cm S =??= 2 cm 496040124=?=矩形S 225.1475)5.245(cm S =?+= 2 35.2425.2421cm S =??=
u16m后张法预应力混凝土空心板计算书
16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板配束计算 1．设计依据及相关资料 1.1计算项目采用的标准和规范 1.《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 2.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 3.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 1.2参与计算的材料及其强度指标 材料名称及强度取值表表1.1
1.3 荷载等级 荷载等级：公路Ⅰ级； 1.4 作用荷载、荷载组合、荷载作用简图 1．永久作用：结构重力、预加力和混凝土的收缩及徐变作用 2．可变作用：汽车荷载、温度作用 横向分布系数取值见横向分布系数计算书,中板取0.328,边板悬臂长为630mm的取0.321,边板悬臂长为380mm的取0.322。整体温升温将取20度,负温差为正温差的-0.5倍。
组合设计值Sud=1.2×永久作用+1.4×汽车荷载+0.8×1.4温度 汽车荷载计冲击力，组合值还应乘的结构重要性系数1.1 （2）正常使用极限状态 作用短期效应组合：永久作用+0.7×汽车荷载+0.8×温度梯度+1.0×均匀温度作用作用长期效应组合：永久作用+0.4×汽车+0.8×温度梯度+1.0×均匀温度作用1.5 计算模式、重要性系数 按简支结构计算，结构重要性系数为1.1。 1.5 总体项目组、专家组指导意见 1．在计算收缩徐变时，考虑存梁期为90天。 2．采用预应力A类构件，考虑现浇层厚度的一半混凝土参与结构受力。 2．计算 2.1 计算模式图、所采用软件 采用桥梁博士V3.1.0计算，计算共分5个阶段，即4个施工阶段和1个使用阶段，各阶段情况见表2.1，各施工阶段计算简图见图2.1
后张法20米空心板梁张拉计算书
后张法20米空心板梁张拉计算书 $1．理论依据及材料设备 一、 钢束理论伸长值计算公式 (1) =P×[1-e-(kL+μθ)]/(kL+μθ) 其中: —预应力钢束理论伸长值，cm； — 预应力钢束的平均张拉力，N； P — 预应钢束张拉端的张拉力，N；L—从张拉端至计算截面孔道长度，（应考虑千斤顶工作长度及设计图纸对不同梁板在曲线段的参数X值。） Ay—预应力钢束截面面积，mm2； Eg—预应力钢束弹性模量，MPa； θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad； K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；μ—预应力钢束与孔道壁的摩擦系数；二、材料与设备 （一） 材料：主要是钢线，其标准必须是设计提出的ASTM416-90，标准强度 ,Φj15.24mm。每批材料均要送检，要有试
验检验证书，其结果要达到设计标准。（二） 设备 设备主要是千斤顶油表，根据设计图纸要求，选用OVM15系列锚具，和YCW250B型选千斤顶，以及配套的ZB2X2/500型电动油泵。 2、选用油表。 根据20米空心板梁设计图纸要求，该类梁板有三种钢束，分别由4、5、6股钢绞线构成，各种钢束最大控制张拉力分别为781.2KN、976.5KN、1171.8KN。 YCW250型千斤顶活塞面积A=48360㎜2，按最大控制张拉力F=1171800N计算，其油表读数Q=F/A=1171800N/48360㎜2=24.23Mpa 故油表选用1.6级，选用量程为（1.3～2倍）×24.32=31.5～48.46(Mpa)最大量程为60Mpa。 使用前千斤顶与油压表配套送有资质单位丁标定，经昆明理工大建筑学院标定结果： 千斤顶编号：20575，油压表编号：2395，千斤顶工作长度0.4m。
10m简支装配式后张法预应力混凝土空心板配束计算书
预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术 通用图设计计算书 10m简支装配式后张法预应力混凝土空心板配束计算 (二级公路) 设计计算人：日期： 复核核对人：日期： 单位审核人：日期： 项目负责人：日期：
编制单位：湖南省交通规划勘察设计院 编制时间：二○○六年三月 10m简支装配式后张法预应力混凝土空心板配束计算 1. 设计依据及相关资料 计算项目采用的标准和规范 1.《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 2.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）（简称《通用规范》） 3.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）（简称《公桥规》）参与计算的材料及其强度指标 依据《中华人民共和国交通部－“预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术”第二次工作会议纪要》：对于公路Ⅱ级汽车荷载的预应力混凝土空心板采用C40强度等级的混凝土；桥面铺装下层为100mm现浇C40混凝土，上层为80mm沥青混凝土；后张法预应力管道统一采用金属波纹管。各参与计算材料的强度指标按《公桥规》选用，材料名称及设计参数取值见表。 材料名称及设计参数取值表表 荷载等级
依据《通用规范》第款第3条表规定，二级公路汽车荷载等级：公路Ⅱ级； 作用荷载、荷载组合、荷载作用简图 设计采用的作用 设计采用的作用荷载，按《通用规范》第4章确定。不计偶然作用，永久作用和可变作用的取项如下： （1 （2）可变作用：汽车荷载、 用； 整体温差：温升20℃，整体温降20℃； 依据《中华人民共和国交通部－ 桥梁通用设计图成套技术”第二次工作会议纪要》 板桥面铺装上层选用沥青铺装。 用规范》第款第3条选用（80mm 具体图式见图。 竖向日照反温差为正温差乘以。 依据《通用规范》条文说明第款不计入横桥向梯度温度。 各板的横向分布系数及取值方式参见《横向分布系数计算书》。 作用效应组合 （1）持久状况承载能力极限状态（《通用规范》第款） 作用效应组合设计值S ud=×永久作用+×汽车荷载+×温度 作用效应组合设计值组合值还应乘结构重要性系数。 依据《公桥规》第款，汽车荷载计入冲击系数。 （2）持久状况正常使用极限状态（《通用规范》第款） 作用短期效应组合：永久作用+×汽车荷载+×温度梯度+×均匀温度作用 作用长期效应组合：永久作用+×汽车+×温度梯度+×均匀温度作用 依据《公桥规》第款，汽车荷载不计入冲击系数。 计算模式、重要性系数 按简支结构计算，结构重要性系数为。 总体项目组、专家组指导意见
13m空心板梁预应力张拉计算书
漳州台商投资区奥特莱斯大道工程 后张法13m空心板梁预应力 张拉方案及计算书 中铁二局奥特莱斯大道项目部
2014-6-18 、张拉条件. 、张拉方法. 三、张拉程序. 五、钢绞线的穿束. 六、千斤顶、油表. 七、张拉操作. 八、实际伸长量的计算和测量. 九、伸长率的计算. 十、预应力钢束的封头. 卜一、施加预应力的注意事项. 十二、根据标定报告计算出压力表读数和张拉力对照表十三、钢绞线伸长量计算十四、孔道压浆. 十五、安全措施. 十六、预应力施工人员和机具统计表
后张法16m空心板梁预应力张拉方案及计算书 、张拉条件 砼强度达到设计强度100%以上，并且混凝土龄期不小于14d，方可张拉。 、张拉方法 所有钢绞线均采用两端对称张拉，张拉采用以张拉力控制为主，以伸长量做校验，实际伸长量与理论伸长量的误差控制在6%以内。如发现伸长量异常应停止张拉，查明原因。 三、张拉程序 0—初应力（10% —25沁力—50沁力—75沁力—1.0应力（持荷2min）后锚固，张拉顺序 为: 13.0m(h=0.7m)简支梁 张拉顺序为：左N1—右N2—右N1—左N2, 钢束应对称交错逐步加载张拉; ②② n m m 本工程采用YM15系列锚具。钢绞线采用15.2mm钢绞线。锚具和钢绞线均由厂家出具产品检验书，并送有关检测单位进行效验。 五、钢绞线的穿束 钢绞线采用人工编束后，由人工进行穿入，钢绞线采用切断机切断。 板位 钢束 编号参数 计算长 度（mm 下料长度 （mm 延伸量 （mm 束 数 预应力钢束 共长（m） 张拉端锚 具（套） 波纹管总 长（m） 螺旋筋总 长（m 中板 1 m=3 12606 13806 39.7 2 27.6 4X 15- 3 24.7 12.1 2 n= 3 1263 4 13834 39.2 2 27.7 4X 15-3 24.7 12.1 边板1 m=4 12606 13806 39.7 2 27.6 4X 15-4 24.6 16.8 2 n=3 12634 13834 39.2 2 27.7 4X 15-3 24.7 12.1 预应力钢束明细表，如下： 六、千斤顶、油表 均经有关检测单位标定，千斤顶的工作架由钢管焊接而成，升降采用倒链进行抬升。 七、张拉操作 千斤顶张拉进油升压必须缓慢、均匀、平稳，回油降压时应缓慢松开油阀，并使油缸回程到
空心板计算书
空心板计算书 一、台座结构形式确定 1、确定台座形式 台座形式选择考虑的因素有：生产数量和设施期限，安全适用，经济合理，质量有保证，操作简便，可控性好，便于支拆模板方便。 槽式台座受力简单，施工方便，因为是槽型结构，便于覆盖养生，便于支、拆模板和养生。而且槽式台座传力柱作为平放在张拉台面上的水平梁，在横梁的作用下，成为轴心受压构件，能够承受较大的张拉应力，传力柱的长度一般都在100m左右，符合本次工程要求。 结合本次设计的工程概况条件，最终通过质量、安全、以及力学验算，根据该桥场地和工期及梁的数量，确定采用槽式张拉台座进行空心板的预制。 2、确定台座内部净宽 台座内部净宽即传立柱之间净距，计算用公式为b= b1 + 2b2，式中： b———台座内部净宽； b1———空心板底模宽度； b2———传立柱内侧面与底模间的距离。 则台座内部净宽=(梁宽)1.24m+(工作空位)0.5m×2=2.24m；取2.3m 底板两侧各留50cm的宽度，完全可以满足支、拆模板的要求。 3、确定台座长度 台座长度L的确定根据下面几个方面: (1) 空心板长度L1 (2) 一座台座同时预制空心板个数n (3) 空心板端头与张拉横梁之间的距离L2 (4) 空心板端头之间距离L3 其中空心板长度L1为最大斜交空心板两端头的距离，张拉台座由中间标准段和两端楔形块段组成，同时考虑到所生产空心板最大夹角，10m板为40°，13板为45°，16m板为30°，示意图见下，由此取： 10m板台座长度7.12m+2×2.1m=11.32m 13m板台座长度9.92m+2×2.3m=14.52m
16m板台座长度13.44m+2×1.8m=17.04m 台座长计算公式：L = nL1 + 2L2 + (n - 1) L3 10m板：台座长L =9×11.32m+2×1m+8×1m=111.88m 13m板：台座长L =7×14.52m+2×1m+6×1m=109.64m 16m板：台座长L =6×17.04m+2×1m+5×1m=109.24m 台座长度一般为100m左右，台座过长，穿束时很不方便，且预应力筋下垂挠度大，对预应力有一定影响。同时为满足工期需要，考虑到经济性，根据以上分析，拟采用110m长台座。 4、确定台座宽度 台座宽度主要取决于构件外形尺寸的大小,生产操作的方便程度以及用料经济情况等方面。台座宽度太窄,会影响模板的安装与拆卸，太宽则需用较大的横梁,用钢量及占地就增多。台座宽度的确定要根据以下两方面：台座内部净宽b和传立柱宽度b1。本预制场设9槽张拉台座。 台座宽B=nb+b1=9×2.3m+10×0.7=27.7m 因传力梁与固定与固定横梁相接触位置做成扩大的喇叭形，端头固定横梁长度定为28m。 5、台座布置 共设9个张拉台座槽，10m板共4槽，每槽设8个张拉台座；13m板共3槽，每槽设6个张拉台座；16m板共2槽，每槽设5个张拉台座。 每个张拉槽长度均为110m，南北两端各有一个重力墩横梁。 二、台座结构设计和验算 1、设计要求 张拉台座是先张法施加预应力的主要设备之一，它承受预应力筋在构件制作时的全部张拉力。因此，张拉台座必须在受力后不倾覆、不移动、不变形。槽式张拉台座由传立柱、横向连系梁、端部重力墩、底板及端部横梁构成。具体要求如下： （1）张拉台座要有足够的强度、刚度和稳定性，要能承受需要的最大张拉控制应力。 （2）在要求工期内完成全部板梁的预制工作。 （3）空心板梁每根钢绞线的张拉控制应力为σcon=1302Mpa。 （4）承力台座必须具有足够的强度和刚度，其抗倾覆安全系数应不小于1.5，抗滑移系数应不小于1.3。
20米空心板吊装专项方案 (附计算书,通过专家评审)
XXXXXXXXX工程 20m空心板吊装专项 施工方案 编制： 审核： 审批： XXXXXXXX公司 年月日
目录第一节、工程概况 1、工程概况 2、施工要求及工程目标 3、施工平面布置 第二节、编制依据 第三节、施工计划安排 1、施工进度计划 2、设备计划 第四节、施工工艺技术 1、技术参数 2、工艺流程 3、施工方法 4、检查验收 第五节、施工安全保证措施 1、组织保障 2、技术措施 3、应急预案 4、监测监控 5、安全防护措施 第六节、劳动力计划
1、专职安全生产管理人员 2、特种作业人员 第七节、计算书 1、双机抬梁验算 2、行走路面地基承载力验算 3、吊索验算 4、架桥机验算
20m空心板吊装专项施工方案 第一节工程概况 一、工程概况 跨通顺河处设5×20m预应力空心板简支梁桥，桥梁与河道正交，桥梁起止桩号：K0+638.98-K0+744.02，桥梁全长105.04m，桥宽48m（其中两侧人行道及非机动车道桥宽各9m，车行道桥宽30m）。上部结构采用5×20m预应力钢筋混凝土空心板，空心板板高95cm，中板板宽124cm，边板板宽174cm （悬臂50.5cm）。全桥预应力钢筋混凝土空心板共180片。其中中板150片、边板30片。20m板一片的吊装重量中板为31.25t、边板分别为38.27t。 下部结构：0#、5#桥台采用座板式桥台，桩基采用钻孔灌注桩，桩径均为120cm，1#、2#、3#、4#桥墩采用桩柱式桥墩，直径均为100cm，盖梁高分别为140cm，宽为160cm。本次方案为全桥20m预应力空心板吊装施工。 二、施工要求及工程目标 在梁板安装过程中，我们将加强质量、安全、进度等方面管理，质量目标：梁板安装分项工程合格率100％，优良率90％以上。安全生产目标：无重大伤亡事故。工程进度目标：满足业主总进度计划要求，按时完成各节点形象进度计划。文明施工目标：不发生各类污染环境事故。 三、施工平面布置
后张法空心板设计计算书
设计计算书 工程名称盐城港大丰港区大件码头工程大件码头引桥工程设计阶段施工图专业：路桥 计算内容大件码头引桥工程计算书 计算页数：14 计算日期：2010-12-21 计算：校核： 复校：审核： 中交第三航务工程勘察设计院有限公司 2010年12月
目录 1 工程概况 (1) 2 技术标准 (1) 3 主要材料 (1) 4 设计依据 (2) 5 技术规范 (3) 6 桥梁总体布置 (3) 7 结构计算 (4) 7.1 横向分布系数计算 (4) 7.2 结构计算 (5) 7.2.1 简支板梁中板结构计算 (5) 7.2.2 简支板梁边板结构计算 (9) 7.2.3 简支小箱梁结构计算 (13) 7.3 桩基础竖向承载力验算 (17)
1 工程概况 盐城港大丰港区大件码头工程码头引桥全桥长度为380m。跨径布置为4×20m预应力混凝土简支板梁桥+12×22m预应力混凝土简支小箱梁桥。桥面宽度为11m。桥梁起点桥面高程为+8.885m，前80m纵坡为1.39%，后300m不设纵坡，引桥与码头变宽段引桥桥面接点高程为+10.0m。 2 技术标准 （1）桥梁设计基准期：100年 （2）桥梁设计荷载：大件荷载，按双排双列平板车荷载布置（见下图），最大轴重720KN（包括自重），轴距1.6m，共12根轴。 3 主要材料 （1）混凝土 预应力钢筋混凝土板梁和小箱梁混凝土强度等级为C50，桥台、盖梁、承台
混凝土强度等级为C30，桥梁混凝土强度等级应满足《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》（JTGD62-2004）的要求。 （2）主要钢材 箱梁所有预应力钢绞线规格均采用《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T 5224-2003）:九股钢驰，弹性模量为1.95绞线d=15.2mm，标准强度fpk=1860MPa，低松驰，弹性模量为1.95×105Mpa，每股钢绞线公称截面积139mm2，公称重量1.101kg/m。 锚具：锚具采用OVM夹片锚具，其质量应符合GB/T14370-93的要求。 普通钢筋：采用热轧R235、必须符合GB13013-1991的规定；采用热轧HRB335钢筋，必须符合GB1499-1998的规定。 所用钢板均为符合GB700-79规定的普通碳素结构钢（A3钢）。 波纹管：预应力钢束均采用塑料波纹管配真空辅助灌浆施工工艺。塑料波纹管质量要求应满足JT/T529-2004的要求。 4 设计依据 （1）我院与建设单位签订的设计合同。 （2）我院2010年5月出版的"盐城港大丰港区大件码头工程工程可行性 研究报告"。 （3）江苏省水文水资源勘测局盐城分局和扬州分局2010年4月1:2000 地形测图。 （4）中交第三航务工程勘察设计院有限公司《盐城港大丰港区大件码头 工程岩土工程勘察。 （5）建设单位提供的有关设计前提资料（建设用地地形图、建设用地坐 标、规划红线图、规划设计要求、建设用地周边道路标高等）。报告》 （2010.5）。 （6）中交水运规划设计院"大丰港二期工程码头、引桥等相关施工图" （2009）； （7）盐城市水利勘测设计院"大丰港二期工程引堤施工图"（2009）；
16米预应力空心板张拉计算书
16米预应力空心板张 拉计算书 -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
16米预应力空心板张拉计算书 一、编制依据 1、《昆明市环湖东路第6合桥梁工程梁阶段施工图设计》： 2、《城市桥梁工程施工与质量验收规范》 3、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 401-2000 4、《预应力混泥土用钢绞线》GB/T5224-2003 二、材料准备及试验 根据设计图纸，本合同段16米预应力空心板桥所用预应力钢绞线采用ф钢绞线(7ф5 ,公顷面积139mm2,标准强度fpk=1860 MPa,弹性模量E P = X105 MPa，设计采用高程低松驰钢绞线，松弛率 % 。 三、张拉机具 张拉油泵型号为：OVMZB4-500 千斤顶型号为： 仪表型号为：60 MPa 工具锚型号为：OVM15G-1 所用千斤顶、压力表均已委托云南建筑工程监督站标定。详见《测试证书》： 第207号，千斤顶编号为2805， 对应压力表：09.11.12.437， 校准方程为：Y=第206号，千斤顶编号为2806
对应压力表号为09.11.12.487 校对方程为Y=四、伸长值及控制预应力计算 1、锚端张拉控制应力为： &K== 2、单根钢绞线张拉控制力为： P=1395ⅹ139= 3张拉端控制力为： 1）、中板（12根钢绞线） P=ⅹ12= 2)、边板（13根钢绞线） P=ⅹ13= 4、钢绞线理论伸长值： △L=PⅹL)/(ApⅹEp) P-张拉端控制力为ⅹ103N L-钢绞线有效长度（mm）,由于本预置厂为两片布置，钢绞线有效长度不相等时须实际丈量其有效长度（有效长度为钢绞线两端工具锚夹片内口距离为米）； Ap-钢绞线截面积为139 mm2 Ep-钢绞线弹性模量（ⅹ105 MPa） 初应力时理论伸长量： △=ⅹⅹ103ⅹⅹ103/(139ⅹⅹ105)= mm 30%控制力（二倍初应力）时理论伸长量：
跨河桥梁工程20m空心板桥计算书
xxxxxxxxxxxxxxxxxx跨河桥梁工程20m空心板桥计算书 编制： 复核： 审核： 2015年11月
目录 1桥梁概况 (1) 2验算模型及参数 (1) 2.1结构介绍 (1) 2.2计算方法 (1) 2.3计算采用规范 (1) 2.4计算采用标准 (2) 2.5结构验算参数 (2) 3中梁设计状态下的结构验算 (5) 3.1正常使用极限状态应力验算 (5) 3.2正常使用极限状态挠度验算 (6) 3.3承载能力极限状态强度验算 (7) 3.4设计状态下结构验算结论 (7) 4边梁设计状态下的结构验算 (7) 4.1正常使用极限状态应力验算 (7) 4.2正常使用极限状态挠度验算 (8) 4.3承载能力极限状态强度验算 (9) 4.4设计状态下结构验算结论 (10) 5、桥梁下部结构设计 (10) 5.1、桥台盖梁计算 (10) 5.2、桥台桩基计算 (10)
1桥梁概况 本计算书使用上部结构部分为20m简支空心板梁，桥面宽度15m，其中机动车道宽10m。 2验算模型及参数 2.1结构介绍 本计算书适用上部结构部分采用20m简支空心板梁预应力混凝土结构，由11片空心板组成。标准横断面布置见图1。 图1桥梁标准横断面图 2.2计算方法 采用结构计算软件桥梁博士对上部结构进行分析计算，并以《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）和《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）为标准进行检算。结构按部分预应力混凝土结构进行检算。 2.3计算采用规范 （1）部颁《城市桥梁设计规范》CJJ11-2011； （2）部颁《公路工程技术标准》JTG B01-2003；
钢筋混凝土空心板设计计算书
钢筋混凝土空心板设计计算书 一、基本设计资料 1、跨度和桥面宽度 （1）标准跨径：12m （墩中心距）。 （2）计算跨径：11.6m 。 （3）桥面宽度：净7m+2×1.5m （人行道）。 2、技术标准 设计荷载：公路—Ⅰ级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧8KN/m 计算，人群荷载取3KN/㎡。 环境标准：Ⅰ类环境。 设计安全等级：二级。 3、主要材料：混凝土空心简支板和铰接缝采用C40混凝土；桥面铺装上层采用0.03m 沥青混凝土，下层为0.06厚C40混凝土。沥青混凝土重度按23KN/m 3计算，混凝土重度按24KN/m 3计。 中板截面构造及尺寸（单位：cm ） 一、计算空心板截面几何特性 1、毛截面面积计算 ()2111124702162555505503586307.32222A cm π?? =?+??-???++?+??+??=???? 2、毛截面重心位置
全截面对12板高处的静矩为： 12 31 1111255(355)555(3555)250(351550)2 32231285351053758.3323h S cm ?=????-?+??-?-???--????? ?-???--?= ????? 铰缝的面积为： ()22 20.5555550.53500.558765j A cm cm =???+?+??+??=毛截面重心离12板高的距离为：123758.33 0.66307.32 h S d cm A === 铰缝重心到12板高的距离为：123758.33 4.913765 h j j S d cm A === 3、毛截面惯性矩计算 铰缝对自身重心轴的惯性矩为： 333324 555035855576522 4.91339726.0436*******j I cm ????????=??++++?=?? ? ???? 空心板截面对其重心轴的惯性矩为： ()342224 64 1247032124700.62160.6219863.02765 4.9130.612642.295010I cm cm ππ??????=+??-?+??-?-?+?? ????? =? 空心板截面的抗扭刚度可简化为下图所示的箱型截面进行近似计算
米空心板预应力张拉计算书
米空心板预应力张拉计算书
————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期:
国道110线麻正段公路第2合同段13米空心板张拉控制计算书 宁夏路桥国道1１0线麻正公路第2合同段项目经理部 二〇一六年四月十日
第一章 工程概述 本合同段预应力钢绞线采用国标φs 15.2(GB/T5２２4－２003)，标准强度a 1860MP fpk =, 低松驰高强度钢绞线。跨径3０ｍ箱梁和13m 空心板均采用Φs 15．2mm 钢绞线。 预应力损失参数: 纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=０.２3，孔道偏差系数K=0.0０3,钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为１３02ＭPa 取为△＝0．0２5,锚具变形与钢束回缩值（一端)为６mm;横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数u=0．２３,孔道偏差系数K=０.0０15。 梁体预应力材料： 预应力束:公称直径为Φ=15.2ｍm ，抗拉标准强度fpk ＝18６0MPa 的高强度低松弛钢绞线。 第二章 设计伸长量复核 一、计算公式及参数: 1、预应力平均张拉力计算公式及参数： () () μθ μθ+-=+kx e p p kx p 1 式中: P p —预应力筋平均张拉力（N ） P —预应力筋张拉端的张拉力（N ） X —从张拉端至计算截面的孔道长度(m ） θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ） ｋ—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数,取０.00２
μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数,取0.１4 ２、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数: ()P P p E A l p l =? 式中： Ｐp —预应力筋平均张拉力(N ） Ｌ—预应力筋的长度(m ｍ) A p —预应力筋的截面面积（mm ２)，取1４0 mm 2 E p —预应力筋的弹性模量(N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm ２ 二、平均控制张拉力及伸长量计算：（根据设计编号进行编排) 见附表:预应力钢绞线张拉控制计算表 第三章 千斤顶张拉力与对应油表读数计算 一、钢绞线的张拉控制应力： ３根钢绞线束:F=0.7５×Ap ×n ＝13９5*14０*3＝117１80０N ＝58５.9K Ｎ 4根钢绞线束:F=0．７5ｆpk ×A ｐ×n=１395*14０＊4＝７8１200 Ｎ=７81.２KN 二、中梁： N1/Ｎ2(3根）:1、3号千斤顶张拉、3号油表时: 千斤顶回归方程：
13米空心板预应力张拉计算书模板
国道110线麻正段公路第2合同段13米空心板张拉控制计算书 宁夏路桥国道110线麻正公路第2合同段项目经理部
二〇一六年四月十日 第一章 工程概述 本合同段预应力钢绞线采用国标φs 15.2(GB/T5224-2003)，标准强度a 1860MP fpk =, 低松驰高强度钢绞线。跨径30m 箱梁和13m 空心板均采用Φs 15.2mm 钢绞线。 预应力损失参数： 纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.23，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa 取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.23，孔道偏差系数K=0.0015。 梁体预应力材料： 预应力束：公称直径为Φ=15.2mm ，抗拉标准强度fpk=1860MPa 的高强度低松弛钢绞线。 第二章 设计伸长量复核 一、计算公式及参数： 1、预应力平均张拉力计算公式及参数： () () μθ μθ+-=+kx e p p kx p 1 式中： P p —预应力筋平均张拉力（N ） P —预应力筋张拉端的张拉力（N ） X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）
θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和 （rad ） k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.002 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.14 2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： ()P P p E A l p l =? 式中： P p —预应力筋平均张拉力（N ） L —预应力筋的长度（mm ） A p —预应力筋的截面面积（mm 2），取140 mm 2 E p —预应力筋的弹性模量（N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm 2 二、平均控制张拉力及伸长量计算：（根据设计编号进行编排） 见附表：预应力钢绞线张拉控制计算表 第三章 千斤顶张拉力与对应油表读数计算 一、钢绞线的张拉控制应力： 3 根 钢 绞 线 束 ： F=0.75 × Ap × n=1395*140*3=1171800N=585.9KN 4 根 钢 绞 线 束 ： F=0.75fpk × A p ×
16米先张空心板计算书
跨径16米预应力混凝土空心板结构分析 一、基本资料： 上部构造采用跨径16米预应力混凝土空心板，下部构造为柱式墩台，钻孔灌注桩基础，桥面连续。 设计荷载：公路—Ⅱ级。 计算跨径：15.50米 桥面宽度：0.375+7.25+0.375＝8米。 空心板采用C50级预应力混凝土。预应力筋为1x7标准型φS15.2低松弛钢绞线，其抗拉强度标准值f pk=1860 MPa。 边板设计配束为14根，中板设计配束为12根。全部钢束合力点至空心板下缘距离，边板为56mm，中板为55mm。 二、计算假定： 1．上部构造预应力混凝土空心板桥面连续，每一跨仍作为简支空心板桥；仅全桥水
平力计算时考虑桥面的连续作用。 2．护栏考虑其横向分配，按横向铰接板法计算，边板0.41，中板0.25；桥面铺装按各板计算；护栏和桥面铺装作为二期恒载加载于空心板。不考虑桥面铺装参与结构受力。 3．活载计算考虑其横向分配，按横向铰接板法计算荷载横向分配系数。 4．计算时未考虑空心板纵向普通钢筋的抗拉和抗压作用。 5．主梁砼比重采用26kN/m3，企口缝及桥面铺装砼比重采用25 kN/m3。 三、空心板结构计算 (一)．截面几何特性： 1. 截面几何尺寸： 2. 毛截面几何特性： 毛截面几何特性 注：A0 —毛截面面积； S0—毛截面对底边静矩； y0 —毛截面形心轴，y0 = S0 / A0；
I0 —毛截面惯性矩。 3. 换算截面几何特性： 换算截面几何特性 注：A p—预应力筋面积； αEP—预应力筋与混凝土弹性模量之比； A np—预应力筋换算面积，A np = n p×A p a p—预应力筋合力点到底边的距离； A0' —换算截面面积； S0' —换算截面对底边静矩；
13米后张法预应力简支空心板通用图计算书(建筑助手)
西部地区中小跨径适用桥梁形式研究 通用图设计计算书 13m装配式后张法预应力混凝土简支空心板计算
目录 1.概况与基本数据 (1) 1.1概况 (1) 1.2技术规范 (1) 1.3基本数据 (1) 1.4 作用荷载、荷载组合、荷载作用简图 (2) 1.5 计算模式、重要性系数 (2) 1.6 材料主要指标 (2) 1.7 主要材料选用 (3) 2．计算模型及相关参数 (3) 2.1 空心板施工阶段 (3) 2.2 结构离散图 (4) 2.3 空心板横断面 (5) 2.4 活载横向分布系数与汽车冲击系数 (6) 2.5 预应力筋构造 (6) 2.6 预应力配置 (6) 2.7 温度效应及支座沉降 (7) 3．简支空心板计算结果验算 (7) 3.1 简支空心板边板施工阶段验算 (7) 3.2 简支空心板边板使用阶段验算 (9) 3.3 简支空心板中板施工阶段验算 (12) 3.4简支空心板中板使用阶段验算 (14) 4． 3孔13米及5孔13米连续空心板计算结果验算 (18) 4.1 施工阶段验算 (18) 4.2 使用阶段验算 (25) 5．计算结论 (41)
1.概况与基本数据 1.1概况 依据《西部地区中小跨径桥梁技术研讨会》会议纪要、《西部地区中小跨径适用桥梁形式研究下一步工作内容和计划》及我院任务通知单。课题组进行课题相关设计开发。开发原则为： （1）上部构造形式采用9板式 （2）板宽模数B=1.24米，预制高度为0.75米。 （3）混凝土强度等级：C50 （4）边板悬臂长度34厘米。 （5）空心板两端及顺桥向采用单支座。 （6）适用路基宽度：整体式路基24.50米、分体式路基12.0米。 （7）适用于直线桥。 1.2技术规范 1《公路工程技术标准》(JTG B01-2003) 2《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 3《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》（JTJ 022-85） 4《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 5《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ 024-85） 6《公路工程抗震设计规范》（JTJ 004-89） 7《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000） 1.3基本数据 （1）结构：后张法预应力混凝土简支空心板 （2）计算跨经：13米 （3）路基宽度：整体式路基24.5米、12米 （4）车道数：双向4车道
(整理)20米先张空心板计算书
先张法预应力混凝土简支空心板设计 一、设计资料 （一）设计荷载 本桥设计荷载等级确定为汽车荷载（公路—I级），人群荷载为3.5KN/m2 （二）桥面跨径及净宽 标准跨径：L k=20m 计算跨径：L=19.50 m 桥面净宽：净—9.0+2×0.75m 主梁全长：19.96m。 （三）主要材料 1．混凝土 采用C50混凝土浇注预制主梁，栏杆和人行道板采用C30混凝土，C30防水混凝土和沥青混凝土磨耗层；铰缝采用C40混凝土浇注，封锚混凝土也使用C40；桥面连续采用C30混凝土。 2．钢筋 普通钢筋主要采用HRB335钢筋，预应力钢筋为钢绞线。 3．板式橡胶支座 采用三元乙丙橡胶，采用耐寒型，尺寸根据计算确定。 （四）施工工艺 先张法施工，预应力钢绞线采用两端同时对称张拉。 （五）计算方法及理论 极限状态法设计。 (六)设计依据 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），以下简称《通用规范》。 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D60-2004）。 二、构造布置及尺寸 （一）桥梁横断面 空心板的横断面具体尺寸见图1。 三、板的毛截面几何特性计算 本设计预制空心板的毛截面几何特性采用分块面积累加法计算，先按长和宽分别为板轮廓的长和宽的巨型计算，然后与图2中所示的挖空面积叠加，叠加时挖空部分按负
面积计算，最后再用AutoCAD 计算校核，计算成果以中板为例，如表1。 预制中板的截面几何特性挖空部分以后得到的截面,其几何特性用下列公式计算: 毛截面面积： ∑∑-=ki i c A A A 对截面上缘面积矩: ())(ki ki i i c y A y A S ∑∑-= 重心至截面上缘的距离: c c s A S y = 毛截面对自身重心轴的惯性矩：∑∑-=ki i c I I I 四、主梁内力计算 （一）永久荷载（恒载）产生的内力 1.预制空心板自重1g (一期恒载) 中板： 069.121057.48272541=??=-g KN/m 2．板间接头（二期恒载）21g 中板： 8844.210)57.482757.6012(24421=?-?=-g KN/m 3．桥面系自重（二期恒载）
预应力空心板计算书
预应力空心板计算书 一、预应力空心板桥基本资料及设计原则 1.1 设计基本资料 跨径：标准跨径20.00 l=m； b 计算跨径19.50 l=m。 桥面净空：净1720.5 +?m。 设计荷载: 公路—Ι级。 材料：预应力钢铰线采用715jφ钢铰线； 非预应力钢筋采用热轧Ι级和Ⅱ级钢筋； 空心板为50号混凝土； 铰缝为50号细石混凝土； 封头采用20号混凝土； 立柱、盖梁及桥头搭板采用30号混凝土； 基桩采用25号混凝土； 桥面铺装采用40号混凝土和AC-16Ι沥青混凝土； 支座采用圆板式GYZ200-35橡胶支座。 1.2 设计依据及规 1)《公路桥涵设计通用规》（JTG D60—2004） 2)《公路砖石及混凝土桥涵设计规》（JTJ 022—85），简称“圬工规”； 3)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D26-2004），简称“公预规”； 4)《公路桥涵设计手册》（梁桥）； 5)《公路桥涵地基与基础设计规》（JTJ 024-85）
二、预应力空心板桥力计算 2.1 构造型式及尺寸选定 桥面净空为净1720.5+?m ，全桥宽采用18块预制预应力混凝土空心板，每块空心板宽99 cm ，空心板全长19.96m 。采用先法施工工艺，预应力钢铰线采用715j φ钢铰线，沿跨长直线配筋。全桥空心板横断面布置如图1-1，每块空心板截面及构造尺寸见图1-2。 2.2 毛截面几何特性计算 h A =99?80-2?36?28-4? 2 182 π?-2?112.588 2.58522?? ??+?+?? ??? =3768.2cm 2 图2-1 空心板截面构造及尺寸（cm ） 2.2.1 毛截面面积 2.2.2 毛截面重心位置 全截面对12板高处的静矩: