调压井承重脚手架稳定性验算(修改3m)
木里河俄公堡水电站调压井土建及金属结构制作安装工程【合同编号：MLH-EGB-JJ/C4-5】
目录
1. 工程概述 (1)
1.1编制依据 (1)
1.2脚手架搭设方案 (1)
2. 调压井承重脚手架稳定性验算 (1)
2.1拉杆梁承重脚手架稳定性验算 (1)
2.2井壁承重脚手架稳定性验算 (5)
3. 调压井承重脚手架搭设注意事项 (9)
调压井承重脚手架稳定性验算
1. 工程概述
1.1 编制依据
根据《调压井施工措施》中关于调压井井身和拉杆梁砼衬砌脚手架搭设方案；
根据监理要求进行调压井井身和拉杆梁砼衬砌脚手架稳定性安全验算；
参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《简明施工计算手册》等进行编制。
1.2 脚手架搭设方案
1、调压井拉杆梁脚手架搭设
调压井拉杆梁为钢筋砼结构，断面1.2m（宽）×3.0m（高），跨度11.0m，拉杆梁最大支撑高度6m。采用Φ48×3.5钢管搭设承重脚手架，脚手架横向间距0.6m，纵距0.5m，最大步距0.7m。脚手架上铺设10cm×10cm方木，方木间距25cm，方木作为模版底部支撑，方木上铺设普通组合钢模版。见《调压井施工措施》附图。
2、调压井拉杆梁脚手架搭设
调压井井身为钢筋砼结构，衬砌厚度为1.2m和1.5m，井身砼最大支撑高度3.5m。采用Φ48×3.5钢管搭设承重脚手架，脚手架横向间距0.5m，纵距0.5m，最大步距0.7m。脚手架上铺设10cm×10cm方木，方木间距25cm，方木作为模版底部支撑，方木上铺设普通组合钢模版。见《调压井施工措施》附图。
2. 调压井承重脚手架稳定性验算
2.1拉杆梁承重脚手架稳定性验算
一、参数信息
1、脚手架参数
脚手架横向间距或排距(m):0.6；纵距(m):0.5；步距(m):0.7；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.15；脚手架搭设高度(m):6.0；
采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；
扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；
板底支撑连接方式:方木支撑；
2、荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.0；拉杆梁浇筑厚度(m):3.0；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.0；
3、方木参数
方木弹性模量E(N/mm2):9500.0；方木抗弯强度设计值(N/mm2):13.0；方木抗剪强度设计值(N/mm2):1.40；方木的间隔距离(mm):250.0；
方木的截面宽度(mm):100.0；方木的截面高度(mm):100.0；
二、模板支撑方木的验算
方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=
62
bh
=10.0×10.0×10.0/6 = 166.67 cm3；
I=
123
bh
=10.0×10.0×10.0×10.0/12 = 833.33 cm4；
1、荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1= 25.0×0.25×3.0 = 18.75kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2= 0.350×0.25 = 0.088kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
p1 = (1.000 + 2.000)×1.000×0.25 = 0.75kN；
2、强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
8 42
m a x
ql pl
M+
=
均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2) = 1.2×(18.75 + 0.088) = 22.61 kN/m；集中荷载 p = 1.4×0.75=1.05 kN；
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.05×0.6 /4 + 22.61×0.62/8 = 1.175 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.05/2 +22.61×0.6/2 = 7.31 kN ；
方木最大应力计算值σ= M /W = 1.175×106/166666.66 =7.05N/mm2；
方木的抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；
方木的最大应力计算值为7.05N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足
要求!
3、抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力: Q = 22.61×0.6/2+1.05/2 = 7.31 kN ；
方木受剪应力计算值 T = 3 ×7.31×103/(2 ×100.0×100.0) = 1.097 N/mm 2； 方木抗剪强度设计值 [T] = 1.40 N/mm 2；
方木的受剪应力计算值 1.097 N/mm 2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm 2，满足要求!
4、扰度计算
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: EI ql EI pl V 3845484
3max +=
均布荷载 q = q 1 + q 2 =18.75+0.088= 18.838 kN/m ；
集中荷载 p = 0.75 kN ；
最大挠度计算值 V= 5×18.838×6004 /(384×9500.0×8333333.33) +750.0×6003 /( 48×9500.000×8333333.33) = 0.445 mm ；
最大允许挠度 [V]=600/ 250=3.4 mm ；
方木的最大挠度计算值 0.445 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.4 mm,满足要求!
三、脚手架横杆稳定性验算
脚手架横杆按照集中荷载作用下的四跨连续梁计算；
横杆上节点跨度为0.5m ，在跨中和节点处分别承受来自方木传递的集中荷载， 集中荷载P 取纵向板底支撑传递力，P = 22.61×0.5/2+ 1.05/2= 6.18 kN ；
最大弯矩 M max =FL K m =0.21×6.18×0.5=0.649 kN.m ；
最大变形 ωmax =EI FL K 1003ω
=1.581×6180×5003 /100×9500×8333333.33= 0.15
mm ；
最大支座力 V max =F K V =0.681×6.18= 4.21 kN ；
脚手架横杆最大应力 σ= W M max
=0.649×106/5.08×103=127.8 N/mm 2；
支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm 2；
支撑横杆的最大应力计算值 127.8 N/mm 2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205.0 N/mm 2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于500.0/150=3.3 mm,满足要求!
四、扣件抗滑移验算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》，双扣件承载力设计值取16.00kN ，按照扣件抗滑承载力系数0.80，脚手架的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ R c
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN ；
R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R 取最大支座反力,R= 4.21 kN ；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆的稳定性验算:
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
N G1 = 0.129×6.0 = 0.774 kN ；
(2)模板的自重(kN)：
N G2 = 0.350×0.5×0.6 = 0.105 kN ；
(3)钢筋砼浇筑厚度自重(kN)：
N G3 = 25.0×3.0×0.5×0.6 = 22.5 kN ；
静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3 = 23.379 kN ；
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣砼时产生的荷载。
活荷载标准值 N Q = (1.000+2.000 ) ×0.5×0.6 = 0.9 kN ；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2N G + 1.4N Q =1.2×23.379＋1.4×0.9 =29.31 kN ；
立杆的稳定性计算公式：
≤
=A N
ψσ ［f ］ 其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 29.31 kN ；
ψ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 L o /i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm ；
A ---- 立杆净截面面积(cm 2)：A = 4.89 cm 2
；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm 3)：W=5.08 cm 3；
σ-------- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm 2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.0 N/mm 2；
L 0---- 计算长度 (m)；
参照《扣件式规范》，由下式计算
l 0 = h+2a
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.15 m ； 得到计算结果：
立杆计算长度 L 0 = h + 2a = 0.7（立杆步距）+2×0.15 = 1.000 m ；
L 0 / i = 1000.0/ 15.80=63.3 ；
由长细比 l o /i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.837 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ=29310/(0.837×489.0) = 71.611 N/mm 2；
立杆稳定性计算 σ= 71.611 N/mm 2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f]= 205.000 N/mm 2，满足要求！
2.2 井壁承重脚手架稳定性验算
一、参数信息
1、脚手架参数
脚手架横向间距或排距(m):0.5；纵距(m):0.5；步距(m):0.7；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.15；脚手架搭设高度(m):3.5；
采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；
扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；
板底支撑连接方式:方木支撑；
2、荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.0；井壁一次最大浇筑厚度(m):3.5；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.0；
3、方木参数
方木弹性模量E(N/mm2):9500.0；方木抗弯强度设计值(N/mm2):13.0；方木抗剪强度设计值(N/mm2):1.40；方木的间隔距离(mm):250.0；
方木的截面宽度(mm):100.0；方木的截面高度(mm):100.0；
二、模板支撑方木的验算
方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=
62
bh
=10.0×10.0×10.0/6 = 166.67 cm3；
I=
123
bh
=10.0×10.0×10.0×10.0/12 = 833.33 cm4；
1、荷载的计算
取区格独立体：0.25m×0.5m
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1= 25.0×0.25×3.5 = 21.88kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2= 0.350×0.25 = 0.088kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
p1 = (1.000 + 2.000)×1.000×0.25 = 0.75kN；
2、强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
8 42
m a x
ql pl
M+
=
均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2) = 1.2×(21.88 + 0.088) = 26.36 kN/m；集中荷载 p = 1.4×0.75=1.05 kN；
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.05×0.5 /4 + 26.36×0.52/8 = 0.955 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.05/2 +26.36×0.5/2 = 7.115 kN ；
方木最大应力计算值σ= M /W = 0.955×106/166666.66 =5.73N/mm2；
方木的抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；
方木的最大应力计算值为5.73N/mm 2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm 2,满足要求!
3、抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力: Q = 26.36×0.5/2+1.05/2 = 7.115 kN ；
方木受剪应力计算值 T = 3 ×7.115×103/(2 ×100.0×100.0) = 1.07 N/mm 2； 方木抗剪强度设计值 [T] = 1.40 N/mm 2；
方木的受剪应力计算值 1.07 N/mm 2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm 2，满足要求!
4、扰度计算
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: EI ql EI pl V 3845484
3max +=
均布荷载 q = q 1 + q 2 =21.88+0.088= 21.968 kN/m ；
集中荷载 p = 0.75 kN ；
最大挠度计算值 V= 5×21.968×5004 /(384×9500.0×8333333.33) +750.0×5003 /( 48×9500.0×8333333.33) = 0.26 mm ；
最大允许挠度 [V]=500/ 250=2.0 mm ；
方木的最大挠度计算值 0.26 mm 小于 方木的最大允许挠度 2.0 mm,满足要求!
三、脚手架横杆稳定性验算
脚手架横杆按照集中荷载作用下的四跨连续梁计算；
横杆上节点跨度为0.5m ，在跨中和节点处分别承受来自方木传递的集中荷载， 集中荷载P 取纵向板底支撑传递力，P = 26.36×0.5/2 + 1.05/2 = 7.115 kN ； 最大弯矩 M max =FL K m =0.21×7.115×0.5=0.747 kN.m ；
最大变形 ωmax =EI FL K 1003ω
=1.581×7115×5003
/100×9500×8333333.33= 0.18 mm ；
最大支座力 V max =F K V =0.681×7.115= 4.85 kN ；
脚手架横杆最大应力 σ= W M max
=0.747×106/5.08×103=147.0 N/mm 2；
支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm 2；
支撑横杆的最大应力计算值 147.0 N/mm 2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205.0 N/mm 2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于500.0/150=3.3 mm,满足要求!
四、扣件抗滑移验算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》，双扣件承载力设计值取16.00kN ，按照扣件抗滑承载力系数0.80，脚手架的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ R c
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN ；
R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R 取最大支座反力,R= 4.85 kN ；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆的稳定性验算:
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
N G1 = 0.129×3.5 = 0.452 kN ；
(2)模板的自重(kN)：
N G2 = 0.350×0.5×0.5 = 0.088 kN ；
(3)钢筋砼浇筑厚度自重(kN)：
N G3 = 25.0×3.5×0.5×0.5 = 21.875 kN ；
静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3 = 22.415 kN ；
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣砼时产生的荷载。
活荷载标准值 N Q = (1.000+2.000 ) ×0.5×0.5 = 0.75 kN ；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2N G + 1.4N Q =1.2×22.415＋1.4×0.75 =27.948 kN ；
立杆的稳定性计算公式：
≤
=A N
ψσ ［f ］ 其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 27.948 kN ；
ψ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 L o /i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm ；
A ---- 立杆净截面面积(cm 2)：A = 4.89 cm 2
；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm 3)：W=5.08 cm 3；
σ-------- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm 2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.0 N/mm 2；
L 0---- 计算长度 (m)；
参照《扣件式规范》，由下式计算
l 0 = h+2a
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.15 m ； 得到计算结果：
立杆计算长度 L 0 = h + 2a = 0.7（立杆步距）+2×0.15 = 1.000 m ；
L 0 / i = 1000.0/ 15.80=63.3 ；
由长细比 l o /i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.837 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ=27948/(0.837×489.0) = 68.28 N/mm 2；
立杆稳定性计算 σ= 68.28 N/mm 2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f]= 205.0
N/mm 2，满足要求！ 3. 调压井承重脚手架搭设注意事项
(1)立杆垂直度偏差不得大于架高的1／200。
(2)立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采取对接扣件，对接应符合下要求：
立杆上的对接扣件应交错布置，两相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm ，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1／3，同一步内不允许有二个接头。
(3)脚手架底部必须设置纵、横向扫地杆。
(4)大横杆设于小横杆之下，在立杆内侧，采用直角扣件与立杆扣紧，大横杆长度不宜小于3跨，并不小于6m。
(5)大横杆对接扣件连接、对接应符合以下要求：对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm。并应避免设在纵向水平跨的跨中。
(6)架子四周大横杆的纵向水平高差不超过500mm，同一排大横杆的水平偏差不得大于1／300。
(7)小横杆两端应采用直角扣件固定在立杆上。
(8)每一主节点(即立杆、大横杆交汇处)处必须设置一小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm。
(9)脚手架的外立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置。
(10)剪刀撑的接头除顶层可以采用搭接外，其余各接头均必须采用对接扣件连接。
(11)剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。
(12)用于大横杆对接的扣件开口，应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进人，导致扣件锈蚀、锈腐后强度减弱，直角扣件不得朝上。
(13)剪刀撑是在脚手架外侧交叉成十字形的双杆互相交叉。并与地面成45°～60°夹角。作用是把脚手架连成整体，增加脚手架的整体稳定。
侧墙模板支架稳定性验算
侧墙模板支架稳定性验算： （1）最大侧压力计算 F=0.22γct0β1β2ν1/2 F=γcH 按上二式计算，并取二式中的较小值。 F=0.22γct0β1β2ν1/2=0.22×25×（200/28+15）×1.2×1.15×21/2=0.22×25×4.65×1.2×1.15×1.414=49.91KN/m2 砼侧压力的计算高度高度取5.6m(取最大值) F=γcH=25×5.6=140 KN/m2 按取最小值，故最大侧压力为49.91KN/m2 （2）有效压头高度 h=F/γc=49.91/25=1.996m （3）荷载组合 1.2×（4.991+0.4）+1.4（0.3+0.4）=7.45t/m2 （4）支架布置 取柱网0.6m×0.6m(纵向×横向)，横杆步距为0.8m，则每根立杆受力：0.6m×0.6m/根×7.45t/m2×2=5.36t/根=107.41N/mm2。（两侧墙同时对称浇筑） （5）立杆的稳定性验算 N/ΨA≤f Ψ=N/Af=53600/(391×205)=0.668 按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130—2001附录C查得长细比λ=89 钢管的回转半径i=1/4√(D2+d2)=16mm Ψ为轴心受压构件稳定系数 由λ=L0 /i可得立杆的允许长度即横杆的步距L0 =λi=89×16=1424mm 所以横杆的步距选择为0.8m满足要求。 （6）模板计算 侧墙面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力，取单位宽度0.6m的面板作为计算单元。 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=60×1.82/6=32.4cm3； I=60×1.83/12=29.16cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算（@200mm）。 1）强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: M=0.1×7.45×0.22=0.0298t.m； 面板最大应力计算值σ=29800/32400=0.920N/mm2； 面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2； 面板的最大应力计算值为0.920N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求。2）挠度计算 挠度计算公式为 1 / 2
脚手架的抗倾覆验算与稳定性计算
脚手架的抗倾覆验算与稳定性计算［摘要］当模板支架、施工用操作架等脚手架不设连墙杆时，必须首先对脚手架进行抗倾覆验算，然后才是强度、刚度和稳定性计算。而现行的国家标准中没有倾覆验算和稳定性验算内容。根据国家有关标准导出了脚手架倾覆验算公式，并有2个算例辅以说明。最后指出脚手架高宽比与脚手架的倾覆有关，与脚手架稳定性承载能力无关。 ［关键词］脚手架;倾覆;稳定性;验算 结构设计中，“倾覆”与“稳定”这两个含义是不相同的，设计时都应考虑。《建筑结构可靠度设计统一标准》gb50068-2001第条第一款规定承载能力极限状态包括:“①整个结构或结构的一部分作为刚体失去平衡(如倾覆等)……。④结构或结构构件丧失稳定(如压屈等)”。可见它们同属于承载能力极限状态，但应分别考虑。《建筑结构设计术语和符号标准》gb/t 50083-97，对“倾覆”和“稳定”分别作出了定义，并称“倾覆验算”和“稳定计算”。《建筑地基基础设计规范》gb50007-2002，关于地基稳定性计算就是防止地基整体(刚体)滑动的计算。《砌体结构设计规范》gb50003-2001对悬挑梁及雨篷的倾覆验算都有专门规定。施工现场的起重机械在起吊重物时也要做倾覆验算。对于脚手架，由于浮搁在地基上，更应该做倾覆验算。 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》jgj130-2001及《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》jgj128-2000中都没有
倾覆验算的内容，这是因为这两本规范规定的脚手架都设置了“连墙杆”，倾覆力矩由墙体抵抗，因此就免去了倾覆验算。如果不设连墙杆，则脚手架的倾覆验算在这两本规范中就成为不可缺少的内容了。所以，对于模板支架、施工用的操作架等无连墙杆的脚手架，首先应保证脚手架不倾覆而进行倾覆验算，然后才是强度、刚度和稳定性计算。如果需要，还可进行正常使用极限状态计算。 1脚手架的倾覆验算 通用的验算公式推导 无连墙杆的脚手架，作为一个刚体应按如下表达式进行倾覆验算: （1）式中:γg1、cg1、g1 k分别为起有利作用的永久荷载的分项系数、效应系数、荷载标准值;γg2、cg2、g2 k分别为起不利作用的永久荷载的荷载分项系数、效应系数、荷载标准值;cq1、q1 k 分别为第一个可变荷载的荷载效应系数、荷载标准值;cqi、qik分别为第i个可变荷载的荷载效应系数、荷载标准值;ψci为第i个可变荷载的组合值系数。当风荷载与一个以上的其它可变荷载组合时采用;当风荷载仅与永久荷载组合时采用。 对于平、立面无突出凹凸不平的脚手架，以下简称为规整脚手架，其倾覆验算应按如下表达式进行: （2）式中:为起有利作用的永久荷载的荷载分顶系数;cw、wk为风荷载的效应系数、风荷载的标准值。 对于规整脚手架，其上作用的永久荷载、可变荷载是抗倾覆的，
承重架平台脚手架施工专项方案解析
承重架平台脚手架施工 专项方案 武威红星时代广场北区 美凯龙项目工程 编制人 审核人 审批人 华太建设集团有限公司 2017年4
一、工程概况 基本特征概况：甘肃星泓房地产开发有限公司，拟建红星时代广场北区项目（地块三）工程(含3-1#~3-9#、3-11#楼、3-12#楼，框架及框架剪力墙结构，在本场地的具体位置已经确定了场地范围，给定了场地角点坐标。本工程地位于武威市凉州区金羊镇赵家磨村东，东西南分别与新凉路、新武路、天祝街路相连接，南侧与武威红星时代广场二期项目隔路相对应。 工程地点：甘肃省武威市凉州区金羊镇赵家磨村 建设单位：甘肃星泓房地产开发有限公司 设计单位：上海建旗建筑工程设计有限公司 监理单位：兰州交大工程咨询有限责任公司 施工单位：浙江华太建设集团有限公司 二、编制依据 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008
三、施工准备 （一）技术准备 1．熟悉图纸所需要大量材料堆放的范围和堆放方向，了解材料数量、规格及最大重量: a、本承重架搭设高度6m、宽8米、长30m(两处)。 b、本承重架大约承重90t，有效承重面积每米约为350kg，最大承重约800kg/㎡。 2．深度了解承重架体场地情况； 3．精心编制承重架子方案。 （二）材料准备 一个架体所需要φ48钢管6m：300根5m：100根 3m：160根4m：50根 2.5m：100根；扣件：2000个有出厂合格证明，有脆裂、变形、滑丝的严禁使用。 脚手板：4m白松板，厚5厘米，宽23~25厘米，13立方米。竹笆板4米长厚5厘米，宽23~25厘米12块。网眼为10厘米绵纶安全网：200m2密目安全网：160m2，8#铅丝：15公斤 四、施工要求 （一）架手架搭设在用（C15砼10cm厚）硬化基坑面及放坡面层上，在平面下垫通长脚手板，并在距地15cm处立杆底部加 扫地杆。 （二）立杆的纵向间距为0.8m，立杆的横向间距为0.6m。 （三）横杆由下至上步距依次为0.2m，1.2m，1.2m， 1.2m，
脚手架结构验算书
脚手架结构验算书 (一)、参数信息: 1. 脚手架参数 双排脚手架搭设高度为39米，立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50 米，立杆的横距为0.75 米，大小横杆的步距为 1.70 米；内排架距离墙长度为0.55 米； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为①48X 3.5 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80 ；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.40 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件； 2. 活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m 2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3. 风荷载参数 风荷载高度变化系数鬼为1.25，风荷载体型系数由为0.09 ; 脚手架计算中考虑风荷载作用 4. 静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1297 ；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350 ；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0 . 1 40 ；安全设施与安全网(kN/m2):0.005 ；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别: 栏杆、竹串片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038 ； 5. 地基参数 地基土类型: 素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00 ；立杆基础底面面积(m2):0.25 ；地面广截力调整系数:0.50 。 (二)、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形
1?均布荷载值计算 小横杆的自重标准值：P 1= 0.038 kN/m ; 脚手板的荷载标准值：P 2= 0.350 X 1.500/3=0.175 kN/m ; 活荷载标准值：Q=2.000 X 1.500/3=1.000 kN/m ; 荷载的计算值:q=1.2 X 0.038+1.2 X 0.175+1.4 X 1.000 = 1.656 kN/m ; q 小横杆计算简图 2. 强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下： 最大弯矩 M qmax =1.656 X 0.75078 = 0.116 kN.m ; 最大应力计算值（T = Mi max /W =22.922 N/mm 2; 小横杆的最大弯曲应力（T =22.922 N/mm 2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205.0 N/mrf ,满足要求！ 3. 挠度计算： 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值 q=0.038+0.175+1.000 = 1.213 kN/m 最大挠度 V = 5.0 X 1.213 X 750.04/(384 X 2.060 X 105X 121900.0)=0.199 mm ; 小横杆的最大挠度 0.199 mm 小于小横杆的最大容许挠度 750.0 / 150=5.000与10 mm 满足要求! （三）、大横杆的计算： 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面 1. 荷载值计算 小横杆的自重标准值:P 1= 0.038 X 0.750=0.029 kN ; 脚手板的荷载标准值:P 2= 0.350 X 0.750 X 1.500/3=0.131 kN ; 活荷载标准值：Q= 2.000 X 0.750 X 1.500/3=0.750 kN ; V 4 3E4E 1
脚手架稳定性验算
附件： 脚手架受力验算 1、参数信息 （1）脚手架参数 本计算书按照脚手架搭设高度拟定为20米来计算；搭设尺寸为：立杆的纵距为米，立杆的横距为米，大横杆和横撑（以下称小横杆）的步距为米； 采用的钢管类型为Φ； 横杆与立杆连接方式为双扣件：取扣件抗滑承载为系数为； （2）活荷载参数 施工均布活荷标准值： m3；脚手架用途：施工行走脚手架； 同时施工层数：2层。 （3）风荷载参数 本工程地处四川盆地南部，基本风压取 m2； 风荷载高度变化系数U z 为，风荷载体型系数U s 为； 脚手架计算中考虑风荷载作用。 （4）静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值 (kN/m2)：； 脚手板自重标准值 (kN/m3)：； 安全设施与安全网 (kN/m3)：； 脚手板类别: 5分板； 每米脚手架钢管自重标准值。 2、大横杆的计算 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001 ) 第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
（1）均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 10.0384/P kN m = 5 分板的荷载标准值 20.5x1/20.25/P kN m == 活荷载标准值 1.5x1/20.75/Q kN m == 静荷载的计算值 11.2x0.03841.2x0.250.3461/q kN m =+= 活荷载的计算值 21.4x0.751.05/q kN m == 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) （2）抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下： 221max 11 0 .080.10M q l q l =+ 跨中最大弯矩为 ()22max 0.08x0.34610.10x1.05x10.1327M kN m =+=? 支座最大弯矩计算公式如下： 222max 110.100.117M q l q l =-－ 支座最大弯矩为 ()22max 0.10x0.34610.117x1.05x 10.1575M kN m =-+=-? 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： 620.157510/508031.004/kN mm σ=?= 大横杆的计算强度小于mm 2，满足要求。 q 1q 1 q 1q 1
脚手架稳定性计算学习资料
脚手架立杆的稳定性计算 2010-09-12 外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性 稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。风荷载标准值按照 以下公式计算 Wk=0.7 卩 z 卩 s 3 0 其中3 0 --基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》 (GB50009-2001) 的规定采用： 3 0=0.37kN/m2 ; 卩Z--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》 (GB50009-2001) 的规定采用：卩z= 0.74 , 0.74 ; 卩s--风荷载体型系数：取值为 1.132 ; 经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为 ： Wk 仁0.7 X 0.37 X 0.74 X 1.132=0.217kN/m2 ; Wk2=0.7 X 0.37 X 0.74 X 1.132=0.217kN/m2 ; 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 分别为： Mw1=0.85 X 1.4Wk1Lah2/10=0.85 X 1.4 X0.217 X 1.5 X 1.82/10=0.12 5kN?m ; b =N/( ? A) + MW/W < [f] 立杆的轴心压力设计值 ：N=Nd=8.487kN ; 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 b =N/( ? A) < [f] 立杆的轴心压力设计值 ：N=N'd= 8.991kN ; 计算立杆的截面回转半径 ：i=1.59 cm ; 计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 k=1.155 : 计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技 术规 范》 计算长度，由公式IO=kuh 确定：10=3.118 m ; Mw2=0.85 X 1.4Wk2Lah2/10=0.85 1. 主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。 X 1.4 X 0.217 X 1.5 X 1.82/10=0.125kN?m (JGJ130-2001)表 5.3.3 得 (JGJ130-2001)表 5.3.3 得：卩=1.5
脚手架立杆稳定性计算
屋面搭设满堂红脚手架立杆稳定性计算 1、钢管脚手架主要验算立杆的稳定性，可简化为按两端铰接的受压杆件计算。 2、荷载统计 钢管支架自重力 钢管：0.8*4*5*3.84*9.8=602n/m 2 扣件：4*5*13.2=264n/m 2 木板：0.8*0.8*0.35=224n/m 2 小计：602+264+224=1090n/m 2 吊篮后支座及配重 （1000+50）*9.8=10290n/m 2 合计：1090+10290=11380n/m 2 3、立杆纵距、横距均800mm ，每区格面积0.8*0.8=0.64m 2。 每根立杆承受的荷载为0.64*11380=7283.2n 。 4、设用ф48*3mm 钢管，A=424mm 2 钢管回转半径 15.9mm 442484d d i 2 221 2=+=+= 按强度计算，立杆的受压力为 2mm 17.17424 2.7283a n ===? 按稳定性计算立杆的受压力为 长细比47.759 .151200i l ===λ 查表得750.0=? 22mm n 215f mm n 90.22424 *750.02.7283a n =?===?? 考虑组合风荷载，计算公式 f w ≤+W M A N ?。 10 h 4.1*85.04.1*85.02 a wk w L W M M K == O W U U W s z k 7.0=，经查表得知，U z =1.27，U s =0.115，W O =0.65，
W K =0.7*1.27*0.115*0.65=0.066 立杆纵距L a =0.8 立杆步距h=1.2 009.010 2.1*8.0*066.0*4.1*85.0Mw 2 == 经计算 223mm n 215f mm n 67.2477.19.2210 *08.5009.090.22=?=+=+- 满堂红脚手架进过计算，立杆稳定性满足要求。
脚手架计算规则(全)
外脚手架搭拆工程量按外墙外边线的凹凸(包括凸出阳台)总长度乘以脚手架的搭设高度计算搭设面积以m2计算。门、窗洞口、空圈洞口等所占面积不扣除。 一、建筑物外脚手架工程量按以下规则计算。 1.外脚手架搭拆工程量按外墙外边线的凹凸(包括凸出阳台)总长度乘以脚手架的搭设高度计算搭设面积以m2计算。门、窗洞口、空圈洞口等所占面积不扣除。 2.外脚手架使用工程量按脚手架搭设面积乘以脚手架在施工现场的有效使用天数以"100m2·10天"为单位计算。 3.脚手架搭设高度的确定。 (1)有施工组织设计文件的，按照经审核的施工组织设计文件中的规定确定；无施工组织设计文件时，可按平均的设计室外地坪标高与建筑物的顶板面的结构标高(有女儿墙时计至女儿墙顶)的高度差，再加上1.5m综合取定。地下室外墙脚手架搭设高度为从设计室外地坪至底板垫层底高度。 (2)同一建筑物高度不同时按不同高度分别计算。如果沿建筑物的顶层板外墙外边线的结构标高(有女儿墙时计至女儿墙顶)出现不同时：间断变化时(标高变化不连续，如局部突出屋面的楼梯间)可按不同高度分段计算脚手架的搭设高度；连续变化时(如坡屋面)按照平均标高计算脚手架的搭设高度。 (3)当屋顶楼梯间、设备房平面面积大于屋顶平面面积的三分之一时，其脚手架工程量并入整个建筑物，高度计至屋顶楼梯间、设备房顶板结构标高(有女儿墙时计至女儿墙顶)。 (4)当屋顶楼梯间、设备房平面面积小于屋顶平面面积的三分之一时，其脚手架工程量按其自身高度单独计算，按相应高度的单排脚手架子目执行。 (5)建筑物上部外墙缩入或者裙楼上部塔楼缩入时，计算脚手架搭拆时应该分段计算搭设面积，但搭设高度步距应统一自室外地坪标高算起。 (6)裙楼外墙边线与塔楼外墙边线间的距离1.5m的裙楼区段，单独按规定计算该区段脚手架，高度计至裙楼檐口(或女儿墙上表面)；当裙楼外墙边线与塔楼外墙边线间的距离≤1.5m的裙楼区段，与该区段塔楼脚手架一并计算，高度计至塔楼檐口(或女儿墙上表面)。 4.单排脚手架与综合脚手架的区分。 (1)当沿建筑物外墙外边线的建筑物脚手架的搭设高度小于15m时，按单排脚手架计算；大于15m时，按综合脚手架计算。 (2)建筑物上部墙体外边线挑出1.5m以上时，按照上层的外墙外边线凹凸长度乘以建筑物总高度计算外脚手架搭设面积；下部墙体缩入部分按照围护结构的垂直投影面积按相应自身高度的单排脚手架计算。 (3)凹入部分的采光开井：当外口宽度(外墙结构间距)≤3.5m时，按凹入部分内侧外墙垂直投影面积计算单排脚手架，采光井外口不论有无连梁，均与外墙一并计算综合脚手架；当外口宽度(外墙结构间距)3.5m时，按凹入部分内侧外墙垂直投影面积以m2计算综合脚手架，采光井外口有连梁的，与外墙一并计算综合脚手架，无连梁的不计算脚手架。 (4)石墙砌筑不论内外墙，高度超过1.2m时，计算一面综合脚手架；墙厚大于40cm 时，计算一面综合脚手架及一面单排脚手架。 (5)大型设备基础高度超过2m时，按其外形周长乘以基础高度以面积（m2）计算单排脚手架。 (6)屋顶女儿墙内面超过屋面高度1.2m时，可按其内面垂直投影面积以m2计算单排脚手架。 (7)围墙高度超过1.2m时，按相应垂直投影面积以m2计算单排脚手架，围墙单面装饰的按单面计算，双面装饰的按双面计算
脚手架稳定性计算
脚手架立杆的稳定性计算 2010-09-12 外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。 稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7μz μs ω0 其中ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： ω0=0.37kN/m2； μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.74，0.74； μs -- 风荷载体型系数：取值为1.132； 经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为: Wk1=0.7 ×0.37×0.74×1.132=0.217kN/m2； Wk2=0.7 ×0.37×0.74×1.132=0.217kN/m2； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW 分别为: Mw1=0.85 ×1.4Wk1Lah2/10=0.85 ×1.4×0.217×1.5×1.82/10=0.125kN?m； Mw2=0.85 ×1.4Wk2Lah2/10=0.85 ×1.4×0.217×1.5×1.82/10=0.125kN?m； 1. 主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ=N/(φA) + MW/W ≤ [f] 立杆的轴心压力设计值：N=Nd=8.487kN； 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ=N/(φA)≤ [f] 立杆的轴心压力设计值：N=N'd= 8.991kN； 计算立杆的截面回转半径：i=1.59 cm； 计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得： k=1.155 ； 计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5 ；
盘扣式脚手架详细计算书
盘扣式脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-2010 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、脚手架参数 二、荷载设计
风荷载体型系数μs 1.02 搭设示意图 盘扣式脚手架剖面图
盘扣式脚手架立面图 盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算
横向横杆钢管类型A-SG-1500 横向横杆自重G khg(kN) 0.05 单跨间横杆根数n jg 2 间横杆钢管类型B-SG-1500 间横杆自重G kjg(kN) 0.043 纵向横杆钢管类型B-SG-1500 纵向横杆自重G kzg(kN) 0.043 横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2) 205 横向横杆截面惯性矩I(mm4) 92800 横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横向横杆截面抵抗矩W(mm3) 3860 承载力使用极限状态 q=1.2×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4×Q kzj × l a /( n jg +1) =1.2×(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.999kN/m 正常使用极限状态 q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kzj × l a /( n jg +1) =(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.466kN/m 计算简图如下 1、抗弯验算 M max=ql b2/8=1.999×0.92/8=0.202kN·m σ=M max/W=0.202×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。 2、挠度验算 V max=5q＇l b4/(384EI)=5×1.466×9004/(384×206000×92800)
脚手架计算公式
脚手架计算公式 1. 脚手架参数 本工程外防护脚手架采用落地式脚手架，搭设高度为25.000m,本脚手架采用密布网进行全封闭。 搭设尺寸为：横距Lb为1.05m,纵距La为1m,大小横杆的步距为 1.6 m; 内排架距离墙长度为0.30m; 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为150.00 m;采用的钢管类型为①48X 2.75横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00;连墙件采用三步四跨，竖向间距4.8 m,水平间距4 m,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2. 活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2;脚手架用途：装修脚手架；同时施工层数:2层； 3. 风荷载参数 本工程地处湖南长沙市，基本风压0.32 kN/m2; 风荷载高度变化系数诉z,计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳定性时取0.74,风荷载体型系数V s为0.214; 4. 静荷载参数 每米立杆承受的结构白重标准值（kN/m）:0.1248; 脚手板白重标准值（kN/m2）:0.300;栏杆挡脚板白重标准值 （kN/m）:0.150 ;安全设施与安全网（kN/m2）:0.005; 脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板；每米 1 人生的磨难是很多的，所以我们不可对于每一件轻微的伤害都过于敏感。在生活磨难面前，精神上的坚强和无动于衷是我们抵抗罪恶和人生意外的最好武器。
脚手架钢管白重标准值（kN/m）:0.031;脚手板铺设总层数：13; 5. 地基参数 地基土类型：素填土；地基承载力标准值（kPa）:120.00;立杆基础底面 面积（m2）:0.20;地基承载力调整系数：1.00。
支架稳定性验算
现浇门式墩盖梁碗扣架稳定性的验算 1、工程概况 龙华河1号大桥是五台至盂县高速公路上跨越龙华河的一座大桥，位于盂县下社镇碾子坪村西约100m处，本桥中心桩号为K36+700，右前夹角为90°。龙华河1号大桥施工图设计方案为上部采用20×25米预应力混凝土连续箱梁，下部结构桥墩采用门式墩，基础采用灌注桩基础；承台采用肋板台，基础采用灌注桩基础。 2 施工方案 1、参考资料 1.1钢结构设计手册 1.2路桥施工计算手册 1.3GB3811-2008起重机设计规范 1.4公路桥梁施工技术规范 1.5五台至盂县龙华河1号大桥设计图纸 2.1 地基处理 在支架架立前，在支架搭设范围内，首先进行基础处理，处理方案为对原地面开挖换填，根据现场情况，开挖表层70cm虚土，然后抛填50cm卵石，砂砾填筑按照路基96区填筑要求实施，用人工配合推土机平整场地后用20T以上压路机压实，如现场发现局部软弱地段，则重新开挖回填处理，砂砾填筑完成后，在地基表面浇筑20cmC20砼，浇筑宽度为支架搭设宽度两边加1m，在支架地基外侧设置排水沟，防止地基积水软化造成支架下沉。 2.2满堂支架：采用满布搭设的碗扣式支架，采用10㎝×15㎝方木做地梁，横向通长布置；支架立杆间距普通段按0.3m×0.3m布置；门洞旁采用0.3m×0.3m双
支，横杆采用HG-90，竖向步距采用1.2m，立杆主要采用LG-300，结合梁体距地面的实际高度，可在顶托下加顶管（DG-210及DG-90）进行调整，托架和底座的调节长度必须满足施工需要，支架的搭设宽度超出盖梁四周各0.5m。支架安装就位后进行横、纵梁安装，横梁采用15×15㎝方木，横向间距同立杆间距；纵梁采用10×10㎝方木，置于纵梁之上，纵向间距30㎝。盖梁底模采用1cm厚钢板加工、侧模采用定型模板。为保证支架的稳定性，必须按安全规范纵横向每六排立杆设一道剪刀撑。具体见箱梁支架横断面示意图： 支架拼装注意事项：a.支撑架立杆接缝应在同一水平面，顶杆仅在顶端使用，以便能插入托座。 b.支撑架拼装到3～5层时，应检查每根立杆底座下是否上浮松动，否则应旋紧可调底座或用薄铁片填实。 c.整架拼装完后应检查所有扣件是否扣紧，松动的应用锤敲紧。d.支撑架宽高比一般不能超过5,否则必须按有关规定设置缆风绳。 2.3 支架预压 采用砂袋按100%荷载进行预压，在地面上以纵横间隔5m和在模板上按高程控制点位分别设置观测点，预压时逐日对其进行沉降观测，做好记录。沉降稳定的标准为沉降量＜1mm／d，卸载后算出地面沉降、支架的弹性和非弹性变形数值。根据各点对应的弹性变形数值及设计预拱度调整模板的高程，具体布置按二次抛物线方*x（30-x）/302,实测弹性变形加上箱梁自重及1/2汽车荷载和第1000 程分配y=4*f 拱 天混凝土收缩徐变所产生的竖向挠度即：f+L/1600。 3 支架受力验算方法
落地脚手架计算书(适用于24米以下)
目录 一、编制依据 (1) 二、工程参数 (1) 三、横向水平杆（小横杆）验算 (2) 四、纵向水平杆(大横杆)验算 (4) 五、扣件抗滑承载力验算 (4) 六、立杆的稳定性计算 (5) 七、脚手架搭设高度计算 (8) 八、连墙件计算 (9) 九、立杆地基承载力计算 (10)
一、编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 7、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 8、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016 9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文 二、工程参数
1800 3001050 三、横向水平杆（小横杆）验算 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》规定:
“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是：脚手板→横向水平杆→纵向水平杆→纵向水平杆与立杆连接的扣件→立杆，如图： 横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 （一）抗弯强度计算 1、作用横向水平杆线荷载标准值： q k =(Q K +Q P1 )×S=(3+×= kN/m 2、作用横向水平杆线荷载设计值： q=×Q K ×S+×Q P1 ×S=×3×+××= kN/m 3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩： M max = ql b 2 = × =·m 88 4、钢管载面模量W= 5、Q235钢抗弯强度设计值，f=205N/mm2 6、计算抗弯强度 σ=M max = ×106 =mm2〉205N/mm2 W×103 7、结论：不满足要求!建议减少脚手架纵距或横距或小横杆间距，或控制施工荷载!（二）变形计算 1、钢材弹性模量E＝×105N/mm2 2、钢管惯性矩I＝ 3、容许挠度 [ν]=l/150与10mm
脚手架验算过程
1、材料选用 4.1竹笆板 模板采用2440×1220×18木胶合板，100×50木枋，100×100 木枋。 4.2支架 4.2.1支架选型 支架采用钢管支架，外径为48mm，壁厚为3.5mm。扣件选用万能扣件。 4.2.2支架要求 1、钢管采用力学性能适中的Q235A(3号)钢，其力学性能应符合国家现行标准《炭素结构钢》中Q235A级钢的规定。每批钢材进场时，应有材质检验合格证。 2、钢管选用焊接钢管。钢管严禁打孔，立杆、横杆和斜杆的最大长度为6m。 3、扣件材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831 规定。铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、浇冒口残余披缝，毛刺、氧化皮等要求清除干净。 4、扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。 5、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。 6、扣件表面应进行防锈处理。
7、钢管及扣件报废标准： 钢管出现弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀等情况；扣件脆裂、变形、滑扣等应报废和禁止使用。 脚手架验算 采用竹笆板作为脚手架承重面，施工荷载通过横向水平杆通过扣件传递给立杆，纵向水平杆按受力均布荷载的三跨连续梁计算，应该验算弯曲正应力、挠度；横杆按照受力集中荷载的简支梁计算，验算其正应力及挠度；立杆受力的稳定性等。根据规范及技术方案要求，竹笆板的平均荷载为3KN/m 2. 5.1.5 支架稳定性验算 支撑系统整体结构分析所得的支撑立杆最大的内力设计值，可按照一般轴心受压构件进行验算。支架采用Φ48×3.0焊接钢管，鉴于市场上Φ48×3.0钢管的壁厚基本都在2.7mm ，为确保计算的准确性钢管的相关力学特性按照壁厚2.7mm 的钢管取值。由于本工程模板支撑系统主要应用基坑内部，故在计算时可不考虑风荷载对系统的影响，及按下式验算： σ=f A N ≤? Φ48×2.7钢管：A=（482-42.62）×π÷4=3.84cm2, i=226.4248+/4=1.6cm 。 模板支架立杆的计算长度h l =0 式中 h —支架立杆的步距，取1.4m ； 5.8716/1400/0 i l 本工程钢管为Q235钢，按轴心受压构件查表得稳定系数?=0.638
支架稳定性验算计算书
xx高速公路xx连接线工程 xx标段 盖 梁 支 架 施 工 设 计 计 算
一、工程概况 xx高速公路xx连接线工程主线桥墩柱结构设计为圆柱式、花瓶式。其中花瓶墩盖梁68个，门式墩盖梁1个，采用门式满堂支架和少钢管支架两种支架形式；圆柱墩盖梁51个，采用双抱箍沉重支架现浇。 197号花瓶墩为过渡墩，墩身高8.192米；其盖梁结构尺寸：长24.5m×宽2m×高1.4～2.8m，盖梁上的背墙高70cm，宽82cm。 257号花瓶墩墩身高 11.47米，是全线花瓶墩盖梁最高的墩位，盖梁结构尺寸：长24.5m ×宽2m×高1.15～2.8m。 200号圆柱墩盖梁墩身高9.974米，墩柱直径1.5米，其盖梁尺寸为：长25.15m×宽2.2m×高1.8m。 二、计算依据 （1）《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004； （2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025—86）； （3）《钢结构设计规范》GB50017-2003； （4）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011； （5）《路桥施工计算手册》人民交通出版社。 （6）各种材料的设计控制值采用《钢结构设计规范》GB50017-2003取值： A3钢材的允许拉、压应力[σ拉、压]＝215MPa； A3钢材的允许剪切应力[τ]＝125MPa； Mn16钢材的允许拉、压应力[σ拉、压]＝310MPa； Mn16钢材的允许剪切应力[τ]＝180MPa； 变形控制按L/400进行控制。 三、盖梁支架计算 3.1满堂支架计算 （1）支架设计 197号花瓶墩盖梁采用1019门式支架，门架立杆钢管为φ57×2.5mm，门架加强杆为φ26.8×2.2mm钢管，门架钢材均采用Q235，横向间距4×60+5×45+8×30+9×30+19+17×30+19+9×30+8×30+5×45+4×60cm，详见图3.1-1，纵向间距0.12cm，采用顶托与调
脚手架的计算和荷载计算
脚手架的计算和荷载 落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值: P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值: P2=0.300×0.800/3=0.080kN/m 活荷载标准值: Q=3.000×0.800/3=0.800kN/m 静荷载的计算值: q1=1.2×0.038+1.2×0.080=0.142kN/m 活荷载的计算值: q2=1.4×0.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.142+0.10×1.120)×1.5002=0.278kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.142+0.117×1.120)×1.5002=-0.327kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.327× 106/5080.0=64.332N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.080=0.118kN/m 活荷载标准值q2=0.800kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
脚手架受力计算
脚手架和模板工程计算公式参数 扣件式钢管脚手架与模板支架的设计计算10 - 1-2 前言10 —1-2 1充分认识脚手架和模板支架在工程施工中的重要性，认真做好施工组织设计10 -1-2 2扣件式钢管脚手架基本构造与主要杆件10 - 1-4 3扣件式钢管脚手架和模板支架设计计算10 - 1-6 4 了解扣件式钢管脚手架和模板支架（结构支架）的特性，应注意掌握的几 个要点10 - 1-13 5算例及比较10 - 1- 17 扣件式钢管脚手架与模板支架的设计计算 益德清（中国工程设计大师） 、八 刖言 扣件式钢管脚手架和模板支架工程是土木建筑工程施工中必不可少且十分 重要的临时设施，它既为工程顺利施工，又直接影响工程的质量、进度、效率、安全等。二十余年来，我国经济迅速发展，高层建筑、大跨度建筑大量兴建，商品混凝土泵送现浇钢筋混凝土结构体系的形成，都促使高层脚手架和空间高、跨度大的模板支架应用日渐增多。随之在工程施工中，编制高层脚手架和模板支架的施工组织设计的重要性也越加明显。 特别是近年来，扣件式钢管模板支架发生的安全事故，引起了建设主管部门和工程部门的关切和重视，为了贯彻浙江省建设厅关于开展全省建设安全生产年活动”笔者受省、市工程管理和施工部门的邀请，针对扣件式钢管脚手架
和模板支架的设计计算中的某些要点和问题，作了一些介绍，有一部分工程技术人员希望有书面资料，为此，笔者整理成这篇文章，供施工部门
技术人员编制施工组织设计时参考。由于本人对施工技术知之不多，若有不妥，请工程界同仁指正。 1充分认识脚手架和模板支架在工程施工中的重要性，认真做好施工组织设计1.1脚手架工程 脚手架是土木建筑工程施工必须使用的重要设施，是为保证高处作业安全、顺利进行施工而搭设的工作平台或作业通道，在结构施工、装修施工和设备管道的安装施工中，都需要按照操作要求搭设脚手架。 脚手架是施工中必不可少的，是随着工程进展需要而搭设的。虽然它是建筑施工中的临时设施，工程完成就拆除，但它对建筑施工速度、工作效率、工程质量以及工人的人身安全有着直接的影响，如果脚手架搭设不及时，势必会拖延工程进度；脚手架搭设不符合施工需要，工人操作就不方便，质量会得不到保证，工效也提不高；脚手架搭设不牢固，不稳定，就容易造成施工中的伤亡事故。因此，脚手架的选型、构造、搭设质量等决不可疏忽大意、 轻率对待。 脚手架的种类很多，按搭设位置分：有外脚手架和里脚手架；按所用材料分：有木脚手架、竹脚手架和金属（钢管、型钢）脚手架；按构造形式分：有多立杆式、框式、桥式、吊式、挂式、升降式等；按立杆搭设排数分：有单排、双排和满堂红架；按搭设高度分：有高层脚手架和普通脚手架；按搭设用途分：有砌筑架、装修架、承重架等。 不论哪种脚手架工程，都应符合以下基本要求： （1）要有足够的牢固性和稳定性，保证在施工期间对所规定的荷载或 在气候条件的影响下不变形、不摇晃、不倾斜，能确保作业人员的人身安全。 （2）要有足够的面积，满足堆料、运输、操作和行走的要求。 （3）构造要简单，搭设、拆除和搬运要方便，使用要安全，并能满足 多次周转使用。 （4）要因地制宜，就地取材，量材施用，尽量节约用料。 扣件式钢管脚手架是我国目前土木建筑工程中应用最为广泛的，也是属于多
各种脚手架计算规则
各种脚手架计算规则，预算不求人 指施工现场为工人操作并解决垂直和水平运输而搭设的各种支架。建筑界的通用术语，指建筑工地上用在外墙、内部装修或层高较高无法直接施工的地方。主要为了施工人员上下干活或外围安全网维护及高空安装构件等，说白了就是搭架子，脚手架制作材料通常有：竹、木、钢管或合成材料等。有些工程也用脚手架当模板使用，此外在广告业、市政、交通路桥、矿山等部门也广泛被使用。 （一）计算内、外墙脚手架时，均不扣除门窗洞口、空圈洞口等所占的面积。 （二）同一建筑物高度不同时，应按不同高度分别计算。 （三）总包施工单位承包工程范围不包括外墙装饰工程或外墙装饰不能利用主体施工脚手架施工的工程，可分别套用主体外脚手架或装饰外脚手架项目。
二、外脚手架 （一）建筑物外墙脚手架高度自设计室外地坪算至檐口（或女儿墙顶）；工程量按外墙外边线长度（凸出墙面宽度大于240mm的墙垛等，按图示尺寸展开计算，并入外墙长度内），乘以高度以平方米计算。 （二）砌筑高度在15m以下的按单排脚手架计算；高度在15m以上或高度虽小于15m，但外墙门窗及装饰面积超过外墙表面积60%以上（或外墙为现浇混凝土墙、轻质砌块墙）时，按双排脚手架计算；建筑物高度超过30m时，可根据工程情况按型钢挑平台双排脚手架计算。 （三）独立柱（现浇混凝土框架柱）按柱图示结构外围周长另加3.6m，乘以设计柱高以平方米计算，套用单排外脚手架项目。现浇混凝土梁、墙，按设计室外地坪或楼板上表面至楼板底之间的高度，乘以梁、墙净长以平方米计算，套用双排外脚手架项目。 （四）型钢平台外挑钢管架，按外墙外边线长度乘设计高度以平方米计算。平台外挑宽度定额已综合取定，使用时按定额项目的设置高度分别套用。