汽车覆盖件局部凹痕抗力和抗凹刚度的影响因素研究

模板受力计算

目录 一模板系统强度、变形计算 ...................... 错误!未定义书签。 侧压力计算.................................. 错误!未定义书签。 面板验算.................................... 错误!未定义书签。 强度验算.................................... 错误!未定义书签。 挠度验算................................. 错误!未定义书签。 木工字梁验算................................ 错误!未定义书签。 强度验算................................. 错误!未定义书签。 挠度验算................................. 错误!未定义书签。 槽钢背楞验算................................ 错误!未定义书签。 强度验算................................. 错误!未定义书签。 挠度验算................................. 错误!未定义书签。 对拉杆的强度的验算.......................... 错误!未定义书签。 面板、木工字梁、槽钢背楞的组合挠度为 ........ 错误!未定义书签。二受力螺栓及局部受压混凝土的计算............... 错误!未定义书签。 计算参数.................................... 错误!未定义书签。 计算过程.................................... 错误!未定义书签。 混凝土的强度等级......................... 错误!未定义书签。 单个埋件的抗拔力计算 ..................... 错误!未定义书签。 锚板处砼的局部受压抗压力计算 ............. 错误!未定义书签。 受力螺栓的抗剪力和抗弯的计算 ............. 错误!未定义书签。 爬锥处砼的局部受压承载力计算 ............. 错误!未定义书签。

刚度介绍

9.1.2 短期刚度B s 截面弯 曲刚度 不仅随 荷不载 增大而 减小，而 且还将 随荷载作用时间的增长而减小。首先讨论 荷载短期作用下的截面弯曲刚度（简称为 短期刚度），记作B s。 1 ．平均曲率 取承受两个对称集中荷载的简支梁在荷载间的纯弯段进行讨论。左图为裂缝出现后的第Ⅱ阶段，在纯弯段内测得的钢筋和混凝土的应变情况： 1) 沿梁长，受拉钢筋的拉应变和受压区边缘混凝土的压应变都是不均匀分布的，裂缝截面处最大，裂缝间为曲线变化； 2) 沿梁长，中和轴高度呈波浪形变化，裂缝截面处中和轴高度最小； 3) 如果量测范围比较长（≥ 750mm) ，则各水平纤维的平均应变沿梁截面高度的变化符合平截面假定。 由于平均应变符合平截面的假定，可得平均曲率 式中r —与平均中和轴相应的平均曲率半径；εsm、εcm—分别为纵向受拉钢筋重心处的平均拉应变和受压区边缘混凝土的平均压应变；在此处，第二个下脚码m 表示平 均值； h0—截面的有效高度。因此，短期刚度式中， M k为按荷载标准组合计算的弯矩值。 2. 裂缝截面的应变εsk和εck 在荷载效应的标准组合也即短期效应组合作用下，裂缝截面纵向受拉钢筋重心处的拉应变εsk和受压区边缘混凝土的压应变εck按下式计算 式中σsk , σck—分别为按荷载效应的标准组合作用计算的裂缝截面处纵向受拉钢筋重心处的拉应力和受压区边缘混凝土的压应力；E c'、E c—分别为混凝土的变形模量和弹性模量；ν —混凝土的弹性特征值。σsk和σck可按右图所示第Ⅱ阶段裂缝截面的

应力图形求得。对受压区合力点取矩，得 受压区面积为（b f' - b ）h f'+ b x0 =( γf' + ξ0 )bh0，将曲线分布的压应力换算成平均压应力ωσck，再对受拉钢筋的重心取矩， 则得式中：ω－压应力图形丰满程度系数；η—裂缝截面处内力 臂长度系数；ξ0—裂缝截面处受压区高度系数，ξ0 =x0 /h0；γf' —受压翼缘的加强系数（相对于肋部面积），γf' =(b f '-b) h f '/bh 0 。 3. 平均应变εsm和εcm 设裂缝间纵向受拉钢筋重心处的拉应变不均匀系数为ψ，受压区边缘混凝土压应变不均匀系数为ψc，则平均应变εsm和εcm可用裂缝截面处的相应应变εsk和εck表达。 式中，ζ称为受压区边缘混凝土平均应变综合系数；从材料力学观点，ζ也可称为截面弹塑性抵抗矩系数。采用系数ζ后既可减轻计算工作量并避免误差的积累，又可通过试验直接得到它的试验值。 4. 短期刚度Bs 的一般表达式 9.1.3 参数η、ψ和ζ的表达式

桩侧土水平抗力系数的比例系数

桩侧土水平抗力系数的比例系数m 《建筑桩基技术规范》 JGJ94-2008 桩侧土水平抗力系数的比例系数m ，宜通过单桩水平静载试验确定，当无静载试验资料时，可按表5.7.5取值。 m 当预制桩的水平向位移小于10mm 时，m 值可适当提高； 2 当水平荷载为长期或经常出现的荷载时，应将表列数值乘以0.4降低采用； 3 当地基为可液化土层时，应将表列数值乘以本规范表5.3.12中相应的系数ψl 。 “m ”法计算桩的内力和位移 （一）计算参数 地基土水平抗力系数的比例系数m 值宜通过桩的水平静载试验确定。但由于试验费用、时间等原因，某些建筑物不一定进行桩的水平静载试验，可采用规范提供的经验值如下表所示。 非岩石类土的比例系数m 值

图4-5 比例系数m 的换算 在应用上表时应注意以下事项 1．由于桩的水平荷载与位移关系是非线性 的，即m 值随荷载与位移增大而有所减小，因此， m 值的确定要与桩的实际荷载相适应。一般结构 在地面处最大位移不超过10mm ，对位移敏感的 结构、桥梁工程为6mm 。位移较大时，应适当 降低表列m 值。 2．当基桩侧面由几种土层组成时，从地面 或局部冲刷线起，应求得主要影响深度h m =2（d +1）米范围内的平均m 值作为整个深度内的m 值（见图4-5）对于刚性桩，h m 采用整个深度h 。 当h m 深度内存在两层不同土时： 22212211)2(m h h h h m h m m ++= (4-5) 当h m 深度内存在三层不同土时： 2332132212211)22()2(m h h h h h m h h h m h m m +++++= （4-6）

弹性模量及刚度关系

1、弹性模量： （1）定义 弹性模量：材料在弹性变形阶段内，正应力和对应的正应变的比值。 材料在弹性变形阶段，其应力和应变成正比例关系（即符合胡克定律），其比例系数称为弹性模量。 “弹性模量”是描述物质弹性的一个物理量，是一个总称，包括“杨氏模量”、“剪切模量”、“体积模量”等。所以，“弹性模量”和“体积模量”是包含关系。 一般地讲，对弹性体施加一个外界作用（称为“应力”）后，弹性体会发生形状的改变（称为“应变”），“弹性模量”的一般定义是：应力除以应变。例如： 线应变——对一根细杆施加一个拉力F，这个拉力除以杆的截面积S，称为“线应力”，杆的伸长量dL除以原长L，称为“线应变”。线应力除以线应变就等于杨氏模量E=( F/S)/(dL/L) 剪切应变——对一块弹性体施加一个侧向的力f（通常是摩擦力），弹性体会由方形变成菱形，这个形变的角度a称为“剪切应变”，相应的力f除以受力面积S称为“剪切应力”。剪切应力除以剪切应变就等于剪切模量G=( f/S)/a 体积应变——对弹性体施加一个整体的压强p，这个压强称为“体积应力”，弹性体的体积减少量(-dV)除以原来的体积V称为“体积应变”，体积应力除以体积应变就等于体积模量: K=P/(-dV/V) 在不易引起混淆时，一般金属材料的弹性模量就是指杨氏模量，即正弹

性模量。单位：E（弹性模量）吉帕（GPa） （2）影响因素 弹性模量是工程材料重要的性能参数，从宏观角度来说，弹性模量是衡量物体抵抗弹性变形能力大小的尺度，从微观角度来说，则是原子、离子或分子之间键合强度的反映。 凡影响键合强度的因素均能影响材料的弹性模量，如键合方式、晶体结构、化学成分、微观组织、温度等。因合金成分不同、热处理状态不同、冷塑性变形不同等，金属材料的杨氏模量值会有5%或者更大的波动。 但是总体来说，金属材料的弹性模量是一个对组织不敏感的力学性能指标，合金化、热处理（纤维组织）、冷塑性变形等对弹性模量的影响较小，温度、加载速率等外在因素对其影响也不大，所以一般工程应用中都把弹性模量作为常数。 （3）意义 弹性模量可视为衡量材料产生弹性变形难易程度的指标，其值越大，使材料发生一定弹性变形的应力也越大，即材料刚度越大，亦即在一定应力作用下，发生弹性变形越小。 弹性模量E是指材料在外力作用下产生单位弹性变形所需要的应力。它是反映材料抵抗弹性变形能力的指标，相当于普通弹簧中的刚度。 2、刚度 （1）定义 刚度:结构或构件抵抗弹性变形的能力，用产生单位应变所需的力或力矩来量度。. 转动刚度（k）：——k=M/θ 其中，M为施加的力矩，θ为旋转角度。 其他的刚度包括：拉压刚度（Tension and compressionstiffness）、轴

配筋率对刚度的影响

一般的钢筋混凝土结构设计流程如下：弹性刚度——内力分析——构件塑性设计——正常使 用极限状态验算。 仅仅在“正常使用极限状态验算”下使用配筋后的构件真实刚度来计算，弹性刚度和考虑混合 材料后的真实刚度是不同的。 而且，绝大部分软件都是仅对构件截面刚度，而不是体系真实刚度进行验算。 如：框架中的梁，计算刚度时的“混凝土有效抗拉截面”取值，基本上没考虑翼缘的影响，造 成大部分框架梁梁端裂缝计算过大，进而影响配筋（此处仅指出影响裂缝计算的一个因素， 其它因素不在本话题讨论）。 在【混凝土规范】7.3.12条里提到的刚度折减与考虑配筋后的截面刚度不是一个概念，它仅 针对考虑二阶效应的弯压构件有关，是种数据向结果的模拟，而混合材料刚度与弹性刚度的 不同是因为材料因素。 以此延伸：预应力可以提高刚度吗？我认为这是个伪命题。无论预应力钢筋还是普通的存在，都使得结构截面刚度变化。 考虑配筋率对截面刚度的影响，其实就是考虑配筋对结构弹性刚度的影响。 我个人对设计流程有如下意见：采用三轮计算法 1、弹性刚度——内力分析1——构件塑性设计——正常使用极限状态验算（调整配筋）—— 2 2、调整后刚度（拟刚度）——内力分析2——构件验算（调整）——正常使用极限状态验算（调整）——3 3、真实刚度——内力分析——构件验算——正常使用极限状态验算——完成 简化方法： 1、预算出不同构件、不同材料、不同配筋率下的构件刚度调整系数，制成表格 2、在计算程序中的不同构件填入刚度调整系数 3、内力计算 4、构件验算 5、正常使用极限状态验算 6、根据验算结果调整第二个数据——完成 即：1——2——3——4——5——6——2——……

单桩水平承载力设计值计算(参考)

单桩水平承载力设计值计算项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、构件编号: ZH-1 二、依据规范: 《建筑桩基技术规范》(JGJ 94－94) 三、计算信息 1.桩类型: 钢筋混凝土预制桩 2.桩顶约束情况: 铰接、自由 3.截面类型: 方形截面 4.桩身边宽: d=400mm 5.材料信息: 1)混凝土强度等级: C20 ft=1.10N/mm2 Ec=2.55*104N/mm2 2)钢筋种类: HRB335 Es=2.0*105N/mm2 3)钢筋面积: As=1017mm2 4)净保护层厚度: c=50mm 6.其他信息: 1)桩入土深度: h=10.000m 2)桩侧土水平抗力系数的比例系数: m=14.000MN/m4 3)桩顶容许水平位移: χoa=10mm 四、计算过程: 1.计算桩身配筋率ρg: ρg=As/A=As/(d*d) =1017.000/(400.000*400.000)=0.636% 2.计算桩身换算截面受拉边缘的表面模量Wo: 扣除保护层的桩直径do=d-2*c=400-2*50=300mm 钢筋弹性模量Es与混凝土弹性模量Ec的比值 αE=Es/Ec=2.0*105/2.55*104=7.843 Wo=π*d/32*[d*d+2*(αE-1)*ρg*do*do] =π*0.400/32*[0.400*0.400+2*(7.843-1)*0.636%*0.300*0.300] =0.007m3 3.计算桩身抗弯刚度EI: 桩身换算截面惯性矩Io=Wo*d/2=0.007*0.400/2=0.001m4 EI=0.85*Ec*Io=0.85*2.55*104*1000*0.001=28570.447kN*m2 4.确定桩的水平变形系数α: 对于方形桩，当直径d≤1m时: bo=1.5*d+0.5=1.5*0.400+0.5=1.100m α=(m*bo/EI)(1/5)【5.4.5】 =(14000.000*1.100/28570.447)(1/5)=0.884 (1/m) 5.计算桩顶水平位移系数νx: 桩的换算埋深αh=0.884*10.000=8.837m 查桩基规范表5.4.2得: νX=2.441 6.单桩水平承载力设计值Rh:

理正基坑参数取值问题

理正深基坑参数的取值问题 1. 嵌固深度，一般按何经验取值？抗渗嵌固系数（ 1.2）,整体稳定分项系数（1.3），以及圆弧滑动简单条分法嵌固系数（1.1）的出处？ 答：如果桩是悬臂的或单支锚的，嵌固深度一般大约可取基坑底面以上桩长，当然还要结合地层情况、有水无水、支锚刚度等其他条件综合来看。抗渗嵌 固系数（1.2），和圆弧滑动简单条分法嵌固系数（1.1）在程序界面的黄条提示上都有标明所参照的规范依据，整体稳定分项系数（1.3）是根据经验给用户的参考值，用户可根据自己的设计经验取用。 2. 冠梁的水平侧向刚度取值如何计算？ 答：采用近似计算；公式如下，具体参数解释可参照软件的帮助文档 冠梁侧向刚度估算公式：k = [1/3 * (L*EI) ] / [ a A2 (L-a)A2 ] 化丛坑软件单尤计算屮，排射叩的武梁爪平侧何憫唆如倒瞅%厲 毎*衆用近似讣m a ----- 4E.境位置〔Eh —ffi：? L Kffi的f半（廉不利位SU? （mJi如育内芟片?取内支掉何呃彳如无内玄挣?牧段城甚城L ------ -“ 1416.

3. 土层信息，输入应注意哪些内容？避免出错。 答：土层信息中交互重度（天然重度）与浮重度两个指标，软件会根据水位 自动判别选取。水上土采用天然重度，水下的土计算根据计算方法采用浮重 度或饱和重度（饱和重度=浮重度+10） 4?支锚信息：支锚刚度（MN/m 如何确定？ 答：有四种方法： ① 试验方法 ② 用户根据经验输入 ③ 公式计算方法（见规程附录） ④ 软件计算。具体做法是先凭经验假定一个值，然后进行内力计算、锚杆计 算得到一个刚度值，系统可自动返回到计算条件中，再算；通过几次迭代计 算，直到两个值接近即可，一般迭代 2~3次即可。 答：这个问题要分锚杆和内撑两部分说。 ①对于锚杆，根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99 ）附录C 公式C.1.1 锚杆水平刚度系数公式进行计算： 式中A ——杆体截面面积； ES ——杆体弹性模量； EC ――锚固体组合弹性模量，可按本规程第 C.1.2条确定; AC 锚固体截面面积； If ――锚杆自由段长度； la ――锚杆锚固段长度； 9 苗杆水平倾角。 锚杆体组合弹性模量的计算公式： 虫虬 + （札一小血 (C.1.2) 式中Em ——锚固体中注浆体弹性模量。 (C.1.1)

冲裁力、卸料力及推件力的计算

冲裁力、卸料力及推件力的计算。 录入: 151zqh 来源: 日期: 2006-7-9,16:36 一、冲裁力的计算 冲裁力是指冲裁过程中的最大剪切抗力，计算冲裁力的目的是为了合理选择压力机和设计模具。各种形状刃口冲裁力的基本计算公式见表6。考虑到模具刃口的磨损、凸模与凹模的间隙不均、材料性能的波动和材料厚度偏差等因素，实际所需冲裁力应比表列公式计算的值增加30%。 表 6 冲裁力的计算公式及举例

注：1. τ为材料之抗剪强度。由表查得：τ=440Mpa 2.双斜刃凸模和凹模的主要参数列于表7中 材料厚度t/mm 斜刃高度 h/mm 斜刃倾角 φ 平均冲裁力为平刃的百 分比 <3 3~10 2t t <5o <8o 30~40 60~65 F=KLtτ 式中 F—冲裁力（N） L—冲裁件周长（mm）； t—材料厚度（mm）； τ—材料剪切强度（Mpa） K-系数。考虑到模具刃口的磨损，模具间隙的波动，材料力学性能的变化及材料厚度偏差等因素，一般K取1.3。 二，降低冲裁力的方法 在冲裁力超过车间现有压力机吨位，就必须采取措施降低冲裁力。一般采用以下几种方法： （1）材料加热红冲。材料加热后，抗剪强度大大地降低，从而降低冲裁力。一般适用于厚板或工件表面质量及精度要求不高的零件。 （2）在度凸模冲模中，将凸模作阶梯形布置。其一般用在几个凸模直径相差悬殊、彼此距离又很近的情况下，采用阶梯形布置还能避免小直径凸模由于承受材料流动的挤压力而产生折断或倾斜的现象（此时应将小凸模做短一些）。凸模间的高度差h 取决于材料厚度，如：t <3mm, h=t t>3mm, h=0.5t (3) 用斜刃口模具冲裁。斜刃口冲模的冲裁力可用斜刃剪切公式近似计算，即： F'=K0.5 t τ/tgφ ≈0.5 t σb/ tgφ 式中 K--系数，一般取1.3 τ--材料抗剪强度，[τ] 为Mpa φ--刃口斜角（一般小于12°） 斜刃冲裁力也可用下列简化公式计算： F'=KLtτ 当h＝t时，K＝0.4－0.6 h＝2t时， K＝0.2－0.4 式中 L--剪切周长， [L]为mm h--斜刃高度， [h]为mm τ--材料抗剪强度，[τ] 为Mpa t--材料厚度， [t]为mm 三、卸料力、推件力和顶件力

理正岩土常见问题-基坑支护

常见问题 基坑支护 1．基坑因各边土质条件不同，基坑深度不同，则产生土压力不同，软件在整体计算中如何考虑 答：划分成不同计算单元即可。 2．版比版计算结果有差异，为什么 答：造成这一现象的原因有以下五点： （1）版的验算过程中没有考虑土钉本身的抗拉强度，而版中是考虑了。所以如果该工程正好是由这一条件为控制，所算结果自然不同，如要对比两个版本的计算结果，应该把版钢筋直径加到足够大； （2）版土条宽度是软件内部设定的，不能交互，而这一设定值是，所以如要对比两个版本的计算结果，应把版中土条宽度也设成； （3）版只用了全量法，所以如要对比两个版本的计算结果，版中也应用全量法； （4）版没有考虑“搜索最不利滑面是否考虑加筋”，所以如要对比两个版本的计算结果，在版中该选项应该选否； （5）由于新规范中调整了钢筋的抗拉强度，这也是原因之一。 3．基坑软件整体计算，单元分区中是否加锚杆，对计算结果有影响吗 答：没有影响。锚杆只在单元计算里起作用。如要在整体计算中起作用，要在建模时在锚杆的位置加弹性支撑。 4．在基坑支护设计中，遇到主动区土体加固的情况，在计算中能否将主动区与被动区土体的C、Φ值分开输入 答：根据C、Φ值换算出被动土压力调整系数，在其他规范算法中输入此系数。 5．基坑软件排桩按《建筑基坑支护技术规程》计算时，地面超载何时对排桩计算不起作用答：通常是当超载距坑边距离较大时，通常为距排桩1倍桩长以外的超载，由于应力的传递影响不到桩，所以对排桩内力没有影响。 6．基坑软件中锚杆的刚度如何取 答：有四种方法： （1）试验方法 （2）用户根据经验输入 （3）公式计算方法（见规程附录）

材料的抗弯刚度计算

内支撑的支锚刚度如何计算？ 答：桩计算时采用的刚度为分配到每个桩上的刚度。软件计算中自动用交互的“支锚刚度”先除以交互的“水平间距”再乘以“桩间距”（如是地下连续墙乘1），换算成作用在每根桩或者单位宽度墙上的刚度，进行支护构件计算。 在单元计算中需要用户按照如下方法输入，在整体计算中软件可以自动计算。 ①方法一：可以输入按《基坑支护技术规程附录C》方法计算的刚度，此时在“水平间距”栏需输入“桩间距”（如果是地下连续墙输入1）。 《基坑支护技术规程附录C》对水平刚度系数kT计算公式为： 附件: 您所在的用户组无法下载或查看附件 式中： kT ——支撑结构水平刚度系数； ——与支撑松弛有关的系数，取0.8～1.0； E ——支撑构件材料的弹性模量（N/mm2）； A ——支撑构件断面面积（m2）； L ——支撑构件的受压计算长度（m）； s ——支撑的水平间距（m）； sa ——计算宽度（m），排桩用桩间距，地下连续墙用1。 ②方法二：可在“支锚的水平间距”和“桩间距”都输入实际的间距，此时交互的支锚刚度就应是整根支撑的刚度；即采用公式的前半部分， 这两个方法算出来的结果好像不一样吧，望楼主再发帖前先自己试验一下，不然会误导我们 E是混凝土的弹性模量，数值大小与混凝土强度等级有关，具体可以查混凝土结构设计规范相关条文。I值为构件截面惯性矩，L为构件计算长度，则EI/L则为构件线刚度。这也是结构力学中弯矩分配主要依据 材料的抗弯刚度计算，实际上就是对材料制成的构件进行变形（即挠度）控制的依据，计算方法的由来,应该是从材料的性能特征中得到的： 第一个特性决定材料的抗压强度和抗拉强度，当材料的抗拉强度决定构件的承载力时，因其延伸率很大，而表现出延性破坏特征，反之即为脆性破坏。如抗弯适筋梁和超筋梁，大小偏心受压。而抗剪构件，在桁架受力模型中，不存在强度正比关系（抗弯尽管也不是严格意义上的正比关系，但基本接近正比），而只是双线性关系，所以，其适筋时的延性也不如抗弯适筋梁，只就是概念设计中的强剪弱弯的由来；

理正深基坑70基坑支护计算例题排桩内支撑15

深基坑支护设计 3 设计单位：X X X 设计院 设计人：X X X 设计时间：2016-05-19 14:20:49 ---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 连续墙支护 ---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]

---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]

有关影响桥梁下部结构刚度的主要因素探究

有关影响桥梁下部结构刚度的主要因素探究 有关影响桥梁下部结构刚度的主要因素探究 摘要：桥梁下部结构刚度合格与否将对桥梁整体结构刚度造成直接而重大的影响。所以，有必要对影响桥梁下部结构刚度的主要因素进行深入的探究，从而提高桥梁下部结构设计水平，保证桥梁工程的整体质量，使其满足设计要求和使用要求。 关键词：桥梁下部结构；刚度；主要因素 中图分类号：U445文献标识码： A 文章编号： 桥梁设计过程中，通常要注意强度、刚度、经济性以及耐久性，尤其是刚度这一要素在某些特殊桥梁（客运专线）设计中更是重点中的重点。列车在桥上运行时，要满足以下几点：1）足够的安全性和舒适性；2）桥上轨道结构的稳定性；3）桥梁结构不会因附加力影响而发生过大振动；4）桥上轨道便于养护维修。桥梁下部结构刚度是其整体刚度的基础组成部分。对影响桥梁下部结构刚度的主要因素进行深入的分析，是桥梁下部结构设计的需要，也是桩基础合理设计的需要。 梁跨、墩高、墩形以及基础刚度是影响桥梁下部结构刚度的三大主要因素。在梁跨、墩高一定的前提下，通常需要重点考虑基础刚度，特别是桩基础刚度对桥梁下部结构刚度的影响。下文将从以下几个角度展开探讨：1)墩形；2）桩基础的混凝土强度、受力形式、桩长、桩径、间距、排列方式；3）地质参数。[1] 1.桥梁下部结构刚度计算参数 表1 桥梁下部结构刚度计算参数 某桥梁下部结构刚度计算参数如表1所示，当某个参数发生变化时，其他参数应保持不变。

2．影响桥梁下部结构刚度的主要因素 2.1墩形对桥梁下部结构刚度的影响 该桥梁对下部结构刚度有较高的要求，因此主要采用两种墩形，一是矩形空心墩（无托盘），二是圆端形空心墩（无托盘），二者对桥梁下部结构刚度的影响见表2。从表中数据可以看出，二者无论在纵向刚度方面，还是在横向刚度方面都极为接近，所以，得出结论：桥梁下部结构刚度几乎不受墩形的影响。[2] 表2 墩形变化对下部结构刚度的影响（kN/cm） 2.2桩基础对桥梁下部结构刚度的影响 2.2.1桩身混凝土强度等级 纵向刚度（kN/cm）：C20—626、C25—640、C30—654；横向刚度（kN/cm）：C20—965、C25—1001、C30—1034。从以上数据可知：C25到C30，纵横向刚度增加的比例分别是4.5%、7.2%，即桩身混凝土强度等级只对桥梁下部结构刚度产生很小的影响。实际上，桩身耐久性对桩身混凝土强度等级有一定的控制要求。[3] 2.2.2桩的受力类型 经大量计算（表3）发现：1）摩擦桩的承台底水平位移＞柱桩的承台底水平位移；2）摩擦桩承台转角引起的水平位移＜柱桩承台转角引起的水平位移；3）如果桩基础的布置是一致的，那么摩擦桩基纵向刚度＞柱桩纵向刚度。 表3 刚度计算比较（对墩顶施加一个300KN纵向水平力） 2.2.3桩长 图1为桩长对两种桩基础（摩擦桩/柱桩）纵横向刚度的影响。分析可知：1)摩擦桩桩长大约为20m时，纵横向刚度达到最大值，桩长小于30m的范围内，刚度变化不大；2)柱桩随桩长增加，纵横向刚度迅速下降；3)桩长对摩擦桩纵横刚度的影响相对较小；4）桩长对

支锚刚度

这个问题要分锚杆和内撑两部分说。 ①对于锚杆，根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）附录C公式C.1.1锚杆水平刚度系数公式进行计算： （C.1.1） 式中A——杆体截面面积； ES——杆体弹性模量； EC——锚固体组合弹性模量，可按本规程第C.1.2条确定； AC——锚固体截面面积； lf——锚杆自由段长度； la——锚杆锚固段长度； θ——锚杆水平倾角。 锚杆体组合弹性模量的计算公式： （C.1.2） 式中Em——锚固体中注浆体弹性模量。 以上是一个基本的计算，如果现场进行了基本了试验，则以基本试验为准。而且有一个更简单的方法，软件可以自动计算，方法是：您先凭经验输入一个刚度值，当计算到锚杆一项时，软件会计算出一个“锚杆刚度”，这时您点击上部的“应用刚度计算结果”按键，然后终止计算。接着用这一刚度重新计算到锚杆一项，如此重复迭代操作2-4次后刚度值就基本不变了，此时的刚度取值已基本合理。 ②对于内撑，软件不能自动计算。 可以参考《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）附录C公式C.2.2进行计算： （C.2.2） 式中kT——支撑结构水平刚度系数； α——与支撑松弛有关的系数，取0.8~1.0； E——支撑构件材料的弹性模量； A——支撑构件断面面积； L——支撑构件的受压计算长度； s——支撑的水平间距； sa——根据本规程第4.2.1条确定的计算宽度。 但要注意，由于软件会用这个交互的刚度先除以前面交互的水平间距，所以您输入刚度时，只要用公式C.2.2的前半部分计算所得即可，即2αEA/L。 理正中："支锚刚度"=规范"水平刚度系数"X水平支撑间距 中文词条名：基坑支护支撑构件的受压计算长度确定方法 英文词条名： 1．当水平平面支撑交汇点设置竖向立柱时，在竖向平面内的受压计算长度取相邻两立柱的中心距，在水平平面内的受压计算长度取与该支撑相交的相邻横向水平支撑的中心距。当支撑交汇点不在同一水平面时，其受压计算长度应取与该支撑相交的相邻横向水平支撑或联系构件中心距的1.5倍。 2．当水平平面支撑交汇点处未设置立柱时，在竖向平面内的受压计算长度取支撑的全长。 3．钢支撑尚应考虑构件安装误差产生的偏心弯矩作用，偏心距可取支撑计算长度的1/1000。

荷载与抗力计算

荷载与抗力计算 作用于围护墙上的水平荷载，主要是土压力、水压力和地面附加荷载产生的水平荷载。 围护墙所承受的土压力，要精确的计算有一定困难，因为影响土压力的因素很多，不仅取决于土质，还与围护墙的刚度、施工方法、空间尺寸、时间长短、气候条件等都有关。 目前计算土压力多用朗金（Ramkine）土压力理论。朗金土压力理论的墙后填土为匀质无粘性砂土，非一般基坑的杂填土、粘性土、粉土、淤泥质土等，不呈散粒状；朗金理论土体应力是先筑墙后填土，土体应力是增加的过程，而基坑开挖是土体应力释放过程，完全不同；朗金理论将土压力视为定值，实际上在开挖过程中是变化的。所解决的围护墙土压力为平面问题，实际上土压力存在显著的空间效应；朗金理论属极限平衡原理，属静态设计原理，而土压力处于动态平衡状态，开挖后由于土体蠕变等原因，会使土体强度逐渐降低，具有时间效应；另外，在朗金计算公式中土工参数（φ、c）是定值，不考虑施工效应，实际上在施工过程中由于打设预制桩、降低地下水位等施工措施，会引起挤土效应和土体固结，使φ、c值得到提高。因此，要精确地计算土压力是困难的，只能根据具体情况选用较合理的计算公式，或进行必要的修正，供设计支护结构用。 根据我国《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99，水平荷载标准值和水平抗力标准值可按下列公式进行计算： 水平荷载标准值 作用于围护墙上的土压力、水压力和地面附加荷载产生的水平荷载标准值e ajk（图6-61），应按当地可靠经验确定，当无经验时按下列规定计算：

图6-61 水平荷载标准值计算图 1．对于碎石土和砂土： （1）当计算点位于地下水位以上时 ai ik ai ajk ajk K c K e 2-=σ （6-26） （2）当计算点位于地下水位以下时 w ai wa wa j wa i ai ik ai ajk ajk K h m h z K c K e γησ])()[(2---+-= （6-27） 式中 σajk ——作用于深度z i 处的竖向应力标准值，按式（6-29）计算； K ai ——第i 层土的主动土压力系数； )245(2k i ai tg K ?-= φi ——第i 层土的内摩擦角标准值； c ik ——三轴试验（当有可靠经验时，可采用直接剪切试验）确定的第i 层土固结不排水（快）剪粘聚力标准值； z j ——计算点深度； m j ——计算参数，当z j ＜h 时，取z j ；当z j ≥h 时，取h ； h wa ——基坑外侧地下水位深度； ηwa ——计算系数，当h wa ≤h 时，取1；当h wa ＞h 时，取零； γw ——水的重度。 2．对于粉土和粘土：

土层水平抗力系数的比例系数m[指南]

土层水平抗力系数的比例系数m[指南] 土层水平抗力系数的比例系数m pkpm对地下室侧向约束参数的概念和算法作了重要改动 (1)2009版6月之前的版本采用的参数是“回填土对地下室约束相对刚度比” A. 当该参数填负值时:表示需要约束的地下室层数，程序对这几层地下室侧向施加原层刚 度1000倍的附加刚度，以达到侧向完全约束的程度。 B. 当该参数填0时:表示地下室侧向没有约束。 C. 当该参数填N(N>0)时:表示地下室各层施加了各层原层刚度N倍附加刚度，以实现有 限的约束。 由于侧向约束与地下室的层刚度有关，而与回填土的性质无关，且地下室结构布置等产生的层刚度变化很大，与层刚度相关的约束参数难以把握。比如框架地下室和剪力墙地下室层刚度差异极大，用它们的倍数计算土的侧向约束以后，造成相同的土层约束下对剪力墙结构的约束结果会比框架结构大很多，因此这种侧向约束参数的算法难以取得合理的约束 值。 由于带剪力墙的地下室刚度常常很大，将这种刚度再放大作为土层约束以后，其约束效果常常很大，远大于土的实际约束能力，甚至大到接近于地下室顶端被嵌固。这种过大的约束造成地下室的几层剪力突变，造成地下室的杆件经常超筋。这常常是不正常的计算结果， 因此这种计算方法需要改进。

(2)2009年6月版本该参数改为“土层水平抗力系数的比例系数m(mN/m4)” 该参数可以参照“建筑桩基技术规范JGJ94-2008”的表5.7.5的灌注桩项来取值。m的取值范围一般在2.5——100之间，在少数情况的中密、密实的沙砾、碎石类土取值可达 100-300。 其计算方法即是土力学中水平力计算常用的m法，可参阅基础设计相关的书籍或规范。由于m值考虑了土的性质，通过m值、地下室的深度和侧向迎土面积，可以得到地下室侧向约束的附加刚度，该附加刚度与地下室层刚度无关，而与土的性质有关，所以侧向约束 更合理，也便于用户填写掌握。 由此看出，新版软件该参数的概念完全改变，旧的参数是地下室楼层刚度的倍数，程序用它直接求出作用在楼层顶端的侧向刚度约束。新参数是土层水平抗力系数的比例系数m，用m值求出的地下室侧向刚度约束呈三角形分布，在地下室顶层处为0，并随深度增加而增加。(程序将把三角形的刚度仍然按照分布比例分配在楼层的上下节点上，在地下室顶层处仍 作用有侧向刚度约束，不过比旧的方法小多了。) 新的计算方法可以显著改进程序考虑地下室结构的计算结果，可以改变旧的计算方法在某 些情况下计算不正常的状况。 (3)SATWE、TAT、PMSAP、SPASCAD-SATWE软件的处理 A. SATWE在地下室参数中，正值为“土层水平抗力系数的比例系数m(mN/m4)”，负值 仍保留原有版本的意义，即为绝对嵌固层数。 B. PMSAP在地下室参数中，正值直接为回填土刚度系数K (kN/m3)，可以按照m法的计算公式K=1000*M*H计算填写。PMSAP将把该刚度值按照三角形分布作用在地下室，即下边取

基坑计算书

附注2： 2014年云龙镇基础设施完善工程 基坑支护计算书 海口市市政工程设计研究院 HAIKOU MUNICIPAL ENGINEERING DESIGN & RESEARCH INSTITUTE 2015年02月

第二部分 工作井基坑支护计算书 ---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 排桩支护 - ----------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]

[ 超载信息 ] [ 附加水平力信息 ] [ 土层信息 ] [ 土层参数 ] [ 支锚信息 ]

[ 土压力模型及系数调整 ] ---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型: [ 工况信息 ] [ 设计结果 ] ------------------------------------------------------------------------------- [ 冠梁选筋结果 ] ----------------------------------------------------------------------

荷载与抗力计算

荷载与抗力计算 作用于用护墙上的水平荷载，主要是土压力、水压力和地面附加荷载产生的水平荷载。 围护墙所承受的土压力，要精确的计算有一定困难，因为影响土压力的因素很 多，不仅取决于土质，还与围护墙的刚度、施工方法、空间尺寸、时间长短、气候条 件等都有关。 LI前计算土压力多用朗金（Ramkine）土压力理论。朗金土压力理论的墙后填 土为匀质无粘性砂土，非一般基坑的杂填土、粘性土、粉土、淤泥质土等，不呈散粒 状：朗金理论土体应力是先筑墙后填土，土体应力是增加的过程，而基坑开挖是土体 应力释放过程，完全不同；朗金理论将土压力视为定值，实际上在开挖过程中是变化 的。所解决的圉护墙土压力为平面问题，实际上土压力存在显著的空间效应；朗金理 论属极限平衡原理，属静态设汁原理，而土压力处于动态平衡状态，开挖后由于土体 蠕变等原因，会使土体强度逐渐降低，具有时间效应；另外，在朗金计算公式中土工 参数（＜p、c）是定值，不考虑施工效应，实际上在施工过程中由于打设预制桩、降 低地下水位等施工措施，会引起挤土效应和土体固结，使q＞、c值得到提高。因此， 要精确地计算土压力是困难的，只能根据具体情况选用较合理的计算公式，或进行 必要的修正，供设计支护结构用。 根据我国《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99,水平荷载标准值和水平抗力标 准值可按下列公式进行计算： 水平荷载标准值 作用于围护墙上的土压力、水压力和地面附加荷载产生的水平荷载标准值eajk （图6-61）,应按当地可靠经验确定，当无经验时按下列规定计算：

图6-61水平荷载标准值计算图 1.对于碎石土和砂土： （1）当计算点位于地下水位以上时 e ajk = %K ai - 2c ik（ 6-26） （2）当计算点位于地下水位以下时 e ajk = %K ai -2c ik+ ｛（Zj -九）-（inJ -hg）〃敗K ai\y w（.6-27） 式中。联一一作用于深度Zi处的竖向应力标准值，按式（6?29）计算; /备一一第i层土的主动土压力系数;

锚杆计算书

基坑支护计算书 一、粗格栅槽深8.4m基坑支护计算书： ---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 排桩支护 ---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]

---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ] ----------------------------------------------------------------------8. [ 土层参数 ]

---------------------------------------------------------------------- [ 支锚信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ] ---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型: ---------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ] ---------------------------------------------------------------------- 各工况：

钢筋混凝土抗力计算

钢筋混凝土抗力计算、配筋和构造要求等 需要协调统一的几个问题 作者：李进霞 前言 钢筋混凝土扩展基础的设计方法具体对包括扩展基础在内的各类基础设计作出了具体的规定。钢筋混凝土扩展基础的设计应包括下列内容，即： 1)按单向受剪承载力或(和)受冲切承载力计算，确定无腹筋扩展基础的验算截面有效高度h。；根据环境类别选用与混凝土强度等级相应的混凝土保护层厚度。由此确定截面高度h； 2)按正截面受弯承载力计算，确定独立基础底部、Y轴两个方向的纵向受力钢筋的截面面积A。、A?或条形基础的配筋； 3)对扩展基础提出几何尺寸、材料和配筋等的构造要求。上述两本规范对扩展基础设计内容的异同点大致是： 1)受冲切承载力计算。无论是基底反力(作用效应)设计值和受冲切承载力(抗力)设计值的取值，两本规范协调一88 Industrial Construction Vo1．35，No．2，2005致；在底板反力由柱根的弯矩设计值|】If和轴压力设计值．Ⅳ产生的条件下，均将受冲切计算简化为类似于单向受剪承载力的计算方法。 2)单向受剪承载力计算。“规范GB 50010”对无腹筋的一般(均布荷载为主)板类受弯构件的受剪承载力抗力设计值公式是新增的内容，“规范GB 50007”同样采纳；但在剪力(作用效应)设计值的取值上，前者取板跨内的最大剪力设计值或支座边缘处的剪力设计值，后者取离支座(或柱)边缘h 处的剪力设计值。 3)构造配筋要求。“规范GB 50010”从一般的构造规定，提出了纵向受力钢筋的最小配筋率以及钢筋间距、直径等要求；而“规范GB 50007”仅提出钢筋间距、直径等要求。 4)耐久性要求。“规范GB 50010”根据设计使用年限的规定，在不同环境类别下对混凝土等结构材料的耐久性提出了基本要求，特别是规定了不同的设计使用年限和环境条件下应采用不同的最低混凝土强度等级；“规范GB 50007”在未指