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楼板配筋计算的改进YJK

楼板配筋计算的改进YJK
楼板配筋计算的改进YJK

楼板配筋计算的改进

原来程序的楼板计算是以房间为单元进行的,每个房间分别计算,房间周边的支座状况按照既定规则设定,根据房间平面形状,矩形房间按照单向板、双向板的规则计算,多边形按照有限元法计算,计算出板的跨中和支座弯矩。在楼板计算参数中的“手册算法”即是按照这种方法计算的。

一、增加了有限元方法计算全层楼板的选项

在楼板计算参数中设置了“有限元方法”选项,勾选此项程序将把全层的所有楼板板块都按照有限元算法计算。有限元算法是楼板的准确算法,由于本程序具有较强的有限元计算分析能力基础,对楼板也提供了这种算法。

有限元算法计算时保持相邻楼板计算协调,因此能准确计算相邻板块不等跨、不同荷载、不同板厚的影响,还可考虑斜板等情况。软件对楼板采用分块计算,速度快、容量不受限。

选择有限元算法后,软件自动对全层楼板自动划分单元,单元尺寸隐含为0.4米,设置的较小是为了得到足够的计算精度。该参数可以由用户修改。

对于计算结果,除了原来的按照房间跨中及各支座出给出弯矩、剪力的简图表示方法外,有限元计算结果还提供了等值线表示各方向弯矩的方式。下图分别为楼板的X向和Y 向等值线图。

二、有限元法计算的支座配筋可避免超配的浪费

对于不等跨房间的楼板计算,有限元法考虑了各房间楼板的连续性,在支座处是其两边房间计算协调的同一的弯矩值,而手册算法对房间分别计算,支座处得到其两边房间分别计算出的两个不同的弯矩值,最终软件按照较大的弯矩值配筋,显然造成浪费。

以如下不等跨房间为例:

左图为按照手册算法的配筋结果,右侧是有限元法的配筋结果。对比圆圈中的支座配筋

可以看出,左侧按照手册算法时,支座两边得出了不同的差距很大的配筋结果,最终支座的配筋是取较大值的。而右侧有限元法支座两边的配筋是同一个值,比左边相同位置的配筋值要小得多,显然有限元的计算结果要经济合理得多。

大量算例表明,等跨间距楼板情况下,手册算法的弯矩、配筋结果和有限元法相同,不等跨房间楼板时有限元法的配筋结果比手册算法小。

三、增加板上集中力和线荷载的输入和计算功能

以前对于作用在板上的集中力或者板上的线荷载,需要将它们转化成板面均布荷载去计算楼板和导荷,这样做误差比较大。

在建模的荷载输入菜单下设置了“板间荷载”输入菜单,可输入作用于楼板中间位置的集中力或者线荷载,恒载和活荷载都有这种类型。

板间集中力是输入集中力数值和该集中力作用的矩形范围,软件将把该集中力分摊到矩形范围内的各个有限元单元上。布置板间集中力的方式类似于布置板上洞口的方式。

板间线荷载是输入均布值和它的分布宽度,布置线荷载是输入它的线段。

输入集中力和线荷载对话框如图。

软件对于输入了板间集中力或线荷载的房间按照有限元法求解内力。

软件对于输入了板间集中力或线荷载的房间的导荷计算,即向房间周边梁墙的导算,也采用了比较精细的模型,即梁墙承受的荷载将与该集中力或线荷载的距离成反比。

四、板的有限元计算可以考虑梁的刚度变形

以前软件计算楼板时假定支撑板的梁没有竖向变形,也不考虑梁的抗扭刚度,但实际上梁的弹性变形有时对楼板的内力有较大的影响。

YJK在楼板有限元选项下还设置了考虑梁弹性变形选项。

比较如下实例,看是否考虑梁的弹性变形对于板的弯矩结果的影响。

该工程中的梁为钢结构梁,它的柱梁和次梁的刚度相差较大。

上图为不考虑梁的弹性变形的结果,楼板计算是按照次梁围成的小房间连续计算的。下图为考虑了梁的弹性变形的结果,可以看出,与不考虑梁的弹性变形的结果相差较大,主梁上的支座弯矩增加很多,次梁上的支座弯矩减少很多,板底弯矩也增加很多,楼板的受力呈现出以主梁围成的大房间的受力状态。

因此,考虑梁的弹性变形在很多情况下是非常必要的。

楼板结构计算及配筋

利用PKPM进行多层框架结构设计的主要步骤(3) 十三、执行PMCAD主菜单5,画结构平面图 首先确定要画的楼层号 1、选择“1修改楼板配筋参数”,对各项参数进行确认和修改。 支座受力钢筋最小直径:8 板分布钢筋的最大间距:250 双向板计算方法:弹性算法 边缘梁支座算法:梁截面刚度相对楼板较大时“按固端计算”,否则“按简支计算” 有错层楼板算法:错层较大时“按简支计算”,错层较小时“按固端计算” 是否根据裂缝宽度自动选筋:选择“打勾”,允许裂缝宽度取默认0.3mm 使用矩形连续板跨中弯矩算法:选择“打勾” 钢筋级别:全部选用一级钢 钢筋放大系数:取默认值 钢筋强度设计值:取默认值 钢筋级配表:根据工程情况增(删)级配表,给出合适的钢筋级配。 2、选择“2修改边界条件”,先显示边界条件,再按照工程实际情况,对楼板边界条件逐个进行调整。 主要是不符合在楼板配筋参数中定义的边缘梁支座算法的地方,要在此修改边界条件。 3、执行“4 画平面图参数修改”,确定合适的图纸号、比例尺。 “板钢筋要编号”:此项控制楼板钢筋标注方式。选择“打勾”,相同的钢筋编同一个号,只在其中的一根上标注钢筋级配及尺寸;选择“不打勾”,图上的每根钢筋均要标注钢筋的级配及尺寸。 本工程要求不画钢筋表,板钢筋均不编号,钢筋不用简化标注,柱“涂黑”,梁线选择“虚线”。 4、执行“0 继续”,查看楼板计算结果图形。 1)执行“2 现浇板计算配筋图”,生成板计算配筋图BAS*.T。 2)执行“6 现浇板裂缝宽度图”,查看有否裂缝宽度超限。满足,则进行下一步绘施工图;否则,应选择“返回PM主菜单”修改板厚,按上述步骤重新计算。 5、执行“0 进入绘图”,绘制楼板施工图PM*.T。 1)执行“画板钢筋”,选择“自动布筋”。此时可有2种选择:“按楼板归并结果配筋”,则只在样板间内布筋,其余与之编号一样的房间均采用相同配筋;若不归并,则每个房间的配筋均按实际配筋在图上表达。 选择“通长配筋”->“板底配筋”,对相邻几个配筋相同的连续房间实现板底贯通配筋,即钢筋不在中间支座断开并锚固。 选择“改板钢筋”->“移动钢筋”,对钢筋标注位置重叠的钢筋作适当调整,保证图面清晰。 2)执行“标注轴线”,选择“自动标注”,标注轴线并命名。 3)执行“存图退出”,“插入图框” 1、依次键入其他要画的楼层号,重复上述步骤。 十四、执行PMCAD主菜单9,图形编辑、打印及转换 1、执行“图形拼接”,将多个*.T文件合并成一个文件以方便对比查看,如可将输入的各层楼(屋)面恒(活)荷载、梁间荷载、节点荷载等拼接形成一个荷载文件,各层结构构件几何平面图FP*.T拼接形成一个构件布置文件,各层柱、梁配筋验算图PJ*.T拼接形成一个文件,各层梁平面施工图PL*.T拼接形成一个文件,各层柱平面施工图ZPM*.T拼接形成一个文件,各层楼板施工图PM*.T拼接形成一个文件,等。 2、执行“T转DWG”,将T格式的文件转换为DWG格式的文件,以便在AutoCAD中对各文件作进一步地编辑、修改、打印。

最新2.4板配筋计算汇总

2.4板配筋计算

2.4 板配筋计算 2.4.1 楼板厚度的确定 房间楼板短跨方向最大为6000mm ,梁、板用C25混凝土,柱用C30混凝土 , 111 1h ~~6000120~150********L mm ????==?= ? ????? ,则取板厚t=120mm 。 2.4.2 荷载计算 恒荷载标准值: 客房、过道、其余的房间: 25mm 水磨石面层 20.02525=0.625kN/m ? 30mm 水泥砂浆找平层 20.0320=0.60kN/m ? 120mm 现浇混凝土楼板 20.1225=3kN/m ? 20mm 厚石灰砂浆抹底 20.0217=0.34kN/m ? 恒荷载标准值: 合计:24.6kN/m 卫生间、厨房: 20mm 防滑地砖 20.0222=0.44kN/m ? 30mm 水泥砂浆找平层 20.0320=0.60kN/m ? 120mm 现浇混凝土楼板 20.1225=3kN/m ? 恒荷载标准值: 合计:24.04N/m k 活荷载标准值: 根据规范卫生间取2k q 2.5/kN m =,其它的地方取2k q 2.0/kN m =,由于 4.6 2.3 2.82 k k g q ==< 则是活载起控制作用。

2.4.3 内力计算 按弹性方法进行内力计算,双向板恒活载设计值计算计算结果见表1;板弯矩计算计算结果见表2 ,板配筋计算计算结果见表3,板跨中配筋计算见表4。板支座配筋计算见表5. 现浇板的配筋(板上、下钢筋,板厚尺寸) 尽量用二级钢包括直径φ10(目前供货较少)的二级钢,直径≥12的受力钢筋,除吊钩外,不得采用一级钢。钢筋宜大直径大间距,但间距不大于200,间距尽量用200。(一般跨度小于6.6米的板的裂缝均可满足要求)。跨度小于2米的板上部钢筋不必断开。板上下钢筋间距宜相等,直径可不同,但钢筋直径类型也不宜过多。顶层及考虑抗裂时板上筋可不断,或50%连通,较大处附加钢筋,拉通筋均应按受拉搭接钢筋。 在进行板的计算的同时,当板的长边比去短边大于2的为单向板,小于2的为双向板,双向板则可根据混凝土下册后面附录的表格查询系数,即可求得长向和短边方向的弯矩,则可根据弯矩求出所需配置的钢筋。在计算中四边的连接情况,可简化成当板下沉,如卫生间、厨房等,则看为四边简支,当板没有下沉时,则按四边固定计算。 单向板当板下沉时,可简化成两端固定的简支梁,当板没有下沉,则可看作时两边固定的梁,则配置短边的钢筋,长向的钢筋按构造配筋。 在下面计算中举一块双向板计算过程,其余的用表格表示。 板结构布置图如下,共有21块板。

住宅楼板计算及配筋

住宅楼板计算及配筋 一、关于计算模型 1. 最小直径6mm,最大间距200mm。 2. 采用弹性算法。 3. 边缘梁、剪力墙按固端计算,有错层楼板按固端计算 4. 负筋长度取整模数:50mm。 6. 钢筋面积调整系数:板底钢筋1.15,支座钢筋0.85。 7. 对于砌体结构周边板的边支座,按铰接考虑。 8. 对于内部的大板,大板与周边板厚度相差不宜超过30mm。 9. 对于便于导荷而设置在板中的虚梁,在进行板配筋计算时,应将虚梁删除。 (上条指当板跨大于3900时,小板就算了)。 10. 异形板及大跨度板当板上砌体墙较多,应采用有限元软件进行核对,补充板计算书。 二、板厚 1. 一般情况,双向板的最小板厚取值详见下表,单向板厚取1/30板跨(同时考虑当地的 习惯做法)。 2.特殊情况:1)屋顶板厚至少120; 2)电梯前室、门厅走道板厚至少120; 3)电梯机房层的底板厚120,无机房电梯的顶板厚150; 三、配筋 1. 不同支座情况、不同支座截面、不同砼等级下板面筋可用直径详见下表。 2. 一般情况,面筋采用分离式配筋,底筋双向拉通,板面架立筋为Φ6@200。 3. 不同板厚的最小配筋量详见下表,最小配筋率在一般情况下,HRB400,砼等级C25 取0.16,砼等级C30取0.18,砼等级C35取0.20。 4. 特殊情况:1)当板跨≤2400负筋拉通,当板跨≥3900时隔一拉一; 当板跨≥4200时,直径不小于10mm; 2)房屋四角配筋双层双向拉通; 3)电梯机房层的底板配筋Φ10@150双层双向, 无机房电梯的顶板配筋Φ10@150双层双向; 4)屋顶板,配筋Φ8@150双层双向; 5)房屋长度超限的端部,凹凸角处,异形板,均采用双层双向配筋,间距 不大于150mm; 四、习惯做法及注意事项 1. 降板:卫生间以及阳台、露台、空调隔板、门厅等降板各多少详建筑。 2. 防水翻边:卫生间四周、厨卫井道处以及阳台、露台、空调隔板、门厅等室内外交接处 均需做素砼翻边,上翻高度200或详建筑,宽度同墙。 3. L形异形板、转角窗、框架处无梁时设置JQD(加强带),一般400宽,配筋上下各 4Φ14,Φ8@200箍筋。此外:板内阳角放射状配筋一般为5Φ8@100,长度为L/4,(总说明已有),当异形板跨>=4.2米时为7Φ10@100(具体工程具体分析)。 4. 厨房烟井和暗卫气井不穿底板但上屋面,卫生间水井穿底板但不上屋面。 5. 填充墙下一般设置加强筋,配筋见总说明,钢筋位置在图上表达出来,建筑画虚线墙下 一般不应加粗钢筋,应整体提高板的配筋。只有垂直单向板长边的不可能移位的隔墙,如厕所与其他房间的隔墙下才可以加粗钢筋。

板的配筋率规范规定、各类构件配筋率表格、板的构造详图

板的配筋率规范规定、各类构件配筋率表格、板的构造详图 构造钢筋 钢筋混凝土结构中,按照构造需要设置的钢筋,相对于受力钢筋而言。 构造钢筋不承受主要的作用力,只起维护、拉结,分布作用。 构造钢筋的类型有:分布筋,箍筋,拉筋,构造腰筋,架立筋等。 混凝土结构设计规范GB 50010-2002 表9.5.1 第9.5.1条 钢筋混凝土结构构件中纵向受力钢筋的配筋百分率不应小于表9.5.1规定的数值。 钢筋混凝土结构构件中纵向受力钢筋的最小配筋百分率(%) 表9.5.1 受力类型 最小配筋百分率 全部纵向钢筋 0.6 受压构件 一侧纵向钢筋 0.2 受弯构件、偏心受拉、轴心受拉构件一侧的受拉钢筋 0.2和45f t/f y中的较大值 注: 1受压构件全部纵向钢筋最小配筋百分率,当采用HRB400级、RRB400级钢筋时,应按表中规定减小0.1;当混凝土强度等级为C60及以上时,应按表中规定增大0.1; 2偏心受拉构件中的受压钢筋,应按受压构件一侧纵向钢筋考虑; 3受压构件的全部纵向钢筋和一侧纵向钢筋的配筋率以及轴心受拉构件和小偏心受拉构件一侧受拉钢筋的配筋率应按构件的全截面面积计算;受弯构件、大偏心受拉构件一侧受拉钢筋的配筋率应按全截面面积扣除受压翼缘面积(b'f-b)h'f后的截面面积计算; 4当钢筋沿构件截面周边布置时,"一侧纵向钢筋"系指沿受力方向两个对边中的一边布置的纵向钢筋。 混凝土结构设计规范GB 50010-2002 9.5.2 第9.5.2条对卧置于地基上的混凝土板,板中受拉钢筋的最小配筋率可适当降低,但不应小于0.15%。 混凝土结构设计规范GB 50010-2002 9.5.2 第9.5.3条 预应力混凝土受弯构件中的纵向受拉钢筋配筋率应符合下列要求: M u≥Mcr (9.5.3) 式中

梁板柱配筋计算书

截面设计 本工程框架抗震等级为三级。根据延性框架设计准则,截面设计时,应按照“强柱弱梁”、“强剪弱弯”原则,对内力进行调整。 框架梁 框架梁正截面设计 非抗震设计时,框架梁正截面受弯承载力为: M u 1 s f c bh02(9-1-1)抗震设计时,框架梁正截面受弯承载力为: M u E 1 s f c bh02 / RE(9-1-2)因此,可直接比较竖向荷载作用下弯矩组合值M 和水平地震作用下弯矩组合值M 乘以抗震承载力调整系数后RE的大小,取较大值作为框架梁截面弯矩设计值。即 M Max M u , RE M uE(9-1-3)比较 39 和表 43 中的梁端负弯矩,可知,各跨梁端负弯矩均由水平地震作用 控制。故表 39 中弯矩设计值来源于表 43,且为乘以RE后的值。 进行正截面承载力计算时,支座截面按矩形截面计算;跨中截面按T 形截面计算。 T 形截面的翼缘计算宽度应按下列情况的最小值取用。 AB 跨及 CD 跨: b f 1 3l0 =7.5/3=2.5m; b f b s n0.3 [ 4.20.5 (0.25 0.3)] 4.2m b f b12h f0.3 12 0.3 1.86m h f h00.1 , 故取b f =1.86m 判别各跨中截面属于哪一类T 型截面:一排钢筋取 h0=700-40=660mm,

两排钢筋取 h0=700-65=635mm, 则 f c b f h f h0h f 2=14.3×1860×130×(660-130/2) =2057.36kN.m 该值大于跨中截面弯矩设计值,故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。BC 跨: b f 1 3l0 =3.0/3=1.0m; b f b s n =0.3+8.4-0.3=8.4m; b f b12h f 0.312 0.131.86m ; h f h00.1, 故取b f =1m 判别各跨中截面属于哪一类T 型截面: 取h0=550-40=510mm, 则 f c b f h f h0 h f 2=14.3 ×1000×130×( 510-130/2)=827.26kN.m 该值大于跨中截面弯矩设计值,故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。各层各跨框架梁纵筋配筋计算详见表 49 及表 50。 表格 49 各层各跨框架梁上部纵筋配筋计算 层号 AB 跨BC 跨CD 跨 -MABz-MABy-MBCz-MBCy-MCDz-MCDy 负弯矩 M ( kN·m)-213.6-181.8-188.86-188.86-181.18-213.6 M bh0.1140.0970.1010.1010.0970.114 1 f c0 s2 1(12s ) 0.1210.1020.1070.1070.1020.121 4 0.9710.9490.9470.9470.9490.971 s 0. 5 1(12s ) 配筋 As(m m2)925.84803.52839.35839.35803.52925.84实配钢筋3C203C203C203C20 3 负弯矩 M ( kN·m)-370.84-319.2-347.48-347.48-319.92-370.84

配筋率的计算

1.7 配 筋 率 1.7.1 纵向受力钢筋的最小配筋率 1.7.1.1 不考虑地震的纵向受力钢筋的最小配筋率 1)钢筋混凝土结构构件中纵向受力构件的最小配筋率不应小于表1-75及表1-76规定的数值。 表1-75 混凝土构件中纵向受力钢筋的最小配筋率min ρ(%) 注:1.轴心受压构件、偏心受压构件全部纵向钢筋的配筋率以及各类构件一侧受压钢筋的配 筋率应按构件的全截面面积计算;轴心受拉构件及小偏心受拉构件一侧受拉钢筋的配筋率应按构件的全截面计算;受弯的梁类构件、大偏心受拉构件一侧受拉钢筋的配筋 率应按全截面面积扣除受压边缘面积(b b f -')' f h 后的截面面积计算。当钢筋沿构件截面周边布置时,“一侧的受压钢筋”或“一侧的受拉钢筋”系指沿受力方向两个对边中的一边布置的纵向钢筋; 2.当温度、收缩等因素对结构有较大影响时,构件的最小配筋率应按上述规定适当增加; 3.受压构件全部纵向钢筋的最小配筋率,当采用HRB400级、RRB400级钢筋时,应按表中规定减少0.1;当混凝土强度为C60及以上时,应按表中规定增大0.1; 4.偏心受拉构件中的受压钢筋,应按受压构件一侧纵向钢筋考虑。 表1-76 受弯构件、偏心受拉构件、轴心受拉构件一侧 受拉纵向钢筋最小配筋百分率min ρ(%) 续表1-76

注:本表是1-75序号3的具体化。 2)对于卧置于地基上的混凝土板,板的受拉钢筋的最小配筋率可适当降低,但不应小于0.15%。 1.7.1.2 考虑地震作用组合的框架梁纵向受拉钢筋的最小配筋率 考虑地震作用组合的框架梁纵向受拉钢筋的最小配筋百分率min (%)如表1-77及表1-78所示。 表1-78 y f =300N/mm 2 (y f =360N/mm 2)框架梁纵向受拉钢筋最小配筋率 续表1-78

钢筋混凝土楼板配筋计算书

钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计 摘要:本文介绍了钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计,是土木工程学生设计学习的"居家良药". 关键词:单向板肋梁楼盖设计 1.设计资料 本设计为一工业车间楼盖,采用整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖,楼盖梁格布置如图T-01所示,柱的高度取9m,柱子截面为400mm×400mm。 (1)楼面构造层做法:20mm厚水泥砂浆面层,20mm厚混合砂浆顶棚抹灰。 (2)楼面活荷载:标准值为8kN/m2。 (3)恒载分项系数为1.2;活荷载分项系数为1.3(因为楼面活荷载标准值大于4kN/m2)。 (4)材料选用: 混凝土:采用C20(,)。 钢筋:梁中架立钢筋、箍筋、板中全部钢筋采用HPB235()。 其余采用HRB335()。 2.板的计算。 板按考虑塑性内力重分布方法计算。

板的厚度按构造要求取。次梁截面高度取 ,截面宽度,板的尺寸及支承情况如图T-02所示。 (1)荷载: 恒载标准值: 20mm水泥砂浆面层; 80mm钢筋混凝土板; 20mm混合砂浆顶棚抹灰;

; 恒载设计值; 活荷载设计值; 合计; 即每米板宽设计承载力。 (2)内力计算: 计算跨度: 边跨; 中间跨; 跨度差,说明可以按等跨连续板计算内力。取1m宽板带作为计算单元,其计算简图如图T-03所示。 各截面的弯矩计算见表Q-01。 ,(根据钢筋净距和混凝土保护层最小厚度的规定,并考虑到梁、板常用的钢筋直径(梁设为20mm,板设为10mm),室内正常环境(即一类环境)的截面有效高度h。

和梁板的高度h有以下关系: 对于梁: h。=h-35mm (一排钢筋) 或 h。=h-60mm (两排钢筋);对于板 h。=h-20mm 、h。=h-(最小保护层厚度+d/2) ,其中最小保护层厚度依据环境类别和混凝土强度等级定, d 为纵向受力钢筋的直径。一般的,对于梁可取20,板可取10),各截面的配筋计算见表Q-02。 中间板带②~⑤轴线间,其各区格板的四周与梁整体连接,故各跨跨中和中间支座考虑板的内拱作用,其弯矩降低20%。 3.次梁的计算。 次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。 取主梁的梁高,梁宽。 荷载:

行车道板计算及配筋指导书

10 行车道板计算 考虑到主梁翼缘板配筋是连续的,故行车道板可按悬臂板(边梁)和两端固结的连续板(中梁)两种情况来计算。 10.1 悬臂板荷载效应计算 由于横隔梁宽跨比大于2,故悬臂板可按单向板计算[6],悬臂长度为1.15m ,计算时取悬臂板宽度为1.0 m 。 10.1.1 永久作用 (1)主梁架设完毕时 桥面板可看成80cm 长的单向悬臂板,计算图式见图10-1 b 。 计算悬臂根部一期永久作用效应为: 弯矩: 22g1111 M =0.121250.70.081250.7232 -????-????? 0.898=-(kN· m) 剪力: 11 0.121250.70.081250.45 3.52 g V =???+????=(kN· m) (2)成桥后 桥面现浇部分完成后,施工二期永久作用,此桥面板可看成跨径为0.9m 的悬臂单向板,计算图式如图10-1c 、d 所示。图中:g 1=0.12×1×25=3.0(kN/m ),为现浇部分自重;P =1.5kN ,为防撞栏重力。计算二期永久作用效应如下: 弯矩: 2 3.00.20(0.90.2/2) 1.5g M =-??--?(0.9-0.10)=-1.643(kN·m) 剪力: V g2=3.0×0.20+1.5=2.1(kN) (3)总永久作用效应 综上所述,悬臂根部永久作用效应为: 弯矩:M g =-0.898-1.643=-2.541(kN·m) 剪力:V g =3.5+2.1=5.6(kN)

a) c)g 1 b) d) '1 q r=3.5kN/m 图10-1 悬臂版计算图式(尺寸单位:mm ) 10.1.2 可变作用 在边梁悬臂版处,只作用有人群,计算图式为10-1d 弯矩: M r =21 3.50.652 -??=-0.74(kN·m) 剪力: V r =3.5×0.65=2.275(kN) 10.1.3 承载能力极限状态作用基本组合 按《桥规》4.1.6条: M d =1.2M g +1.4×0.8×Mr =-(1.2×2.541+1.4×0.8×0.74)=-3.878(kN·m) V d =1.2Vg+1.4×0.8×Vr =1.2×5.6+1.4×0.8×2.275=9.268(kN) 10.2 连续板荷载效应计算 对于梁肋间的行车道板,在桥面现浇部分完成后,行车道板实质上是一个支承在一系列弹性支承上的多跨连续板,实际受力很复杂。目前,通常采用较简便的近似方法进行计算。对于弯矩,先计算出一个跨度相同的简支板在永久作用和活载作用下的跨中弯矩M 0,再乘以偏安全的经验系数加以修正,以求得支点处和跨中截面的设计弯矩。弯矩修正系数可视板厚t 与梁肋高度h 的比值来选用。本设计 1211 15813.1674 t h ==<,即主梁抗扭能力较

预应力空心板配筋计算

第6章预应力空心板配筋计算 基本数据 门机轨道之间棉板采用先张法预应力钢筋混凝土空心板。净跨度6100mm。 (1)、构件尺寸 板长6500mm,板宽2400mm,圆形开孔直径300mm,共5个孔。 图6—1 板断面 简支板计算跨度 ①弯矩计算 取L=L +h=6100+500=6600(mm) L<(L +e)=6100+200=6300(mm) 故取L=6300mm ②剪力计算 取L=L =6100(mm) (2)、材料 混凝土强度等级C40,混凝土重度γ=24KN/m3 ,钢筋混凝土重度γ=25KN/m3;混凝土 抗压强度设计值f c =,标准值f kc =27MPa;混凝土抗拉强度设计值f t = MPa,标准值f kc =。 预应力钢筋采用冷拉Ⅲ级钢筋,强度设计值f py =420 MPa,标准值f pyk =500 MPa。箍筋、 吊环采用Ⅰ级钢筋,强度设计值f y =210 MPa。 (3)、施工条件 先张法,放松预应力钢筋时的混凝土强度按规范⑸第6.1.3条取C40的倍,为30MPa。 (4)、作用 ①永久作用G标准值(忽略齿缝时的每米宽度板重) 1 q=????2q面层)=××25÷= ②可变作用标准值 a、堆货荷载: 3 q=30KN/m2 b、15t汽车荷载 汽车资料由《港口工程荷载规范》⑷查得(图9-2): 汽车总重力150KN; 后轴重力标准值100KN,前轴重力标准值50KN;

轴距4.0m ,轮距1.8 m ; 车辆外型尺寸7m ?2.5m ; 按规范⑷,相邻两辆车(<30t)横向间距不应小于0.1m ,纵向前后两辆车的轴距不应小于4.0m 。 前轴后轴 A B C D V 700400 180250 a 0 b 0a 1 b 1 a 1 h s b 0 b 1 h s a 0 图6-2 图6-3 荷载传递宽度计算(图6-3): 单轮,平行板跨方向 a 0=200mm ,h S =100mm a 1=a 0+2h S =200+2?100=400mm 单轮,垂直板跨方向 b 0=500mm ,h S =100mm b 1=b 0+2h S =500+2?100=700mm 由上知,各轮之间荷载传递没有重叠部分。 剪力计算:(按两辆车垂直板跨方向并行时算,布置见图6-4) a 0P A P B P B P A a a 0a a 1 a 1 a 1 a 1 图6-4 平行板跨方向,a s =a 0=400mm 垂直板跨方向,(荷载于支座附近x=200/2=100mm) B 1=700mm ,h 0=100+500=600mm b sc = b 1++=700+?+?=1810mm 当轮B 在支座附近时荷载强度标准值: q B =(100000/2)/(400?1810)= MPa 对应的其它轮子的荷载强度标准值 : qA = q B ?= q A ? = MPa (5)、承载能力极限状态作用效应持久组合

各种最小配筋率

各种最小配筋率 钢筋混凝土受压构件全部纵向钢筋的最小配筋率为0.6% 钢筋混凝土受弯构件、偏心受拉、轴心受拉构件一侧的受拉钢筋最小配筋率为0.2和45ft/fy中的较大值 框架梁纵向受拉钢筋的最小配筋百分率(%) 抗震等级梁中位置 支座跨中 一级0.4和80ft/fy中的较大值0.3和65ft/fy中的较大值 二级0.3和65ft/fy中的较大值0.25和55ft/fy中的较大值 三、四级0.25和55ft/fy中的较大值0.2和45ft/fy中的较大值 柱全部纵向受力钢筋最小配筋百分率(%) 柱类型抗震等级 一级二级三级四级 框架中柱、边柱 1.0 0.8 0.7 0.6 框架角柱、框支柱1.2 1,0 0,9 0,8 注:柱全部纵向受力钢筋最小配筋百分率,当采用HRB400级钢筋时,应按上面数值减小0.1;当混凝土强度等级为C60及以上时,应按上面数值增加0.1。 规范上不是有么? 框架梁的最小配筋率取大值 一级支座0.4 ,80ft/fy 跨中0.3 ,65ft/fy 二级支座0.3 ,65ft/fy 跨中0.25,55ft/fy 三、四级支座0.25,55ft/fy 跨中0.2 ,45ft/fy 带边框的剪力墙连梁最小配筋率同相应抗震等级的框架梁。 基础哪,尤其是独立基础是多少啊 怎么算最小配筋率?谢谢! 现行规范上没有最小配筋率的明确规定,照《建筑地基基础设计规范》执行,扩展基础底版受力钢筋最小直径不宜小于10mm,间距100~200。 最大配筋率 当受弯构件的配筋率达到相应于混凝土即将破坏时的配筋率,称为最大配筋率,以ρmax (ρ=As/b h0)表示。

楼板配筋(卫生间简支)

.楼板配筋计算 1 卫生间简支板 : (1). 荷载取值: 卫生间楼面恒载:6.0 2/m kN ;活载:2.0 2/m kN (2). 按T 选用的压型钢板为对称波,bf’=1000 mm ,b=1000/2=500 mm. (3). 计算简图: 按单跨简支板计算。 (4). 荷载设计值: q =1.4×2.0=2.80 m kN / , p=1.2×6=7.20 m kN /; (5). 弯矩计算: M 1=(7.20+2.80)×3.602 /8 =16.20 m m kN /? (6). 配筋计算: 混凝土:C 20 ; fc=9.62/mm N ; 钢筋:HRB 335 级;fy=300 2/mm N ;Es =2.0×105 2/mm N ; 混凝土的极限压应变cu ε= 0.0033 ;1β=0.8 (混凝土强度小于C50) cu s y b E f εβξ+ = 11=0.550 配筋: 判断中和轴位置:

h0=140-20=120 mm ;1α=1.0 (混凝土强度小于C50) )2(01f f f c h h h b f '-''α=1.0×9.6×1000×64(120-64/2)×10-6 =54.07 m kN ?>M 1= 16.20 m kN ? 故中和轴在上翼缘内。 b f M h h x c 12002 α--==120-[1202-2×16.20×106/(1.0×9.6×1000)]1/2 =15.000 mm ==0 h x ξ15.000/120=0.125 < b ξ= 0.55 ,满足要求 ==y c s f bx f A 1α 1.0× 9.60×1000×15.000 /300= 480.0 2m m 实配钢筋Φ 14 @ 172 (每波底两根Φ14),Ass =894.99 2m m >As ,满足要求 。 允许最大配筋率:y c b f f 1max αξρ= = 0.55×1.0×9.6/300=1.76%, ρ=Ass/(bf’*h0) =894.99/(1000×120) =0.75%

新规配筋率汇总

配筋率汇总 非抗震梁、板纵筋(%):《混规》8.5.1 最小配筋率:0.2和45f t/f y中的较大值,如梁C30HRB335为0.215;板C30HPB300为0.238。(《混凝土》8.5.1) 注:1,受压构件全部纵向钢筋ρmin,采用C60以上时,增大0.1 2,板类受弯构件(不包括悬臂板)的受拉钢筋,采用400MPa、

500MPa钢筋时,ρmin采用0.15和45f t/f y较大值; 3,卧置于地基上的基础底板为0.15 最大配筋率:根据界限受压区高度算得,如C30HRB335为2.62; ρmax=ξb*α1*f c/f y=0.550*1.0*14.3/300=0.0262=2.62% 抗震梁、板纵筋(%): 最小配筋率:(《混凝土》11.3.6)11.3.6 框架梁的钢筋配置应符合下列规定:1、纵向受拉钢筋的配筋率不应小于表11.3.6-1规定的数值: 注:1,表中C30,小括号内数值:HRB335,中扩号: HRB400,大扩号: HRB500 2,框架梁端截面底部和顶部纵筋截面积比值,一级不应小于0.5,二三 级不应小于0.3(下部纵筋不宜过少);A S底/A S顶≥0.5(0.3) 最大配筋率:2.5%,《混凝土》11.3.7《抗规》6.3.4-1

梁内受扭纵筋(%): 最小配筋率:85f t/f y,C30HRB335为0.404。(《混凝土》9.2.5)

梁内箍筋(%): 最小配箍率:非抗震24f t/f y,受扭时28f t/f y,C30HPB300分别为0.127和 0.148。(《混凝土》9.2.9,9.2.10) 抗震,一级30f t/f y,二级28f t/f y,三四级26f t/f y(《混凝土》11.3.9)

单向楼板配筋计算

LB-1矩形板计算 项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、构件编号: LB-1 二、示意图 三、依据规范 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002 四、计算信息 1.几何参数 计算跨度: Lx = 5440 mm; Ly = 1250 mm 板厚: h = 100 mm 2.材料信息 混凝土等级: C20 fc=9.6N/mm2 ft=1.10N/mm2 ftk=1.54N/mm2 Ec=2.55×104N/mm2 钢筋种类: HRB335 fy = 300 N/mm2Es = 2.0×105 N/mm2 最小配筋率: ρ= 0.200% 纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm 保护层厚度: c = 10mm 3.荷载信息(均布荷载) 永久荷载分项系数: γG = 1.200 可变荷载分项系数: γQ = 1.400 准永久值系数: ψq = 1.000 永久荷载标准值: qgk = 2.500kN/m2 可变荷载标准值: qqk = 2.000kN/m2 4.计算方法:弹性板 5.边界条件(上端/下端/左端/右端):简支/简支/简支/简支 6.设计参数

结构重要性系数: γo = 1.00 泊松比:μ = 0.200 五、计算参数: 1.计算板的跨度: Lo = 1250 mm 2.计算板的有效高度: ho = h-as=100-20=80 mm 六、配筋计算(lx/ly=5440/1250=4.352>2.000,所以选择多边支撑单向板计算): 1.Y向底板配筋 1) 确定底板Y向弯距 My = (γG*qgk+γQ*qqk)*Lo2/8 = (1.200*2.500+1.400*2.000)*1.252/8 = 1.133 kN*m 2) 确定计算系数 αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho) = 1.00*1.133×106/(1.00*9.6*1000*80*80) = 0.018 3) 计算相对受压区高度 ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.018) = 0.019 4) 计算受拉钢筋面积 As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*9.6*1000*80*0.019/300 = 48mm2 5) 验算最小配筋率 ρ = As/(b*h) = 48/(1000*100) = 0.048% ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求 所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*100 = 200 mm2 6) 计算横跨分布钢筋面积 不宜小于纵跨板底钢筋面积的15%,所以面积为: As1 = As*0.015 = 200.00*0.15 = 30 mm2 不宜小于该方向截面面积的0.15%,所以面积为: As1 = h*b*0.0015 = 100*1000*0.0015 = 150 mm2 取二者中较大值,所以分布钢筋面积As = 150 mm2 Y向地板采取方案d8@200, 实配面积251 mm2 2.上边支座配筋 1) 构造上边钢筋面积 构造钢筋面积As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*100 = 200 mm2 3.下边支座配筋 1) 构造下边钢筋面积 钢筋面积As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*100 = 200 4.左边支座配筋 1) 构造左边钢筋面积 钢筋面积As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*100 = 200 5.右边支座配筋 1) 构造右边钢筋面积 钢筋面积As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*100 = 200

梁板钢筋的下料长度计算及例题

梁板钢筋的下料长度=梁板的轴线尺寸-保护层(一般25)+上弯勾尺寸180度弯勾=6.25d 90度弯勾=3.5d 45度弯勾=4.9d 再咸去度量差:30度时取0.3d\45度0.5d\60度1d\90度2d \135度3d 如果是一般的施工图纸按上面的方法就可以算出来如板的分布筋\负盘\梁的纵向受力筋\架力筋.如果是平法施工图那就要参考03G101-1B了 箍筋的长度:外包长度+弯勾长度-6d 弯勾长度6加100\8加120\10加140 箍筋个数=梁构件长度-(25保护层)*2/箍筋间距+1 矩形箍筋下料长度计算公式 箍筋下料长度=箍筋周长+箍筋调整值(表1) 式中箍筋周长=2(外包宽度+外包长度); 外包宽度=b-2c+2d; 外包长度=h-2c+2d; b×h=构件横截面宽×高; c——纵向钢筋的保护层厚度; d——箍筋直径。 箍筋调整值见表1。 2.计算实例

某抗震框架梁跨中截面尺寸b×h=250mm×500mm,梁内配筋箍筋φ 6@150,纵向钢筋的保护层厚度c=25mm,求一根箍筋的下料长度。解:外包宽度= b-2c+2d =250-2×25+2×6=212(mm) 外包长度=h-2c+2d =500-22×25+2×6=462(mm) 箍筋下料长度=箍筋周长+箍筋调整值 =2(外包宽度+外包长度)+110(调整值) =2(212+462)+110=1458(mm) ≈1460(mm)(抗震箍) 错误计算方法1: 箍筋下料长度=2(250-2×25)+2(500-2×25)+50(调整值) =1350(mm)(非抗震箍)错误计算方法2:箍筋下料长度=2(250-2×25)+2(500-2×25)=1300(mm) 梁柱箍筋的下料,在施工现场,如果给钢筋工一个总长=2b+2h-8c+26.5d 的公式,钢筋工不是太欢迎;如果将梁的已知保护层直接代入公式,使表达方式简单一些,钢筋工就容易记住。 譬如,当次梁的4面保护层均为25mm时, 箍筋直径为圆8,我们有:箍筋总长=2b+2h+12mm; 箍筋直径为圆10,我们有:箍筋总长=2b+2h+65mm; 箍筋直径为圆12,我们有:箍筋总长=2b+2h+118mm; 箍筋直径为圆14,我们有:箍筋总长=2b+2h+171mm。

第八章现浇板配筋计算

第八章 现浇板配筋计算 8.1 荷载计算 屋面: P=1.20×4.55+1.4×0.55=6.23KN/㎡ P=1.35×4.55+0.7×1.4×0.55=6.68KN/㎡ 楼面: 普通房间: P=1.20×3.5+1.4×2.0=7.00KN/㎡ P=1.35×3.5+0.7×1.4×2.0=6.69KN/㎡ 走廊,卫生间: P=1.20×3.5+1.4×2.5=7.70KN/㎡ P=1.35×3.5+0.7×1.4×2.5=7.18KN/㎡ 本设计选取标准层楼板来进行计算 故:房间 P=7.00KN/㎡ 走廊,卫生间 P=7.70KN/㎡ 8.2 配筋计算 8.2.1 A 板(四边固定板) 3.6 6.3x y l l m m ?=? 00201002080301003070x y h h mm h h mm =-=-==-=-=跨中截面有效高度: ''002010020806.3 1.753.6 x y y x h h h mm l n l ==-=-== = =支座截面: 21 0.448sy sx A A n α= = = '''''' 2.0sy sy sx sx sx sx sy sy A A A A A A A A β===== ( 1.5 2.5β=~,通常取 2.0β=) 00.9γ=采用分离式配筋,取内力臂系数 00 6.32100.98095256()x sx y y x sx sx M A l f h A A N mm γ==????=? (8-1)

000.327 3.62100.97015574.4()y sx x y y sx sx M A l f h A A N mm αγ==?????=? (8-2) '''' 002 6.32100.980190512()x x sx y y x sx sx M M A l f h A A N mm βγ===????=? (8-3) '''' 000.3272 3.62100.98035598.5()y y sx x y y sx sx M M A l f h A A N mm αβγ===?????=? (8-4) 由内弯矩平衡得: ()2 ' '''''22312 x x y x x y y y x pl M M M M M M l l +++++=- (8-5) ()() 2 6 27.00 3.629525615574.419051235598.5103 6.3 3.612 171.6(8@150) sx sx A A mm -?∴?+++??=??-=Φ实配 2'''2'''20.327171.656.1(8@150) 22171.6343.2(8@100)2256.1112.2(8@150) sy sx sx sx sx sy sy sy A A mm m A A A mm A A A mm α==?=Φ===?=Φ===?=Φ实配实配实配 8.2.2 D 板(四边固定板) 2.7 6.3x y l l m m ?=? 00201002080301003070x y h h mm h h mm =-=-==-=-=跨中截面有效高度: ''002010020806.3 2.332.7 x y y x h h h mm l n l ==-=-== = =支座截面: 21 0.184sy sx A A n α= = = '''''' 2.0sy sy sx sx sx sx sy sy A A A A A A A A β===== ( 1.5 2.5β=~,通常取 2.0β=)

钢筋下料表格(带图)附手算钢筋公式汇总表

10847.085 钢筋钢筋钢筋单位构件单件合计钢筋各部位尺寸Total 弯曲下料重量 构件名称钢筋代码编号型号直径重量数量钢筋根数a b c d e Length 扣除长度(kg) (mm)(kg/m)根数(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)(mm) 基础 J-I 网片Φ1414 1.20821836A 17301730173075.260KZ1KZ1Φ2525 3.85321224K 100430010045001254375404.603GZ1GZ1Φ1414 1.2084416B 1501700185035181535.092 GZ2Φ12120.88813452B 1501700185030182084.023 一层GZ1Φ1414 1.2084416B 2003900410035406578.595 GZ2Φ12120.88813452B 20039004100304070187.897 构造柱箍筋Φ660.2221730510J 1901909407586597.915柱箍筋Φ880.39523264J 3503501640100154038.890LL-1LL-1Φ2020 2.466166B 25087509000508950132.432 LL-1Φ2020 2.466166B 2503800405050400059.188 LL-1Φ10100.617122A 11350113501135013.995 拉筋Φ880.39512222K 502105031040270 2.344 箍筋Φ880.3951110110J 4002001440100134058.162 圈梁A1-2Φ12120.888144B 2003700390030387013.743 A7-8Φ12120.888144B 2004600480030477016.939 B Φ12120.888144 C 2004400200480060474016.833 C Φ12120.888144C 2003500200390060384013.637 D E Φ12120.888248B 2008800900030897063.710 Φ12120.888248B 2002300200270030267018.964 Φ12120.888248A 90009000900063.923 1 , 8Φ12120.888248B 2008800900030897063.710 Φ12120.888248B 20090011003010707.600 2, 7Φ12120.888248C 2006150200655060649046.095 3 4 5 6Φ12120.8884416C 2003150200355060349049.576 箍筋Φ660.222111J 190190940758650.192 屋面L1LI Φ2222 2.984133B 2508750900055894580.077 L1Φ2222 2.984133B 2503800405055399535.764 L1Φ2525 3.853144B 2508750900062.58937.5137.758 L1Φ2525 3.853144B 2503800405062.53987.561.461 L1构造筋Φ10100.617144A 11400114001140028.114 L1拉筋Φ880.39512020K 702107035040310 2.446 L2Φ2222 2.9842612C 250615025066501106540234.188 L2Φ2525 3.853248C 250615025066501256525201.145 L2构造筋Φ10100.617144A 61006100610015.044 L2拉筋Φ880.39518080K 7021070350403109.786 L1 L2箍筋Φ10100.6171230230J 55020018001251675237.521 E 轴 1 8面筋Φ12120.888122B 2008800900030897015.927 面筋Φ12120.888122A 90009000900015.981型式a b a c b b c a b c d a a b d a b a a A B C E G H a F a b c a I K c L c a b b c e d b J D c e

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