扶壁式挡土墙验算
扶壁式挡土墙验算[执行标准：公路]
计算项目：扶壁式挡土墙1
计算时间：2019-05-05 15:59:06 星期日
------------------------------------------------------------------------ 原始条件:
墙身尺寸:
墙身总高: 4.000(m)
墙宽: 0.400(m)
墙趾悬挑长DL: 1.500(m)
墙踵悬挑长DL1: 2.500(m)
底板高DH: 0.500(m)
墙趾端部高DH0: 0.400(m)
扶肋间距: 5.000(m)
扶肋厚: 0.400(m)
扶壁两端墙面板悬挑长度: 1.886(m)
设防滑凸榫:
防滑凸榫尺寸BT1: 0.000(m)
防滑凸榫尺寸BT: 0.000(m)
防滑凸榫尺寸HT: 0.000(m)
防滑凸榫被动土压力修正系数: 1.000
防滑凸榫容许弯曲拉应力: 0.500(MPa)
防滑凸榫容许剪应力: 0.990(MPa)
钢筋合力点到外皮距离: 50(mm)
墙趾埋深: 1.500(m)
物理参数:
混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3)
混凝土强度等级: C30
纵筋级别: HRB400
抗剪腹筋级别: HRB335
裂缝计算钢筋直径: 20(mm)
挡土墙类型: 一般挡土墙
墙后填土内摩擦角: 35.000(度)
墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)
墙后填土容重: 19.000(kN/m3)
墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)
地基土容重: 18.000(kN/m3)
修正后地基承载力特征值: 500.000(kPa) 地基承载力特征值提高系数:
墙趾值提高系数: 1.200
墙踵值提高系数: 1.300
平均值提高系数: 1.000
墙底摩擦系数: 0.500
地基土类型: 土质地基
地基土内摩擦角: 30.000(度)
土压力计算方法: 库仑
坡线土柱:
坡面线段数: 1
折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数
1 10.000 0.000 0
地面横坡角度: 20.000(度)
填土对横坡面的摩擦角: 35.000(度)
墙顶标高: 0.000(m)
挡墙分段长度: 10.000(m)
钢筋混凝土配筋计算依据：《公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)
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第 1 种情况: 组合1
=============================================
组合系数: 1.000
1. 挡土墙结构重力分项系数= 1.000 √
2. 填土重力分项系数= 1.000 √
3. 填土侧压力分项系数= 1.000 √
4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数= 1.000 √
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[土压力计算] 计算高度为4.000(m)处的库仑主动土压力
无荷载时的破裂角= 30.254(度)
按假想墙背计算得到:
第1破裂角：27.734(度)
Ea=104.210(kN) Ex=40.709(kN) Ey=95.930(kN) 作用点高度Zy=1.333(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.493(度) 第1破裂角=27.496(度)
Ea=89.183(kN) Ex=41.190(kN) Ey=79.101(kN) 作用点高度Zy=1.333(m) 墙身截面积= 3.525(m2) 重量= 88.125 (kN)
整个墙踵上的土重(不包括超载) = 88.385(kN) 重心坐标(1.169,-2.150)(相对于墙面坡上角点)
墙趾板上的土重= 28.350(kN) 相对于趾点力臂=0.738(m)
(一) 滑动稳定性验算
基底摩擦系数= 0.500
采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下:
基础底面宽度 B = 4.400 (m)
墙身重力的力臂Zw = 2.038 (m)
Ey的力臂Zx = 3.706 (m)
Ex的力臂Zy = 1.333 (m)
作用于基础底的总竖向力= 283.961(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=674.585(kN-m)
基础底面合力作用点距离墙趾点的距离Zn = 2.376(m)
基础底压应力: 墙趾=49.081 凸榫前沿=49.081 墙踵=79.993(kPa)
凸榫前沿被动土压应力=147.242(kPa)
滑移力= 41.190(kN) 抗滑力= 141.980(kN)
滑移验算满足: Kc = 3.447 > 1.300
滑动稳定方程验算：
滑动稳定方程满足: 方程值= 114.988(kN) > 0.0
(二) 倾覆稳定性验算
相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw = 2.038 (m)
相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1 = 2.669 (m)
相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2 = 0.738 (m)
相对于墙趾点，Ey的力臂Zx = 3.706 (m)
相对于墙趾点，Ex的力臂Zy = 1.333 (m)
验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性
倾覆力矩= 54.921(kN-m) 抗倾覆力矩= 729.506(kN-m)
倾覆验算满足: K0 = 13.283 > 1.500
倾覆稳定方程验算：
倾覆稳定方程满足: 方程值= 587.316(kN-m) > 0.0
(三) 地基应力及偏心距验算
基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力
作用于基础底的总竖向力= 283.961(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=674.585(kN-m)
基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距e = -0.176(m)
基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn = 2.376(m)
基底压应力: 趾部=49.081 踵部=79.993(kPa)
最大应力与最小应力之比= 79.993 / 49.081 = 1.630
作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.176 <= 0.167*4.400 = 0.733(m)
墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=49.081 <= 600.000(kPa)
墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=79.993 <= 650.000(kPa)
地基平均承载力验算满足: 压应力=64.537 <= 500.000(kPa)
(四) 墙趾板强度计算
标准值:
作用于基础底的总竖向力= 283.961(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=674.585(kN-m)
基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距e = -0.176(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 2.376(m)
基础底压应力: 趾点=49.081 踵点=79.993(kPa)
设计值:
=674.585(kN-m)
基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距e = -0.176(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 2.376(m)
基础底压应力: 趾点=49.081 踵点=79.993(kPa)
[趾板根部]
截面高度: H' = 0.500(m)
截面弯矩: M = 25.380(kN-m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 900.000(mm2)
截面剪力: Q = 36.300(kN)
剪力设计值= 36.300(kN) < 312.750(kN)，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。
截面弯矩: M(标准值) = 25.380(kN-m)
最大裂缝宽度：δfmax = 0.091(mm)。
(五) 墙踵板强度计算
标准值:
作用于基础底的总竖向力= 283.961(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=674.585(kN-m)
基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距e = -0.176(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 2.376(m)
基础底压应力: 趾点=49.081 踵点=79.993(kPa)
设计值:
=674.585(kN-m)
基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距e = -0.176(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 2.376(m)
基础底压应力: 趾点=49.081 踵点=79.993(kPa)
截面高度: H' = 0.500(m)
踵板边缘的法向应力= 40.888(kPa)
踵板边缘的法向应力标准值= 40.888(kPa)
支座弯矩: M = 72.100(kN-m/m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 900.000(mm2)
支座弯矩: M(标准值) = 72.100(kN-m/m)
最大裂缝宽度：δfmax = 0.260(mm)。
踵板与肋结合处剪力: Q = 94.043(kN/m)
剪力设计值= 94.043(kN) < 312.750(kN)，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。
跨中弯矩: M = 43.260(kN-m/m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 900.000(mm2)
跨中弯矩: M(标准值) = 43.260(kN-m/m)
最大裂缝宽度：δfmax = 0.156(mm)。
(六) 墙面板强度计算
截面高度: H' = 0.400(m)
替代土压力图形中，面板的设计法向应力= 9.010(kPa)
替代土压力图形中，面板的设计法向应力(标准值) = 9.010(kPa)
[水平向强度验算]
净跨长为4.600(m)
支座弯矩: M = 15.888(kN-m/m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 700.000(mm2)
支座弯矩: M(标准值) = 15.888(kN-m/m)
最大裂缝宽度：δfmax = 0.095(mm)。
支座处剪力: Q = 20.724(kN/m)
剪力设计值= 20.724(kN) < 243.250(kN)，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。
跨中弯矩: M = 9.533(kN-m/m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 700.000(mm2)
跨中弯矩: M(标准值) = 9.533(kN-m/m)
最大裂缝宽度：δfmax = 0.057(mm)。
[竖向强度验算]
最大正弯矩: M = 2.176(kN-m/m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 700.000(mm2)
最大正弯矩: M(标准值) = 2.176(kN-m/m)
最大裂缝宽度：δfmax = 0.013(mm)。
最大负弯矩: M = 8.704(kN-m/m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 700.000(mm2)
最大负弯矩: M(标准值) = 8.704(kN-m/m)
最大裂缝宽度：δfmax = 0.052(mm)。
(七) 肋板截面强度验算
[距离墙顶0.875(m)处]
截面宽度 B = 0.400(m)
截面高度H = 1.025(m)
翼缘宽度BT = 1.550(m)
翼缘高度HT = 0.400(m)
截面剪力Q = 9.855(kN)
截面弯矩M = 2.874(kN-m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 780.000(mm2)
转换为斜钢筋: As/cosα= 959(mm2)
剪力设计值= 9.855(kN) < 271.050(kN)，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av = 0.480(mm2/mm)。
截面弯矩M(标准值) = 2.874(kN-m)
最大裂缝宽度：δfmax = 0.005(mm)。
[距离墙顶1.750(m)处]
截面宽度 B = 0.400(m)
截面高度H = 1.650(m)
翼缘宽度BT = 2.700(m)
翼缘高度HT = 0.400(m)
截面剪力Q = 39.421(kN)
截面弯矩M = 22.995(kN-m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 1280.000(mm2)
转换为斜钢筋: As/cosα= 1573(mm2)
剪力设计值= 39.421(kN) < 444.800(kN)，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av = 0.480(mm2/mm)。
截面弯矩M(标准值) = 22.995(kN-m)
最大裂缝宽度：δfmax = 0.014(mm)。
[距离墙顶2.625(m)处]
截面宽度 B = 0.400(m)
截面高度H = 2.275(m)
翼缘宽度BT = 3.850(m)
翼缘高度HT = 0.400(m)
截面剪力Q = 88.696(kN)
截面弯矩M = 77.609(kN-m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 1780.000(mm2)
转换为斜钢筋: As/cosα= 2187(mm2)
剪力设计值= 88.696(kN) < 618.550(kN)，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av = 0.480(mm2/mm)。
截面弯矩M(标准值) = 77.609(kN-m)
最大裂缝宽度：δfmax = 0.025(mm)。
[距离墙顶3.500(m)处]
截面宽度 B = 0.400(m)
截面高度H = 2.900(m)
翼缘宽度BT = 5.000(m)
翼缘高度HT = 0.400(m)
截面剪力Q = 157.682(kN)
截面弯矩M = 183.963(kN-m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 2280.000(mm2)
转换为斜钢筋: As/cosα= 2802(mm2)
剪力设计值= 157.682(kN) < 792.300(kN)，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av = 0.480(mm2/mm)。
截面弯矩M(标准值) = 183.963(kN-m)
最大裂缝宽度：δfmax = 0.036(mm)。
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第 2 种情况: 组合2
=============================================
组合系数: 1.000
1. 挡土墙结构重力分项系数= 1.000 √
2. 填土重力分项系数= 1.000 √
3. 填土侧压力分项系数= 1.000 √
4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数= 1.000 √
=============================================
[土压力计算] 计算高度为4.000(m)处的库仑主动土压力
无荷载时的破裂角= 30.254(度)
按假想墙背计算得到:
第1破裂角：27.734(度)
Ea=104.210(kN) Ex=40.709(kN) Ey=95.930(kN) 作用点高度Zy=1.333(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.493(度) 第1破裂角=27.496(度)
Ea=89.183(kN) Ex=41.190(kN) Ey=79.101(kN) 作用点高度Zy=1.333(m) 墙身截面积= 3.525(m2) 重量= 88.125 (kN)
整个墙踵上的土重(不包括超载) = 88.385(kN) 重心坐标(1.169,-2.150)(相对于墙面坡上角点)
墙趾板上的土重= 28.350(kN) 相对于趾点力臂=0.738(m)
(一) 滑动稳定性验算
基底摩擦系数= 0.500
采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下:
基础底面宽度 B = 4.400 (m)
墙身重力的力臂Zw = 2.038 (m)
Ey的力臂Zx = 3.706 (m)
Ex的力臂Zy = 1.333 (m)
作用于基础底的总竖向力= 283.961(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=674.585(kN-m)
基础底面合力作用点距离墙趾点的距离Zn = 2.376(m)
基础底压应力: 墙趾=49.081 凸榫前沿=49.081 墙踵=79.993(kPa)
凸榫前沿被动土压应力=147.242(kPa)
滑移力= 41.190(kN) 抗滑力= 141.980(kN)
滑移验算满足: Kc = 3.447 > 1.300
滑动稳定方程验算：
滑动稳定方程满足: 方程值= 114.988(kN) > 0.0
(二) 倾覆稳定性验算
相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw = 2.038 (m)
相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1 = 2.669 (m)
相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2 = 0.738 (m)
相对于墙趾点，Ey的力臂Zx = 3.706 (m)
相对于墙趾点，Ex的力臂Zy = 1.333 (m)
验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性
倾覆力矩= 54.921(kN-m) 抗倾覆力矩= 729.506(kN-m)
倾覆验算满足: K0 = 13.283 > 1.500
倾覆稳定方程验算：
倾覆稳定方程满足: 方程值= 587.316(kN-m) > 0.0
(三) 地基应力及偏心距验算
基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力
作用于基础底的总竖向力= 283.961(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=674.585(kN-m)
基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距e = -0.176(m)
基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn = 2.376(m)
基底压应力: 趾部=49.081 踵部=79.993(kPa)
最大应力与最小应力之比= 79.993 / 49.081 = 1.630
作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.176 <= 0.167*4.400 = 0.733(m)
墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=49.081 <= 600.000(kPa)
墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=79.993 <= 650.000(kPa)
地基平均承载力验算满足: 压应力=64.537 <= 500.000(kPa)
(四) 墙趾板强度计算
标准值:
作用于基础底的总竖向力= 283.961(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=674.585(kN-m)
基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距e = -0.176(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 2.376(m)
基础底压应力: 趾点=49.081 踵点=79.993(kPa)
设计值:
作用于基础底的总竖向力= 283.961(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=674.585(kN-m)
基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距e = -0.176(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 2.376(m)
基础底压应力: 趾点=49.081 踵点=79.993(kPa)
[趾板根部]
截面高度: H' = 0.500(m)
截面弯矩: M = 25.380(kN-m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 900.000(mm2)
截面剪力: Q = 36.300(kN)
剪力设计值= 36.300(kN) < 312.750(kN)，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。
截面弯矩: M(标准值) = 25.380(kN-m)
最大裂缝宽度：δfmax = 0.091(mm)。
(五) 墙踵板强度计算
标准值:
作用于基础底的总竖向力= 283.961(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=674.585(kN-m)
基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距e = -0.176(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 2.376(m)
基础底压应力: 趾点=49.081 踵点=79.993(kPa)
设计值:
作用于基础底的总竖向力= 283.961(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=674.585(kN-m)
基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距e = -0.176(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 2.376(m)
基础底压应力: 趾点=49.081 踵点=79.993(kPa)
截面高度: H' = 0.500(m)
踵板边缘的法向应力= 40.888(kPa)
踵板边缘的法向应力标准值= 40.888(kPa)
支座弯矩: M = 72.100(kN-m/m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 900.000(mm2)
支座弯矩: M(标准值) = 72.100(kN-m/m)
最大裂缝宽度：δfmax = 0.260(mm)。
踵板与肋结合处剪力: Q = 94.043(kN/m)
剪力设计值= 94.043(kN) < 312.750(kN)，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。
跨中弯矩: M = 43.260(kN-m/m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 900.000(mm2)
跨中弯矩: M(标准值) = 43.260(kN-m/m)
最大裂缝宽度：δfmax = 0.156(mm)。
(六) 墙面板强度计算
截面高度: H' = 0.400(m)
替代土压力图形中，面板的设计法向应力= 9.010(kPa)
替代土压力图形中，面板的设计法向应力(标准值) = 9.010(kPa)
[水平向强度验算]
净跨长为4.600(m)
支座弯矩: M = 15.888(kN-m/m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 700.000(mm2)
支座弯矩: M(标准值) = 15.888(kN-m/m)
最大裂缝宽度：δfmax = 0.095(mm)。
支座处剪力: Q = 20.724(kN/m)
剪力设计值= 20.724(kN) < 243.250(kN)，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。
跨中弯矩: M = 9.533(kN-m/m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 700.000(mm2)
跨中弯矩: M(标准值) = 9.533(kN-m/m)
最大裂缝宽度：δfmax = 0.057(mm)。
[竖向强度验算]
最大正弯矩: M = 2.176(kN-m/m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 700.000(mm2)
最大正弯矩: M(标准值) = 2.176(kN-m/m)
最大裂缝宽度：δfmax = 0.013(mm)。
最大负弯矩: M = 8.704(kN-m/m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 700.000(mm2)
最大负弯矩: M(标准值) = 8.704(kN-m/m)
最大裂缝宽度：δfmax = 0.052(mm)。
(七) 肋板截面强度验算
[距离墙顶0.875(m)处]
截面宽度 B = 0.400(m)
截面高度H = 1.025(m)
翼缘宽度BT = 1.550(m)
翼缘高度HT = 0.400(m)
截面剪力Q = 9.855(kN)
截面弯矩M = 2.874(kN-m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 780.000(mm2)
转换为斜钢筋: As/cosα= 959(mm2)
剪力设计值= 9.855(kN) < 271.050(kN)，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av = 0.480(mm2/mm)。
截面弯矩M(标准值) = 2.874(kN-m)
最大裂缝宽度：δfmax = 0.005(mm)。
[距离墙顶1.750(m)处]
截面宽度 B = 0.400(m)
截面高度H = 1.650(m)
翼缘宽度BT = 2.700(m)
翼缘高度HT = 0.400(m)
截面剪力Q = 39.421(kN)
截面弯矩M = 22.995(kN-m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 1280.000(mm2)
转换为斜钢筋: As/cosα= 1573(mm2)
剪力设计值= 39.421(kN) < 444.800(kN)，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av = 0.480(mm2/mm)。
截面弯矩M(标准值) = 22.995(kN-m)
最大裂缝宽度：δfmax = 0.014(mm)。
[距离墙顶2.625(m)处]
截面宽度 B = 0.400(m)
截面高度H = 2.275(m)
翼缘宽度BT = 3.850(m)
翼缘高度HT = 0.400(m)
截面剪力Q = 88.696(kN)
截面弯矩M = 77.609(kN-m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 1780.000(mm2)
转换为斜钢筋: As/cosα= 2187(mm2)
剪力设计值= 88.696(kN) < 618.550(kN)，可不进行斜截面抗剪承载力验算，
扶壁式挡土墙施工方案1
一：工程部分概况 乐山青衣江六号大桥主线，路线全长637.612米，道路红线宽度18米，其中左岸路肩扶壁式挡土墙与大桥0#U 型桥台相接，结构形式上墙面板均为矩形，挡土墙现场浇注，顶部与道路主线设计坡度一致成斜坡。沿道路主线方向，挡土墙分为五段，前四段为m 43.13，第五段为m 70.16，全长m 42.70。全部位于800 R 道路平曲线内，第一段，第二段挡土墙处于道路纵断面曲线内。 二：施工准备 （一）、施工组织 1）本分项工程由项目部下属的专业施工队伍负责具体施工。 2）临时用电：利用六号大桥施工用电，做好临时电线的支撑和保护。 3）临时用水：六号大桥架梁工作完成后桥上水管可以直接接入施工现场，供应施工用水。 （二）、施工测量准备 首先对导线、水准点进行复测。挡土墙开工前，测定中线，建立临时水准点。在基坑见底，浇注混凝土前及时校测挡墙中线及预埋构件的高程. 开工前，对平面、高程控制网点进行复测验线。利用全站仪对导线进行检测，将检测结果，及时上报监理工程师审批。 测量人员应严格按照道路、桥梁施工中线、高程点控制挡墙的平面位置和纵断面高程。 三：现浇扶壁式挡土墙施工方法 （一）基坑开挖及基底处理 基坑开挖、基底平整压实处理均由业主方施工后交予我方。压实平整后，在测量控制墙底设计标高下，基底作cm 20厚20C 混凝土垫层。应做好地面排水工作。考虑到施工当前季节，如遇大量降水应即时将积水抽出基坑，保持基坑干燥。 （二）挡土墙钢筋成型安装 1）钢筋采购 钢筋进场必须提供出厂质量保证书，对使用的钢筋，要严格规定取样试验
合格后方能使用。 2）钢筋加工 操作人员必须持证上岗，焊接头要经过试验合格后，才允许正式作业，在一批焊件中，进行随机抽样检查，并以此作为加强对焊接作业质量的监督考核。 钢筋配料卡必须经过技术主管审核后，才准开料，开料成型的钢筋，应按图纸编号顺序挂牌，堆放整齐，钢筋的堆放场地要采取防锈措施。专人负责钢筋垫块（保护层）的制作，要确保规格准确，数量充足，并达到足够的设计强度，垫块的安放要疏密均匀，可靠的起到保护作用。 挡土墙钢筋在钢筋加工点加工，均按照设计图纸m ~ 3挡土墙钢筋骨架构造 5 图加工后运至现场安装，应满足下列要求 1）钢筋表面洁净，不得有锈皮，油渍、油漆等污垢。 2）钢筋必须调直，调直后的钢筋表面不得有使钢筋截面减小的伤痕。 3）钢筋弯曲成型后，表面不得有裂纹、鳞落和断裂现象。 4）钢筋的品种、等级、规格、直径，各种尺寸经抽检均符合设计要求 5）绑扎成型时，焊前不得有水锈，油渍；焊缝处不得有裂纹、加渣，焊药皮应敲除干净。 6）绑扎或焊接成型的网片或骨架必须稳固，杯槽处的钢筋在浇筑混凝土时不得松动、变形。 挡土墙钢筋在现场拼装时，焊接、绑扎均要符合规范要求。钢筋绑扎完毕后，要经过监理工程师验收合格后，方可浇注混凝土，在混凝土浇注过程中，必须派钢筋工值班，以便处理在施工过程中发生的钢筋及预埋件位移等问题。另外根据设计图纸，挡土墙底板必须水平布置，每个沉降段挡土墙以较高端为准，较矮一端的横向钢筋可以按束筋布置，以使墙顶高程与路基适应。 （三）挡土墙混凝土现浇施工顺序 根据设计要求底板混凝土浇灌要一次完成，墙面板、扶壁在高度方向不宜间断，第二次浇灌时，必须保证新混凝土与己凝固混凝土牢固粘结。 该工程挡土墙分为五段，施工时先从第五段挡土墙开始浇筑。每段挡土墙浇筑分为三次浇筑。第一次浇筑整段底板，第一次浇筑时应预埋好挡土墙钢筋并进行必要的固定，防止弯曲变形。第二次浇筑时应对面板、肋板，与底板连接处打
扶壁式挡土墙专项施工方案
扶壁式挡土墙专项施工方案
四、工程概况 本工程K0+212.996---K0+938.169为地道工程，下穿地道为双向六车道，地面辅道为双向两车道，地道长度725.173米。为了路基的安全，在K0+355.950--K0+460.950、K0+610.950—K0+760.950段路堤两侧设C40钢筋混凝土扶壁式挡土墙，墙高5.0～9.2m；墙均厚度 0.6m,墙胸、背坡垂直，墙体采用现浇，每15一段；挡墙埋置深度不 小于1.0m。墙身设置泄水孔，并沿线路方向每隔15m设置宽0.02m的变形缝一道。设置外贴式橡胶止水带、中埋式钢边橡胶止水带二道止水。混凝土结构自防水。 五、施工组织机构 项目经理：胡波技术负责人：李强 安全负责人：李莲施工员：尹明辉 质量员：朱金根资料员：程丽丽 安全员：尹明远 附表一：劳动力计划表（单位：人） 工种按工程施工阶段投入劳动力情况（工期：2016.05.23-----2017.12.30）管理人员8 12 18 18 18 12 8 钢筋工8 15 15 15 15 6 焊工8 12 12 12 12 5 模板工12 20 20 20 20 8 架子工15 20 20 20 20 10 浇筑工人8 18 18 18 18 6 机械设备司 12 20 25 35 35 20 12 机
瓦工 6 10 10 10 10 20 7 电工 3 3 3 3 3 3 3 普通工45 80 120 120 120 100 80 合计125 210 261 271 271 190 110 序号设备名 称 型号 规格 数 量 国别 产地 制 造 年 份 额 定 功 率 （K W） 生 产 能 力 用于施 工部位 备 注 1 挖掘机W4-6 0C、 R210 LC-3 2 1 贵阳 201 201 1 360 良 好 基坑、 工作坑 开挖 2 压路机18/2 1吨 2 徐州 201 135 良 好 道路基 层 3 装载机 ZL- 4 2 厦门 200120 良土方
扶壁式挡土墙设计
洛阳某工程扶壁式挡土墙设计 摘要 扶壁式挡土墙是一种钢筋混凝土薄壁式挡土墙，其主要特点是构造简单、施工方便，墙身断面较小，自身质量轻，可以较好的发挥材料的强度性能，能适应承载力较低的地基。适用于缺乏石料及地震地区。一般在较高的填方路段采用来稳定路堤，以减少土石方工程量和占地面积。扶壁式挡土墙，断面尺寸较小，踵板上的土体重力可有效地抵抗倾覆和滑移，竖板和扶壁共同承受土压力产生的弯矩和剪力，相对悬臂式挡土墙受力更好，适用6～12m高的填方边坡，可有效地防止填方边坡的滑动。 本设计剖析了挡土墙的作用原理；分析了挡土墙的应用现状、研究现状及发展趋势；并完成了该扶壁式挡土墙的总体设计（主要尺寸的拟定）、荷载及土压力的计算，内力计算，滑移稳定计算，倾覆稳定计算，地基承载力计算，结构计算；完成了图纸绘制；设计了施工组织；并进一步根据地质条件和现场要求进行优化设计。以求达到安全适用的目的，寻求最佳经济效益。 关键词：扶壁式挡土墙、土压力、荷载计算、结构、施工
The Buttress Retaining Wall Design of a Project of Luoyang ABSTRACT Help retaining wall is a reinforced concrete thin-wall retaining wall, its main features is that its structure is simple and its construction is easy, the wall of the section is small, its own quality is light, it can better play to the strength properties of the material, and it can adapt to bearing the capacity of the lower foundation and apply to the lack of stone and earthquake areas. In order to reduce the amount and cover an area of earth and stone works，generally it usually uses a higher fill section to stabilize the embankment. Buttresses retaining wall has a smaller section size, heel panel soil weight force can effectively resist overturning and sliding, vertical panels and buttresses can stand the earth pressure moments and shear forces, the relative cantilever retaining wall by the force is good to use the 6 ~ 12m high fill slope, can effectively prevent the sliding of the fill slope. The design analysis the principle of retaining walls, understands the status quo of retaining wall and development trend. And it can also complete the overall design of the supporting retaining wall (the formulation of the main dimensions)，the supporting retaining wall loads and earth pressure，internal force calculation，slip stability calculation，overturning stability calculations，foundation bearing capacity calculation，structural calculations，completing the drawings（including elevations and drawing detail），completing of the construction design of the retaining wall of the buttress, and optimize the design according to the geological conditions and site requirements further. By using this design to achieve the safety applicable to the purpose of seeking the best value for money. KEY WORDS:buttresses, retaining walls, earth pressure, load calculation
挡墙模板施工方案
勉西物流基地改扩建工程路基挡墙专项技术方案 一、工程概况 勉西物流基地改扩建工程专用铁路线路，路基两侧挡土墙设计范围： A. 扶壁式挡墙共310.44米，设置部位：DK01+249.56～+530线路右侧设置为6米扶壁挡墙、DK3+555～+615段走行线左侧设置8米扶壁式挡墙。厚1m～1.2m,每隔3m设置一个扶壁，沿挡墙纵向约10m设伸缩缝一道，用沥青麻筋填塞。 B. 重力式挡土墙共851米，主要设置在DK1-+249.56～+760、DK3+615～DK3+655走行线左侧侧、DK1+530～+780、DK2+040～+100段走行线右侧。沿挡墙纵向约15m～20设伸缩缝一道。 二、支架、模板材料 支架采用D=50mm脚手架钢管，钢管之间用扣件连接。模板为18mm厚的竹胶板。6*8cm方木做骨架。用直径16的对拉螺杆，采用100×48×5mm 槽钢加工成卡扣，外撑采用螺旋顶撑和直径8mm钢丝绳定位支撑。 对拉螺杆应力计算： 挡墙厚度为1m和1.2m,砼对模板产生侧压力按2m高计算，砼自重2.4t/立方。砼对模板产生侧压力为1.2*0.24=0.288t。对拉螺杆采用直径16的圆钢。每根对拉螺杆可承受8*8*3.14*235=47225.6N。即可承重4.72t。对拉螺杆足够轻度抵抗砼侧压力，但为使方木不产生挠曲变形，对螺杆按步距为0.45m，水平间距为0.45m布设。 三、施工方案
基础完成后，在基础砼面上预埋直径20的钢筋，钢筋头外露6cm，间距按1m。平面位置据挡墙墙面外15cm。底层采用6-8cm方木作卧木，卧木与钢筋头之间用木楔卡牢固。卧木上方立6*8cm方木做立柱。卧木与方木立柱之间用铁钉打牢。方木间距按5cm-10cm。 A. 悬臂式墙身模板待底板砼浇筑完毕厚，混凝土达到一定强度，钢筋绑扎完毕经验收合格后，模板采用1.5cm厚的竹胶板进行拼装，模板外设置竖向6×8cm方木和水平直径50mm钢管双拼背杠。根据挡墙截面图配备直径16mm 的对拉螺杆和槽钢卡扣进行加固，对拉螺杆按左右上下70cm梅花形布置。模板与钢筋之间按设计要求配备垫块支撑。由于悬臂墙墙板外侧墙面有1:0.05的坡度，在加固时尤其要将墙板根部2m范围内的模板拉杆上用双螺帽进行加固，确保模板不跑模。模板加固完毕后，按设计要求对墙体截面尺寸、平整度及加固情况认真检查，确保模板支撑牢固，尺寸正确。 B.扶壁式挡墙按9米一段布设，分段形式如下图所示：A、B两种形式循环布设。基础模板待基础底板钢筋绑扎完毕后，经报监理验收合格后，进入外膜
扶壁式挡土墙
扶壁式挡土墙 什么是扶壁式挡土墙？ 扶壁式挡土墙指的是沿悬臂式挡土墙的立臂，每隔一定距离加一道扶壁，将立壁与踵板连接起来的挡土墙。一般为钢筋混凝土结构。 扶壁式挡土墙基本原理： 扶壁式挡土墙是一种钢筋混凝土薄壁式挡土墙，其主要特点是构造简单、施工方便，墙身断面较小，自身质量轻，可以较好的发挥材料的强度性能，能适应承载力较低的地基。适用于缺乏石料及地震地区。一般在较高的填方路段采用来稳定路堤，以减少土石方工程量和占地面积。扶壁式挡土墙，断面尺寸较小，踵板上的土体重力可有效地抵抗倾覆和滑移，竖板和扶壁共同承受土压力产生的弯矩和剪力，相对悬臂式挡土墙受力好。适用6～12m高的填方边坡，可有效地防止填方边坡的滑动。 扶壁式挡土墙是路肩挡土墙的一种，是将预制的挡墙板焊接在预埋于基础混凝土中的钢板上，然后在其内倒填土的一种挡墙形式与其它几种形式的挡墙比较，扶壁式挡土墙具有节省占地空间、缩短施工工期、美化城市环境、较易施工等优点，是城市公路工程立交桥引道中常用的一种挡墙形式。 扶壁式挡土墙设计注意事项： 第一： 圬工挡土墙的设计使用年限，强制性条文规定一定要写的，一般为30
年，当主体为中桥、重要小桥时，应随主体工程的设计适用年限50年。另外，其所用材料、构造措施同时要符合设计使用年限的要求。如：素混凝土满足一般环境时，不低于C15；配筋混凝土一般环境100年为C30、50年为C25、30年为C25；还有保护层厚度、表面裂缝计算宽度限值、φ6钢筋的使用条件限制、预应力混凝土最低不低于C40、预应力钢筋不得小于5mm等等。 第二： 抗震设防。H≥6m的高档墙，应按常州所在地的地震烈度7度进行抗震设防。 第三： 挡土墙高度大于1m，应设栏杆。栏杆高度及强度应符合规范要求。
扶壁式挡土墙施工方案(已审批)
TA1施工组织设计(方案)报审表 注：本表一式4份，施工单位2份，监理单位、建设单位各1份。
中铁大桥局京沈客专辽宁段TJ-11标 路基工程 扶壁式挡土墙施工方案 中铁大桥局股份有限公司京沈客专辽宁段TJ-11标项目经理部
中铁大桥局京沈客专辽宁段TJ-11标 路基工程 扶壁式挡土墙施工方案 编制： 审核： 审批： 中铁大桥局股份有限公司京沈客专辽宁段TJ-11标项目经理部 年月日
目录 1 编写依据 (1) 2工程概况 (1) 2.1工程概况 (1) 2.2主要工程数量 (3) 3 资源配置 (3) 3.1施工人员配置 (3) 3.2主要施工机械设备配置 (4) 3.3主要测量、检测仪器设备的配备 (5) 4 工期计划 (5) 5 扶壁式挡土墙施工方案 (5) 5.1施工准备 (7) 5.2基坑开挖 (7) 5.3地基处理 (7) 5.4底板施工 (8) 5.5墙面板和扶壁施工 (10) 5.6扶壁式挡土墙反滤层及台背填筑施工 (12) 6 支架搭设及拆除 (13) 6.1支架搭设 (13) 6.2支架拆除 (15) 7 质量保证措施 (16) 7.1组织措施 (16) 7.2管理措施 (16) 7.3技术措施 (16) 8．安全保证措施 (19) 8.1安全管理制度 (19) 8.2安全保证措施 (19) 9.环水保、文明施工措施 (21) 9.1管理目标 (21) 9.2环水保、文明施工措施 (22)
扶壁式挡土墙施工方案 1 编写依据 1.1新建铁路北京至沈阳客运专线（辽宁段）工程站前施工JSLNTJ-11标段施工总价承包招标文件、协议、会议纪要、合同补遗书等有效合同文件。 1.2设计文件、图纸及本工程项目采用的设计、施工、验收有效的技术标准、规范与有关规定。 1.3施工调查报告。包括施工场地和周边环境条件，水、电、路、临时租地和地材等情况，水文地质、气象、交通、机械、物资采购等资料。 1.4国家、铁路总公司、地方政府有关安全、环境保护、水土保持的法律、规程、规则、条例。 1.5京沈铁路客运专线辽宁有限责任公司下发的指导性施工组织设计； 1.6新建铁路北京至沈阳客运专线（辽宁段）工程站前施工JSLNTJ-11标段实施性施工组织设计； 1.7本单位当前客专建设的装备水平、技术水平、管理水平、工法及科研成果和多年积累的工程施工经验； 1.8《高速铁路路基工程施工质量验收标准》（TB10751-2010）； 1.9《高速铁路路基工程施工技术指南》（铁建设[2010]241号）； 1.10《高速铁路设计规范（试行）》TB10621-2009； 1.11《铁路混凝土工程施工质量验收标准》（TB10424-2010）； 1.12《路基设计图》(京沈客专施路-430～431)； 1.13《路基大样图》（京沈客专施路通-01～39）。 2工程概况 2.1工程概况 新建铁路北京至沈阳客运专线（辽宁段）TJ11标段站场路基DK633+044.85～DK633+268.15段路堤右侧及DK634+376.46～DK634+404.57段路堤左侧设置C35混凝土扶壁式挡土墙，于DK633+125、DK633+235处设站场旅客通道。DK633+044.85～DK633+268.15段扶壁式挡土墙高9m、墙顶宽0.8m，19号节段纵向节长6.1m，其余纵向节长均为9.37m扶壁厚0.9m，扶壁净间距4.17m；DK634+376.46～DK634+404.57段扶壁式挡土墙高9.8m、墙顶宽0.88m，纵向节长9.37m，扶壁厚1.0m，扶壁净间距4.05m，
扶壁式挡土墙施工方案(1)
目录 目录 (1) 1．编制依据 (1) 2.工程概况 (1) 2.1地形地貌 (1) 2.2工程地质 (1) 2.3水文地质条件 (1) 2.4设计概况 (1) 3.总体施工方案 (2) 4.资源配置 (2) 4.1施工人员配置 (2) 4.2主要施工机械设备配置 (3) 4.3主要测量、检测仪器设备的配备 (3) 5.工期计划 (3) 6.扶壁式挡土墙施工 (4) 6.1施工准备 (5) 6.1.1技术准备 (5) 6.1.2场地准备 (5) 6.1.3材料准备 (5) 6.1.4机械设备准备 (5) 6.2基坑开挖 (5) 6.4墙趾板、墙踵板施工 (6) 6.4.1钢筋安装 (6) 6.4.2模板安装 (6) 6.4.3混凝土浇筑 (6) 6.4.5沉降缝施工 (7) 6.4.6基坑回填 (7) 6.5立壁板和扶壁施工 (7) 6.5.1施工缝凿毛 (7) 6.5.2钢筋安装 (7) 6.5.3模板安装 (7) 6.5.4混凝土浇筑 (8) 6.5.5第二次混凝土浇筑 (8) 6.5.6支架、模板拆除 (9) 6.6泄水孔安装 (9) 6.7墙身沉降缝施工 (9) 6.8扶壁式挡土墙反滤层及台背填筑施工 (9) 7．质量保证措施 (9) 7.1组织措施 (9) 7.2管理措施 (9) 7.2.1 PDCA循环控制质量 (10)
7.2.2 “三阶段”控制质量 (10) 7.2.3实行“三检制” (10) 7.3技术措施 (11) 7.3.1物资采购控制 (11) 7.3.2测量、试验设备配备保障措施 (11) 7.3.3支架、模板质量控制 (11) 7.3.4钢筋工程质量保证措施 (11) 7.3.5混凝土质量控制措施 (11) 7.3.6其它措施 (12) 8．安全保证措施 (12) 8.1安全管理制度 (12) 8.1.1安全责任制度 (12) 8.1.2教育、学习制度 (12) 8.1.3施工人员、安检人员持证上岗制度 (12) 8.1.4安全检查制度 (12) 8.1.5安全事故报告制度 (12) 8.2安全保证措施 (12) 8.2.1高空作业 (12) 8.2.2安全用电 (12) 9．工期保证措施 (13) 9.1工期保证体系 (13) 9.2工期保证措施 (13) 9.2.1制度保障 (13) 9.2.2生产要素保障 (13) 9.2.3施工策划保障 (13) 10.环水保、文明施工措施 (14) 10.1管理目标 (14) 10.2管理制度 (14) 10.3环水保、文明施工措施 (14) 10.3.1环境保护措施 (14) 10.3.2水土保持措施 (14) 10.3.3文明施工措施 (14) 11．安全应急救援预案 (14) 11.1安全生产事故应急救援 (14) 11.2处理突发事件应急预案的原则 (14) 11.3应急救援领导小组 (15)
挡土墙的计算方法
挡土墙计算方法 挡土墙的形式多种多样，按结构特点可分为：重力式、衡重式、轻型式、半重力式、钢悬臂式、扶壁式、柱板式、锚杆式、锚定板式及垛式等类型。当墙高＜5时，采用重力式挡土墙，可以发挥其形式简单，施工方便的优势。所以这里只介绍应用最为广泛的重力式挡土墙的设计计算方法。 一：基础资料 1. 填料内摩擦角。当缺乏试验数据时，填料的内摩擦角可参照表一选用。 表一：填料内摩擦角ψ 3. 墙背摩擦角δ（外摩擦角） 填土与墙背间的摩擦角δ应根据墙背的粗糙程度及排水条件确定。对于浆砌片石墙 体、排水条件良好，均可采用δ=ψ/2。 1）按DL5077-1997〈水工建筑物荷载设计规范〉及SL265-2001〈水闸设计规范〉 ??? ?? ? ?-=-=-=-=?δ?δ?δ?δ）（时：墙背与填土不可能滑动）（时：墙背很粗糙，排水良好 ）（：墙背粗糙，排水良好时 ）（：墙背平滑，排水不良时 0.167.067.05.05.033.033.00 从经济合理的角度考虑，对于浆砌石挡土墙，应要求施工时尽量保持墙后粗糙，可采用δ值等于或略小于?值。 ξ:填土表面倾斜角；θ：挡土墙墙背倾斜角；?：填土的内摩擦角。 ` 4. 基底摩擦系数 基底摩擦系数μ应依据基底粗糙程度、排水条件和土质确定。 5. 地基容许承载力
地基容许承载力可按照《公路设计手册·路基》及有关设计规范规定选取。 6. 建筑材料的容重 根据有关设计规范规定选取。 7. 砌体的容许应力和设计强度 根据有关设计规范规定选取。 8. 砼的容许应力和设计强度 根据有关设计规范规定选取。 二：计算 挡土墙设计的经济合理，关键是正确地计算土压力，确定土压力的大小、方向与分布。土压力计算是一个十分复杂的问题，它涉及墙身、填土与地基三者之间的共同作用。计算土压力的理论和方法很多。由于库伦理论概念清析，计算简单，适用范围较广，可适用不同墙背坡度和粗糙度、不同墙后填土表面形状和荷载作用情况下的主动土压力计算，且一般情况下计算结果均能满足工程要求，因此库伦理论和公式是目前应用最广的土压力计算方法。填土为砂性土并且填土表面水平时，采用朗肯公式计算土压力较简单。 土压力分为主动、被动、静止土压力，为安全计，应按主动土压力计算。 1）库伦主动土压力公式： a K H F 22 1 γ= )cos(δε+=F F H )sin(δε+=F F V 2 2 2)cos()cos()sin()sin(1)(cos cos ) (cos ? ? ? ???-+-+++-= βεδεβ?δ?δεεε?a K ε：墙背与铅直面的夹角，β：墙后回填土表面坡度。 2）朗肯主动土压力公式： a K H F 22 1 γ= )2/45(2?-=o a tg K 注意：F 为作用于墙背的水平主动土压力，垂直主动土压力按墙背及后趾以上的土重计算。 3）回填土为粘性土时的土压力 按等值内摩擦角法计算主动土压力，可根据工程经验确定，也可用公式计算。 经验确定时： 挡土墙高度<6m 时，水上部分的等值内摩擦角可采用280 ~300，地下水位以下部分的等 值内摩擦角可采用250 ~280。挡土墙高度>6m 时，等值内摩擦角随挡土墙高度的加大而相应降低，具体可参照SL265-2001〈水闸设计规范〉。 公式计算时：
q扶壁式挡土墙计算书(理正)-10页word资料
扶壁式挡土墙验算[执行标准：公路] 计算项目：扶壁式挡土墙 2 计算时间：2014-02-14 00:04:31 星期五 原始条件: 墙身尺寸: 墙身总高: 11.000(m) 墙宽: 0.600(m) 墙趾悬挑长DL: 3.200(m) 墙踵悬挑长DL1: 3.800(m) 底板高DH: 1.100(m) 墙趾端部高DH0: 0.800(m) 扶肋间距: 3.000(m) 扶肋厚: 0.600(m) 扶壁两端墙面板悬挑长度: 0.984(m) 设防滑凸榫: 防滑凸榫尺寸BT1: 1.600(m) 防滑凸榫尺寸BT: 1.500(m) 防滑凸榫尺寸HT: 0.800(m) 防滑凸榫被动土压力修正系数: 1.000 防滑凸榫容许弯曲拉应力: 1.520(MPa) 防滑凸榫容许剪应力: 1.520(MPa) 钢筋合力点到外皮距离: 50(mm) 墙趾埋深: 1.700(m) 物理参数: 混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3) 混凝土强度等级: C35 纵筋级别: HRB400 抗剪腹筋级别: HRB400 裂缝计算钢筋直径: 20(mm) 挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 35.000(度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 19.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度) 地基土容重: 19.000(kN/m3) 修正后地基承载力特征值: 216.000(kPa) 地基承载力特征值提高系数: 墙趾值提高系数: 1.000
墙踵值提高系数: 1.000 平均值提高系数: 1.000 墙底摩擦系数: 0.500 地基土类型: 土质地基 地基土内摩擦角: 35.000(度) 土压力计算方法: 库仑 坡线土柱: 坡面线段数: 1 折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 10.500 5.700 0 地面横坡角度: 0.000(度) 填土对横坡面的摩擦角: 35.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 挡墙分段长度: 10.000(m) 钢筋混凝土配筋计算依据：《公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004) 第 1 种情况: 1 组合系数: 0.000 [土压力计算] 计算高度为 11.000(m)处的库仑主动土压力 无荷载时的破裂角 = 40.248(度) 按假想墙背计算得到: 第1破裂角： 41.508(度) Ea=992.812(kN) Ex=582.751(kN) Ey=803.789(kN) 作用点高度 Zy=3.667(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在： 第2破裂角=13.600(度) 第1破裂角=41.400(度) Ea=886.310(kN) Ex=586.132(kN) Ey=664.827(kN) 作用点高度 Zy=3.849(m) 墙身截面积 = 15.020(m2) 重量 = 375.500 (kN) 整个墙踵上的土重(不包括超载) = 445.389(kN) 重心坐标 (1.863,-5.716)(相对于墙面坡上角点) 墙趾板上的土重 = 45.600(kN) 相对于趾点力臂=1.493(m) (一) 滑动稳定性验算 基底摩擦系数 = 0.500 采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下: 基础底面宽度 B = 7.600 (m) 墙身重力的力臂 Zw = 3.653 (m)
扶壁式挡土墙计算书(理正)
扶壁式挡土墙验算[执行标准：公路] 计算项目：扶壁式挡土墙 2 计算时间：2014-02-14 00:04:31 星期五 ------------------------------------------------------------------------ 原始条件: 墙身尺寸: 墙身总高: 11.000(m) 墙宽: 0.600(m) 墙趾悬挑长DL: 3.200(m) 墙踵悬挑长DL1: 3.800(m) 底板高DH: 1.100(m) 墙趾端部高DH0: 0.800(m)
扶肋间距: 3.000(m) 扶肋厚: 0.600(m) 扶壁两端墙面板悬挑长度: 0.984(m) 设防滑凸榫: 防滑凸榫尺寸BT1: 1.600(m) 防滑凸榫尺寸BT: 1.500(m) 防滑凸榫尺寸HT: 0.800(m) 防滑凸榫被动土压力修正系数: 1.000 防滑凸榫容许弯曲拉应力: 1.520(MPa) 防滑凸榫容许剪应力: 1.520(MPa) 钢筋合力点到外皮距离: 50(mm) 墙趾埋深: 1.700(m) 物理参数: 混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3) 混凝土强度等级: C35 纵筋级别: HRB400 抗剪腹筋级别: HRB400 裂缝计算钢筋直径: 20(mm) 挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 35.000(度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 19.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度) 地基土容重: 19.000(kN/m3) 修正后地基承载力特征值: 216.000(kPa) 地基承载力特征值提高系数: 墙趾值提高系数: 1.000 墙踵值提高系数: 1.000 平均值提高系数: 1.000 墙底摩擦系数: 0.500 地基土类型: 土质地基 地基土内摩擦角: 35.000(度) 土压力计算方法: 库仑 坡线土柱: 坡面线段数: 1 折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 10.500 5.700 0 地面横坡角度: 0.000(度) 填土对横坡面的摩擦角: 35.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 挡墙分段长度: 10.000(m) 钢筋混凝土配筋计算依据：《公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004) ===================================================================== 第 1 种情况: 1
扶壁式挡土墙施工工程设计方案
二、工程分项施工方案 （一）、施工组织： 1、施工部署： 1）本分项工程由项目部下属的专业施工队伍负责具体施工。 附件二：施工现场平面布置图 2）临时用电：利用施工现场沿线10千伏高压线，根据本工程特点及用电量预测拟设变压器三台（1台315千伏安、1台250千伏安和1台200千伏安）。选择部分区域设置两个临时变压器对施工现场供电，同时做好临时电线的支撑及保护。 3）临时用水：生活用水拟采用当地的自来水来满足要求。 （二）、施工方法 1、施工准备 1）施工前准备 挡墙开工前，测定中线，建立临时水准点。在挖槽见底，灌筑砼基础前，及时校测挡墙中心线及高程。 2）机械准备 根据现有允许施工区域，拟投入主要人员20人，挖掘机1台，压路机6台，洒水车1台,吊车1辆，装载机1辆。 5）施工测量准备： （1）测量控制原则 认真对业主提供的测量数据进行复测，若在复测中发现有超出容许围的误差，重新进行复测，直至无误为止。利用业主所提供的控制点和资料，在现况路面进行控制适当加密，在没有控制点的施工区，新做测量控制网，其所作测量控制网点的原则与加密点原则相同，均应满足设计要求。 （2）控制点检测与横断面复核 开工前，对平面、高程控制网点进行复测验线。利用全站仪对导线点进行检测，配合自动安平水准仪及双面尺进行测量，将检测结果，及时上报监理工程师审批。 （3）挡土墙施工测量 测量人员应严格按照施工中线、高程点控制挡墙的平面位置和纵断高程。 6）人员准备：
附件四：人员配备一览表 2、预制扶壁式挡土墙施工方法 附件五：施工工艺流程图 （1）开槽 沟槽开挖前详细调查现况管线位置，物探人员测定管线高程并现场挖探坑，对现有管线做明显标记，开槽时遇有管线处必须人工开挖，施工中，遇到不明管线，及时妥善保护，并通知有关部门处理。 根据土质情况，当开挖深度小于4.0米时，开挖放坡坡度1：0.5，当开挖深度大于4.0米时，开挖放坡坡度为1：0.75，挖槽时机械挖至距槽底标高20cm时用人工清底，不得超挖，严禁扰动槽底原状土。 （2）基础处理 如基础以下的深搅桩地基承载力不能满足设计要求，应采取其他的处理措施，使其达到设计要求，基础处理层以下的处理需要设计、监理及甲方共同确认后给出处理意见。 （3）挡墙钢筋 ①钢筋有产品质量证明书及出厂检验单。 ②钢筋表面应洁净、不得有锈皮，油渍、油漆等污垢； ③钢筋必须调直，调直后得钢筋表面不得有使钢筋截面减小得伤痕； ④钢筋曲成型后，表面不得有裂纹、鳞落或断裂现象； ⑤钢筋得品种、等级、规格、直径，各种尺寸经抽验均符合设计要求； ⑥绑扎成型时，焊前不得有水锈、油渍；焊缝处不得有咬肉，裂纹、加渣，焊药皮应敲除干净。 ⑦绑扎或焊接成型的网片或骨架必须稳固，杯槽处的钢筋在浇注混凝土时不得松动、变形。 （4）挡墙模板 挡土墙及肋板模板，模板采用18厚九层板，50×100木方300作背枋，φ48×3.5钢管作支撑，墙板中加穿φ12双向600的防水对拉螺杆，梅花形布置。 ①模板材料符合标准规定。
扶壁式挡土墙施工方案(1)
1. 编制依据.............................................................. 仁 2. 工程概况.............................................................. 仁 2.1地形地貌......................................................... 1… 2.2工程地质......................................................... 1… 2.3水文地质条件 .................................................. 1.. 2.4设计概况......................................................... 1… 2.5主要工程数量..................................... 错误!未定义书签。2.6主要技术标准..................................... 错误!未定义书签。2.7参建单位......................................... 错误!未定义书签。 3. 总体施工方案 (3) 4. 资源配置............................................................. 4.. 4.1施工人员配置 .................................................. 4.. 4.2主要施工机械设备配置............................................... 4. 4.3主要测量、检测仪器设备的配备 (5) 5. 工期计划............................................................. 5.. 6. 扶壁式挡土墙施工...................................................... 6. 6.1施工准备.......................................................... 7.. 6.1.1技术准备 ....................................................... 7. 6.1.2场地准备 ....................................................... 7. 6.1.3材料准备 ....................................................... 7. 6.1.4机械设备准备 .................................................. 8. 6.2基坑开挖......................................................... 8. 6.3地基处理....................................... .错误!未定义书签。 6.4凸榫、墙趾板、墙踵板施工 (9) 6.4.1钢筋安装 ....................................................... 9. 6.4.2模板安装 ...................................................... 1.0 6.4.3混凝土浇筑 .................................................... 1.0 6.4.5沉降缝施工 .................................................... 1.2 6.4.6基坑回填 ...................................................... 1.2 6.5立壁板和扶壁施工. (12) 6.5.1施工缝凿毛 .................................................... 1.2 6.5.2钢筋安装 ...................................................... 1.3 6.5.3模板安装 ...................................................... 1.3 6.5.4混凝土浇筑 .................................................... 1.4 6.5.5第二次混凝土浇筑 (15) 6.5.6支架、模板拆除 (16)
扶壁式挡土墙计算示例
本算例来自于： 书 名 特种结构 作 者 黄太华 袁健 成洁筠 出 版 社 中国电力出版社 书 号 5083-8990-5 丛 书 普通高等教育“十一五”规划教材 扶壁式挡土墙算例 某工程要求挡土高度为8.3m ，墙后地面均布荷载标准值按210/k q kN m =考虑，墙后填土为砂类土，填土的内摩擦角标准值35k j =o ，填土重度318/m kN m g =，墙后填土水平，无地下水。地基为粘性土，孔隙比0.786e =，液性指数0.245L I =，地基承载力特征值230ak f kPa =，地基土重度318.5/kN m g =。根据挡土墙所处的地理位置及墙高等因素综合考虑，选择采用扶壁式挡土墙，挡土墙安全等级为二级，试设计该挡土墙。 解: 0.2450.25L I =<属坚硬粘性土，土对挡土墙基底的摩擦系数(0.35,0.45)m ?，取0.35m =。查规范得0.3b h =、 1.6d h =。 1） 主要尺寸的拟定 为保证基础埋深大于0.5m ，取d=0.7m ，挡土墙总高H=8.3m+d=9m 。两扶壁净距n l 取挡墙高度的1/3~1/4，可取 3.00~2.25n l m =，取 3.00n l m =。 用墙踵的竖直面作为假想墙背，计算得主动土压力系数 根据抗滑移稳定要求，按式（3-6）计算得： 2223 1.3(0.5) 1.3(1090.5189)0.271 4.79()0.35(10189)k a k q H H K B B q H g m g +′′+′′′+3==++′，取 23 4.80B B m +=，其中B 2=0.30m ，B 3=4.50m 。 22(0.5)(1090.5189)0.271221.95ax k a E q H H K kN g =+=′+′′′= m z 165.39 9182 1 9103999182129910=′′′+′′′′′+′′= 271 .0)2 3545(tan )245(tan 22=° -°=- °=k a K j
(完整版)挡土墙结构算例.doc
4.3 重力式挡土墙 4.3.1 适用条件及设计原则 为防止土体坍滑，路线沿线应设置挡土墙，本例形式为重力式仰斜路肩墙， 具体尺寸如下： 拟采用浆砌片石重力式路肩墙，如上图所示，墙高H=6m( 未计倾斜基底）。 墙后填土容重为19KN / m3，内摩擦角45 ，砌体容重k23KN / m3 4.3.2 构造设计 重力式挡土墙拟定计算图示如下： 图 4.1重力式挡土墙拟定计算示意图 θ 4.3.3 计算方法及步骤 1)按墙高确定的附加荷载强度进行换算： q h0，q插求得q=15KPa 所以 h00.789m 2)土压力计算：
10 , 35 23 , 45 E a 1 H 2 K a 1 H 2 cos 2 2 2 2 cos 2 cos 1 sin sin cos cos 168.966KN E ax E a cos( ) 168.966 cos 10 23 142.504 KN E ay E a sin( ) 168.966 sin 10 23 90.785KN E p 1 H 2K p 1 H 2 cos 2 2 2 2 cos 2 cos 1 sin sin cos cos 37.511KN E px E p cos( ) 37.511 cos 23 10 36.622KN E py E p sin( ) 37.511 sin 23 10 8.119KN 3) 挡土墙截面验算 如设计图，墙顶宽 1.0m 。 ① 计算墙身重及其力臂 Z G ，计算结果如下： S 1 1 6 1 1 6 1.06 1 6 3.18 10.18m 2 2 G S 20 10.18 1 203.6 KN 倾斜基底，土压力对墙趾 O 的力臂为： Z y 2.0m Z x 2 2.12 / 3 2.71m ② 抗滑稳定性 1.1G Q1 E y E x tan 0 Q 2 E p tan 0 1.1G Q1 E y tan 0 Q1 E xQ 2 E p 72.210KN 所以抗滑稳定性满足要求 ③ 抗倾覆稳定性验算：